第一篇：關于“強柱弱梁”的一點學習心得

關于“強柱弱梁”的一點學習心得

看了很多汶川地震的房屋破壞照片，發現大多數房屋都未能實現“強柱弱梁”，柱破壞了，梁卻完好無損。所以要在設計中真正實現“強柱弱梁”，已經成為我們關心的大問題。最近看了一篇朱炳寅老師的文章，結合我們在實際工程中的操作，學習總結如下：

1.彈性計算模型加大了框架梁端負彎矩：內力計算位置位于梁柱交點（在柱截面中心處），而我們抗力驗算的卻是梁端截面處（柱邊），同樣如果用PKPM驗算裂縫時，內力取值和實際截面位置也不統一，這樣導致梁端配筋過大。所以我認為在計算時，如果框架柱較大，應該考慮“剛域”，在驗算梁端裂縫時應該取柱邊彎矩，這樣可以有效的降低梁端配筋。

2.梁端底部配筋過大：現在很多人都是把跨中梁底所需的鋼筋全部伸入支座，這樣就大大超過按強柱弱梁計算所需的梁端配筋量，還談什么“強柱弱梁”呢。所以實際操作中，當梁底有多排鋼筋時，可僅考慮第一排伸入支座（當然應滿足計算要求），其它各排鋼筋在柱截面外截斷(還可以避免節點鋼筋太多），GB圖集有這樣的表示方法。

3.實配鋼筋遠大于計算值：有些同志在梁配筋時盲目放大，有些能超過20%以上（尤其是梁端），其實這對工程抗震不僅沒有好處，而且大大有害，使“強柱弱梁”實現起來很困難。所以建議梁端負配筋實配時不應再放大（其實少配個5%都不要緊，只是審圖會提意見），梁端正彎矩鋼筋超配比例也要控制。

4.對于樓板的影響，一般程序考慮了剛度放大系數，這樣導致梁分配的內力加大了，而配筋時卻難以考慮板中鋼筋的有利作用，所以

導致梁配筋變大。大家可能都知道，在考慮梁剛度放大系數后，梁配筋要比不考慮大不少。這個問題只能通過相應的科學研究解決了。

5.規范上也只有9度時的一級框架，柱彎矩放大系數才考慮梁實配鋼筋后的承載力。所以為了實現“強柱弱梁”，我們應該還是要適當放大一點柱配筋。

6.施工時，因為節點處鋼筋太多，所以節點處柱箍筋的加密很多時候都難以做到，這個問題我們在設計時應該如何更好地考慮，也希望大家能討論討論。

關于第2點補充下個人觀點：我認為將跨中梁底所需的鋼筋部分伸入支座，當進行計算支座負筋時，可按照T形截面進行計算，考慮梁底鋼筋承擔的受壓作用。

第二篇：強柱弱梁、強剪弱彎、強節點弱構件的概念解讀（xiexiebang推薦）

如何理解“強柱弱梁”？

1，“強柱弱梁”的本質

指梁柱節點處，柱端實際受彎承載力大于梁端實際受彎承載力。2，為什么要保證“強柱弱梁”？

因為框架結構的變形能力與其破壞機制有很大的關系。

研究表明：梁先屈服，即梁端先出現塑性鉸，可使整個框架結構產生較大的內力重分布，從而增強結構的耗能能力和極限層間位移，抗震性能較好。

若柱先屈服，則可能使整個結構變成幾何可變體系，造成結構倒塌。3，怎樣保證“強柱弱梁”？

一般采用增大柱端彎矩設計值的方法（框架抗震等級為一、二、三級時，柱端彎矩增大系數分別取1.4、1.2、1.1），PKPM程序自動考慮這一規定。

4，哪些因素導致無法準確實現“強柱弱梁”？

① 結構內力分析時考慮了樓板的約束作用（梁截面為T形，PKPM中以邊梁和中梁的剛度放大系數來考慮），但梁的承載力設計時仍以矩形截面來配筋，并沒有考慮樓板的約束作用，低估了梁的承載能力。

實際應該這樣處理：按T形截面進行的內力分析，就應根據所得的承載力按T形截面進行配筋；或者將按T形截面進行內力分析后所得的承載力除以梁剛度放大系數，然后按矩形截面進行配筋。

② 梁端配筋采用的是柱中線處的內力，而實際上應該采用柱邊的內力，而柱中線處的內力比柱邊的內力大約20%，實際上增加了梁端的配筋。

③ 由于設計習慣和鋼筋需要歸并等原因造成梁配筋的增大。

如何理解“強剪弱彎”？

1，“強剪弱彎”的本質

指梁、柱和剪力墻底部的斜截面實際受剪承載力大于實際受彎承載力。

2，為什么要保證“強剪弱彎”？

因為彎曲破壞是延性破壞，有一定的征兆，如裂縫、撓度等；而剪切破壞是脆性破壞，沒有任何預兆突然破壞。所以要保證構件在發生彎曲破壞前不產生剪切破壞。

3，怎樣保證“強剪弱彎”？

一般采用增大梁端、柱和剪力墻剪力增大系數的方法（框架抗震等級為一、二、三級時，梁端剪力增大系數分別為1.3、1.2、1.1；柱剪力增大系數分別為1.4、1.2、1.1；剪力墻抗震等級為一、二、三級時，剪力墻剪力增大系數分別為1.6、1.4、1.2）。PKPM程序自動考慮這一規定。

具體配筋時，可采取以下措施來盡量保證“強剪弱彎”：

1，增大箍筋直徑，減小箍筋間距。

2，必要時，某些構件的箍筋可全長加密，如連梁、短柱等。

3，主次梁交接處，設置附加箍筋和彎起鋼筋。

如何理解“強節點弱構件”？

1，“強節點弱構件”的本質

指節點區域的實際承載力大于構件的實際承載力。

2，為什么要保證“強節點弱構件”？

因為節點失效，與之相連的梁柱等構件全部失效，結構也坍塌失效。

3，如何保證“強節點弱構件”？

一般通過構造措施來解決，如規定梁縱筋的錨固長度、錨固形式等，詳見《混凝土結構設計規范》10.4節梁柱節點。

梁的延性靠的是箍筋，箍筋約束混凝土，可延長混凝土從受壓到破壞的時間。地震時產生的水平剪力主要靠箍筋來承擔，這也是需要提高延性時采用箍筋加密的根本原因。

而梁的縱筋主要用來承擔豎向荷載產生的彎矩。梁的底面和頂面縱筋的比值是用來提高梁端的塑性轉動能力，不是梁延性的主要控制因素。

“強梁弱柱”破壞分析

抗震設計中, “強柱弱梁”、“強剪弱彎”、“強節點弱桿件”一直是各國抗震規范所強調的, 但汶川地震的實際情況不容樂觀。實現“強柱弱梁”,現行規范存在不足。葉列平等[ 2] 就“強柱弱梁”未能實現的原因提出諸多觀點, 認為出現這一破壞現象的原因有: 填充墻等非結構構件的影響;樓板對框架梁的承載力和剛度增大的影響;框架梁跨度和荷載過大, 使梁截面尺寸增大, 梁端抗彎承載力增大;!梁端超配筋和鋼筋實際強度超強;? 柱軸壓比限值規定偏高, 柱截面尺寸偏小;# 柱最小配筋率和最小配箍率偏小;? 大震下結構受力狀態與結構彈性受力狀態存在差異;% 梁柱可靠度的差異。現階段而言, 應主要考慮以下幾個方面的因素。1.1 填充墻等非結構構件影響

填充墻作為框架結構的重要組成部分, 主要起圍護作用, 而不作為受力構件存在。但其存在不可避免地影響結構受力性能: 結構錯層處、樓梯、窗下等部位, 填充墻使框架長柱變成短柱, 發生剪切破壞;同一樓層間填充墻位置、數量的變化, 在水平方向改變結構的側向剛度分布, 從而改變地震內力的分布;不同樓層間填充墻位置、數量的變化, 在豎直方向改變層間剛度分布, 形成“薄弱層”,最終導致“層屈服機制”的出現。現行抗震規范[ 3] 第3.7.4 條規定: 圍護墻和隔墻應考慮對結構抗震的不利影響, 避免不合理設置而導致主體結構的破壞, 但未給出如何考慮填充墻對結構抗震不利影響的具體方法。工程計算中常采用考慮非承重墻剛度對結構自振周期的折減系數T 來調整結構的自振周期, 從而影響地震力的計算, 這事實上是遠遠不夠的。筆者通過有限元程序分析一典型框架結構(結構尺寸及布置如圖2, 底層層高3.9 m, 其余為3.3m, 共10 層, 梁、板混凝土強度等級為C30、柱為C35)不同填充墻材料、不同空間布置時, 在T aft 地震波、El-Cent ro 地震波和廣州人工波作用下的結構地震反應, 認為:(1)填充墻材料性質造成其自身剛度的不同, 隨填充墻自身剛度減小, 對框架抗側剛度的貢獻減小, 依次是標準磚、空心磚、加砌混凝土砌塊, 但即使采用低強度砌塊, 填充墻剛度對框架結構的影響也不能完全忽略。

(2)結構同一層隨隔墻數量增加, 周期減小, 結構剛度變大, 層間剛度突變越來越不明顯, 當上下層 的隔墻布置僅有少量差異時, 結構周期非常接近, 影響很小。

(3)令樓層填充墻截面面積與其上相鄰一層填充墻截面面積之比為w , 當某層 ≤45%時, 應將該

層視為“薄弱層”。為保證有足夠的安全度, 實際設計過程中, 建議w 不低于60%。

(4)“薄弱層”在底層時, 對結構整體性能影響最大, 地震力作用下底層發生破壞的可能性最大;“薄弱層”往頂層移動, 只在“薄弱層”位置處位移增大,剛度突變, 上下層剛度比增加, 但與其上相鄰三層剛

度均值之比卻在減小, 剛度比不滿足規范要求;“薄弱層”在頂層時, 對結構整體影響最小。(5)“薄弱層”填充墻的數量及其在樓層中的位置是影響自振周期計算的兩個主要原因;隨“薄弱層”位置不同, 填充墻對框架抗側剛度的參與率不同, 隨高度增加而有所減小, 建議規范提出考慮填充墻影響的框架抗側剛度計算模型。

1.2 樓板對框架梁承載力及剛度的影響框架結構中, 樓板與梁共同澆注, 實際參與梁的受力, 一定程度上提高了框架梁的抗彎剛度和承載力。影響現澆樓板對框架梁增強作用程度的主要因素有節點類型、橫向梁剛度以及側向位移值[ 4]。樓板內的鋼筋會使框架梁的實際抗彎承載力增大20%～30%, 甚至有些情況下會增大近1 倍[ 5]。但結構設計中僅考慮樓板對框架梁抗彎剛度的提高, 將中梁和邊梁的剛度按原框架梁矩形截面剛度乘2.0 或1.5的增大系數。此做法雖然增大了梁端彎矩, 但同時亦增大了梁的配筋, 且樓板鋼筋的作用未計入。因此,要真正實現“強柱弱梁”的設計目標, 必須考慮樓板有效翼緣寬度范圍內, 梁受到的增強作用, 并將其等效為T 形或者 形梁進行設計計算。1.3 柱軸壓比的影響

文獻[ 3] 規定, 框架結構柱的軸壓比限值在0.7～0.9 之間, 隨抗震等級提高而減小。與日本規范相比, 我國規范的軸壓比要大很多, 是其2～3 倍。軸壓比限值越高, 柱的截面允許尺寸就越小。這一做法雖然能夠滿足使用空間大、美觀經濟的要求, 但減小了安全儲備, 同時降低了梁柱線剛度比, 使得“強柱弱梁”機制難以實現。抗震規范對“強柱弱梁”的考慮現行抗震規范對“強柱弱梁”的考慮主要通過調整梁端柱端彎矩的比值來控制。由于地震的復雜性、樓板的影響、鋼筋屈服強度的超強, 難以通過精確的計算真正實現“強柱弱梁”。

規范最新修訂稿[ 6] 即送審稿對上述條款作了適當調整, 提高了框架結構的柱端彎矩增大系數, 從原先的“一級取1.4、二級取1.2、三級取1.1”,提高到“一級取1.7、二級取1.5、三級取1.3;其他結構類型中的框架, 一級取1.4、二級取1.2、三、四級取1.1”。為了防止底層柱底過早出現塑性屈服, 對原先的“一、二、三級框架結構的底層, 柱下端截面組合的彎矩設計值, 應分別乘以增大系數1.5、1.25和1.15”,提高到“一、二、三、四級框架結構的底層, 柱下端截面組合的彎矩設計值, 應分別乘以增大系數1.7、1.5、1.3 和1.2”。同時指出, 要真正實現“強柱弱梁”,除了按實際配筋計算外, 還應計入梁兩側有效翼緣范圍樓板鋼筋的影響。所以送審稿雖在一定程度上加大了框架柱的配筋量, 但能否真正實現“強柱弱梁”, 尚存在疑問。

送審稿(文獻[ 6])同時修改了框架結構的抗震等級確定條件, 將文獻[ 3] 中以30 m 為界限區分不同設防烈度區域的抗震等級, 改為以24 m 作為界限高度;并將柱軸壓比限值, 從原先的一級取0.7、二級取0.8、三級取0.9, 降低為一級取0.65、二級取0.75、三級取0.85。這對24～30 m 高的框架結構來講, 承載力得到較大提升, 同時, 柱軸壓比限值的減小一定程度上提升了柱的承載力和剛度。

此外, 送審稿從“強剪弱彎”角度出發, 提高了柱剪力增大系數: 由原先的一級取1.4、二級取1.2、三級取1.1, 提高到一級取1.5、二級取1.3、三級取1.2。“強柱弱梁”破壞機制的實現受到眾多實際因素的制約, 必須進一步研究填充墻等非結構構件對梁柱剛度的影響并體現到設計計算中去;必須進一步研究現澆樓板對梁剛度和承載力的影響, 并在實際設計中予以考慮;還需要更為嚴格地限制柱的軸壓比, 以提高柱的剛度至合理范圍。

建筑抗震規范送審稿雖然提高了柱的彎矩增大系數和剪力增大系數, 同時降低了判別框架結構抗震等級的界限高度, 使柱承載力得到提高。算例柱的抗彎承載力提升10.8% ～33.1%, 抗剪承載力提升11.1% ～19.3%, 但仍“只在一定程度上減緩柱端的屈服”。在柱承載力提高的同時, 結構造價有所提高,總造價增加19.9%左右。

保證強柱弱梁、強剪弱彎、強節點弱構件的概念設計

為了保證強柱弱梁，強剪弱彎，強節點弱構件的抗震設計概念，設計中應滿足如下要求： ⑴ 實配柱縱筋和箍筋時，應考慮梁翼緣板的作用和梁裂縫寬度驗算或超配而增加梁縱筋的影響。

⑵ 對于大跨度的框架結構，框架柱的線剛度須大于框架梁的線剛度的1.1倍。

⑶ 高層建筑結構柱的最小截面不應小于350×400，且須滿足梁鋼筋的水平錨固的要求。⑷ 框架柱縱向鋼筋的最小配筋率，應比《建筑抗震設計規范》規定的最小配筋率提高0.2%，框架柱縱向鋼筋直徑宜≥16㎜。

⑸ 對于底層空曠（如架空層、商場、騎樓等），二層以上框架之間有砌體的框架建筑，須考慮二層以上砌體的側面剛度，底層應布置適量的剪力墻或支撐，控制底層和二層的剛度比，底層豎向構件地震剪力應乘以1.15的放大系數。

(6)剪力墻豎向分布鋼筋直徑應≥10㎜，剪力墻邊緣構件（暗柱）鋼筋直徑應≥14 ㎜

汶川地震震害表明，結構柱底或柱頂破壞嚴重，未能體現強柱弱梁、強剪弱彎的設計概念，由于梁翼緣板和梁裂縫寬度驗算增加的梁縱筋的作用，低估了梁端的承載力，相對高估了柱端承載力，因此在實配柱縱筋和箍筋時，應考慮這部分梁縱筋的影響： 柱增加的單向縱筋和箍筋可按以下簡化計算確定：

為了減輕設計人員的工作量，可按以下方法配筋：（a）考慮梁翼緣板的影響時，柱縱筋單邊增加3（二級鋼），柱箍筋增加量對于小截面框架柱（高度），在箍筋間距200 情況下，單邊增加0.503(即一級鋼)；對于框架柱截面高度大于，柱箍筋可不增加。

（b）考慮梁裂縫寬度驗算或超配影響時，柱縱筋單邊增加50%Agb，Agb為驗算裂縫寬度或超配增加的梁面支座鋼筋。柱箍筋應計算其增加量。一般情況下，由于有板的有利作用，無須再增加梁支座鋼筋的數量。

⑵ 對于大跨度的框架結構，規定了柱截面的最小尺寸，由于梁跨度大，梁截面和梁跨中底筋較大，梁底筋全部伸入柱內，也形成了強梁。因此框架柱的截面和配筋也應滿足強柱弱梁的設計概念。

⑶ 對于4-6.8m跨度的高層框架剪力墻結構，按照規范的軸壓比要求設置柱截面，截面尺寸偏小，有些可達到350×350㎜，需控制最小的截面尺寸，且還須滿足梁的縱筋的水平錨固要求；

⑷ 柱縱向鋼筋按規范最小配筋率配制鋼筋時，柱鋼筋直徑偏小，很多工程采用Φ14鋼筋即可達到要求；設計時未考慮梁翼緣板對梁端承載力提高，不能滿足強柱弱梁的設計概念，因此規定柱最小的配筋率和直徑的最小值。

⑸ 對于底層空曠（二層以上框架之間有砌體）的建筑，底層結構柱在汶川地震震害非常嚴重，震害表明，二層以上砌體對側向剛度貢獻還是很大的，這會造成底層和二層以上的剛度比相差較大，底層存在軟弱層，設計時需考慮上、下層剛度的差異，最直接有效的辦法即在空曠底層設置剪力墻或支撐，且底部豎向構件地震剪力放大1.15倍。

(6)200mm厚剪力墻豎向分布鋼筋直徑用8㎜和暗柱鋼筋直徑用12㎜，雖可滿足規范的最低限要求，但整棟建筑均采用規范的最低限要求，是不合適的，因此規定鋼筋的最小直徑。

讀書的好處

1、行萬里路，讀萬卷書。

2、書山有路勤為徑，學海無涯苦作舟。

3、讀書破萬卷，下筆如有神。

4、我所學到的任何有價值的知識都是由自學中得來的。——達爾文

5、少壯不努力，老大徒悲傷。

6、黑發不知勤學早，白首方悔讀書遲。——顏真卿

7、寶劍鋒從磨礪出，梅花香自苦寒來。

8、讀書要三到：心到、眼到、口到

9、玉不琢、不成器，人不學、不知義。

10、一日無書，百事荒廢。——陳壽

11、書是人類進步的階梯。

12、一日不讀口生，一日不寫手生。

13、我撲在書上，就像饑餓的人撲在面包上。——高爾基

14、書到用時方恨少、事非經過不知難。——陸游

15、讀一本好書，就如同和一個高尚的人在交談——歌德

16、讀一切好書，就是和許多高尚的人談話。——笛卡兒

17、學習永遠不晚。——高爾基

18、少而好學，如日出之陽；壯而好學，如日中之光；志而好學，如炳燭之光。——劉向

19、學而不思則惘，思而不學則殆。——孔子

20、讀書給人以快樂、給人以光彩、給人以才干。——培根

第三篇：個人簡歷-梁玉柱

個人簡歷

姓名：梁玉柱（Leo）

現住址：山東省東營市勝泰大廈410

電話 ：***

電子郵件：duffyleo@163.com

應聘職位EF外教助理

工作經歷

阜豐集團內蒙古分公司黃原膠廠，呼和浩特

污水處理工序 班長、副工段長 2007.6.– 2007.11.前期參與廠建工作，后期保證工序穩定正常運行，因欲回山東發展，于2007年11月15日辭職。

上海萬農網絡科技有限公司，濟南

電話銷售代表、總經理助理 2007.11.– 2008.5.主要從事電話營銷和會議營銷，最高業績3000元。

綠色世紀健康產業連鎖集團，濟南

2008.6.– 2010.6.保健品營銷顧問、主管，后期在其子公司邦家租賃任租賃顧問

客戶以中老年人為主，主要宣傳健康養生理念，介紹其進行免費亞健康檢測，由主管經理介紹其加盟分紅。單月最高業績18萬元。濟南騰祥世紀科技有限公司，濟南

20010.10.– 2011.7.區域經理，主要負責德州、東營、日照市場開拓，真正介入業務領域談單、促單、成交全過程，單月最高業績3.3萬元。

教育

山東大學生命科學學院

生物科學專業學士學位

生科02級班長、校京劇愛好者協會宣傳部常務委員 2002-2007

語言

大學英語四級合格，六級421分。普通話二級甲等88.15分。

信念 確定方向，全力以赴，堅持走下去，就一定可以做到優秀；追求優秀，成功就會隨之而來。

第四篇：個人梁板柱總結

梁設計相關規定匯總

縱向受力鋼筋(《砼規》P115，9.2.1)

1、伸入梁支座范圍內的鋼筋不應少于2根。

2、梁高不小于300mm時，鋼筋直徑不應小于10mm；梁高小于300mm時，鋼筋直徑不應小于8mm。

3、梁上部鋼筋水平方向的凈間距不應小于30mm和1.5d；梁下部鋼筋水平方向的凈間距不應小于25mm和d。當下部鋼筋多于2層時，2層以上鋼筋水平方向的中距應比下面2層的中距增大一倍；各層鋼筋之間的凈間距不應小于25mm和d，d為鋼筋的最大直徑。

4、在梁的配筋密集區域宜采用并筋的配筋形式。上部縱向構造鋼筋(《砼規》P117，9.2.6)

1、當梁端按簡支計算但實際受到部分約束時，應在支座區上部設置縱向構造鋼筋。其截面面積不應小于梁跨中下部縱向受力鋼筋計算所需截面面積的1/4，且不應少于2根。該縱向構造鋼筋自支座邊緣向跨內伸出長度不應小于l0/5，l0為梁的計算跨度。

2、對架立鋼筋，當梁的跨度小于4m時，直徑不宜小于8mm；當梁的跨度為4m～6m時，直徑不應小于10mm；當梁的跨度大于6m時，直徑不宜小于12mm。箍筋(《砼規》P119，9.2.9)

1、按承載力計算不需要箍筋的梁，當截面高度大于300mm時，應沿梁全長設置構造箍筋；當截面高度h=150mm～300mm時，可僅在構件端部l0/4范圍內設置構造箍筋，l0為跨度。但當在構件中部l0/2范圍內有集中荷載作用時，則應沿梁全長設置箍筋。當截面高度小于150mm時，可以不設置箍筋。

2、截面高度大于800mm的梁，箍筋直徑不宜小于8mm；對截面高度不大于800mm的梁，不宜小于6mm。梁中配有計算需要的縱向受壓鋼筋時，箍筋直徑尚不應小于d/4，d為受壓鋼筋的最大直徑。

3、梁中箍筋的最大間距宜符合砼規表9.2.9的規定；當V大于0.7ftbh0+0.05Npo時，箍筋的配筋率尚不應小于0.24ft/fyv。

4、在梁中配有按計算需要的縱向受壓鋼筋時，箍筋應符合以下規定：

1）箍筋應做成封閉式，且彎鉤直線段長度不應小于5d，d為箍筋直徑。

2）箍筋的間距不應大于15d，并不應大于400mm。當一層內的縱向受壓鋼筋多于5根且直徑大于18mm時，箍筋間距不應大于10d，d為縱向受壓鋼筋的最小直徑。

3）當梁的寬度大于400mm且一層內的縱向受壓鋼筋多于3根時，或當梁的寬度不大于400mm但一層內的縱向受壓 鋼筋多于4根時，應設置復合箍筋。

縱向構造鋼筋(《砼規》P122，9.2.13)

梁的腹板高度hw不小于450mm時，在梁的兩個側面應沿高度配置縱向構造鋼筋。每側縱向構造鋼筋（不包括梁上、下部受力鋼筋及架立鋼筋）的間距不宜大于200mm，截面面積不應小于腹板截面面積（bhw）的0.1%，但當梁寬較大時可以適當放松。

砼受壓區高度(《砼規》P167，11.3.1)

梁正截面受彎承載力計算中，計入縱向受壓鋼筋的梁端砼受壓區高度應符合下列要求：一級抗震等級x≤0.25h0；

二、三級抗震等級x≤0.35h0；式中：x—砼受壓區高度；h0—截面有效高度。截面尺寸(《砼規》P168，11.3.5)

1、截面寬度不宜小于200mm；

2、截面高寬比不宜大于4；

3、凈跨與截面高度的比值不宜小于4。

鋼筋配置(《抗規》P60,6.3.3 《抗規》P61,6.3.4)

梁的鋼筋配置，應符合下列各項要求：

1、梁端計入受壓鋼筋的砼受壓區高度和有效高度之比，一級不應大于0.25，二、三級不應大于0.35。

2、梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋配筋量的比值，除按計算確定外，一級不應小于0.5，二、三級不應小于0.3。

3、梁端箍筋加密區的長度、箍筋最大間距和最小直徑應按砼規表6.3.3采用，當梁端縱向受拉鋼筋配筋率大于2%時，表中箍筋最小直徑數值應增大2mm。

梁的鋼筋配置，尚應符合下列規定：

1、梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不宜大于2.5%。沿梁全長頂面、底面的配筋，一、二級不應少于2Φ14，且分別不應少于梁頂面、底面兩端縱向配筋中較大截面面積的1/4；

三、四級不應少于2Φ12。

2、一、二、三級框架梁內貫通中柱的每根縱向鋼筋直徑，對框架結構不應大于矩形截面柱在該方向截面尺寸的1/20，或縱向鋼筋所在位置圓形截面柱弦長的1/20；對其他結構類型的框架不宜大于矩形截面柱在該方向截面尺寸的1/20，或縱向鋼筋所在位置圓形截面柱弦長的1/20。

3、梁端加密區的箍筋肢距，一級不宜大于200mm和20倍箍筋直徑的較大者，二、三級不宜大于250mm和20倍箍筋直徑的較大者，四級不宜大于300mm。

板設計相關規定匯總

基本規定-計算原則（《砼規》P111,9.1.1）

1、兩對邊支承的板應按單向板計算；

2、四邊支承的板應按下列規定計算：

1）當長邊與短邊長度之比不大于2.0時，應按雙向板計算；

2）當長邊與短邊長度之比大于2.0，但小于3.0時，宜按雙向板計算；

3）當長邊與短邊長度之比不小于3.0時，宜按沿短邊方向受力的單向板計算，并應沿長邊方向布置構造鋼筋。基本規定-尺寸（《砼規》P111,9.1.2）

1、板的跨厚比：鋼筋砼單向板不大于30，雙向板不大于40；無梁支承的有柱帽板不大于35，無梁支承的無柱帽板不大于

30。預應力板可適當增加；當板的荷載、跨度較大時宜適當減小。

2、現澆鋼筋砼板的厚度不應小于砼規表9.1.2規定的數值。受力鋼筋間距（《砼規》P112,9.1.3）

板中受力鋼筋的間距，當板厚不大于150mm時不宜大于200mm；當板厚大于150mm時不宜大于板厚的1.5倍，且不宜大于250mm。

受力鋼筋錨固（《砼規》P112,9.1.4）

采用分離式配筋的多跨版，板底鋼筋宜全部深入支座；支座負彎矩鋼筋向跨內延伸的長度應根據負彎矩圖確定，并滿足鋼筋錨固的要求。

簡支梁或連續板下部縱向受力鋼筋深入支座的錨固長度不應小于鋼筋直徑的5倍，且宜伸過支座中心線。當連續板內部溫度、收縮應力較大時，伸入支座的長度宜適當增加。構造鋼筋要求（《砼規》P112,9.1.6）

按簡支邊或非受力邊設計的現澆砼板，當與砼梁、墻整體現澆或嵌固在砌體墻內時，應設置板面構造鋼筋，并符合下列要求：

1、鋼筋直徑不宜小于8mm，間距不宜大于200mm，且單位寬度內的配筋面積不宜小于跨中相應方向板底鋼筋截面面積的1/3。與砼梁、砼墻整體澆筑單向板的非受力方向，鋼筋截面面積尚不宜小于受力方向跨中板底鋼筋截面面積的1/3。

2、鋼筋從砼梁邊、柱邊、墻邊伸入板內的長度不宜小于l0/4，砌體墻支座處鋼筋伸入板邊的長度不宜小于l0/7，其中計算跨

度l0對單向板按受力方向考慮，對雙向板按短板方向考慮。

3、在樓板角部，宜沿兩個方向正交、斜向平行或放射狀布置附加鋼筋。

4、鋼筋應在梁內、墻內或柱內可靠錨固。

當按單向板設計時，應在垂直于受力的方向布置分布鋼筋，單位寬度的配筋不宜小于單位寬度上的受力鋼筋的15%，且配筋率不宜小于0.15%；分布鋼筋直徑不宜小于6mm，間距不宜小于250mm；當集中荷載較大時，分布鋼筋的配筋面積尚應增加，且間距不宜大于200mm。

當有實踐經驗或可靠措施時，預制單向板的分布鋼筋可不受本條的限制。砼厚板、基礎筏板（《砼規》P113,9.1.9）

砼厚板及臥置于地基上的基礎筏板，當板的厚度大于2m時，除應沿板的上、下表面布置的縱、橫方向鋼筋外，尚宜在板厚度不超過1m范圍內設置與板面平行的構造鋼筋網片，網片鋼筋直徑不宜小于12mm，縱橫方向的間距不宜大于300mm。

配置抗沖切箍筋或彎起鋼筋時構造要求（《砼規》P114,9.1.11）砼板中配置抗沖切箍筋或彎起鋼筋時，應符合下列構造要求：

1、板的厚度不應小于150mm；

2、按計算所需的箍筋及相應的架立鋼筋應配置在與45°沖切破壞錐面相交的范圍內，且從集中荷載作用面或柱截面邊緣向

外的分布長度不應小于1.5h0；箍筋直徑不應小于6mm，且應做成封閉式，間距不應大于h0/3，且不應大于100mm；

3、按計算所需彎起鋼筋的彎起角度可根據板的厚度在30°～45°之間選取；彎起鋼筋的傾斜段應與沖切破壞錐面相交，其

交點應在集中荷載作用面或柱截面邊緣以外（1/2～2/3)h的范圍內。彎起鋼筋直徑不宜小于12mm，且每一方向不宜少于3根。

柱設計相關規定匯總

縱向鋼筋（《砼規》P123，9.3.1）

1、縱向受力鋼筋直徑不宜小于12mm；全部縱向鋼筋的配筋率不宜大于5%；

2、柱中縱向鋼筋的凈間距不應小于50mm，且不宜大于300mm；

3、偏心受壓柱的截面高度不小于600mm時，在柱的側面上應設置直徑不小于10mm的縱向構造鋼筋，并應設置復合箍筋或拉筋；

4、圓柱中縱向鋼筋不宜少于8根，不應少于6根，且宜沿周邊均勻布置；

5、在偏心受壓柱中，垂直于彎矩作用平面的側面上的縱向受力鋼筋以及軸心受壓中各邊的縱向受力鋼筋，其中距不宜大于300mm。

箍筋（《砼規》P123，9.3.2）

1、箍筋直徑不應小于d/4，且不應小于6mm，d為縱向鋼筋的最大直徑；

2、箍筋間距不應大于400mm及構件截面的短邊尺寸，且不應大于15d，d為縱向鋼筋的最小直徑；

3、柱及其他受壓構件中的周邊箍筋應做成封閉式；對圓柱中的箍筋，搭接長度不應小于規范規定最小錨固長度，且末端應做成135°彎鉤，彎鉤末端平直段長度不應小于5d，d為箍筋直徑；

4、當柱截面短邊尺寸大于400mm且各邊縱向鋼筋多于3根時，或當柱截面短邊尺寸不大于400mm但各邊縱向鋼筋多于4根時，應設置復合箍筋；

5、柱中全部縱向受力鋼筋的配筋率大于3%時，箍筋直徑不應小于8mm，間距不應大于10d，且不應大于200mm。箍筋末端應做成135°彎鉤，且彎鉤末端平直段長度不應小于10d，d為縱向受力鋼筋的最小直徑；

6、在配有螺旋式或焊接環式箍筋的柱中，如在正截面受壓承載力計算中考慮間接鋼筋的作用時，箍筋間距不應大于80mm及dcor/5,且不宜小于40mm，dcor為按箍筋內表面確定的核心截面直徑。框架柱截面尺寸（《砼規》P175，11.4.11）

1、矩形截面柱，抗震等級為四級或層數不超過2層時，其最小截面尺寸不宜小于300mm，一、二、三級抗震等級且層數超過2層時不宜小于400mm；圓柱的截面直徑，抗震等級為四級或層數不超過2層時不宜小于350mm，一、二、三級抗震等級且層數超過2層時不宜小于450mm；

2、柱的剪跨比宜大于2；

3、柱截面長邊與短邊的邊長比不宜大于3。框架柱、框支柱：

1、鋼筋配置（《砼規》P175，11.4.12）

1、框架柱和框支柱中全部縱向受力鋼筋的配筋百分率不應小于最小配筋率，詳見砼規表11.4.12-1，同時，每一側的配筋百分率不應小于0.2；對Ⅳ類場地上較高的高層建筑，最小配筋百分率應增加0.1；

2、框架柱和框支柱上、下兩端箍筋應加密，加密區的箍筋最大間距和箍筋最小直徑應符合表11.4.12-2的規定；

3、框支柱和剪跨比不大于2的框架柱應在柱全高范圍內加密箍筋，且箍筋間距應符合本條款2的規定；

4、一級抗震等級框架柱的箍筋直徑大于12mm且箍筋肢距不大于150mm及二級抗震等級框架柱的直徑不小于10mm且箍筋肢距不大于200mm時，除底層柱下端外，箍筋間距應允許采用150mm；四級抗震等級框架柱剪跨比不大于2時，箍筋直徑不應小于8mm。

2、箍筋加密區長度（《砼規》P176，11.4.14）

框架柱的箍筋加密區長度，應取柱截面長邊尺寸（或圓形截面直徑）、柱凈高的1/6和500mm中的最大者；

一、二級抗震等級的角柱應沿柱全高加密箍筋。底層柱根箍筋加密區長度應取不小于該層柱凈高的1/3；當有剛性地面時，除柱端箍筋加密區外尚應在剛性地面上、下各500mm的高度范圍內加密箍筋。

3、箍筋加密區箍筋肢距（《砼規》P176，11.4.15）

柱箍筋加密區的箍筋肢距：一級抗震等級不宜大于200mm；

二、三級抗震等級不宜大于250mm和20倍箍筋直徑中的較大者；四級抗震等級不宜大于300mm。每隔一根縱向鋼筋宜在兩個方向有箍筋或拉筋約束；當采用拉筋且箍筋與縱向鋼筋有綁扎時，拉筋宜緊靠縱向鋼筋并勾住箍筋

4、軸壓比（《砼規》P176，11.4.16）一、二、三、四級抗震等級的各類結構的框架柱、框支柱，其軸壓比不宜大于砼規表11.4.16規定的限值。對Ⅳ類場地上較高的高層建筑，柱軸壓比限值應適當減小。箍筋體積配筋率（《砼規》P177，11.4.17）

1、柱箍筋加密區箍筋的體積配筋率，應大于最小配箍率。（最小配箍率等于最小配箍特征值乘以砼軸心抗壓強度設計值與箍筋抗拉強度設計值之比。）

2、對一、二、三、四級抗震等級的柱，其箍筋加密區的箍筋體積配筋率分別不應小于0.8%、0.6%、0.4%和0.4%。

3、框支柱宜采用復合螺旋箍或井字復合箍，其最小配箍特征值應增加0.02采用，且體積配筋率不應小于1.5%。

4、當剪跨比不大于2時，宜采用復合螺旋箍或井字復合箍，其箍筋體積配筋率不應小于1.2%；9度設防烈度一級抗震等級

時，不應小于1.5%。

箍筋加密區外配箍（《砼規》P179，11.4.18）

在箍筋加密區外，箍筋的體積配筋率不宜小于加密區配筋率的一半；對一、二級抗震等級，箍筋間距不應大于10d；對三、四級抗震等級箍筋間距不應大于15d，此處，d為縱向鋼筋直徑。

第五篇：畏強凌弱成語

【成語】：畏強凌弱

【拼音】：wèi qiáng líng ru

【簡拼】：wqlr

【解釋】：畏：害怕；凌：欺侮。形容欺軟怕硬。

【出處】：宋·蘇轍《再乞罪呂惠卿狀》：“今中外士大夫見惠卿獨得不誅，皆謂言事之官有畏強凌弱之心，執政大臣有吐剛茹柔之意。”

【示例】：蘇秦佩六國相印，張儀兩次相秦，皆有匡扶人國之謀，非比～，懼刀避劍之人也。明·羅貫中《三國演義》第四十三回

畏強凌弱 成語接龍

【順接】：弱不好弄 弱不禁風 弱不勝衣 弱冠之年 弱如扶病 弱本強末 弱水之隔 弱管輕絲

【順接】：愛才憐弱 按強助弱 避強擊弱 避強打弱 不甘示弱 鋤強扶弱 扶傾濟弱 扶老攜弱

【逆接】：后生可畏 令人生畏 人言可畏 勢焰可畏 望而生畏 惟施是畏 無私無畏 夏日可畏

【逆接】：畏之如虎 畏刀避劍 畏刀避箭 畏口慎事 畏天恤民 畏天憫人 畏天愛民 畏天知命