第一篇：火力發電廠化學水處理設計技術規定大全

火力發電廠化學水處理設計技術規定

SDGJ2—85

主編部門：西北電力設院

批準部門：東北電力設院

施行日期：自發布之日起施行

水利電力部電力規劃設計院

關于頒發《火力發電廠化學水處理

設計技術規定》SDGJ2—85的通知

(85)水電電規字第121號

近幾年來，隨著電力工業的發展和高參數大機組的建設，電廠化學水處理技術 迅速發展，積累了許多新的經驗。為了總結近年來水處理設計經驗和在設計中更好 地采用水處理技術革新和技術革命的新成果，提高設計水平，加速電力建設，我院 組織有關設計院對原《火力發電廠化學水處理設計技術規定》(SDGJ2—77)進行了 修改。修訂工作經過調查研究、征求意見、組織討論，并邀請了有關生產、科研、設計、施工、制造等單位的有關同志對修訂后的送審稿進行了審查定稿，現頒發執 行，原設計技術規定作廢。

本規定由水利電力部西北電力設計院和水利電力部東北電力設計院負責管 理。希各單位在執行過程中，注意積累資料，及時總結經驗，如發現不妥和需要補 充之處，請隨時函告水利電力部西北電力設計院和水利電力部東北電力設計院，并 抄送我院。

1985年10月22日

第一章 總

則

第1.0.1條 火力發電廠(以下簡稱發電廠)水處理設計應滿足發電廠安全運行的 要求，做到經濟合理、技術先進、符合環境保護的規定，并為施工、運行、維修 提供便利條件。



第1.0.2條 水處理室在廠區總平面中的位置，宜靠近主廠房，交通運輸方便，并適當地留有擴建余地；不宜設在煙囪、水塔、煤場的下風向(按最大頻率風向)。

第1.0.3條 水處理系統和布置應按發電廠最終容量全面規劃，其設施應根據機 組分期建設情況及技術經濟比較來確定是分期建設還是一次建成。

第1.0.4條 本規定適用于汽輪發電機組容量為12～600MW的新建發電廠或 擴建發電廠的水處理設計。

第1.0.5條 發電廠水處理設計，除應執行本規定外，還應執行現行的有關國家 標準、規范及水利電力部頒布的有關規程。

第二章 原 始 資 料

第2.0.1條 在設計前應取得全部可利用的歷年來水源水質全分析資料，所需份 數應不少于下列規定：

對于地面水，全年的資料每月一份，共十二份；對于地下水或海水，全年的資 料每季一份，共四份。第2.0.2條 對地面水，應取得歷年洪水期的懸浮物含量和枯水年的水質資料，以掌握其變化規律，并應了解上游各種排水對水質的污染程度；對受海水倒灌影響 的水源，還應掌握由此而引起的污染和水質變化情況；對石灰巖地區的泉水，應了 解其水質的穩定性。

第2.0.3條 設計熱電廠時，應掌握供熱負荷、回水量、回水水質、外供化學處 理水量和水質要求等資料。

第2.0.4條 應了解所選用的水處理設備、材料、藥劑、離子交換劑及濾料等的 供應情況(質量、價格、包裝和運輸方式等)。

第2.0.5條 應了解機爐設備的結構特點，包括鍋內裝置型式、減溫方式、凝 汽器和各種熱交換器的結構及管材，發電機冷卻方式，輔助起動設施等情況。必 時，可對設備制造廠提出結構和材質的要求。

第2.0.6條 擴建工程應了解原有系統、設備布置和運行經驗等情況。

第三章 原水預處理

第一節 系 統 設 計

第3.1.1條 預處理系統應根據原水水質、需處理水量、處理后水質要求，參考 類似廠的運行經驗或試驗資料，結合當地條件確定。

預處理設備出力應按最大供水量加自用水量設計。

第3.1.2條 經處理后的懸浮物含量應滿足下一級設備的進水要求。處理方式可 按下列原則確定：

一、地面水懸浮物含量小于50mg/L時，宜采用接觸凝聚①“接觸凝聚”系指加 入凝聚劑后，經水泵或管道混合直接進入過濾器(池)，或經反應器后進入過濾器(池)。、過濾。

二、地面水懸浮物含量大于50mg/L時，宜采用凝聚、澄清、過濾，并根據原 水懸浮物的含量選擇合適的澄清器(池)。當懸浮物的含量超過所選用澄清器(池)的進 水標準時②采用機械加速澄清池時，最大允許懸浮物含量為3000mg/L，其它型式為 2000mg/L；石灰處理時，還應適當降低。，應在供水系統中設置預沉淀設施或設 備用水源。

三、地下水含砂時，應考慮除砂措施。

第3.1.3條 高壓及以上機組，若原水中含有較多的膠體硅，經核算，鍋爐蒸汽 品質不能滿足要求時，應采用接觸凝聚、過濾或凝聚、澄清、過濾等方法處理。原 水膠體硅允許含量和膠體硅去除率的參考數據參見附錄C(一)。

第3.1.4條 當原水有機物含量較高時，可采用加氯、凝聚、澄清、過濾處理。當用以上處理仍不能滿足下一級設備進水要求時，可同時采用活性炭過濾等有機物 清除措施。離子交換裝置也可選用大孔型樹脂等抗有機物污染的陰離子交換樹脂。

化學除鹽系統進水的游離氯超過標準時，宜采用活性炭過濾或加亞硫酸鈉等方 法處理。

第3.1.5條 化學除鹽系統進水水質要求為：

濁度

對流

<2度

順流 <5度

化學耗氧量(高錳酸鉀法)：

使用凝膠型強堿陰離子交換樹脂時 <2mg/L(以 O2表示)

游離氯

<0.1mg/L(以 Cl2表示)

含鐵量

<0.3mg/L(以 Fe表示)

第3.1.6條 電滲析器進水水質要求為：

濁度

宜小于1度，不得大于3度(根據隔板厚薄、水質情 況而定)

化學耗氧量(高錳酸鉀法)<3mg/L(以 O2表示)

游離氯

<0.3mg/L(以 Cl2表示)

錳含量

<0.1mg/L(以 Mn表示)

鐵含量

<0.3mg/L(以 Fe表示)

第3.1.7條 反滲透器進水水質要求為：

卷式(醋酸纖維膜)：

污染指數 FI

<4

化學耗氧量(高錳酸鉀法)

<1.5mg/L(以O2表示)

游離氯

0.3～1mg/L(以Cl2表示)pH

5.5～6.5

水溫

20～35℃

含鐵量

<0.05mg/L(以Fe表示)

中空纖維式(芳香族聚酰胺)：

污染指數 FI

<3

化學耗氧量(高錳酸鉀法)

<1.5mg/L(以O2表示)

游離氯

＜0.1mg/L(以Cl2表示)

pH

5.5～6.5

水溫

20～35℃

含鐵量

<0.05mg/L(以Fe表示)

第3.1.8條 當原水碳酸鹽硬度較高時，經技術經濟比較，可采用石灰處理。原 水硅酸鹽含量較高需要處理時，可加入石灰、氧化鎂(或白云粉)。

第3.1.9條 當地下水含鐵量較高時，應考慮除鐵措施。其設計可參照現行《室 外給水設計規范》進行，并參考附錄C(二)地下水除鐵設計參考意見。

第二節 設 備 選 擇

(Ⅰ)澄 清 器(池)

第3.2.1條 澄清器(池)的型式應根據原水水質、處理水量、處理系統和水質要 求等，結合當地條件選用。澄清器(池)的出力應經必要的核算。其設計可參照 現行《室外給水設計規范》的有關規定進行。

第3.2.2條 選用懸浮澄清器(池)和水力循環澄清器(池)時，應注意進水溫度波 動對處理效果的影響。當設有生水加熱器時，應裝設溫度自動調節裝置，使溫度變 化不超過±1℃。

第3.2.3條 澄清器(池)不宜少于兩臺。當有一臺檢修時，其余澄清器(池)應保 證正常供水量(不考慮起動用水)。澄清器的檢修可考慮在低負荷時進行，用于短 期懸浮物含量高、季節性處理時，可只設一臺，但應設旁路及接觸凝聚設施。

(Ⅱ)過 濾 器(池)第3.2.4條 過濾器(池)的型式應根據進口水質、處理水量、處理系統和水質要 求等，結合當地條件確定。

第3.2.5條 過濾器(池)不應少于兩臺(格)。當有一臺(格)檢修時，其余過濾器(池)應保證在正常供水量時濾速不超過規定的上限。

第3.2.6條 過濾器(池)的反洗次數，可根據進出口水質、濾料的截污能力等因 素考慮。每晝夜反洗次數宜按1～2次設計。

過濾器(池)應設置反洗水泵、反洗水箱或連接可供反洗的水源。反洗方式宜采 用空氣擦洗。

第3.2.7條 過濾器(池)的濾速宜按表3.2.7選擇：

表 3.2.7 過 濾 器 濾 速

第3.2.8條 過濾器(池)的濾料和反洗強度可參考表3.2.8選擇。

表3.2.8 過濾器濾料級配及反洗強度表

續表3.2.8

注：1)表中所列為反洗水溫20℃的數據。水溫每增減1℃，反洗強度相應增減 1%。2)反洗時間根據過濾器(池)的型式和預處理方式而定，一般5～10min。

(Ⅲ)清水箱(池)、清水泵

第3.2.9條 清水箱(池)不宜少于兩臺(格)。其有效容積可按1～2h清水耗用 量設計。

第3.2.10條 清水泵應設備用泵。當清水泵的布置高于清水池最低水位時，每 臺泵應有單獨的吸水管，水池應有排空措施。

第三節 布 置 要 求

第3.3.1條 澄清器(池)、過濾器(池)、清水箱(池)的布置位置應根據當地氣象條 件決定，通常布置在室外。

第3.3.2條 寒冷地區，澄清器(池)頂部及底部應設置小室，相鄰澄清器(池)的 頂部應有通道相連。

第四章 鍋爐補給水處理

第一節 系 統 設 計

第4.1.1條 鍋爐補給水處理系統，應根據原水水質、給水或爐水的質量標準、補給水率、排污率、設備和藥品的供應條件等因素經技術經濟比較確定。

進行技術經濟比較時，應采用正常出力和全年平均水質，并用最壞水質對系統 及設備進行校核。

鍋爐補給水處理方式，還應與鍋內裝置和過熱蒸汽減溫方式相適應。

中壓、高壓、超高壓和亞臨界汽包鍋爐常用的汽水分離系統的攜帶系數可參見 附錄C(三)。

第4.1.2條 鍋爐正常排污率不宜超過下列數值：

一、以化學除鹽水為補給水的凝汽式發電廠 1%

二、以化學除鹽水或蒸餾水為補給水的供熱式發電廠 2%

三、以化學軟化水為補給水的供熱式發電廠 5%

第4.1.3條 水處理設備的全部出力，應根據發電廠全部正常水汽損失與機組起 動或事故而增加的損失之和確定。

發電廠各項正常水汽損失及考慮機組起動或事故而增加的水處理設備出力按 表4.1.3計算。

表4.1.3 發電廠各項正常水汽損失及考慮機組起動或事故

而增加的水處理設備出力

注：①鍋爐正常排污率按表中1、2、3項正常損失量計算。

②發電廠其他用汽、用水及閉式熱水網補充水，應經技術經濟比較，確定合 適的供汽方式和補充水處理方式。

③采用蒸餾補給水時，應考慮蒸發器的防腐、防垢及機組起動供水措施。

第4.1.4條 高壓、超高壓、亞臨界汽包鍋爐和直流鍋爐，應選用一級除鹽加混 合離子交換系統。當進水質量較好，減溫方式為表面式或自冷凝時，高壓汽包鍋爐 補給水除鹽系統可選用一級除鹽系統。

固定床離子交換系統的選擇，可參見附錄C(四)。

第4.1.5條 鍋爐補給水處理采用化學除鹽時，其他用汽(采暖、卸煤、燃油等)及其他用水(機車、輪船補充水等)，應與有關專業共同進行技術經濟比較，研究 確定合理供汽、供水及水處理方式。

第4.1.6條 原水含鹽量較高時，經技術經濟比較，可采用弱型樹脂離子交換 器、電滲析器、反滲透器或蒸發器。

第4.1.7條 中壓汽包鍋爐補給水處理，在能滿足鍋爐給水和蒸汽質量要求時，可采用化學軟化化學軟化系指軟化或脫堿軟化。系統。

第4.1.8條 若用固定床除鹽，當其進水中的強、弱酸陰離子比值較穩定時，可 采用陽離子交換器先失效的串聯系統，此時陰離子交換樹脂裝入量應有10%～15% 裕量。

第4.1.9條 設計除鹽系統時，應在保證出水質量前提下采用能降低酸、堿耗量 和減少廢酸、堿排放量的設備和工藝。排出的酸、堿廢水應加以利用或設有必要的 中和處理措施。

第4.1.10條 堿再生液宜加熱，加熱溫度可為35～40℃。

第4.1.11條 在除鹽(軟化)系統中，對流離子交換器配制再生液及置換、逆洗所 用的水，串聯系統為除鹽(軟化)水。并聯系統可使用本級交換器的出口水。

第4.1.12條 逆流再生離子交換器頂壓用氣和混合離子交換器用氣的氣源，應 無油及有穩壓措施。

第4.1.13條 氫鈉離子交換的軟化水管及除鹽水管宜防腐。

第4.1.14條 海濱電廠鈉離子交換器的再生劑可采用經過濾的海水。

第4.1.15條 水處理室至主廠房的補給水管道，應滿足同時輸送最大一臺機組 的起動補給水量和其余機組的正常補給水量的要求。

發電廠達到規劃容量時，補給水管道不宜少于2條。

當補給水管道總數為2條及以上時，任何1條管道停運，其余管道應能滿足輸 送全部機組正常補給水量的需要。

第4.1.16條 并聯水處理系統，每種離子交換器有6臺及以上時，設備宜分組。

第二節 設 備 選 擇

第4.2.1條 各種一級離子交換器的臺數不應少于兩臺；其出力計算應包括系統 中的自用水量(由后向前推算)。

離子交換器再生次數應根據進水水質和再生方式確定。正常再生次數可按每臺 1～2次每晝夜考慮。當采用程序控制時，可按2～3次考慮。

第4.2.2條 除鹽設備可不設檢修備用，但當一臺(套)檢修時，其余設備應能滿 足全廠正常補給水量的要求。對凝汽式電廠，離子交換器可不設再生備用，由除鹽水箱貯存再生時的需用水 量。對供熱式電廠，當水處理設備出力小時，可設置足夠容積的除鹽水箱貯存再生 時的需用水量，當出力較大時，可設置再生備用設備。

第4.2.3條 離子交換劑的工作交換容量，應根據選用的離子交換劑、交換器的 形式、再生劑種類、再生水平、原水離子組成、處理后水質要求等因素，按廠家提 供的產品性能曲線確定或參照類似條件下的運行經驗，必要時也可經試驗確定。離 子交換劑性能曲線參見表C(五)。

順流及對流離子交換器的設計參考數據，參見附錄C(六)、(七)、(八)。

第4.2.4條 并聯除鹽系統與氫鈉軟化系統中的除二氧化碳器，在電廠最終建成 時，不宜少于兩臺；當一臺檢修時，其余設備應滿足正常補給水量的要求。

第4.2.5條 除二氧化碳器宜采用鼓風式，有條件時也可采用真空除氣器。

除二氧化碳器風機在室外吸風時，宜有濾塵措施。除二氧化碳器的排風口，宜 設汽水分離裝置。

第4.2.6條 除鹽(軟化)水泵及并聯系統中的中間水泵應設備用。

第4.2.7條 中間水箱的有效容積，對單元制系統，應為每套水處理設備出力的 2～5min貯水量，且最小不應小于2m3；對并聯制系統，應為水處理設備出力的 15～30min 貯水量。

第4.2.8條 除 鹽(軟化)水箱的總有效容積宜為：

一、凝汽式發電廠，其水箱的總有效容積為最大一臺鍋爐最大連續蒸發量的 150%與離子交換器再生期間所需貯備的水量之和。

二、供熱式電廠，當補充水量較大，水處理設備按“需要“需要”指水處理設 備運行流量是根據外部需要而調節的。”調節流量時，為1h的水量。當補充水量 較小時，水處理設備按“供給“供給”指水處理設備運行流量是固定的，不隨外部 流量變動而變化。”調節流量時，水箱的容積要滿足調節和機組起動的需要。

第4.2.9條 對流離子交換器及并聯系統采用程序再生的順流離子交換器，應設 再生專用泵。

第4.2.10條 對化學除鹽系統，應考慮檢修離子交換器時有裝卸與存放樹脂的 措施。

第4.2.11條 無墊層陽、陰離子交換器之間及混合離子交換器出口，應設置樹 脂捕捉器。

樹脂捕捉器宜有反沖洗水管。

第三節 布 置 要 求

第4.3.1條 水處理設備宜布置在室內，當露天布置時，運行操作處、取樣裝 置、儀表閥門等，應盡量集中設置，并采取防雨、防凍措施。

第4.3.2條 經常檢修的水處理設備和閥門等，按其結構、臺數、起吊件重量，宜設置固定式或移動式起吊設施。

第4.3.3條 離子交換器面對面布置時，閥門全開后，通道凈距宜為2m。兩設 備間的縱向凈距不宜小于0.4m(如設備本體為法蘭連接時，凈距可適當放大)。設備 臺數較多時，每隔一定距離應留有通道。

第4.3.4條 水處理車間的動力盤，應與設備保持適當距離或布置在單獨小間 內。

第4.3.5條 運行控制室的面積，應根據水處理設備出力、表盤數量等不同情況 確定。室內應有良好的采光和通風，并有足夠的值班場地和檢修通道。室內不應有 穿越管道。

水處理設備采用程序控制時，宜設置空氣調節裝置。

第4.3.6條 水處理室宜設運行分析室、檢修間和廁所等。采用程序控制 時，應設儀表維修間。

第五章 汽輪機組的凝結水精處理

第5.0.1條 汽輪機組的凝結水精處理，宜按冷卻水質量、鍋爐型式及參數、汽 水質量標準、凝汽器結構及其管材等因素，經技術經濟比較及必要的核算后確定。

一、由高壓汽包鍋爐供汽的汽輪機組以海水冷卻以及由超高壓汽包鍋爐供汽的 汽輪機組以海水或苦咸水冷卻時，可每兩臺機組裝設一套能處理一臺機組全部凝結 水的精處理裝置。

二、由亞臨界汽包鍋爐供汽的汽輪機組，每臺機組宜裝設一套能處理全部凝結 水的精處理裝置。

三、由直流鍋爐供汽的汽輪機組，每臺機組應裝設一套能處理全部凝結水的精 處理裝置。必要時可設置供機組起動用的專門除鐵設施。

四、當采用鈦材制造的凝汽器時，由汽包鍋爐供汽的汽輪機組，可不設置凝結 水精處理裝置。

凝汽器管材可按SD116—84《火力發電廠凝汽器管選材導則》選用［參見附 錄C(九)］。

第5.0.2條 凝結水精處理系統中的除鐵過濾器和離子交換器的設置，按下列原 則確定：

一、供機組起動用的除鐵過濾器，可兩臺機組合用一組過濾器，且不設備

用。

二、對于體外再生的混合離子交換器，對由直流爐供汽的汽輪機組，每單元可 設一臺備用設備；由亞臨界汽包鍋爐供汽的汽輪機組，且當混合離子交換器采用氫 /氫氧型運行方式時，可不裝備用設備。

三、對于由超高壓汽包鍋爐供汽的汽輪機組，離子交換器可每兩臺機組設一臺 備用設備；對于由高壓汽包鍋爐供汽的汽輪機組，離子交換器不裝備用設備。

凝結水精處理設備的設計參考數據，參見附錄C(十)。

第5.0.3條 凝結水精處理系統應裝設：

一、當過濾器或離子交換器運行壓差超過規定值時，應裝設能保證通過所需凝 結水量的自動調節旁路閥。

二、凝結水精處理裝置前后的管路排水閥。

三、離子交換器后的樹脂捕捉器。

四、補充離子交換樹脂的接入口。

第5.0.4條 凝結水精處理設備宜布置在汽機房或其附近。

第六章 冷卻水處理

第6.0.1條 冷卻水處理系統的選擇應根據下列因素經技術經濟比較確定：

一、冷卻方式、水源水量及水質；

二、全面考慮防垢、防腐及防菌藻的處理；

三、節約用水；

四、藥品供應情況；

五、環境保護要求等。

第6.0.2條 直流冷卻系統如有結垢傾向時，可根據具體情況采取穩定措施。

第6.0.3條 敞開式循環冷卻系統，采用冷卻水池時，如果

V>60(V——冷 卻水qV池容積，m3；qV——循環水量，m3/h)，可按直流冷卻系統考慮。

第6.0.4條 敞開式循環冷卻系統，在排污法不能滿足防垢要求時，可采用下列 方法防垢：

一、加酸法。藥劑宜使用硫酸。

二、加阻垢劑法。藥劑可采用三聚磷酸鹽、六偏磷酸鈉、有機阻垢劑等。

三、加爐煙法。此法可利用爐煙中的二氧化碳；當燃料中可燃硫較高時，也可 利用爐煙中二氧化硫來防垢。采用加爐煙法時，應考慮煙氣的除塵、加煙設備及管 道、溝道的防腐和水塔的防垢等問題。

第6.0.5條 敞開式循環冷卻系統在原水暫硬高和需要提高濃縮倍率以達節水 目的時，可采用補充水石灰處理或離子交換(弱酸氫離子交換等)處理。

第6.0.6條 敞開式冷卻系統必要時可采取去除補充水懸浮物的措施或采用冷 卻水的旁流過濾。

第6.0.7條 循環冷卻水的菌藻處理可采用間斷加氯法或投加其它殺微生物 劑，但宜采用低毒、低劑量易降解并與阻垢劑、緩蝕劑不相互干擾的藥劑；受菌藻 污染嚴重的補充水，宜對補充水進行連續加氯處理。

第6.0.8條 在有充分的技術經濟論證時，可采用加阻垢劑、緩蝕劑及殺微生物 劑的綜合處理、旁流處理等。

第6.0.9條 應根據冷卻水質選用合適的凝汽器管材，請參照附錄C(九)SD116— 84《火力發電廠凝汽器管選材導則》選用。

第6.0.10條 當循環冷卻水中硫酸根過高時，應考慮硫酸鹽對水工構筑物的侵 蝕問題。水對混凝土侵蝕性的判定標準請參照TJ21—77《工業與民用建筑工程 地質勘察規范》的有關部分進行。

第6.0.11條 當循環冷卻水采用較高濃縮倍率時，應考慮硫酸鈣、硅酸鎂和磷 酸鈣等的結垢問題。

第6.0.12條 為抑制凝汽器銅管腐蝕，宜設置運行中硫酸亞鐵涂膜處理設施。

第七章 給 水 處 理

第7.0.1條 中壓機組的鍋爐給水宜采用氨化處理。

高壓及以上機組的鍋爐給水和裝有凝結水精處理設備的超高壓及以上機組的 凝結水，宜采用氨、聯氨處理。

未進行凝結水精處理的超高壓機組，凝結水可只采用聯氨處理。

第7.0.2條 氨及聯氨的加藥設備，宜分別設置。

應設備用加藥泵。布置在一起的一組加藥泵(小于四臺)，可合用一臺備用泵。

幾臺機組合用一臺加藥泵時，加藥泵出口管道上應裝設穩壓室，每根加藥管上 應裝設轉子流量計。

氨及聯氨的配制可用凝結水(除鹽水)。

第7.0.3條 氨及聯氨加藥設備宜布置在主廠房的單獨房間內。室內應有通風，加藥設備周圍應有圍堰和沖洗設施，并應考慮有適當面積的藥品貯存小間。

第八章 鍋 內 處 理

第8.0.1條 汽包鍋爐應設置磷酸鹽處理設施。

第8.0.2條 鍋內加藥泵應設備用的。布置在一起的一組(小于四臺)泵，可設置 一臺備用泵。

第8.0.3條 磷酸鹽溶液宜就地配制。當藥品耗量較大時，也可集中配制。

第8.0.4條 磷酸鹽可采用干法貯存，配制溶液應有攪拌設施。

配制溶液應用除鹽(軟化)水。

磷酸鹽溶液輸送管道應考慮防止低溫過飽和結晶的措施(如蒸汽伴熱等)。

第8.0.5條 磷酸鹽溶液應進行過濾，也可在攪拌器或溶液箱中或出口處設過濾 裝置。

第8.0.6條 鍋內加藥設備宜布置在主廠房內便于管理、環境清潔的地方。加藥 設備周圍應設有圍堰和沖洗設施。地面應能防腐和防滲。

鍋爐露天布置時，加藥設備應布置于室內。

第九章 熱網補給水及生產回水處理

第9.0.1條 熱網補給水，一般采用下列方式供給：

一、鍋爐排污擴容器后的排污水。

二、當水量較小時，采用經過除氧的鍋爐補給水。

三、當水量較大時，宜單獨設置處理系統。此系統可采用鈉離子交換處理，并 經除氧。

第9.0.2條 以生產回水作為鍋爐補給水時，應根據水質污染情況，考慮生產回 水的處理措施。如暫不能采取措施時，可在設計中預留將來增設水處理設備的條 件。

生產回水中含有油質時，應要求用戶進行初步除油使水中含油量低于10mg/ L。

第9.0.3條 需要處理的生產回水，其處理方式應根據污染情況確定：可采用單 獨的處理系統或與鍋爐補給水合并處理。

第9.0.4條 不需處理的清潔生產回水，應接入在熱力系統中設置的監督水箱。

第十章 藥品貯存和計量設備

第一節 一 般 規 定

第10.1.1條 藥品倉庫的大小，應根據藥品消耗量、運輸距離、包裝、供應和 運輸條件等因素確定，一般按貯存15～30d 的消耗量設計。

當藥品由本地供應時，可適當減少貯存天數；當用鐵路運輸時，還應滿足貯存 一槽車(或一車輛)容積加10d 的藥品消耗量。

第10.1.2條 藥品貯存間宜靠近鐵路、公路，干貯存堆積高度宜為1.5～2m，并有必要的裝卸設施。

貯存間應有相應的防水、防腐、通風、除塵、采暖、沖洗措施，對于紙粉貯存 間還應有防火、防爆措施。

第10.1.3條 各種溶液箱的有效容積，應能貯存不少于8h運行的需要量。

各種交替運行的計量箱、溶液箱的有效容積，應滿足4～8h連續運行的要求。

第二節 石 灰 系 統

第10.2.1條 根據水處理系統、容量、當地藥品供應情況和計量設備的型式，可采用高純度的粉狀石灰或塊狀石灰。

第10.2.2條 采用高純度粉狀石灰及氧化鎂粉時，干貯存及干法計量，可使用 氣力輸送或機械輸送。乳液用泵輸送。

第10.2.3條 采用塊狀石灰時，宜按下列原則考慮：

一、塊狀石灰宜采用濕存。配制石灰乳的攪拌器不宜少于兩臺，采用機械 攪拌。

二、加藥宜用泵計量，每臺澄清器(池)設兩臺泵，其中一臺備用。石灰乳含量 為2%～3%。

三、輸送石灰的吊車，應采用地面操作的直線單軌抓斗吊車或橋式起重機，吊 車運行速度不宜過快。

第三節 凝聚劑及助凝劑系統

第10.3.1條 凝聚劑及助凝劑的品種、劑量大小應根據原水水質(pH值、堿度、濁度、有機物含量)、藥品來源、處理后水質及運行要求［水溫、混合及澄清器(池)型式等］，經燒杯試驗確定。

凝聚劑劑量可采用下列數據：

硫酸亞鐵

41.7～97.3mg/L

三氯化鐵

27.03～63.07mg/L

硫酸鋁

33～77mg/L

聚合鋁

5.27～7.37mg/L

溶液中藥劑含量

<10%

第10.3.2條 固體凝聚劑及助凝劑可采用干貯存，對大、中容量電廠，凝聚劑 也可采用濕存方式。

藥劑的溶解，可選用循環攪拌或機械攪拌方式。

第10.3.3條 凝聚劑及助凝劑可采用計量泵加藥，在泵的入口宜裝濾網。

第四節 酸 堿 系 統

第10.4.1條 酸堿貯存設備應靠近運輸線，當運輸線距水處理室較遠時，在其 附近宜設貯存或轉運設備。

貯存設備宜不少于兩臺，并應考慮有安全、檢修及清洗措施。貯存槽地上布置 時，其周圍宜設有一定容積的耐酸、堿防護堰，當圍堰有排放措施時，其容積可適 當減小。

第10.4.2條 酸堿再生液宜用噴射器輸送，有條件時也可采用計量泵。

第10.4.3條 計量器的有效容積應滿足最大一臺離子交換器一次再生用量。

當離子交換器臺(套)數較多，有兩臺(套)交換器同時再生時，計量器的臺數應 能滿足其同時再生的需要。

混合離子交換器宜專設一組再生設備。

第10.4.4條 鹽酸貯存槽宜用液體石蠟密封，或在排氣口裝設酸霧吸收器。濃 硫酸貯存槽排氣口宜裝設除濕器。

鹽酸計量器排氣口應裝設酸霧吸收器。

第10.4.5條 裝卸濃酸、堿液體，宜采用負壓抽吸、泵輸送或自流，不應用壓 縮空氣直接擠壓槽車。

當采用固體堿時，應有吊運設備和溶解裝置。

第五節 鹽 系 統

第10.5.1條 鹽濕貯存槽宜不少于兩個。

第10.5.2條 飽和鹽溶液應過濾。這可在鹽槽底部設慢濾層或專設過濾器進 行。飽和鹽溶液箱的有效容積，應滿足一臺最大鈉離子交換器一次再生的需要

量。

第10.5.3條 鹽液系統設備和管件，應防腐。

第六節 氯 系 統

第10.6.1條 氯的設計用量應根據試驗數據或相似條件下運行經驗的最大用量 確定。

第10.6.2條 加氯機應有指示瞬時投加量并有防止氯、水混合物倒灌入液氯鋼 瓶內的措施。

第10.6.3條 加氯間的位置宜靠近氯的投加點。加氯間內的采暖設備不宜靠近氯瓶或加氯機。

第10.6.4條 鋼管中液氯的氣化可采用液氯氣化器或淋水加熱的方式。

第10.6.5條 加氯間應與其它工作間隔開，并應設下列安全措施：

一、直接通向外部且向外開的門。

二、加氯水泵、動力盤等不宜與氯瓶布置在同一房間內。

三、加氯水泵應聯鎖并有可靠電源。

四、加氯間應備有帶氧氣瓶的防毒面具。

五、照明和通風設備的開關應設在加氯間外。

六、采用防腐燈具。

七、加氯機噴射用水源，應保證不間斷并保持水壓穩定。

第10.6.6條 氯氣和水混合物的管道及配件、閥門，應采用耐腐蝕材料。

第10.6.7條 液氯鋼瓶的貯量應按當地供應、運輸等條件確定，可按最大用量 的7～30d考慮。

第10.6.8條 加氯間內應設置起重、稱重設施。

第10.6.9條 加氯間的設計還應符合下列要求：

一、有強制通風設備。

二、與經常有人值班的車間和居住房間保持一定的安全距離。

第十一章 箱、槽、管道設計及防腐

第11.0.1條 水箱(池)應設有水位計、進水管、出水管、溢流管、排污管、呼吸 管及人孔等，并有便于檢修、清掃的措施。必要時，還應裝設高低水位警報裝置。

第11.0.2條 真空除氣器后的水箱，應有密封措施；超高壓、亞臨界汽包爐及 直流爐的凝結水箱，宜采取與空氣隔離的措施。

第11.0.3條 寒冷地區的室外澄清器、水箱及管道閥門，應有保溫防凍措施。

第11.0.4條 管道布置應力求管線短、附件少、整齊美觀、擴建方便、便于支 吊，并宜采用標準管件和減少流體阻力損失。

對于襯膠管、塑料管和玻璃鋼管，應適當增多支吊點。

第11.0.5條 室內跨越人行通道的管道，其凈高應不低于2m，橫跨離子交換 器間的凈高不宜低于4m。管道布置不得影響設備起吊，也不宜擋窗。需要運輸設備 的通道凈高，應滿足設備運送的需要。

第11.0.6條 動力盤、控制盤的上方，不應布置管道(尤其是藥液管)。

第11.0.7條 由水處理室至主廠房的管道，可采用通行管溝、不通行管溝或架 空敷設。通行管溝凈高不得小于1.8m，通道凈寬不得小于0.6m。

管溝及溝內管道，應有排水措施。第11.0.8條 經常有人通行的地方，濃酸、堿液及濃氨液管道不宜架空敷設，必須架空敷設時，對法蘭、接頭等應采取防護措施。

第11.0.9條 濃硫酸、濃堿液貯存設備及管道應有防止低溫凝固的措施。

第11.0.10條 石灰系統的閥門宜采用鐵質旋塞，管內流速不宜小于2.5m/s； 自流管坡度不宜小于5%；管道宜減少彎頭、死區、U形等；管道的彎頭、三通 和穿墻處應設法蘭，水平直管不宜過長(不大于3m)，必要時在拐彎處以三通代替 彎頭，以便拆卸、清洗。

石灰乳管道系統，應有水沖洗設施。

第11.0.11條 手動操作閥門的布置高度不宜超過1.6m。高于2m的應有閥門 傳動裝置或操作平臺，閥桿的方向不得向下。

第11.0.12條 裝流量孔板或加藥孔板的管道安裝位置應符合熱工儀表的要 求，孔板前直管段長度應大于15～20D(管徑)，孔板后直管段長度應大于5D。孔 板應裝設在便于維修的地方。

第11.0.13條 凡接觸腐蝕性介質或對出水質量有影響的設備、管道、閥門、排 水溝等，在其接觸介質的表面上均應涂襯合適的防腐層，或用耐腐蝕材料制造。

各種設備、管道的防腐方法，可參見附錄C(十一)。設計中應注明設備及管道 防腐的工藝要求。同一工程中不宜選用過多的防腐方法。

第11.0.14條 不宜采用地下混凝土(內壁襯玻璃鋼)制的濃酸、濃堿池。

第11.0.15條 設有防腐層的設備及管件，設計時應考慮防腐施工的安全與方 便，并應注意在防腐前完成所有焊接工作。

第11.0.16條 酸貯存計量間的地面、墻裙、墻頂棚、溝道、通風設施、鋼平臺 扶梯、設備管道外表面，均應采取防腐措施。地面應有沖洗排水設施，室內應有通 風設施，并不得裝設電氣操作箱，照明應采用防腐燈具。

堿貯存計量間的地面、墻裙及溝道應防腐，地面應有沖洗排水設施。

第十二章 水處理系統儀表和控制

第12.0.1條 水處理系統儀表、控制水平和方式，應根據電廠容量、機組自動 化水平、水處理系統和出力以及自動化設備元件供應情況等因素經技術經濟比較確 定。

第12.0.2條 水處理系統自動控制的內容宜考慮設有原水溫度自動調節、自動 加藥、澄清器的自動排泥、過濾器(池)的自動反洗、水箱液位自動調節、堿加熱溫 度自動調節及離子交換器的程序再生等。

對整套水處理設備的運行，可采用按“供給”控制或按“需要”控制設計。凝 汽式電廠宜采用按“供給”控制方式；供熱式電廠的控制方式應經技術經濟比較確 定。

第12.0.3條 單機容量300MW及以上機組或單套(臺)設備出力100t/h及以上 的離子交換器再生應采用程序控制；其他情況下離子交換器再生采用程序控制時，每臺每晝夜再生次數宜為2～3次。

第12.0.4條 當采用氣動閥門時，應具備可靠的氣源。

第12.0.5條 水處理系統與熱力系統化學監督所用儀表，應根據機組型式、參 數、系統特點、運行監督方式及自動控制程度等因素確定。選用化學監督儀表時請 參見附錄C(十二)。

選用儀表時應隨時注意產品的更新情況。

第十三章 汽 水 取 樣 第13.0.1條 汽水系統的取樣點，參見附錄C(十三)、(十四)。

第13.0.2條 取樣管材一般采用不銹鋼。

第13.0.3條 選用的取樣冷卻系統及冷卻水源應符合下列條件：

一、取樣冷卻器應有足夠的冷卻面積。冷卻后取樣水溫度低于30℃，最高不 超過40℃。

二、對200MW及以上機組，可采用集中式汽水取樣分析裝置。

三、冷卻用水應保證系統不結垢、不污堵、不腐蝕。

當采用閉路循環系統時，應采用軟化水或凝結水(除鹽水)。

四、每個取樣器用水量，可參照表13.0.3規定選用。

表 13.0.3 各取樣冷卻器的用水量

浸管式取樣器樣品流量按30～40L/h，進口冷卻水溫度按20℃計算。雙重套 管取樣器樣品流量為18～30L/h，進口冷卻水溫度不超過33℃，壓力不小于1.96 ×105Pa。

第13.0.4條 取樣冷卻器的布置位置如下：

一、熱力系統的汽水取樣冷卻器，應布置于主廠房運轉層，并應考慮便于運行 人員取樣及通行。

二、除氧器給水箱出口管的取樣冷卻器，應盡量靠近給水箱。

三、露天布置的鍋爐，汽水取樣冷卻器應有防雨措施或布置于室內。汽水取樣 冷卻器處應有照明。

第十四章 化 驗 室

第14.0.1條 化驗室所用儀器規范、數量及化驗室面積，應根據機組參數、容 量等條件，參照部頒定額標準確定。

第14.0.2條 化驗室的布置應與煤場、有污染的藥品庫等保持較遠距離，不應 有振動、噪聲等影響，要光線充足，通風良好。

熱量計、精密儀器等儀器分析室宜設空調裝置。

設計還應注意化驗室對建筑、照明、水源、采暖、通風等方面的特殊要求。

附錄A 本規定用詞說明

執行本規定時，對于要求嚴格程度的用詞，說明如下，以便執行中區別對待。

1.表示很嚴格，非這樣作不可的用詞：

正面詞采用“必須”；

反面詞采用“嚴禁”。

2.表示嚴格，在正常情況下均應這樣作的用詞：

正面詞采用“應”；

反面詞采用“不應”或“不得”。

3.表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣作的用詞：

正面詞采用“宜”或“可”；

反面詞采用“不宜”。

附錄B 本專業常用的法定計量單位

表B1 常用單位名稱和符號

續表B1

附錄C 設計參考資料

(一)原水膠體硅的允許含量和膠體硅的去除率

1.高壓、超高壓和亞臨界機組，原水膠體硅的含量超過0.5～0.6mg/L時，宜 考慮去除膠體硅的措施。

2.不同處理方法，膠體硅的去除率如下所列：

接觸凝聚、過濾60%

凝聚、澄清、過濾90%

凝聚一級除鹽加混床>90%

(二)地下水除鐵設計參考意見

1.除鐵系統的選擇應根據原水中鐵的形式和數量、處理后水質要求，并參照水 質相似廠的運行經驗，經技術經濟比較后確定。

地下水中的鐵質常以二價鐵的形式存在，通常采用曝氣、過濾法除鐵。

2.曝氣、過濾法除鐵可按下列條件選擇：

(1)曝氣、天然錳砂過濾，適用于原水中重碳酸型鐵的含量小于20mg/L、pH 值不小于5.5時。

(2)曝氣、石英砂過濾，適用于原水中重碳酸型鐵的含量小于4mg/L，曝氣后 pH 值大于7。

3.曝氣設備應根據原水水質及曝氣程度的要求選定，可采用接觸式曝氣器或壓 縮空氣裝置。

4.接觸式曝氣器的淋水密度，可采用5～10m3/(m2·h)。

5.采用接觸式曝氣器時，填料層層數可為1～3層。填料采用塑料多面空心球 或粒徑為30～50mm的焦炭，每層填料厚度為300～400mm，層間凈距不宜小 于600 mm。

6.曝氣器下部的水箱容積，可按15～20min處理水量計算。

7.采用壓縮空氣時，每立方米水的需氣量(以升計)，宜為原水二價鐵含量(以 mg/L計)的2～5倍。

8.天然錳砂濾池濾料的粒徑、厚度及濾速可按表C1確定。

表C1 濾料的粒徑、厚度及濾速

9.濾池墊層的粒徑和厚度，可按表C2確定。

表C2 濾池墊層的粒徑和厚度

10.重力式除鐵濾池的沖洗強度和沖洗時間，可按表C3確定。

表C3 重力式濾池的沖洗強度和沖洗時間

11.壓力式除鐵濾池的沖洗強度和沖洗時間，可按表C4確定。

表C4 壓力式濾池的沖洗強度和沖洗時間

(三)中壓、高壓、超高壓和亞臨界壓力汽包鍋爐

常用汽水分離系統的攜帶系數

表C5 中 壓 汽 包 爐

表C6 高 壓 汽 包 鍋 爐

表C7 超高壓和亞臨界壓力汽包鍋爐

(四)固定床離子交換系統選擇

表C8 固定床離子交換系統

注：①表中所列均為順流再生設備，當采用對流再生設備時，出水質量比表

中所列的數據要高。

②離子交換樹脂可根據進水有機物含量情況選用凝膠或大孔型樹脂。

③表中符號：H——強酸陽離子交換器；Hw——弱酸陽離子交換器；

OH——強堿陰離子交換器；OHw——弱堿陰離子交換器；D——除

二氧化碳器； H/OH——陽、陰混合離子交換器。

續表C8

注：①表中所列均為順流再生設備，當采用對流再生設備時，出水質量比表

中所列數據為高。

②表中符號：H——氫離子交換器；Na1、Na2——一級或兩級鈉離子

交換器；D——除二氧化碳器。

(五)對流、順流再生陽、陰離子

交換樹脂工作交換容量圖

1.陽離子交換樹脂HCl對流再生工作交換容量，見圖C1。

2.陽離子交換樹脂 H2SO4對流再生工作交換容量，見圖C2。

3.陽離子交換樹脂 HCl順流再生工作交換容量，見圖C3。

4.陽離子交換樹脂 H2SO4順流再生工作交換容量，見圖C4。

5.陰離子交換樹脂 NaOH 對流再生工作交換容量，見圖C5。

6.陰離子交換樹脂 NaOH 順流再生工作交換容量，見圖C6。

圖C1 對流式鹽酸再生工作交換容量圖

注：進水中鈣(鎂)離子濃度相等時，工作交換容量可提高1%～3%；層高為 1.6m 時，工作交換容量約降低1%～2%。

p硬為進水硬度與含鹽量之當量比(后同)。

再生劑比耗=再生劑用量/工作交換容量(后同)。

圖C2 對流式硫酸二步再生工作交換容量圖

注：進水中鈣(鎂)離子濃度相等時，工作交換容量可提高1%～3%。

圖C3 順流式鹽酸再生工作交換容量圖

注：圖中虛線表示水中強酸陰離子濃度(c強)的極限；如果所查得的工作交換容 量點落在與進水c強相對應的虛線上方，則表示在該條件下周期平均出水Na+濃度 將大于500～800μg/L，相應的一級除鹽水電導率將大于5～10μS/cm。如該 出水水質不合要求，應提高再生劑用量或改用對流式。

進水中鈣(鎂)離子濃度相等時，工作交換容量可提高1%～3%；水溫增(減)10 ℃，或堿度/含鹽量值增(減)0.2，工作交換容量可提高(減少)約3%。含鹽量為1 mg·eg/L時，工作交換容量可提高約3%。

圖C4 順流式硫酸一步再生工作交換容量圖

注：同圖C3的全部注文。如果采用分步再生，工作交換容量可以明顯提高。

圖C5 對流式氫氧化鈉再生工作交換容量圖

注：20℃再生時，工作交換容量降低約10%；用40%工業堿時，工作交換容 量可提高約3%～8%。進水SO2-4/強酸陰離子為0.8時，工作交換容量可提高1%～ 2%。本圖適用于進水 HSiO-3/總酸度<0.4的情況。

圖C6 順流式氫氧化鈉再生工作交換容量圖

注：20℃再生時，工作交換容量降低約10%，出水SiO2濃度提高；用40% 工業堿時，工作交換容量可提高約3%～8%。本圖適用于進水H2SiO3/總酸度<0.4的 情況。

(六)順流離子交換器設計參考數據

表C9 順流離子交換器設計數據

注：(1)運行濾速上限為短時最大值。對于強酸陽、強堿陰離子交換器來說，當進水水質較好或采用自動控制時，運行濾速可按30m/h左右計算(以后同)。

(2)硫酸分步再生時的含量、酸量的分配和再生流速，可視原水中鈣離子 含量占總陽離子含量的比例不同經計算或試驗確定，當采用兩步再生時：第一步 含量0.8%～1%，再生劑用量不要超過總量的40%，流速7～10m/h；第二步含 量2%～3%，再生劑用量為總量的60%左右，流速5～7m/h，采用三步再生時： 第一步0.8%～１%，流速8～10m/h；第二步含量2%～4%，流速5～7m/h； 第三步含量＜4%～ 6%，流速4～6m/h。每一步用酸量為總用酸量的1/3。

(3)離子交換樹脂的工作交換容量應根據廠家提供的工藝性能曲線確定，當沒有時可參考本表數據。

(4)置換流速與再生流速相同。

(七)對流離子交換器(逆流再生)設計參考數據

表C10 對流離子交換器設計數據

注：(1)大反洗的間隔時間與進水濁度、周期出水量等因素有關，一般約10 ～20d進行一次，大反洗后可視具體情況增加再生劑量50%～100%。

(2)頂壓空氣量以上部空間面積計算，一般約0.2～0.3m3/(m3·min)，壓縮空氣應有穩壓裝置，“無頂壓”方式數據暫不列入。

(3)為防止再生亂層，應避免再生液將空氣帶入離子交換器。

(4)硫酸分步再生時的濃度、酸量分配和再生流速可視原水中鈣離子含量 占總陽離子的比例不同經計算或試驗確定。采用分步再生的技術條件參見表C9。

(5)再生、置換(逆洗)應用水質較好的水，如陽離子交換器用除鹽水、氫 型水或軟化水。陰離子交換器用除鹽水。

(6)離子交換樹脂的工作交換容量應根據廠家提供工藝性能曲線數據確定，當沒有數據時可參考本表數據。

(八)對流離子交換器(浮動床)設計參考數據

表C11 對流離子交換器設計數據

注：(1)最低濾速(防止落床、亂層)陽離子交換器＞10m/h，陰離子交換器＞ 7m/h。樹脂輸送管內流速為1～2m/s。

(2)硫酸分步再生技術條件參見表C9。

(3)本表中離子交換樹脂的工作交換容量為參考數據。

(4)反洗周期一般與進水濁度、周期出水量等因素有關，反洗在清洗罐中 進行，每次反洗后可視具體情況增加再生劑量50%～100%。

(九)《火力發電廠凝汽器管選材導則》

SD 116—84(節錄)凝汽器用管材

目前供凝汽器選用的國產管材，主要有含砷的普通黃銅管、錫黃銅管、鋁黃銅 管、白銅管和鈦管等。

表1

3.1 冶金部1978年頒布了我國凝汽器用黃銅管和白銅管的標準。標準中規定的管 材品種及其主要成分如下。

3.1.1 黃銅管(YB716—78標準)

3.1.1.1 品種：國產黃銅管的品種和牌號列于表1中。

3.1.1.2 主要成分：黃銅管的主要成分列于表2中。

表2

3.1.2 白銅管(YB713—78標準)

3.1.2.1 品種：國產白銅管的主要品種和牌號列于表3中。

3.1.2.2 主要成分：白銅管的主要成分列于表4中。

表3

表4

3.2 除符合上述“冶標”的凝汽器管材外，目前正在試用的管材有以下兩種：

a.鈦管；

b.白銅 B10管。

3.3 與上述國產凝汽器管材品種相當的進口管材也可選用。國產管材牌號和國外品 種的對照關系見附錄 B(本規定未列)。凝汽器管的選材技術規定

4.1 幾種管材的耐腐蝕性及其適用范圍

4.1.1 H68A管

H68A 管是在H68管成分中添加微量砷制成的。由于黃銅中的微量砷能有效 地抑制黃銅的脫鋅，因此，H68A管的耐脫鋅腐蝕性能比H68管要強得多，其主 要腐蝕形式為均勻腐蝕，使用壽命比H68管要長。目前，不含砷的H68管已不推 薦使用。但H68A管在輕度污染的冷卻水中，也會出現層狀脫鋅與潰蝕，一般只用 于溶解固形物<300mg/L、氯離子<50mg/L的清潔冷卻水中。

4.1.2 HSn70-1A管

HSn70-1 管是多年來國內外在淡水中使用較廣泛的管材。為了進一步提高其 抗脫鋅的能力，在HSn70-1管成分中添加砷，即為“冶標”的 HSn70-1A管。

HSn70-1A 管一般使用在溶解固形物<1000mg/L，氯離子<150mg/L的冷卻水 中。

HSn70-1A 管在表面有沉積物或表面有碳膜等情況下，容易發生點蝕。

4.1.3 HAl77-2A 管

HAl77-2A 管在清潔的海水中是耐蝕的，一般推薦在溶解固形物>1500mg/L或 海水的冷卻水中使用。

HAl77-2A 管耐砂蝕的能力差，在懸浮物及含砂量較高的海水或淡水中，會發 生嚴重的入口管端沖刷和由異物引起的沖擊腐蝕，腐蝕表面呈金黃色，腐蝕坑呈馬 蹄形，并有方向性。采用硫酸亞鐵成膜處理，能有效地減緩HAl77-2A 管的沖擊 腐蝕。也可用改進水工設施，降低水中含砂量的方法，減緩銅管的沖擊腐蝕。

HAl77-2A 管表面附有有害膜時，往往會在短期內出現腐蝕；在管材安裝不當 或機組有振動時，HAl77-2A 管容易在淡水中發生應力腐蝕破裂和腐蝕疲勞損 壞；在污染的淡水中，HAl77-2A 管也不耐蝕。因此，HAl77-2A 管一般不推薦在 淡水中選用，也不宜在濃淡交變的冷卻水中使用。

4.1.4 B30管

B30管具有良好的耐砂蝕性能和耐氨蝕性能，適用于懸浮物和含砂量較高的海 水中，并適于安裝在凝汽器空抽區，可防止凝汽器管汽側的氨蝕。

B30管在污染的冷卻水中會發生點蝕和穿孔，在初期保護膜形成不良及表面有 積污的情況下，也容易發生孔蝕。因此，B30管應使用在流速較高及含氧充足的冷 卻水中，采用海綿球清洗能明顯提高B30管的耐蝕性。

4.2 選材的技術規定

4.2.1 應按表5中所規定的水質和流速條件選用各種管材。

表5

①1500mg/L～海水是指這一范圍內的穩定濃度。對于濃度交替變化的水質，需要通過專門的試驗和研究選定管材。

4.2.2 在采用以上規定時，還應考慮下述因素的影響：

4.2.2.1 水中懸浮物和含砂量的影響。

冷卻水中的懸浮物和含砂量對管材有影響，表6列出了各種管材所允許的冷卻 水懸浮物和含砂量。

上述含量的規定，是指在懸浮物中含砂量百分比較高的水質，對于含砂量較少、含細泥較多的水，允許含量可適當放寬。

H68A 和HSn70-1A管在采用硫酸亞鐵處理時，懸浮物的允許含量可提高到 500～1000mg/L。

表6

4.2.2.2 水質污染的影響。

目前國產的凝汽器管，一般只適用于下述清潔程度的水中：

［S2-］<0.02mg/L；

［NH3］<1mg/L；

［O2］>4mg/L；

CODMn<4mg/L。

當水質污染程度超過此限時，應根據實際情況采用加氯處理、海綿球清洗、硫 酸亞鐵處理或限制排廢等措施，以減少其影響。

4.2.2.3 對于200MW及以上容量的機組，空抽區布置在中間部位的凝汽器以及空抽 區銅管已有氨蝕的凝汽器，其空抽區推薦采用 B30管。

4.2.2.4 鈦管對氯化物、硫化物和氨具有較好的耐蝕性，耐沖擊腐蝕的性能也較強，可在受污染的海水、懸浮物含量高的水中及在較高流速下使用。目前鈦管的使用經 驗不足，對其較易發生振動、吸氫、生物積污引起銅管板腐蝕等問題尚待進一步研 究總結，且價格較高，選用時，應通過專門的試驗和經濟比較，并經過上級電業管 理部門批準。

4.2.2.5 B10管在清潔的海水中也較耐蝕，但缺乏耐沖擊腐蝕的使用經驗，選用時也 應通過專門的試驗確定。

4.2.2.6 為防止水中懸浮物在管內沉積，引起管材的沉積物腐蝕，還應注意低水流 速的影響。對于黃銅管，冷卻水在管內的最低流速，一般不應低于1m/s，白銅管 則一般不應低于1.4m/s。管板的選用

對于溶解固形物<2000mg/L的冷卻水，可選用碳鋼板，但應有防腐涂層。

對于海水，可選用 HSn62-1板或采用和凝汽器管材材質相同的管板。

對于咸水，根據條件可選用上述任一種材質的管板。

HSn62-1板的化學成分列于表7。

表7

(十)凝結水精處理設備的設計參考數據

體外再生混合離子交換器設計采用數據

運行流速(m/h)

90～120

樹脂比例①(陽、陰)

體外再生混合離子交換器陽、陰樹脂比例建議參照以下條件選擇：

a.氫型混合離子交換器及當污染物主要為腐蝕產物(凝汽器泄漏率低)，且凝結 水含氨、pH值高時，陽∶陰宜為2∶1；

b.銨型混合離子交換器及冷卻水為淡水時，陽∶陰宜為1∶1；

c.冷卻水為海水、高含鹽量水時，陽∶陰宜為2∶3。

樹脂粒度(mm)

0.45～0.6

混合空氣［m3/(m2·min)］2.3～2.4(p=1.08×105～1.47×105Pa)

正洗流速(m/h)

正洗水耗(m3/m3樹脂)

再生設備設計采用數據

空氣擦洗［m3/(m2 ·min)］3.4～4

擦洗方式② 脈沖進水氣：

反洗進氣1～2min

擦洗用氣源可選用羅茨風機或羅茨風機與壓縮空氣并用。

正洗進氣2～3min

空氣壓力4.90×104Pa

擦洗次數：

起動 30～40次

運行 20次

反洗分層流速(m/h)

10～15(15min)

反洗樹脂流速(m/h)

陽陰樹脂各為10～15(15min)

再生液藥劑含量(%)

Hcl 4 NaOH 4

再生時間(min)

陽 30 陰 30～60

再生流速(m/h)

陽4～8 陰 2～4

再生比耗(kg/m3樹脂)

陽陰樹脂各為100

(十一)各種設備、管道防腐方法

表C12 各種設備、管道的防腐方法和技術要求

C12續表

注：當使用的環境溫度低于0℃時，襯膠應使用半硬橡膠。

(十二)化學監督儀表選用參考表

表C13 化學監督儀表的規范和測點位置

續表C13

(十三)汽包鍋爐汽水系統取樣點

表C14 汽包鍋爐汽水系統取樣點位置

續表C14

(十四)直流爐汽水系統取樣點

表C15 直流爐汽水系統取樣點位置

續表C15

_____________________

本規定主要編制者：金久遠、曲玉珍、潘有道、李仲魯、袁維穎、沈凌霄、丁兆令、安炳仁、顧承隆。

第二篇：電廠化學水處理技術應用分析

電廠化學水處理技術分析

摘要：為了保證電廠運行的經濟性、安全性，需要我們對化學水處理的重要性有一個正確的認識。電廠中的熱力設備在運行過程中所需要的水只有經過化學處理后才能進行應用，從而防止熱力設備發生結垢、腐蝕等情況。通過文獻的查閱總結了國內外電廠化學水處理技術主要的發展特點以及趨勢，從水處理的工藝、水處理的監控技術等等方面對電廠化學水處理技術的發展和運用進行了闡述。

關鍵詞：電廠；化學水處理；技術

前言

隨著我國能源行業的不斷前進與深入的發展，大型的機組規模也在不斷擴大，機組的參數和容量等必然是一個不斷提高的趨勢，這也導致電廠化學水處理系統發生巨大的變化。而電廠運行的安全性與化學水處理系統是有直接聯系的，因為電廠中的熱力設備會受到自然水中某些物質的作用后產生有害成分，從而使設備腐蝕、結垢，導致不同程度的破壞，因此自然水必須經過相應的工序處理后才能被電廠利用，這一套處理工序即是電廠化學水處理系統。

一、當今電廠化學水處理技術的發展特點

1、以環保和節能為導向環保觀念已深入大家心中，隨著環境保護意識的不斷提高，減少水處理過程中產生的污染，盡量不使用或者少量的使用化學品已經成為一個趨勢。綠色的水處理概念已經廣泛的被大家接受。“少排放、零排放”、“少清洗、零清洗”也就成為了鍋爐水的發展方向。

2、以生產集中化控制手段

傳統的生產控制采用了模擬盤，而現在的趨勢是集中化控制，即將電廠中所有化學水處理的子系統合為一套控制系統，取消了模擬盤，采用了PCL、上位機2 級控制結構，并且利用PLC對各個系統中設備進行數據采集、控制，上位機、PCL之間通過數據通信接口進行了通信。各個子系統以局域網總線形式集中的聯接在化學主控制室上位機上，從而實現化學水處理系統集中監視、操作、自動控制。

3、檢測方法趨于科學化

隨著技術的發展，化學檢測、診斷技術進一步的得到了提高，其方式也日趨科學化。化學診斷實現從事后分析到事前防范轉變，實現從手工分析到在線診斷轉變，實現從微量分析到痕量分析轉變。所有的轉變，為預防事故發生、保證機組安全穩定運行提供有力保障。

4、工藝多元化

傳統電廠水處理工藝以混凝過濾、離子交換、磷酸銨鹽處理等為主。當前，電廠的水處理技術出現多元化的特點。隨化工材料的技術不斷進步與發展，膜處理技術也開始廣泛應用在水質處理當中，離子的交換樹脂種類、使用的條件、范圍也有了較大進展，粉末樹脂在凝結水的處理中也同樣發揮著積極作用。

5、設備集中化布置

傳統電廠化學水處理系統包括凈水的預處理、鍋爐補給水的處理、凝結水精的處理、汽水取樣的監測分析、加藥的、綜合水泵房、循環水的加氯、廢水的及污水處理等系統。它存在占地的面積較大、生產的崗位較分散、管理的不便等等問題。現在，為了優化水處理整體流程，設備布置也發生了變化，其以緊湊、立體、集中構型來代替平面、松散、點狀構型。節約占地面積、廠房空間，提高設

備的綜合利用率，并且方便運行的管理。

二、化學水處理對電廠鍋爐能效的影響

水是電廠鍋爐熱傳導的重要介質,因而工業鍋爐水處理在保障鍋爐高效、經濟、安全、運行中具有重要地位。水處理不當造成的水質問題往往會引發鍋爐結垢、腐蝕以及排污率增大等現象,導致鍋爐熱效率下降,而鍋爐熱效率每個百分點的下降都會增加對應比例的能耗。結垢會極大降低鍋爐傳熱性能,造成鍋爐出力、蒸汽品質的下降,通常而言1mm結垢會造成3%~5%的燃煤損失;其次,鍋爐排污率的影響也很大。排污率每增長1%,就會造成燃料損耗增長0.3%~1%（根據鍋爐蒸發量不同而改變）,鍋爐能效嚴重受限;再次,汽水共騰造成的蒸汽含鹽量上升也會造成設備損害及鍋爐能耗的增加。

三、電廠化學水處理系統的管理體制現狀 當前國家一再的倡導節能減排，所以在電廠的化學處理過程中也要充分的響應國家號召，在處理中以循環利用為目標，達到節約水資源的目的，有效的提高水資源的利用率。在當前科學技術快速發展的今天，在化學水處理方式上我們需要引入先進的技術，這樣就能夠實現水處理理論和手段的多樣化。目前傳統的水處理方式方法已無法滿足當前電廠快速發展過程中對水的需求，而對當前電廠發展過程中對化學水的需求量的增加，則需要充分加大對高科技的利用率，利用先進的處理手段，來滿足當前設備對化學水的需求。利用先進的化工材料技術手段，再利用實踐中的經驗，兩者相結合來以各種水體的問題進行有效的處理，這樣不僅有效的減輕了水處理過程中工作程度的冗雜，同時還能夠保證水處理系統可以發揮其最大的效果，有效的保證水的質量。

四、PLC 總體操控體系

PLC 的操控體系網絡運用矢量星型網絡結構，以 1000MB 速度的 TCP 光纜用以太網完成信息傳導與數據傳遞的過程。在控制室內部設置 3 臺具有相同功作性能的操作員站點，通過冗余以太網對網絡內部的任一個的系統對工作過程進行即時監控。1 號和 2 號機組水凝精需在處理的控制室內各設置 1 整套操作人員的站點，1 號和 2號機組凝結水精需對處理處要通過光纖與化學水相結合，同時控制系統聯網。網絡連接裝備采用矢量以太網交換系統，中樞交換機聯網操作員點與數據庫中樞和分控制系統，同時利用網關和 cis 還有全程輔助流水線控制體系的網絡連接。化學水操控系統網絡在鍋爐補給水操控點與其他機組凝結水處的控制中樞設立對網絡交換裝備。在鍋爐補給處的水車間內部設置一個化學水控制系統的集中控制室。

五、FCS 技術在化學水系統中的應用

以現場總線為紐帶，把單個分散的化水系統的測量控制設備變成網絡節點，使它們連接成可以相互溝通信息、共同完成檢測控制任務的網絡系統與控制系統，實現汽水取樣，自動加藥，水處理等整個系統的各項功能。目前發電廠中其相應的化學水處理系統設備分布過散、自動加藥、汽水取樣、監控常規測點過多等現狀，FCS 技術憑借其全數字化，全開放性，全分散性，并可相互操作性為主要技術特點，對于發電企業中水處理系統的設備分散性現狀具有非常適合的應對特性。作為高科技迅速發展的必然趨勢，FCS 在化水運行及其它輔助系統的廣泛應用中，對電廠的整體控制水平的提高有著不可估量的作用，目前我國部分電廠早已開始實施并投入到運行當中。這個系統理論上是將原有操控系統分解后重新構建而成的。改良后的效果很明顯，突出特點是每一個控制終點精確度都大大提高，從而讓系統的整體自動化水平有了很大的提升，人為干擾因素大幅度減

少，可以實現系統無人化運行，同時也使生產成本大大降低。在改造完成后其可靠性與自動運行速度都有顯著的提升，設備的管理水平也相應提高。

六、化學水處理中膜技術的運用 在傳統的化學水處理當中，特別是電廠鍋爐補給水的處理，存在著較多的手段，通常情況下會經過過濾-軟化-分離等一系列的過程，而在這個過程中，每一項工藝都是會應用到酸堿再生樹脂，從而實現性能的恢復，所以在整個過程中會有酸堿化學污水的排放，而其工藝較為復雜，不僅需要大量的勞動力，而且處理起來也有一定的難度，需要占較大的面積及投入較高的成本才能完成。膜分離技術是近幾年才開始采用的化學水處理技術，其較傳統工藝相比具有較多的優點。利用膜分離技術則可以有效的將傳統水處理技術的弊端進行克服，不需要占有大面積的地方，整個過程都是自動化控制，勞動強度較小，最重要的一點即是在整個處理的過程中都沒有酸堿廢液排出，對環境的污染極小，同時在處理過程中實現了高效率低能耗，同時有效的保證水質的質量。

結束語：

電廠在社會發展中具有非常重要的意義，我國電廠水的處理還是存在很多的不足，與先進國家相比還是存在很大差距的，在我國社會迅速發展的今天，水處理已是一個需要重視的關鍵性的問題了，所以通過合理的運用電廠化學水處理系統，可以有效的保證水質的質量，同時保證電廠的正常生產經營，并能夠有效的提高電廠化學水處理的效率，保證電廠經濟效益的實現。

參考文獻

[1]許陽.PLC 控制在電廠化學水處理系統中的應用[J].科技情報開發與經濟，2014年

[2]戴云松，盧素煥，張振聲.火電廠生活污水處理新技術[J].電力情報，2014年 [3]苗若棟.電廠化學水處理系統的特點與發展趨勢[J].中國化工貿易，2014年

姓名：賈峰

聯系電話：***

*** 工作單位：南山集團電力總公司

通訊地址：山東省煙臺龍口市南山工業園南山電廠 郵箱：83257189@qq.com

第三篇：電廠化學水處理

電廠化學水處理

水在熱力發電廠的重要性

熱力發電廠是一個能量轉換的工廠。在鍋爐中，燃料的化學能轉變成蒸汽的熱能；在汽輪機中，蒸汽的熱能轉變成機械能；在發電機中，機械能轉變成電能。在熱力發電廠能量轉化過程中，水是主要的介質，汽水質量的好壞直接影響著鍋爐和汽輪機的安全、經濟運行。

水質不良對熱力設備有三大危害:

結垢腐蝕積鹽

特別是在大容量、高參數的熱力設備中，其危害更為顯著。實踐證明，設備很多事故的發生是與化學工作有關的。爐外水處理爐內水處理循環水處理爐外水處理

天然水中含有很多雜質，即使看起來是清澈透明的，但實際上也不是純凈的，因為水是一種溶解能力很強的溶劑，它能溶解自然界中的許多物質，組成溶解于水的雜質。此外，天然水中還混雜一些不容解于水的雜質。這樣的水必須經過一系列處理（除去其對機爐有害的雜質）才能作為鍋爐的補給水。叫做爐外水處理。

水中的雜質可以分為下列兩類

一、懸浮物和膠體：

二、溶解物質鈣離子鎂離子鈉離子重碳酸根氯離子硫酸根溶解氣體

根據水中含鹽量的大小，可將水分為四類

（1）低含鹽量水，含鹽量在200毫克/升以下；（2）中等含鹽量水，含鹽量在200 ～500毫克/升；（3）較高含鹽量水，含鹽量在500 ～1000毫克/升（4）高含鹽量水，含鹽量在1000毫克/升以上。

天然水按總硬度，可分為五類

（1）極軟水，硬度在1.0毫摩爾/升以下；（2）軟水，硬度在1.0 ～3.0毫摩爾/升；（3）中等硬度水，硬度在3.0 ～6.0毫摩爾/升；（4）硬水，硬度在6.0 ～9.0毫摩爾/升（5）極硬水，硬度在9.0毫摩爾/升以上。

水處理工藝流程

反滲透裝置

反滲透是60年代發展起來的一項新的膜分離技術,是依靠反滲透膜在壓力下使溶液中的溶劑與溶質進行分離的過程。

滲透是一種物理現象，溶劑（如水）通過半透膜進入溶液或溶劑從稀溶液通過半透膜進入濃溶液的現象稱為滲透。如果在濃溶液一邊加上適當壓力則可使滲透停止，此時的壓力稱為滲透壓。反滲透則是在濃溶液一側加上比滲透壓更高的壓力，倒轉自然滲透的方向，把濃溶液中溶劑（水）壓向半透膜的另一邊。因它和自然滲透的方向相反，因此稱為反滲透。

反滲透優點

* 連續運行，產品水水質穩定無須用酸堿再生不會因再生而停機節省了反沖和清洗用水以高產率產生超純水（產率可以高達95%）無再生污水，不須污水處理設施無須酸堿儲備和酸堿稀釋運送設施減小車間建筑面積使用安全可靠，避免工人接觸酸堿減低運行及維修成本安裝簡單、安裝費用低廉

反滲透的弱點：反滲透設備的系統除鹽率一般為98-99%.這樣的除鹽率在大部分情況下是可以滿足要求的.在電子工業、超高壓鍋爐補給水、個別的制藥行業對純水的要求可能更高。此時單級反滲透設備就不能滿足要求。水的軟化和除鹽

離子交換處理的方式分成軟化和除鹽兩種。軟化即除去水中硬度離子；除鹽即除去水中所有陽離子和陰離子。龍發熱電DCS分散控制系統一、公司現狀

青島龍發熱電有限公司是龍口礦業集團有限公司與青島膠州建設集團有限公司合資的股份公司,是膠州市集發電、供熱為一體的骨干企業。公司創立于2003年12月29日,公司前身為始建于1987年的膠州市熱電廠。廠區占地面積13.2萬平方米，注冊資金16500萬元。公司管理機制完善，技術力量雄厚，現有職工140余人，專業技術人員占員工總數的80％以上，現有運行設備三爐二機，以及水處理配套設備二套，供熱管道輻射臺灣工業園和膠東工業園，發電能力達1.2萬千瓦/時，2#爐為2004年建75t/h中溫中壓循環流化床鍋爐；3#爐為2007年建50t/h循環流化床鍋爐，；4#爐為2008年建50t/h中溫中壓循環流化床鍋爐；1#機為1989年建6MW中溫中壓凝汽式設備已提完折舊屬國家十一五計劃拆除機組，年底就拆除完畢；2#機為2004年建6MW中溫中壓抽凝式汽輪發電機組，機組額定抽汽量為45t/h,最大抽汽量為56t/h，現運行正常；3#機為2008年建6MW中溫中壓抽凝式汽輪發電機組，機組額定抽汽量為45t/h,最大抽汽量為56t/h，設備正常備用。

一、DCS控制系統

我們公司三爐二機的控制系統用的都是DCS分散控制系統。DCS控制系統基本包括模擬量控制系統（MCS），是將汽輪發電機組的鍋爐、汽機當作一個整體進行控制的系統，爐側MCS指鍋爐主控制系統、鍋爐燃料量控制系統、送風控制系統、引風控制系統、啟動分離器儲水箱水位控制系統及蒸汽溫度控制系統；機側MCS指除氧器壓力、水位調節系統、凝汽器水位調節系統；閉式水箱水位調節系統；高、低加水位調節系統及輔汽壓力調節系統等。MCS擔負著生產過程中水、汽、煤、油、風、煙諸系統的主要過程變量的閉環自動調節及整個單元汽輪發電機組的負荷控制任務。

順序控制系統SCS是將機組的部分操作按熱力系統或輔助機械設備劃分成若干個局部控制系統，按照事先規定的順序進行操作，以達到順序控制的目的。爐側順序控制的范圍包括：送風機、引風機、一次風機、空氣預熱器、爐膛吹灰系統等。機側順序控制系統的范圍包括：汽機潤滑油系統、凝泵、高加、除氧器、遞加、真空泵、軸封系統、循環水系統、閉式水系統、汽泵、電泵、內冷水系統、密封油系統、膠球清洗系統等。

鍋爐爐膛安全監控FSSS能在鍋爐正常工作和啟停等各種運行方式下，連續地密切監視燃燒系統的大量參數和狀態，不斷地進行邏輯判斷和運算，必要時發出動作指令，通過各種順序控制和連鎖裝置，使燃燒系統中的有關設備（如磨煤機、給煤機、油槍、火檢冷卻風機等）嚴格按照一定的邏輯順序進行操作或處理未遂事故，以保證鍋爐的安全。同時爐膛安全監控系統還具有燃燒管理功能，它通過對鍋爐的各層燃燒器進行投切控制，滿足機組啟停和增減負荷的需要，對鍋爐的運行參數和狀態進行連續監視，并自動完成各種操作和保護動作，如緊急切斷燃料供應和緊急停爐，以防事故擴大.DCS系統的主要技術概述

系統主要有現場控制站（I/O站）、數據通訊系統、人機接口單元（操作員站OPS、工程師站ENS）、機柜、電源等組成。系統具備開放的體系結構，可以提供多層開放數據接口。

DCS控制系統中的一次設備：

熱電偶熱電阻變送器執行器

數據采集和處理系統（DAS）

數據采集和處理系統采用一體化工作站和WIN CE操作系統為硬件和軟件平臺，具有高可靠性和高穩定性，簡潔而又功能強大的WIN CE操作系統保證了系統不會出現死機現象。采用了電子介質存儲器，防止了采用磁盤介質存儲器時可能造成的重要數據丟失。各種測量信號通過采集卡和RS232口輸送到數據采集和處理系統，進行數據的處理、存儲，通過RS232口或公用電話網或無線網絡（GPRS或短消息方式），可以將現場數據傳輸至企業監控中心和環境主管部門，實現數據的遠程傳輸

山東黃島發電廠，山東省電力企業。坐落在膠州灣西海岸，位于青島經濟開發區內，與現代化大型港口——青島前灣港毗鄰。黃島發電廠始建于1978年，總裝機容量為 670MW。1998年被山東電力集團公司授予“一流電力企業”稱號，多次被評為“山東電力先進企業”，跨入國內先進行列。同時，發電廠成立了青島四海電力實業集團，業務范圍包括鑄造、機械、化工、漁業等行業，產品暢銷國內，遠銷南韓、加拿大等國。

中國一流火力發電廠---山東黃島發電廠座落在鷗飛浪涌的膠州灣西海岸，充滿生機和活力的青島經濟技術開發區內。全廠原裝機總容量為670MW，一期工程安裝兩臺國產 125MW雙水內冷發電機組；二期工程安裝兩臺原蘇制210MW氫冷發電機組。2000年下半年和2001年上半年，該廠分別對#

3、4機組進行了全面的大修和更新改造，全廠裝機總容量達到700MW。

2000年6月，黃島電廠獲得全國造林綠化“四百佳”單位稱號，這是山東省10個獲此稱號的單位之一；成為國內首家通過ISO14001環境管理體系現場認證的火力發電廠。

環保工作

積極承擔“雙重責任”，探索實踐“清潔生產、變廢為寶”的循環經濟之路，實現了企業污水對外零排放，灰水對外零排放，粉煤灰綜合利用率 100％，得到了國家領導人以及中華環保世紀行記者團的高度評價。

安全生產

不斷進行管理上的創新是黃島電廠安全生產屢創新記錄的基礎。該廠著眼于現有安全管理理念和方式不斷“推陳出新”，從細微之處著手抓安全，制定有效的措施和方案使安全管理工作得到動態的、科學而有效的深化、量化、細化和強化。企業的安全例會組織職工代表參加，廣泛聽取一線職工的意見，為安全生產決策提供第一手材料；充分利用企業的網絡資源，積極開發新的安全生產軟件，將企業的安全生產管理系統納入到統一體系，提高了時效性，有效避免了安全生產管理工作的延誤，為安全生產提供了新的管理平臺；積極與國際先進發電企業的管理接軌，對企業安全管理實施預警制度，即進行紅、橙、黃、綠 4等級分級管理，對每個等級進行責任分工；與之相對應，還創新建立了網上“安全在線”預報制度，加強與上級安全主管部門和地方氣象服務中心、海洋局等單位的密切聯系，隨時跟蹤掌握國內外安全通報、上級發布的各類安全資訊和本地天氣情況等事關企業安全生產的第一手信息資料，對各種不安全事件按照分類等級及時在“安全在線”上預警發布，切實提高企業抗御自然災害和突發事件的應急能力。

如果說科學管理是“剛性管理”，那么安全文化則是“柔性管理”。多年來，黃島電廠不斷堅持以安全文化強力提升安全管理水平，實施“以人為本”，不斷創新安全文化，使安全生產的可控與在控充分落實到各級、各崗位乃至整個職工群體的自覺行動上。安全演講征文活動、安全警句和安全漫畫的征集、“反事故、反違章”大討論、安全知識競賽不定期舉行；黨員值班崗位、黨員身邊無違章等活動充分帶動整體素質的提升；生產現場入口處的“自檢鏡”讓每位進入現場的職工糾風自檢；廠房各處設立的安全標志、安全警句和漫畫、安全“小貼士”不斷警醒每位職工時刻注意安全；總結以往安全生產的經驗教訓，在各個曾經發生事故的場所都設置了醒目的“事故追憶警示牌”，不斷告誡進入生產現場的員工要時刻“關愛生命、關注安全”；此外摸索出設置安全文化欄、網上《安全教育園地》、網上“安全在線”等安全生產寓教于樂的形式。通過這些多層次、全方位、立體化的充滿著濃厚文化氣息和人文色彩的安全教育活動，使干部職工在潛移默化中實現了“要我安全”到“我要安全”的跨越，也為員工的生命安全鋪設了一張思想防護網。

正是通過安全管理和安全文化的不斷創新，增強了職工的安全意識和工作責任心，保證了安全生產記錄的不斷攀高。

化學室節能減排

龍發熱電節能減排工作簡介

龍發公司始終堅持以科技為先導，全面落實“科學技術是第一生產力”,認真貫徹落實科學發展觀，探索循環經濟發展模式，努力建設資源節約型、環境友好型企業，積極開展節能減排工作，實施清潔生產，形成了以燃用低熱值燃料—熱電聯產—余熱養魚—粉煤灰制磚—綜合治理為主線的循環經濟鏈，取得了良好的經濟效益和社會效益，其中，印染廢水煙氣脫硫項目被列為青島市節約型社會建設示范項目，獲得青島市工會優秀創新成果三等獎。08年以來，節能減排等工作共計獲得政府獎勵資金370余萬元。

節能減排

1、利用印染廢水進行煙氣脫硫：充分利用紡織染整工業園排出的PH值高的印染廢水，進行煙氣脫硫，不僅龍發熱電公司受益，園區排污單位、污水處理廠也受益，同時為大氣環境也做了貢獻，這是一個四贏項目，綜合為社會節能462萬元。該項目的成功實施，走出了一條電廠與印染企業合作、以廢治廢的道路，具有廣泛的示范效應和推廣價值。節能減排

2、采循環流化床鍋爐DCS和變頻控制改造：對75噸和50噸循環流化床鍋爐進行DCS改造及風機、水泵采用變頻改造，75噸鍋爐改造獲得政府節能獎勵資金90萬，50噸鍋爐改造獲得政府獎勵資金51.92萬，改造后提高員工操作水平，自動化水平提高，降低發電標煤耗，變頻改造降低了廠用電，年節約標煤7000噸。

節能減排

3、鍋爐排渣余熱利用：鍋爐原來均為人力除渣，工人勞動強度大，污染大，更浪費了爐渣的熱能。在不影響正常生產的情況下，對三臺鍋爐除渣進行了改造，通過盤式冷渣機對高溫爐渣中的熱量回收利用，既能減少工人勞動強度，改善勞動環境，又能達到節能的目的，投產后效果良好，有效降低了廠區二次污染，經測算年能節約標煤2000多噸。

節能減排

4、循環水綜合利用：進一步利用發電機組蒸汽冷卻器產生的循環冷卻水余熱，為工業園區內的印染企業提供印染用熱水，經其利用后，印染廢水回收脫硫，實現了熱能梯度利用，能量系統優化；利用發電循環水余熱進行熱帶魚養殖和羅非魚的良種繁育，被專家譽為“漁電完美結合的典范”，這些項目也得到了青島市政府部門的認可和推廣。鍋爐排渣余熱利用和循環水綜合利用獲得政府節能獎勵資金190萬。

第四篇：電廠化學水處理

電廠化學水處理

發布時間：2012-8-2 16:25:41中國污水處理工程網

我們都知道化學水處理在發電廠的重要性，都明白只有對水進行適當的凈化處理和嚴格的監督汽水質量，才能防止造成熱力設備的結垢、腐蝕，避免爆管事故；才能防止過熱器和汽輪機的積鹽，以免汽輪機出力下降甚而造成事故停機，從而保證發電廠的安全經濟運行。但是，在思想上這樣認識遠遠不夠，重要的是要在行動上重視起來，認真、慎重對待化學水處理工作，否則就無法切實保證發電廠熱力設備的安全經濟運行。化學廢水集中處理現狀

電廠的化學廢水有經常性廢水和非經常性廢水兩部分。

電廠化學水處理：1.1廢水處理主要流程

化學廢水→廢水貯存槽→氧化槽→反應槽→pH調整槽→混合槽→凝聚澄清池→清凈水槽(水質監控)→煤灰用水系統。

澄清池底部排泥經濃縮池濃縮后送至泥渣脫水機脫水，泥餅用汽車運到干灰場貯存。清水返回廢水貯存池。

電廠化學水處理：1.2 存在問題

1.2.1 容量方面

上述流程將鍋爐酸洗廢水、鍋爐排污水、鍋爐補給水處理系統所排廢水、凝結水精處理系統廢水等全廠所有化學廢水，都集中至化學廢水集中處理站處理。這樣，集中處理系統的容量大、占地多、造價高。

1.2.2 處理設施方面

傳統的貯存槽主要是貯存廢水，兼有部分粗調功能。但廢水的氧化、反應、pH調整和混合，分別在氧化槽、反應槽、pH調整槽和混合槽中進行。這些槽上設有各種攪拌、加酸、加堿設施，且池內防腐、池上蓋房（或棚）。這樣，廢水處理系統流程復雜、處理設施繁多、投資大、運行管理不便。

電廠化學水處理：1.3 主要設備及其技術數據

廢水貯存槽：V＝1 000 m3 6座

氧化槽、反應槽、pH調整槽、混合槽：V＝600 m 31套

澄清池：Q＝100m3/h 2座

濃縮池：Q＝20m3/h 1座

脫水機：Q＝10m3/h 2臺

清凈水槽：8 m×6m×3m 2座

廢水貯存池用排水泵： H＝0.23MPa，Q＝50m3/h 12臺

藥品儲存、計量系統設備：1套簡化后的化學廢水集中處理系統

電廠化學水處理：2.1 處理系統主要流程

化學廢水→廢水貯存槽A→廢水貯存槽(該槽兼有貯存、氧化、反應、pH調整和混合五種功能)→凝聚澄清池→清凈水槽(水質監控)→煤灰用水系統。澄清池底部排泥處理方法與傳統方式相同。

電廠化學水處理：2.2 優點

2.2.1 容量方面

鍋爐補給水處理系統和凝結水處理系統的反沖洗水，主要是懸浮物不合乎排放標準，將其直接排入工業下水道，由工業廢水處理系統處理。具體參見http://更多相關技術文檔。

鍋爐補給水處理系統和凝結水處理系統的再生廢水，主要是pH值不合乎排放標準，此部分水就地調pH值排放。如將此部分水用泵送入化學廢水集中處理站，處理方法仍是調pH值。鍋爐酸洗廢水、鍋爐排污水等化學廢水，因其量大、懸浮物高、pH值也不符合排放標準要求，就地處理困難大，故集中起來處理較方便。

循環水弱酸處理站廢水，含有硫酸鈣易沉物，雖然目前環保對排水的含鹽量沒有限制，但懸浮物超標不能排；另外，如只將此水就地調pH值，而不去除其中的硫酸鈣就排入自流下水道，長此以往，有污堵下水道的隱患。這部分廢水進行集中處理。通過以上劃分，系統的容量可大大減小。設計流量由100 m3/h降至80 m3/h。

2.2.2 處理設施方面

取掉了傳統廢水處理流程中的氧化槽、反應槽、pH調整槽和混合槽五種設施，以及五種設施上的各種配套設備、管道和廠房（或棚）。雖然取消了五種設施，但這五種設施的處理功能并沒取消，而是在廢水貯槽B中進行，因為傳統的貯存槽本身具有粗調水質的功能，現將其轉換成細調功能即行。

2.2.3 廢水貯存槽方面

傳統工藝的廢水儲存槽有1000 m3的池子6座。每座都設有2臺耐腐蝕輸送泵、加藥管道、空氣攪拌管道、檢測裝置等。

系統簡化后貯存槽總容量從6000m3縮小為 m3，且分為A型和B型。廢水貯存槽A只有1座3000 m3的池子，廢水貯存槽B有2座1000m3的池子。廢水貯存槽A，用來儲存廢水，并輸送廢水到廢水貯存槽B，沒有調整廢水水質的功能；這座池上只設有2臺輸送泵和空氣攪拌管道，沒有加藥管道和檢測裝置。

2座廢水貯存槽B，開始用來儲存廢水，儲滿后一池用來調整（氧化、反應、pH調整和混合）廢水，另一池輸送已調整好的廢水至澄清池，兩池倒換使用；這兩池上各設有輸送泵、加藥管道、空氣攪拌管道和檢測裝置。

電廠化學水處理：2.3 主要設備及其技術數據

廢水貯存槽A：V＝3 000 m3 1座

廢水貯存槽B：V＝1 000 m3 2座

澄清池：Q＝80 m3/h 2座

濃縮池：Q＝15 m3/h 1座

脫水機：Q＝10 m3/h 2臺

清凈水槽：6 m×6 m×3 m 2座

廢水貯存池用排水泵：H＝0.23 MPa、Q＝40 m3/h 6臺

藥品儲存、計量系統設備： 1套

第五篇：電廠化學水處理淺談

電廠化學水處理淺談

大家都能認識到化學水處理在發電廠的重要性，都明白只有對水進行適當的凈化處理和嚴格的監督汽水質量，才能防止造成熱力設備的結垢、腐蝕，避免爆管事故；才能防止過熱器和汽輪機的積鹽，以免汽輪機出力下降甚而造成事故停機，從而保證發電廠的安全經濟運行。但是，在思想上這樣認識遠遠不夠，重要的是要在行動上重視起來，認真、慎重對待化學水處理工作，否則就無法切實保證發電廠熱力設備的安全經濟運行。

化學水處理工作比較細致、繁瑣，每一項每一步都要認真操作，不能有一絲馬虎、僥幸心理。水處理包括補給水處理和汽水監督工作，補給水處理也叫爐外水處理，是凈化原水，制備熱力系統所需合格質量的補給水，是鍋爐合格水質的第一項保障。接著是汽水監督工作，它具有同等重要地位，是改善鍋爐運行工況、防止汽水循環不良的安全保障。具體內容包括：

一、對汽包鍋爐進行爐水的加藥處理和排污，也叫爐內水處理。

鍋爐最怕的是結垢，因為結垢后，往往因傳熱不良導致管壁溫度大幅度上升，當管壁溫度超過了金屬所能承受的最高溫度時，就會引起鼓包，甚至造成爆管事故；而爐水若水渣太多，不僅會影響鍋爐的蒸汽品質，還有可能堵塞爐管，對鍋爐安全運行造成威脅。所以，一方面要加藥（ph－磷酸鹽）處理，除去水中的鈣、鎂離子，防止結垢和避免酸性、堿性腐蝕；另一方面，做好鍋爐排污工作，只有及時排污，才能避免“汽水共騰”現象，避免汽輪機的損壞。而排污量大小，應根據對爐水指標的要求由化學人員來決定，過小則不安全，過大則不經濟，既要顧全大局又要保證水質要求，嚴格按照運行規程來操作。因此排污工作很重要，是關系到安全經濟運行的大事。

二、對給水進行除氧、加藥等處理。

它是汽輪機啟動中的監督工作，是為了防止給水系統金屬的腐蝕，加氨和聯胺，既防止游離二氧化碳造成的酸性腐蝕，又防止殘留氧造成的氧腐蝕，同時減緩銅鐵垢的生成速度。

在實踐中，不能照本宣科，要學會靈活運用。如在監控高給的聯胺時，不僅僅靠加藥泵沖程的大小或頻率的高低來控制，還有特殊情況的發生，比如汽機人員倒換給水泵或者加藥一次門凍堵、泄露，都會影響測定結果，就要查清具體原因，區別對待處理，而這些都是書本不能學到的，除非在實際工作中遇到，才會積累經驗。

三、對組成熱力系統其他部分如凝結水、發電機內冷水的質量監督及處理。

四、熱力系統的化學清洗及機爐停運期間的保養監督，與化學處理有直接的關系。