第一篇：氣化爐投料置換氣分析方案

氣化爐投料置換氣分析方案

1、準備工作：當班班長接班后準備好置換氣分析所需工具包（5號、2號、1號帶接頭橡膠塞子各一個、乳膠球膽5個、彈簧夾5個、三通一個，乳膠管2根、工具包一個）備用。并做好人員安排，要求至少三人合作分析置換氣，1人攜帶工具包在取樣口取樣，1人負責傳遞球膽，1人操作氣象色譜儀并及時報出分析結果。前2名分析員穿好防砸鞋，備好安全帽和自行車。三名分析員隨時待命。

2、分析工作：接到分析電話后首先聯系氣化現場操作工到達置換氣取樣口，三名分析員5分鐘內到達指定位置。取樣口分析員與現場操作工匯合后，現場操作工監護，分析員接好球膽，置換三次，取樣后將球膽傳遞給傳送分析員。傳遞分析員盡快把球膽送達可燃氣色譜前窗外，交給色譜分析員，并立即返回氣化裝置1樓。色譜分析員把球膽接在氣象色譜儀進樣口上，置換、分析（見6820氣象色譜操作）。并觀察色譜信號變化，分析結束后立即處理數據并打調度電話1003報出分析結果，首次投料置換氣分析結果要求可燃氣≤0.5%，氧氣≤0.5%。連投置換氣分析結果要求氧氣≤0.5%。如果分析不合格，通知取樣分析員繼續取樣，如果分析合格打電話1003詢問氣化：分析員是否可以撤離，接到撤離命令后通知取樣分析員撤離，最后一個樣品貼好標簽留樣。取樣分析員再取一個球膽氣作為留樣。取樣、傳遞分析員撤回化驗室，電話通知氣化中控：“化驗室人員已撤離。

第二篇：化工投料試車方案

苯酚丙酮裝置 化工投料試車方案

(試行)

惠州忠信化工有限公司

苯酚丙酮車間

編制：苯酚丙酮車間

審 核:

批 準:

年06月年06月

年06月

日日日 200701

200701

20070

1一、化工投料必須具備的條件

對裝置投入主要原料以進行試生產的過程，為進行裝置單機試運，聯動試運，倒開車等而投入的部分物料不能稱為化工投料，習慣上將第一次投入原始的日期稱為化工投料日。將第一次生產出合格產品的日期稱為投產日。自投料日到投產日的過程稱為化工投料過程。化工投料是一個化工裝置從設計，安裝到投入生產漫長過程中最關鍵的一個步驟，同時也是風險最大的一步，化工投料是對一個化工裝置的工藝技術，設計，設備制造，安裝質量，公化工裝置投料是指一套化工裝置經過土建安裝，單體試運，中間交接，聯動試運之后，用工程（含三廢處理）條件，物資供應和銷售水平、人員培訓質量、生產管理制度、安全、消防、救護、生活后勤以及外事財務工作等方面的綜合經驗。也是資金的一次集中使用和增值過程，順利投產，項目的籌劃得到生產時間的初步肯定。工廠將為社會發展做出貢獻，企業也將獲得預期的經濟效益。投產不順利，甚至發生重大事故，企業將承受巨大的損失，因此，為了確保化工裝置投料的順利進行，必須努力做好各方面的工作，按照中石化總公司投料試車的要求，在實現以下22項條件的基礎上，才能進行化工投料。1.1 工程中間交接完成 1.1.1 工程質量合格

1.1.2 三查四定的問題整改消缺完畢，遺留尾項已處理完。1.1.3 影響投料的設計變更項目已施工完。1.1.4 工程已辦理中間交接手續。1.1.5 現場清潔，無雜物，無障礙。1.2 聯動試車已完成

1.2.1 吹掃、清洗、氣密、干燥、置換、三劑裝填，儀表聯校等已完成并確認。1.2.2 設備處于完好備用狀態。

1.2.3 在線分析儀表，儀器經調試具備使用條件，工業空調已投用。1.2.4 連鎖調校完畢，準確可靠。1.2.5 崗位工器已配備。1.2.6 崗位工器具已配齊。1.3 人員培訓已完成。

1.3.1 國內外同類裝置培訓、實習已結束

1.3.2 已進行崗位練兵，模擬練兵，反事故練兵。達到三懂六會（三懂：懂原理，懂結構，案規程；六會：會識圖，會操作，會維護，會計算，會聯系，會排除故障）。提高六種（思維能力，操作、作業能力，協調組織能力，反事故能力，自我保護、救護能力，約束能力）。

1.3.3 各種人員經考試合格，已取得上崗證。

1.3.4 已匯編國內外同類裝置事故案例，并組織學習，對本裝置試車以來的事故和事故苗頭本著“三不放過”的原則進行分析總結、吸取教訓。1.4 各項生產管理制度已經落實

1.4.1 崗位分工明確，班組生產作業制度已建立。

1.4.2 公司（總廠），分廠，車間三級試車（或廠、車間-裝置二級）試車指揮系統已落實，干部已值班上崗，并建立例會制度。

1.4.3 公司（總廠），分廠，車間兩極（或工廠一級）生產調度制度已建立。1.4.4 崗位責任，巡回檢查，交接班等10項制度已建立

1.4.5 已做到各種指令，信息傳遞六字化，原始記錄數據表格化。1.5 經上級批準的資料試車方案已向生產人員交底

1.5.1 工藝技術規程，安全技術規程，操作法等已人手一冊，投料試車方案主操以上人員已認手一冊。

1.5.2 每一試車步驟都有書面方案，從指揮到操作人員均已掌握。1.5.3 已實行“看板”或“上墻”管理。1.5.4 已進行試車方案交底，學習討論。1.5.5 事故處理預想方案已經制定并落實。1.6 保運工作已落實

1.6.1 保運的范圍，責任已劃分 1.6.2 保運隊伍已組成

1.6.3 保運人員已經上崗并佩帶標志 1.6.4 保運設備，工器具已落實。

1.6.5 保運值班地點已落實并掛牌，實行24小時值班。1.6.6 保運后備人員已落實。1.6.7 機電儀修人員已上崗。1.7 供排水系統已正常運行 1.7.1 水網壓力，流量，水質符合工藝要求，供水穩定。1.7.2 循環水預膜已合格，運行穩定。

1.7.3 化學水，消防水，冷凝水，排水系統均已投用，運行可靠。1.8 供電系統已平穩運行

1.8.1已實現雙電源、雙回路供電。1.8.2 儀表電源穩定運行

1.8.3 保安電源已落實，事故發電機處于良好備用狀態。1.8.4 電力調度人員已上崗值班。

1.8.5 供電線路維護已經落實，人員開始倒班巡線。1.9 蒸汽系統已平穩供給

1.9.1 蒸汽系統已按壓力登記并網，運行。參數穩定。1.9.2 無明顯跑、冒、滴、保溫良好。1.10 供氮、供氣系統已運行正常

1.10.1 工業風，儀表風，氮氣系統運行正常。1.10.2 壓力、流量、露點等參數合格。1.11 化工原材料，潤滑油（脂）準備齊全。1.11.1 化工原材料，潤滑油（脂）到貨并檢驗合格。1.11.2 “三劑”裝填完畢。

1.11.3 潤滑油三級過濾制度已落實，設備潤滑點已明確。1.12 備品備件齊備。

1.12.1 備品備件可滿足試車需要，已上架，賬物相符。

1.12.2 庫房已建立晝夜值班制度，保管人員熟悉庫內物資規格，數量，存放地點，出庫及時準確。

1.13 通訊聯絡系統運行可靠。1.13.1 指揮系統電話暢通。1.13.2 崗位電話以開通好用。

1.13.3 直通、調度，火警電話可靠好用。1.13.4 無線電話，報話機呼叫清晰。1.14 物料儲存系統已處于良好待用狀態。1.14.1原料、燃料、中間產品，產品儲罐均已吹掃，試壓，氣密，干燥，氮封完。1.14.2 機泵、管線聯動試車完，處于良好待用狀態。1.14.3 儲罐防靜電、防雷設施完好。1.14.4 儲罐的防呼吸閥已調試合格。

1.14.5 儲罐位號，管線介質名稱與流向，罐區防火有明顯標志。1.15 運銷系統已處于良好待用狀態。

1.15.1 鐵路、公路、碼頭及管道輸送系統已建成投用。

1.15.2 原料、燃料、中間產品、產品交接的質量，數量，方式等制度已經落實。1.15.3 不合格品的處理手段已落實。

1.15.4 產品包裝設施已用實物料試車，包裝材料齊全。1.15.5 產品銷售和運輸手段已落實。1.15.6 產品出廠檢驗，裝車，運輸已演習。1.16 安全、消防、急救系統已完善。

1.16.1 安全生產管理制度、規格、臺賬齊全，安全管理體系建立，人員經安全教育后取證上崗。

1.16.2 動火制度、禁煙制度、車輛管理制度已建立并公布。

1.16.3 消防巡檢制度、消防車現場管理制度已制定，消防作戰方案已落實，消防道路已暢通，并進行過消防演習。

1.16.4 崗位消防器材，護具已備齊，人人會用 1.16.5 氣體防護，救護措施已落實。

1.16.6 現場人員勞保用品穿戴符合要求，職工急救常識已經普及。

1.16.7 生產裝置、罐區的消防泡沫站、汽暮、水暮、噴淋以及煙火報警器，可燃氣體和有毒氣體檢測器已投用，完好率達到100%。1.16.8 安全閥試壓、調較、定壓、鉛封完。1.16.9 鍋爐等壓力容器已經勞動部門確認發證。1.16.10 盲板已有專人管理，設有臺帳，現場掛牌。

1.16.11 現場急救站已建立，并備有救護車等，實行24小時值班。1.17 生產調度系統已正常運行

1.17.1 公司（總廠）、分廠兩級（或工廠一級）調度體系已建立，各專業調度人員已賠齊并考核上崗。

1.17.2 試車調度工作的正常秩序已形成，調度例會制度已建立。

1.17.3 調度人員已熟悉各種物料輸送方案，廠際、裝置間互供物料關系明確且管線已開通。

1.17.4 試車期間的原料、燃料、產品、副產品及動力平衡等均納入調度系統的正常管理之中。1.18 環保工作達到“三同時”

1.18.1 生產裝置“三廢”預處理設施已建成投用。1.18.2 “三廢” 處理裝置已建成投用。

1.18.3 環境檢測所需儀器、化學藥品已備齊，分析規程及報表已準備完。

1.18.4 環保管理制度、各裝置環保控制指標、采樣點及分析頻率等經批準公布執行。1.19 化驗分析準備工作已就緒。

1.19.1 中化室、分析室已建立正常分析檢驗制度。

1.19.2 化驗分析項目、頻率、方法已確定，儀器調試完，試劑已備齊，分析人員已上崗。1.19.3 采樣點已確定，采樣器具、采樣責任已落實。1.19.4 模擬采樣、模擬分析已進行。1.20 現場保衛已落實

1.20.1 現場保衛的組織、人員、交通等已落實。1.20.2 入廠制度、控制室等要害部門保衛制度已制定。1.20.3 與地方聯防的措施已落實并發布公告。1.21 生活后勤服務已落實

1.21.1 職工通勤措施滿足試車倒班和節假日加班需要，安全正點。1.21.2 食堂實行24小時值班，并做到送飯到現場。1.21.3 倒班宿舍管理已正常化。1.21.4 清潔衛生責任制已落實。

1.22 試車知道人員和國外專家（對引進項目）已到現場。1.22.1 國內試車知道隊和國外專家已按計劃到齊。

1.22.2 國內試車知道人員和國外轉的辦公地點、交通、時宿等已安排就緒。1.22.3 現場翻譯已配好。

1.22.4 投料試車方案已得到國外專家的確認，國內試車指導人員的建議已充分發表。

二、化工裝置投料試車方案的編制

2.1 化工裝置投料試車方案的基本內容

一個完整的化工裝置除了主要的生產裝置（一般為從生產原料到投入到產品產出的主要工藝流程部分）外，還包括公用工程系統，本節只就主裝置的化工投料試車方案做介紹。一般化工投料試車方案應包括以下幾個方面內容： 1．裝置概況及試車目標 2．試車組織與指揮系統 3．試車應具備的條件 4．試車程序與試車進度 5．試車負荷與原、燃料平衡

6．試車的水、電、汽、風、氮氣平衡。7．工藝技術指標、聯鎖值、報警值 8．開停車與正常操作要點及事故處理措施 9．環保措施 10． 11． 12． 13． 安全防火、防爆注意事項 試車保運體系 試車難點及對策

試車存在的問題及解決辦法

2.2 化工裝置投料試車方案的編制方法

化工裝置投料試車方案不同于化工投料操作法，它是全面組織化工投料試車工作，統領試車全面的一份綜合性，綱領性文件，但它的目的是為化工投料服務的。因此，在編制試車方案之前（或交叉同時），必須要把化工投料操作法做好。通過操作法的，才能準確的對各有關方面提出協同，配合的要求。在操作法編制的過程中，各種實際問題也將逐個顯現。這就可使化工投料試車方案能有的放矢的去研究和解決問題。為化工投資鋪平道路。化工投料操作法的編制主要依靠三個方面的基礎。

1．由該裝置工藝技術的賣方或提供方（如國外公司），國內設計院、研究院。提供的操作手冊和有段技術資料。

2．由參加國內、外同類裝置培訓人員搜集的有關技術資料，特別注意有關新的操作改進和各類事故經驗教訓 3．由有關專家提出的知道性意見或技術建議。

在掌握了以上素材之后就可以組織技術人員結合自己裝置的特點（特別注意本裝置與其他裝置所處的不同環境條件），如各種公用工程條件的差異，原料、燃料，各種催化劑性質，成分的差異；氣候條件如氣溫、氣壓的差異等。如果本裝置在某個局部環節上采用了新技術，新設備，還應充分考慮到其第一次工業化可能出現的風險及對策，開始編寫操作法。編寫完成之后經過一定范圍的討論修改并按管理規定上報獲得批準。在此基礎上著手編制化工投料試車方案，可以收到事半功倍的效果。

試車方案的編制需要領導人員和更廣泛范圍的人員參加。諸如試車目標的確定，指揮系統的框架及組成，試車保運體系的組織，試車難點及所采取的必要措施，都要首先聽取領導層的意見，有關公用工程，原、燃料產品儲運，環保、安全、消防、事故處理等各方面的措施要廣泛征求有關主管人員的意見。為了搞好工作的銜接，設計、施工單位也應有合適的人員參與方案的編寫或討論。對于試車難點及對策要組織專題小組通過切實的調查研究夠提出初步意見以便領導決策后列入試車方案。

化工投料試車方案編制完成后，一般由建設單位試車主管部門審查批準。對重要化工裝置的試車方案，有時還要由上一級試車主管部門組織有關專家和有關部門討論修訂后批復執行。引進裝置如有對原草錯手冊修訂的內容，還要征求國外開車專家的意見并取得確認。2.3 化工裝置投料試車應達到的要求

由于化工投料試車的重要性和風險性，化工投料試車關系到工程的評價，生產的安全，企業的效益和社會的環境，因此要盡最大的努力為化工投料制造良好的條件并保證化工投料試車達到下述要求：

1．生產裝置一次投料后可以連續運行生產出合格產品，主要控制點整點達到。即通常稱為一次投料試車成功。

2．不發生重大的設備，操作，人身，火災，爆炸事故，環保設施做到“三同時”不污染環境。

3．投料試車期不虧損或少虧損，經濟效益好。

三、化工投料試車具體步驟

化工投料試車具體步驟包括以下內容： A 物料儲罐洗滌和物料配制 B 間歇氧化 C 提濃部分 D 分解 E 連續氧化

F 分解產物的中和與洗滌 G 苯酚和丙酮精餾：短循環 H 苯酚和丙酮精餾：長循環 I AMS精餾與加氫部分的開車 J 各項設備的置換清洗和放空 3.1產品儲罐洗滌和烴類物料配制

將原料和烴類（丙酮，苯酚，異丙苯等）引進裝置現場是一項不容忽視的重要工作，要求首先完成裝置界內外所有主要的試運轉工作。3.1.1應完成的預備性試車工作: 3.1.1.1容器檢驗 3.1.1.2管道和儀表檢測

3.1.1.3水壓，泄漏，和真空測試（噴射泵系統）3.1.1.4儀器校零和回路檢查 3.1.1.5裝置報警和聯鎖測試 3.1.1.6消防水和消防設備測試 3.1.1.7旋轉設備檢查和試車 3.1.1.8泵吸入過濾器檢查并清洗完畢 3.1.1.9蒸汽和凝水總管測試并清洗完畢 3.1.1.10蒸汽和電伴熱設施檢測完畢 3.1.1.11氧化反應器和異丙苯提濃區堿洗 3.1.1.12完成裝置的水運轉

3.1.1.13 關閉所有管線及設備上閥門，包括放空和排凈閥 3.1.1.14所有水溶液配制完成

3.1.1.15所有設備充惰性氣體的工作已完成并且相應設備和放空總管均處于氮封下

3.1.1.16確認所有CSO/CSC閥門在裝置進入操作時處于正常操作條件下的啟閉狀態

3.1.2應完成的準備工作

3.1.2.1所有參加開車的操作人員和分析室技術人員的培訓 3.1.2.2組織消防隊并受過訓練（長期性工作）3.1.2.3建立操作日志和取樣時間表 3.1.2.4制定并實施緊急預案 3.1.2.5制定并實施工作許可證制度 3.1.2.6制定并實施機動車進入管理制度 3.1.2.7制定并實施管道危險性標識制度 3.1.3需要的工藝設備

3.1.3.1 苯酚車間界區內所有設備做好開車準備 3.1.3.2 尾氣收集，尾氣洗滌和冷凍設備正常可用 3.1.3.3 CHP和苯酚排液系統正常可用

3.1.3.4 用于苯酚管道和設備的蒸汽和電伴熱正常可用 3.1.4對公用工程和界區外設備的要求 3.1.4.1所有界區外設備正常可用 3.1.4.2氮氣：用于氧化反應器和氮封 3.1.4.3蒸汽系統：所有各個壓力等級 3.1.4.4蒸汽冷凝系統：所有各個壓力等級 3.1.4.5凝水補充系統

3.1.4.6冷卻水循環--用于冷卻器和冷凝器 3.1.4.7溫水循環--用于冷卻器和冷凝器 3.1.4.8用于安全噴淋的可飲用水 3.1.4.9緊急淬冷水系統 3.1.4.10消防水系統 3.1.4.11冷凍乙二醇水系統

3.1.4.12廢水處理-調節pH并對污水處理 3.1.4.13硫酸總管 3.1.4.14 20%堿液總管 3.1.4.15 UPS和輔助動力系統

3.1.4.16 焚燒爐在廠商指導下開車完畢，用丙烷正常運行

3.1.5異丙苯進入粗AMS緩沖罐（TK-2411），萃取塔（T-2622），溶劑再生槽（V-2630），和脫酚溶劑槽（V-2624）及粗AMS堿洗槽(V-2402)。

3.1.5.1脫酚區域及粗AMS堿洗區在開車之前，V-2402的第一段及V-2630的兩段必需用堿液建立開車液位(如之前并未建立液位)。用冷凝液在V-2402第二部份(CC-2801)、T-2622(臨時接管從SO口，也可以由V-2624加CC)及V-2624(CC-2803)下部建立液位。啟動水相泵P-2402A，P-2403，P-2360A，P-2631和P-2632A/B并全部打循環。確認備用泵P-2402B及P-2630B已被正確地隔離，防止V-2402及V-2630不同部份的交叉混合。

3.1.5.2確認尾氣噴射器SP-2800、SP-2012及焚燒爐完成調試（處于待用狀態）。確認尾氣及放空總管與氧化器事故放空罐及尾氣洗滌器之間已經有水封(從管線CC-2802引凝水)。建立E-2232的乙二醇循環。氧化器的壓力應為100kPag(PIC-2006)（用氮氣維持）。可加氮氣(1288kg/hr)至一個氧化器(由FIC-201220212029)調節，用以增加氧化器壓力PIC-2006至正常操作壓力即297kPag（每個氧化器單獨輸入氮氣）。氧化器的泄壓控制PIC-2025應設定為343kPag。氧化反應器進料罐的壓力控制PIC-2003B及尾氣總管壓力控制PIC-2604應控制尾氣的壓力為5.5KPag（800mmHga），將氧化尾氣為噴射器SP-2800及SP-2012的驅動氣。設定壓力控制器PIC-2005于186kPag，作為噴射器的后備氮氣。設定PIC-2003A以補充氮氣來維持TK-2211的壓力(2.5KPag（780mmHga)）。根據生產商指引進行焚燒爐開車。重設HS-2026B及I-19。將HIC-2032的輸出增加至100%，將尾氣送到ME-2230。

3.1.5.3確保粗AMS緩沖罐TK-2411已進行氮封。利用開車線(P-2721-1.5″)，從原料成品罐區將異丙苯送到此罐作建立液位。保持TK-2411液位為25%(以LG-2803計).同時在裝置后部份建立開車異丙苯液位。注: 如氧化區尚未裝填異丙苯，確保新鮮異丙苯不會進入氧化設備，用控制器LIC-2003A（氧化器進料罐）及P-2764-3″的PIC-2001隔離。切斷氧化器進料泵到提濃塔回流線的跨線，由P-2211A/B出口連到P-2764-3″的泄料管道需將管上的兩個閘閥關閉并排凈。

3.1.5.4開啟AMS塔進料泵P-2411A/B并打全循環。用溶劑補充線P-2844-1.5″從TK-2411輸送異丙苯到萃取塔T-2622，緩慢開啟FIC-2510并建立T-2622界面液位。用液位計LG-2514讀數與界面液位計LIC-2515進行核對。萃取塔溢流進溶劑再生罐V-2630的第一段，并建立50-60%的正常界面液位(LIC-2519)。用液位計LG-2518來核對界面液位計LIC-2519。將V-2630的一段溢流到其二段，并在二段建立50-60%的正常界面液位。用液位計LG-2522來核對液位計LIC-2521。將V-2360的二段溢流到脫酚溶劑罐V-2624，并建立50%的界面液位。LIC-2536在50%。(在對V-2630和V-2624引異丙苯的同時要注意及時向TK-2411補充異丙苯.)3.1.5.5利用溶液再生罐第一段泵P-2630A、FI-2513及手動閥門HV-2513建立循環，循環流量為2200kg/hr。利用溶液再生罐第二段泵P-2631、FI-2517及手動閥門HV-2517建立循環，循環流量為2200kg/hr。利用脫酚溶液罐水相泵P-2632A/B、FI-2524及手動閥門HV-2524建立循環到脫酚溶液罐V-2624，循環流量為3200kg/hr。

3.1.5.6(保持限流孔板RO-2916前后閥門全開)開啟脫酚溶劑罐泵P-2624A/B并使其以最小流量保持循環。手動調節位于P-2624A/B出料管在線的流量調節閥FFIC-2521，調節流量至6000kg/hr。從V-2624輸送異丙苯到T-2622，并且將T-2622溢流返回V-2630第一段。這樣便建立了脫酚區的異丙苯循環。3.1.5.7確保粗AMS堿洗罐V-2402界面液位計LIC-2819及LIC-2821手動操作并關閉。當V-2624液位增加，使用LIC-2535及FIC-2520建立液位控制，將溶液循環到V-2402。保持V-2624在50%液位(LG-2537A/B指示)。用液位計LG-2820及LG-2822來核對V-2402的界面液位計LIC-2819及LIC-2821。在建立起脫酚區及粗AMS堿洗罐的所有異丙苯液位后，使用FIC-2510停止從TK-2411送料到T-2622。

3.1.6對丙酮中間罐（TK-2325A/B）儲料

3.1.6.1確認通向原料成品罐區的成品丙酮輸送管P-2432上的單向閥的旁路閥已打開。

3.1.6.2用原料成品罐區的開車用丙酮對TK-2325A儲料以建立70%(LI-2321A)的液位。充料時手工測量TK-2325A以確認浮頂能正確升起，并確認浮頂位置指示LI-2321和罐液位指示LI-2322正確無誤。開啟丙酮出料傳送泵P-2325A，一天兩次循環TK-2325A每次4小時。從罐中抽樣進行常規分析（主要分析項目：含水量、顏色、高錳酸鉀褪色時間、餾程）。放置丙酮三天。丙酮質量會降低，尤其是對高錳酸鉀褪色時間的測試。

3.1.6.3用P-2325B從TK-2325A送丙酮到TK-2325B(TK-2325A——P-2429-6″——P-2325B——P-2455-4″——TK-2325B)，充料時要手工測量TK-2325B(LI-2324A)確認浮頂能正確浮起并確認浮頂位置指示LI-2324和罐液位指示LI-2325正確。一天兩次，用P-2325B對TK-2325B 循環4小時。放置丙酮三天，從罐中抽樣進行常規分析（同TK-2325A）。確保TK-2325A/B液位各在35%左右.啟動泵P-2325A/B前確認泵后閥門啟閉情況,確保無物料進入到其他地方.3.1.7對苯酚中間罐TK-2395A/B儲料 3.1.7.1確認苯酚中間罐充入氮氣。

3.1.7.2啟用苯酚中間罐和界區外儲罐的輸送管道上的蒸汽伴熱（在送料前3個小時開啟蒸汽伴熱）。確認在通向界外貯罐的輸送管道P2606上的單向閥已經由一個特殊短管段替代。

3.1.7.3用來原料成品罐區開車用苯酚對TK-2395A儲料，建立40%液位。在充料時手工測量TK-2395A，確保液位指示LI-2430和LI-2431正確顯示，開啟苯酚產品輸送泵P-2395A，循環TK-2395A 4小時。從罐中取樣進行常規分析（主要分析項目包括：顏色、凝固點、含水量、硫酸褪色時間）。

3.1.7.4用TK-2395A下部的吸入口閥從TK-2395A送苯酚到TK-2395B(TK-2395A到P-2610-3″到P-2395B到P-2605-8″到TK-2395B)。充料時，手工測量TK-2395B以確認液位指示LI-2432和LI-2433顯示正確。用P-2395B循環TK-2395B數小時，從罐中抽樣進行常規分析（同T-2395A）。

3.1.7.5由管線NP-2565-1.5″送氮氣到TK-2395A/B中，保持1.4-2.1KPag壓力(PG-2069)。

3.1.8對精餾進料罐TK-2301配料

3.1.8.1苯酚裝置初次開車需要將近545m3的分解產物。如無法從原有裝置得到分解產品混合物，可用開車用的丙酮，異丙苯和苯酚在精餾進料罐TK-2301中混配成所需的混合物。為確保TK-2301進料組份正確及穩定，進料管道有流量控制系統到中和器V-2291。罐儀表和液位顯示必須進行校正，以求得實際密度。最終組成應接近以下數值：

組分 wt% 重量，MT 體積，m3 液位高度 m 丙酮 35 173 223 2.35 異丙苯 15 74 87 0.92 苯酚 40 198 185 1.95 水 10 50 50 0.53 合計 100 495 545 5.74 3.1.8.2拆除粗丙酮塔進料泵P-2301A/B的小流量循環管在線的限流孔板RO-2101，使之在配制合成分解料時，能達到充分混合,在加完丙酮后，使P-2301A/B泵進行全流量循環。

3.1.8.3確認儲罐已加氮封。首先用來自丙酮中間罐TK-2325A/B的含水丙酮經管道P-2431-2″補充丙酮，然后用來原料成品罐區丙酮儲罐的無水丙酮經TK-2325A/B補充丙酮。測定TK-2301液位以確定物料量。對密度進行校正。將現場表與液位顯示(LI-2301和LI-2302)的讀數進行對比。在從TK-2325A對TK-2301加丙酮時,通過原料成品罐區丙酮儲罐丙酮維持TK-2325A液位在 35% 3.1.8.4經P-2607-2″管道從苯酚中間罐TK-2395A/B補充苯酚，如必要，從原料成品罐區苯酚儲罐補充苯酚。測定TK-2301液位以確定物料量(以LI-2301測量液位高度)。

3.1.8.5經P-2701管道從粗AMS緩沖罐TK-2411補充異丙苯到TK-2301。如必要的話，從界區外送異丙苯到TK-2411保持液位為50%。測量TK-2301液位以確定物料量。(以LI-2301測量液位高度)3.1.8.6分步添加冷凝水，密切觀察液位LI-2301指示，當液位值增加0.3m時，停止加冷凝水，分析混合物料水的含量，不到10wt%時繼續添加冷凝水，直到混配的分解產品中含10wt%的水(當分析水含量為8wt%左右時加水要緩慢)。循環8小時或更長時間直到組成穩定。最后罐內的物料量應為50-55%的液位。3.1.8.7用凝水清洗循環管道并重新將限流孔板RO-2101安裝在泵P-2301A/B的小流量管在線。

3.1.9對中和器V-2291和中和洗滌槽V-2292儲料

3.1.9.1中和器V-2291和中和洗滌槽V-2292應通過鹽循環泵P-2291A/B和P-2294A/B的運轉而裝入開車用的鹽溶液。監測FI-2233，手動調節節流閥來維持P-2291A/B的流量為100000kg/hr。監測FI-2236，手動調節節流閥來維持P-2294A/B的流量為60000kg/hr。通過去丙酮用汽提塔開車管線循環，具體循環回路為：P-2291A/B——P-2181——P-2228——E-2332——P-2223——P-2755——V-2291，關閉去TK-2620管線P-2223上閥門。此時到其他地方管線上閥門關閉，直到引入異丙苯時。丙酮汽提塔底冷卻器E-2332以蒸汽為加熱介質使循環鹽液的溫度維持在49-54℃（以V-2291上溫度計TI-2234）。3.1.9.2 密度控制應設定為1.16（AIC-2200/AIC-2202）

3.1.9.3 保持中和罐的pH，AIC-2201于6-7(手動控制加硫酸量FIC-2230)。將中和洗滌槽V-2292的pH，AIC-2203，由6-7降底至4-5(手動增加硫酸量FIC-2235)，這樣可減少酚鹽的形成。

3.1.9.4 確認安全閥PSV-V2291及PSV-V2292的旁路閥已關閉。

3.1.9.5 利用泵P-2301A/B，通過開車管道P-2757及P-2806，將補充混配分解產物由精餾進料罐TK-2301送到V-2291,V-2291溢流到V-2292。

3.1.9.6 監測V-2291的液位。當V-2291溢流時，用液位計LG-2231來核對V-2291的界面液位計LIC-2230。直至混配分解產物溢流至液位計上部接口時液位計的指示才會正確。

3.1.9.7 當V-2291開始溢流時，開始監測V-2292的液位。當V-2292溢流時，用液位計LG-2236來核對V-2292的界面液位計LIC-2235。

3.1.10對循環異丙苯洗滌槽V-2201和氧化反應器進料罐TK-2211儲料 3.1.10.1在循環異丙苯洗滌罐V-2201進料前，必須先用2wt%堿液建立正常操作液位(約40-50%)（堿溶液液位在水運后已經建立），由現場液位計LG2007和DCS上LIC-2008核對。開啟循環異丙苯堿洗泵P-2201A/B，對V-2201進行堿洗循環操作。用手控節流閥調節FI-2008流量為75000 kg/hr。3.1.10.2 焚燒爐ME-2230此時完成調試。

3.1.10.3 確認TK-2211已進行氮封，設定PIC-2003A控制氮氣補充量來維持TK-2211的壓力于2.5KPag（780mmHga）。當氧化器尾氣(氮氣)作為驅動氣時，設定PIC-2003B控制氧化器尾氣的壓力于5.5KPag(800mmHga)。

3.1.10.4如將需要把異丙苯裝填到精餾部份，則需設定尾氣收集總管的壓力控制。當氧化氣尾氣(氮氣)作為SP-2012的驅動氣時，尾氣收集總管壓力控制器，PIC-2604，應控制5.5KPag(800mmHga)。3.1.10.5 啟動氧化裝置放空激冷器E-2211。3.1.10.6 手動打開LIC-2003A，將補充用的新鮮異丙苯從原料成品罐區送到V-2201。用液位計LG-2007來核對V-2201的界面液位計LIC-2008，確認顯示正確。

3.1.10.7 V-2201溢流至TK-2211。裝填時以手動測量此罐的液位LI-2001，確認LIC-2003A及LI-2035及罐液位計顯示正確。當氧化及提濃部份的設備已裝填好，TK-2211的液位需由LIC-2003A自動控制保持于45%，如需要可從界外補充異丙苯。設定LIC-2003B在50%。注意：在氧化器進料泵P-2211A/B運行時，LIC-2003B將讓異丙苯進到提濃,防止TK-2211液位過高.3.1.10.8 當TK-2211的液位，LIC-2003A接近40%，啟動氧化器進料泵，P-2211A/B，利用FIC-2001進行最低流量循環（40000kg/hr）。設定從氧化器到提濃回流的壓力PIC-2001控制在343kPag。利用開車異丙苯管道P-2168，建立到V-2201的異丙苯循環，并由V-2201溢流至TK-2211。確認P-2211A/B出口P-2014放空管RV-2087-0.75″上的RO-2815并無堵塞。

3.1.11在氧化液分離罐V-2241，一級提濃塔T-2260，二級提濃塔T-2270和濃氧化液罐V-2273建立液位。

3.1.11.1確認以下設備已正確充入氮氣（有附近的公用站氮氣管引入氮氣）并使氧含量低于6vol%(便攜式氧含量分析儀，也可以臨時取樣分析)：氧化液分離罐V-2241，一級提濃塔T-2260，二級提濃塔T-2270和濃氧化液罐V-2273。可使用異丙苯沖洗和回流管道對上述

設備充料，以保證這些管道中的水都能被置換掉。具體加料管線：

V-2241:P-2190、P-2909、P-2169、P-2119； T-2260:P-2764、P-2105； T-2270:P-2764； V-2273:P-2028 3.1.11.2用FIC-2039控制，通過氧化進料泵P-2211A/B從TK-2211經管線P-2014——P-2190向V-2241補充異丙苯，建立40%（LIC-2022）的液位。檢查液位LIC-2022以確認其液位顯示和液位計LG-2023一致，而液位計LI-2025A/B則與液位計LG-2024一致。

3.1.11.3用一級提濃塔回流控制器FFIC-2103（原料成品罐區來）和到再沸器E-2261的異丙苯沖洗控制器FIC-2106（由TK-2211急冷異丙苯管線來），將T-2260建立LIC-2103液位40%。首先，用原料成品罐區的新鮮異丙苯以10000kg/hr的流量(FFIC-2108)進行補充，以檢查原料成品罐區的機泵。檢查并確認從氧化進料經PIC-2001的補充物料已經關閉。檢測液位控制器LIC-2103，以確認液位顯示與液位計LG-2102一致。

3.1.11.4用二級提濃回流控制器FFIC-2108（原料成品罐區來），到二級提濃再沸器E-2271的異丙苯沖洗控制器FIC-2110（由TK-2211急冷異丙苯管線來），以及到CHP受槽V-2273的急冷異丙苯管道上控制器FIC-2113，將V-2273建立LIC-2110A/B液位50%。首先，用原料成品罐區的新鮮異丙苯以10000kg/hr回流量(FFIC-2108)進行補充，以檢測界外的機泵。檢測液位控制器LIC-2110A/B以確認液位顯示與LG-2109一致。注：LIC-2110A可用來通過控制分解反應器R-2280的進料流量的串級控制進料流量控制器FIC-2240來控制V-2273液位。LIC-2110B將控制V-2273高液位下進入V-2241的濃CHP循環量。在正常操作中LIC-2110B設定值比LIC-2110A高15%。如果此時不要求對氧化反應器進料，可停掉界區外的新鮮異丙苯泵和氧化反應器進料泵。3.1.12對氧化反應器R-2220A/B/C進料 每個氧化器需約600m3（500噸）的異丙苯裝填。

3.1.12.1 氧化器應由氮氣加壓(氧含量低于6vol%)由氧化反應器頂部出口的在線氧分析儀AI-2003/2005/2007/2013來分析。加壓氧化器至297kPag(PIC-2006)。啟動尾氣激冷器E-2232，同時啟動E-2231。由氧化器尾氣分離器V-2231出來的排放管線應連接到CHP排凈槽V-2243(P-2802上與P-3051連接點后的閥門關閉,P-3051靠近P-2073的閥門關閉CS-2010上的閥門打開)。CHP排污罐泵P-2243應自動控制及連接到V-2201(關閉管線P-2006上的閥門,開啟P-2202上的閥門)。氧化器循環冷卻器應停止冷卻水供給，以冷凝水沖洗，并完全裝滿冷凝水，準備蒸汽加熱。確認蒸汽到每個冷卻器但現場閥門關閉(XV-2008,XV-2018,XV-2024關閉.且閥后保護閥應關閉。)3.1.12.2 利用HS-2013B，重設氧化器連鎖I-3 以PI-2011確認EQW壓力超過785kPag，備用消防水打開，電磁閥XY-2901已復位。

-確認送到每臺氧化器頂部的EQW打開，其管線上所有閘閥均已打開，電磁閥XY-2005，XY-2011,XY-2019已復位。

-確認送到每臺氧化器出口的EQW打開，其管線上所有閘閥均已打開，電磁閥XY-2035，XY-2037，XY-2038已復位。

3.1.12.3 確認氧化器底部隔離閥XY-2007，XY-2070及XY-2021已由手動復位并打開。確認每臺氧化器循環泵已準備好，入口及出口閥門已打開，所有的排污口已關閉。每個氧化器的中間及最底的循環線上的平衡閥應打開50%。3.1.12.4 手動控制FIC-2010調節從TK-2211到R-2220A的補充異丙苯流量，補充異丙苯由TK-2211|——P-2211A/B——E-2221——R-2220A。利用界區外的新鮮異丙苯維持TK-2211的液位為40%。小心地增大流量至100000kg/hr(FIC-2010)。密切地監控TK-2211的液位，特別是LIC-2003A旁路已打開的時候。注: 開始時每個氧化器亦會裝填了一定份量的異丙苯，用以容許循環泵的運作及加熱的進行。當氧化器的溫度提升至66 oC時，所有的循環泵必需運作來滿足I-3連鎖的要求。

3.1.12.5 將R-2220A裝填20%(150 m3)。以壓力表PI-2027來核對裝填量準確。當裝填了20%，PI-2027應比氧化器操作壓力PIC-2006高25kPag。

3.1.12.6 當20%的裝填完成后，利用P-2223A/B通過E-2223建立外循環。設定HS-2018至″冷卻″。手動關閉TIC-2024(輸出100%)。手動打開FIC-2016至50%。確認P-2223A/B這兩臺泵的入口及出口閥門已打開。啟動循環泵P-2223A,調整循環輸出流量至350000Kg/hr(FIC-2016)，然后將控制器設定為自動。循環流量(FIC-2016)是經過冷卻器流量和冷卻器旁路流量的總和。20秒內循環流量需超過170000kg/hr，否則泵會停車。以手動緩慢地打開TIC-2024并將閥門打開25%讓物料流過E-2223。注: 當加熱時，打開低低壓蒸汽隔離閥(ZCS-2008)前，循環流量需超過230000kg/hr。

3.1.12.7 手動打開R-2220B的液位控制器(LIC-2016)，開始R-2220B的填充。打開LIC-2016，但要維持R-2220A有足夠的壓力(補充異丙苯到R-2220A)，PI-2027應比PIC-2006高25至30kPag。TK-2211的液位需維持于40%。3.1.12.8 R-2220B及R-2220C的填充方法與R-2220A的一樣，利用PI-2029及PI-2030。

3.1.12.9 每個氧化器完成了最低填充量的填充并開始循環后，當氧化器的液位顯示(LIC-2011，LIC-2016及LIC-2020)達到5-10%時，可以開始加熱，設定HS-2018至″加熱″狀態。″加熱″狀態會把冷卻器FIC-2016及TIC-2024的輸出設定為0，并會把冷卻器旁路關閉。不要停止E-2223的蒸汽供給。循環流量FIC-2016應超過230000kg/hr(加熱需要循環流量高于230000kg/hr)才允許加熱。關閉設定冷卻器溫度控制閥(TIC-2036，TIC-2056及TIC-2072)為手動且關閉。將LLS蒸汽隔離閥(XY-2008，XY-2018及XY-2024)復位。小心打開每個

o冷卻器的蒸汽供給，打開冷凝水出口的溫度控制及將氧化器的溫度提升至90 C

（TIC-2036，TIC-2056及TIC-2072）。開始時，冷凝水需排放到含油污水收集池，直至冷凝水的變得清澈無色時，才將之排放到低低壓冷凝水總管。3.1.12.10 準備好氧化器進料預熱器E-2221,緩慢通入蒸汽先暖管,之后將TIC-2007與FIC-2004串級控制,設定溫度(TIC-2007)為80 oC。

3.1.12.11 當氧化器底部壓力比氧化器壓力高于約150至155kPa時（分別是R-2220A：PI2027；R-2220B：PI2029；R-2220C，P2030比頂部尾氣總管壓力PIC2006高150-155KPa時），氧化器液位控制器應開始液位顯示。檢查LIC-2011，LIC-2016及LIC-2020，用LI-2012，LI-2017，LI-2021及液位計LG-2010A/B/C，LG-2015A/B/C及LG-2019A/B/C 來核對。

3.1.12.12 當每個氧化器的液位計指示達到5至10%之后，利用HS-2053及FIC-2004關閉氧化器進料預熱器E-2221的蒸汽供給。關閉每個氧化器的進料/液位控制閥門。分別是：R-2220A，FV-2010；R2220B，LV-2016；R-2220C，LV-2020都關閉

3.1.12.13 進行氧化器冷卻測試。切斷氧化器冷卻器的蒸汽及冷凝水的進出，切斷蒸汽隔離閥XY2008、XY-2018、XY-2024及前后閥，關閉凝水管線上閥門TV-2036、TV-2056、TV-2072及前后閥。準備好將冷卻水送到冷卻器并冷卻氧化器，將送到冷卻器的冷卻水流量及氧化物循環流量調到最大。手動將所有冷卻器旁路閥門關閉。將氧化器的溫度降至60℃。記錄所有工藝數據（包括循環水流量、循環物料流量、冷卻水進出口溫度，物料進出口溫度，物料組分，冷卻時間??），用以計算熱傳遞速度并與隨后的降溫比較，用來決定結垢速率及是否需要清潔。停止冷卻水以及冷凝水沖洗每個冷卻器,以備間歇氧化。3.1.12.14 在泵循環狀態下保持氧化器在60℃(TIC-2024、TIC-2045、TIC-2069)和297kPag(PIC-2006)。

3.1.12.15 關閉氧化器前部份的進料控制閥FV-2010及關閉氧化器后部份的氧化器液位控制閥LV-2016及LV-2020。注：如手動關閉不會令I-3跳閘而令氧化器停車，可利用氧化器進料隔離閥ZLC-2006，ZLC-2012及ZLC-2020。3.2間歇氧化 3.2.1引言 3.2.1.1異丙苯間歇氧化要求密切注意氧化反應器的操作條件，如溫度，壓力，pH和從氧化反應器出來的氧化液和尾氣的組成情況，確保安全生產。氧化反應器必須始終控制在非爆炸范圍內操作。

3.2.1.2為了將脫烴塔塔頂的熱量利用于異丙苯提濃區，當氧化反應器的間歇氧化完成時，丙酮和苯酚蒸餾塔系也應開起來并處于“長循環”中。3.2.1.3氧化反應器從R-2220A開始逐塔進行間歇氧化操作。在間歇氧化中，CHP濃度限制在R-2220B和R-2220C正常運轉時水平(12%-18%)的75%。R-2220A在間歇氧化中最初的CHP濃度可控制在8-10%CHP，因為隨后在R-2220B和R-2220C的間歇氧化過程中隨著各塔的液位升高，濃度會被稀釋。3.2.1.4 氧含量分析儀必須經過校準后方可投運。

3.2.1.5在間歇氧化過程中可根據需要打開氧化反應器進料和液位調節閥以維持液位。

3.2.2通入空氣到氧化反應器

3.2.2.1開啟MHP分解器E-2610,緩慢打開E-2610蒸汽進出口閥門, 控制在TIC-2085為130℃和PIC-2033為241KPag條件下。取樣分析E-2611出口物料pH,如必要，可從V-2201加堿由FIC-2007調節，以維持E-2610中的pH大于11(由SN142取樣分析)。這既是為了MHP的分解，也是為了保護E-2610不受氯應力腐蝕。

3.2.2.2焚燒爐ME-2230開車完成，確認處于正常工作狀態。

3.2.2.3用FIC-2012，FIC-2021及FIC-2029控制流量，將134Kg/hr的氮氣連續送往R-2220A/B/C。在調節氮氣流量的同時密切監視氧化反應器液位，并注意現場和主控室核對。注：無論何時通氮氣或空氣到氧化反應器，調節閥下游的手控切斷閥應該是最后打開的閥。在操作工到現場開啟該閥門之前，氮氣或空氣調節閥應打開約5-7%。如儀表室內的操作人員沒有立即確認已經看到流量，調節閥后閥仍應關閉。而從塔中而退出空氣和氮氣時，上述操作程序要反過來進行，在調節閥保持5-7%開度的情況下切斷其保護閥。采用這樣的操作程序是為了確保氧化液不會倒灌入空氣或氮氣管。

3.2.2.4確認氧化反應器壓力PIC-2006很好地控制在297KPag。尾氣分離器V-2231上的異丙苯循環LIC-2038和LIC-2041要從CHP排液收集罐V-2243切換到循環異丙苯洗滌槽V-2201。水相的排放(LIC-2043)仍連接到CHP排液收集罐V-2243，直到分解開車和進入連續氧化后為止。注：這一操作程序中要使用氮氣，以確保通入氧化反應器的空氣稀釋到6vol%以下。

3.2.2.5將選擇開關HS-2008切換到“加熱”檔。HS-2008將對溫度控制器TIC-2024自動設定全開和關閉E-2223旁路流量FIC-2016。如異丙苯中CHP含量低于2wt%，可將蒸汽引入E-2223并加熱到100℃(TIC-2036)。如CHP含量高于2wt%，加熱到80℃(TIC-2036)。

3.2.2.6隨著異丙苯在氧化反應器中蒸發并在塔頂而排出，要通過從TK-2211向氧化反應器輸送異丙苯而保持液位。避免用來自原料成品罐區的新鮮異丙苯。3.2.2.7一旦R-2220A物料達到100℃（或80℃），通過FIC-2012將氮氣流量增加到1500Kg/hr。調節氮氣流量時要密切注視氧化反應器液位。

3.2.2.8手動關閉空氣進料FIC-2011，在DCS重設空氣進料電磁閥FY-2011A并于現場將此電磁閥復位。小心地將空氣通入R-2220A，并通過FIC-2011控制流量為643Kg/hr。該空氣流量是設計流量的6%，如果反應很少或無反應，經氮氣稀釋后，將使尾氣含氧量稍低于6vol%。核對R-2220A尾氣氧含量分析儀AI-2003和總尾氣氧含量監控儀AI-2013的讀數。兩者的含氧量均應低于6vol%。3.2.2.9開始每小時在循環泵P-2223A/B出口側取R-2220A氧化液的樣品，測試其CHP wt%含量和pH值。檢測實驗室的CHP濃度的結果并與AI-2914B作比較，AI-2914B的數據是DCS根據管道的密度和溫度的計算結果(溫度由TI-2011/2013可以看出)。注：如氧化反應器pH低于3.8(正常生產為3.5)，可加少量的緊急制冷水到氧化反應器，以有助于將有機酸驅向塔頂的尾氣系統。氧化反應器pH低于3.5會明顯降低反應速率。

3.2.2.10注視尾氣系統的運轉狀況。確認從頂部氧化尾氣分離罐V-2231有相當多的冷凝液排放到V-2201。將罐液位LIC-2038和LIC-2041設定并控制在25%，第二級界面液位LIC-2043則設定并控制在50%。

3.2.2.11要監控焚燒爐運行是否正常，若不正常，將HIC-2032輸出改為0%，開啟XV-2032，關閉XV-2033使尾氣排放到V-2223。3.2.3建立氧化反應速率和氧化反應器冷卻

3.2.3.1當尾氣氧含量降到（AI-2003／AI-2013）3-4vol%或CHP含量高于2.0wt%意味著氧化已經開始。如必要，繼續對氧化反應器R-2220A加熱到104℃（TIC-2024）（適當增加蒸汽量，同時可以略調高報警值，但正常后須改回正常設定值）。為引發反應，允許高于正常溫度。隨著尾氣氧含量開始下降，應將氧化反應器溫度降到100℃，同時保持氧化尾氣氧含量在4-6vol%（AI-2003／AI-2013）。

3.2.3.2隨著反應增加和尾氣氧含量減到3-4vol%，開始以500Kg/hr的遞增量增加空氣流量（FIC-2011），同時以250Kg/hr的遞減量減少氮氣流量（FIC-2012）。當氧化反應器溫度開始升高，則TIC-2036顯示所需的蒸汽加熱量降低時（通蒸汽時要求密切注視蒸汽量對應閥門開度和物料溫度，持續減少開度），關閉氧化反應器R-2220A冷卻器E-2223的蒸汽及凝水進出閥門。注：當氮氣流量已經沒有時，亦不可以關閉氮氣供應閥門，只要氧化反應器溫度高于60℃，氮氣應保持隨時可用。

3.2.3.3 確認TIC-2024是手動模式，輸出為零。設定FIC-2016于自動模式，設定點為350000kg/hr。將HS-2008切換到“冷卻”檔。用氧化反應器溫度控制器TIC-2024手動設定緩慢地將輸出增加至100%以關閉到E-2223的入口。當E-2223的入口被關閉之后，FIC-2016會打開E-2223的旁路來維持總流量在350000kg/hr。先打開冷卻水進口閥，然后打開回水閥，供給充分的冷卻水流量。緩慢降低TIC-2024輸出，使氧化反應器溫度停止上升。在將空氣流量增加到設計值的50%（4890Kg/hr）并趕出氮氣的過程中，緩慢降低氧化反應器溫度并保持尾氣氧含量為4%。間歇氧化反應生成1wt%CHP平均需要一小時時間。氧化反應器溫度在間歇氧化末期冷卻到85-90℃。

3.2.3.4從SN114取樣分析(同時與AI-2914B對比)，當R-2220A中CHP濃度達到8wt%時，以134kg/hr（FIC-2012）的流量通入氮氣，同時將空氣流量（FIC-2011）減少至大約500-800kg/hr。先要在現場關閉空氣流量調節閥FV-2011下游的切斷閥，然后再手動設定FIC-2011為零輸出。在R-2220B和R-2220C進行間歇氧化期間將R-2220A冷卻到60℃。保持外部冷卻循環。如有必要，關閉E-2223冷卻水回水閥，以保持溫度。

3.2.3.5用與R-2220A相同的程序使R-2220B間歇氧化到12wt%CHP(SN117)，而R-2220C則間歇氧化至18wt%CHP(SN118)。將實驗室對R-2220B及R-2220C的CHP濃度的檢測結果并與AI-2915B及AI-2916B作比較，AI-2915B及AI-2916B的數據是DCS根據管道的密度和溫度的計算結果。

3.2.3.6在間歇氧化后，每班對每個氧化反應器取樣分析pH和CHP含量。3.2.3.7在R-2220C進行間歇氧化的同時，使提濃區進入異丙苯熱循環。如提濃區不能及時開起來，須按標準停車程序使氧化反應器溫度降低。

3.2.3.8使各氧化反應器升溫到80℃，準備加入空氣。打開氧化液從R-2220C進入V-2241閥門XV-2067和LV-2022及閘閥，注意從TK-2211補充異丙苯以維持氧化反應器最低液位20％。調節到各氧化反應器的空氣流量和溫度，維持每個氧化反應器相應的CHP含量，并使每個氧化反應器尾氣的氧含量保持在4-5vol%。注：由于整個裝置的生產量是由氧化的操作溫度來確定的，因此必須調整對一級提濃塔的進料來設定R-2220C出口的CHP濃度。這種反饋的方式有助于確保分解有穩定的進料量。3.3提濃區 3.3.1引言

3.3.1.1因為分解反應器在進料CHP濃度低于75wt%時不能開車，所以必須在提濃區達到穩定后才能送出濃CHP進分解。因此提濃段必須先開起來進行循環。這意味著必須將濃CHP和熱的氧化反應器進料異丙苯起來混合并返回到氧化液脫氣罐V-2241。

3.3.1.2氧化液脫氣罐V-2241，一級提濃塔T-2260和CHP受槽V-2273要用異丙苯儲料以備開車。

3.3.1.3循環異丙苯洗滌罐V-2201應處于堿循環中，以保證對來自提濃區冷凝器的管道處于液封狀態。氧化進料泵P-2211A/B應處于最小流量（63312Kg/hr）（FIC-2001），循環到TK-2211。

3.3.1.4為配合提濃區的首次開車，精餾區應處于相當于設計流量的50%的“長循環”運轉中，以確保脫烴塔T-2370頂部能送出足夠而連續的酚蒸汽供提濃塔再沸器E-2261和E-2271使用。提濃塔以后再度開車時則可在“短循環”中進行，各提濃塔處于熱“異丙苯”循環中。注：確認位于HRC酚蒸汽供應管在線的交叉凝液疏水器已經聯通并能正常運作。如發現該疏水器保護閥還沒打開，先打開出口閥，再慢慢打開進口閥以防止對供應管線造成嚴重的水錘沖擊。3.3.1.5提濃區是用熱異丙苯循環的方式來開車的。如果是在精餾部分保持運轉或處于長循環中的短期停車之后開車，則可直接使用氧化液。如有必要的話，氧化液中CHP含量可通過在氧化液分離罐中添加異丙苯來稀釋至18wt%。

3.3.1.6循環的濃CHP(FIC-2037)在比例控制下用熱異丙苯(FFIC-2038)稀釋，比例設定點要通過循環濃CHP的密度（AI-2102B）來調節，使得在提濃進料濃度分析儀AI-2036B上顯示的一級提濃進料的濃度達到24wt%CHP 3.3.1.7此時分解反應系統應已經用混配的分解料進料，處于不加酸的熱循環中，并抽樣分析以確保有適當的開車組成。3.3.2熱異丙苯循環 3.3.2.1確認一級提濃冷凝器E-2262，一級和二級提濃噴射泵系統J-2260、J-2270，二級提濃冷凝器E-2272和濃CHP冷卻器E-2274已通入冷卻水。確認冷凍乙二醇水溶液已送入尾氣冷卻器E-2263。

3.3.2.2啟動一級和二級提濃噴射泵系統J-2260、J-2270，用PIC-2102控制T-2260的壓力在90mmHgA（12KPaA）(-89.33KPaG)，用PIC-2106控制T-2270壓力在25mmHgA(3.33KPaA)(-98KPaG)，都是用氧化尾氣來調節真空度。檢測通往所有冷凝器和冷卻器的冷卻介質。

3.3.2.3確認已經有稀釋異丙苯和緊急冷卻水可用于氧化液分離罐V-2241，一級提濃再沸器E-2261和二級提濃再沸器E-2271和CHP受槽V-2273。

3.3.2.4建立從V-2241經T-2260、T-2270、V-2273并返回到V-2241的冷循環。控制V-2241、T-2260、V-2273的液位在50%。如有必要，通過稀釋異丙苯流量控制器FFIC-2038加入異丙苯以增加V-2241的液位。具體循環路線：V-2241——P-2068——T-2260——P-2080——T-2270——P-2104——E-2274——P-2213——V-2273——P-2115——P-2271A/B——P-2116——P-2119——V-2241 注：循環過程中在V-2241和V-2273建立的50%液位在正常操作時將減少到35-40%。在正常操作中必須保持較低的物料量，以便在系統必須處于循環的情況下，能對提濃區的CHP進行必要的稀釋。

? 首先將一級提濃進料控制器（FIC-2036）設定在25000kg/hr，此時將要求循環濃氧化液控制器FIC-2037的輸出為75%，以維持CHP受槽液位LIC-2110B在50%。

? 循環流量將受到濃氧化液泵P-2271A/B能力（53.5m3/hr）的 限制。

? 從P-2271A/B出料到二級提濃塔的出口的小流量管線必須開啟。如不能在20秒鐘內建立最小循環流量12000kg/hr(FI-2112)將會引起P-2271A/B停車。

? 流入濃CHP循環線P-2119的冷異丙苯沖洗流（FI-2208）在此時應關閉即關閉FI-2208前后閥，以避免提濃區物料過量。注：在開啟酚蒸汽到提濃再沸器之前，冷異丙苯沖洗管線必須鎖開。

? 熱異丙苯（經過E-2221之后的氧化反應器進料）的稀釋管線應聯接到CHP循環管道，且FFIC-2038流量控制器應手動關閉，但其前后閥已打開。

3.3.2.5聯通對T-2260和T-2270的回流，打開調節閥前后閥，流量控制器FFIC-2103和FFIC-2108都以手動方式關閉。

3.3.2.6將HRC（脫烴塔）酚蒸汽通到一級提濃再沸器E-2261。

? 打開E-2261冷凝液出口處的不凝氣放空閥3-4圈。放空尾氣應由P-2084-1＂排入E-2372并在V-2372處關閉，即氣相不去Ｖ-2372。

? 確認冷凝水集水罐液位控制LIC-210，已于現場打開前后閥門并準備好。? 冷異丙苯沖洗液(FI-2208)通往濃氧化液循環管道P-2119的管線要鎖開。

? 在HRC酚蒸汽隔離閥FIC-2104關閉的情況下，打開HRC酚蒸汽到E-2261的保護閥。緩慢地手動開啟FIC-2104并限制蒸汽流量為設計值的10-15%（1282.1-1923.15 kg/hr）。注：在打開FIC-2104前確認停車電磁閥FY-2104A已經復位。

? 打開FIC-2104，使HRC酚蒸汽流量(設計值為12821 kg/hr)達到15%（1923.15kg/hr）的設計值。當E-2261控制溫度（TIC-2102）達80℃時，用FFIC-2103以現場控制方式形成5000 kg/hr的最小回流量。? 當脫烴塔頂部去E-2261的流量增加時，相應增加一級提濃塔進料量（FIC-2036），維持FIC-2037處于25000 kg/hr的循環流量。? 當氧化液分離罐V-2241液位LIC-2022從40%處開始降低時，通過輸入熱異丙苯稀釋液（FFIC-2038）將液位維持在35-40%，必要的話，可調節CHP循環流量比率。此時可將濃氧化液罐液位控制(LIC-2110B)串級到FIC-2037上，控制FFIC-2038以實現濃CHP的比例控制。

? 持續增加FIC-2104的流量，使HRC酚蒸汽流量達到設計值的45-50%(5769.45-6410.5Kg/hr)。由于進料基本上全是異丙苯，HRC塔頂流量不能用溫度控制。但在建立初始的10%流量后不久，就應可以將FIC-2104切換到現場自動流量控制模式。

3.3.2.7將HRC酚水蒸汽送入二級提濃塔再沸器E-2271。

? 將E-2271凝液出口處的不凝氣放空閥打開3-4圈。放空氣體應由P-2217-1＂通往E-2372，而將通往V-2372的閥關閉。

? 確認冷凝水集水罐的液位控制(LIC-2106)，已于現場打開前后閥并準備好。

? 在HRC酚蒸汽隔離閥FIC-2109關閉的狀態下，打開去E-2271的HRC酚蒸汽保護隔離閥。手動緩慢地開啟FIC-2109。在打開FIC-2109時應將蒸汽流量限制在設計值(5142kg/hr)的10-15%(514.2-771.3kg/hr)。注：在開啟FIC-2109前要確認停車電磁閥FY-2109A已經復位。

? 打開FIC-2109，使HRC酚水蒸汽流量達到設計值的15%(771.3kg/hr)。當二級提濃塔再沸器溫度控制TIC-2113達到80℃時，用FFIC-2103及FFIC-2108以現場控制方式建立5000 kg/hr的小流量回流至T-2260及T-2270。

? 當HRC塔頂去E-2271的流量增加時，調節一級提濃進料量(FIC-2036)，同時使FIC-2037所顯示的CHP循環流量減低到15000至17000 kg/hr。? 保持CHP受罐液位(LIC-2110B)在50%。調節稀釋用熱異丙苯對循環CHP的比值（FFIC-2038），以維持氣液分離罐V-2241液位在35-40%。? 持續增加到二級提濃再沸器的HRC塔頂料的流量(FIC-2109)，直至達到設計值的40-45%(2056.8-2313.9kg/hr)。因進料基本上全部為異丙苯，HRC塔頂流量不能用溫度來控制。但在初始的10%流量建立之后不久，就應可以將FIC-2109切換到本級自動控制模式。

? 關閉E-2261和E-2271上凝液排出一側的不凝氣放空。然后稍微打開排放線保持下游管線是熱的即可。

? 向一級提濃塔的進料量（FIC-2036）應為45000 kg/hr。稀釋用的熱異丙苯流量FFIC-2038應在25000 kg/hr左右。

注意:T-2270進料量是有T-2260底部液位來控制LIC-2103和流量控制FIC-2105串級調節的.3.3.3 CHP提濃

3.3.3.1在間歇氧化完成后，后半區精餾部分處于“長循環”中，且提濃部分處于熱異丙苯循環時，打開氧化反應器進料和液位調節閥的切斷閥，并打開氧化反應器緊急隔離閥（如關閉的話），使氧化液通過各氧化反應器進入脫氣罐V-2241。在V-2241液位控制(LIC-2022)設定在50%的條件下，由該液位控制氧化反應器R-2220C的出料流量。3.3.3.2將各氧化反應器加熱到82℃，準備加入空氣。當氧化液開始從R-2220C進到V-2241時，可用由TK-2211補充異丙苯來維持氧化反應器最低液位。

3.3.3.3用FFIC-2038慢慢將熱異丙苯稀釋液流量減少到12000 kg/hr，以允許氧化液從R-2220C補充到V-2241。隨著稀釋流量減少，氧化液將開始流入氧化液分離罐V-2241，將CHP帶到異丙苯提濃塔。

3.3.3.4 FFIC-2038的比例設定點是根據循環濃CHP濃度（AI-2102B）來設定的，使得由提濃進料濃度分析器AI-2036B顯示的一級提濃塔的進料濃度達到18-24wt% CHP。實際的CHP濃度目標值應是在氧化反應器R-2220C中的CHP濃度。當一級提濃進料接近R-2220C的CHP濃度時，增加熱異丙苯稀釋流量（FFIC-2038），使AI-2036B示的濃度值維持在所需的CHP濃度(18-24wt%)。3.3.3.5由于CHP進料強度增加，提濃塔的溫度將隨之上升。

? 小心地調節溫度（HRC酚蒸汽流量），根據具體情況來調節，使T-2260出口的AI-2105B和濃CHP循環到T-2270出口AI-2102B顯示合適的CHP濃度(小于50wt%CHP)? 在增加來自一級提濃塔的CHP濃度時，應注意不要在二級提濃塔出現過高的濃度。保持二級提濃再沸器溫度（TIC-2113）低于一級提濃再沸器溫度（TIC-2102），直到由AI-2105B顯示的T-2260出口CHP濃度達到設計值(50wt%CHP)為止。

? 當T-2270再沸器溫度（TIC-2113）達到100℃時，開始每半小時一次從V-2273中取CHP樣品用CHP“沉降”法進行測試。

? 設定提濃塔回流流量，FFIC-2103及FFIC-2108的比例控制設定為第一提濃塔FIC-2036的0.09倍。注: 最后的比例會調較至大約是回流至每個提濃塔的新鮮補充異丙苯的50%,流量大約為5115kg/hr(可能會有報警,因為低流量報警值為6132kg/hr).3.3.3.6保持異丙苯提濃區處于熱循環以備分解開車。注：如果分解不能及時開車，將已稀釋的CHP循環至氧化器R-2220C,具體的循環路線為：V-2273——P-2115——Ｐ-2271A/B——P-2116——P-2119——P-2243——P-2060——R-2220C。如分解于8小時后還不能開車，提濃部份則應停車并進入冷循環。3.3.3.7在開始向分解送CHP（進料量見FIC-2240）并且V-2273到V-2241的循環量在LIC-2110B液位控制下開始減少時，可從氧化區向下游出料，使V-2241保持35%的液位（LIC-2022）。注：當新氧化液進入V-2241或提濃區內的流量發生變化時，要密切監視所有溫度以避免氧化液濃度過高或過低。

3.3.3.8將空氣通入氧化反應器并調節溫度，使每個氧化反應器保持合適的開車組成（6-8，12-13，17-18wt%CHP）。

3.3.3.9調節到提濃區進料流量，維持在正常流量的50%，直到后半區脫離“長循環”，所有產品質量合格。

3.3.3.10在各氧化反應器有了連續穩定的進料量后，將低壓蒸汽通入氧化反應器進料預熱器E-2221，保持氧化反應器進料溫度在80℃。

3.3.3.11隨著裝置生產速度開始提高，應調節分解反應器進料流量FIC-2240，使V-2273保持35-40%的液位。當生產速度達到穩定后，可將從V-2273到CHP流量FIC-2240的分解反應器進料流量與LIC-2110A液位串級控制。如果液位需要提高到65%，可提高V-2273液位控制器LIC-2110B的設定值，LIC-2038控制CHP循環到V-2241。將熱異丙苯稀釋流量（FFIC-2038）設定在3：1（稀釋流量/循環流量）的稀釋比，使循環CHP稀釋到24wt%左右。

3.3.3.12在整個裝置達到正常的操作流量后，調節提濃進料量，使R-2220C出料的CHP濃度保持在24wt%。裝置的生產速度是由氧化部分的操作溫度所決定的，此時氧化操作條件正常：297KPa,溫度為：101℃，96℃，94℃。3.4分解

3.4.1 CHP進料前的準備

3.4.1.1分解反應器系統必須將水排凈并通入氮氣。

3.4.1.2開通到分解反應冷凝器E-2282，尾氣冷卻器E-2283，噴射泵冷凝器J-2280和中和冷卻器E-2291的冷卻介質。分解循環冷卻器E-2284的冷卻水進出口應關閉，直至CHP的進料已建立且進料流量FIC-2240已增加至設計值的40%。

3.4.1.3確認停車隔離閥上的電磁閥已解除鎖定并且閥門處于關閉狀態。必要的話可將隔離閥鎖定，具體閥門為：CHP進料隔離閥XY-2216，酚水進料隔離閥XY-2214，加酸隔離閥XY-2206，分解出料隔離閥XY-2208，開車循環隔離閥XY-2219A。下列調節閥應置于手控狀態并處于相應閥位：

? CHP進料FIC-2240：手動關閉。注：FIC-2240將因低酸流量停車聯鎖FAL-2250而保持關閉的閥位。? HRC水進料FFIC-2241：手動關閉。? 循環丙酮進料FFIC-2242：手動關閉。? 酸進料FIC-2251：手動關閉。

? 混合三通管進料FFIC-2213：手動100%全開。

? 混合三通管背壓PIC-2212：手動100%全開。注：由分解停車聯鎖保持在全開全閥位。

? 反應器壓力PIC-2211：手動100%全開。

? 二級反應器最低循環流量FIC-2219：手動100%全開。注: 由分解停車聯鎖保持在全開全閥位。

? 二級反應器蒸汽FIC-2221：手動關閉。? 反應器液位LIC-2211: 手動關閉。

3.4.1.4用FFIC-2242控制投入循環丙酮(約2500 kg)（正常流量為3579kg/hr,需要42分鐘，但可以加大流速，由流速計算時間），通過LIC-2211和LI-2213以及現場玻璃液位計LG-2212顯示，在R-2280中建立3-5%的液位。3.4.1.5 重設連鎖HS-2211，混合三通管的壓力控制器PIC-2212經手控設定為50%輸出。將分解出料泵P-2281A/B準備好，通過FIC-2219循環到二級分解反應器E-2281，并返回一級分解反應器R-2280。再通過FFIC-2213，并設定為50%輸出，通過混合三通管，分解循環冷卻器E-2284及PV-2212返回R-2280。3.4.1.6 P-2281A/B開車并設定到酸混合三通管循環流量(FFIC-2213)以本級控制模式控制在為 3400 kg/hr，同時設定背壓控制器PIC-2212，將酸混合三通管壓力控制在PIC-2212為172KPaG。注: 一級反應器的液位及壓力可能降低，直至苯酚加入此反應器為止。除非在建立一個穩定的循環流量時還有問題出現，否則不要加額外丙酮。

3.4.1.7啟動對應于一級分解反應器R-2280分解反應器噴射泵系統J-2280，并將壓力(PIC-2211)設定在500mmHgA（66.661KpA）。3.4.1.8用本級控制模式控制FIC-2221將蒸汽通入E-2281，將循環物流加熱到TIC-2223為93℃(FIC-2221量程在0-1800kg/hr,正常值在1454kg/hr)。3.4.1.9利用二級循環線的苯酚進料管線，手控將苯酚（約4500 kg）進料到R-2280，由FIC-2910測量流量，由流速計算時間，具體路線：TK-2395——P-2604——P-2395A/B——P-2606——P-2607——

P-2583——P-2160——R-2280。配制成約40%丙酮和60%苯酚的混合物。注：當苯酚進料到反應器時，反應器溫度（TI-2214A，TI-2215A和TI-2218）將達到正常操作溫度74℃，這說明混配成的分解料的組成是正確的。如需要的話，加額外的丙酮或苯酚來于R-2280建立50%的液位，使一級反應器的溫度為74℃。

3.4.1.10從反應器中取樣（SN129）分析水（少于2.0wt%）和CHP(少于0.5wt%)。如果偶然發生水含量高的情況，可用泵將反應器內物料完全抽到中和器中并重新進料。如果反應器中存在游離CHP，則應使反應器保持其正常操作溫度，讓CHP熱分解。3.4.2分解反應器進酸

3.4.2.1當CHP接收罐V-2273中 的CHP穩定在75-85wt%時，啟動分解反應器開車許可指令(HS-2210B)。以FIC-2219調節到二級分解反應器E-2281的流量至20000 kg/hr，并將FIC-2219調為自控模式。鎖定ZSC-2206并加酸至分解反應器，濃度為0.15 wt%。酸提供的溶解熱應可為TDI-2217提供3℃的溫差。注: 開車許可指令會導致除用于CHP的流量之外所有的隔離閥被鎖定。在CHP流量隔離閥復位前，低酸流量(FSL-2254)必需被清除。除此以外，高及低酸/CHP(FFAHH&LL-2253)及回流/CHP(FFAHH&LL-2212)停車處于不啟動狀態，直至CHP的進料流量達到12400 kg/hr，并維持5分鐘。3.4.2.2從反應器取樣測定下列項目： ? CHP 小于0.5% ? 水 小于2.0% ? 硫酸 大于0.15% 3.4.2.3中和和洗滌區的中和器V-2291，中和水洗槽V-2292及聚結器(ME-2290)準備好接受分解產物。

3.4.2.4如果開車推遲了60分鐘以上，那么應重新從反應器中取樣分析。3.4.3 CHP進料(單級操作)3.4.3.1 V-2273中的CHP濃度必須通過“沉降”測試，并在80-82%CHP之間。注：“沉降”測試是一種現場測試，測定CHP密度是否大于水，即CHP是否在水中下沉。

3.4.3.2以FFIC-2251為28 kg/hr的流量重新加入硫酸。這大約相當于二級分解所需的設計用酸流量的兩倍。這是為啟用反應器的溫差ΔT監視系統所需要的，該系統的讀數應為2℃或2℃以下（無CHP）。

3.4.3.3鎖定用于CHP的ZSC-2216，并開始以9000 kg/hr(設計值30960kg/hr的30%左右)的流量（FIC-2240）進CHP。在反應器和回流溫度開始升高的1-2分鐘內應密切注意。在5分鐘后，停止CHP進料并取樣分析CHP、水和酸。注：將CHP進料流量不要超過12400 kg/hr，否則將造成FSL-2250復位。? 在5分鐘后的測試分析中如果反應器中仍有游離CHP，應使反應器保持正常的操作溫度讓其進行熱分解。應查找不進行反應的原因并加以糾正。注：CHP殘余量大于0.5wt%將使TDI-2217顯示的ΔT為4-6℃。在二級分解操作條件下，報警器TDAH-2217設在13℃，相當于殘余CHP濃度約為1.0wt%。

? 如果無CHP存在，但也沒有出現回流，則應檢查回流流量計，再從反應器中取樣分析酸和水，重新進行5分鐘測試。

? 如果回流流量計已出現流量指示并且所有分析結果合格，可重新進CHP，并使進料量達到設計值的25%(7740kg/hr)。檢查是否在2分鐘內建立回流并且TDI-2217顯示的ΔT低于3℃。第一小時每15分鐘取樣一次，然后每30分鐘取樣一次直到達到正常流量，然后每班取樣一次。

3.4.3.4重設HS-2909并鎖定從E-2281 出料到中和冷卻器E-2291的ZSC-2208，隔離閥XY-2219關，XY-2208打開，開始送分解料到中和區。當CHP進料流量FIC-2216增加時，調節反應器液位LIC-2211以保持物料在R-2280至少有8-10分鐘的停留時間。不要讓液位超過80%或低于20%。

3.4.3.5 確認中和冷卻器E-2291的TIC-2230控制在49℃。緩慢地降低二級分解反應器最低流量(FIC-2219)的設定點至14000 kg/hr(設定值的40%)。3.4.3.6逐步增加反應器進料量，直到從CHP接收罐V-2273到氣液分離罐V-2241的CHP循環停止，保持V-2273液位在40%。

3.4.3.7使丙酮循環流量（FFIC-2042）為FIC-2240顯示的CHP重量流量的0.11倍。

3.4.3.8當送往E-2281的進料流量（FIC-2219）超過14000 kg/hr時，從E-2281到R-2280的循環流量將由于FV-2219的關閉而停止。注：在保持了15000 kg/hr 的CHP最小流量5分鐘后，分解反應開車許可指令將使下列停車報警裝置進入工作狀態：酸/CHP(FFALL-2243)和回流/CHP(FFAHH&LL-2212)停車。3.4.3.9從反應器中取樣分析如下項目： ? CHP 小于0.5% ? 水 小于1.0% ? 硫酸 大于0.1% 3.4.3.10分解現在處于運行狀態，所有報警和停車聯鎖系統都處于正常可工作狀態。開始每小時取樣(SN129)。開始將冷卻水加到分解循環冷卻器E-2284。3.4.4二級分解投入運行

3.4.4.1在氧化和提濃達到穩定的流量之后，小心地提高二級出口溫度（TIC-2223）到110℃，調節一級壓力PIC-2211以保持一級反應器溫度為74℃。

3.4.4.2 鎖定ZLC-2214及利用FFIC-2241通過E-2284將補充水加到R-2280。以遞增率100 kg/hr的速度增加補充水的流量，并達至13 kg/mt CHP進料的比例。ΔT應增加約2-3℃。維持每小時取樣(SN129.SN130)。

3.4.4.3以100ppm為遞減量，逐次減少酸濃度直到ΔT等于10至11℃或硫酸濃度達到300ppm的最低限值。注：反應器ΔT停車聯鎖點設定在15℃。3.4.4.4 如ΔT少于11℃，而酸濃度于300ppm，降低R-2280的液位并將物料的停留時間每次為1分鐘。為一級分解產品取樣檢測CHP，并為二級分解產品取樣檢測DCP、酸和水。

? 由R-2280出來的CHP應少于0.5 wt%，由E-2281出來的應少于0.1 wt%。? 二級分解產品的硫酸濃度應低于0.030至0.040 wt%。? 由二級分解反應器出來的水含量應為。1.35至1.45 wt% ? 由二級分解反應器出來的DCP含量應為0.05至0.10wt% 3.4.4.5以每次減少物料停留時間1分鐘的速度繼續降低分解反應器液位，直到CHP含量（CHP為0.5wt%）和最低液位20%達到之前，以建立ΔT為11℃ 3.4.4.6分析E-2281出料中的過氧化二異丙苯(DCP)。調節E-2281溫度，保持DCP含量在0.05-0.1wt%。反應器操作條件的進一步優化應在日班監督下進行。3.4.4.7開始對各級分解產物進行常規的每班取樣分析。如果ΔT監控儀讀數變化超過1℃，則應加樣分析并相應調節硫酸流量。

3.4.4.8 當一級分解反應器R-2280控制條件及ΔT已進入正常范圍，以ΔT控制(TDIC-2217)來串級控制LIC-2211以控制ΔT在11℃。3.5連續氧化

3.5.1加熱和建立空氣流量

3.5.1.1當提濃區已進入熱循環準備分解開車時，可將氧化反應器升溫到80℃，準備加入空氣。

3.5.1.2保持每個氧化反應器有134kg/hr的最小氮氣流量。

3.5.1.3當氧化液從R-2220C出料到V-2241時，通過從TK-2211補充異丙苯以保持氧化反應器最低液位(10%-15%)。異丙苯進料應預熱到80℃。

3.5.1.4分解開車后，逐次對各個氧化反應器通入最小的空氣流量（643kg/hr）。在通入空氣前應將氮氣流量增加到1500kg/hr以確保氧氣含量低于6 vol%。空氣流量建立后，調節氧化反應器液位控制器的設定值。在設計空氣流量條件下，正常的操作液位將為60%。

3.5.1.5在一個氧化反應器中通入最低的空氣流量后，應視情況需要來調節溫度，在保持尾氣中的氧含量為4-5 vol%的條件下逐步停送氮氣。在抽走氮氣后，調節各氧化反應器溫度和空氣流量使其CHP含量分別保持在8，12和18%左右，同時每個氧化反應器尾氣中的氧含量均在4-5 vol%。3.5.1.6維持氧化器操作壓力(PIC-2006)于297KPag。3.5.2增加氧化反應流量

3.5.2.1檢查并確認尾氣系統和焚燒爐運轉正常。開始所有的常規取樣分析。3.5.2.2對V-2231水靴水液取樣來確認界面液位，確認LIC-2905A及LIC-2043界面液位控制在50%的液位操作良好，并且無游離異丙苯存在。

3.5.2.3檢查循環異丙苯洗滌罐V-2201的洗滌情況匯報、界面和液位控制以及堿液的組成(1-2wt%)。

3.5.2.4如果產品已經合格并且無大量的產品需要返工處理或TK-2301處于高液位下，可將生產提高到正常操作速度。注：在正常操作溫度范圍（93-102℃）內，在一只氧化反應器上1℃的溫度變化將相應造成2.5-3.0%的生產速度變化和0.5wt%的CHP濃度的變化。

3.5.2.5由于整個裝置的生產速率是由氧化的操作溫度設定的，因此必須調整一級提濃塔的進料流量，以設定R-2220C出料的CHP濃度。這種反饋方式有助于確保分解的穩定進料。3.6分解產物的中和和洗滌 3.6.1引言 中和和洗滌罐用鹽液和分解產物分別通過鹽循環泵P-2291A/B和P-2294A/B進行填充，并用E-2332循環鹽液以保持溫度在49-54℃。pH和密度控制系統應分別設置在pH為6-7和密度為1.16。注: 當開車或停車時，丙酮汽提塔塔底冷卻器可用于加熱或冷卻V-2291及V-2292。當V-2292正接收分解區的進料時，V-2291及V-2292之間的循環管道應被切斷及放凈。3.6.2啟用E-2291以冷卻反應器出料。

3.6.2.1 將冷卻水加到E-2291。設定溫度控制(TIC-2230)于49℃。

3.6.2.2 確認向E-2291出口管道的酚水加入管道的控制器AIC-2200打開，處于工作狀態。

3.6.3啟用pH和密度控制器

3.6.3.1用LIC-2519串級控制FIC-2514，調節來自溶劑再生罐V-2630的廢堿流量。開始時以50 kg/hr(約是設計值的25%)的流量(FIC-2518)將新鮮堿液輸送到V-2630。注：需要一小部分從回收區來的堿液中和分解產物。3.6.3.2通過AIC-2203用硫酸將V-2292中的pH降低到4.5至5.0。V-2291的pH由AIC-2201調節為6-7。

3.6.3.3 V-2291（AIC-2200）和V-2292（AIC-2202）中的鹽液密度應為1.16才能開車。如必要的話可加堿中和以增加密度。

3.6.3.4用LIC-2511串級到FIC-2505進行控制，確保用補充凝水對酚水罐(V-2373)儲料到適當液位，并確認酚水泵P-2373A/B能正常運行。3.6.4啟用界面控制器并開始鹽液循環

3.6.4.1用LIC-2230與FIC-2231串級控制，使V-2291界面控制在50%。將FV-2231的排液通往丙酮汽提塔T-2330。用FIC-2231設置在本級控制模式，使通往T-2330的流量在150-200 kg/hr之間，并確認T-2330的蒸汽流量（FFIC-2262）控制在每mt/hr 廢水流量有150kg/hr的蒸汽，然后將FIC-2331串級在中和罐液位控制器LIC-2230上。如T-2330未投用，可將排液通往脫酚進料罐TK-2620。

3.6.4.2調節中和罐循環手動節流閥，使FI-2233顯示的來自P-2291A/B的流量為100000 kg/hr。確認流出和流入中和器pH噴射器(SP-2817)（管線：P-2766/2767/2768/2769/2770/2786上所有閥門打開，導淋關閉）及分解產品聚結器噴射器(SP-2816)（P-2736/2747/2733上所有閥門打開，導淋關閉）的水相未被切斷。

3.6.4.3將V-2292界面液位LIC-2325控制在40%，并與FIC-2237串級。將FV-2237的排液通往V-2291。

3.6.4.4調節洗滌罐循環手控節流閥HV-2206，使FI-2236顯示的來自P-2294A/B的流量為60000 kg/hr。確認流出和流入中和器洗滌罐pH噴射器(SP-2818)（管線：P-2772/2773/2774/2775/2776/2778上所有閥門打開，導淋關閉）的水相未被切斷。

3.6.4.5 確認分解產品聚結器界面控制器未被切斷，界面液位正常控制于50-75%。

3.6.4.6 當CHP進料開始分解，增加加到V-2630的新鮮堿液，調節FIC-2518至100 kg/hr，通過加酸來控制pH。3.7苯酚和丙酮精餾(短循環)3.7.1引言

3.7.1.1脫烴塔是熱量綜合利用系統的關鍵，必須首先開車。苯酚丙酮精餾區開車一般在前半部的提濃區開車之前進行。

3.7.1.2開車過程的時間先后順序（并非不可改變的流程）如下： T-2370→R-2381→T-2380→T-2360→T-2530 T-2320→T-2310 T-2430→T-2420→T-2470 3.7.1.3在從分解進料之前，苯酚精餾各塔應已開車并處于長循環狀態，以使熱量綜合利用系統達到穩定。

3.7.1.4苯酚精餾系統開車時要求循環熱水系統溫度為49℃。首先假定熱水、冷卻水和乙二醇水溶液已經通入相應的冷卻器和冷凝器。

3.7.1.5來自HRC頂部酚蒸氣使用設備一級提濃塔再沸器E-2261，二級提濃塔再沸器E-2271的放空總管P-2217應打開到脫烴塔冷凝器E-2372，而切斷與脫烴塔回流槽V-2372之間的連接,即打開管線P-2574上的閘閥, 關閉管線P-2217上的閘閥(見PID-62-D173)。

3.7.2用水和苯酚對脫烴塔HRC(T-2370)開車

3.7.2.1脫烴塔（T-2370）開車時，一種較好的做法是用蒸汽軟管將蒸汽從塔蒸汽吹掃口注入粗苯酚塔（T-2360）、脫重組份塔（T-2530）和精苯酚塔（T-2380）的底部，來使各塔升溫。這將有助于防止苯酚凝固。3.7.2.2 T-2370壓力調節閥PV-2406應手動充分打開。

3.7.2.3打開T-2370酚蒸氣對下列用戶設備的供應和回流管線的升溫用管道上疏水器的保護閥以及P-2087管道上疏水器的保護閥: 一級提濃塔再沸器 E-2261，二級提濃塔再沸器E-2271。注：如不用疏水閥驅除供料管線中的酚蒸汽凝液會導致嚴重的水錘沖擊和損壞。

3.7.2.4 打開于脫烴塔T-2370回流罐V-2372中的回流和碳氫出口管道間的開車管道P-3081，讓LIC-2420顯示罐的液位。當進料開始從精餾進料貯罐TK-2301送到精餾部份時，開車管道的閥門便需要關閉。如在水聯試時并無留下冷凝水，則需通過FIC-2421將冷凝水加到脫烴塔T-2370回流罐V-2372，直至LIC-2420的液位顯示為25%。并回流至脫烴塔T-2370裝填此塔的底部直至LIC-2407的顯示為50-60%。利用FIC-2421來維持脫烴塔T-2370回流罐V-2372有25%的液位。起動脫烴塔塔釜泵P-2371A/B并打全循環。這樣做可使泵在塔升溫的過程中也逐步被預熱，還可以在送出物料之前清除管線和泵中殘留的水。

3.7.2.5復位蒸汽隔離閥電磁閥FY-2406A并向塔釜再沸器E-2371通入蒸汽。當塔內形成一定蒸發量時，通過FIC-2421補充凝水到回流罐中以維持最低液位LIC-2420顯示為(25%)，并用回流維持脫烴塔塔釜液位。注：再沸器E-2371入口和塔釜出口管線間的脫烴塔T-2370塔釜開車用管線P-2533-2”上的閘閥應打開，確保液體能進到再沸器中，使脫烴塔塔釜液位計LIC-2407顯示為50%。使脫烴塔打全回流。謹慎地將蒸汽流量（FIC-2406）增加到7500 kg/hr(設計值的65%左右)。在開始向精苯酚塔T-2380出料之后，關閉脫烴塔T-2370塔釜管線P-2533-2”上的切斷閥。

3.7.2.6將低壓蒸汽以1200 kg/hr的流量（FIC-2412）通入側線再沸器E-2373。當精苯酚塔T-2380和粗酚塔T-2360開車時，這樣做將有助于管程的良好物流循環。

3.7.2.7將凝液溫度控制器TIC-2421設定在85℃。當脫烴塔T-2370負荷增加并且酚蒸汽使用設備投入運行時，凝水溫度將受到凝液溫度控制器TIC-2421控制。在凝水返回溫度高于85℃之前脫烴塔調整冷卻器E-2370凝液出口的加壓閥(TV-2421)應關閉。

3.7.2.8用PIC-2406緩慢增加脫烴塔T-2370壓力到84KPag。

3.7.2.9當脫烴塔T-2370準備用苯酚儲料時，做好精苯酚塔T-2380苯酚進料的準備。確認樹脂床的進出口管線上的閥門均關閉而走旁路。在苯酚進入脫烴塔T-2370之前，樹脂床應可準備進行干燥，精苯酚塔T-2380則應做好進料準備。在全回流和不向下游出料的情況下控制脫烴塔T-2370塔釜液位是相當困難的。

3.7.2.10確認粗酚塔回流泵P2362A/B以連通到脫烴塔T-2370，而通往回流調節閥FV-2402和精餾開車冷卻器E-2301的管線上的閥門均已切斷。利用FIC-2910從苯酚中間罐TK-2395A/B送苯酚到粗酚塔回流罐V-2362，在粗酚塔回流罐的液位控制器LIC-2404上建立50%的液位。

3.7.2.11起動P-2362A/B，用液位控制器LIC-2404串級控制FIC-2405，通過正常進料管線P-2482-2”進料到T-2370，控制流量為5000 kg/hr。注：該區現在已有苯酚和酚水，應小心操作。

3.7.2.12隨著水被逐步置換，脫烴塔再沸器控制溫度(TIC-2409)將逐漸上升，要使脫烴塔回流罐液位增加到75%。如有必要，可通過回流泵P-2372A/B排出口的現場排液流量指示儀FI-2425，將過多的存料用泵抽到酚水罐V-2373中。3.7.2.13當塔中部平均溫度（TIC-2409）達到149-160℃時，停止向脫烴塔T-2370和粗酚塔回流槽V-2362加苯酚，除非樹脂床R-2381已準備好干燥物流。該塔現在可由TIC-2409和FIC-2406串級控制蒸汽流量進行操作。

3.7.2.14當樹脂床R-2381準備好干燥苯酚物料時，再次從中間罐TK-2395A/B補充苯酚到粗酚塔回流罐V-2362，并且通過串級在FIC-2405上的LIC-2404，進料到T-2370，流量為5000 kg/hr。從脫烴塔T-2370出料到R-2381。HRC再沸器出口溫度（TI-2413）必須高于185℃才能使樹脂床進料旁通閥TV-2430B復位。

3.7.3樹脂提純床R-2381干燥

3.7.3.1樹脂床的初次干燥操作可在“短循環”時與精苯酚塔(T-2380)的開車一起進行。

3.7.3.2用低低壓蒸汽凝水和容器的蒸汽伴熱將樹脂床升溫到60-70℃。在N2封下將凝水排放到苯酚排液收集罐V-2302。確保所有管道包括來自HRC塔釜泵P-2371A/B和苯酚樹脂床換熱器E-2381，苯酚樹脂床冷卻器E-2382的進料管線均已排凈凝水。

3.7.3.3用開車蒸汽伴熱來預熱苯酚樹脂床換熱器E-2381。確認已有溫水通過苯酚樹脂床冷卻器E-2382。

3.7.3.4利用FIC-2910將儲料罐TK-2395A/B的苯酚經開車管線P-2584-2”對樹脂床R-2381進料。樹脂床在頂部排氣到苯酚排液收集罐V-2302。現場人員要注意樹脂床出口的壓力計PG-2054的讀數，當R-2381接近滿液位時要減小加料的速度并逐步關小通往苯酚排液收集罐的放空管線上的閥門以防止苯酚排液罐溢出。

3.7.3.5一旦樹脂床灌滿，停止補充苯酚并關閉到苯酚排液收集罐的放空。用氮氣清洗到苯酚排液收集罐的苯酚加料管線P-2584，并切斷該管線上的閘閥。

3.7.3.6使樹脂床改從脫烴塔T-2370接受苯酚物料，進料自上而下經過R-2381。讓向R-2381進料的入口保護閥和過濾器SP-2112下游的出口保護閥處于關閉狀態。此時精苯酚塔必須處于真空下并準備進料。

3.7.3.7檢查苯酚樹脂床冷卻器E-2382并設定好TIC-2427，將樹脂床進料的溫度控制在60-71℃。開始時E-2382出口的加壓閥（TV-2427）應充分打開。3.7.3.8繼續從出料罐TK-2395A/B補充苯酚到粗酚塔回流罐V-2362，并通過與FIC-2405串級的LIC-2404，以5000 kg/hr的流量進料到脫烴塔T-2370。注：HRC再沸器出口溫度TI-2413必須高于185℃才能使樹脂床進料旁通閥TV-2430B復位。

3.7.3.9再次鎖定樹脂床隔離閥 ZSC-2430A。稍微打開出口過濾器SP-2112下游的保護閥并打開到樹脂床的進料管線P-2567-3”切斷閥，建立流量。在樹脂床流量建立后，確認TIC-2427的控制狀態正常。當樹脂床的出口壓力停止上升（管線和樹脂床都已填滿），充分打開出口過濾器SP-2112下游的保護閥，使FIC-2434上指示的到T-2380的流量為5000 kg/hr。3.7.4精苯酚塔T-2380開車

3.7.4.1精苯酚塔T-2380的開車準備工作應與脫烴塔T-2370的開車同時進行。停止早先用蒸汽軟管進行的預熱操作，斷開軟管。排放塔內冷凝液。3.7.4.2用PIC-2417在塔中建立350mmHgA真空。確認在精苯酚塔冷凝器 E-2392和苯酚成品冷卻器E-2393中已通入溫水。

3.7.4.3利用FIC-2910從儲料罐TK-2395A/B補充苯酚到粗酚塔回流罐V-2362，并經脫烴塔T-2370和樹脂床以5000 kg/hr的流量進料到T-2380，使精苯酚塔T-2380塔釜儲料到LIC-2426顯示50%液面。

3.7.4.4打開精苯酚塔T-2380塔釜泵P-2391A/B排出口的開車放空管線上閘閥。起動精苯酚塔T-2380塔釜泵P-2391A/B，并通過調節旁路截止閥使再沸器循環流量設定在145000 kg/hr（FI-2431）。達到穩定的循環流量后，關閉塔釜泵P-2391A/B開車放空管線。注：這樣做能使泵在塔升溫的同時逐步加熱，并在向下游送料以前清除掉管道和泵中殘存的水。塔釜中有水時，水的迅速蒸發可能導致塔板的損壞。

3.7.4.5以現場手控方式將蒸汽（FIC-2450）通入再沸器E-2391，開始時要慢一些，以置換掉惰性氣體。檢查精苯酚塔T-2380上的PIC-2417壓力控制，并將壓力控制在350mmHgA。

3.7.4.6當精苯酚塔回流罐V-2392中的液位（LIC-2435）增加時，用現場參照液位計LG-2436核對液位計LIC-2435。打開回流泵P-2392A/B出口的開車放空管線并建立到T-2380的回流（FIC-2437）。將塔置于全回流操作，蒸汽流量（FIC-2450）手動控制在6800kg/hr(設計值的70%左右)。當流量穩定后，將精苯酚塔回流罐V-2392置于液位控制LIC-2435與流量控制FIC-2437串級控制的狀態。在回流流量達到穩定后關閉回流泵開車放空管線上閘閥。注：LIC-2435設有最小流量停止以保護回流泵。開始時，回流可能是間歇的，直到形成足夠的蒸出量。

3.7.4.7開始用FIC-2436控制500 kg/hr的流量將精苯酚塔塔頂餾出物循環回到T-2370。開始時從樹脂床干燥出來的塔頂產物還是含水的。塔頂餾出物中的含水量高會導致回流量低，直到水份被排除。注：水的潛熱是苯酚的四倍，即1m3/hr水要相當于4 m3/hr的苯酚。

3.7.4.8打開苯酚產品泵P-2393A/B出料的開車放空管線上閥門。打開通過RO-2819的小流量循環管線上閥門。在循環流量穩定后關閉產品泵開車放空管線上閥門。注：苯酚產品泵要設定一個最小流量，保證冷卻苯酚的循環比達到1:1，以防止E-2393結垢。在設計流量條件下，到苯酚出料冷卻器E-2393的入口溫度應在106-107℃。

3.7.4.9利用FFIC-2440經塔旁管道將產品送到中間貯罐TK-2395A/B。開始的時候FFIC-2440以現場自動控制，物料流出量設定為維持塔釜液位不變。當塔采出的時候，設立一個由回流流量FIC-2437到塔旁流出量FFIC-2440的串級控制，其比例由塔釜液位LIC-2426進行復位。注: 設計比例為每公斤回流生產0.2公斤產品。開車時，需用低比例因為需要最低回流去裝填塔板。當生產量達到設計值的70%時，調節再沸器的流量(FIC-2450)，來維持比例于0.18至0.22之間。增加蒸汽流量降低流出比例(如增加回流)。

3.7.4.10 當粗丙酮塔于運行當中及T-2380再沸器的出口溫度(TI-2435)增加至160℃以上時，以FIC-2443開始塔釜回流返回粗酚塔T-2360，流量為500 kg/hr。

3.7.4.11 通過苯酚蒸餾區連續地進料至TK-2395A/B，直至樹脂床的含水量少于0.1 wt%及TK-2395A/B兩罐中的苯酚也合規格。3.7.5粗酚塔（T-2360）和脫重組份塔（T-2530）開車

3.7.5.1粗酚塔（T-2360）和脫重組份塔（T-2530）的開車準備工作應與脫烴塔T-2370的開車同步進行，在建立到精苯酚塔T-2380的苯酚流量之后不久即可開始。停止開始時用蒸汽軟管預熱的做法，斷開軟管，排凈塔內的凝液。3.7.5.2用PIC-2400在粗苯酚塔T-2360上建立270mmHgA真空。確認粗苯酚塔CPC冷凝器E-2362已通溫水。

3.7.5.3用苯酚循環控制器FIC-2910從出料罐TK-2395A/B補充苯酚到粗酚塔回流罐V-2362。將FIC-2405設定為向前進料模式，將進到T-2370的流量設定為5000 kg/hr。用FFIC-2402控制到T-2360的回流量為5000 kg/hr，對粗酚塔T-2360儲料至LIC-2402液位顯示為50%。在現場用液位計LG-2403顯示來核對液位計,調節補料流量，維持V-2362液位LIC-2404在50%。對塔釜儲料約需2小時左右。

3.7.5.4當粗苯酚塔T-2360塔釜儲料液位LIC-2402達25%時，起動泵P-2363A/B打全循環，泵出料全部返回塔內。注：這樣做能使泵在塔升溫的同時逐步預熱，還能在向下游送料以前清除管道和泵內的水。塔釜中水的快速蒸發會導致塔板損壞。

3.7.5.5復位蒸汽隔離閥電磁閥FY-2400A，開始將蒸汽（FIC-2400）通入再沸器E-2361，以現場手控的方式，一開始時要慢一些，將惰性氣體置換掉。檢查粗酚塔T-2360的壓力控制器PIC-2400，并控制在270mmHgA。調節回流量使塔釜液位LIC-2402保持在50%，同時以現場自控方式將蒸汽流量FIC-2400增加到3800kg/hr（設計值的60%左右）。

3.7.5.6隨著蒸汽流量和回流量增加，調節從出料罐TK-2395A/B來的補充苯酚的量，維持粗苯酚塔CPC回流罐液位LIC-2404在50%左右。在蒸汽和回流量達到穩定后，置回流罐于液位自動控制，LIC-2404與FIC-2405串級，以維持原有的到脫烴塔HRC的進料流量(大約5000 kg/hr)。

3.7.5.7 粗酚塔T-2360開起來以后，手動打開P-2363A/B出料端的FIC-2418，對脫重組份塔T-2530儲料。繼續向回流罐V-2362補充苯酚，維持該罐液位在50%。調節回流量來維持粗酚塔T-2360的塔釜(LIC-2402)液位于50% 3.7.5.8 脫重組分塔T-2530塔釜儲料結束后，打開脫重組份塔塔釜泵P-2531A/B上的開車排氣管線上閥門，并使泵打循環。建立經再沸器E-2531的循環，流量為84000 kg/hr。

3.7.5.9復位蒸汽隔離閥電磁閥FY-2403A，并開始將蒸汽（FIC-2403）通入再沸器E-2531，以現場手控方式，一開始時要慢一些，將惰性氣體置換掉。蒸出的汽相進入粗酚塔T-2360。檢查粗酚塔T-2360的壓力控制PIC-2400，確保其穩定在270mmHgA。

3.7.5.10調節脫重組分塔T-2530的進料流量，保持其塔釜液位LIC-2414在50%，同時以現場自控方式將蒸汽流量FIC-2403增加到1150 kg/hr（設計值的60%左右）。由于此時脫重組分塔T-2530基本上完全是用苯酚在操作，因此開始時塔內各點溫度分布要比設計值低。3.7.6精丙酮塔T-2320開車

3.7.6.1確認精丙酮塔APC冷凝器E-2322，精丙酮塔APC噴射泵系統J-2320，出料冷卻器E-2325和塔釜冷卻器E-2324已通冷卻水。確認精丙酮塔APC尾氣冷卻器E-2323和精丙酮塔成品冷凍器E-2326已通入乙二醇水溶液。3.7.6.2用PIC-2316在精丙酮塔T-2320上建立490mmHgA的真空。來自粗丙酮塔CAC回流罐V-2312的PIC-2312和來自丙酮汽提塔T-2330的PIC-2221必須手動關閉。

3.7.6.3如果水運行步驟中未留下凝水，則應通過FFIC-2315用凝水使該塔塔底液位（LIC-2315）達到50%。在儲料時應在現場用液面計LG-2316來核對液位計。

3.7.6.4用丙酮出料罐TK-2325A/B的丙酮對精丙酮塔回流罐V-2322儲料。儲料到液位LIC-2319顯示為50%。在儲料時應在現場用液面計LG-2318來核對液位計。

3.7.6.5 關閉精丙酮塔APC塔釜泵P-2324A/B的出料閥，打開返回到T-2320的小流量管P-2460-1.5”，開動該泵并打全循環。注：這樣可使泵在塔升溫的同時逐步預熱，并在向下游出料之前清除泵和管線內的殘余水。

3.7.6.6 精丙酮塔APC再沸器E-2321的設計是用凝水來控制蒸汽流量(FIC-2317)的。手動關閉到E-2321的低壓蒸汽，手動關閉FIC-2317，鎖定并打開入口隔離閥ZSC-2314。

3.7.6.7緩慢地打開蒸汽切斷閥，在再沸器中建立凝水液位，以便控制蒸汽流量。當有蒸汽向下流出再沸器時，開始打開FIC-2317，在T-2320上建立蒸出量。在蒸汽流量增加到4300kg/hr（設計值的100%）過程中，用回流維持塔釜

第三篇：山東華魯恒升化工股份有限公司四噴嘴對置水煤漿氣化爐運行階段小結

山東華魯恒升化工股份有限公司 四噴嘴對置水煤漿氣化爐運行階段小結

山東華魯恒升化工股份有限公司大氮肥國產化工程建設了一臺四噴嘴對置式水煤漿氣化爐(6.5MPa，日處理煤750噸)。2004年12月該氣化裝置投入試運轉。在試運轉過程中暴露了一些問題，經過整改、優化，該氣化爐于2005年6月重新投入運轉，首先進行了80小時運行考核，在整個考核過程中，氣化爐運轉平穩，無任何異常情況，各項工藝指標理想。運行80小時后計劃停車，進爐檢查，發現爐內狀態良好，各部分耐火磚情況無任何異常情況，工藝燒嘴完好，無任何燒損現象。

80小時運行考核未發現任何異常現象后，該氣化爐正式投入工業長周期運行，到目前為止，已經累計運行400小時以上，目前該氣化爐仍在運行中。

該氣化爐的各項工藝指標理想，與該廠同規模、同時運行的其他氣化爐相比，在工藝指標上具有優勢，具體如下：

一、第一次運行(80小時)的工藝指標統計值：

多噴嘴對置式氣化爐(A爐)比煤耗~575kg煤/kNm有效氣，單噴嘴氣化爐(C爐)比煤耗~633kg煤/kNm有效氣，A爐降低9.16%；考慮到C爐碳洗塔出口溫度平均比A爐高~1.8℃，實際A爐的應更低。

A爐比氧耗388NmO2/kNm有效氣，C爐比氧耗388NmO2/kNm有效氣。

3A爐合成氣中有效氣CO+H2組成為~82.16%，與C爐差不多，A爐略好。但A爐中的H2含量普遍高于C爐(高0.44~0.88個百分點，最大高1.95個百分點)，這說明A爐H2O分解率高，與比煤耗低相吻合。

A爐灰渣中殘碳含量為~4.76%，表明碳轉化率應大于98%。

二、長周期運行（到目前為止）的工藝指標統計值： A爐操作負荷~30.5m/h。

A爐比煤耗~581.34kg煤/kNm(CO+H2)，C爐比煤耗~630.80kg煤/kNm(CO+H2)，降低8.5%，考慮到C爐碳洗塔出口溫度平均比A爐高~4.04℃，A爐的比煤耗實際上應更低。

A爐合成氣中有效氣CO+H2組成為~83.51%，C爐~83.05%。A爐中的H2含量呈現普遍高于C爐的趨勢，平均約高1個百分點左右。

A爐比氧耗397Nm3O2/kNm3有效氣，C爐比氧耗394Nm3O2/kNm3有效氣。

灰渣中殘碳含量為~2.21%，表明碳轉化率應大于98%。3

第四篇：怎樣置理財產品麟龍科技案例分析

怎樣置理財產品麟龍科技案例分析

李女士本年37歲，她自己即是一名理財規劃師；而她的先生比她大一歲，當前在一家合資企業擔任中層管理人員。李女士夫婦的月收入十分穩定，每年兩人的收入加起來大約能有50萬元左右。他們的孩子本年4歲，當前在上幼兒園。一起雙方的父母也需求他們來進行奉養，對比契合421家庭的結構。盡管李女士家庭當前沒有負債，可是他們的家庭職責以及將來的養老問題是他們必需要面臨的。

當前李女士的出資首要包含了固定收益類信任150萬元，17萬元債劵型基金，12萬元貨幣型基金，并預留銀行儲蓄3萬元作為應急金。此外他們還具有自有住宅一套，并已采購房屋穩妥，有家用轎車2部，均是全險并添加了涉水險。

理財出資參謀以為應急準備金是家庭抵擋危險的第一道防地，通常通常家庭的應急準備金為月平均開銷的6～12倍，以備不時只需。應急準備金著重安全性和流動性，這筆錢不能以股票、基金等價格有波動的方法來儲備，一起防止采購無法提早支取的固定期限的銀行理財商品，所以李女士以活期存款與貨幣基金的方式持有應急。

裝備固定收益類信任首要是因為能夠運用組織出資的優勢，做到較強的危險操控，然后取得較好的出資報答。證券出資分析師表明，裝備固定收益類信任是因為其具有三大優勢，一是期限固定：通常在1～2年，運作期限清晰，便于安排資金運用方案；二是收益斷定：年化收益通常為同期定存利率的3～4倍；三是安全性高：通過財物典當、股權質押、擔保公司、個人連帶職責確保等確保資金安全性，然后添加了家庭的被迫收入。此類裝備是為了添加家庭的被迫收入，提高日子品質或5年之后運用信任的出資收益及本金作為首付，采購改善性住宅。

大多數人在思考理財時首要會思考采購什么樣的理財商品，并且更多的僅僅關注收益率，可是通常疏忽咱們采購的商品是不是合適，它究竟能協助咱們解決日子中的什么問題，當理財僅僅為了獲取收益時，咱們便無法操控愿望，疏忽危險。其實理財是一個構筑幸福日子的進程，依據日子方針合理的進行家庭財物裝備，是成功理財的基礎，理財即是理人生。

第五篇：凱德置地市場營銷策劃方案

凱德置地市場營銷策劃方案

凱德置地市場營銷概況

所謂房地產市場營銷是房地產開發企業以企業經營方針﹑目標為指導，通過對企業內﹑外部經營環境﹑資源的分析，找出機會點，選擇營銷渠道和促銷手段，經過創意將物業與服務推向目標市場，以達到占有市場﹑促進和引導房地產開發企業不斷發展目的的經濟行為。從某種意義上講，房地產營銷是在對市場的深刻理解的基礎上的高智能的策劃。它蘊含在企業生產開發經營的全過程，由市場調查、方案制定和建筑總體設計、價格定位、廣告中介服務、售后服務以及信息反饋等組成。

從中國的經濟體制看，市場經濟體制尚不完善，企業的經營管理水平相對低下，市場對社會資源的配置作用還不夠大，在優化產業結構﹑合理組織社會生產等方面，政府仍然起著較大的作用。政府對經濟干預的目的，是為了提高投資效益，降低投資風險，減少資源浪費，從而實現經濟和社會發展的目標，這個目標的實現就需借助市場營銷的功能作用。同時，雖然房地產行業發展勢頭迅猛，但其中許多經營理念卻跟不上行業發展的速度，顯得相對滯后。在房地產營銷方面，這個問題同樣存在。在現代市場經濟條件下，房地產企業之所以能夠在競爭中取勝，就是因為其為市場提供顧客所需要的產品，也就是說，開發商必須了解市場，按照市場需求開發建設住宅產品，通過交換實現產品的價值，最終獲取利潤或占領市場，促進企業的不斷發展，但許多開發商都還缺乏以顧客為導向﹑以交換為中心的理念，推向市場的住宅產品都沒有到達消費者手中，或者說沒有轉化為真正意義上的產品或商品。市場營銷就是連接市場需要和住宅產品開發建設的中間環節，是開發商將潛在市場機會轉化為現實市場機會，從而實現企業自發展的有效手段，從某種意義上說，房地產營銷是關系房地產開發經營成敗的關鍵。

凱德置地營銷因素

品質與品牌隨著房地產市場的發展和完善，新一輪的競爭是品牌競爭，發展商應以實實在在的物業在樓市中構筑其品牌基礎，堆積其無形資產。現在，市民選購房源的范圍已大為拓寬，房產消費有其特殊的大宗性和永久性，市民自然會選擇信譽好、品牌好的企業。房地產商必認識到品牌的形成需要可靠的質量做保證，它的形成不是靠宣傳樓盤得來的，而是需要企業和樓盤一同宣傳，并且以企業為主，要形成品牌，系列化、高質量、大規模缺一不可，但更重要的是發展商要有品牌意識，要主動地、自覺地、精心地把品牌當作一個目標去追求。

需求與價格 正確認識和妥善處理需求與價格的關系也是房產營銷的關鍵所在，把樓盤的定價控制在一個合理的區間至關重要，日益成熟的市場經濟運行機制要求開發商必須把產品的成本加上滿足人們需求的科學附加值進行綜合分析，才能使樓盤在一個合理的價格中正常銷售運行。

規范與服務 優秀的物業服務設施、營銷服務也可拉動需求，充分發揮社區功能，從健康、舒適角度提供良好的服務，以改善不同品味的需要。現在，開發商和中介商要真正售好自己的樓盤，除把營銷策劃工作作好之外，最關鍵的就是要以誠相待，與購買者建立朋友般的友誼。

凱德置地市場營銷策略

房地產營銷價格策略(Price)房地產的開發建設、買賣、租賃、抵押、土地出讓、轉讓等營銷，都是商品經濟活動，必須按照市場規律、經濟原則實行等價交換。掌握房地產產品的定價方法，靈活運用各種定價的策略是開展房地產市場營銷活動的主要手段。在這里將主要介紹房地產定價方法、定價比例和價格調整策略。

1、房地產定價方法

一棟樓宇、小區的銷售往往是一個時期的或跨的。而消費市場變化莫測，樓宇的定價要能被市場接受，需要一定的超前意識和科學預測，可以說定價部分是藝術，部分是科學。影響價格的因素有很多，主要包括：成本、樓盤素質、顧客承受的價格、同類樓宇的競爭因素等。產品的可變成本是定價的下限，上限是顧客所愿意支付的價格。市場中消費者總想以適中的價格獲得最高的價值，因此不應把價格和價值混為一談。定價之后，運行中可以做適當的調整，但不能做大幅度的或否定性的調整，否則會帶來非常惡劣的影響。從定價來講，主要有幾個方法：

(1)市場比較法。將勘估房地產與相應市場上類似房地產的交易案例直接比較，對形成的差異作適當調整或修正，以求取勘估房地產的公平市場價。

(2)成本法。以開發或建造估計對象房地產或類似房地產需要的各項必需費用之和為基礎，再加上正常的利潤和應納稅金得出估價對象房地產的價格。

(3)收益法。將預期的估價對象房地產未來各期（通常為年）的正常純收益折算到估價時點上的現值，求其之和得出估價對象房地產的價格。

(4)剩余法。將估價房地產的預期開發后的價值，扣除其預期的正常開發費用﹑銷售費用﹑銷售稅金及開發利潤，根據剩余之數來確定估價對象房地產的價格

當然，無論哪種定價方法，均應隨行就市，最大限度地獲取市場份額。在弄清方法之后，具體執行有低價、高價、內部價、一口價、優惠價等戰略。開發商采用低價戰略時，入市會比較輕松，容易進入，能較快地啟動市場；而采用高價策略則標榜出物業的出類拔萃、身份象征、完善功能、優良環境等，可用高價吸引高消費者入市，但不是盲目漫天要價，要物有所值。

2、定價比例

一般來說，先設定一個標準層，高層一般定在1／2高度，多層一般3－4層（9層以下）為最好。然后確定一個樓層系數，標準層以上一般每層加價比例為0.8％，標準層以下每層下調0.5％。在高層建筑中，7層以下因其視野受限，一般應為低價區，頂層與低層的價格一般相差約30％。

用戶選擇購房不僅受樓層的影響，房子所處兩個主力面的景物和視野如街景、江景、馬路等亦是影響樓價的因素之一，即朝向系數。一般來說，江景、街景等給人以視覺上的享受，朝向系數大，為8－10％左右，而臨馬路邊因其噪音大，塵埃多，朝向系數亦低，為3－5％之間，樓盤的南、北兩個方位，如無景觀差別，一般南面售價高于北面。有的樓盤，因其朝向系數不合理，好的樓層和好的朝向全部賣光，剩下的全部都是不好賣的，使樓盤出現滯銷狀態。

商鋪的定價，由于一般顧客購物習慣在首層，因此首層商鋪定價一般是住宅平均價的三倍以上。車位的每平方米定價一般相當于住宅的50％。

3、價格調整策略。

房地產價格調整策略可以分為直接的價格調整、優惠折扣兩方面內容。

直接的價格調整就是房屋價格的直接上升或下降，它給客戶的信息是最直觀明了的。直接的價格調整主要有兩種形式：（1）基價調整。基價調整就是對一棟樓的計算價格進行上調或下降。因為基價是制定所有單元的計算基礎，所以，基價的調整便意味著所有單元的價格都一起參與調整。這樣的調整，每套單元的調整方向和調整幅度都是一致的，是產品對市場總體趨勢的統一應對；（2）差價系數的調整。每套單元因為產品的差異而制定不同的差價系數，每套單元的價格是由房屋基價加權所制定的差價系數而計算來的。但每套單元因為產品的差異性而為市場接納程度的不同并不一直是和原先的估計是一致的。差價系數的調整就要求根據實際銷售的具體情況，對原先所設定差價體系進行修正，將好賣單元的差價系數再調高一點，不好賣單元的差價系數再調低一點，以均勻各種類型單元的銷售比例，反映出市場對不同產品需求的強弱。差價系數調整是開發商經常應用的主要調價手段之一。有時候一個樓盤的價格差價系數可以在一個月內調整近十幾次，以適應銷售情況的不斷變化。

優惠折扣是指在限定的時間范圍內，配合整體促銷活動計劃，通過贈送、折讓等方式對客戶的購買行為進行直接刺激的一種方法。優惠折扣通常會活躍銷售氣氛，進行銷售調劑，但更多的時候是拋開價格體系的直接讓利行為。優惠折扣和付款方式一樣，有多種多樣的形式，譬如一個星期內的現實折扣；買房送空調、送冰箱，或者送書房、送儲藏室，購房抽獎活動等等。優惠折扣要做得好，首先要讓客戶確實感受到是在讓利，而不是一種花哨的促銷噱頭。同時，優惠折扣所讓的利應該切合客戶的實際需要，是他們所能希望的方式，只有這樣才便于促進銷售。再者，不要與其他競爭者的優惠折扣相類似，優惠折扣在形式上的繽紛多彩為開發商標新立異提供了可能。

房地產營銷渠道策略(Place)中國房地產行業中，房地產營銷渠道策略可以大致分為企業直接推銷﹑委托代理推銷以及近幾年興起的網絡營銷﹑房地產超市等。

企業直接推銷，是指房地產開發企業通過自己的營銷人員直接推銷其房地產產品的行為，也稱為直銷或自銷。直接推銷的優勢在于它可以幫助房地產開發企業節省一筆數量可觀的委托代理推銷的費用（相當于售價的1.5%~3.0%），但推銷經驗的不足和推銷網絡的缺乏也是這種銷售渠道的致命缺陷。由于中國房地產市場正處于起步階段，房地產市場的運行機制尚不健全，必需的人才與管理經驗還有待于積累發掘。所以它還是中國房地產銷售的主要渠道，在房地產市場發展的將來，它依然會占據重要位置。

委托代理推銷，是指房地產開發企業委托房地產代理推銷商來推銷其房地產產品的行為。所謂房地產代理推銷商，是指接受房地產開發企業的委托，尋找消費者，介紹房地產，提供咨詢，促成房地產成效的中間商。委托代理商可以分為企業代理商和個人代理商，前者是指由多人組成的具備法人資格的代理機構，后者是指中介代理的個人，即經紀人。

網絡營銷是信息時代和電子商務的發展的產物，它也運用到了房地產市場營銷上，中國出現了一些以房地產為主要內容的網站，如搜房網﹑中房網等，它們為房地產企業和消費者提供了全新的信息溝通渠道；同時，許多房地產商也利用internet網絡資源，進行網絡營銷。2000年9月，上海“青之杰”花園推出了全國第一本電子樓書，標志著網絡房地產營銷又增加了新的手法。現在不少開發商都在互聯網上注冊了自己的網站，為企業和產品進行宣傳和推廣。通過互聯網雙向式交流，可以打破地域限制，進行遠程信息傳播，面廣量大，其營銷內容詳實生動、圖文并茂，可以全方位地展示房地產品的外形和內部結構，同時還可以進行室內裝飾和家具布置的模擬，為潛在購房者提供了諸多方便。隨著電子商務的進一步發展，網絡營銷將成為房地產市場上一種具有相當潛力和發展空間的營銷策略。

房地產超市營銷是最近在浙江﹑上海等地出現的一種全新的營銷渠道。它的出現表明中國房地產銷售開始告別傳統的開發商自產自銷的單一模式，進入一個以超市為顯著特征的商品零售時期。有專家認為，房地產超市是中國樓市營銷理念﹑方式的一次改革和突破，為解決當前商品房銷售困難帶來了新的思路和轉機。