第一篇：200MW火電廠鍋爐“四管”漏泄的原因分析及防范措施

200MW火電廠鍋爐“四管”漏泄的原因分析及防范措施

華電內蒙古能源有限公司卓資發電分公司 劉曉 摘要：

火力發電廠鍋爐“四管”（省煤器管、水冷壁管、過熱器管和再熱器管）的漏泄是造成發電設備可靠性差的一個主要因素，同時鍋爐四管漏泄造成主機非計劃停運次數占火力發電機組非計劃停運總次數的比例很大，造成的損失也很大。可見，防止鍋爐四管漏泄是提高火力發電機組可靠性的需要，是提高發電設備經濟效益的需要，也是創建一流火力發電廠的需要。通過對省煤器、水冷壁、過熱器和再熱器漏泄原因及防止措施的分析與研究，根據發電廠實際情況制定了嚴格的防止鍋爐四管漏泄措施，予以實施之后，鍋爐四管漏泄現象明顯減少，為發電廠帶來了很大的經濟效益。1.引言

隨著近年來火電機組的不斷投產，鍋爐管排泄漏一直是影響機組安全運行的一大因素，因此，在生產中，預防鍋爐“四管”泄漏顯得尤為重要。我廠鍋爐系無錫鍋爐廠制造生產，型號為UG-670/13.7-M型。超高壓一次中間再熱、自然循環固態排渣煤粉爐。自05年投產以來先后發生多次泄漏事件，現針對“四管”泄漏分別進行分析。2.省煤器磨損漏泄原因及防范措施 2.1 磨損機理

省煤器的故障主要是磨損，尤其是燃用劣質煤的鍋爐。由于流過鍋爐受熱面的煙氣具有一定的速度，在煙氣中又含有形狀不規則的固體顆粒，這些顆粒流經受熱面時，就會對受熱面產生撞擊和磨擦。當撞擊角等于30度-50度時磨損最嚴重。磨損主要是由于灰粒對管壁撞擊和磨削引起，磨損之所以多發生在沖擊角為30度-50度的部位，是由于煙氣速度、飛灰濃度、粒度隨時都在變化的結果。

2.2 省煤器易磨損的部位

省煤器的磨損，主要表現為局部磨損和均勻磨損兩個方面，尤其是局部磨損易引起省煤器漏泄，其位置多發生在省煤器左右兩組的中部彎頭、靠近前后墻的幾排管子、錯列省煤器順煙氣流向的第二排管子以及管卡附近的管子和局部防磨損措施不當易引起其附近管子磨損的部位等。

2.3 飛灰磨損的主要影響因素

飛灰濃度、灰粒的物理化學性質、煙氣流速以及受熱面的布置與結構特性，此外，還與運行工況有關。同時灰濃度大，容易引起強烈的磨損。因此，煤粉爐尤其是燒多灰燃料時，磨損問題更為嚴重。此外，如果在煙道局部地區造成飛灰濃度集中，例如煙氣走廊，也會引起嚴重磨損。如果燃料灰粒中多硬性物質，灰粒粗大而有棱角，受熱面所處煙溫較低而使灰粒變硬，則灰粒的磨損性也加大。

煙氣流速的影響最為嚴重，磨損量與速度成三次方關系。因此，布置受熱面時，應使煙氣流速不太大，更應避免局部地區流速過大。在水平煙道的過熱器兩側及底部、下降煙道的省煤器靠后墻處，均易發生磨損破壞。這是由于這些地方有煙氣走廊，煙氣流速特高，有時可比平均流速大3-4倍，這樣磨損就要大幾十倍。這些地方的飛灰濃度也隨煙氣流速增大而增大，尤其是在省煤器區，煙氣溫度低，灰粒變硬，磨損就更嚴重。

鍋爐負荷增加，煙氣流速也就增加，飛灰磨損就加快。煙道漏風增加，也將使煙氣流速增高而加快磨損，運行中燃燒不良，飛灰含碳量大量增加時，因焦碳粒比灰粒硬而加快磨損。又如受熱面發生局部結渣堵灰現象，將使煙氣流偏向一側而加快這一側受熱面的磨損。2.4 防磨措施

防止省煤器磨損的途徑有兩個方面，一是消除磨損源，二是限制磨損速度。在目前采用的防磨措施中，主要是限制磨損速度，方法有如下：

2.4.1降低煙氣流速

實踐經驗告訴我們，影響磨損的關鍵因素是煙速，嚴格地說，應該是煙氣中飛灰顆粒的速度。關于煙速對磨損速度的影響有不少計算公式，絕大多數公式表明磨損速度與煙氣速度的三次方成正比，有的則認為隨著煙速的進一步提高，磨損速度會超過三次方的關系。由此可以看出，降低煙速，對防止磨損的重要性。在實際工作中，降低煙氣速度的方法有：

1）擴大煙道，增加煙氣流通面積 2）橫向截距S1取極值

所謂S1取極值，就是當S2（縱向截距）為某一給定值時（一般S2=45mm），S1取值是以斜向煙速不大于進口煙速的極大值。3）減少管排，增大流通截面。

將省煤器的管排數，每隔三排或四排減少一排，這樣可以增大流通面積，降低煙速。實踐證明這是簡單易行的辦法，但不足之處是排煙溫度會升高。

4）加大管排橫向截距，保持縱向截距不變，改短單管圈為長雙管圈。

5）消除中間彎頭處的走廊，降低煙速。

為了減少中間彎頭處的磨損，在省煤器改造中，常采取交錯管圈，使左右兩組管圈相互錯開，達到消除中間走廊，減少磨損的目的。

6）采用防磨裝置。

一般常使省煤器蛇形管平行于前墻布置，這樣使磨損只在靠后墻的少數管圈上有可能發生，在這幾排管圈上加防磨板保護。2.4.2 采用鰭片式省煤器

鰭片式省煤器具有以下一些優點：

①能合理地選取橫向截距S1、縱向截距S2，以降低煙氣速度； ②可以避免氣流斜向沖刷管束，同時由于管子和鰭片的繞流作用，改變了煙塵的速度場、粒度場、濃度場，從而大大地降低了磨損速度；

③節省鋼材，降低成本；

④占有空間小，省煤器的總高度大約降低40%； ⑤工質側及煙氣阻力可以在設計中調整。

2.4.3 鍋爐運行中，應保證合格的煤粉細度，注意調整燃燒，減少飛灰中的含碳量，同時要嚴格控制鍋爐本體、空氣預熱器和制粉系統的漏風量，尤其是爐底漏風，這對防止受熱面的磨損和超溫具有相當重要的意義。

3.水冷壁管漏泄原因及防范措施

水冷壁產生漏泄的原因除設計、制造、安裝的原因外，主要由磨損、腐蝕和膨脹不暢三個方面的問題引起。此外，還有急冷，水循環不良等引起的漏泄。3.1 磨損

水冷壁磨損的部位主要是在一次風口周圍的水冷壁管，因風粉流沖刷磨損和吹灰器吹掃時的沖刷磨損等引發。

一次風噴口周圍水冷壁管的磨損，是因為一次風粉混合物噴進爐膛時，如果噴燃器安裝角度不恰當、設計切圓過大、噴嘴在運行中燒壞或變形以及穩燃設施布置不當等，都會使煤粉氣流沖刷水冷壁管，引起管壁磨損減薄，以至漏泄。穩燃設施一般布置在一次風管出口附近，使高溫煙氣產生回流，如果布置不當，很容易使一次風射流貼壁，引起水冷壁磨損和結焦。3.2 腐蝕

3.2.1 水冷壁管外壁高溫腐蝕

高溫腐蝕發生的部位主要是高溫高壓鍋爐熱負荷高的區域，也就是噴燃器附近。產生腐蝕的原因主要是煤中含硫。3.2.2 減輕水冷壁管外壁高溫腐蝕的方法

主要是設法不產生能腐蝕管壁金屬的產物或防止發生腐蝕作用的狀態產生。這可用下列措施來得到：首先應從改善燃燒著手，煤粉顆粒要細，火焰不直接沖刷管壁，過量空氣系數不宜過小。有時為了使爐膛貼壁處有一層氧化性氣膜，以沖淡煙氣中SO3濃度，使結積層中分解出來的SO3向外而不向內擴散，甚至特意加入一股空氣來保護水冷壁。此外應控制爐管壁溫，這主要由蒸汽參數所決定，但管內結垢與爐膛受熱面熱負荷局部過高亦會引起爐膛管壁溫度過高，使腐蝕區加大，加速腐蝕。3.2.3 水冷壁內壁腐蝕

當水冷壁管內有沉積物時（垢或水渣），在這些沉積物下面會引起水冷壁腐蝕，這種腐蝕稱為酸、堿腐蝕。這是因為爐水中的酸性、堿性鹽類破壞了金屬保護膜的緣故。

在正常運行的條件下，水冷壁管內壁常覆蓋著一層Fe3O4的保護膜，它具有良好的保護性能，使水冷壁免受腐蝕。但如果爐水pH值超標時，就會使保護膜遭到破壞。當pH值為9-10時，水冷壁管腐蝕速度最小，此時保護膜穩定性高。PH值過高或過低都會使腐蝕速度加快。當pH值過高時，易發生堿性腐蝕。pH值過低時，易發生酸性腐蝕。所以在正常運行條件下，要求爐水pH值保持在9-10的范圍內。

當爐水中含有游離的氫氧化鈉時，就會使爐水中的pH值升高，引起堿性腐蝕。凝汽器漏泄會將冷卻水中的MgCL2、CaCL2帶入鍋爐，在爐水中生成鹽酸，引起水冷壁管的酸性腐蝕。

為防止水冷壁管的垢下腐蝕，首要的任務是加強化學監督提高給水品質。盡量減少給水中的銅、鐵含量，降低給水的碳酸鹽堿度，減少爐水中游離的氫氧化鈉。為此，必須防止凝汽器漏泄。此外，還必須保持鍋爐良好運行方式，保證連續排污、定期排污的正常運行，控制爐膛局部熱負荷不要過高，過于新投運和運行一段時間后的鍋爐，應按規定進行化學清洗等。3.2.4 膨脹受阻

水冷壁因膨脹受阻而拉裂的現象時有發生，被拉裂的重點部位是爐膛四角和噴燃器附近，尤以直流噴燃器更為突出。被拉裂造成漏泄的具體部位，多數是大滑板與水冷壁管焊接處，該處的焊點大部分是由于安裝時焊接質量不高，加之運行中大滑板與水冷壁膨脹不一致，經多次啟停爐后，就從焊點處拉裂漏泄。4.過熱器、再熱器漏泄原因及防范措施

過熱器分輻射、半輻射和對流三種形式，而再熱器多為對流式。由于過熱器、再熱器的工作條件和漏泄原因比較相近，故將兩者放在一起來分析討論。引起過熱器漏泄的原因主要是超溫，磨損和腐蝕引起的漏泄現象也時而有之。4.1 超溫

在過熱器的臨修中，超溫爆管占的次數最多，超溫的原因歸結起來有以下三個方面：煙氣側溫度高；工質側流速低和管材的耐熱強度不夠。出現以上三種情況的原因有： 4.1.1 火焰中心上移

造成火焰中心上移的原因特別多，如鍋爐機組的漏風（爐底、燃燒器區域、空氣預熱器漏風、制粉系統漏風等）、燃燒調整不當、煤質變差、煤粉變粗、空氣動力場偏斜、爐膛結焦、高加未投等都會造成火焰中心上移，爐膛出口煙溫升高，飛灰含碳量增加，由此帶來的過熱器、再熱器超溫，并使煙氣通過的各部位磨損加劇，排煙溫度升高。所以控制火焰中心，對鍋爐安全經濟運行具有十分重要的意義。4.1.2 鍋爐啟動和低負荷時，因工質質量流速偏低，如果操作不當容易引起超溫爆管，尤其是屏式過熱器。4.1.3 熱偏差

在過熱器工作過程中，由于煙氣側各種因素的影響，各平行管中工質的吸熱量是不同的，這種平行管列工質焓增不均勻的現象稱為熱偏差。過熱器的熱偏差決定于管子的熱力特性、水力特性和結構特性。

在現代大型鍋爐中，由于鍋爐尺寸很大，煙溫分布不易均勻，爐膛出口處的煙溫偏差200—300℃，而蒸汽在過熱器中的焓增又很大，致使個別管圈的汽溫偏差可達50-70℃，嚴重時右達100-150℃以上。

為了減小過熱器的熱偏差，可以將過熱器受熱面分成幾級，并在各級之間用中間集箱進行充分的混合。因為在同樣熱偏差的情況下，分級以后，由于每一級中工質的平均焓增減小，而使焓增偏差的絕對值減小，因而使熱偏差的影響減小。將過熱器分級后，在蒸汽過熱的過程中，隨著蒸汽溫度增加，其比熱容不斷下降，因而在最末級過熱器中，工質的比熱容最小，使得在同樣熱偏差的條件其溫度偏差最大，而最末級過熱器的工質溫度又最高，工作條件最差，因而末級過熱器的焓增更要小些，這樣對減小末級過熱器汽溫調節的慣性也有好處。4.1.4 設計安裝不當 設計和安裝的質量對過熱器的超溫有相當大的影響，尤其是設計。表現為以下幾個方面： 1）同屏管數設計過多

同屏管數設計過多，會使過偏差增大，這種熱偏差的產生是由吸熱不均和流量不均所致。

2）質量流速偏低

質量流速偏低是引起過熱器爆管的重要原因之一。當現場發現這一故障源時，一般都采取割掉部分管段的辦法來提高工質流速，也有個別電廠采取提高材質的辦法來彌補。3）減溫器設計不合理

減溫器內套設計過長會影響霧化質量。在鍋爐啟動初期，如果升溫速度過快，噴水量很大時，就容易引起過熱器產生“水塞”，嚴重時容易引起過熱器爆管。4）鋼材裕度不夠 5）噴燃器安裝角度不對 6）管內有異物堵塞

為此，要防止過熱器超溫爆管，必須在運行、設計、安裝等各個方面做好工作，同時還必須利用大小修的機會加強蠕脹檢查，消除各部位漏風及盡力做到燃燒系統及各有關設備的完好，這樣才能減少過熱器超溫爆管的發生。4.2 磨損

過熱器、再熱器的磨損主要是飛灰沖刷磨損，這種磨損易發生在煙氣走廊、煙氣流速突變的局部位置附近，如蛇形管排的彎頭及穿墻部位，特別是卡子附近更容易發生局部沖刷磨損。因此在鍋爐大小修中要認真檢查對流過熱器、再熱器蛇形管排出現煙氣走廊處，穿墻管和卡子附近。對有卡在蛇形管排中間的異物，如鉛絲、鐵板、搬手等，一旦發現，一定要認真細致地檢查異物附近的蛇形管有無局部磨損，并把異物取出。對布置在水平煙道中的垂直式過熱器和再熱器蛇形管排，尤其是布置在豎井上部低溫對流過熱器和再熱器蛇形管排彎頭和兩側墻管排的沖刷磨損，在大小修中，一定要作為防磨防爆的重點檢查部位，認真檢查并作好技術記錄加強監視。4.3 腐蝕

過熱器和再熱器的高溫腐蝕，主要發生在高溫對流過熱器和高溫再熱器出口部位的幾排蛇形管。高溫腐蝕是由燃燒中的硫和燃料灰分中的堿金屬以及釩所引起。對于燃煤鍋爐來說，主要是硫和堿金屬引起。

防止高溫腐蝕的方法是降低過熱器及再熱器的壁溫，使其不超過580℃，則高溫腐蝕速度可以大大降低。燃燒時，采用低氧燃燒以減少五氧化二釩和三氧化硫的生成量，這樣就可以降低高溫腐蝕速度。5.制定符合我廠情況預防措施

通過對鍋爐“四管”泄漏原因分析及防范措施探討，結合我廠實際情況，制定以下防范措施：

(1)針對主再熱汽溫存在超溫現象，發電分廠應制定嚴格的主再熱汽溫檢查與考核制度，定期對現場主再熱汽溫進行檢查與考核。(2)運行燃燒調整時，嚴格控制滿負荷時氧量不低于4%。當由于煤質較差導致送風機入口擋板全開而氧量仍低于4%時，應及時聯系值長減負荷，保證爐膛含氧量在4%以上。

(3)加強水力吹灰管理工作，當發現爐膛有結焦現象（即減溫水量增大時），應及時增加吹灰次數，確保水冷壁吸熱良好。

(4)當燃用煤質較差的煤種導致減溫水量不足時，運行人員應進行燃燒調整，降低爐膛火焰中心，防止主再熱汽溫出現超溫現象。如調整無效，應及時聯系值長減負荷，確保主再熱溫度在規定范圍內運行。(5)當燃用省內煤負荷允許時，磨煤機出口溫度高應改為三臺磨煤機運行，增加磨煤機的出力，從而降低磨煤機出口溫度，確保爐膛火焰中心下移。

(6)當運行機組投入AGC時，負荷波動較大，主再熱汽溫變化頻繁，鍋爐主操應精心調整。

(7)嚴格控制一級減溫水后蒸汽溫度不超過規定值386℃，尤其是低谷運行時。

(8)當負荷低于140MW時，應采用滑壓運行，其目的是增加屏式過熱器內的蒸汽流量，冷卻屏式過熱器防止過熱。

(9)為防止鍋爐爐膛漏風，運行人員在機組運行時應嚴密關閉爐膛人孔門、檢查孔以及高溫爐煙人孔門等等。

(10)加強鍋爐水質監督，當發現鍋爐水質不合格時，運行人員應增加定排次數，確保鍋爐水質盡快合格。

(11)在啟、停爐操作中，嚴格控制升溫、升壓速度，按規定進行水冷壁下聯箱排污工作，盡快建立水循環，及時切換油槍，保證受熱面受熱均勻，杜絕半側燃燒，消除熱偏差。

(12)鍋爐水壓試驗時，嚴格控制金屬壁溫和給水溫度差值不超過50℃，防止管路沖擊。

(13)三臺磨煤機運行負荷不允許超過160MW。(14)正常運行時，各運行參數嚴格執行規程規定。

(15)當自動調節裝置失靈或跟蹤不好時，應及時改為手動調節，確保主再熱汽溫穩定運行。

(16)保證焊接質量。在每次換管改造中，對承壓焊口100%無損探傷，不合格的焊口一定返修，消除隱患。

(17)恢復膨脹指示裝置，保證膨脹指示裝置好用。6.結論

防止鍋爐四管漏泄重在落實措施。我們大家只有集思廣益，想我們以前沒有想到的，做我們以前沒有做到的，才能徹底減少或杜絕鍋爐四管漏泄，為發電廠能取得良好的經濟效益打下夯實的基礎。

參考文獻：

[1]《鍋爐原理》.西安交通大學編寫機械工業出版社出版.1990年2月

[2]《火力發電廠鍋爐四管漏泄問題研究》.四川電力試驗研究所編寫并出版.1997年7月

[3]燃煤鍋爐省煤器漏泄的綜合防治.《上海電力》-1991.(3)[4]鍋爐爆管主因淺析及預防對策.《鍋爐技術》-1994.(7).

第二篇：一起鍋爐水冷壁爆管原因分析及防范措施

一起鍋爐水冷壁爆管原因分析及防范措施

1、前言

2012年8月24日，達鋼SLG-75/9.8-QG燃高爐煤氣高溫高壓過熱蒸汽鍋爐發生了一根水冷壁爆管事件，公司即派人前往現場處理。該燃煤高溫高壓過熱蒸汽鍋爐自安裝后已經運行了10個多月，經過停爐檢查，發現爆管位置發生在標高6.890高爐煤氣燃燒器上方高度1米處，系后墻左邊一側第3根管，在標高8米左右的位置。

2、爆管情況及金相分析 2.1爆管破口及截斷管口觀察

爆管部位呈窗口形破裂（見圖一），水冷壁管在爆裂之前，爆口有微弱鼓包現象；爆口邊緣較鈍并且減薄較多，爆口周圍有與爆口相平行的細小的裂紋，窗口形長邊沿水冷壁管軸線方向，爆口向火面表面有熱負荷較高產生過熱和火焰燎燒痕跡。這種狀況屬于長期過熱造成的破壞，水冷壁管的爆破，正是管徑在減薄處超過了極限的結果。

圖一

現場割斷水冷壁管后，發現發生爆管的管子保留部分管口內側有氧化皮夾層（見圖二），而且特別明顯。

圖二

該爆管位置處于爐膛熱負荷較高區域，爆破管向火側內壁也有明顯的暗紅色腐蝕

物（見圖三）。

圖三

2.2爆破管的管徑變化情況

經查看切割下的爆管部位管子，發現向火面管壁減薄較為嚴重。經過測量，管壁減薄處厚度不到3mm，越接近燃燒器位置管壁厚度也變得越薄，最薄處管壁厚度只有2.8mm。爆管部位切割段上口測量尺寸外徑由60mm變為61mm，內徑為52.7mm；下口測量尺寸外徑由60變為61mm，內徑為53.1mm，證明水冷壁管內側受到腐蝕，造成壁厚減薄。管徑肉眼觀察無明顯脹粗，管段無明顯塑性變形，且管子脹粗率為1.7%，低于水冷壁管的允許脹粗率3.5%。

2.3金相試驗分析

我們在爆管管子上取了3個樣，編號為#

1、#

2、#3，#1樣為爆口處有過燒和微裂紋的管子，#2樣為爆口附近壁厚明顯減薄的管子，#3樣為距離爆口150mm以上、背火側的管子。

2.3.1 #1樣情況：

①鋼管外壁呈現全脫碳和氧化，組織為鐵素體，且鐵素體長大。有晶界燒化現象（即過燒），呈現魚骨紋。有數條裂紋，裂紋源位于鋼管外壁，開口寬，裂紋頭部鈍化，呈倒三角，裂縫中有氧化產物，裂紋附近無原始夾雜物缺陷；

②壁厚中間部位組織為：鐵素體+偏聚的點狀珠光體+球狀珠光體；

③內壁部位組織為：鐵素體+偏聚的點狀珠光體+球狀珠光體，無明顯脫碳； ④晶粒度7～8級。2.3.2 #2樣情況：

①鋼管外壁呈現部分脫碳氧化，組織為鐵素體+偏聚的點狀珠光體+球狀珠光體； ②壁厚中間部位組織為：鐵素體+偏聚點狀珠光體+球狀珠光體；

③內壁部位組織為：鐵素體+偏聚的點狀珠光體+片狀珠光體，無明顯脫碳； ④晶粒度8級。

2.2.3 #3樣情況：沿壁厚方向整體組織為：細小鐵素體+片狀珠光體，內外壁無明顯脫碳，晶粒度8.5級。

金相分析：#3樣是鋼管正常的原始組織，表明鋼管原始組織合格；#2樣表明在壁厚減薄部位組織發生變化，原始片狀珠光體分解、擴散、偏聚，成長為球狀，即珠光體球化；#1樣表明珠光體球化更加嚴重，晶粒長大，且伴隨著外表面強烈的氧化、脫碳、甚至過燒。

爆管機理：爆破部位經受高溫，組織發生變化，珠光體球化、晶粒長大，基體高溫性能明顯下降，當低于屈服強度時發生變形，向火側管徑脹粗、壁厚減薄，同時向火側外壁強烈氧化脫碳造成壁厚減薄（氧化作用）、強度降低（脫碳作用），珠光體球化和氧化脫碳進一步作用，使基體到達斷裂極限，于是向火側外壁出現微裂紋，裂紋長大，最后爆破，同時在壁厚減薄過程中造成過燒。

3、爆管主要原因分析

造成水冷壁管腐蝕爆管的原因是多方面的，有蒸汽腐蝕、堿性腐蝕、酸性腐蝕等，從以上情況綜合分析: ①破裂的管子位于燃燒器上方1米左右的位置； ②圖一中明顯有過燒和火焰燎燒的痕跡；

③金相發現#1樣表明珠光體球化更加嚴重，晶粒長大，且伴隨著外表面強烈的氧化、脫碳、甚至過燒；

④管子內壁向火側有氧化物腐蝕，且呈現均勻腐蝕減薄狀態。

因此，我們分析認為，這次爆管可能由于燃燒器安裝角度不當造成了爐內火焰偏斜或由于燃燒器上方局部燒損漏氣，造成該局部水冷壁熱負荷的分布不均，局部熱負荷變化幅度較大，使爐內某些管排的溫度過高，造成金屬管壁溫度波動，破壞了水冷壁管內表面鈍化膜的連續性，而鈍化膜遭到破壞的地方，汽水具有很高的腐蝕活性，其反應式為3Fe+4H2O=Fe3O4+4H2。

正常情況下，當鈍化膜未被破壞時，管內鐵和爐水產生的氫原子被循環的爐水帶走，不會滲入鋼中。而當運行的工作條件出現異常時，如熱負荷過高，情況就會發生變化，如果產生的氫原子不能很快被爐水帶走，就會在較高的溫度作用下向向火側管壁晶間擴散，氫原子通過晶格和晶界向鋼內擴散，并與鋼中的滲碳體、游離碳發生反應，繼而造成氫腐蝕，生成氧化物，同時也會引起堿性腐蝕和氧腐蝕等共同作用，當腐蝕物產生后又會影響管壁傳熱，加劇管壁溫度上升等反復作用，而管子迎火面內側管壁存在較為均勻的減薄是由于內壁經受汽水腐蝕和熱汽水的沖刷，由于氫腐蝕作用

下，靠近邊沿的晶粒之間有著比較明顯的晶間裂紋，當裂紋達到一定程度后，在高壓汽水的沖刷下，晶粒可能脫離基體，長此以往造成管子內壁減薄。爐管在長期熱腐蝕減薄和過燒下，導致水冷壁爐管中最脆弱的爐管首先發生爆裂。

4、防范措施

為確保鍋爐安全穩定運行，建議采取如下整改防范措施：

4.1檢查各燃燒器位置的正確性，特別是后部的燃燒器位置，避免燃燒器位置太靠近水冷壁，火力太大而燒損水冷壁管。

4.2可能的話，采用超聲波測厚儀對水冷壁管，特別是對后水冷壁管直段部分進行檢查，更換腐蝕嚴重的管子。施工前，需告知鍋監所人員到現場進行監檢。4.3加強鍋爐給水處理和除氧、除鹽及給水含氧量、含鐵量等的在線檢測手段，及時發現和處理問題，保證給水符合標準要求。

4.4嚴格執行國家關于鍋爐特種設備管理適用的法律、法規及標準規范，強化對鍋爐工藝、設備、安全上的管理，定期對鍋爐實施檢驗與檢查。

4.5要求業主加強管理和操作。對出現事故狀態后，應該立即進行檢查分析；對出現以上事故現象后，應立即進行停爐降溫操作，而不是為了完成生產目標而繼續維持生產導致事故惡化。

第三篇：預防鍋爐“四管”漏泄管理辦法

華能黑龍江發電有限公司 預防鍋爐“四管”漏泄管理辦法

第一章 總則

第一條 按照集團公司控制機組非計劃停運（以下簡稱非停）指標的要求，為進一步加強預防鍋爐“四管”漏泄管理，降低鍋爐漏泄機率，控制機組非停的發生，結合多年來電廠管理狀況，借鑒其它電廠有效的管理經驗，制定本辦法。

第二條 預防“四管”漏泄工作要按照“系統全面、分工明確、職責清晰、獎罰分明”的原則進行，既要注重當前，又要立足長遠。此項工作涉及檢修、運行、燃料、技術監督等多個部門和專業，要系統地組織，使之各司其職，彼此協調配合，全方位開展工作；在分工和責任明確的基礎上，以培育人員的高度責任心為重點，采取獎罰激勵手段，促進工作有效開展。

第三條 各電廠應結合本辦法各條款（但不局限于本辦法）制定本單位的管理辦法，可以進一步學習其它電廠的先進經驗，不斷創新、充實本單位的管理辦法。

第四條 本辦法適用于華能黑龍江公司各火力發電廠。

第二章 組織機構與職責

第五條 以各發電廠為單位成立預防“四管”漏泄領導小組，領導小組下面成立“受熱面檢查小組”和“受熱面檢查驗收小組”。

第六條 領導小組成員要涵蓋受熱面檢查、防鍋爐超溫、水質控制、燃煤控制、金屬監督等有關專業。

第七條 受熱面檢查小組是預防“四管”漏泄組織體系里的重心，其成員應具備鍋爐內部工作能力和經驗，為使經驗能夠連續積累，小組成員要保持相對穩定，人員更新率一般不超過1人/年。

第八條 受熱面檢查驗收小組成員應具備鍋爐內檢查的能力，盡量不與受熱面檢查小組人員交叉。如果符合條件人員較少，第一、二級驗收可以合并進行。

第九條 預防“四管”漏泄領導小組的主要職責：

（一）建立健全本單位預防“四管”漏泄管理制度。

（二）建立預防“四管”漏泄所涉及的檢修、運行、化學、燃料、金屬等二級機構組織管理體系，落實人員責任制。

（三）建立鍋爐超溫超壓、水質控制、燃煤控制等管 理、獎懲辦法。

（四）負責組建“受熱面檢查小組”和“受熱面檢查 驗收小組”。

（五）監督預防“四管”漏泄管理制度的執行和體系 的正常運作。

（六）對獎勵、考核等重大事項做出決定。

（七）定期組織對預防“四管”漏泄的工作人員進行 培訓和責任心教育。

（八）定期組織例會總結預防“四管”漏泄工作的經 驗與不足，提出改進措施。

第十條 “受熱面檢查小組”主要職責：

（一）對受熱面按人頭進行明確分工，每個人分工區 域要保持長期穩定不變。

（二）編制受熱面檢查作業文件。

（三）做到“逢停必檢”，根據停機計劃提前做好受 熱面檢查計劃和各項準備工作。

（四）每次停機前查看“四管”漏泄報警儀各測點頻 譜圖，確認是否有未達到報警的輕微漏泄存在。

（五）確定每次停機檢查范圍、檢查深度和金屬檢驗 項目。

（六）統計總結每次檢查結果并存檔，分析掌握受熱 面缺陷發生規律。

第十一條 “驗收小組”的主要職責：

（一）對需驗收的受熱面按驗收組人頭明確分工，每 次每人分工區域盡量保持不變。

（二）確定每次驗收檢查或抽查的受熱面數量及分 布。

（三）查實“受熱面檢查作業文件”的使用效果，提 出意見。

（四）根據驗收檢查或抽查結果，對檢查小組工作質 量做出評價，提出考核意見。

第三章 受熱面檢查與驗收

第十二條 受熱面檢查要根據停機時間長短合理安排檢查范圍和深度。受熱面檢查可以分為細查和泛查。細查方法要求：檢查前對受熱面進行徹底水沖洗，受熱面要足夠清潔，搭設必要的平臺和腳手架，檢查時間要保證充足，檢查要細致或反復多次，要檢查到規定深度的內圈管材及隱蔽不易摸查的部位，并結合金屬測厚、探傷、割管等手段對可疑部位做進一步檢查。泛查方法要求：因時間限制不能水沖洗，檢查范圍可以是所有能到達的部位，也可以是有目標的重點檢查，檢查深度可以根據時間長短確定。

第十三條 對于啟停頻繁、停機時間短的機組，可以

采取細查和泛查相結合的辦法，每次停機只選取某一區域的受熱面進行細查，其它區域進行泛查，保證一年之內對所有區域的受熱面都能進行一次細查。

第十四條 對于C級及以上的檢修或停機備用時間足夠長的機組必須對全部受熱面進行細查。

第十五條 為使檢查受熱面工作做到全面準確、不漏檢，檢查期間要使用預先編制的作業文件，作業文件內容包括要檢查的受熱面名稱、檢查范圍、檢查深度、質量標準、檢查及處理結果等。檢查結果要隨時做好記錄，對于管材缺陷不嚴重暫不進行處理的管段要做詳細記錄，作為下次檢查的重點部位。

第十六條 開展受熱面缺陷預估工作。根據前一階段機組燃用的煤質、帶負荷情況、超溫情況、上次檢查情況、已知易發生缺陷的部位等信息，在停機前預估可能存在缺陷的區域部位，停機后進行重點檢查。

第十七條 受熱面檢查實行驗收制度。第一級為檢修部（工地）對“受熱面檢查小組”工作情況檢查驗收，第二級為廠部對第一級驗收和“受熱面檢查小組”工作情況檢查驗收。第一、二級驗收可以合并進行。

第十八條 驗收程序：各小組按照各自職責進行工作。“受熱面檢查小組”確認對受熱面檢查工作已圓滿完成，應向驗收小組遞交本次檢查作業文件和驗收申請；驗收小

組驗收結束后應形成驗收報告，反饋給“受熱面檢查小組”雙方簽字確認，之后將驗收報告上交上一級驗收組并提出驗收申請。全部驗收結束后，應召開檢查、驗收總結發布會，形成最終驗收報告，對此次受熱面檢查做出評價，形成獎勵與考核意見。

第十九條 外來施工隊伍承擔鍋爐檢修任務時，可由施工隊伍對受熱面進行第一次檢查，檢查及驗收程序可參照第十七條、第十八條進行，但是“受熱面檢查小組”作為第一級驗收必須要對受熱面進行一次全面徹底的細查，即：堅持受熱面檢查以本廠“受熱面檢查小組”為主、為準的原則，其它任何單位、人員進行的檢查都不能作為最終細查的結果。

第四章 超溫超壓控制、水質控制、燃煤控制、金屬監督工作

第二十條 各廠結合本廠實際建立有關鍋爐超溫控制、水質控制、燃煤控制、金屬監督等管理制度和考核機制。

第二十一條 鍋爐在啟停機和正常運行期間，對過熱器、再熱器金屬溫度和蒸汽溫度壓力要嚴格按照廠家和規程規定的范圍進行控制。各廠要編制加減負荷、啟停轉機

等各種工況下防止超溫超壓操作指導規程。熱工汽溫自動調節系統動態、靜態品質指標要滿足DL/T657《火力發電廠模擬量控制系統驗收測試規程》要求，各溫度測點準確無故障。

第二十二條 應安裝計算機自動設備，實現對鍋爐金屬溫度和蒸汽溫度超溫的自動記錄、報警和統計，以便于監督與考核。在未安裝自動設備情況下，要制定嚴格的管理、監督措施，把超溫可能性降到最低。

第二十三條 如果發生超溫事件，值班員要記錄清楚發生超溫的過程和原因，由專業組及相關人員例會進一步分析超溫原因和超溫管理制度是否有效，制定出防止再次超溫的措施，有必要時修訂超溫超壓管理制度及操作指導規程，對超溫超壓部位要作為下次檢查的重點列入受熱面檢查作業文件。

第二十四條 鍋爐水質控制要滿足化學監督指標要求，嚴格管理化學加藥工作，維護好加藥設備，精處理系統要能正常投入；水質不合格時及時利用排污等手段使水質恢復合格。突發水質不合格要及時組織專業人員查找分析原因，如凝汽器管束泄漏或疏水回收水質超標等。要及時采取措施防止水質進一步惡化，要在盡量短的時間內使水質好轉恢復合格。水質超標比較嚴重或短時間內不能消除影響水質的缺陷，要及時停機處理，尤其直流鍋爐應盡

早停爐，防止鍋爐大面積嚴重結垢造成將來發生頻繁爆管。

第二十五條 定期有針對性割管檢查管材內部結垢程度和氧化皮狀態，結垢量超標及時安排酸洗；氧化皮較嚴重或有較多脫落要局部更換管段。

第二十六條 盡量采購灰分低和含石量少的燃煤，盡量去除入爐煤中的石塊，及時掌握入爐煤的熱值和灰份，以便分析預估對受熱面磨損程度。要根據不同時段負荷預先做好煤質配煤工作，避免在高負荷時煤質過低造成煙氣流速過高。

第二十七條 金屬監督人員要與“受熱面檢查小組”緊密配合做好所需的金屬檢驗工作。對于需要更換的新管材要從材質、裂紋、沙眼的檢驗，以及對焊條使用、焊口檢驗、焊接工藝、焊工水平資質等方面嚴格把關。焊口進行100%無損檢測。

第二十八條 金屬專業及時進行受熱面漏泄后的金相分析，領導小組組織有關人員根據金相分析結果進一步分析造成四管磨損、腐蝕或過熱等問題的根源。

第二十九條 按金屬監督管理細則要求，建立鍋爐金屬監督檔案，利用停機及檢修機會對受熱面、聯箱等部件進行檢驗，對有缺陷的部件及時提出處理意見。

第五章 其它預防性工作

第三十條 吹灰器附近爐管應加防磨處理。運行中進行鍋爐本體吹灰時要確認吹灰器是否完全退出到位，以防止吹灰器吹損爐管。停爐后要仔細檢查吹灰器附近爐管有無吹損。

第三十一條 鍋爐停爐后盡量避免快速冷卻，以避免爐管薄弱處受到損害。

第三十二條 鍋爐啟停過程中汽溫變化速率要嚴格執行規程規定，以減少爐管內氧化皮脫落的可能性。

第三十三條 引進、利用先進技術檢測受熱面應力集中部位、裂紋性缺陷和內部氧化皮積聚及脫落。

第三十四條 鍋爐受熱面管排排列應整齊，管距均勻，必要時可增裝結構合理的定位裝置來保證，防止個別管子出列受到較嚴重磨損。

第三十五條 購買“四管”管材時要選擇優質合格產品，物資部門、鍋爐專業、金屬監督要互相配合、各自把關，防止劣質產品流入現場。

第三十六條 做好凝汽器檢修工作和疏水回收水質監測工作。停機期間安排凝汽器上水檢查管束有否漏泄，防止循環水進入系統造成水質惡化。

第三十七條 利用好“四管”漏泄報警儀提供的各項功能，要掌握有汽、水漏泄時的頻譜圖信息特征，要安排

專人在正常運行期間和停爐前查看泄漏報警儀的各種信息，以便在初期微漏、未達到報警前就能夠發現漏泄，在下次停機時及時得到處理。

第三十八條平時做好受熱面檢查、記錄和分析，開展受熱面管材壽命評估工作。根據現場對受熱面管材分析鑒定情況，認為有必要進行部分受熱面更換時，可以編制受熱面更換計劃，經逐級審批后列入更改計劃。

第六章 培訓教育、獎勵、考核

第三十九條 對預防“四管”漏泄的關鍵人員及一般人員，平時要經常進行培訓和教育，廠級領導要親自對他們進行加強責任心的教育，做深入的思想教育工作，形成培訓教育與獎勵考核并舉、結合、互補的管理機制，避免只重考核的做法。

第四十條 在預防“四管”漏泄工作中的獎勵與考核要突出重點、有針對性。對受熱面檢查、預防超溫等方面要分別制定相應的獎勵考核辦法，避免獎勵或考核吃大鍋飯，應把非直接相關人員排除在外，使直接相關人員的獎勵考核額度加大。

第七章 附則

第四十一條 本辦法由黑龍江公司負責解釋 第四十二條 本辦法自頒布之日起執行

第四篇：130鍋爐煤粉燃燒不完全原因分析及防范措施

關于鍋爐爐渣飛灰可燃物高的分析原因和燃燒調整的防范措施

一；爐渣可燃物高的原因分析；

1、鍋爐蒸發量和鍋爐參數未達到鍋爐規程規定值。

2、鍋爐燃燒調整不及時，風、粉配比不合理，煤粉在鍋爐爐膛內未完全燃燒，鍋爐運行人員總體操作技能和技術水平差。

3、近期鍋爐啟、停爐頻繁，鍋爐燃燒工況改變燃燒不穩定不完全。

4、磨煤機切換頻繁，鍋爐火焰中心和鍋爐燃燒工況改變。鍋爐燃燒區域著火溫度低爐膛溫度不穩定。

5、鍋爐設備和鍋爐投運時未做任何實驗，無任何燃燒調整依據。

6、煤粉細度不穩定。二；防范措施；

1、加強員工的操作技能和技術水平培訓。

2、加強鍋爐燃燒調整，合理的風、粉配比，根據鍋爐燃燒工況合理的調整一、二次的配比。

3、盡量減少鍋爐啟、停爐次數，保證鍋爐燃燒工況穩定、提高火焰中心、強化鍋爐燃燒、保障煤粉燃燒完全。

4、盡量減少切換磨煤機次數，保證鍋爐燃燒工況穩定根據鍋爐燃燒工況，基本確定鍋爐燃燒中心。

5、會同生產技術處對鍋爐煤粉細度進行調整，保障合理合格的煤粉細度

鍋爐專業

2013年03月20日

第五篇：火電廠輸卸煤系統人身事故原因分析和防范措施

火電廠輸卸煤系統人身事故的原因分析和防

范措施

邱運雄

（四川華電珙縣發電有限公司，四川 宜賓 644502）

摘 要：火電廠輸卸煤系統是人身傷害事故的頻發區域，分析輸卸煤系統人身死亡事故的原因，提出防范對策和措施，以減少和避免輸卸煤系統發生人身傷害事故。關鍵詞：輸卸煤系統；人身事故；原因分析；防范措施 0 引言

火電廠的輸卸煤系統在火電廠生產系統中屬于輸助系統，在火電廠的各個生產環節中的重要性和技術性比不上電氣、汽機、鍋爐等專業，但火電廠輸卸煤系統卻是人身傷害事故的頻發區域，所以有必要對輸卸煤系統發生的人身傷亡事故進行深入分析，提出有效的防范措施，以減少和避免發生人身傷害事故，確保輸卸煤系統從業人員的安全。輸卸煤系統事故案例

1.1 某電廠處理翻車機缺陷時發生人身死亡事故 1.1.1 事故經過

2008年9月12日10時15分，某電廠燃料運行班長發現＃1牽車平臺推車器鋼絲繩出槽故障，通知外委單位維護負責人楊某，楊某隨后安排檢修工作負責人紀某（死者）處理故障。

13時18分，紀某通知張某、李某二人去現場作業，然后先行來到作業現場，隨后張某、李某也到達現場。紀某在現場牽車平臺下面處理滾桶上的鋼絲繩，安排張某、李某在牽車平臺配合作業。

13時50分，張某、李某正在平臺配合作業時，＃1牽車平臺推車器返回（該推車器行走速度是0.75米/秒），將正在平臺下面處理滾桶上鋼絲繩的紀某擠傷，立即報120急救中心，經120救護人員搶救無效死亡。

1.1.2 事故原因

1.1.2.1 紀某等三人作業組，既沒有開工作票，也沒有通知運行人員停電，嚴重違反安全工作規定進行違章作業，是造成本次人身死亡事故的直接和主要原因。

1.1.2.2 ＃1牽車平臺推車器動作原因分析：因＃1牽車平臺推車器未停電，且未退出程控狀態，在處理攪亂的鋼絲繩工作中，需要推動推車器。當接觸到限位開關時，該推車器延時3秒鐘后自動返回，造成平臺下面處理滾筒上纏繞鋼絲繩的紀某擠傷至死。

1.2 某廠清理輸煤皮帶積煤時發生人身死亡事故 1.2.1 事故經過

2010年4月6日13時30分，某廠輸煤系統清潔班班長李某安排陳某（死者）等三人打掃#11皮帶圍欄外地面清潔（三人日常清潔區域為皮帶圍欄外地面）。15時22分，運行人員停運#3乙皮帶，15時35分，運行人員啟動#3乙皮帶，皮帶啟動前自動響警鈴30秒。15分38分，現場工作人員蔡某發現在#3乙皮帶下方，有1人脖子卡在#3乙皮帶與鐵鍬木柄之間，鐵鍬木柄卡入#3乙皮帶與下平行托輥之間，立即拉#3乙皮帶拉繩保護開關，停運#3乙皮帶，隨即將傷者陳某解救后送往醫院進行搶救，經醫院搶救無效死亡。

1.2.2 原因分析

1.2.2.1 清潔班員工陳某在#3乙皮帶周圍做地面清潔時，違章進入#3乙皮帶圍欄內，導致使用的鐵鍬木柄卡入#3乙皮帶與下平行托輥之間，致使其脖子卡在#3乙皮帶與鐵鍬木柄之間，是造成此次事故的直接原因。

1.2.2.2 燃料運行人員在啟動#3乙皮帶時，未對現場進行全面檢查，沒有發現清潔工陳某在皮帶圍欄內清理積煤，是造成陳某死亡的重要原因。

1.3 某電廠清理輸煤皮帶落煤口時發生人身死亡事故 1.3.1 事故經過

某電廠汽車煤上煤口位于輸煤三段，由A、B兩個矩形落煤口組成（4×4.5m，深約4m），兩個落煤口之間為鋼筋混凝土分隔墻（寬度約0.5m）。當落煤口有積煤時，由燃料運行人員組織清理（屬于間斷性工作，并設專人監護）。

2011年1月25日上午10時30分，設備維護部實施輸煤三段A側落煤口篦子修復工作，臨時將A側落煤口篦子吊出，在A、B兩個落煤口之間設置安全警示帶（非固定硬質圍欄）。

13時左右，燃料運行班長孫某帶兩名勞務派遣工王某（死者）、金某，在輸煤三段B側落煤口配合上煤工作。13時20分，王某站在B側落煤口清煤過程中，越過安全警示帶，不慎踏空將要滑落到A側落煤口時，監護人孫某急忙去拉王某，由于身體慣性，二人同時跌入A側落煤口內（王某頭朝上，孫某頭朝下），由于落煤口周邊積煤較多，積煤繼續下落將二人埋壓。現場其他人員立即組織救援，清理積煤，解救被埋人員。13時45分，孫某被救出，并在現場立即急救。13時50分，120救護車趕到現場，將孫某送至當地醫院搶救。15時16分，孫某經搶救無效死亡，醫院確定為窒息死亡。王某被救出后未現異常。

1.3.2 事故原因

1.3.2.1 工作組成員王某對清理積煤前周邊設備狀態判斷不仔細，工作不到位，腳下出現閃失，是導致本次事故的直接原因。

1.3.2.2 工作負責人燃料運行班長孫某安全意識薄弱，對現場危險點預控能力不足，自我防護能力不強，監護不到位，是導致此次事故擴大的主要原因。

1.3.2.3 設備維護部現場作業，對吊走輸煤汽車上料口A側篦子后留下的孔洞未采取有效的防護措施，未加裝臨時蓋板，安全圍欄設置不牢固，留下安全隱患，是導致本次事故的重要原因。輸卸煤系統發生人身傷害事故的主要原因 2.1 管理方面

火電廠的工作任務是生產發電，管理重點是在鍋爐、汽機、發電機等主要設備和相關人員的管理上，由于輸卸煤系統設備短時故障或退出運行不直接影響機組發電，在管理上對輸卸煤專業的重視程度比不上主機專業，在資金費用的安排上也是優先保證主機專業。如果輸卸煤系統又是委外單位承包，安全風險就更大，因為承包單位的管理能力參差不齊，個別承包單位存在重效益、輕安全的問題，這是造成輸卸煤系統頻發人身傷害的主要原因。

2.2 人員方面

輸卸煤專業從業人員和主機專業從業人員相比，在知識水平和技能水平方面都有一定差距。目前很多新建電廠都將輸卸煤專業外委或使用勞務公司的派遣人員，外委承包單位或勞務派遣單位的作業人員素質良莠不齊，大部分勞務人員的安全意識較差、技能水平不足、自我保護意識不強，這是造成輸卸煤系統頻發人身傷害事故的主要根源之一。

2.3 設備方面

2.3.1 輸卸煤系統的主要設備有輸煤皮帶、斗輪機、翻車機、碎煤機等，這些設備都是機械轉動設備，特別是輸煤皮帶從十幾米到幾百米的長度不等，輸煤皮帶的電機、皮帶、滾筒、托輥等都屬于轉動設備，作業人員又經常在轉動設備附近區域進行工作，很容易發生機械傷害事故。

2.3.2 輸卸煤系統設備輸送介質是煤碳，由于煤粉揚塵和撒落煤的影響，輸卸煤生產現場工作環境較差；受煤種、煤質、大煤塊、雜物等原因的影響，造成輸卸煤設備積煤、粘煤和設備缺陷較多，經常進行積煤清理和消缺搶修工作，增加了人身傷害的機率。防止輸卸煤系統人身傷害的主要措施 3.1 火電廠要高度重視輸卸煤系統的安全管理。火電廠領導層和管理層要充分認識到輸卸煤系統安全管理的重要性和特殊性，不能因為是輔助專業就降低管理標準和放松管理要求，必須按照主機專業的管理標準和要求進行管理，防止從源頭上出現管理漏洞和隱患。

3.2 落實輸卸煤系統工作人員的安全責任。以制度形式來明確相關工作人員的安全責任，做到一崗一責，安全責任明確、清晰，把安全責任落實到人。發生不安全事件后，必須嚴格按崗位職責追究安全責任，提高輸卸煤工作人員的安全責任意識。

3.3 做好輸卸煤外委單位的安全管理工作。對外包隊伍的資質要嚴格審查，絕不允許將輸卸煤工作承包給不具備資質的單位。督促外包單位做好安全管理工作，加強委外工作安全監督、協調和處罰力度，堅持對危險場所作業派專人監管，確保監督到位，杜絕“以包代管”、“以罰代管”。

3.4 強化輸卸煤從業人員安全技能培訓。針對多數輸卸煤從業人員文化水平不高的特點，要細化“三級安全教育培訓”內容，采用圖片、幻燈片、視頻、現場指導等多種形式的培訓方式，重點學習安全管理規定和現場危險因素及防范措施，讓從業人員清楚自身崗位安全職責，熟悉現場危險點和如何防范事故。

3.5 加強輸卸煤生產現場安全管理。要細化現場巡檢規定、操作規程，明確各項操作要求和安全注意事項；特別是對于危險性較大的作業和檢修工作，如清理落煤口積煤、打開吊裝孔起吊材料等，必須開展作業前危險點分析和預控，完善作業組織措施和技術措施，嚴格執行“兩票三制”和安全規定，防止因安全措施不全、人員違章等原因造成人身傷害事故。

3.6 加強輸卸煤系統隱患排查治理工作。要明確隱患排查治理的職責和分工，把責任落實到現場的運行和檢修人員，并建立完善隱患排查治理的臺帳記錄；針對輸卸煤系統設備缺陷較多的問題，要認真做好日常維護檢修工作；設備發生異常后，要仔細分析原因、及時處理，提高設備的可靠性。

3.7 完善輸卸煤系統的安全設施和監控系統。對輸煤皮帶、翻車機等設備的危險區域要實施全封閉管理，現場安全警示牌要齊全醒目，如皮帶周圍懸掛“禁止跨越”、“當心機械傷人”等警示標志。對于現場無人或少人值守的輸卸煤系統要配置足夠的攝像頭，監控畫面應能夠覆蓋工作區域、危險地帶和現場工作崗位。

3.8 做好輸卸煤系統的環境治理工作。要加強日常檢查維護，保證現場樓梯、平臺、欄桿牢固，孔洞蓋板齊全；要重視輸卸煤區域照明的日常維護工作，保證現場照明充足；要認真治理輸卸煤系統煤粉揚塵的問題，改善現場作業環境。結束語 火電廠輸卸煤系統經常發生人身傷害事故，我們要充分認識到輸卸煤系統安全管理的重要性，認真采取和落實有針對性的防范措施，就能夠有效防止輸卸煤系統人身傷害事故的發生，保證輸卸煤系統從業人員的安全。