第一篇：提高焦爐地面站除塵效果的改造方案

提高焦爐地面站除塵效果的改造方案 l、2 焦爐地面站除塵系統于2004年3月投入運行，其中裝煤除塵為導管對接式，出焦除塵為皮帶密封式。投運初期除塵效果不佳，主是現場煙塵收集率沒有達到設計要求。經過認真細致的分析和處理，除塵效果顯著提高。1 除塵效果不佳的具體表現

(1)在裝煤操作的初期和末期煙塵較大，每爐裝煤操作時間約3rain，在裝煤的前20s和后15s通常有大量黃煙冒出，對爐頂的操作環境影響嚴重。

(2)在出焦操作過程中爐頭部位冒煙較嚴重。出焦初期10s左右，熄焦車廂兩頭有大量煙塵逸出。2 影響除塵效果的因素

經過現場認真細致的觀察及分析，我們認為造成除塵效果不佳的主要原因如下：

(1)裝煤除塵部分。高速信號發出和結束的時間不合理；裝煤車套筒不嚴密，且經常損壞；裝煤除塵風機高速時吸力不夠；除塵干管管線漏風、除塵室布袋阻力大等造成吸力不足。(2)出焦除塵部分。高速信號發出和結束的時間不合理；攔焦車上部爐頭部位除塵罩設計不合理，間隙大；爐頭加強風機功率小，爐頭部位吸力不足；出焦除塵風機轉速偏低，吸力不夠；攔焦車大除塵罩設計不合理，間隙大；除塵干管管線漏風、除塵室布袋阻力大等造成吸力不足。3 采取的措施

3．1 裝煤除塵部分的處理

(1)對高速信號啟動和停止的連鎖程序進行了調整。原裝煤操作過程及高速信號的連鎖情況如下：裝煤車從煤塔取煤后開到預定的炭化室一推桿前進打開除塵干管蓋板一導管前進與除塵干管對接一裝煤車揭蓋機勵磁并旋轉打開爐蓋(在揭蓋機動作的瞬間高速信號啟動使地面站裝煤除塵風機高速旋轉—— 連鎖控制)一煤車套筒落下一螺旋下煤至結束(約3min)一煤車套筒提起一揭蓋機旋轉、消磁，蓋上爐蓋(在揭蓋機動作的瞬間關閉高速信號，裝煤除塵風機降到低速旋轉——連鎖控制)一導管抽回一推桿抽回一裝煤車離開。經現場觀察分析，我們認為高速信號與揭蓋機動作連鎖啟動過遲、結束過旱。由于風機啟動到速并產生預定的吸力有一個過程，在除塵干管達到預定的吸力之前下煤已經開始，風機停止高速運轉后爐蓋還沒有完全蓋好，因而造成了裝煤初期和后期均有黃煙逸出。針對此情況．，我們將風機高速啟動、停止調整為與除塵導管的前進、后退動作連鎖，在這種連鎖形式下，風機啟動提前了約20s，停止延遲了約20s(2)進一步保證裝煤車3個導套與裝煤口緊密配合。首先對導套的升降機構檢查調整，進一步加強潤滑，保持導套的上升、下降靈活自如；其次為防止爐頂3個裝煤口不完全在同一水平面上，將導套的下降運動改為靠自重落下。(3)裝煤除塵風機高速設定為330r／min，按照設計計算該轉速應能夠保證吸力，轉速的設定值·不需調整。我們明確規定了對轉速出現波動要及時調整、處理，使轉速始終保持在正常范圍。規范了對風機葉輪定期檢查、清除葉輪表面積灰的制度。

(4)減少除塵管線吸力泄漏、降低布袋阻力。出焦除塵部分的處理

(1)對高速信號啟動的連鎖程序進行了調整。原設計出焦除塵風機高速啟動與推焦桿啟動動作連鎖，由于風機啟動由低速到高速有一個過程，焦炭已經推出時風機還沒有達到預定的轉速，造成了出焦初期吸力不夠，熄焦車廂兩頭有煙塵逸出。經過分析論證，將高速信號的啟動調整為比推焦桿啟動提前15s。出焦除塵風機高速停止信號與推焦桿自返動作連鎖較合理，不需調整。

(2)在焦側每個炭化室爐頭部位加焊除塵擋板，避免了出焦時煙塵上逸，使爐頭部位的煙塵有效導入除塵罩，及時被加強風機抽走。

(3)爐頭加強風機更換改型，功率由原來的12kW提高到20kW，增強爐頭部位的抽吸力。

(4)對風機高速轉速進行了適當提高，由原來的700r／min提高到750r／min。(5)對攔焦車大除塵罩進行適當改造，在不影響熄焦車運行的情況下，盡量減小除塵罩與熄焦車廂之間的間隙，避免煙塵外逸。

(6)加強出焦除塵管線吸力泄漏檢查處理，降低布袋阻力。嚴格執行除塵干管定期排水和積灰檢查制度，對干管密封皮帶每天檢查和維護，確保皮帶運行平穩。除塵室下部積灰嚴格控制在規定的范圍；定期打開除塵室觀察孔檢查布袋。壓縮空氣壓力嚴格保持在規定范圍，脈沖噴吹壓力要穩定。通過以上各項措施的落實，除塵效果得到了很大提高，整個操作過程中基本無煙塵逸出。焦化廠裝煤除塵系統中問題探討

焦化生產是鋼鐵聯合企業中最大廢氣發生源之一，焦爐煙塵污染源主要分布于爐頂、機焦兩側和熄焦。煉焦生產中隨各個工藝裝備和操作管理水平的不同，每噸焦爐煤氣可產生煙塵幾公斤乃至幾十公斤不等。焦爐裝煤時排放的污染物占煉焦過程中全部排放物的50％～60％，而且污染物以氣態夾帶固態粉塵的形式出現，其數量因炭化室容積裝煤方式和測試方法有很大差異，主要有CO、CO2、H2S、多環芳烴及細小煤塵，煤塵發生量為0.5～1.6 kg/t焦和40～50m3煙氣/t焦。所以，對裝煤時煙塵的治理可以大量降低焦化企業污染物的排放，對環境保護意義重大。該文針對我國自行設計建造的焦耐60型焦爐裝煤除塵系統進行分析評價，對存在的問題進行了深入探討，并提出改進措施，收到了良好效果。

1、裝煤除塵系統工作原理及主要影響因素

裝煤車把煤通過裝煤孔裝入赤熱的炭化室時，煤中水分轉為水蒸氣，其和煤產生的揮發分造成炭化室內壓力突然上升，形成大量煙塵從炭化室逸出。裝煤除塵系統就是針對焦爐裝煤過程中產生粉塵進行凈化。國內外裝煤消煙除塵技術主要有以下兩種方式：一種是裝煤除塵無地面站式；另一種是裝煤車預除塵與地面站凈化處理組合方式。兩種處理方法各有其特點。該研究的焦耐60型焦爐采用的是裝煤除塵無地面站式，該系統管道下方設有抽風口與生產工藝聯鎖，每次裝煤時對應抽風口開啟，其余關閉。系統工作由液力耦合器進行調速，裝煤時風機轉速達到最高1450r/min左右。除塵系統由管網、除塵器和風機3部分組成。風機提供系統的動力，將生產崗位產生的粉塵通過管網運輸到除塵器，除塵器對粉塵進行凈化處理，廢氣中的粉塵顆粒被捕集下來，干凈氣體經風機由煙囪排放，裝煤除塵系統流程如圖1所示。

可見除塵系統的正常運行，是管網、除塵器和風機3部分良好配合，分工協作的結果，任何一個環節出現問題，都會給除塵系統的運行效果帶來嚴重影響，因此對一個除塵系統進行綜合技術評估，應該從上述3個方面入手。

管網的捕集是除塵系統工作的前提和基礎，因為只有管網捕集到粉塵，除塵器才能凈化，因此管網是除塵系統捕集效果好壞、崗位環境質量能否達標的關鍵。影響除塵系統管網捕集效果的首要因素是系統要有足夠的風量，即為除塵系統成功運行的保證；其次，對除塵點應盡量密閉，否則，風量再大，抽入的都是野風，不能有效捕集粉塵；再就是管網的阻力平衡問題。

大型的除塵系統管網，通常由干管和若干支管及各吸塵點組成，雖然系統設計時進行了現場調試，但是經過幾年的運行，由于實際生產情況的變化以及調節閥門失效等諸多原因，造成除塵系統管網阻力失衡，某些管路風量過大，風速過高，阻力增加，管道磨損；某些管路風量過小，風速過低，粉塵沉降堵塞管道。一個管路順暢的系統，如果原始設計風量滿足粉塵捕集需要，就能最大限度地捕集粉塵。如果除塵系統風路紊亂，不能很有效地捕集粉塵，即使除塵器滿負荷運轉，崗位環境仍然不斷惡化，崗位粉塵濃度超標。除塵系統中采用布袋除塵器，布袋除塵器的凈化機理是：含塵氣流通過吸附粉塵的濾料，通過篩濾作用、慣性作用、攔截作用、擴散作用、重力沉降作用、靜電作用等來使粉塵顆粒與氣體分離，從而達到凈化粉塵的目的。影響布袋除塵器除塵效果的因素主要有以下2個方面：

(1)濾料結構及粉塵層厚度。布袋除塵器的過濾主要靠濾料上層的作用，濾料只起形成粉塵初層和支撐除塵骨架的作用，因此不能過分清灰，否則會引起除塵效率的下降，而控制清灰，保持粉塵初層，才能得到較高的除塵效率。(2)過濾速度。過濾速度對布袋除塵器效率的影響因濾料、過濾方式及粉塵粒度的不同而不同。對于細粉塵，過濾速度應小些，對于粗粉塵，過濾速度應大些。對于內濾除塵布袋，高速過濾不易穿孔，過濾是在氈內部進行的，氈內容塵量大，清灰后仍能保證較高的除塵效率。因此內濾式布袋，可以采用較高的過濾風速。

風機是整個除塵系統的動力來源，是除塵系統正常運行的前提保證。根據除塵系統凈化吸塵點的所需風量及管網狀況與除塵器類型，確定除塵系統的處理風量和阻力，選擇風量和全壓適宜的風機，使除塵系統管網的阻力曲線與風機的性能曲線交點處在風機性能曲線的最佳工況點上，保證風機高效率平穩地運行，以提供給系統足夠的風量。

2、裝煤除塵系統測試 除塵系統管網阻力平衡測試評估： 由于除塵系統初始設計進行了阻力平衡計算，所以只要盡量保持與系統原始設計風量相同或相近，就可以認為除塵系統阻力達到平衡。工程上通常認為實測風量與原始設計風量相差±25％以內即為相符，絕對不允許超過設計風量±40％。

除塵器技術性能測試評估：標準規定長袋脈沖噴吹類除塵器，出口含塵濃度不大于100mg/Nm3，除塵器阻力小于1500Pa，漏風率不大于4％，過濾風速1～2m/min。

風機運行狀況測試評估：通過測試風機的風量、全壓、轉數，對照風機的性能曲線，判斷風機的工作狀況是否在性能曲線的最佳工況點即處于風機運行效率較高段83％～93％。崗位環境質量測試評估：除塵系統捕集、凈化粉塵最終達到改善環境質量的目的，通過崗位粉塵濃度大小進行崗位環境質量評估，國家標準規定崗位粉塵濃度限值為10mg/m3。該系統原設計風量為80000m3/h；現風機運行的實際風量為79626m3/h，與系統原設計風量基本相當，滿足除塵系統運行風量。

除塵器性能測試結果顯示，該除塵器的除塵效率為97.09％，在入口濃度為902.3mg/m3時，出口濃度為26.3mg/m3，粉塵排放濃度符合《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)凈化后出口含塵濃度不大于120mg/m3和脈沖噴類袋式除塵器JB/T 8532-1997凈化后出口含塵濃度不大于100mg/m3的標準要求。

除塵器的漏風率9.0％，高于脈沖噴類袋式除塵器JB/T8532-1997規定漏風率不大于4％的限值。除塵器阻力為3978Pa，大大高于脈沖噴類袋式除塵器JB/T 8532-1997規定的阻力小于1500Pa的限值。

除塵器過濾風速為1.2 m/min，在脈沖噴類袋式除塵器JB/T 8532-1997規定的過濾風速為1-2 m/min的范圍內。風機測試結果顯示，風機轉速在1445r/min時，風機實際風量為79626m3/h，全壓為4611Pa(換算值80℃)，對照風機標牌所給數值(轉數在1450r/min，風量為80000m3/h，全壓為6500Pa)，當風機全壓為4611Pa時，運行風量應大于80000 m3/h，表明風機運行性能不佳。盡管風機運行風量基本滿足除塵系統風量要求，但就風機本身來說，其運行性能不佳。

除塵系統存在的問題主要有：

(1)除塵器的漏風率較高，管道及除塵器密封性較差。(2)除塵器阻力高于脈沖噴吹類袋式除塵器(JB/T8532-1997)規定的阻力小于1500Pa的限值，除塵器脈沖清灰效果不佳。

(3)風機運行性能不佳。3 改進措施

(1)加強對管道法蘭連接處、混風閥及除塵器的密封，減小漏風。

(2)對除塵器脈沖清灰效果進行確認，屬于清灰制度問題，進行清灰制度調整；屬于清灰強度問題，加大清灰力度，使之滿足系統清灰要求。同時定期強行進行徹底的反吹清灰，降低除塵器阻力。

(3)建議與風機生產廠家進行風機性能確認，查找導致系統風量較小的原因。如屬于風機本身問題，應及時進行維修或更換，以使風機處于最佳工作狀態，滿足系統風量需求。4.3 m機焦爐裝煤、推焦消煙除塵系統簡介 1 項目概況

某焦化廠建設的煉焦爐為2×50孔TJL4350型煤搗固式焦爐，規模為60萬t/a，炭化室高度為4.3 m，采用側裝煤方式。焦爐煉焦過程中產生大量廢氣污染物，主要含：固體顆粒物（TSP）、苯并芘（BaP）、苯可溶物（BSO）、二氧化硫（SO2）等。這些污染物既污染大氣環境，又危害人體健康。焦爐煉焦廢氣污染物主要產生于裝煤和推焦兩個工序，占焦爐廢氣污染物的60%以上。焦爐裝煤過程中，原料煤受炭化室高溫爐膛的輻射及與爐壁部分接觸，分解產生大量煙塵；出焦時推焦車將焦碳從炭化室推出，通過導焦柵落入熄焦車內，熾熱焦碳在此過程中跌落、破裂，并在空氣中部分燃燒，產生大量煙氣、粉塵。焦爐煉焦過程中產生的BaP等有毒污染物主要以粉塵為載體而存在，每煉一噸焦產生粉塵約0.5～5.0 kg，所以對煙氣及粉塵的收集處理是治理焦爐廢氣污染物的關鍵。

該焦化廠采用MXC型機焦爐裝煤、出焦聯合消煙除塵系統進行治理，簡述如下。2 工藝流程

該除塵系統利用爐頂消煙除塵車、攔焦車上的捕集裝置，將裝煤、出焦時產生的煙氣及粉塵，通過風機抽吸捕集，經過充分燃燒、冷卻后分別經過各自的管道輸送到地面除塵站，再經冷卻器、袋式除塵器，收塵后通過高煙囪排放。裝煤、推焦過程分述如下。2.1 裝煤除塵工藝流程 裝煤時，爐頂消煙除塵車行走到出焦后待裝煤的炭化室相應位置后，放下吸煙車的燃燒收集套筒，伸縮套筒與機側側吸口接通，接通凈煤氣并點火，此時爐頂吸塵車出口可伸縮套筒與焦側集塵干管上裝煤煙氣轉換翻板閥接通，同時傳感器向地面除塵站中央控制室發出電信號，此時風機由自控系統所發出的指令開始由低速轉為高速運轉。裝煤開始后，焦爐裝煤孔散發的煙塵，通過密封套筒進入煙塵收集車，先在燃燒器內燃燒，再經過風冷后送入地面除塵站，經過濾油阻火器脫除火屑，并冷卻至120 ℃以下，再進入脈沖袋式除塵器凈化，最終由風機通過高煙囪排放。除塵器收集的粉塵打包外售。裝煤完畢后收回套筒，同時傳感系統向地面站發出電信號，風機轉入低速運轉待機狀態。

裝煤煙塵→消煙除塵車→濾油阻火器→袋式除塵器→高空排放

2.2 出焦除塵工藝流程

入爐煤經過高溫煉制成焦后，攔焦車移動至需要出焦的炭化室相應位置，導焦柵對準即將出焦的炭化室，攔焦吸塵罩上方的雙出口伸縮套筒與集塵干管上的煙氣轉換閥接通的同時，傳感器向地面除塵站系統發送電信號，風機由自控系統發出的指令開始由低速逐漸升高達到額定轉速。同時吸塵罩上部的導向風機啟動。推焦車將紅焦從炭化室推出，焦碳通過導焦柵落入熄焦車車廂內，所產生的煙塵及爐門框上方產生的煙塵在熱浮力及風機的抽吸作用下，在吸塵罩內集結緩沖，由無組織狀態變為有組織收集后，通過出焦煙氣轉換閥，進入集塵管，送入地面除塵站，經過濾油阻火器脫除火屑，并冷卻至120 ℃以下，再進入脈沖袋式除塵器凈化，最終由風機通過高煙囪排放。除塵器收集的粉塵打包外售。推焦完畢后收回套筒，同時傳感系統向地面站發出電信號，風機轉入低速運轉待機狀態。

出焦煙塵→吸塵罩→濾油阻火器→袋式除塵器→高空排放

DCS控制系統在焦爐地面除塵站的應用 系統硬件配置

為了保證整個控制系統在安全、可靠的情況下長期運行．系統配置了一個工程師站，一個操作員站兩個操作站和一套由西門子S7-300系列PLC產品控制系統。具體配置如下：(1)操作站：操作站采用配置為PⅣ2．4G、512MB、80G、52XCDROM的研華工控機兩臺主機，21英寸彩色顯視器兩臺，單色打印機和UPS電源各一臺。

(2)PLC控制系統：PLC控制系統采用了西門子S7-300系列產品組成分布式I／0控制方式。主站由：S7-300-CPU一塊、電源模板一塊、通訊模板IM365一塊以及S7-300的I／O模塊組成。從站采用：由IM365接口模板以及S7-300的I／0模塊組成。現場輸入信號通過端子直接輸入PLC柜，輸出信號由輸出繼電器來實現PLC-I／O模塊與現場設備實現電器隔離。系統規模：開關量輸入點(DI)：176點；開關量輸出點(D0)：64點；模擬量輸入點(AI)32點。

(3)通訊：操作站OPS與PLC控制系統之間的通訊網絡是PROFIBUS網絡，由西門子通訊模塊CP5611網卡實現PROFIBUS通訊。通過(PG口、PC口)構成高速的數據通訊網。實現上位機與下位機之間數據通訊。焦爐消煙除塵地面站技術簡介

裝煤工藝流程

焦爐裝煤前，側裝煤消煙處理車行駛到相應的炭化室，伸縮套筒和煙塵對接閥對接到位后，地面除塵站風機高速運轉，進入除塵運行狀態。裝煤車收到地面站的指令，裝煤開始。裝煤產生的煙氣通過側裝煤消煙處理車套筒收集后進行燃燒、冷卻至300℃～400℃后經集氣管進入地面除塵站，在地面除塵站進一步冷卻至100℃，分離焦油、粗大顆粒和火星（濾油阻火器）后進入布袋除塵器處理達標后排放。

除塵器收集的粉塵，采用卸灰閥卸灰直接打包外賣或再利用。

出焦工藝流程

出焦時，攔焦車行駛到相應的位置，煙塵對接閥對接到位后，地面除塵站風機高速運轉，進入除塵運行狀態。推焦車收到地面站的指令，推焦開始。推焦產生的煙塵經攔焦吸塵罩收集后經集氣管進入地面除塵站，在地面除塵站進一步冷卻至100℃以下，分離粗大顆粒和火星（濾油阻火器）后進入布袋除塵器處理達標后排放。除塵器收集的粉塵，采用卸灰閥卸灰直接打包外賣或再利用。

工藝裝備水平

1)、系統捕集率達94%；系統采用布袋除塵，除塵效率高達99.9%以上，無二次污染，對設備及工藝管道腐蝕程度減輕，系統的使用壽命延長。

2)、設計了工作與非工作狀態自動控制系統，使非工作時風機呈空負荷運轉，相關設備自動切換。

3)、設計了儀表監控裝置，對運行過程各控制點的情況進行自動記錄，以監控其設備的使用情況。

4)、設風機變頻調速，降低運行成本。

5)、采用液壓站，降低勞動強度，動作靈活、穩定、準確。

6)、可以不影響生產進行施工配套，施工只占廠方很少的生產間隙時間。

7)、運行費用低，長期運行可行 地面除塵站崗位安全技術操作規程

1.本操作技術規程適用于本崗位。2.本崗位人員須經培訓、考試合格后持證上崗。

3.崗位概況

3.1.作業內容：認真檢查，啟動風機及布袋除塵器及其附屬設備，將推焦和裝煤過程中產生的煙塵通過導煙車及各除塵干管吸入地面除塵站進行凈化除塵處理，使排放尾氣各指標達到國家和公司相關排放標準，同時收集并處理粉塵。作業中按時時記錄好生產記錄。做好設備的檢查、維護及崗位衛生。

3.2.崗位職責

3.2.1 本崗位直屬班長領導，完成其布置的生產作業任務。

3.2.2 認真執行本崗位操作技術規程及公司、車間、班組的各項管理制度，確保人身、設備安全和質量穩定3.2.3 負責按當班作業計劃進行推焦、裝煤除塵作業。

3.2.4 掌握本崗位范圍內各設備的機械性能、構造及操作方法；了解本崗位各工藝指標和控制參數，掌握推焦和裝煤除塵運行情況；與相關崗位密切配合，確保完成當班生產任務。

3.2.5 進行巡回檢查、做好本崗位的設備維護保養；向上級匯報并向檢修人員詳細介紹崗位設備運行情況和存在的缺陷和隱患；配合檢修工做好本崗位設備的檢修。

3.2.6 按要求做好本崗位清潔衛生工作

3.2.7 認真填寫《地面運行記錄》、《裝煤推焦生產、運行檢查記錄》，保持報表清潔無污。3.2.8 聽從班長指揮，完成其下達的各項臨時任務。

4、過程控制參數：

4.1除塵器前煙氣溫度<110℃

4.2 風機軸承溫度<75℃

4.3除塵器阻力<2000Pa

4.4冷卻用水：溫度<32℃；壓力>0.2Mpa

4.5出焦除塵冷卻水流量>10t/h

4.6

壓縮空氣壓力>0.5Mpa

4.7

除塵開工率100％，凈化率99％

4.8

煙囪排放煙氣含塵量：推焦出塵<50mg/m3；裝煤出塵<50mg/m3 1 工藝與設備現狀

1.1

推焦除塵操作中存在的問題

我廠現有的推焦除塵信號傳輸到地面除塵站，采用人工控制方式。實際運行中主要存在下面幾個問題：

1)除塵效果不理想。出焦除塵風機為變頻調速，在接到推焦機傳來的推焦信號后，從低速轉為高速需要約20s的啟動時間，而操作工對這一時間的操作掌握不好，如果時間過長，既浪費電，又破壞了正點推焦，直接影響焦爐生產的操作；時間過短，風機不能到達高速運轉，影響其抽吸效果，致使焦爐爐頂粉塵的吸收不好，而惡化現場的操作環境。

2)影響設備安全。推焦除塵信號、地面除塵站控制系統及攔焦機接口閥翻板等無聯鎖控制，當接口閥翻板在關閉狀態下送出除塵信號，風機轉為高速運轉后會對負壓管道或布袋除塵器及附屬設備造成損壞；當地面站、攔焦機、推焦機任一方故障需緊急停車時，由于相互間無聯鎖，信號要通過人工來控制。若不及時斷開，可能造成設備損壞及人身的傷害事故。

3)影響出焦除塵系統使用率。當使用3號攔焦機出焦時，由于沒有三車聯鎖裝置與地面站的通信，出焦粉塵不能進行收集，影響出焦除塵系統的使用率。

1.2設備現狀

1)3號攔焦機無三車聯鎖裝置，無法使用推焦除塵系統。

2)攔焦機除塵撐桿與走行聯鎖裝置，除塵撐桿在未收回的情況下，會導致司機誤操作而損壞除塵撐桿或連接套筒。改造方案的制定

針對推焦除塵信號與地面站的傳輸聯鎖、推焦開始與風機轉高速的延時等，系統改造的主要原則是在充分利用原電氣系統的基礎上進行了改進，新增了1套西門子S7-200系列PLC可編程序控制器及與之相適應的編程控制系統。相關操作信號及聯鎖信號取自原操作臺或原電氣控制設備。3號攔焦機的三車聯鎖裝置主要包括車載控制箱、無線通信模塊、爐號顯示屏等附屬設備。主要控制及聯鎖信號接口如下： 1)原操作臺 → PLC：推焦開始信號。

2)原電控系統 → PLC：允許推焦信號；推焦機與除塵風機解除聯鎖；推焦桿后的退接觸器動作返回；推焦桿的前進接觸器動作返回。

3)PLC → 地面除塵站：啟動除塵風機高速。

4)PLC → 原電控系統：啟動推焦桿前進。

實施過程

3.1改造3號攔焦機的三車聯鎖裝置

由于前期已經對4、5號攔焦機進行了改造，故實施過程中基本參照原來的施工模式進行的。主要內容包括車載顯示屏支架及顯示屏數據線的鋪設；無線通信模塊的支架固定與布線。在安裝車載PLC控制柜的過程中，原有操作室內的空間狹窄，經現場確認后選定于二層平臺安裝，但通風不好不利于PLC散熱。為此，在二層平臺靠導焦槽位置上方開一個百葉窗，以增加空氣的流動，解決了PLC控制箱的散熱問題。

天線箱的安裝過程中，由于天線箱隨車體移動，且與攔焦機側的編碼電纜位置近5m，因此，必須解決天線箱支架的牢固性。第1次安裝時，只對車頂橫梁進行了固定，但在試車過程中車體的震動幅度大，天線箱與編碼電纜的相對位置不穩定，使得爐號的顯示誤差大。最終決定利用攔焦機二層平臺的大梁作為骨架，并在其下部用三角支架斜撐，解決了支架不牢固的問題。考慮到熄焦車內紅焦會烤壞通訊數據線，鋪設了導管。并在數據線上穿防火石棉管隔熱，以確保通信數據線的完好。

日常煉焦生產過程中，會出現操作工摘錯爐門的誤操作。為此，對摘門系統加裝了聯鎖裝置。只有當推焦機或攔焦機達到指定爐號位置后，啟動摘門的裝置才能正常工作，否則摘門裝置不能焦化廠煙氣除塵系統工藝復雜，現把系統成功案例分享一下。

（一）工藝流程

該除塵系統是利用導煙燃燒車、攔焦車上的捕集裝置，將裝煤、出焦時散逸出來的煙氣、粉塵，通過風機抽吸捕集，經過燃燒、冷卻分別經各自的固定管道，輸送到地面除塵站的焦油過濾器，經布袋除塵器，分離出粉塵后，經煙囪排入大氣。

（二）系統裝備

⑴、三軌系統

為保證攔焦吸塵罩的穩定運行和提高吸塵效率，在熄焦車通道外側跨過卸焦坑增設單支輕型三軌，同時設計與攔焦車同步的驅動裝置。

⑵、裝煤導煙燃燒車系統

裝煤導煙燃燒車設于爐頂，設驅動裝置，可沿焦爐作直線行走，與裝煤車配合作業，將裝煤時焦爐口逸散出來的煙氣和放散口抽集的高溫煙塵收集后在燃燒室進行高溫充分燃燒，分解苯并芘等有害物質，燃燒完成有害氣體從燃燒室導出進行冷卻，然后送入輸氣總管。

⑶、攔焦吸塵罩

攔焦吸塵罩車一個支點固定在攔焦車上,另一個支點在第三軌道上(架設于涼焦臺上),隨攔焦車行走。吸塵罩下部斷面可以蓋住常規熄焦車廂長度的2/3。出焦時，通過風機抽吸，將煙塵吸入集塵干管，導入地面站進行處理。

⑷、地面除塵站

地面除塵站采用脈沖式布袋除塵機組，負責處理來自攔焦、裝煤輸送來的廢氣。處理范圍為粉塵顆粒物、苯并芘等，達到低于國家允許的排放標準。

（三）系統工藝裝備水平

①系統捕集率達94%；系統采用布袋除塵，除塵效率高達99.9%以上，無二次污染，對設備及工藝管道腐蝕程度減輕，系統的使用壽命延長。

②設計了工作與非工作狀態自動控制系統，使非工作時風機呈空負荷運轉，相關設備自動切換。

③設計了儀表監控裝置，對運行過程各控制點的情況進行自動記錄，以監控其設備的使用情況。

④設風機變頻調速，降低運行成本。

⑤采用液壓站，降低勞動強度，動作靈活、穩定、準確。

⑥可以不影響生產進行施工配套，施工只占廠方很少的生產間隙時間。

⑦運行費用低，長期穩定運行。

（四）應用范圍

⑴、炭化室高度為2.3米～6米頂裝煤機焦爐。

⑵、炭化室高度為2.3米～6米搗固式機焦爐。

（六）技術創新點：

（1）使用二合一系統地面站，降低了投資費用。

（2）裝煤導煙燃燒車采用燃燒裝置和空冷裝置，除去了焦油、BaP、CO等污染物，對主體設備無腐蝕，使用壽命長。

（4）布袋除塵器采用PLC控制，風機采用了變頻控制，行走機構采用主令控制器控制，提高了自動化。

（5）工藝中有焦油過濾器，煙氣中無焦油，不敷袋，濾袋使用壽命長，投資低，運行費用低。啟動。將爐號識別系統與摘門裝置進行了聯鎖，達到了摘門過程的安全效果。

第二篇：關于除塵管道改造有關情況的報告（推薦）

關于硅鐵四公司除塵管道改造有關情況的報告

華州發電運營公司：

硅鐵四公司（八、九廠）定于近期對煙氣除塵系統改造，要求我公司對鍋爐出口的部分管道進行同期改造準備，時間只限定5天，如果我們在其改造的同時不予行動的話，就要停止我們的鍋爐用氣，對于此事，我們請示：

1、是否同意進行這兩部分改造？

2、若不愿意投資改造，公司有何辦法與硅鐵廠對接？請派相關領導前來商談。因為四公司改造完后三公司接著還要改造。

3、若同意改造，請公司盡快派員落實施工單位及費用，因其給我們的準備時間只有5天。

附硅鐵四公司報告一份

此報

鄂爾多斯余熱電站

二〇一四年三月二十五日

第三篇：硫化堿窯尾煙氣噴淋除塵改造方案

硫化堿窯尾煙氣噴淋除塵改造方案

一、現狀

硫化堿煙氣噴霧除塵系統現用一臺IS125-100-400A的離心泵供水，由于泵抽吸口位于污水池第一個池口，污水中含顆粒物很多，泵的密封極易磨損泄漏，加之泵的安裝位置高于污水池水面，在泵內缺失啟動時泵的汽蝕現象較為嚴重，泵的故障率很高；因污水中顆粒物較高和噴頭處壓力不足，導致噴頭經常堵塞和不能形成霧化噴水效果，需要改進。

目前泵的參數：揚程為h?41.8m，流量為q?88.3m3/h，功率w?22kw，轉速n?1450r/min。

供水參數：從硫化堿用水處到此泵的距離約為123m，硫化堿用水處到污水處理的最北距離約為208m。

二 計算從供水區到噴頭的總壓力損失 水平沿程壓力損失

雷諾斯Re=Vd/γ=3.1*0.1/（1.52*10-6）=20395，大于臨界雷諾斯2300，可以判斷得出管道內流體為紊流。

因20395＜Re＜100000，根據公式??0.316可計算出沿程阻力系Re0.25lv2數λ=0.026，根據圓管的沿程阻力計算公式hf?? 可以計算出

d2g管道沿程損失hf =0.026*（150÷0.1）*（3.132÷2÷9.81）

hf1=0.026*1500*0.4993=19.5（m）hf2=0.026*2100*0.4993=27.3（m）2 局部阻力損失（彎頭和閥門產生的壓力損失）

v2 局部阻力損失可根據公式 hj?ζ 計算，但由于彎頭和閥門較

2g多，一般進行估算，常按沿程壓力損失的10～20%得hj=2～4（m）垂直壓力損失

hh= hh+h地=2.5+3.5=6（m）

總壓力損失h總= hf+hj+hh=19.5+3+6=28.5（m）

由于泵的理論揚程為h泵=41.8m，所以噴頭處壓力

h噴=41.8-28.5=12.5m=0.125MPa 螺旋噴頭形成良好噴霧效果的霧化壓力一般不小于0.3 MPa，否則容易堵塞和霧化效果不好，目前硫化堿原安裝的規格1/2螺旋噴頭經常堵塞和不能形成噴水霧化的情況基本相符。三 改進方案 采用現有水泵移到沉降池北側，抽吸清水可以解決噴頭堵塞和水泵汽蝕、磨損造成泵故障率高的問題，但泵與噴頭的距離增加、地面落差增大，壓力損失更大，會造成噴頭處的壓力更低，噴頭的霧化效果進一步減低。

計算噴頭實際壓降與實際需要流量

1/2螺旋噴頭在0.3Mpa壓力下的理論流量為（6.5～7）m3/h，3套噴淋系統共12個噴頭的需要流量

Q=12*（6.5～7）m3/h=（78～84）m3/h，所以目前的離心泵流量滿足要求。4 方案確定

⑴ 采用一臺流量和揚程滿足要求的自吸泵直接供水，泵的基本

參數為流量Q≥85 m3/h，揚程h≥（30+30+5）=65m；

⑵ 采用一臺低揚程泵供水到硫化堿除塵室旁，再用一臺低揚程泵供水到噴頭，兩臺泵的基本參數為

Q池≥85 m3/h，揚程h池≥（27.3+3.5+3）=33.8m； Q噴≥85 m3/h，揚程h池≥（30+2.5+1）=33.5m； 以上兩種方案是否可行，請廠部審核批復。

技術設備部 劉建軍

2011.08.25

第四篇：如何提高爆破效果

如何提高爆破效果與礦山生產組織

一、如何提高爆破效果

1、根據地址條件，選擇優化的孔網參數，確保爆破后粒度、地根與后震這三項指標受控

2、鉆機穿孔深度受控，杜絕孔深不夠

3、穿孔要根據上個平臺平臺面情況自主選擇適當調整孔深，保證下一平臺面平整度受控

4、嚴格按照爆破設計內容進行裝藥、充填與網絡連接

5、爆破前要進行清渣，盡量避免擠壓爆破

6、對邊坡孔或條件較差地段，要采取打密集孔少量裝藥的方式，來提高爆破效果與爆破安全

二、如何提高礦山生產組織

1、熟悉礦山地質條件及品位分布，了解低品位礦石與高品位礦石分布情況

2、了解采礦相關基本常識，對采場內爆堆情況及下步爆破情況熟悉，并熟知爆堆品位情況

3、對工程機械完好及故障熟知，判斷鏟裝能力能否與礦車數量匹配

4、熟悉礦車故障與完好情況，對本班礦車出車情況要掌握及調配，保證破碎機臺時產量

5、合理安排設備對采場內大塊、散料進行收拾，保持采場形象

6、合理安排反鏟對邊坡進行處理，能夠裝車的可以邊裝車邊處理邊

坡，保持邊坡推進速度

7、了解工藝線運行情況，確保工藝線設備無故障影響生產

8、生產結束后，要及時清理采場及道路碎石，為下班生產做好準備

9、關注下山石灰石質量，嚴格按照質量搭配方案進行生產，發現不合格時要按照質量管理流程進行匯報和調整，防止質量事故發生

礦山生產中，穿孔爆破是第一道工序。它直接影響后續的其它工序和整個采掘工程施工的速度、質量、安全和成本。在露天礦生產過程中，穿孔爆破費用約占生產總費用的20%－30%，對礦石的開采成本影響較大。因此，不斷完善穿孔爆破技術，加強穿孔爆破組織管理，提高穿孔爆破效率，為后序工藝創造良好的工作條件，對降低礦石生產成本，提高開采的經濟效益具有重要意義。

一、爆破質量影響因素

從宏觀上講，爆破效果與巖石性質、炸藥種類、爆破設計參數、生產設備、生產組織措施等幾個方面有關。同時，在具體考慮時，因為在確定臺階高度、生產設備、炸藥種類后，主要考慮的是巖石性質的變化、爆破參數、采面推進方向、生產組織對爆破效果的影響。而爆破效果改進主要是在降低炸藥單位消耗量的同時，降低大塊率和底根產生概率，從而改善鏟裝效率，提高總體經濟效益。因此，我結合實際爆破工作經驗，從以下幾方面進行了摸索，以確定合理的孔網各參數。

1.1巖石性質對爆破效果的影響 1.2爆破機理對爆破效果的影響

1.3合理的裝藥結構對爆破效果的影響 1.4適宜的孔網尺寸 1.5合理的炸藥單耗 1.6最小抵抗線與充填高度 1.7具體研究結論

2.1礦區巖石性質對爆破效果的影響

巖石的性質對鉆機穿孔效率，爆破破碎程度等都有較大影響。巖石的構造主要形式有層理、裂隙和節理。它們都是巖石的弱面，賦予巖石的各向異性特點，在外載荷作用下，巖石容易首先沿著這些弱面破碎。因此，為了避免卡鉆，爆破氣體泄漏和改善爆破效果，炮眼必須垂直或斜交于層理面或節理面，而且礦巖破碎，拉應力比壓應力更容易破碎巖石。因此在進行穿孔安排時，注意其穿孔方向與層理面垂直。

2.2爆破機理對爆破效果的影響

目前爆炸氣體膨脹壓力和沖擊波所引起的應力波共同作用理論更切合實際情況。該理論認為，爆轟波傳播到裝藥空間巖壁時在巖石表層中迅即衰減為應力波。這股強烈壓縮應力波在藥包近區造成巖石的“壓碎”，而在壓碎區域之外造成徑向裂隙。這樣，盡管動能在爆炸總能量中只占百分之幾到百分之十幾的微弱比率，然而沖擊波在使巖石開始破裂的階段仍是非常重要的因素。爆炸氣體產物膨脹的準靜態能量，是破碎巖石的主要能源，炸藥作功能力同它的爆熱和爆容有關，沖擊波作用的重要性則同所破壞的介質特性有關，巖石的波阻抗值不同，它所需的應力波波峰值也不同，對堅硬的巖石要求爆破后取得較好的破碎效果時，就需要在巖石中造成較高的應力值和一定的氣體膨脹作用時間，故選用爆速、裝藥密度大的炸藥，適當加大充填高度，延長氣體作用時間，使礦石充分破碎。同時了解多排孔微差起爆相鄰兩炮孔同時起爆時在兩炮孔之間的中心連線上形成拉應力集中的特點，這對確定適宜的孔網參數非常有用。同時近年來采用逐孔爆破新技術，其理論基礎是自由面反射應力波造成拉伸破壞巖體，強調拉伸破碎作用。而自由面越多，其弧長越長，反射作用越大。因此，在布孔時，適當加大孔距，縮小排距，采用較大m值，可以使逐孔爆破效果更好。力爭使每排孔成一直線，排數在3－4排時，效果較好，排數過多，后排夾制作用大，易有底根。

2.3合理裝藥結構對爆破效果的影響

如果炸藥分布不均勻，裝藥高度過低或過高，都會造成爆炸效果不好，造成較多大塊或底根。同時還應考慮巖層構造對裝藥結構選擇的影響。當巖層堅硬致密，上部較完整時，應適當減少充填高度，為此可采用二段裝藥，使炸藥合理分布，上部巖石得到充分破碎。當上部巖層破碎松散時，應適當加大充填，保證足夠的氣體膨脹作功時間。因此，在每次爆破設計時，都要先觀察爆區上部巖層破碎程度。當二段裝藥時，上部藥量占總藥量的30%左右，并采用孔內微差起爆方法改善爆破質量。同時采用混合裝藥結構，底部裝高密度，高威力的乳化炸藥，上部裝普通的硝銨炸藥。采用二段裝

藥同時也降低了每孔裝藥量11%左右。2.4適宜的孔網尺寸

孔距a,排距b和臨近系數m是很重要的爆破參數。它控制了鉆孔之間相互作用的效應。孔距值過大或過小都不利于取得較好的爆破效果。過大容易產生大塊和底根，過小造成炸藥單耗過高。孔距等于m與排距b的乘積。近年來，國內外m值都有取大值，采用大孔距三角形布孔爆破技術。三角形布孔比方形布孔使炸藥分布均勻，因此，我將m值提高到1.5-1.8左右。孔網尺寸現為7x4或8x5，全部采用三角形布孔。通過孔網尺寸的變化，使炸藥分布更均勻，有效的改善了爆破效果，降低了大塊率和底根率。同時合理選用起爆點，注意起爆點自由面情況，一定要保證自由面爆堆清開，這樣才能取得最佳效果。

2.5合理的炸藥單耗（kg/m3）

合理的降低炸藥單耗是降低爆破成本的有效手段。單耗過高造成浪費，過低礦石得不到充分破碎，大塊多。炸藥單耗的降低必須結合孔網尺寸、巖石性質、炸藥性能考慮，應根據每次爆區的情況進行適當調整。如巖石堅硬致密時，孔網尺寸減小，加大單耗提高總體爆破效果。當巖石破碎松散時，可適當降低單耗，減少每孔裝藥量，加大孔網尺寸，從而避免炸藥的浪費。經過認真仔細的工作，目前礦山的炸藥單耗基本控制在0.16 kg/T左右，在集團下達的控制范圍內。

2.6最小抵抗線和充填高度

最小抵抗線和充填高度對底根和大塊率的控制都很重要。抵抗線過大會使底部夾制作用過大產生底根，充填高度過大會增加大塊率，過小又會產生沖炮，造成底根和大塊。最小抵抗線與巖石堅硬特性，鉆孔角度，臺階高度有關。一般按經驗公式傾斜孔時：W＝（0.4－0.5）H和裝藥條件計算：W＝√（q1*L1÷(mqL)）取兩者最小值，本礦山以往經驗一般取為4－4.5米。但我通過實踐發現，理論值往往因為自由面底部有殘留爆堆，造成實際W值變大，造成底根，所以布孔時第一排孔依據現場情況取W值為3.5－4米（CM760為3米，KQG150為4米）。實踐證明對減少底根降低大塊率有明顯效果。

充填高度的選取一般以經驗公式L2＝ew(e=0.9-1)，一般取為4米。實際工作中，對于上部巖石較破碎的加大充填高度為5－6米左右，同樣取得很好爆破效果，從而減少了每孔裝藥量。2.7生產組織對爆破效果的影響

生產組織主要是從穿孔到爆破當天的具體裝藥組織等工作，它的合理組織和嚴格檢查對爆破效果有重要作用。很多底根大塊的產生都是因為生產組織不得力、穿孔不合格，裝藥不合格等人為因素造成的。具體總結有以下影響因素：

① 穿孔方位不對，造成孔距排距變大。② 孔深不夠造成底根

③ 炮工對炮孔測量數據不準，造成裝藥不合格。④ 炮工裝藥中人為堵孔，造成炸藥未沉底或脫節。

⑤ 套孔工作不成功造成孔深不夠。⑥ 連線遺漏炮孔造成底根或大塊。⑦ 有水炮孔炸藥不沉底造成底根

針對以上因素，一是嚴格按爆破安全規程作業，結合本礦山工作實際，重點從規章制度、操作程序上做了規范，通過不斷培訓，加強各方面工作責任心，減少人為失誤對爆破效果的不良影響。

只要在穿爆安排中，認真按上面要素進行思考，就能尋找到適合本礦山的各項參數，保證爆破效果，提高各項經濟技術指標。

北流海螺水泥有限責任公司

2010年3月15日

第五篇：如何提高新聞轉載效果？

如何提高新聞轉載效果？

每一個在網絡媒體投放稿件的客戶都想取得比較好的轉載效果。那么，如何才能讓媒體對企業的新聞感興趣，從而樂于轉載呢？主要應從選題、立意、謀篇、及時傳播上下功夫。

首先，要學會制造新聞，新聞策劃工作必不可少。

制造新聞不是偶然發生的，而是人為的多方策劃、安排而發生的。企業新聞策劃是按照新聞規律，結合企業需要，通過新聞規劃向目標受眾傳遞企業及產品信息，以樹立企業和產品形象，促進銷售的實施過程。這類新聞也不能無中生有，弄虛作假，如一般新聞一樣，也必須具備新聞價值，以事實為依據，但它比一般新聞更富有戲劇性，更能吸引公眾的注意力。這類新聞是專門針對塑造和改善企業形象而安排的，并且在大多數情況下能起到這個作用，而一般新聞只能提高組織的知名度（好的或壞的），并不能改善組織的形象（知名度高美譽度低反而有害于組織形象）。

其次，要借勢造勢，善于借助市場熱點進行自我傳播。

一個企業要想在網絡新聞傳播中獲得事半功倍的效果，一個很重要的因素就是要懂得“借勢造勢”，充分利用市場熱點來進行自我傳播。借勢造勢，簡單地說，就是尋找和創造時機，采取相應的行動，擴大戰果。它的功用在于利用一切主客觀條件為自己創造競爭中的有利形勢。借勢新聞傳播是以傳播信息為手段的，因此它具有很強的時效性。同樣的新聞發布在不同時間段，可能會得到截然不同的結果。只有在公眾最關注某一話題、最渴望得到某類信息的時刻發布，傳播信息的公關活動才會受到歡迎與重視，才能產生理想的傳播效果。

第三，要為媒體和讀者而寫，撰寫的稿件有新聞價值。

企業新聞也是新聞，也要符合新聞寫作規范。新聞基本要素――時間、地點、人物、事件、結果等都要有清晰的描述。不要試圖使用新聞來直接銷售，如果新聞稿寫得像廣告，那樣就意味著需要重寫了。有時候媒體，特別是網絡媒體，發現一篇好的企業新聞只做很小的修改甚至沒有任何修改就發布出去。更多的情況是記者會根據你的信息挖掘企業新聞稿背后的故事。不管是哪種情況，作為企業都應該要盡力寫出一篇符合媒體需要的新聞，這樣才能達到較好的傳播效果。

第四，選擇最適合的時機及時發布稿件。

新聞是“易碎品”，時效性非常重要。一篇有價值的新聞如果不能及時傳播出去，那就成為舊聞，失去了其應有的價值。所以在撰寫好稿件后要選擇合適的時機及時發布出去。比如當一件重大事件將要發生前發布預熱性的稿件，告知將于何時在何地發生何種重要事件，先引起媒體的關注。當事件剛發生時發布有現場感的消息類稿件，媒體關注度達到最高。待事件發生后，可發綜述類、總結性的稿件。

圍繞這一事件多次傳播。但是每一次都有新的宣傳點，不要千篇一律，簡單重復性傳播。要想達到比較好的傳播效果，稿件的質量最為關鍵。在撰寫新聞時，要避免以下幾種情況發生：

一是不講究組合策略，有一篇發一篇，給讀者和媒體雜亂無序之感。

二是新聞稿件制作面面俱到，拖沓庸長影響傳播效果。

三是新聞稿件寫得像廣告詞，極盡夸大宣傳之能事，讓讀者和媒體產生反感，對企業印象不佳！

由于網絡媒體具有裂變式的傳播效應，一篇好的新聞可以多次被轉載。要想提高新聞轉載效果，歸根結底是要提高文章的質量。