第一篇：大學南路蓋梁滿堂支架施工技術方案

大學南路蓋梁滿堂支架施工技術方案

鄭州市大學南路與西南繞城高速公路互通式立交工程

蓋梁滿堂支架施工方案

目錄

一、編制依據(jù).......................................二、工程概況.......................................2.1、工程范圍......................................2.2、主要工程量....................................2.3、施工計劃安排..................................2.4、施工場地布置..................................2.4.1項目經(jīng)理部................................2.4.2施工便道..................................2.4.3施工用水、用電............................2.5、原材料準備....................................2.5.1 C30混凝土的配制要求......................2.5.2備料情況..................................三、蓋梁滿堂支架施工方法............................3.1施工工藝........................................3.2具體的施工方法.................................四、安全生產(chǎn)保證措施...............................五、質(zhì)量保證措施及檢驗.............................六、文明環(huán)保保證措施...............................七、安全生產(chǎn)管理體系...............................八、農(nóng)忙季節(jié)的工作安排.............................九、夏季、雨季、夜間施工安排.......................23456789

鄭州市大學南路與西南繞城高速公路互通式立交工程

蓋梁滿堂支架施工方案 圖 紙進行放線，縱橋向鋪設好支墊木枋，便可進行支架搭設。支架搭設好后，用可調(diào)頂托來調(diào)整支架高度或拆除模板用。

支架安裝好后，對于蓋板底部，在可調(diào)頂托上縱向鋪設10×10cm的方木（底板兩端各懸出30cm）。然后在其上鋪設橫向10×10cm的方木（豎放的目的增加剛度），按間距25cm鋪設。對于翼墻部分，根據(jù)翼墻底板坡面將方木加工成楔型。

支架底模鋪設后，測放底模中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位。底模標高=設計梁底+支架的變形＋（±前期施工誤差的調(diào)整量），來控制底模立模。可調(diào)頂托的調(diào)整高度符合相關標準規(guī)范要求。

3.2.4支架預壓

為保證砼結構的質(zhì)量，鋼管腳手架支撐搭設完畢鋪設底模板后必須進行預壓處理，以消除支架、支撐方木和模板的非彈性變形及地基的壓縮沉降影響，同時取得支架彈性變形的實際數(shù)值，作為箱體立模的拋高預拱值數(shù)據(jù)設置的參考。在施工前需進行支架預壓。支架預壓時因考慮到堆載的物品和施工過程中工人的操作誤差等因素，則取1.2的不均勻系數(shù)。

1.預壓標準

預壓標準為：當滿載后48小時內(nèi)測量不出明顯沉降視為穩(wěn)定。要求卸載后，反彈5mm左右認為支架豎向剛度許可。

加載順序：加載前→加載至40%→加載至80%→加載至120%→恒壓48小時→卸載至80%→卸載至40%→卸載至0。

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鄭州市大學南路與西南繞城高速公路互通式立交工程

蓋梁滿堂支架施工方案 的班組，班組長應提前向隊部相關管理人員做好有關工作。及時上

報項目部經(jīng)理室審批，經(jīng)項目部審批后方可進行夜間施工。申請書

內(nèi)容包括：作業(yè)部位、作業(yè)人數(shù)、照明安排、申請作業(yè)時間、值班

負責人安排、安全技術交底情況等。

6、夜間施工的安全保證措施

1）充分考慮施工安全問題，不安排交叉施工的工序同時在夜間

進行。

2）施工現(xiàn)場設置明顯的交通標志、安全標牌、護欄、警戒燈等

標志。保證行人、施工機械和施工人員的施工安全。

3）做好夜間施工防護，在作業(yè)地點附近設置警示標志，懸掛紅

色燈，以提醒行人和司機注意，并安排專人值守。

4）夜間施工用電設備必須有專人看護，確保用電設備及人身安

全。

5）夜間氣候惡劣的情況下嚴禁施工作業(yè)。

6）夜間施工時，各項工序或作業(yè)區(qū)的結合部位要有明顯的發(fā)光

標志。施工人員需穿戴反光警示服。

7）各道工序夜間施工時除當班的安全員、質(zhì)檢員必須到位外，還要建立質(zhì)安主管人員巡查制度，發(fā)現(xiàn)問題必須立即解決。

8）實施具有重大危險源的工程項目時，必須根據(jù)重大危險源的應急

救援預案措施，做好隨時啟動應急預案的準備。

第二篇：現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工技術探討

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工技術探討

[摘 要]滿堂支架法是目前橋梁上部現(xiàn)澆連續(xù)箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。本文結合工程實例，對現(xiàn)澆箱梁滿堂支架的施工技術作一些探討。

[關鍵詞]現(xiàn)澆箱梁 滿堂支架 施工技術

中圖分類號：F332 文獻標識碼：A 文章編號：1009-914X（2017）11-0177-01

滿堂支架法是目前橋梁上部現(xiàn)澆連續(xù)箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。滿堂支架的施工，是整個現(xiàn)澆箱梁施工的一個非常重要的、基礎性的工藝環(huán)節(jié)。支架地基的承載力是否滿足要求，支架的強度和穩(wěn)定性是否符合要求，支架壓載試驗的數(shù)據(jù)是否準確、真實，這些環(huán)節(jié)將直接影響到施工安全和工程質(zhì)量。本文結合工程實例，對現(xiàn)澆箱梁滿堂支架的施工技術作一些探討。

一、工程概況

某市政互通立交橋型布置為27.2+30+27.2m預應力混凝土連續(xù)箱梁，采用滿堂式碗扣支架現(xiàn)澆，支架高度8-17m，梁體高度1.8m，頂板寬度L=12-16m，底板寬度8-12m，在與匝道連接部橋梁變寬，為單箱三室箱梁。橋面縱坡3.00%，橋面橫坡2%。箱梁采用C50混凝土。

二、滿堂支架施工技術

1、支架地基的處理

（1）場地平整。用挖掘機和推土機對原地面進行整平、壓實，壓實度達到96區(qū)要求，地基承載力在200Kpa以上，且無軟弱下臥層。地基的處理范圍至少寬出搭設支架之外0.5m。同時，為便于施工，同一跨內(nèi)的標高盡量與路線設計標高一致。

（2）防積水措施為防止下雨積水造成地基浸泡，造成地基承載力降低，產(chǎn)生地面不均勻下沉，對梁施工質(zhì)量造成影響，在支架順橋向兩側(cè)設排水溝，以便將雨水及時排除，如逢下雨安排專人負責排除積水。

2、支架搭設

（1）支架的搭設采用WDJ滿堂落地式碗扣支架，支架布距60cm×60cm。碗扣式支架型號為：WDJ48×3.5型，要求每根桿件做到無變形、無彎曲，桿件有變形和受傷以及碗托有破裂的嚴禁使用。立桿布距為60cm×60cm。橫桿步距為90cm間距?？v橫向水平拉桿按2個步距的間距設置。縱橫向加設剪刀撐，其縱向角度控制在45°-65°，其下部在縱橫向設置交會，交會點距地面的高度大于40cm，剪刀撐采用9米鋼管，鋼管長度搭接大于60cm，并采用雙扣聯(lián)接，扣件接頭部位的外露鋼管長度大于10cm。縱向鋪設15cm×15cm方木；橫向鋪設10cm×10cm方木，跨中凈間距為15cm，小橫梁處凈間距10cm。支架高度根據(jù)現(xiàn)場實測在為8-17米。

（2）腹板及翼板位置做定型排架，支架均為10cm×10cm方木。在排架上釘10×4cm木板條，凈距10cm，以防止竹膠板變形過大。

（3）木排架的加固，除了縱向用木板兩兩相連，有部分加固作用外，在縱橫方木相交處C20鉆孔，用螺栓擰緊。

（4）通過底腳螺栓初步控制支架底面標高，計算立桿長度。

（5）測設頂托實際標高，并通過調(diào)整頂托螺旋來調(diào)整支架標高，調(diào)絲器不使用偏心桿件，出絲長度保持一致，并要求越短越好。

（6）模板拼裝時，必須對縫平整，底板與腹板結合部，為防止漏漿采用“底包側(cè)”方式，并加墊“L”型橡皮墊；腹板?c翼板結合部采用“腹頂翼”方式，防止?jié)仓^程中，因受擾動而造成漏漿。端部模板制作時應準確量測各部尺寸。

（7）頂托標高調(diào)整完畢后，在其上安放15×15cm的方木縱梁，在縱梁上間距30cm安放10×10cm的方木橫梁，橫梁長度隨橋梁寬度而定，比頂板一邊各寬出至少50cm，以支撐外模支架及檢查人員行走。安裝縱橫方木時，應注意橫向方木的接頭位置與縱向方木的接頭錯開，且在任何相鄰兩根橫向方木接頭不在同一平面上。

（8）人行坡道坡度可為1：3，并在坡道腳手板下增設橫桿，坡道可折線上升；人行梯架設置在尺寸為1.8×1.8m的腳手架框架內(nèi)，梯子寬度為廊道寬度的1/2，梯架可在一個框架高度內(nèi)折線上升。梯架拐彎處應設置腳手板及扶手。

3、支架的預壓及預拱度

（1）預壓的目的。為檢查地基承載力及支架承受梁體荷載的能力，減少和消除支架產(chǎn)生的非彈性變形、方木間的間隙、地基瞬時沉降等并獲取支架預壓沉降觀測值用來做設置預拱值的參考數(shù)據(jù)。

（2）加載的方法。支架的預壓方式擬用沙袋或水袋預壓。預壓時間不少于7天，在預壓前必須進行整體支架檢查和驗收，并對臨時荷載的重量進行檢驗。預壓時，根據(jù)箱梁的結構形式計算箱梁的重量，然后用沙袋（沙袋容砂體積1立方米，帶吊帶）或水袋按上部混凝土重量分布情況進行布載，加載重量按設計要求不小于恒載，擬定為恒載的1.2倍。因沙袋在下雨過程中會吸水增重，對支架穩(wěn)定定造成影響，現(xiàn)場必須準備彩條布，下雨前及時將所有沙袋全斷面覆蓋遮雨。

（3）布點及觀測。

①加載前布設觀測點，在地基和底模上沿支點、跨徑的L/

4、L/2等截面處橫橋向腹板處各布設3個觀測點，在跨徑的L/2翼板處各布2個觀測點，觀測點的布設要上下對應，目的是既要觀測地基的沉降量（墊木上），又要觀測支架、方木的變形量（底模上），在觀測點處采用鋼釘標識或預埋鋼筋的方法，保護觀測點不擾動，以便測量預壓前后及卸載后的標高。

②加載順序按混凝土澆筑的順序進行，加載時沙袋堆放均衡平穩(wěn)，不可重放或加載過于集中而損傷支架。加載時分三次進行，各次加載的重量分別為總重（梁體重量的1.2倍）的30%、30%和40%。加載完成后觀測一次，加載12小時、加載24小時、加載48小時和加載完畢各觀測一次，加上加載前觀測一次，共6次，連續(xù)兩次觀測累計沉降量不超過3mm，即為趨于穩(wěn)定，沉降穩(wěn)定48小時且總預壓時間不小于7天后，經(jīng)監(jiān)理工程師同意，即可進行卸載。卸載時先卸載完上層砂袋（卸載時要保證均勻，防止支架受過大偏壓），再卸載下層砂袋，使支架受到的壓力均勻減少。

③支架的預壓應加強穩(wěn)定性觀測，確保安全，一旦發(fā)現(xiàn)變形量不收斂則立即采取卸載或緊急撤離等措施。

④卸載后及時進行回彈后觀測，根據(jù)觀測記錄整理出預壓沉降結果，計算支架、地基綜合非彈性變形值及支架彈性變形值，作為在支架上設置預拱的依據(jù)，通過測量調(diào)整箱梁底模高程。

⑤混凝土在澆筑過程中，加強對支架的觀測，在箱梁的不同點位懸掛標尺，用水準儀對支架沉降情況進行測量，根據(jù)測量結果決定下一步混凝土的澆筑方案和對支架安全性的評估，及時調(diào)整澆筑方案并對支架進行加固處理。

（4）數(shù)據(jù)整理分析。觀測結束對測量數(shù)據(jù)進行處理，根據(jù)總沉降值和卸載后觀測值計算彈性變形量。根據(jù)試驗所測得的數(shù)據(jù)進行分析，對本工程所設計的預應力現(xiàn)澆箱梁模板支架進混凝土澆筑時產(chǎn)生的變形進行有效的控制。可依據(jù)變形量調(diào)整箱梁的底標高，實現(xiàn)混凝土澆筑完成后能達到設計所要求的梁底標高。如發(fā)現(xiàn)立柱下沉比較明顯，需對地基處理進行加強。

（5）預拱度的設置。預拱度設置按設計注明考慮，預應力混凝土連續(xù)箱梁除為抵消支架彈性變形而設置的預拱外，支架不另設預拱?；炷翝沧⑹┕で皯ㄟ^計算出跨中預拱度，其它各點的預拱度以此點按直線或二次拋物線進行分配。

三、結束語

滿堂支架的施工是一個非常重要的基礎性施工工藝環(huán)節(jié)，在施工過程中一定要對地基的處理，支架體系的設計和搭設，支架的壓載試驗等工序給予充分的重視，嚴格按照有關規(guī)范和要求施工，確保施工質(zhì)量和施工安全。

參考文獻

[1] 林鳳飛，現(xiàn)澆箱梁滿堂支架的施工技術，《城市建設理論研究》2012年第5期

第三篇：40米跨箱梁滿堂支架施工方案

40米跨箱梁滿堂支架施工

一、概述

1、工程概況

安慶長江公xx橋E標工程南岸堤外引橋為雙幅分離式橋梁，單幅一聯(lián)6跨（6×40m=240m）為單箱單室預應力混凝土斜腹板等截面連續(xù)梁，梁高2.5m，箱梁頂板跨12.75m，底板寬5.384m，箱梁頂、底板厚均為0.25m ,腹板厚0.5m，兩側(cè)翼緣板懸臂長度均為2.85m，全橋僅在橋墩支點截面處設置端，中橫梁。橋面橫坡在-3%～2%變化，橋面橫坡由梁底墊石變高度使梁體整體旋轉(zhuǎn)而形成，箱梁橫斷面與梁高均保持不變；橋面縱破為2.75%。橋面橫坡見下表： 橋面橫坡一覽表

墩 號 橋 面 橫 坡 梁底軸線與橋軸線距離（cm）左幅（%）右幅（%）左幅 右幅 YR11 0.116 0.020 662.20 657.15 YR12-1.217 0.020 665.65 657.15 YR13-2.551-2.551 669.00 655.60 YR14-3.000-3.000 670.15 654.35 YR15-3.000-3.000 670.15 654.35 YR16-3.000-3.000 670.15 654.35 YR17-3.000-3.000 670.15 654.35 箱梁采用單向預應力體系，縱向預應力鋼束設置采用фj15.24鋼絞線，Rby=1860Mpa，波紋管制孔。每跨單側(cè)腹板內(nèi)設置6束16孔鋼束，在接縫處采用鋼束聯(lián)結器接長；頂板設置12束7孔鋼束，鋼束長為14米，一端為P錨，一端為張拉錨，鋼束跨越橋墩頂分布置，每側(cè)各長7米；底板設置4束7孔鋼束，一端為P錨，一端為張拉錨，每束鋼束跨越施工接縫分布在兩跨內(nèi)。

2、施工方法簡介

南堤外引橋位于緩和曲線段，橋位區(qū)多為農(nóng)田、耕地及居民拆遷區(qū)，陸地施工條件相對較好。施工時，先將橋位地基處理后，采用扣件式滿堂腳手架單幅逐跨現(xiàn)澆施工工藝進行施工，施工時，翼緣模板及外側(cè)模采用定制鋼模板（按首跨長配置一套模板），內(nèi)模采用膠合板（按首跨長配置一套模板），底模采用玻璃鋼竹膠板（按一個標準跨和一個首跨長度配置）?？傮w施工工藝流程如下：

3、施工工藝流程

二、滿堂支架搭設及預壓

1、地基處理

先用推土機將表層耕質(zhì)土、有機土推平并壓實；承臺基坑清淤后采用分層回填亞粘土并整平壓實。原有地基整平壓實后，再在其上填筑大約30cm的黃土，并選擇最佳含水量時用振動壓路機進行輾壓，輾壓次數(shù)不少于3遍，如果發(fā)現(xiàn)彈簧土須及時清除，并回填合格的砂類土或石料進行整平壓實，然后在處理好的黃土層上鋪設20cm石子，采用人工鋪平，用YZ16噸振動壓路機進行輾壓。在石子層上按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪設枕木；為盡量減少地基變形的影響，在承臺基坑回填好的地基上鋪設大型廢鋼模板（此處不鋪設枕木），廢鋼模板鋪設時，面板朝下。壓實的黃土層及石子層的寬度大約為28米。為避免處理好地基受水浸泡，在兩側(cè)開挖40×30cm的排水溝，排水溝分段開挖形成坡度，低點開挖集水坑。

2、支架安裝

本支架采用“扣件”式滿堂腳手架，其結構形式如下：縱向立桿間距為90cm，橫向立桿間距除箱梁腹板所對應的位置處間距按46cm布置外，其余按90cm左右間距布置（可詳見《堤外引橋滿堂支架橫向布置圖》），在高度方向每間隔1.2m設置一排縱、橫向聯(lián)接腳手鋼管，使所有立桿聯(lián)成整體，為確保支架的整體穩(wěn)定性，在每三排橫向立桿和每三排橫向立桿各設置一道剪刀撐。在地基處理好后，按照施工圖紙進行放線，縱橋向鋪設好枕木，便可進行支架搭設。支架搭設好后，測量放出幾個高程控制點，然后帶線，用管子割刀將多余的腳手管割除，在修平的立桿上口安裝可調(diào)頂托，可調(diào)頂托是用來調(diào)整支架高度和拆除模板用的，本支架使用的可調(diào)頂托可調(diào)范圍為20cm左右。

由于整個堤外引橋位于緩和曲線上，因此擬將每跨支架劃分為8個直線段擬和橋面箱梁曲線，每個直線段5m。施工時注意支架間距應相應調(diào)整。

腳手管安裝好后，在可調(diào)頂托上鋪設I14工字鋼，箱梁底板下方的I14工字鋼橫向布置，長6m，間距為0.9m；由于本方案外側(cè)模板及翼緣模板為大型鋼模板，為考慮模板整體移動，在翼緣板下所對應的位置I14工字鋼采用順橋向布置。I14工字鋼鋪設好后，然后在箱梁底板下寬6米的I14工字鋼鋪設6X12cm的木枋，木枋鋪設間距為：在箱梁腹板所對應的位置按18cm布置，底板其余位置按30~35cm布置。木枋布置好后可進行支架預壓。

3、支架預壓

安裝模板前，要對支架進行壓預。支架預壓的目的：

1、檢查支架的安全性，確保施工安全。

2、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于橋面線形控制。

預壓荷載為箱梁單位面積最大重量的1.1倍。本方案采用水箱加水分段預壓法進行預壓：施工前，按照水箱加工圖紙加工好水箱，水箱采用3mm厚鋼板進行滿焊加工，加工好后進行試水試驗，確保水箱不漏水。每一段預壓長度為20米左右，由于首跨現(xiàn)澆長度為47米，故首跨需分三次預壓，標準跨為40米及尾跨33米均需分兩次預壓。根據(jù)箱梁橫截面特性，共制作6個大水箱（B型水箱）和6個小水箱（A型水箱），大水箱尺寸為：3米高，3米寬，6.5米長；小水箱尺寸為：1.5米高，2米寬，6.5米長。水箱加工后采用16t汽車吊進行吊裝就位，大水箱安放在箱梁底板所對應的位置，小水箱安放在兩側(cè)翼緣板所對應的位置，12個水箱布置成3排4列，然后用水泵加水進行預壓(詳見《堤外引橋預壓步驟示意圖》)。

為了解支架沉降情況，在加水預壓之前測出各測量控制點標高，測量控制點按順橋向每5米布置一排，每排4個點。在加載50%和100%后均要復測各控制點標高，加載100%預壓荷載并持荷24小時后要再次復測各控制點標高，如果加載100%后所測數(shù)據(jù)與持荷24小時后所測數(shù)據(jù)變化很小時，表明地基及支架已基本沉降到位，可用水管卸水，否則還須持荷進行預壓，直到地基及支架沉降到位方可卸水。卸水時通過水管將水排至水溝中或橋位區(qū)外，以免影響處理好的地基承載力，卸水完成后采用16t汽車吊將水箱前移。卸水完成后，要再次復測各控制點標高，以便得出支架和地基的彈性變形量（等于卸水后標高減去持荷后所測標高），用總沉降量（即支架持荷后穩(wěn)定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。預壓完成后要根據(jù)預壓成果通過可調(diào)頂托調(diào)整支架的標高。

經(jīng)過幾跨施工，得出支架預壓后總沉降量在4～15mm之間，最大非彈性變形量為13mm，平均非彈性變形量為7mm左右。

4、支架受力驗算

①、底模板下次梁（6×12cm木枋）驗算：

底模下腳手管立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距根據(jù)箱梁對應位置分別設為0.46 和0.9 m，頂托工字鋼橫梁按橫橋向布置，間距90cm；次梁按縱橋向布

置，間距35cm和18cm。因此計算跨徑為0.9m，按簡支梁受力考慮，分別驗算底模下斜腹板對應位置和底板中間位置：

a、斜腹板對應的間距為18cm的木枋受力驗算

底模處砼箱梁荷載：P1 = 2.5×26 = 65 kN /m2（按2.5m砼厚度計算）模板荷載：P2 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2 設備及人工荷載：P3 = 250 kg /m2 = 2.5 kN /m2

砼澆注沖擊及振搗荷載：P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2 則有P =（P1 + P2 + P3 + P4）= 71.5 kN /m2

W = bh2/6 = 6×122/6 =144 cm3 由梁正應力計算公式得：

σ = qL2/ 8W =（71.5×0.18）×1000×0.92 / 8×144×10-6

= 9.05 Mpa ＜ [σ] = 10Mpa 強度滿足要求； 由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：

τ = 3Q/2A = 3×（71.5×0.18）×103×（0.9 /2）/ 2×6×12×10-4

= 1.21 Mpa＜ [τ] = 2Mpa（參考一般木質(zhì)）

強度滿足要求；

由矩形簡支梁撓度計算公式得：

E = 0.1×105 Mpa；

I = bh3/12 = 864cm4

f max = 5qL4 / 384EI = 5×12.87×103×103×0.94 / 384×864×10-8×1×1010

= 1.273mm＜ [f] = 1.5mm（[f] = L/400）

剛度滿足要求。

b、底板下間距為35cm的木枋受力驗算

中間底板位置砼厚度在0.5～0.7m之間，按0.7m進行受力驗算，考慮內(nèi)模支撐和內(nèi)模模板自重，木枋間距0.35m，則有：

底模處砼箱梁荷載：P1 = 0.7×26 = 18.2 kN /m2

內(nèi)模支撐和模板荷載：P2 = 400 kg/m2 = 4 kN /m2 設備及人工荷載：P3 = 250 kg /m2 = 2.5 kN /m2

砼澆注沖擊及振搗荷載：P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2

則有P =（P1 + P2 + P3 + P4）= 26.7 kN /m2

q=26.7×0.35=9.345t/m＜71.5×0.18=12.87 t/m 表明底板下間距為0.35m的木枋受的力比斜腹板對應的間距為0.18m的木枋所受的力要小，所以底板下間距為0.35m的木枋受力安全。

以上各數(shù)據(jù)均未考慮模板強度影響，若考慮模板剛度作用和3跨連續(xù)梁，則以上各個實際值應小于此計算值。

②、頂托橫梁（I14工字鋼）驗算：

腳手管立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m和0.46m，頂托工字鋼橫梁按橫橋向布置，間距90cm。因此計算跨徑為0.9m和0.46m，為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為多跨連續(xù)梁受力，計算結果偏于安全，僅驗算底模下斜腹板對應位置即可：平均荷載大小為q1= 71.5×0.9=64.35kN/m

另查表可得：

WI14 =102×103mm3 ；

I = 712×104mm4 ； S = I / 12 跨內(nèi)最大彎矩為：

Mmax = 64.35×0.46×0.46/8= 1.702kN.m 由梁正應力計算公式得：

σw = Mmax / W = 1.702×106 /(102 ×103)

= 16.69 Mpa ＜ [σw] = 145Mpa 滿足要求； 撓度計算按簡支梁考慮，得：

E = 2.1×105 Mpa；

f max = 5qL4 / 384EI = 5×64.35×1000×0.464×109 /

(384×2.1×105×712×104)

= 0.053mm＜ [f] = 2.25mm（[f] = L/400）剛度滿足要求。

③、立桿強度驗算：

腳手管（υ48×3.5）立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m和0.46m，因此單根立桿承受區(qū)域即為底板0.9m×0.9m或0.46m×0.9m箱梁均布荷載，由工字鋼橫梁集中傳至桿頂。根據(jù)受力分析,不難發(fā)現(xiàn)斜腹板對應的間距為0.46m×0.9m立桿受力比其余位置間距為0.9m×0.9m的立桿受力大，故以斜腹板下的間距為0.46m×0.9m立桿作為受力驗算桿件。則有P = 71.5 kN /m2 由于大橫桿步距為1.2m，長細比為λ=ι/ i = 1200 / 15.78 = 76，查表可得υ= 0.744，則有：

[ N ] = υA[σ] =0.744×489×215 = 78.22 kN

而Nmax = P×A =71.5×0.46×0.9 = 29.6 kN，可見[ N ] ＞ N，抗壓強度滿足要求。

另由壓桿彈性變形計算公式得：（按最大高度11m計算）

△L = NL/EA = 29.6×103×11×103/2.1×105×4.89×102

=3.171mm 壓縮變形很小

單幅箱梁每跨混凝土340m3，自重約884噸，按上述間距布置底座，則每跨連續(xù)箱梁下共有765根立桿，可承受2525噸荷載（每根桿約可承受33kN），比值為2525/884 = 2.86，完全滿足施工要求。

經(jīng)計算，本支架其余桿件受力均能滿足規(guī)范要求，本處計算過程從略。④、地基容許承載力驗算：

根據(jù)地質(zhì)資料可知，南岸堤外引橋軸線上地表土質(zhì)基本為亞粘土層，分別有：重亞粘土、輕亞粘土、人工填土（粉質(zhì)輕亞粘土，砂壤土）等。地基碾壓密實處理并鋪墊20cm厚石子前，地基承載力在100～130Kpa之間。出于安全考慮，處理后仍按100Kpa設計計算，即每平方米地基容許承載力為10t/m2，而箱梁荷載（考慮各種施工荷載）最大為7.15t/m2，完全滿足施工要求。

三、模板工程

為保證現(xiàn)澆箱梁的外觀質(zhì)量光潔度、表面平整度和線形，加快施工進度，本工程箱梁底模采用鋪設竹膠板，外側(cè)模采用大塊鋼模板，箱體內(nèi)采用膠合板木模。

1、底模：

箱梁底模采用竹膠板，模板加工時可根據(jù)箱梁線形曲線及寬度將模板分段（按順橋向每5m為一段考慮）制作，將每一段視為直線段，即分段用折線代替圓曲線，從而提高了模板的使用效率。

鋸板采用合金鋸片，直徑400毫米，120齒左右，轉(zhuǎn)速3800轉(zhuǎn)/分，在板下墊實時鋸切，以預防毛邊。玻璃鋼竹膠板存放時板面不得與地面接觸，要下墊方木，邊角對齊堆放，保持通風良好，防止日曬雨淋，并定期檢查。

當一跨砼澆筑好后，等強度達到80%后，便可張拉、壓漿，壓漿完成后可將底模板下的可調(diào)頂托下降，將I14工字鋼、木枋和竹膠板脫離底板，取下竹膠模板等。

2、內(nèi)模：

箱梁內(nèi)模采用九合板，木枋順向布置，木枋截面尺寸為6X12cm，木枋布置間距為35cm左右。為施工方便，內(nèi)模分塊加工成幾種型號，并確保同一類型號的模板能夠互用；加工時，將面板和木枋通過鐵釘加工成整體。為便于內(nèi)模從箱梁內(nèi)取出，在每一跨箱梁頂板上預留兩個160㎝（縱向）×100㎝（橫向）的人洞，人孔分布在每跨離橋墩10米處，不能跨越施工縫；每一跨箱梁底板鋼束張拉、壓漿及封錨完成后，將人孔澆注砼封閉。

箱梁內(nèi)模支撐采用υ48×3.5腳手管做排架，立柱支撐在底模頂面上，腳手管順橋向按0.9米設置一排，每排7根，且每排均需設置剪刀撐和縱、橫水平撐，以增加支架的整體穩(wěn)定性，防止內(nèi)模脹模，內(nèi)模支架的搭設原理及方式與滿堂腳手架的搭設原理及方式基本相同；立柱支撐點必須與橫橋向底模下的工字鋼位置對應，而且立柱不可直接支撐在底模頂，兩者間須墊設混凝土墊塊。經(jīng)受力驗算，內(nèi)模及內(nèi)模支架均能滿足規(guī)范要求，本處計算過程從略。

澆注砼之后，等強度達到設計強度的30%后方可進行拆除內(nèi)模。如果拆模時間過早，容易造成箱梁頂板砼下饒、開裂，甚至倒坍；如果拆模時間過晚，將增大了拆模難度，造成拆模時間長且容易損壞模板。具體拆模時間由現(xiàn)場技術人員視現(xiàn)場砼的凝固情況把握好。

3、封頭模板和翼緣端模板

端橫隔板封頭模板采用玻璃鋼竹膠板，施工接縫處縫頭模板采用5mm厚鋼板制作。內(nèi)側(cè)翼緣端模板采用[20a槽鋼（翼緣板砼厚為18cm）；外側(cè)翼緣板由于防撞護欄設計構造的緣故，留有10cm的后澆段，采用4cm厚的泡沫板，安裝及拆除時十分方便，雖然泡沫板只能一次性使用，但由于其價格便宜，與采用鋼板相比更為經(jīng)濟。

4、外側(cè)模板和翼緣模板

為確保外觀美觀，本箱梁外側(cè)模板和翼緣模板采用大型鋼板，由專業(yè)模板加工廠家加工制作；為施工方便，將外側(cè)模板和翼緣模板加工成整體，每塊模板寬為2.7米。

面板采用5mm厚鋼板，橫肋采用∠70角鋼，背帶采用2[10槽鋼，背帶間距為90cm，每塊模板上設有3道背帶，每道背帶上設置兩根υ18的拉桿。經(jīng)受力驗算和施工檢驗，此模板強度和剛度完全能夠滿足施工要求。

為調(diào)模、脫模方便，模板外側(cè)每道背帶上設有3根可調(diào)絲桿用來支撐模板，確保模板在澆注砼時不向外傾倒?？烧{(diào)絲桿的上端與模板采用鉸聯(lián)結，下端與翼緣模板下方的橫向I14工字鋼鉸聯(lián)結，每塊模板下方的3根橫向工字鋼通過鋼筋連成整體，橫向工字鋼安裝在順橋向外側(cè)模行走軌道上（縱向I14工字鋼）。為確保模板整體不向外滑移，翼緣模板下方的橫向工字鋼與底板下方的橫向工字鋼通過“C-C”型緊索具連接在一起，如此一來，澆注砼時兩側(cè)腹板砼向外的脹力可以相互抵消。

首跨外側(cè)模板及翼緣模板安裝時，采用16t汽車吊起吊。模板起吊前，要將相應的絲桿和橫向I14工字鋼聯(lián)接好，在模板就位時，要將模板上的橫向工字鋼與底模板下的橫向工字鋼位置對齊。由于每塊模板面板均為平面，沒有按照箱梁平曲線設置弧面，故安裝模板時，確保模板與模板之間留有15mm左右的間隙，以此來調(diào)出箱梁的平曲線（實際為若干折線）。模板之間的間隙通過木板條和玻璃膠進行堵塞，不留縫隙。當砼強度達到設計強度的50%～60%時，方可脫離外側(cè)模板和翼緣模板。脫模時，只需將每塊模板上的可調(diào)絲桿收緊，模板就會自動脫離砼表面，十分方便。為確保外側(cè)模和翼緣模能夠順利行走，應確保模板脫離砼面不小于8cm。

外側(cè)模行走采用5t或10t卷揚機拖動行走，由于箱梁處于平曲線內(nèi)，故每次只能行走1～2塊模板。模板行走時，卷揚機安放在已澆梁段頂板上，通過人孔、型鋼和鋼絲繩等將卷揚機固定。為確保鋼模板能夠行走至將施工梁段的最前端，應確保卷揚機鋼絲繩的導向輪安裝在施工梁段最前端的前方。為確保模板行走時不脫離行走軌道，將模板下方的橫向工字鋼通過鋼筋等卡在工字鋼軌道上。

根據(jù)施工實踐，外側(cè)模及翼緣模板只需1.5天左右便可全部行走到位，而每一跨箱梁張拉需不少于一天的時間，由于模板行走可在張拉前一天進行。故在張拉完成之前模板能夠全部行走到位后。單側(cè)模板行走到位后，便可一邊進行調(diào)模，另一邊進行模板行走，大大縮短了工期。

四、混凝土施工

1、混凝土配合比的設計及要求 ①混凝土強度等級為C50 ②水泥：采用華新P052.5水泥。③粗骨料：東至縣香口產(chǎn)5～25cm級配。④細骨料：江西贛江產(chǎn)中粗砂。

⑤單幅箱梁一次澆筑最大方量約408m3，2個50 m3的混凝土站，實際生產(chǎn)能力約為35m3/h，初凝時間不得小于12h，坍落度為14-18cm。⑥每灌攪拌時間不小于90s。

⑦確保砼的流動性、和易性、秘水性及可泵性能夠施工及質(zhì)量要求。

2、箱梁混凝土澆筑

由于砼為整跨澆注，方量較大，澆注時間長，首跨澆注方量為408m3，標準跨每跨澆注方量為340m3。如果采用一臺攪拌站澆注，按每小時20m3計，則首跨至少需要澆注20小時，經(jīng)過討論，擬采用兩臺攪拌站進行澆注。

由于其它標段的箱梁澆注均出現(xiàn)了不同程度的問題，如腹板砼冷縫及分層現(xiàn)象較明顯、頂板砼表面有裂紋、箱梁內(nèi)翻漿現(xiàn)象嚴重。項目部對造成這些問題的原因及預防方法進行了專門的討論，經(jīng)過討論，一致認為：腹板砼出現(xiàn)冷縫和分層現(xiàn)象是由以下一種或幾種原因引起①澆注氣溫過高或風干現(xiàn)象嚴重造成砼出現(xiàn)假凝現(xiàn)象。②砼初凝時間過短。③砼澆注補料間隔時間過長。④砼振搗不力，在每次補料前沒有將砼表面假凝層破碎。⑤砼配合比不均勻，某層砼澆注坍落度過大，某層砼澆注坍落度過小。頂板砼表面出現(xiàn)裂紋是由以下一種或幾種原因引起①澆注氣溫過高或風干現(xiàn)象嚴重造成砼表面容易開裂。②砼養(yǎng)護不力或養(yǎng)護不及時。③砼表面抹面不力，沒有修漿。④砼配合比不合理。箱梁內(nèi)翻漿現(xiàn)象嚴重是由以下一種或幾種原因引起①砼坍落度過大。②砼澆注時，每一層澆注過厚。③砼振搗方法不對，振動時間過長。④砼初凝時間過長，砼澆注補料間隔時間過短。⑤砼澆注時氣溫偏低或雨天澆注。

針對以上問題，項目部做出了如下措施：每一跨砼澆注總體上遵循從低處向高處即從南到北的順序澆注，澆注步驟分四步進行，詳見《堤外引橋砼澆注步驟示意圖》。

按照示意圖所示的澆注工序進行，有效地控制了每一層砼的澆注厚度，既有利于砼振搗，又有效地減少了底板砼的翻漿現(xiàn)象，同時有效地控制了每一次砼澆注后的布料間隔時間。施工過程中，當每一段頂板澆注好后，立即用潮濕麻袋蓋好進行養(yǎng)護，防止風吹開裂。每一跨砼澆注時間為13小時左右，采用本方法澆注的砼，拆模后，外觀質(zhì)量較好，沒有出現(xiàn)分層和冷縫現(xiàn)象，砼頂面沒有出現(xiàn)裂紋。

五、小結

1、本工程的滿堂支架地基處理與安慶長江公xx橋其它標段滿堂支架地基處理相比，工序上更為簡單，造價上更為經(jīng)濟，實踐表明結構上也能很好的滿足施工及規(guī)范要求。

2、采用水箱加水進行預壓，表面上看加工水箱價格高，但由于其周轉(zhuǎn)次數(shù)多，所花勞動力少，多次周轉(zhuǎn)使用后，比采用砂袋碼砂進行預壓所花造價要低；且水箱加水進行預壓，工序簡單，施工進度快，比采用砂袋碼砂進行預壓要安全，值得推廣使用。在今后的施工中，如果采用滿堂支架施工的跨數(shù)較多，建議采用水箱加水法進行預壓；否則宜采用砂袋碼砂法進行預壓。如果采用水箱加水法進行預壓，建議在水箱底部設計若干滾輪或滾軸，以便2~3人就能推動水箱前移。

3、外側(cè)模板及翼緣模板采用大型鋼模板，造價比采用竹膠板施工要昂貴，但鋼模板比竹膠板可周轉(zhuǎn)的次數(shù)要多，澆注的砼的外觀質(zhì)量要好，且模板前移及調(diào)模、脫模也更方便，所花時間要少?？傊瑑烧吒饔袃?yōu)缺點。在今后的施工中，如果采用滿堂支架施工的跨數(shù)較多，建議采用鋼模板施工，否則宜采用竹膠板施工。如果采用大型鋼模板，建議在模板下方橫向工字鋼上設置滾輪，采用人工推動模板前移。

第四篇：現(xiàn)澆簡支梁滿堂支架施工

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現(xiàn)澆簡支梁滿堂支架施工

現(xiàn)澆簡支梁滿堂支架施工

摘要：本論文闡述現(xiàn)澆簡支梁滿堂支架的施工方法，結合實際工點工程概況，考慮到滿堂支架施工先進快捷的優(yōu)勢，從設計到驗算，再到施工，全面介紹了滿堂支架施工的技術要點。

關鍵詞：滿堂支架 設計 驗算 施工 技術要點

中圖分類號：TQ639.2文獻標識碼：A文章編號：

滿堂支架施工是梁體現(xiàn)澆施工中較為成熟的一種工藝，具有工程造價相對較低、操作方便靈活、適應性強、占用施工場地少、節(jié)約制架設備投資等特點，對于保證質(zhì)量、提高工效十分有利。以下內(nèi)容即為結合實際工點闡述的滿堂支架施工工法。

1滿堂支架設計及驗算

1.1 支架設計要求

（1）、支架結構必須有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性。

（2）、支架在承重后期彈性和塑性變形應控制在15mm以內(nèi)。

（3）、支架部分地基的沉降量控制在5mm以內(nèi)，地基承載（壓）力達250kPa。（支架設計完后進行驗算）

（4）、支架頂面與梁底的高差應控制在理想值范圍內(nèi)，且應與預留拱度通盤考慮。

1.2支架搭設設計

測量人員根據(jù)原地面標高及梁底標高計算滿堂支架高度及硬化混凝土基礎頂面標高，然后根據(jù)原地面地質(zhì)情況確定換填碎石墊層厚度，換填并碾壓密實，并對地基承載力及地基沉降進行檢測和檢算，確保地基具有良好的承載力，滿足施工荷載下地基承載檢算要求，通過檢算地基承載力不得小于200KPa；然后在經(jīng)過處理壓實平整的地基上澆筑30cm厚C20混凝土作為支架基礎。搭設WDJ碗扣式多功能鋼支架，橫橋向方向，梁體腹板下支架間距為30cm，其余為60cm；順橋向方向，支架間距為60cm，步距0.6m。支架外圍四周設剪刀撐，最新【精品】范文 參考文獻

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內(nèi)部沿橋梁縱向每4排立桿搭設一排橫向剪刀撐，支架高度通過可調(diào)托座和可調(diào)底座調(diào)節(jié)。

1.3支架結構檢算

根據(jù)碗扣式支架的布置方案，采用WDJ碗扣式多功能鋼支架，對其剛度、強度、穩(wěn)定性必須進行檢算。鋼管的內(nèi)徑Ф41mm外徑Ф48mm。

斷面積

轉(zhuǎn)動慣量

回轉(zhuǎn)半徑

截面模量

鋼材彈性系數(shù)

鋼材容許應力

1.3.1 一般截面箱身支架結構驗算

荷載計算及荷載的組合

A、鋼筋混凝土梁重：(鋼筋混凝土梁重量按26kN/m3計算)

B、支架模板重

① 模板重量：(內(nèi)模未計)

(鋼模重量按82.64kN/m3計算)

② I20工字鋼重量：

(工字鋼重量按31,54KG/m計算)

③ 方木重量：

(方木重量按8.33KN/m3計算)

④ 支架重量：

根據(jù)現(xiàn)場情況按3米高支架進行檢算。

(《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》說明3m立桿重量16.84kg、0.6m橫桿重量2.82kg)

C、人員及機器重

(《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》)

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D、振搗砼時產(chǎn)生的荷載

(《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》)

E、傾倒混凝土時沖擊產(chǎn)生的水平荷載

(采用汽車泵取值3.0KN/m2)

前載組合：

按照最不利位置計算單元1中單根立桿受力：

1.3.2立桿強度及穩(wěn)定性驗算

（1）、立桿強度驗算

式中：安全系數(shù)；支架鋼管設計抗壓強度；鋼管有效截面積；計算單元對立桿的壓力。

參見《路橋施工計算手冊》。

（2）立桿穩(wěn)定驗算，由《路橋施工計算手冊》查得

結論：立桿滿足強度及穩(wěn)定性要求。

1.3.3 縱向方木強度和剛度驗算

支架中采用100×100mm縱向方木，間距0.25m，驗算時按簡支梁計算。

A、縱向方木強度驗算

式中：—方木設計抗彎強度，；

—方木截面抵抗矩；

—方木所受彎矩；

B、縱向方木剛度驗算

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式中：—方木撓度；

結論：縱向方木滿足強度和剛度要求。

1.3.4 整體驗算檢驗：（以32m簡支箱梁為例）

查圖紙得出，每跨現(xiàn)澆箱梁鋼筋混凝土V=334.3m3，按箱梁底部支架承重計算：整個支架系統(tǒng)承重為： KN

安全系數(shù)k=3.4也滿足施工要求。

結論：以上模板、支架及支架基礎處理能滿足32m簡支箱梁的施工要求。

滿堂支架施工

2..1 原地面處理

根據(jù)設計提供地質(zhì)資料結合我分部施工期間現(xiàn)場勘探，現(xiàn)澆梁地質(zhì)無不良軟弱地質(zhì)，也無巖溶發(fā)育區(qū)段，在回填碎石土前需要采用挖機進行清除地表虛碴，清除墩或臺間表層耕植土、有機土等雜物，當縱橫向地面坡度變化時，做成高1.2m，寬2m臺階，確保邊坡穩(wěn)定。

2.2回填

地面處理完畢，報驗合格后，采用碎石土回填，回填最大粒徑不宜超過15cm，采用YZ-20JC壓路機分層碾壓，底層按厚度不大于50cm控制，壓實系數(shù)不得小于0.8,面層1m內(nèi)深范圍按虛鋪厚度35cm控制，壓實系數(shù)應大于0.9。回填寬度頂部按不小于梁邊線外2m，其回填邊坡比按1：1.5m坡比回填。在碾壓過程中應嚴格控制分層厚度和最佳含水量，確保壓實密度，每層必須進行檢測壓實度和地基承載力，如果壓實度和地基承載力達不到200Kpa應多碾壓，或減少虛鋪厚度。回填實應從低處開始回填，當有臺階時應及時施作C20片石砼擋墻，在回填時要避免墩受偏壓。

2.3地面硬化處理

基底處理好后壓實度和地基承載力檢測合格后，澆筑30cm厚C20混凝土基礎。地面橫向坡度按水平考慮，縱向坡度按線路坡度設置，以便于頂?shù)淄械恼{(diào)節(jié)。硬化寬度為梁邊線外側(cè)1.5m。

2.4排水系統(tǒng)

為了有效及時排出地表水，在硬化邊縱向兩側(cè)開挖40×30cm的最新【精品】范文 參考文獻

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排水溝，排水溝采用M10砂漿鋪底，厚10cm，排水溝分段開挖形成坡度，低點開挖集水坑以便排水。

2.5 施工技術交底

支架搭設前工程技術負責人應按已批準的支架搭設方案的要求對搭設和使用人員進行技術和安全交底。

2.6 測量放樣

測量人員用全站儀放樣箱梁在地基上的豎向投影線，并用白灰撒上四周輪廓標志線，現(xiàn)場技術員根據(jù)投影線定出單幅箱梁的縱、橫向中心線，同樣用白灰線做上標記。

2..7布設立桿可調(diào)底座

根據(jù)立桿位置布設可調(diào)底座，掛線控制線形、標高，放置平整、牢固，底部無懸空現(xiàn)象。

2..8碗扣支架安裝

根據(jù)立桿及橫桿的設計組合，從底部向頂部依次安裝立桿（先長后短）、橫桿。不同規(guī)格長度的立桿要交錯布置，一般先全部裝完一個作業(yè)面的底部立桿及部分橫桿，再逐層往上安裝，同時安裝所有橫桿。立桿和橫桿安裝完畢后，安裝斜桿，保證支架的穩(wěn)定性。斜撐通過扣件與碗扣支架連接，安裝時盡量布置在框架結點上。底層水平框架的縱向直線度應≤L/200；橫桿間水平度應≤L/400。支架全高的垂直度應≤L/500，最大允許偏差應小于100mm。

2..9可調(diào)托撐安裝

為便于在支架上高空作業(yè)，安全省時，可在地面上大致調(diào)好可調(diào)托撐伸出量，再運至支架頂部安裝。根據(jù)梁底高程變化決定順橋向控制斷面間距，橫橋向設左、中、右三個控制點，精確調(diào)出可調(diào)托撐標高。然后用明顯的標記標明可調(diào)托撐伸出量，以便校驗。最后再用拉線內(nèi)插方法，依次調(diào)出每個可調(diào)托撐的標高，可調(diào)托撐伸出量一般控制在30cm以內(nèi)為宜。

2..10支架的檢查和驗收

（1）支架檢查的重點內(nèi)容為：

① 保證架體幾何不變形的斜桿、十字撐等設置是否完善；

② 基礎是否有不均勻沉降現(xiàn)象，立桿底座與基礎面的接觸有無

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松動或懸空情況；

③ 立桿上碗扣是否可靠鎖緊；

④ 立桿連接銷是否安裝、斜桿扣接點是否符合要求、扣件擰緊程度；

（2）支架應隨施工進度定期進行檢查，達到設計高度后進行全面的檢查和驗收。

（3）停工超過一個月恢復時應進行檢驗。

（4）支架驗收時，應具備下列技術文件

① 施工組織設計及變更文件；

② 專項施工設計方案；

③ 周轉(zhuǎn)使用的支架構配件使用前的復驗合格記錄；

④ 搭設的施工記錄和質(zhì)量檢查記錄；

（5）驗收合格后，應對支架進行等荷載預壓后，方可投入使用。

2..11縱橫梁及外模安裝

可調(diào)托撐標高調(diào)整完畢后，在其上安放I20a工字鋼橫梁，采用10cm×10cm方木置于工字鋼上作小楞，作為模板支撐。

結論

本文結合滿堂支架設計與施工經(jīng)驗，對現(xiàn)澆梁滿堂支架的施工技術作了闡述。實踐表明，采用進行滿堂支架的施工技術，不僅克服了施工現(xiàn)場的各種困難，使工程質(zhì)量和工程進度得到了保證，而且使得梁無錯位、無裂縫，顏色一致，順暢美觀，保證了梁的剛度和穩(wěn)定性要求。

參考文獻:

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第五篇：14米邊跨現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方案

人行橋滿堂支架施工方案

一、概述 1.1工程概況

興隆鎮(zhèn)沙田村河片頭人行橋項目是新建人行橋工程。擬建橋位于自貢市沿灘區(qū)興隆鎮(zhèn)，本橋跨老蠻橋水庫，連接瓦扎山和河片頭。

本橋的修建主要為方便兩地居民的出行方便。橋梁設計范圍為KO+000-KO+46.2，全長為46.2m。

本橋上部結構，主跨：采用一孔18m箱型拱橋，橋臺臺帽上設置防震擋板及150×200×28板式橡膠支座,中跨跨中設置2cm,邊跨跨中設置1cm預拱度,其余各點按二次拋物線分配。設計荷載3.5Kn/m2。主跨拱圈采用箱形等截面混凝土結構。橋臺采用C25片石砼臺身及基礎,欄桿所用鋼管為鍍鋅鋼管,欄桿安裝采用立柱插入預留孔(Φ10cm),然后灌25#小石子砼.斜腿鉸支座采用鋼瓦鏟支座,支座由N7U形鋼及斜退撐座內(nèi)N6U形鋼構成。

1.2施工方法簡介，采用扣件式滿堂支架現(xiàn)澆施工工藝進行施工。施工時，翼緣模板及外側(cè)模采用定制鋼模板，內(nèi)模采用組合鋼模板，底模采用大塊鋼模板或竹膠板，內(nèi)模支撐采用φ48×3.5mm腳手管做排架。

二、滿堂支架搭設及預壓 2.1地基處理

現(xiàn)澆段位于料場內(nèi)，基本已用砼硬化，基本可不用進行地基處理。若有未硬化完全處，可先用裝載機將表層松土推平并壓實，如果發(fā)現(xiàn)彈簧土須及時清除，并回填合格的砂類土或石料進行整平壓實。原有地基整平壓實后，鋪設15cm厚碎石，采用人工鋪平，用蛙式夯土機進行夯壓。在石子層上按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪設支墊鋼板。

2.2材料選用和質(zhì)量要求

鋼管規(guī)格為φ48×3.5mm，且有產(chǎn)品合格證。鋼管的端部切口應平整，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管?？奂船F(xiàn)行國家標準《鋼管支架扣件》（GB15831）的規(guī)定選用，且與鋼管管徑相配套的可鍛鑄鐵扣件，嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證，當對扣件質(zhì)量有懷疑時，應按現(xiàn)行國家標準《鋼管支架扣件》（GB15831）的規(guī)定抽樣檢測。舊扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形、銹蝕的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。

2.3支架安裝

本支架采用“碗扣”式滿堂支架，其結構形式如下：縱向立桿布置間距以90cm為主，箱梁兩端為60cm；橫向立桿在箱梁腹板所對應的位置間距90cm，腹板及底倒角處鋼管間距60cm，其中腹板下加密兩列普通鋼管，以加強腹板處支架的承載能力；翼緣橫、縱向立桿均按90cm布置。在高度方向橫桿步距120cm，使所有立桿聯(lián)成整體，為確保支架的整體穩(wěn)定性，在每三排橫向立桿和每三排縱向立桿各設置一道剪刀撐（可詳見《邊跨現(xiàn)澆段碗扣式滿堂支架平面布置圖》）。在地基處理好后，按照施工圖紙進行放線，縱橋向鋪設好支墊鋼板，便可進行支架搭設。支架搭設好后，用可調(diào)頂托來調(diào)整支架高度或拆除模板用。

碗扣架安裝好后，對于箱梁底板部份，在可調(diào)頂托上橫向鋪設1200×10×15cm的木枋（15cm面豎放，底板兩端各懸出50cm），共24根。然后在其上鋪設縱向1400×10×15cm的木枋（15cm面豎放，豎放的目的增加剛度），腹板50cm寬度內(nèi)木枋滿鋪，底板其余間距25cm鋪設，共50根。對于翼緣部份，鋼管架直接搭設到翼緣底，先在頂托上安裝縱向1400×10×15cm（15cm面豎放）的木枋，共17根，根據(jù)翼緣底板坡面將木枋加工成楔型，若翼緣模板有背肋架，則可不必橫向再鋪木枋，直接讓加工成楔型的木枋與背肋架接觸緊密，若翼緣模板無背肋架，則橫向間距40cm布置10X15cm（15cm面平放）的木枋，共36根，每根約長410cm。

支架底模鋪設后，測放箱梁底模中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位。底模標高=設計梁底+支架的變形＋（±前期施工誤差的調(diào)整量），來控制底模立模。底模標高和線形調(diào)整結束，經(jīng)監(jiān)理檢查合格后，立側(cè)模和翼板底模，測設翼板的平面位置和模底標高（底模立模標高計算及確定方式類同箱梁底板）。

2.4現(xiàn)場搭設要求

2.4.1本工程架體搭設從26#交界墩蓋梁一端開始搭設，以蓋梁外緣10厘米為第一排立桿。立好立桿后，及時設置掃地桿和第一步大小橫桿，掃地桿距基面25厘米，支架未交圈前應隨搭設隨設置拋撐作臨時固定。箱梁腹板對應處必須用普通鋼管增設兩列立桿，隨碗扣架一起搭設。

2.4.2架體與26#交界墩拉結牢靠后，隨著架體升高，剪刀撐應同步設置。

2.4.3安全網(wǎng)在剪刀撐等設置完畢后設置。

2.4.4為了便于拆除交界墩蓋梁處的模板，可在支座安裝完成后，在支座四周鋪設一層泡沫塑料，頂面標高比支座上平面高出2~3mm。在拆除底模板時將蓋梁頂處的泡沫塑料剔除，施工時嚴禁用氣焊方法剔除泡沫以免傷及支座。

2.5技術要求 2.5.1相鄰立桿接頭應錯開布置在不同的步距內(nèi)，與相鄰大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一；

2.5.2在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件中心點的相互距離不宜大于15厘米；

2.5.3對接扣件的開口應朝上或朝內(nèi)；（可刪）

2.5.4各桿件端頭伸出扣件邊緣的長度不應小于100mm；

2.5.5立桿的垂直偏差應不大于架高的1／300；

2.5.6上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相連立桿的距離不大于縱距的1/3；

2.5.7安全網(wǎng)應滿掛在外排桿件內(nèi)側(cè)大橫桿下方，用26＃鐵絲把網(wǎng)眼與桿件綁牢。

2.5.8扣件安裝應符合下列規(guī)定：（可刪）

2.5.8.1 扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同； 2.5.8.2螺栓擰緊力矩不應小于50KN〃M；

2.5.9

主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。

三、滿堂支架預壓

安裝模板前，要對支架進行壓預。支架預壓的目的：

1、檢查支架的安全性，確保施工安全。

2、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于橋面線形控制。

本方案擬按7m一段分段預壓法進行預壓，預壓方法依據(jù)箱梁砼重量分布情況，在搭好的支架上的堆放與梁跨荷載等重的砂袋（或鋼材、水箱）(梁跨荷載統(tǒng)一考慮安全系數(shù)為1.2)。施工前，每袋砂石按標準重進行分包準備好，然后用汽車吊或簡易扒桿進行吊裝就位，并按箱梁結構形式合理布置砂袋數(shù)量。

為了解支架沉降情況，在預壓之前測出各測量控制點標高，測量控制點按順橋向每2米布置一排，每排4個點。在加載50%和100%后均要復測各控制點標高，加載100%預壓荷載并持荷24小時后要再次復測各控制點標高，如果加載100%后所測數(shù)據(jù)與持荷24小時后所測數(shù)據(jù)變化很小時，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸載，否則還須持荷進行預壓，直到地基及支架沉降到位方可卸壓。支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含測量誤差），一般梁跨預壓時間為三天。卸壓完成后，要再次復測各控制點標高，以便得出支架和地基的彈性變形量（等于卸壓后標高減去持荷后所測標高），用總沉降量（即支架持荷后穩(wěn)定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。預壓完成后要根據(jù)預壓成果通過可調(diào)頂托調(diào)整支架的標高。

四、支架受力驗算

4.1 底模板下次梁（10×15cm木枋）（15cm面豎放）驗算

底模下腳手管立桿按照90cm（腹板下60cm，并增強兩列普通鋼管）布置，縱向次梁木枋腹板處滿鋪，底板其余處間距25cm，對于縱向次梁木枋的驗算，取計算跨徑為0.9m，按簡支梁受力考慮，分別驗算底模下腹板對應位置和底板中間位置：

底模處砼箱梁荷載：P1 = 4.0m×25 KN/m3= 100 kN /m2（取4.0m砼厚度計算）

模板荷載：P2 =4949.13×9.8×10-3/(14×0.5)= 6.93 kN /m2

(腹板內(nèi)外模重量及內(nèi)模頂板模板重量由其下木枋承受，翼緣模板重量由翼緣部份鋼管架承受，內(nèi)模底板模板(含倒角模板)由底板下之木枋承受)。

(腹板外模與底板底模采用厚度5mm大面鋼板制作，內(nèi)模采用1.5×0.3m組合鋼模板)

腹板內(nèi)外模模板重量為：

2.9175×

4×

0.00

5×

7.85

×103+(108.56+252.99+150.02+209.75)/100/0.3×14/1.5×14.91= 4949.13 Kg

設備及人工荷載：P3 =(10×60+8×25+1000)×9.8×10-3/(14×0.5)=2.52 kN /m2

(假設單側(cè)腹板有10名工人，60Kg/人；振動棒8臺，25Kg/臺；其它設備1000Kg)砼澆筑沖擊及振搗荷載：(取砼重量的25%)

P4 = 0.25×100 kN/m2 = 25 kN /m2

則有P =(P1 + P2 + P3 + P4)= 134.45 kN /m2

取0.2安全系數(shù)，則有P計=P×1.2= 161.34 kN /m2

因為腹板下木枋滿鋪，故取間距為10cm，則有：

q1=P計×0.10= 161.34 × 0.10 = 16.134 kN/m

W = bh2/6 = 10×152/6 =375 cm3

由梁正應力計算公式得：

σ = q1L2/ 8W =16.134×0.92 ×106/(8×375×103)

=4.356 Mpa ＜ [σ] = 10Mpa

強度滿足要求。由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：

τ = 3Q/2A = 3×16.134×103×(0.9 /2)/(2×10×15×102)

= 0.72603 Mpa＜ [τ] = 2Mpa（參考一般木質(zhì)）

強度滿足要求。

由矩形簡支梁撓度計算公式得：

E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4

f max = 5q1L4 / 384EI

= 5×16.134×103×10-3×0.94 ×1012 /(384×2812.5×104×0.1×105)

= 0.49 mm＜ [f] = 2.25mm（[f] = L/400=900/400=2.25 mm）

剛度滿足要求。

底板砼僅厚32cm，底板下木枋布置間距為25cm，其強度驗算同上，能滿足要求。

4.2 頂托橫梁10×15cm（15cm面豎放）木枋驗算

腹板處腳手管立桿縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m、0.6m（腹板加強后間距為0.3m）兩種，為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為多跨連續(xù)梁受力，取計算跨徑為0.3m，僅驗算底模腹板對應位置即可：

q1=P計×0.3= 161.34 × 0.3 = 48.402 kN/m

W = bh2/6 = 10×152/6 = 375 cm3

由梁正應力計算公式得：

σ = q1L2/ 8W =48.402×0.32 ×106/(8×375×103)

=1.45206 Mpa ＜ [σ] = 10Mpa

強度滿足要求；

由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：

τ = 3Q/2A = 3×48.402×103×(0.3 /2)/(2×10×15×102)

= 0.72603 Mpa＜ [τ] = 2Mpa（參考一般木質(zhì)）

強度滿足要求；

由矩形簡支梁撓度計算公式得：

E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4

f max = 5q1L4 / 384EI

= 5×48.402×103×10-3×0.34 ×1012 /(384×2812.5×104×0.1×105)

= 0.01805 mm＜ [f] = 0.75mm（[f] = L/400=300/400=0.75 mm）

剛度滿足要求。

4.3 立桿強度驗算 腳手管（φ48×3.5）立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m、0.6m和0.3m，因此單根立桿承受區(qū)域即為底板0.9m×0.9m、0.9m×0.6m或0.9m×0.3m箱梁均布荷載，由橫橋向木枋集中傳至桿頂。根據(jù)受力分析，不難發(fā)現(xiàn)腹板對應的間距為0.6m（0.3m）×0.9m立桿受力比其余位置間距為0.9m×0.9m的立桿受力大，故以腹板下的間距為0.6m（0.3m）×0.9m立桿作為受力驗算桿件。

則有P計 = 161.34 kN /m2

對于腳手管(φ48×3.5)，據(jù)參考文獻2可知：

i ——截面回轉(zhuǎn)半徑，按文獻2附錄B表B知i = 1.578 cm

f ——鋼材的抗壓強度設計值，按文獻2表5.1.6采用，f=205 MPa

A ——立桿的截面面積，按文獻2附錄B表B采用，A=4.89cm2

由于大橫桿步距為1.2m，長細比為λ=L/i = 1200 / 15.78 = 76

由長細比查表（參考文獻2）可得軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.744，則有： [ N ] = φAf =0.744×489×205 = 74.582 kN

而Nmax = P計×A =161.34×0.3×0.9 = 43.5618 kN

可見[ N ] ＞ N，抗壓強度滿足要求。

另由壓桿彈性變形計算公式得：（按最大高度10m計算）

△L = NL/EA = 43.5618×103×10×103/(2.1×105×4.89×102)

=4.242 mm

壓縮變形不大

單幅箱梁每跨混凝土295.5m3，自重約753噸，按上述間距布置底座，則每跨連續(xù)箱梁下共有24×17=408根立桿，可承受1249噸荷載（每根桿約可承受30kN），安全比值系數(shù)為1249/753 = 1.6587，完全滿足施工要求。

經(jīng)計算，本支架其余桿件受力均能滿足規(guī)范要求，本處計算過程從略。

4.4地基容許承載力驗算

邊跨合攏段滿堂支架布于料場內(nèi)，其內(nèi)場地已硬化，可按C15砼考慮，即每平方米地基容許承載力為1530t/m2，而箱梁荷載（考慮各種施工荷載）最大為16.13t/m2，完全滿足施工要求。

五、模板工程

為保證現(xiàn)澆箱梁的外觀質(zhì)量光潔度、表面平整度和線形，加快施工進度，本工程箱梁底模可采用大塊鋼模板或鋪設竹膠板，外側(cè)模采用大塊鋼模板（可用掛籃外模所拆下的大塊鋼模板），箱體內(nèi)采用1.5×3.0m組合鋼模板，鋼模后背肋采用主橋掛籃外模拆下的[12槽鋼順橋向布置，槽鋼布置間距為50cm左右。箱梁外側(cè)模板和翼緣模板采用大型鋼板，由專業(yè)模板加工廠家加工制作。面板采用5mm厚鋼板，橫肋采用∠70角鋼，背帶采用2[12槽鋼，背帶間距為90cm，每塊模板上設有3道背帶，每道背帶上設置兩根φ18的拉桿。經(jīng)受力驗算和掛籃懸臂現(xiàn)澆模板施工檢驗，此模板強度和剛度完全能夠滿足施工要求。

箱梁內(nèi)模支撐采用φ48×3.5腳手管做排架，立柱支撐在底模頂面上，腳手管順橋向按0.9米設置一排，每排7根，且每排均需設置剪刀撐和縱、橫水平撐，以增加支架的整體穩(wěn)定性，防止內(nèi)模脹模，內(nèi)模支架的搭設原理及方式與滿堂支架的搭設原理及方式基本相同。

六、支架安全要求

6.1支架使用規(guī)定

6.1.1

嚴禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息；

6.1.2嚴禁攀援支架上下，發(fā)現(xiàn)異常情況時，架上人員應立即撤離；

6.1.3支架上垃圾應及時清除，以減輕自重并防止墜物傷人。

6.2

拆除規(guī)定

6.2.1

拆除順序：護欄→腳手板→剪刀撐→小橫桿→大橫桿→立桿件；

6.2.2

拆除前應先清除支架上雜物及地面障礙物；

6.2.3

拆除作業(yè)必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業(yè)； 6.2.4拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠；

6.2.5拆下的桿件應以安全方式吊走或運出，嚴禁向下拋擲。

6.2.6

搭拆支架時地面應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)；

6.3支架安全措施

6.3.1禁止任意改變構架結構及其尺寸；

6.3.2禁止架體傾斜或連接點松馳；

6.3.3

禁止不按規(guī)定的程序和要求進行搭設和拆除作業(yè)；

6.3.4搭拆作業(yè)中應采取安全防護措施，設置防護和使用防護用品；

6.3.5

不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在支架上，嚴禁懸掛起重設備；

6.3.6

不得在六級以上大風、雷雨和雪天下繼續(xù)施工。

6.4鋼管支架的防電、避雷措施

6.4.1防電措施

6.4.1.1

鋼管支架在架設的使用期間要嚴防與帶電體接觸，否則應在架設和使用期間應斷電或拆除電源，如不能拆除，應采取可靠的絕緣措施。

6.4.1.2鋼管支架應作接地處理，設一接地極，接地極入土深度為2~2.5m。

6.4.1.3夜間施工照明線通過鋼管時，電線應與鋼管隔離，有條件時應使用低壓照明。

6.4.2

避雷措施

6.4.2.1

避雷針：設在架體四角的鋼管腳手立桿上，高度不小于1m，可采用直徑為25~32mm，壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管。

6.4.2.2

接地極：按支架連續(xù)長度不超過50m設置一處，埋入地下最高點應在地面以下不淺于50cm，埋接地極時，應將新填土夯實，接地極不得埋在干燥土層中。垂直接地極可用長度為1.5~2.5m，直徑為25~50mm的鋼管，壁厚不小于2.5mm。

6.4.2.3

接地線：優(yōu)先采用直徑8mm以上的圓鋼或厚度不小于4mm的扁鋼，接地線之間采用搭接焊或螺栓連接，搭接長度≥5d，應保證接觸可靠。接地線與接地極的連接宜采用焊接，焊接點長度應為接地線直徑的6倍或扁鋼寬度的2倍以上。

6.4.2.4接地線裝置宜布置在人們不易走到的地方，同時應注意與其它金屬物體或電纜之間保持一定的距離。

6.4.2.5接地裝置安設完畢后應及時用電阻表測定是否符合要求。

6.4.2.6

雷雨天氣，鋼管支架上的操作人員應立即離開。

七、施工現(xiàn)場安全管理和措施

7.1 在主要施工部位、作業(yè)點、危險區(qū)、主要通道口掛安全宣傳標語或安全警告牌； 7.2 施工現(xiàn)場全體人員嚴格執(zhí)行《建筑安裝工程安全技術規(guī)程》和《建筑安裝工人安全技術操作規(guī)程》；

7.3 施工現(xiàn)場杜絕任意拉線接電；

7.4 配電系統(tǒng)設總配電箱、分配電箱、開關箱、實行分級配電。開關箱裝設漏電保護器；

7.5 施工機械進場安裝后經(jīng)安全檢查合格后投入使用。

參考文獻：

1、《材料力學》李慶華 主編 西南交通大學出版社 2000.11

2、《建筑施工扣件式鋼管支架安全技術規(guī)程》（JGJ130-2001）

中鐵十四局集團重慶碚東嘉陵江大橋項目經(jīng)理部 工

程

部

二○○六年十二月一日

附：若頂托橫梁采用I16工字鋼的驗算：

假設：腳手管立桿縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m和0.45m，頂托工字鋼橫梁按橫橋向布置，間距90cm。因此計算跨徑為0.9m和0.45m，為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為多跨連續(xù)梁受力，計算結果偏于安全，僅驗算底模腹板對應位置即可：

平均荷載大小為q2=P計×0.9 = 161.34×0.9 = 145.206 kN/m

另查表（參考文獻1）可得：

WI16 =141×103mm3 ； I = 1130×104mm4 ； S = I / 13.8

跨內(nèi)最大彎矩為：

Mmax = q2L2/8=145.206×0.45×0.45/8= 3.676 kN.m

由梁正應力計算公式得：

σw = Mmax / W = 3.676×106 /(141 ×103)

= 26.07 Mpa ＜ [σw] = 145 Mpa 滿足要求；

撓度計算按簡支梁考慮，得：

E = 2.1×105 Mpa；

f max = 5q2L4 / 384EI

= 5×145.206×0.454×1012 /(384×2.1×105×1130×104)

= 0.0327 mm＜ [f] = 1.125 mm（[f] = L/400）剛度滿足要求。