第一篇：對高支模方案編制的幾點看法

對高支模方案編制的幾點看法

鄧黎明

（江蘇新橋建工有限公司，214400）

[摘要]通過對高支模相關規范的分析研究，結合審核高支模方案的體會，對編制高支模方案中應注意的事項和易出現的問題進行了分析，并提出了編制高支模方案的要求。[關鍵字]高支模、計算、構造措施、編制、方案

隨著社會的不斷進步，人們對高、大空間的使用需求越來越多，在建設工程施工中經常會碰到高大結構施工。為了保證高大結構工程的施工安全，國家相繼頒布了不少規范、文件，對高大結構的模板施工進行指導和規范，如JGJ162-2008、建質[2009]254號、JGJ130-2011、GB50666-2011、GB50870-2013等，盡管這些規范文件為施工安全提供了很的安全保障，但是由于各規范文件頒布時間不一，編著者不同，各規范之間存在些差異，這些差異給我們編制高支模施工方案帶來一定的困惑，現就高支模施工方案編制作一些分析。

1、高支模的范圍

根據建質[2009]254號文件規定，建設工程施工現場混凝土構件模板支撐高度超過8m，或搭設跨度超過18m，或施工總荷載大于15kN/㎡，或集中線荷載大于20kN/m的模板支撐系統均屬于高支模范圍。

高度和跨度要求比較直觀，在施工中不容易引起誤解，而荷載要求容易把施工荷載和模板支架自重忽略，按規范要求施工荷載不小于2.5kN/㎡,支架自重0.75kN/㎡（高度小于4米），當支架高度越高，則其自重會增大，把這兩種施工荷載合在一起不小于3.25kN/㎡，相當于13㎝的樓板厚度。所以在編制模板方案以前，判斷模板方案是屬于普通模板方案、危險性較大的模板方案或是超過一定規模危險性較大的模板方案，一定不能忽略施工荷載和模板支架自重。

2、高支模承載力計算

2.1極限承載力計算表達式GB50666—2011與JGJ162—2008不一樣。

GB50666-2011中4.3.5規定為γ0S ≤R/γR，增加了模板及支架結構構件的承載力設計值的系數γR，并對γ0的取值按模板工程的重要性不同而做出不同的要求。

2.2模板及支架的荷載基本組合的效應設計值GB50666—2011與JGJ162—2008一不樣。

GB50666-2011中4.3.6規定為：

S?1.35??SGik?1.4ψcj?SQjk（4.3.6）

i?1j?1對永久荷載分項系數統一取1.35，可變荷載分項系數統一取1.4，可變荷載的組合值系數ψcj的數值由0.7調為不低于0.9，引入了模板及支架的類型系數α,在計算側模時取0.9，計算底模及其支架時取1.0。

2.3對可變荷載劃分和取值不一樣。同樣有Q1、Q2、Q3、Q4四個可變荷載，但每個可變荷載包含的意義有差別。在GB50666-2011中Q1、Q2、Q3、Q4四個可變荷載具有完全不一樣的含義。2.4對永久荷載中G4的計算不一樣。

GB50666—2011中根據混凝土澆筑速度、混凝土坍落度不同給出兩種G4的計算方法。當采用插入式振動且澆筑速度不大于10m/h、混凝土坍落度不大于180mm時，可按下列公式分別計算，并應取其中的較小值：

1/2F＝0.28γct0βV（A.0.4-1）F＝γcH(A.0.4-2)當澆筑速度大于10m/h、或混凝土坍落度大于180mm時，側壓力（G4）的標準值，可按公式（A.0.4-2）計算。

2.5參與模板及支架承載力計算分類不一樣。

JGJ162-2008中將計算按板、梁、較小截面側模、較大截面側模分為四類；GB50666-2011中直接按模板、支架分為兩大類、五小類，其中模板分為底模和側模兩小類，支架分為水平桿及節點的承載力、立桿的承載力和支架結構的整體穩定三小類。

3、高支模的構造措施要求

只有在構造措施滿足要求的前提下進行模板支架計算才有意義，在模板支架施工中，支架承載力驗算與構造措施缺一不可。各種定型支撐架規格、型號較為統一，施工中容易保證架體的施工質量。扣件式鋼管支撐架由于因布置靈活、通用性強、造價較低等原因廣為使用，但各規范中對扣件式支撐架的構造措施要求也不盡相同，為扣件式支撐架方案編制帶來一些困惑，本節主要介紹扣件式支撐架的構造要求。3．1立桿

立桿縱橫向間距不得大于1200。在有梁板結構中，板立桿間距與梁縱向立桿間距應成倍數關系，便于大部分水平桿完全拉通使架體成為一個整體。

每根立桿底部應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于50㎜。立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500㎜，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3。當立桿底部不在同一高度時，高處的縱向掃地桿應向低處延長不少于2跨，高低差不得大于1m，立桿距邊坡上方邊緣不得小于500㎜。3．2水平桿

立桿縱向和橫向設置掃地桿，縱向掃地桿距立桿底部不宜大于200㎜，橫向掃地桿宜設置在縱向掃地桿的下方。掃地桿和頂部水平桿之間的間距，進行平均分配確定的步距不得大于設計所確定的步距，水平桿步距不宜大于1800㎜。在每一步距處縱橫向應各設一道水平桿，縱橫向水平桿均須用扣件與立桿相連。當支架高度在8～20m時，在最頂步距兩水平桿中間應加設一道水平桿；當層高大于20m時，在最頂兩步距水平桿中間應分別增加一道水平桿。水平桿長度不宜小于三跨，需要接長時用對接扣件接長。3．3剪刀撐

增加豎向、水平剪刀撐，可增加支撐架體的剛度，提高支撐架的承載力。在縱、橫向一定間距設置豎向剪刀撐，在豎向剪刀撐頂部交點平面、掃地桿層及架體中間設置水平剪刀撐，保證支架結構穩定。

在支撐架外側周圈應設由下至上的豎向連續式剪刀撐。架體內部縱橫向剪刀撐應設由下至上的豎向連續式剪刀撐，間距不宜大于5m，其寬度宜為4～6m,剪刀撐桿件底端應與地面頂緊，夾角宜為45°～60°。在豎向剪刀撐部位的頂部、掃地桿處需設置水平剪刀撐，沿支架高度方向間距不宜大于6m。剪刀撐鋼管采用搭接接長，搭接長度不小于0.8m，且不應少于2個扣件連接，扣件蓋板邊緣至桿端不應小于100㎜。3．4可調頂托

可調頂托在模板施工中廣泛使用，可調頂托伸入鋼管內長度不得小于150㎜，螺桿伸出鋼管不得大于200㎜，頂托頂到頂端水平桿中心線距離不得大于500㎜，并且要求U形支托與楞梁兩側間如有間隙必須楔緊。3．5支撐架固結

當支架立桿高度超過5米時，應在立桿周圍圈外側和中間有結構柱的部位，按水平間距6～9米、豎向間距2～3米與建筑結構設置一個固結點。

4、編制高支模施工方案中容易出現的缺陷

4．1安全、技術交底不全面

安全、技術交底制度作為保證施工質量和施工安全的重要措施，在建筑工程生產過程中起到了非常重要的作用，它貫穿于整個施工過程的每道工序中，涵蓋了施工的質量、安全、應急救援等各個方面。在編制高支模方案時，容易出現顧此失彼的情況，要么支架搭設前有安全、技術交底，要么支架和模板拆除前有交底，應急救援措施根本就沒有交底。在方案中應明確施工前的應急救援措施交底、模板及支架搭設前和模板及支架拆除前的交底。由于安全、技術和安全技術內容并不完全相同，為了避免文字表述不清楚的現象，在方案中不應該籠統表述為進行安全技術交底，應明確表述質量技術交底和安全技術交底。4．2材料質量要求不準確、有遺漏

材料質量符合要求是保證施工質量和施工安全的第一道屏障，只有把好材料質量關才談得上保障施工安全。專項施工方案中應明確根據工程所需的鋼管、扣件數量按JGJ130附表D中的要求進行抽檢和安排材料進場，而不能只是籠統的說進行材料抽檢，沒有具體抽檢內容。

方案中鋼管質量允許偏差容易直接套用JGJ130的表8.1.8，這種做法不符合建材市場和施工的實際情況。JGJ130表8.1.8是根據φ48.3×3.6㎜的鋼管給出的偏差值，而現實的建材市場中幾乎沒有壁厚超過3㎜的鋼管。在以扣件式鋼管支架、可調頂托組合方案中，很多方案中根本沒有可調頂托的質量要求，對可調頂托的螺桿外徑、螺桿與螺母旋合長度、螺母厚度、托板厚度、螺桿總長是否滿足要求等質量參數沒有一點介紹，可調頂托受壓承載力設計值也沒有可靠報告。因為可調頂托被用于受力最大的梁底或其他關鍵部位，所以對可調頂托質量不能掉以輕心。

4．3支架固結點描述不完整

高支模與四周或中間結構柱連接是必不可少的，可在方案中只是套用規范的原話，對固結點水平間距和豎向間距沒有具體的說明，因為規范中的話是原則性的規定，具體到工程實際中要有確切的間距。還有就是方案中對固結點具體作法表述不詳細，工程中常用的抱框架柱固結的方式沒有說明固結處是四個方向與支架固結還是部分方向固結，也沒有說明固結在支架的立桿上還是水平桿上。

4．4梁下可調頂托與扣件式鋼管架組合使用節點不詳細

在建筑工程施工中，把扣件式鋼管支架和可調頂托組合使用得到越來越多的應用，特別是有較大梁的情況下更是如此，既能節約成本也能保證施工安全。但在編制施工方案時經常出現只說明梁底增加幾根可調頂托和順梁方向上的水平桿布置，對梁橫方向上可調頂托的水平桿就沒有敘述。因梁底模主楞在可調頂托上方，在支架立桿側面，所以造成可調頂托和支架立桿不能共用水平桿，因此在方案中要說明可調頂托橫向水平桿布置方法和橫向延伸幾跨，必要時配圖說明。

4．5后澆帶處模板及支架沒有單獨方案

在一般模板方案中，對后澆帶處的模板架設需要單獨編制，說明后澆帶處模板支架與其他模板支架的關系，對模板拆除有無影響，如何保證其他模板拆除后后澆帶處混凝土結構不受影響等方面的內容。在高支模方案中極容易把這部分漏掉，一種情況是不說明有無后澆帶，另一種情況是有后澆帶也不編制單獨的后澆帶模板方案。大部分模板拆除后，后澆帶處模板及其支架的高寬比如何控制、如何保證后澆帶澆筑時的安全非常重要。4．6方案中出現無關的內容

編制方案的人對工程實際情況不作具體的分析，直接套用一些商業軟件提供的模塊，出現各種不使用的材料、工程結構等，例如高支模中不涉及剪力墻，但方案中有剪力墻模板的安裝與拆除；沒有用木立柱而出現木立柱施工要點等，還有應急救援預案對危險源分析出現陰差陽錯，如施工處于冬季時出現預防高溫中暑等低級錯誤。4．7模板及支架施工質量檢查不詳細

高支模支架作為施工安全的重要組成部分，方案中對支架施工質量檢查要求不明確，檢查的技術指標與檢查的時間節點缺一不可，有的僅有立桿垂直度、縱橫間距、步距偏差值，而沒有檢查時間節點，有的根本沒有支架質量檢查。在支架施工質量檢查中，不但要明確施工過程檢查次數，還要明確每次檢查的內容，特別是支架施工完成后，必須是支架施工質量的檢查驗收合格后才能進行下一步的施工。

5、小結

高支模施工是建筑施工中經常遇到的，不僅涉及力學、材料學等多種知識，而且高支模的形態多樣，所處的環境多樣，這就給我們編制施工方案帶來了不同的挑戰，用一種模式是不能解決問題的。為了保證施工安全，我們不但要認真學習相關規范，把各規范融合貫通，而且要結合工程實際，編制詳盡的施工方案，為安全施工打下堅實的基礎。

參考文獻

[1]建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）中國建筑工業出版社 2013 [2]混凝土結構施工規范（GB50666-2011）中國建筑工業出版社 2012 [3]建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）中國建筑工業出版社 2012

第二篇：高支模方案交底

階梯教室高支模施工方案安全技術交底

一、工程概況

主教樓及鄉村培訓基地階梯室，因跨度大、荷載重結構設計在5.85m層設置了框架大梁，梁最大截面為500×1600，線荷載為31KN/M（國家規定為20KN/M），達到了國家2009年87號及達州2010年36號文，屬于高支模論證范疇。現高支模專項方案已審批，現場階梯教室已回填后已硬化并澆灌150mm厚墊層，200厚配φ12﹫150雙層雙向鋼筋砼底板。

專項方案基本內容：板厚160mm，梁板支模承重架采用￠48壁厚3.5普通鋼管搭設的滿堂腳手架，普通的十字及旋轉鑄佚扣件。腳手架的立桿間距800－900，水平桿為1000－1200，掃地桿距地200，主跨大梁立桿設加密的承重腳手架，縱向間距500－600，橫向距梁為250，梁中部設雙立桿頂托，支撐梁底的水平桿均設雙扣件。大梁承重架縱向、橫向均搭設剪刀撐，立桿底座墊木設50mm厚通長木枋，梁模板為15mm厚的九夾板擱置于100×50的木枋上。

大梁鋼筋綁扎注意梁擺正擺中，保護層采用花崗石及φ25的短鋼筋，大梁下料精確，錨固長度滿足設計及規范要求，梁鋼筋全部置于柱筋內，梁腰筋、底筋滿扎，底鐵分均便于砼澆灌，梁鋼筋成型后及時進行自檢、隱檢合格后方可支模。

由于大梁鋼筋綁扎成型后稠密，砼下料較為困難，采用骨料粒徑合理的預拌砼，澆灌時一次成型，加強振搗，不留施工縫；提前備齊振動棒、養護膜，對塔吊、砼輸送機具進行保養、維護，預知停電停水的應急措施，加強護模護筋，觀察架體的穩定情況，若有變形、下沉、撓曲現象及時匯報處理，澆灌中操作人員充足，輪班休息，防止中署，加強收面，防止砼開裂及冷縫。

交底人：

接收人：

西南職教園區達州職業技術學院新校區項目部

二0一五年五月五日

第三篇：高支模專項方案

模板工程

待C15混凝土墊層澆好后，隨即彈好底板線，由樁基施工單位予以復核，然 后據此進行樁位自檢驗收，做好自檢記錄，畫好竣工圖，組織設計、監理、業主、質檢站等部門對樁基分部進行驗收，合格后方可進行底板的施工。

一、模板的選用及要求

1、模板的選用

本工程除地梁外側用磚胎模外，剪力墻模板采用膠合板模板；現澆樓板采取(腳手架支撐+木龍骨+竹膠合板）的支模方案；外墻腳手架采用落地式腳手架； 門窗套模板采用木模整支散拆方案；樓梯踏步采用敞開式整體一次成型木模板。

模板安裝前要做好模板的定位基準工作，其工作步驟如下： 進行中心線和位臵的放線，首先由控制線引測建筑物的柱或墻軸線并以 該軸線為起點引測建筑物的邊線以及模板控制線；

做好標高測量工作，用水準儀把建筑水平標高根據實際標高的要求直接 引測到模板安裝位臵；

進行找平工作：模板支承墊底部應預先找平，以保證模板位臵正確防止 模板底部漏漿，即沿模板邊線用1： 3水泥砂漿抹找平層，寬度為5mm；

所用模板要涂刷脫模劑。

外墻用9 12@500止水對拉螺栓控制墻板模板的固定。

2、模板要求 模板要具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受澆混凝土的重量 和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載。保證工程結構和構件各部分幾何尺寸和相互位臵的正確。模板接縫應嚴密，不得漏漿。

二、地下室墻模板支設

地下室墻板施工結合框架柱、頂板模板，首先按柱斷面尺寸彈邊線及控制線，按800X800間距搭設9 48X3.5鋼管排架支撐體系，設相應的掃地桿一道，離地 200高，模板采用定型自制木框膠合模板。剪力墻模板采用竹膠合板模板，板沿長度方向豎向放臵，50mmX 100mm木 方作為豎向背榜，間距250mm；設9 14對拉螺栓加固，縱橫向間距450mm，鋼 管箍間距與對拉螺栓間距一致，第一道對拉螺栓距地不大于200mm，以防墻根部 漲模。墻模內側支撐與滿堂架拉牢，形成一整體，外側支撐與基坑周圍連接牢固。

為控制剪力墻的鋼筋保護層符合規范要求，除要求按照操作規程要求設臵塑 膠保護層墊塊外，在墻鋼筋網片上下、左右每隔1m焊接d10等墻厚的短鋼筋頭 頂住模板，防止剪力墻的鋼筋網片偏移導致保護層厚度不足。

內墻對拉螺栓加工方法同上，只是沒有止水鋼板。

墻模板安裝前先將外側模板固定，放好預埋件、螺栓和預留洞。止水螺栓的 止水環必須經專人逐根驗收，嚴防螺栓因止水環焊縫質量差導致滲漏。然后安裝 內側模板，校正后用鋼管支撐將兩側模頂平定位。模板拆除后，地下室外墻對拉螺栓孔部位按以下方法處理：首先將對拉螺栓 孔兩端的木墊片剔除干凈，然后用氣焊將對拉螺栓齊根割掉；將孔內清理干凈后 用摻硅質防水劑的干硬性細石混凝土壓實抹平。

三、梁、板模板支設

支設梁模板前，應按尺寸先將梁底、梁側模板加工好，并將底模釘上木方； 支模板時先按梁的軸線位臵搭設兩排腳手架（帶可調頭），鋼管頭高度比梁底低 40?60cm，先架主龍骨50mmX 100mm木方，再安放帶次龍骨的梁底模，梁底模 進行循環使用時，必須將梁底模兩側清理干凈，以便梁底模、側模緊密接觸，側 模和底模下襯的木方要釘牢，盡量減少漏漿，使澆筑出的梁邊角整齊，減小修補 的工作量。高度為1000mm的大梁底模滿備木方，施工時與梁頂標高相同的板與 梁同時澆筑。梁側小立桿間距為600mm，立桿間距600mm。梁、板模板同時支設，先支設梁底與梁一側模板，等梁鋼筋綁扎完畢再支設 梁另一側模與板模。

梁高度超過750mm，應加設9 14對拉螺栓；跨度大于4m梁起拱2/1000。梁、板模板接頭細部處理是模板工程的關鍵所在，處理不當易產生頸縮漏漿 等質量通病。拼縫處用海綿條、嵌縫膩子刮縫或者粘膠帶，并用次龍骨頂緊，防 止接縫處振搗混凝土時漏漿，底模與側模拼接縫要錯開，避免同一橫向水平面有 兩道接槎。豎向背楞拼接處加設800mm豎向背楞，梁底背楞間距100mm。

梁模的支設采用9 48X3.5規格的鋼管，利用扣件連接組成支承架。立柱在高度方向應設臵縱橫水平拉桿和斜拉桿。水平拉桿一般距離地面300mm處設一道，以上每小于1200-1400mm設一道。梁外側立桿距離梁邊緣120mm，立桿間距根 據層高、荷載情況確定，一般不大于1000mm。當梁高小于700mm時梁側可用支 承架立桿做擋撐，同時用一部分短鋼管做斜撐；當梁高大于750mm時增加對拉 螺栓固定。利用9 48X3.5鋼管搭設滿堂腳手架。滿堂腳手架搭設好后，根據板底標高，鋪設水平龍骨擱柵，采用50mmX 100mm木方，間距250mm，然后鋪放板模，且 竹膠合板模板接縫處應墊木方，以防止脹模和漏漿。為了便于拆模，在板墻以及 板、梁交接處必須設臵50mmX 100mm木方一道。

作為板底模板，為了使裝拆快捷，板面光滑、硬度好、拼縫少、現澆質量好、周轉次數多，應設早拆體系，采用立桿帶有可調式伸縮頭的鋼管腳手架，頂托 50mm X 100mm 木方。

四、地下室門洞口模板

剪力墻中的門洞口模板由四片模板和四個角部連接件組成，為保證洞口模板 不扭曲變形，洞口內應設臵三角支撐，并且洞口側面、頂面的橫向支撐和豎向支 撐的間距不得大于300mm。

固定洞口模板時，應在洞口兩側的鋼筋籠上焊鋼筋頭，撐住模板，保證其軸 線位臵及鋼筋保護層厚度；支設洞口模板時，必須在模板接觸處貼好海綿條，防 止由此縫隙漏漿。

另外為防止澆筑混凝土時壓力過大使得門框變形，從而導致門框無法安裝，門洞的側模板和頂模板部位應加設型鋼支撐，保證其剛度。墻體拆模后，要將洞口模板拆成單片取出，并清理干凈，刷好脫模劑以便周 轉使用。

五、后澆帶處理

由于梁、板后澆帶兩側的梁、板在后澆帶澆筑前為懸挑結構，并將承受上部 施工荷載，主次梁模板及支撐不能拆除，直至最后一層澆筑完畢后，達到規定的 100%強度時，方可拆除。為防止后澆帶澆筑前樓層內施工時其他荷載對此部位懸 挑結構造成損壞，在模板拆除后應在后澆帶兩側分別搭設雙排腳手架且墊木方予 以支撐。地下室底板后澆帶施工縫處用木模封堵，在木板上留出鋼筋孔洞，不吻合處

用1： 2水泥砂漿抹實，以防混凝土漏漿。

后澆帶混凝土澆筑完畢應及時在其上鋪滿木板，以保護后澆帶及鋼筋不被損 壞。地上部分的后澆帶兩側應砌筑一皮60mm寬燒結頁巖磚，并在外側抹灰，防 止樓層內施工用水流入地下室。

澆筑混凝土時，后澆帶側面采用密目鋼絲網進行封堵，密目鋼絲網的寬度應 比混凝土墻、板、梁等構件截面寬200mm以上，以保證鋼絲網能與鋼筋綁扎固 定牢靠，防止振搗時擠開鋼絲網。

六、模板拆除

及時拆除模板，有利于模板的周轉和加快工程進度，但拆模過早將影響混凝 土結構的質量，嚴重時將發生結構質量事故，因此，拆模要掌握時機，應使混凝 土達到必要的強度，對于現澆混凝土結構的模板及其支架拆除，應符合下列規定: 非承重的側面模板，應在混凝土強度能保證其表面棱角不因拆模而損壞 時拆除。

承重的模板應在與結構同條件養護試塊達到規定的強度時，方可拆除。鋼筋混凝土結構如在混凝土未達到規定的強度時進行拆模及承受部分荷 載，應經過計算，符合結構在實際荷載作用下的強度，由現場技術人員確定。

已拆除模板及支架的結構，應在混凝土達到強度后，才允許承受全部設 計荷載，施工中不得超載使用，嚴禁集中堆放過量建筑材料，當承受施工荷載時，必須經過核算架設臨時支撐。

地下室外墻模板必須在確保模板拆除不致擾動對拉螺栓的情況下方可拆 除，以防對拉螺栓處將成為可能的滲漏點，其時間不少于一周。拆除模板時必須經專業技術負責人簽字認可后方可。除滿足上述模板拆除規定外，還必須注意下列各點： 拆模時不得用力過猛，拆下的材料應及時運走、整理。

拆模程序一般應是后支的先拆，先支的后拆；先拆除非承重部分，后拆除 承重部分；重大復雜模板拆除，須按事先應制定拆模方案拆模。拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始，分別拆向兩端。多層樓板支柱的拆除，應按下列要求進行：上層樓板正在澆筑混凝土時，下層樓板模板的支柱不的拆除，在下一層樓板模板的支柱僅可拆除一部分，跨度 4米及4米以上的梁下均應保留一定的支柱，其間距不得大于3米。

本建筑的梁和樓板模板，其底模及支柱的拆除時間，應對所用混凝土的強 度發展情況分層進行核算，確保下層樓板及梁能安全承載。1.定型模板，應加強保護，拆除后逐塊傳遞或用繩索吊下，不得拋擲，拆下 后立即清理干凈，板面涂油。

在拆除模板過程中，如發現有質量、安全等問題時，應暫停拆除，經過處 理方可繼續拆模。

腳手架施工

一、施工準備

1、搭設前對進場的腳手架桿件配件進行嚴格檢查，禁止使用規格和質量不合 格的桿件、配件。

2、勞動力準備，對進行操作的腳手架工人必須進行身體檢查，對患有高血壓、心臟病、肺肝有病患者不得參加操作，同時對參加的操作人員進行三級安全教育。

3、場地與地基準備

腳手架地基與基礎的施工，必須根據腳手架搭設高度搭設場地質量情況 與現行國家標準《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》有關規定進行。

清除搭設場地雜物，平整場地，做好排水溝，保持排水通暢。應對各材料、設備進行嚴格檢查，不合格產品不得使用。

二、腳手架搭設順序

安放墊板一安放底座一豎立桿并同時安掃地桿一搭設水平桿一設置拋撐一繼

續向上搭設一設置剪刀撐、斜桿和連墻件一鋪竹笆片一設置擋腳板、欄桿，掛安 全網

三、搭設作業要求

1、直徑不同的鋼管不應混合使用，鋼管與竹、木材料不得混合使用。

2、搭設作業必須在統一指揮下進行。

3、按施工方案放線，標定立桿位置，立桿間距應均勻一致。

4、腳手架的搭設待基礎土方按規范要求分層夯填到位后，在腳手架搭設范圍

內澆筑C20素砼墊層，在每根立桿底部應設置底座與墊塊，木墊塊長度不宜小于 2跨，厚度不宜小于50mm。

5、周邊腳手架從一個角部開始向兩邊延伸交圈搭設，同步縱向水平桿必須四

周交圈設置。

6、剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件，隨塔升的架子同步設置。

7、開始搭設立桿時，在設置第一排連墻件前，適量設置拋撐或采取其他可行 性拉接措施予以彌補，以確保腳手架和架上作業人員的安全。

8、腳手架立桿底端之上100-200mm處一律設縱向和橫向掃地桿，并與立桿 連接牢固。

9、縱向水平桿長度不小于3跨，且不小于6m，用對接扣件連接，對接頭應

交錯布置。

10、腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不大于6m。

11、本工程擬采用竹笆片腳手板，縱向水平桿應用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm，即在鋪設竹笆片步架內沿腳手架 寬度方向設置四根縱向水平桿。

12、用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝向架子內側，螺栓向中避免滑落。

扣件擰緊力矩在45-55N*M范圍內，不得低于40N*M或高于65N*M。

13、單立桿和雙立桿的連接方式采用雙桿相接的方式。雙管立桿中副立桿的 高度不應低于3步，鋼管長度不應小于6m。

四、腳手架使用要求

1、作業層架面上的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過2KN/m，不

2許超過二層作業，在腳手架明顯位置掛設限載標志。

2、架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作的人員通行。

3、作業人員在架上的最大作業高度以可進行正常操作為度，禁止在架板上加

墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。

4、在作業中禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件 和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補 措施，并在作業完畢后及時予以恢復。

5、工人在架上作業中，注意自我安全保護和對他人的安全防護，避免發生碰 撞、閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。

6、每班工人上架作業時，現行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和 解決后方許作業。在作業中發現有不安全情況和跡象時，應立即停止作業，進行 檢查，解決后方能恢復正常作業，發現有異常和危險情況時，立即通知所有架上 人員撤離。

7、在每步架和作業完成之后，必須將架上剩余撤離、物品移至室內，每日收 工前清理架面，將架面上材料、物品堆放整齊，垃圾清運出去，在作業期間，及 時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料、物品和傾倒垃圾。

五、腳手架拆除

1、為保證腳手架拆除中的穩定性，拆除腳手架必須完成下列準備工作：

1.腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。2.拆除前由項目部技術負責人向操作班長進行及技術交底，交底雙方均應 在交底書上簽字。

3.全面檢查腳手架，重點檢查扣件、連墻件、支撐體系等是否符合安全要

求。

4.根據拆除現場的情況，設置圍欄或警戒標志，并有專人看守、專人指揮，嚴禁外人進入。

5.清除腳手架留有的材料、電線等雜物。

2、拆除順序

拆除原則是由下而上，嚴禁上下同時作業，后搭設的部件先拆，先搭設的部 件后拆，具體拆除順序為：

安全網一護身欄一擋腳板（或側擋板）一竹色片一大橫桿一小橫桿一立桿一 連墻件、掃地桿、斜拉鋼絲繩一水平懸挑梁。

3、腳手架的拆除

參與拆除的人員注意動作的配合和協調，在拆除過程中不宜中途換人，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。

連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆 腳手架，分段拆除高度不得大于2步，如果高差大于2步應進行加固處理。

當拆除到最后一節立桿時，應先搭臨時支撐加固后，方可拆連墻件和支 撐件。

拆剪刀撐和縱向水平桿時，應先拆中間扣件，后拆兩端扣件，拆扣件時，應有防止桿件突然墜落的措施。

在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件以安全的方式運出或吊下，嚴禁 向下拋擲。

腳手架拆除選用塔吊吊運鋼管，嚴禁空中拋擲至地面。

所有桿件與扣件在拆除時應分離，不允許扣件附著在桿件上拆至地面。拆除構件運至地面要分類清理保養，根據需要涂刷油漆，并按品種進行 分類。

第四篇：高支模施工方案

高支模施工方案

一、工程概況

1、工程概況：

昊翔電能運動廠房二期工程；框架結構;地上4層;地下0層；建筑高度：22.10m；標準層層高：4.50m ；總建筑面積：13852.00平方米；總工期：270天；施工單位：浙江舜江建設集團有限公司。

本工程由昊翔電能運動科技（昆山）有限公司投資建設，中外建工程設計與顧問有限公司設計，蘇州立誠建筑設計院有限公司地質勘察，昆山世泰建設工程咨詢監理有限公司監理，浙江舜江建設集團有限公司組織施工；由高銀根擔任項目經理，章潮均擔任技術負責人。

2、高支模結構概況：

本次高支模只涉及到本工程2號廠房中的A軸~B軸，14軸~16軸，2號廠房其他部位和3號廠房均為標準層4.5米。

本次高支模高度為9.3米，其中A軸~B軸為9米，14軸~16軸為18米，其中14軸~15軸為9米，15軸~16軸也是9米。14軸框架梁VKL4(3B)斷面300×750，15軸框架梁斷面VKL2(3B)300×750，16軸梁斷面VKL1(3B)250×800；A軸HKL4a梁斷面250×800，B軸HKL3a 梁斷面300×750。其A軸~B軸和14軸~16軸的中間均有3米×3米的井字梁，梁斷面尺寸為250×500。

二、編制依據

本方案的編制是以國家的有關法令政策、施工圖紙、總施工組織設計為前提，結合現行的有關施工規范規程及公司建立的ISO9002質量管理體系文件、質量、安全管理方針、目標。2、1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》

JGJ130-2001 2、2《建筑施工安全檢查評分標準》

JGJ59-99 2、3《建筑施工模板安全技術規范》

JGJ162-2008 2、4《鋼管腳手架扣件》

GB15831-1995 2、5《建筑施工高處作業安全技術規范》

JGJ80-91 2、6《高處作業分級》

GB3608-83 2、7《混凝土結構設計規范》 GB50010-2002 2、8《建筑結構荷載規范》 GB 50009-2001 2、9《鋼結構設計規范》 GB 50017-2003 2、10《鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程》 DGTJ08-016-2004 2.11、高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》

JGJ130-2001 2.12、《混凝土結構設計規范》 GB50010-2002 2.13、《建筑結構荷載規范》 GB50009-2001 2.14、《鋼結構設計規范》 GB 50017-2003 2.15、因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。

三、模板工程具體施工：

1、材料的選擇和驗收

1.1、本工程為框架結構，柱、樓板底模等全部采用九夾板，樓板模擱柵和墻板、模筋用50×100mm方木料，模板的支承系統和墻板圍楞用Φ48mm鋼管、扣件連接。

1.2、鋼管、扣件的進場驗收：

（1）、鋼管應有產品生產許可證、質量合格證、質量檢驗報告等質量證明材料。

（2）、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。

（3）、鋼管使用前應對其壁厚進行抽檢，抽檢 比例不低于30%，對于壁厚減少量超過10%的應予以報廢，不合格比例大于30%的，應擴大抽檢比例。

（4）、鋼管必須進行防銹處理。

（5）、扣件必須有生產許可證、質量合格證、質量檢驗報告等質量證明材料。

（6）、扣件使用前必須進行檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。

（7）、扣件使用前應進行防銹處理。

2、現澆構件模板方案 2.1、柱模板：

柱模板采用膠合板模板，模板楞木采用50*100方木側立豎向排列，間距控制在不大于300mm，邊上方木應遮蓋住柱模板豎門拼縫。獨立柱柱箍，采用每邊單根螺桿加固，底道柱箍離地面200mm，中間柱箍豎向間距500mm，上道柱箍離梁底200mm。

2.2、梁模板：

2.2.1、梁模板采用膠合板模板，梁底模板背面楞木采用50*100方木側立與梁軸線平行設置，底模板寬度與梁截面高度相同，梁底模板邊方木遮蓋住梁側模板與底模板的拼縫，梁底方木排列間距不大于300mm，梁底模板背面楞木擱置于鋼管承重支撐架體的上部水平小橫桿上。

2.2.2、梁側模板內楞采用50*100mm方木與梁軸線平行側立設置，梁側模板上、下道內楞分別與模板上下邊齊平，梁側模板中間應設置1道16對拉螺桿，水平間距不大于400mm，梁側模板豎向外楞采用短鋼管配合扣件設置：外楞鋼管下端緊靠內楞并與梁底承重支撐架上部水平小橫桿用雙扣件緊固，上端與現澆板底鋼管承重支撐架水平鋼管用雙扣件緊固，形成一個穩固的梁模板支撐系統。

2.2.3、現澆板模板：

現澆板模板采用膠合板，模板底面擱柵采用60×80mm方木側立，中心間距300mm。現澆板模板與墻或梁側模的交接，應使板模板擱置在墻或梁側模板之上。

2.2.4、梁、板模板承重支撐：

1）梁、板模板承重支撐采用鋼管扣件搭設排架。

2）現澆板模板排架：軸線內的現澆板支撐排架立桿，周邊距柱或邊軸線300mm，中間按縱橫間距不大于800mm均勻排列。水平桿按設置步距縱橫向布置，交叉處用扣件與立桿連接固定。梁板承重排架水平桿設置多道，底道水平桿上皮離地200mm（稱掃地桿）；水平桿步距為1500mm，即第二道水平桿離地1700mm，梁下或板下一道水平桿應加密處理，即最上道水平桿上皮離現澆板底900mm（梁

底150mm）。

3）梁模板支撐架：梁支撐架兩側立桿間寬度不大于600mm，兩側立桿沿梁方向縱向間距不大于800mm，主框梁底（即350×700或250×800的梁）中間還布置一根立桿，其間距也為800mm，具體各梁兩邊立桿、梁底立桿布置詳見附圖。

4）構造要求： A、模板支架的構造要求：

立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的剛度。B、整體性構造層的設計：

a． 本工程設置一道水平面整體性加強層（見剖面圖位置）； b． 水平加強層設置剪刀撐，且須與立桿連接； C、剪刀撐的設計：

a． 沿支架四周外立面應滿設垂直向剪刀撐； b． 中部根據需要并依框架的大小設置； D、頂部支撐點的設計：

a．頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于200mm； b．支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算。E、支撐架搭設的要求：

a．嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；

立桿連接方式為對接，嚴禁搭接。

b．確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求； c．確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用因長期使用已經發生變形的；

d．地基支座的設計要滿足承載力的要求。

本次高支模部位為該廠房設備安裝部位，且基礎已經做好，為：C30,1.4米厚的現澆混凝土基礎，因此本次高支模的地基基礎滿足承載力的要求，符合要求。立桿下墊塊為5mm厚方板。F、施工使用的要求：

a．精心設計混凝土的澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，采用

從中部向兩邊擴展的澆筑方式；結構砼澆搗施工采用二次進行，第一次先完成柱，且澆到梁底，待砼達到一定強度；第二次再完成梁板砼，排架的水平桿要與已完成的周邊的砼柱連接，以加強其整體穩定。

b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，鋼管等材料不能在支架堆放。c．澆筑過程派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。

3、具體施工要求

3.1、模板支撐體系搭設按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）標準和《鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程》。3.2、在支模時嚴格按設計要求起拱。3.3、嚴禁在樓板上任意堆載。

3.4、本工程是局部超高，因此此部分超高部位支撐系統應其它不超高體進行有機的連接，且柱子先進行了澆搗。

4、模板搭拆支撐架安全施工事項

4.1模板制作

A、模板在制作前，應檢查模板所用材料的規格、質量是否符合模板專項技術方案的規定要求，對質量、規格不符合要求材料的不能使用。

B、作業前應檢查所有機械及電源線路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持電動工具的漏電保護器應試機檢查，合格后方可使用。

C、木工機械必須有專人負責，操作人員必須熟悉該機械性能，熟悉操作技術，嚴禁機械無人負責或隨便拆改安全防護裝置。

D、使用的工具不得亂放，使用完畢應隨時放入工具箱。

E、使用手鋸時，鋸條必須調緊適度，下班時要放松，以防再使用時鋸條突然暴斷傷人。

F、成品、半成品、木材應對方整齊，不得任意亂放，木材碼放高度不超過1.2m為宜，木工機械周圍的安全操作空間內禁止堆放材料。

G、木工車間、木庫、木料堆放嚴禁吸煙或動用明火，廢料應及時清理歸堆，做好落手清，以免發生意外。4.2模板安裝

A、作業前應檢查現場防護設施是否符合安全施工要求，不符合安全要求時應采取措施后方可開始作業。

B、作業前應認真檢查模板、支撐等構件是否符合要求，模板及支撐材質是否合格。

C、地面上的支模場地必須平整夯實，并同時排除現場的不安全因素。D、安裝2m以上模板時，應搭腳手架，并有安全防護措施。

E、操作人員登高必須走人行梯道，嚴禁利用模板支撐攀登上下，不得在獨立梁及其他高處狹窄而無防護的模板面上行走。

F、二人抬運模板時要相互配合，協同工作。挎遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。高處拆模時，應有專人指揮及監護。并在下面標出工作區，用紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。

G、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。

H、支撐、牽扛等不得搭在門窗框和腳手架上。通路中間的斜撐、牽扛等應設在1.8m高以上。模板安裝過程中不得間歇，柱頭、搭頭、立桿頂撐、牽扛等必須安裝牢固成整體后，作業人員才允許離開。

I、模板上有預留洞者，應在安裝模板的同時將洞口防護好。

J、向基坑內運送模板構件時，嚴禁拋擲。使用溜槽或起重機械運送，下方操作人員必須遠離危險區域。

K、高處、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。L、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高處作業，雪霜雨后應先清掃施工現場略干不滑時再進行工作。4.3 模板拆除

A、模板承重支架拆除必須在混凝土試塊強度達到設計混凝土標準值的100%后方可進行，且需有工程負責人、監理單位的的批準手續（拆模令）。

B、拆模的方法應按照后支先拆、先支后拆的順序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撐；在拆除頂板模板時，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。已拆活動的模板，必須一次連續拆除完，方可停歇，嚴禁留下不安全隱患。

C、拆除較大跨度梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。拆除多層樓板支柱時，應確認上部施工荷載不需要傳遞的情況下方可拆除下部支柱。

D、當水平支撐超過二道以上時，應先拆除二道以上水平支撐，最下一道大橫桿與立桿應同時拆除。

E、模板拆除應按規定逐次進行，不得采用大面積撬落方法。拆除的模板、支撐、連接件應用槽滑下或用繩系下。不得留有懸空模板。

F、拆模作業時，必須設警戒區，嚴禁下方有人進入。拆模作業人員必須站在平穩牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失穩墜落。

G、嚴禁用吊機直接調除沒有撬松動的模板，吊運模板時必須栓結牢固。H、拆除大型孔洞模板時，下層必須支搭安全網等可靠防墜落措施。I、拆模板時禁止使用50mm x 100mm木材作腳手板。

J、拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。

K、拆模必須一次拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。混凝土樓板上的預留孔，應有防護措施，以免操作人員從空中陋落。

5、安全應急預案

5.1、目的：

本項目框架結構工程較高、工期短、時間緊，施工主體結構施工過程中難免有意外之事發生，為以防萬一，項目部為保證施工過程中遇到緊急和意外事件的發生，能夠沉著冷靜，統一指揮調度，成立應急小組和防火領導小組及義務消防隊。

5.2、領導小組：

成立由項目經理為組長，由安全員、技術負責人、施工員、技術員、倉庫保管員等所有管理人員及各班組長組成的應急救援指揮小組，負責指揮及協調現場工作。

5.3、職責：

5.3.1、項目經理負責現場指揮，了解掌握事故情況、組織現場搶救工作。5.3.2、項目副經理協助項目經理處理相關事宜

5.3.3、安全員、技術負責人等負責現場搶救傷員，及時通知當事人的家屬，派人做好接待，善后處理工作。

5.3.4、施工員、質量員等負責現場保護，維護秩序，做好當事人周圍人員的問訊記錄。負責聯絡調查，受現場指揮小組命令，立即通知當地安全生產監督局，并現場自查自糾，清除隱患，防止同類事故發生。

5.3.5、各管理人員和各班組長配合實施。5.4、施工現場應急處理 1）嚴重創傷、出血傷員的急救

在施工現場施工過程中，遇到墜落、物體打擊、機械傷害等引起的嚴重創傷出血傷員時才瞄現場現實條件及時正確采取暫時性的止血，清潔包括固定和運送等措施。

a、出血：采用壓迫血法：指壓動脈出血近心端止血法和彈性止血帶止血法進行暫時性救治，同時應及時附送附近醫院進行救治。

b、包扎、固定：創傷處用消毒的敷料或清潔的醫用紗布覆蓋，再用繃帶或布條包扎，即可以預防感，又可減少出血幫助止血。已搬運：經現場止血、包扎、固定后的傷員，應盡快正確地搬運轉送醫院搶險救。

2）施工現場的發生火警火災急救

a、現場發生火災火警事故時，應立即了解起火部位，燃燒的物質等基本情況，有報警人員撥打“119”向消防部門報警，同時組織撤離和撲救。

b、在消防部門到達前，對易燃易爆的物質采取正確有效的隔離。如切斷電源撤離火場內的人員和周圍易燃易爆物及一切貴重物品，根據火場情況，激動靈活地選擇滅火器具。

c、撲救現場應行動統一，指揮調度如火勢擴大，一般撲救不可能時，應及時組織撤退撲救人員，避免不必要的傷亡。

d、在撲救的同時要注意情況，防止中毒、坍塌、墜落、觸電、物體打擊等二次事故的發生，在滅火后，應保護現場，以便事后調查起火原因。

3）急性中毒的現場搶救：

a、不論是輕度還是嚴重中毒人員，均應設法盡快使中毒人員脫防中毒現場，中毒物源，排除吸收的和未吸收的毒物。

b、及時向醫院聯系，并說明是初步的中毒原因，中毒食物。

c、如發現中毒人員心跳、呼吸不規則或停止呼吸，心跳時間的不長，則應把中毒人員移動空氣新鮮處，立即施行口對口（口對鼻）呼吸法和體處心臟擠壓法進行搶救。

5.3現場應急處理設備和設施 1）報救：

a、應說明傷情（病情、火情、案情）和已經采取了些什么措施，便讓救護人員事先做好急救的準備；

b、講清楚傷者（事故）發生在什么地方，靠近什么路口，附近有什么特征。c、說明報救者單位、姓名（或事故地）的電話或傳呼機或傳呼電話以便救護車輛找不到所報地方時，隨時通過電話通訊聯系；

d、應派人在現場外等候接應救護車輛，同時把救護車輛進工地現場的路上障礙物及時予以清除，以利救護到達后，能及時進行搶救。

2）設施

配備急救箱、氧氣袋、擔架、必要藥品等 3）應急電話：

項目

經理：高銀根

手機：*** 項目副經理：何震明

手機：*** 安

全

員：阮張橋

手機：*** 技術負責人：章潮均

手機：*** a、了解氣候情況撥打電話“121”或“221” b、工傷事故現場重病人搶救應撥打“120” c、發生火警火災事故應撥打“119” d、發生偷盜、斗毆等情況應撥打“110”。

梁模板(扣件鋼管架)計算書

梁段:L1。

300*700混凝土梁梁下支撐橫桿300第一道水平桿第一道水平桿掃地桿單立桿掃地桿600mm800mm梁斷面圖梁側面圖一根承重立桿，支撐鋼管垂直于梁截面

一、參數信息

1.模板支撐及構造參數

梁截面寬度 B(m):0.30； 梁截面高度 D(m):0.75 混凝土板厚度(mm):110.00；

立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.80； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10； 腳手架步距(m):1.50；

梁支撐架搭設高度H(m)：9.30； 梁兩側立柱間距(m):0.60；

承重架支設:1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面； 立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80； 采用的鋼管類型為Φ48×3.00；

扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；

2.荷載參數

模板自重(kN/m2):0.35； 鋼筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5； 新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0； 傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0； 振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0

3.材料參數

木材品種：柏木；

木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7； 面板類型：膠合面板；

鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0； 鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0； 面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板參數

梁底縱向支撐根數：4； 面板厚度(mm)：18.0；

5.梁側模板參數

主楞間距(mm)：500； 次楞間距(mm)：300；

穿梁螺栓水平間距(mm)：500；

穿梁螺栓豎向間距(mm)：300； 穿梁螺栓直徑(mm)：M12；

主楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm； 主楞合并根數：2；

次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度60mm； 次楞合并根數：2；

二、梁模板荷載標準值計算

1.梁側模板荷載

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃； V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；

β1--外加劑影響修正系數，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。

根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； 分別為 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。

三、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾

倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間

距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。

面板計算簡圖

1.抗彎驗算

其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M--面板的最大彎距(N.mm)；

W--面板的凈截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3； [f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； 按以下公式計算面板跨中彎矩：

其中，q--作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；

傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；

q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；

面板的最大彎距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm；

經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2；

面板的抗彎強度設計值: [f] = 13.000N/mm2；

面板的受彎應力計算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 [f]=13.000N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

9.00N/mm；

l--計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；

q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18.00×0.50 = E--面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I--面板的截面慣性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；

面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)= 0.214 mm；

面板的最大容許撓度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；

面板的最大撓度計算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容許撓度值 [ω]=1.200mm，滿足要求！

四、梁側模板內外楞的計算

1.內楞計算

內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。

本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40×60×60/6 = 24.00cm3； I = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4；

內楞計算簡圖

（1）.內楞強度驗算

強度驗算計算公式如下:

其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M--內楞的最大彎距(N.mm)； W--內楞的凈截面抵抗矩； [f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。

按以下公式計算內楞跨中彎矩：

×0.300/2=3.29kN/m；

其中，作用在內楞的荷載，q =(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm；

內楞的最大彎距: M=0.1×3.29×500.002= 8.24×104N.mm；

經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 σ = 8.24×104/2.40×104 = 3.431 N/mm2；

內楞的抗彎強度設計值: [f] = 17.000N/mm2；

內楞最大受彎應力計算值 σ = 3.431 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 [f]=17.000N/mm2，滿足要求！

（2）.內楞的撓度驗算

其中 E--面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2；

q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.00×0.30/2= 2.70 N/mm；

l--計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I--面板的截面慣性矩：E = 7.20×105N/mm2；

內楞的最大撓度計算值: ω = 0.677×2.70×500.004/(100×10000.00×7.20×105)= 0.159 mm；

內楞的最大容許撓度值: [ω] = 2.000mm；

內楞的最大撓度計算值 ω=0.159mm 小于 內楞的最大容許撓度值 [ω]=2.000mm，滿足要求！

2.外楞計算

外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。

本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60×80×80/6 = 64.00cm3；

I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4；

外楞計算簡圖

（1）.外楞抗彎強度驗算

其中 σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)； W--外楞的凈截面抵抗矩； [f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。

最大彎矩M按下式計算：

0.50×0.30/2=1.65kN；

其中，作用在外楞的荷載: P =(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)× 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm；

外楞的最大彎距：M = 0.175×1647.000×300.000 = 8.65×104N.mm

經計算得到，外楞的受彎應力計算值: σ = 8.65×104/6.40×104 = 1.351 N/mm2；

外楞的抗彎強度設計值: [f] = 17.000N/mm2；

外楞的受彎應力計算值 σ =1.351N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 [f]=17.000N/mm2，滿足要求！

（2）.外楞的撓度驗算

其中 E--外楞的彈性模量，其值為 10000.00N/mm2；

p--作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =18.00×0.50×

0.30/2= 1.35 KN；

l--計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I--面板的截面慣性矩：I = 2.56×106mm4； 外楞的最大撓度計算值: ω = 1.146×1.35×103×300.003/(100×10000.00×2.56×106)= 0.016mm；

外楞的最大容許撓度值: [ω] = 1.200mm；

外楞的最大撓度計算值 ω =0.016mm 小于 外楞的最大容許撓度值 [ω]=1.200mm，滿足要求！

五、穿梁螺栓的計算

驗算公式如下:

其中 N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；

f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直徑: 12 mm；

穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；

穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=12.920kN，滿足要求！

六、梁底模板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。

強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 800.00×18.00×18.00/6 = 4.32×104mm3；

I = 800.00×18.00×18.00×18.00/12 = 3.89×105mm4；

1.抗彎強度驗算

按以下公式進行面板抗彎強度驗算：

其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M--計算的最大彎矩(kN.m)；

l--計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；

新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.75×0.90=16.52kN/m； 模板結構自重荷載：

q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m； 振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；

q = q1 + q2 + q3=16.52+0.30+2.02=18.84kN/m； 跨中彎矩計算公式如下:

Mmax = 0.10×18.842×0.1002=0.019kN.m； σ =0.019×106/4.32×104=0.436N/mm2；

梁底模面板計算應力 σ =0.436 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 [f]=13.000N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。

最大撓度計算公式如下:

其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:

q =（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×0.80= 15.58KN/m；

l--計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； E--面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允許撓度值:[ω] =100.00/250 = 0.400mm； 面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×15.580×100.04/(100×9500.0×3.89×105)=0.003mm；

面板的最大撓度計算值: ω =0.003mm 小于 面板的最大允許撓度值:[ω] = 100.0 / 250 = 0.400mm，滿足要求！

七、梁底支撐的計算

本工程梁底支撐采用鋼管。

強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 =(24.000+1.500)×0.750×0.100=1.913 kN/m；

(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.350×0.100×(2×0.750+0.300)/ 0.300=0.210 kN/m；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1=(2.500+2.000)×0.100=0.450 kN/m；

2.鋼管的支撐力驗算

靜荷載設計值 q = 1.2×1.913+1.2×0.210=2.547 kN/m； 活荷載設計值 P = 1.4×0.450=0.630 kN/m；

鋼管計算簡圖

鋼管按照三跨連續梁計算。

本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.49cm3 I=10.78cm4

鋼管強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 線荷載設計值 q = 2.547+0.630=3.177 kN/m；

最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×2.547×0.800×0.800= 0.163 kN.m； 最大應力 σ= M / W = 0.163×106/4490.0 = 36.305 N/mm2； 抗彎強度設計值 [f]=205.000 N/mm2；

鋼管的最大應力計算值 36.305 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!

鋼管抗剪驗算：

最大剪力的計算公式如下:

截面抗剪強度必須滿足:

其中最大剪力: V = 0.6×2.547×0.800 = 1.223 kN； 鋼管的截面面積矩查表得 A = 424.000 mm2；

鋼管受剪應力計算值 τ =2×1222.560/424.000 = 5.767 N/mm2； 鋼管抗剪強度設計值 [τ] = 120.000 N/mm2；

鋼管的受剪應力計算值 5.767 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120.000 N/mm2,滿足要求!

鋼管撓度驗算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:

q = 1.913 + 0.210 = 2.123 kN/m；

鋼管最大撓度計算值 ω= 0.677×2.123×800.0004 /(100×20600.000×10.780×104)=2.650mm；

鋼管的最大允許撓度 [ω]=0.800×1000/250=3.200 mm；

鋼管的最大撓度計算值 ω= 2.650 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 [ω]=3.200 mm，滿足要求！

3.支撐鋼管的強度驗算

支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 荷載計算公式如下：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 =(24.000+1.500)×0.750= 19.125 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)： q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(19.125 + 0.350)+ 1.4×4.500 = 29.670 kN/m2； 梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。

當n=2時：

當n＞2時：

計算簡圖(kN)

支撐鋼管變形圖(m.m)

支撐鋼管彎矩圖(kN.m)

經過連續梁的計算得到：

支座反力 RA = RB=0.543 kN，中間支座最大反力Rmax=6.539； 最大彎矩 Mmax=0.172 kN.m； 最大撓度計算值 Vmax=0.022 mm；

支撐鋼管的最大應力 σ=0.172×106/4490.0=38.216 N/mm2； 支撐鋼管的抗壓設計強度 [f]=205.0 N/mm2；

支撐鋼管的最大應力計算值 38.216 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!

八、梁底縱向鋼管計算

縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。

九、扣件抗滑移的計算:

按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；

R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=6.539 kN；

R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

十、立桿的穩定性計算:

立桿的穩定性計算公式

1.梁兩側立桿穩定性驗算:

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫桿的最大支座反力： N1 =0.543 kN ；

腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×9.300=1.441 kN；

樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.80/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.35=0.185 kN；

樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.80/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.110×(1.50+24.00)=1.481 kN；

N =0.543+1.441+0.185+1.481=3.650 kN；

υ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59； A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205.00 N/mm2； lo--計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算

lo = k1uh(1)

k1--計算長度附加系數，取值為：1.155 ；

u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.700； 上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.209 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=3649.627/(0.209×424.000)= 41.185 N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算 σ = 41.185 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205.00 N/mm2，滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算

lo = k1k2(h+2a)(2)

k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167；

k2--計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.020 m；

Lo/i = 2019.610 / 15.900 = 127.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.412 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=3649.627/(0.412×424.000)= 20.892 N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算 σ = 20.892 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計

值 [f] = 205.00 N/mm2，滿足要求！

2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算: 其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

梁底支撐最大支座反力： N1 =6.539 kN ；

腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(9.300-0.750)=1.441 kN； N =6.539+1.441=7.863 kN；

υ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59； A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205.00 N/mm2； lo--計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算

lo = k1uh(1)

k1--計算長度附加系數，取值為：1.167 ；

u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.700； 上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.205 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=7863.305/(0.205×424.000)= 90.466 N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算 σ = 90.466 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205.00 N/mm2，滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算

lo = k1k2(h+2a)(2)

k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167；

k2--計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.020 m；

Lo/i = 2019.610 / 15.900 = 127.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.412 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=7863.305/(0.412×424.000)= 45.013 N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算 σ = 45.013 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205.00 N/mm2，滿足要求！

板模板(扣件鋼管高架)計算書

一、參數信息:

1.腳手架參數

橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；

立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):9.30； 采用的鋼管(mm):Φ48×3.0 ；

扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐；

2.荷載參數

模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(mm):110.000； 施工均布荷載標準值(kN/m):2.500；

3.木方參數

木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000； 木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

圖2 樓板支撐架荷載計算單元

二、模板支撐方木的計算:

方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；

I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；

方木楞計算簡圖

1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25.000×0.250×0.110 = 0.688 kN/m；

(2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 =(2.500+2.000)×0.800×0.250 = 0.900 kN；

2.方木抗彎強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 1.2×(0.688 + 0.088)= 0.930 kN/m； 集中荷載 p = 1.4×0.900=1.260 kN；

最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260×0.800 /4 + 0.930×0.8002/8 = 0.326 kN.m；

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 0.930×0.800/2 = 1.002 kN ； 方木的最大應力值 σ= M / w = 0.326×106/64.000×103 = 5.100 N/mm2； 方木抗彎強度設計值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大應力計算值為 5.100 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!

3.方木抗剪驗算：

最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: V = 0.800×0.930/2+1.260/2 = 1.002 kN；

方木受剪應力計算值 T = 3 ×1002.000/(2 ×60.000 ×80.000)= 0.313 N/mm2；

方木抗剪強度設計值 [T] = 1.400 N/mm2；

方木受剪應力計算值為 0.313 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!

4.方木撓度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式

如下:

集中荷載 p = 0.900 kN；

均布荷載 q = q1 + q2 = 0.688+0.088=0.775 kN/m；

方木最大撓度計算值 V= 5×0.775×800.0004 /(384×9500.000×2560000.00)+900.000×800.0003 /(48×9500.000×2560000.00)= 0.565 mm；

方木最大允許撓度值 [V]= 800.000/250=3.200 mm；

方木的最大撓度計算值 0.565 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.200 mm,滿足要求!

三、木方支撐鋼管計算:

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；

集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 0.930×0.800 + 1.260 = 2.004 kN；

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)

支撐鋼管計算變形圖(mm)

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

最大彎矩 Mmax = 0.539 kN.m ； 最大變形 Vmax = 1.040 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.111 kN ；

鋼管最大應力 σ= 0.539×106/4490.000=120.037 N/mm2 ； 鋼管抗壓強度設計值 [f]=205.000 N/mm2 ；

支撐鋼管的計算最大應力計算值 120.037 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設

計值 205.000 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度小于800.000/150與10 mm,滿足要求!

四、扣件抗滑移的計算:

按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。

縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.111 kN；

R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):

作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：

NG1 = 0.138×9.300 = 1.287 kN；

鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.800×0.800 = 0.224 kN；

(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.110×0.800×0.800 = 1.760 kN；

經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.271 kN；

2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。

經計算得到，活荷載標準值 NQ =(2.500+2.000)×0.800×0.800 = 2.880 kN；

3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.957 kN；

六、立桿的穩定性計算:

立桿的穩定性計算公式:

其中 N----立桿的軸心壓力設計值(kN)：N = 7.957 kN；

υ----軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i----計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59 cm； A----立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；

σ--------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；

[f]----鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0----計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》，按下式計算

l0 = h+2a

k1----計算長度附加系數，取值為1.155；

u----計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u = 1.700； a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；

上式的計算結果：

立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；

由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.537 ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ=7957.344/（0.537×424.000）= 34.948 N/mm2；

鋼管立桿的最大應力計算值 σ= 34.948 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205.000 N/mm2，滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 l0 = k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.243；

k2--計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.243×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.151 m；

Lo/i = 2151.136 / 15.900 = 135.000 ；

由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.371 ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ=7957.344/（0.371×424.000）= 50.586 N/mm2；

鋼管立桿的最大應力計算值 σ= 50.586 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205.000 N/mm2，滿足要求！

模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

以上表參照 杜榮軍: 《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。

七、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]:

除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容

1.模板支架的構造要求：

a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；

b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。

2.立桿步距的設計：

a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；

c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。

3.整體性構造層的設計：

a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；

b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；

c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；

d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。

4.剪刀撐的設計：

a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；

b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。

5.頂部支撐點的設計：

a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；

b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。

6.支撐架搭設的要求：

a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；

b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；

d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；

b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；

c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。

第五篇：高支模專項施工方案

目 錄

一、工程概況......................................................1

二、編寫依據......................................................1

三、腳手架選型....................................................1

1、材料要求......................................................1

2、腳手架選型....................................................2

四、腳手架與模板的搭設布署........................................2

1、搭設順序......................................................2

2、滿堂架安裝....................................................2

3、模板安裝......................................................4

五、搭設與拆除方法................................................6

六、檢查與驗收..................................................10

七、安全管理與維護...............................................11

一、工程概況

本工程商業部分因甲方將商業樓梯由混凝土樓梯改為鋼梯，此樓梯部分支模高度變為8.7m屬于高支模體系，對模板方案補充完善。

二、編寫依據

1.1《建筑施工手冊》

粘砂應清除干凈。沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷； 各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；

構配件防銹漆涂層均勻、牢固。

主要構、配件上的生產廠標識應清晰。

可調底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。

2、腳手架選型

結合本工程建筑平面布置與結構特點，滿堂碗扣高腳手架方案作如下選定：滿堂腳手架采用碗扣式鋼管架。立桿主要采用2.4m、1.8m、1.5m幾種,立桿接長錯開布置，橫桿采用1.2m、0.9m兩種組成，頂底托采用可調托撐。支架下墊邊長200mm,厚50mm木板，立桿底設可調底托支于木板上,立桿上設可調頂托，頂托上方鋪設100×100mm橫向方木（松木）。步距1.2米，立桿縱距1.2-0.9米，立桿橫距01.2-0.9米，四周拐角處設置專用斜桿或四面設置八字斜桿，并在每排每列設置一組通高專用斜桿。

四、腳手架與模板的搭設布署

1、搭設順序

做好搭設前的準備工作（材料準備、場地清理、安全技術交底等）→根據 施工大樣圖放出架體位置線→鋪設墊板→立兩端立桿→安裝

梁兩邊立桿間距控制在L=1.2 m 之內。支頂平面布置時原則上盡可能形成滿堂一體，對于軸跨尺寸無法與立桿間距形成整模數或平面幾何形狀不規整、非正交時需要采用多個單體搭設時，各單體間必須采用扣件鋼管水平桿相互連接，連接桿按2個單體的碗扣水平桿標高豎向間距@900布置。

支架安裝嚴格按照圖紙布置位置安裝，碗扣支架為定型支架，安裝時先確定起始安裝位置，底層組架時分別用拉線方法、直角尺、水平尺、控制水平框架縱向直線度，直角度及水平度。并根據地面標高確定立桿起始高度安裝預制塊，利用可調底托將標高調平,避免局部不平導致立桿不平懸空或受力不均，安裝可采取先測量所安裝節段地面標高,根據所測數據計算出立桿底面標高,先用可調底托將四個角標立桿高調平后掛線安裝其它底托,后安裝立桿。

立桿的接長縫應錯開，即

5)大梁增加的扣件鋼管立桿與縱楞的連接必須采用雙扣件增加抗滑力。

3、模板安裝

以托板頂面為依據，設在托板上的100 mm×100 mm木枋，邊通線、邊安裝鋼管支撐、邊鋪設，鋼管支撐橫向架設根據需要設置一排或多排，每排縱向間距不大于300mm，鋪設在鋼管支頂面，木枋的間距不大于300mm，平整度偏差小于5mm。板按要求在跨中起拱。

樓板模板采用15 mm厚夾板，模板墊楞用50 mm×100mm木枋，底楞用100×100mm木枋。底楞直接支承在可調托撐上。墊楞的間距為200 mm，擱置在底楞上。

樓板鋪設要密貼、平整，不得松動，樓面模板安裝后，必須將樓面清理干凈。

可調橫托撐可用作側向支撐，應與橫桿相對，并兩側對稱設置。如下圖：

頂架要設置水平剪刀撐，增加水平方向的約束，同時還要利用已有建筑物的梁、柱對支撐結構頂緊和拉緊，水平剪刀撐搭設時，其周邊與中間從頂層開始向下每隔2步（約4.8m）設置一道水平剪刀撐（使用4m腳手架管與立桿拉接）。

頂架四角應抱角斜撐，斜撐對支撐體系的安全穩定性能起到增強的作用，斜撐均應由底至頂連續設置。斜撐的搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。

模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距

底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地 桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。

腳手架搭設前，對所有腳手架施工人員進行技術和安全交底，進行安全教育并做好記錄。

高支模施工時，除參照本專項方案執行外，還應參考有關施工及驗收規范并遵守其相關規定。

模板拆除技術措施：

a)樓面梁板拆模前，必須有混凝土強度報告，且達到規范規定強度的100％，并報工程技術負責人審批方可進行模板拆除。拆模順序和方法，應遵循先拆不承重的模板，后拆承重模板，支架先拆側向支撐，后拆豎向支頂，并保持混凝土表面及棱角不受損壞。

b)模板工種作業組織應遵循支模與拆模由同一作業班組執行。

c)YKL1(2)梁跨度達34.63 m，拆除梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端對稱拆除。

混凝土輸送及澆注方法針對性安全措施：

a)混凝土用泵送方法運輸澆筑，泵管不能直接放置在模板上，必須在模板上放置鐵架作為管道支撐并支固，才能作業。另垂直管道轉彎處必須用螺栓固定。

b)樓面混凝土輸送管敷設應盡量減少彎管的用量及縮短管線的長度并且每層用鐵架固定在柱側。樓面用軟彈性的材料如車胎等做管的支墊。同時為解決混凝土輸送泵水平力對模板支頂系統穩定的影響，在支頂各樓層周邊梁邊加水平桿頂在周邊梁側。

現場檢查及監控針對性交底：

a)碗扣采用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，碗扣被子限位鎖卡緊不能轉動為合格。班組和區段組織的自檢數量按100％檢查；項目部組織的隨機抽查數量不少于50％，且每個樓層范圍均要抽檢。

b)扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力扳手檢查，抽查方法按隨機分布原則進行。c)主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節

點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。

d)模板支架搭設和拆除人員必須是經過按現行國家標準《特種作業人員安全技術考核管理規則》（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。

e)作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。

五、搭設與拆除方法

5.1施工準備

5.1.1 腳手架施工前必須制定施工設計或專項方案，保證其技術可靠和使用安全。經技術審查批準后方可實施。

5.1.2 腳手架搭設前工程技術負責人應按腳手架施工設計或專項方案的要求對搭設和使用人員進行技術交底。

5.1.3 對進入現場的腳手架構配件，使用前應對其質量進行復檢。

5.1.4 構配件應按品種、規格分類放置在堆料區內或碼放在專用架上，清點好數量備用。腳手架堆放場地排水應暢通，不得有積水。5.2 地基與基礎處理

5.2.1觀眾看臺高低差較大時，可利用立桿0.6m節點位差調節。

5.2.2 腳手架基礎搭設在結構底板上，滿足腳手架基礎承載力，搭設時應按施工設計平面布置圖的要求放線定位。

5.2.3 使用原設計基礎底板上4個集水坑作為現場臨時積水，排水設施。5.3 腳手架搭設

5.3.1 底座和墊板應準確地放置在定位線上；墊板宜采用長度不少于2跨，厚度不小于50mm的木墊板；底座的軸心線應與地面垂直。

5.3.2 腳手架搭設應按立桿、橫桿、斜桿、連墻件的順序逐層搭設，每次上升高度不大于3m。底層水平框架的縱向直線度應≤L/200；橫桿間水平度應≤L/400。

5.3.3 腳手架的搭設應分階段進行，5.4.6 連墻件必須拆到該層時方可拆除，嚴禁提前拆除。

5.4.7 拆除的構配件應成捆用起重設備吊運或人工傳遞到地面，嚴禁拋擲。5.4.8 腳手架采取分段、分立面拆除時，必須事先確定分界處的技術處理方案。5.4.9 拆除的構配件應分類堆放，以便于運輸、維護和保管。5.5 模板支撐架的搭設與拆除

5.5.1 模板支撐架搭設應與模板施工相配合，利用可調底座或可調托撐調整底模標高。

5.5.2 按施工方案彈線定位，放置可調底座后分別按先立桿后橫桿再斜桿的搭設順序進行。

5.5.3 模板支撐架拆除應符合《混凝土結構工程施工質量驗收規范》(GB50204-2002)中混凝土強度的有關規定。5.6安全網技術要求：

5.6.1 安全網可采用錦綸、維綸、滌綸或其他的耐候性不低于上述品種(耐候性)的材料制成。

5.6.2 同一張安全網上的同種構件的材料、規格和制作方法須一致。外觀應乎整。

5.6.3平網規格為1.5×6m、3×6m，密目式安全立網規格為1.8×6m、3×6m。產品規格偏差：允許在±2％以下。每張安全網重量一般不宜超過15kg。5.6.4 菱形或方形網目的安全網，其網目邊長不大于8cm。

5.6.5 邊繩、筋繩與網體連接必須牢固，平網邊繩斷裂強力不得小于7000N；立網邊繩斷裂強力不得小于3000N。

5.6.6 系繩沿網邊均勻分布，相鄰兩系繩間距應符合表1規定。長度不小于0．8m。當筋繩、系繩合一使用時，系繩部分必須加長，且與邊繩系緊后，再折回邊繩系緊，至少形成雙根。

5.6.7高處作業部位的下方必須張掛安全網；當建筑物高度超過4m時，必須

設置一道隨墻體逐漸上升的安全網，以后每隔4m再設一道固定安全網；在外架、橋式架，上、下對孔處都必須設置安全網。

5.6.8安全網的架設應里低外高，支出部分的高低差一般在5Ocm左右；支撐桿件無斷裂、彎曲；網內緣與墻面間隙要小于15cm；網最低點與下方物體表面距離要大于3m。

5.6.9使用前應檢查安全網是否有腐蝕及損壞情況。

5.6.10施工中要保證安全網完整有效、支撐合理，受力均勻，網內不得有雜物。搭接要嚴密牢靠，不得有縫隙，搭設的安全網，不得在施工期間拆移、損壞，必須到無高處作業時方可拆除。

5.6.11安全網架設所用的支撐，木桿的小頭直徑不得小于7cm，竹桿小頭直徑不得小于8cm，撐桿間距不得大于4m。

5.6.12因施工需要暫拆除已架設的安全網時，施工單位必須通知、征求搭設單位同意后方可拆除。施工結束必須立即按規定要求由施工單位恢復，并經搭設單位檢查合格后，方可使用。

5.6.13要經常清理網內的雜物；在網的上方實施焊接作業時，應采取防止焊接火花落在網上的有效措施；網的周圍不要長時間的有嚴重的酸堿煙霧。5.6.14安全網在使用時必須經常地檢查，并有跟蹤使用記錄，不符合要求的安全網應及時處理。

5.6.15立網和平網必須嚴格地區分開，立網絕不允許當平網使用；架設立網時，底邊的系繩必須系結牢固。

5.6.16安全網在不使用時，必須妥善的存放、保管，防止受潮發霉。5.6.17新網在使用前必須查看產品的銘牌：①是平網還是立網；②生產廠家的生產許可證；③產品的出廠合格證。舊網在使用前應做試驗，并有試驗報告書，試驗合格的舊網才可以使用。

安全網的動負荷試驗，以12Okg重物兩塊，相距1.5m，同時由4-5m高度自由降

落沖擊，安全網完好無損為合格。

六、檢查與驗收

6.1 進入現場的碗扣架構配件應具備以下證明資料：

主要構配件應有產品標識及產品質量合格證 供應商應配套提供管材、零件、鑄件、沖壓件等材質、產品性能檢驗報告。6.2 構配件進場質量檢查的重點：

鋼管管壁厚度；焊接質量；外觀質量；可調底座和可調托撐絲桿直徑、與螺母配合間隙及材質。

6.3 腳手架搭設質量應按階段進行檢驗： 首段以高度為4.3米進行

6.7 高度大于8m的模板支撐架的檢查與驗收要求與腳手架相同。

七、安全管理與維護

7.1搭設腳手架之前必須對搭設人員進行安全交底，搭設人員必須持證上崗，搭設過程中必須帶安全帽，攜帶安全帶，懸掛安全網。

7.2 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物料。

7.3 混凝土輸送管、布料桿及塔架拉結纜風繩不得固定在腳手架上。7.4 大模板不得直接墩放在腳手架上。

7.5 遇6級及以上大風、雨雪、大霧天氣時應停止腳手架的搭設與拆除作業。7.6腳手架使用期間，嚴禁擅自拆除架體結構桿件，如需拆除必須報請技術主管同意，確定補救措施后放可實施。

7.7 使用后的腳手架構配件應清除表面粘結的灰渣，校正桿件變形，表面作防銹處理后待用。

附件

一、碗扣鋼管樓板模板支架計算書

計算依據《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ166-2008)。

計算參數: 模板支架搭設高度為8.7m，立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.20m。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，間距300mm，木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。

梁頂托采用100×100mm木方。

模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。

扣件計算折減系數取1.00。

鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。

圖1 樓板支撐架立面簡圖

圖2 樓板支撐架荷載計算單元

采用的鋼管類型為48.3×3.6。

一、模板面板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。

靜荷載標準值 q1 = 25.100×0.100×1.200+0.300×1.200=3.372kN/m 活荷載標準值 q2 =(2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 64.80cm3；

截面慣性矩 I = 58.32cm4；(1)抗彎強度計算

f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大彎距(N.mm)；

W —— 面板的凈截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql

2其中 q —— 荷載設計值(kN/m)；

經計算得到 M = 0.100×(1.20×3.372+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.104kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.104×1000×

1000/64800=1.612N/mm2

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!(2)撓度計算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.372×3004/(100×6000×583200)=0.053mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!

二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。

1.荷載的計算

(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.100×0.300=0.753kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：

經計算得到，活荷載標準值 q2 =(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 靜荷載 q1 = 1.20×0.753+1.20×0.090=1.012kN/m 活荷載 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.890+1.012)×1.200=3.482kN 2.木方的計算

按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.482/1.200=2.902kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.90×1.20×1.20=0.418kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.200×2.902=2.089kN 最大支座力 N=1.1×1.200×2.902=3.830kN 木方的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3；

截面慣性矩 I = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.418×106/83333.3=5.01N/mm

2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方撓度計算

均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.843kN/m 最大變形 v =0.677×0.843×1200.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.316mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!

三、托梁的計算

托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。

集中荷載取木方的支座力 P= 3.830kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。

3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 0.10kN/mA120012001200B

托梁計算簡圖

1.910

1.598

托梁彎矩圖(kN.m)6.136.112.282.257.727.703.873.840.019.319.295.465.441.611.580.013.843.877.707.722.252.286.116.13

1.581.615.445.469.299.31

托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 0.10kN/mA120012001200B

托梁變形計算受力圖

0.050

0.740

托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 1.909kN.m 經過計算得到最大支座 F= 17.027kN 經過計算得到最大變形 V= 0.740mm 頂托梁的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3；

截面慣性矩 I = 833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=1.909×106/166666.7=11.45N/mm

2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×9309/(2×100×100)=1.396N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.60N/mm2

頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!

(3)頂托梁撓度計算

最大變形 v =0.740mm 頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!

四、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：

NG1 = 0.205×8.700=1.786kN(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×1.200×1.200=0.432kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.100×1.200×1.200=3.614kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG =(NG1+NG2+NG3)= 5.833kN。

2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。

經計算得到，活荷載標準值 NQ =(2.500+2.000)×1.200×1.200=6.480kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ

六、立桿的穩定性計算

不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N = 16.07kN

i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；

A —— 立桿凈截面面積，A=5.060cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2； a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.55m；

h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 計算長度，取1.200+2×0.550=2.300m；

—— 由長細比，為2300/16=145；

—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.333；

經計算得到=16071/(0.333×506)=95.506N/mm2；

不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16 其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2 h —— 立桿的步距，1.20m； la —— 立桿迎風面的間距，1.20m；

lb —— 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；

風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=5×1.4×0.086×1.200×2.300/16=0.104kN.m；

風荷載產生的彎矩 Mw=1.4×0.086×1.200×2.300×2.300/8-0.104×2.300/4=0.036kN.m；

Nw —— 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.2×5.833+0.9×1.4×6.480+0.9×1.4×0.036/1.200=15.202kN 經計算得到=15202/(0.333×506)+36000/5260=96.497N/mm2；

考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!

風荷載作用下的內力計算

架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.086×1.200×1.200=0.124kN 節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.200/1.200×0.124=0.124kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.124=0.176kN 支撐架的步數 n=7 節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.176+(7.000-1)×0.176=1.232kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為7.000×0.124=0.871kN 架體自重為1.786kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!