第一篇：1高支模失穩應急措施

高支模失穩應急措施

(1)現場施工測量人員應立即通知現場的施工負責人，停止混凝土的澆灌，并立即把澆灌混凝土的施工人員從操作面上疏散到安全地帶部位或從安全通道上疏散到地面上;

(2)立即把在架體內值班的人員或架體有可能坍塌影響到的范圍內的所有人員疏散到安全地帶，并劃出危險區域，拉起警戒線，由工地保安人員負責不準任何人靠近危險源。

(5)繼續對架體的變形進行觀測，應急小組人員應召開緊急會議，初步分析架體有可能失穩的原因，采取進一步的應急措施，并編制加固方案、采取加固措施：

1)檢查模板支撐與周圍結構的連接情況，扣件出現松動的地方重新派人擰緊;

2)檢查支撐體系塔設情況，加密立桿，減少立桿的步距。

3)在各立桿之間加強橫向聯系，立桿底部增設掃地桿;

4)重新對加固方案進行驗算，計算是否滿足穩定性和承載力要求。

(6)采取加固措施后，報業主、監理工程師審批，經論證確認高支模安全可靠后才能重新開工。高支模坍塌應急措施

(1)在現場澆筑混凝土時，高支模突然坍塌，可能造成多人墜落、被壓、被埋等。發生坍塌事故后，當事人、目擊者應高聲呼救，現場管理人員立即通知應急小組組長，說明坍塌部位、坍塌面積、傷亡情況。在項目經理或應急負責人趕到出事地點前，在現場的級別最高的管理人員應根據實現情況采取以下措施：

1)停止混凝土的澆灌，立即把施工人員從操作面上有組織的疏散到安全部位或從安全通道疏散到地面上，直接回到生活區，不得在現場停留或圍觀;

2)把架體有可能再次坍塌影響到的范圍內的地面人員疏散到安全地帶，并劃出危險區域，拉起警戒線，由現場保衛值勤人員負責看守，嚴防任何人靠近;

3)在坍塌后的安全區域立即組織搶救從操作面上掉下來的施工人員;

4)馬上撥打 119、120、110 等應急電話求救，讓救護車、消防車、警車到現場實施搶救;維持現場秩序，特別要注意控制被埋、壓人員親屬的情緒，防止其不當救援引起二次坍塌傷人傷已;清點現場人數，確定被埋、壓人員的數量和位置。

(2)應急小組組長在接到緊急情況報告后，應及時趕到現場進行指揮救援;在到達之前應授權給現場最高負責人承擔起應急救援職責，并通知全體項目部管理人員趕到現場，協助緊急救援工作;

(3)應急小組組長(或被授權最高級別負責人)趕到現場后，應快速了解現場的實際情況，檢查人員是否全部疏散到了安全地帶，檢查已經采取的應急措施是否合理和有效，了解大致情況后立即向監理、業主單位匯報所發生的安全事故，請求上級部門進行緊急協助支援。并召開緊急會議，確定下一步的救援措施，對救援工作進行交底。在確定坍塌沒有繼續擴大的可能后，根據確定的被埋人員的位置和被埋的方式立即投入救援：

1)如果坍塌有不斷發生擴大的情況，組長應立即通知所有救援人員終止救援，迅速撤離到安全區域。

2)調用各種吊裝機械或特種專用機械排除還可能繼續擴大的險情，對難以排除的部分采取臨時支撐加固措施。

3)對支架的薄弱環節，用大吊車掛鋼絲繩牽住，確保未坍塌的支架在救援時不再坍塌，以滿足緊急救援工作的需要;

4)救援時，首先自上而下清理被埋壓者上方的松散的模板、木枋、混凝土及其它有可能掉下傷人的小型物體，在清理時，其下方要做好防護，避免在清理過程中物體掉下引起物體打擊的二次傷害;

5)對被架子壓住的傷員，首先應由技術人員判斷架子情況，如要加固，則應由專業架子工按方案進行可靠的加固并確定破壞的桿件拆除或切割后其上面的架子不會坍塌時，方能手工拆除或用氣割等方法割斷架管救出被埋人員，避免發生架體二次坍塌引起對傷者或救援人員的傷害;

6)對被鋼筋或其它物體穿過身體的被埋或被壓人員，嚴禁救援人員把物體拔出，應用氣焊或其它措施割斷物體，讓物體留在體內再到醫院由醫生處置。

7)對在短時間內無法救出的被埋、壓人員，在采取有效救援措施的同時，救援人員應匯同現場醫生對傷者進行臨時處置，如對傷者身上特別是五官內的混凝土、灰塵及其它異物進行清理，對傷者傷口進行包扎，并對被埋、壓者進行心理安慰，使其心情平靜，便于救援者采取合理和有效的措施進行救援。

(4)人員救出后，由現場醫生對傷者進行處理，對輕傷人員在現場采取可行的應急搶救，如現場包扎止血等措施，防止受傷人員流血過多造成死亡事故發生;重傷人員由醫療救護組送外搶救。

(5)后勤保衛組應在事故現場周圍建立警戒區域實施交通管制，維護現場治安秩序。各作業班組要清理撤離人員人數，發現有人員失蹤時要立即報告應急小組。后勤保衛組組織人員封鎖事故現場，設立警戒線，將無關人員清理出現場，并保證救援通道的暢通，派人在關鍵路口迎接來救護的車輛。

(6)如果 120 沒有及時趕到，由自已派車送往醫院時，要及時與醫院聯系，做好搶救的準備，避免延誤時間。

(7)現場后勤組人員要到路口迎接“120”，指引救援人員盡快趕到出現地點進行救援，醫院救護車到達后,救護人員將負傷者送上救護車,必要時救護組人員應隨救護車至醫院,途中提醒司機避免激烈震蕩,防止出現二次傷害。

(8)疏散人員要服從指揮人員的疏導要求，有秩序地進行疏散，做到不驚慌失措，勿混亂、擁擠，減少人員傷亡。其他組員采取有效措施，防止事故發展擴大，或再次發生事故。

(9)事故發生后,公司和分公司、項目部成立調查組進行調查或參加地方政府組織的調查組;內部調查組由主管領導或其指定人員擔任組長，由與事故無直接責任且具有事故調查所需的專長的人及工會人員擔任調查組成員。對忽視安全生產、玩忽職守造成事故的按照有關規定給予行政處分，構成犯罪的移交司法機關追究刑事責任。不管發生任何事故、事件，自救的同時都要保護好現場，責任單位要積極配合調查取證，對隱瞞不報、謊報、故意遲遲不報、故意破壞現場、不配合事故調查的給予行政處分, 構成犯罪的移交司法機關追究刑事責任。調查組在查清事故原因、經過、損害程度、經濟損失、后果影響等情況后，對事故進行評審定性，寫出調查報告，按照“四不放過”的原則提出處理意見和整改要求，經主管領導審批后由責任單位落實。對在事故調查中調查人員玩忽職守、徇私舞弊或打擊報復的由公司按照有關規定給予行政處分，構成犯罪的移交司法機關追究刑事責任。一旦發生事故，處理完畢后填寫事故經過、處理記錄報上級單位。

2、應急救援方法（1）有關人員的安排

組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。（2）人員疏散、救援方法

人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排在危險 的各人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。（3）傷員救護

?休克、昏迷的傷員救援

讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30 度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。?受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。?立即撥打120 急救電話或送醫院。（4）現場保護

由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛人員旁站監護，防止閑人進入。

第二篇：高支模學習心得

培訓心得

××年×月××日至××日，在××市參加了中國建筑學會科技培訓中心舉辦的《建設工程高大模板支撐體系安全技術法制性條文宣貫與高大支模施工安全監管要點》培訓學習，兩天學習時間很短，但是從中受益匪淺，學到很多自己以前不太懂的東西，讓我對高支模危險源有了新的認識，不再是簡單的表面理解。

首先，由老師們讓我們觀看幾幅關于高大模板坍塌的事故照片，照片中的畫面令人十分揪心，那一幕幕觸目驚心悲痛的場面，從中使我們意識到安全重要性，如果無視違章作業的存在，一瞬間會讓許多家庭變得支離破碎。從而要求我們對架體的質量嚴格控制，進場材料鋼管扣件等一定要嚴格驗收、架體搭設嚴格按照切實可行審批后的專項方案實施、搭設一定要符合規范要求，這樣才能保證操作人員的安全。

學習《建筑施工腳手架安全技術統一標準》最新國家標準、《建筑施工臨時支撐結構技術規范》JGJ300-2013和《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011兩個最新行業標準，通過結合規范、強條總結出以下幾條掌握的重要內容：

1、支撐架剪刀撐設置（整體穩定）

滿堂支撐架整體穩定必須增加豎向、水平剪刀撐，可增加架體剛度，提高腳手架承載力。在豎向剪刀撐頂部交點平面設置一道水平連續剪刀撐，可使架體結構穩固。設置剪刀撐比不設置臨界荷載提高26%-64%，剪刀撐不同設置，臨界荷載發生變化，所以根據剪刀撐的不同設置給出不同的承載力，給出滿堂架支撐架不同的立桿計算長度系數。

2、支撐架高寬比

滿堂架高寬比=計算架高÷計算架寬，計算架高：立桿墊板下皮至頂部可調托撐支托板下皮垂直距離。計算架寬：滿堂支撐架橫向兩側立桿軸線水平距離。滿堂腳手架的高寬比不應大于4，搭設高度不宜超過30米。模板支架的高寬比不應大于4，搭設高度不宜超過24米；當模板支架的高寬比大于2時，必須按照規定設置纜風繩或連墻件。高寬比對承載力的影響，高寬比增大承載力下降。

3、臨時支撐（腳手架）荷載

作業腳手架作業層上的施工荷載標準值，根據實際情況確定取值，如果作為結構施工不得超過3.0KN/m2。作業裝修施工不得超過2.0KN/m2。如果作業腳手架上同時存在2個及以上操作層作業時，各操作層的施工荷載標準值總和不得超過5.0KN/m2;附著式升降腳手架各作業層上的施工荷載標準值總和不得超過6.0KN/m2。腳手架防護棚嚴禁上人堆料，施工荷載不宜超過1KN/m2。

4、操作架（單、雙排架）連墻件設置

連墻件一般是剛性連接，連墻件應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，一般采用菱形、方形、矩形布置。開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并且不應大于4米。當腳手架的下部不能設置連墻件時作防傾覆措施。

5、承重支架在施加施工荷載的過程中監測

下方禁止有人，在施工過程中發現腳手架出現安全隱患時，應及時排除；當出現可能危及人身安全的重大安全隱患時，應停止架上作業，并迅速撤離作業面上的人員，啟動應急預案，由專業人員進行整改并經檢查驗收，確認隱患排除后方可繼續使用。

6、各規范對立桿上部的自由長度a的規定：0.4-0.7m(局部穩定）

模板支架可調托座伸出頂層水平桿或雙槽鋼托梁的懸臂長度嚴禁超過650mm，且絲桿外露長度嚴禁超過400mm，可調托座插入立桿或雙槽鋼托梁長度不得小于150mm。

7、腳手架上電、氣作業穩定

在腳手架上進行電、氣焊作業時，應有防火措施和專人看守。

8、臨時支撐（腳手架）拆除

拆除順序自上而下，嚴禁同時上下作業，按照先搭的后拆，后搭先拆，先外后內的順序開始，要逐層拆除，嚴禁將連墻件整層或數層拆除，必須是拆除架體的自由高度不得大于兩步，如果大于兩步，必須設拉結。拆除四周必須設置警戒線，警戒標志，派專人看守，嚴禁非作業人員的進入。

通過老師們精彩的講解，讓我深深的了解和掌握了這些基本常識，安全是保障，我們必須按照規范和方案進行施工，禁止出現違章作業，要不然就釀成了無法挽回的大錯。

×××××項目部

××年×月×日

第三篇：高支模應急救援預案

恒德建設集團有限公司

高支模應急救援預案

一、救援預案的目的

事故發生后，極時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救。防止事故繼續發展。

二、救援機構

1、機構

組長：樓曉峰（項目經理）副組長：孟慶永

二、組員：劉心泉、郝大林、蔃本鎮

2、職責和分工

（1）組長負責事故應急救援的全面組織、指揮、協調工作，負責向上級報告并負責調集搶險救援所需的人力、物力。（2）副組長協助組長組織、指揮、協調救援工作，組長不在現場時代行組長的職責。

（3）組員在組長或副組長的指揮下，負責現場的維護、搶救、警戒等工作，及具體落實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令。

三、演練

在工程開工前一周由組長組織救援小組各人員進行演練。

四、應急響應

出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現場警戒、觀察事故發展的動態并及時將現場的信息向組長報告。

組長接到事故發生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。

五、模板及支架倒塌事故的應急救援

1、模板及支架倒塌事故的主要危害

模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產損失、作業環境破壞。

2、應急救援方法（1）有關人員的安排

組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。（2）人員疏散、救援方法

人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排在危險 的各人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。（3）傷員救護 ?休克、昏迷的傷員救援

讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30 度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。

?受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。?立即撥打120 急救電話或送醫院。（4）現場保護

由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛人員旁站監護，防止閑人進入。

第四篇：高支模專項方案

模板工程

待C15混凝土墊層澆好后，隨即彈好底板線，由樁基施工單位予以復核，然 后據此進行樁位自檢驗收，做好自檢記錄，畫好竣工圖，組織設計、監理、業主、質檢站等部門對樁基分部進行驗收，合格后方可進行底板的施工。

一、模板的選用及要求

1、模板的選用

本工程除地梁外側用磚胎模外，剪力墻模板采用膠合板模板；現澆樓板采取(腳手架支撐+木龍骨+竹膠合板）的支模方案；外墻腳手架采用落地式腳手架； 門窗套模板采用木模整支散拆方案；樓梯踏步采用敞開式整體一次成型木模板。

模板安裝前要做好模板的定位基準工作，其工作步驟如下： 進行中心線和位臵的放線，首先由控制線引測建筑物的柱或墻軸線并以 該軸線為起點引測建筑物的邊線以及模板控制線；

做好標高測量工作，用水準儀把建筑水平標高根據實際標高的要求直接 引測到模板安裝位臵；

進行找平工作：模板支承墊底部應預先找平，以保證模板位臵正確防止 模板底部漏漿，即沿模板邊線用1： 3水泥砂漿抹找平層，寬度為5mm；

所用模板要涂刷脫模劑。

外墻用9 12@500止水對拉螺栓控制墻板模板的固定。

2、模板要求 模板要具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受澆混凝土的重量 和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載。保證工程結構和構件各部分幾何尺寸和相互位臵的正確。模板接縫應嚴密，不得漏漿。

二、地下室墻模板支設

地下室墻板施工結合框架柱、頂板模板，首先按柱斷面尺寸彈邊線及控制線，按800X800間距搭設9 48X3.5鋼管排架支撐體系，設相應的掃地桿一道，離地 200高，模板采用定型自制木框膠合模板。剪力墻模板采用竹膠合板模板，板沿長度方向豎向放臵，50mmX 100mm木 方作為豎向背榜，間距250mm；設9 14對拉螺栓加固，縱橫向間距450mm，鋼 管箍間距與對拉螺栓間距一致，第一道對拉螺栓距地不大于200mm，以防墻根部 漲模。墻模內側支撐與滿堂架拉牢，形成一整體，外側支撐與基坑周圍連接牢固。

為控制剪力墻的鋼筋保護層符合規范要求，除要求按照操作規程要求設臵塑 膠保護層墊塊外，在墻鋼筋網片上下、左右每隔1m焊接d10等墻厚的短鋼筋頭 頂住模板，防止剪力墻的鋼筋網片偏移導致保護層厚度不足。

內墻對拉螺栓加工方法同上，只是沒有止水鋼板。

墻模板安裝前先將外側模板固定，放好預埋件、螺栓和預留洞。止水螺栓的 止水環必須經專人逐根驗收，嚴防螺栓因止水環焊縫質量差導致滲漏。然后安裝 內側模板，校正后用鋼管支撐將兩側模頂平定位。模板拆除后，地下室外墻對拉螺栓孔部位按以下方法處理：首先將對拉螺栓 孔兩端的木墊片剔除干凈，然后用氣焊將對拉螺栓齊根割掉；將孔內清理干凈后 用摻硅質防水劑的干硬性細石混凝土壓實抹平。

三、梁、板模板支設

支設梁模板前，應按尺寸先將梁底、梁側模板加工好，并將底模釘上木方； 支模板時先按梁的軸線位臵搭設兩排腳手架（帶可調頭），鋼管頭高度比梁底低 40?60cm，先架主龍骨50mmX 100mm木方，再安放帶次龍骨的梁底模，梁底模 進行循環使用時，必須將梁底模兩側清理干凈，以便梁底模、側模緊密接觸，側 模和底模下襯的木方要釘牢，盡量減少漏漿，使澆筑出的梁邊角整齊，減小修補 的工作量。高度為1000mm的大梁底模滿備木方，施工時與梁頂標高相同的板與 梁同時澆筑。梁側小立桿間距為600mm，立桿間距600mm。梁、板模板同時支設，先支設梁底與梁一側模板，等梁鋼筋綁扎完畢再支設 梁另一側模與板模。

梁高度超過750mm，應加設9 14對拉螺栓；跨度大于4m梁起拱2/1000。梁、板模板接頭細部處理是模板工程的關鍵所在，處理不當易產生頸縮漏漿 等質量通病。拼縫處用海綿條、嵌縫膩子刮縫或者粘膠帶，并用次龍骨頂緊，防 止接縫處振搗混凝土時漏漿，底模與側模拼接縫要錯開，避免同一橫向水平面有 兩道接槎。豎向背楞拼接處加設800mm豎向背楞，梁底背楞間距100mm。

梁模的支設采用9 48X3.5規格的鋼管，利用扣件連接組成支承架。立柱在高度方向應設臵縱橫水平拉桿和斜拉桿。水平拉桿一般距離地面300mm處設一道，以上每小于1200-1400mm設一道。梁外側立桿距離梁邊緣120mm，立桿間距根 據層高、荷載情況確定，一般不大于1000mm。當梁高小于700mm時梁側可用支 承架立桿做擋撐，同時用一部分短鋼管做斜撐；當梁高大于750mm時增加對拉 螺栓固定。利用9 48X3.5鋼管搭設滿堂腳手架。滿堂腳手架搭設好后，根據板底標高，鋪設水平龍骨擱柵，采用50mmX 100mm木方，間距250mm，然后鋪放板模，且 竹膠合板模板接縫處應墊木方，以防止脹模和漏漿。為了便于拆模，在板墻以及 板、梁交接處必須設臵50mmX 100mm木方一道。

作為板底模板，為了使裝拆快捷，板面光滑、硬度好、拼縫少、現澆質量好、周轉次數多，應設早拆體系，采用立桿帶有可調式伸縮頭的鋼管腳手架，頂托 50mm X 100mm 木方。

四、地下室門洞口模板

剪力墻中的門洞口模板由四片模板和四個角部連接件組成，為保證洞口模板 不扭曲變形，洞口內應設臵三角支撐，并且洞口側面、頂面的橫向支撐和豎向支 撐的間距不得大于300mm。

固定洞口模板時，應在洞口兩側的鋼筋籠上焊鋼筋頭，撐住模板，保證其軸 線位臵及鋼筋保護層厚度；支設洞口模板時，必須在模板接觸處貼好海綿條，防 止由此縫隙漏漿。

另外為防止澆筑混凝土時壓力過大使得門框變形，從而導致門框無法安裝，門洞的側模板和頂模板部位應加設型鋼支撐，保證其剛度。墻體拆模后，要將洞口模板拆成單片取出，并清理干凈，刷好脫模劑以便周 轉使用。

五、后澆帶處理

由于梁、板后澆帶兩側的梁、板在后澆帶澆筑前為懸挑結構，并將承受上部 施工荷載，主次梁模板及支撐不能拆除，直至最后一層澆筑完畢后，達到規定的 100%強度時，方可拆除。為防止后澆帶澆筑前樓層內施工時其他荷載對此部位懸 挑結構造成損壞，在模板拆除后應在后澆帶兩側分別搭設雙排腳手架且墊木方予 以支撐。地下室底板后澆帶施工縫處用木模封堵，在木板上留出鋼筋孔洞，不吻合處

用1： 2水泥砂漿抹實，以防混凝土漏漿。

后澆帶混凝土澆筑完畢應及時在其上鋪滿木板，以保護后澆帶及鋼筋不被損 壞。地上部分的后澆帶兩側應砌筑一皮60mm寬燒結頁巖磚，并在外側抹灰，防 止樓層內施工用水流入地下室。

澆筑混凝土時，后澆帶側面采用密目鋼絲網進行封堵，密目鋼絲網的寬度應 比混凝土墻、板、梁等構件截面寬200mm以上，以保證鋼絲網能與鋼筋綁扎固 定牢靠，防止振搗時擠開鋼絲網。

六、模板拆除

及時拆除模板，有利于模板的周轉和加快工程進度，但拆模過早將影響混凝 土結構的質量，嚴重時將發生結構質量事故，因此，拆模要掌握時機，應使混凝 土達到必要的強度，對于現澆混凝土結構的模板及其支架拆除，應符合下列規定: 非承重的側面模板，應在混凝土強度能保證其表面棱角不因拆模而損壞 時拆除。

承重的模板應在與結構同條件養護試塊達到規定的強度時，方可拆除。鋼筋混凝土結構如在混凝土未達到規定的強度時進行拆模及承受部分荷 載，應經過計算，符合結構在實際荷載作用下的強度，由現場技術人員確定。

已拆除模板及支架的結構，應在混凝土達到強度后，才允許承受全部設 計荷載，施工中不得超載使用，嚴禁集中堆放過量建筑材料，當承受施工荷載時，必須經過核算架設臨時支撐。

地下室外墻模板必須在確保模板拆除不致擾動對拉螺栓的情況下方可拆 除，以防對拉螺栓處將成為可能的滲漏點，其時間不少于一周。拆除模板時必須經專業技術負責人簽字認可后方可。除滿足上述模板拆除規定外，還必須注意下列各點： 拆模時不得用力過猛，拆下的材料應及時運走、整理。

拆模程序一般應是后支的先拆，先支的后拆；先拆除非承重部分，后拆除 承重部分；重大復雜模板拆除，須按事先應制定拆模方案拆模。拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始，分別拆向兩端。多層樓板支柱的拆除，應按下列要求進行：上層樓板正在澆筑混凝土時，下層樓板模板的支柱不的拆除，在下一層樓板模板的支柱僅可拆除一部分，跨度 4米及4米以上的梁下均應保留一定的支柱，其間距不得大于3米。

本建筑的梁和樓板模板，其底模及支柱的拆除時間，應對所用混凝土的強 度發展情況分層進行核算，確保下層樓板及梁能安全承載。1.定型模板，應加強保護，拆除后逐塊傳遞或用繩索吊下，不得拋擲，拆下 后立即清理干凈，板面涂油。

在拆除模板過程中，如發現有質量、安全等問題時，應暫停拆除，經過處 理方可繼續拆模。

腳手架施工

一、施工準備

1、搭設前對進場的腳手架桿件配件進行嚴格檢查，禁止使用規格和質量不合 格的桿件、配件。

2、勞動力準備，對進行操作的腳手架工人必須進行身體檢查，對患有高血壓、心臟病、肺肝有病患者不得參加操作，同時對參加的操作人員進行三級安全教育。

3、場地與地基準備

腳手架地基與基礎的施工，必須根據腳手架搭設高度搭設場地質量情況 與現行國家標準《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》有關規定進行。

清除搭設場地雜物，平整場地，做好排水溝，保持排水通暢。應對各材料、設備進行嚴格檢查，不合格產品不得使用。

二、腳手架搭設順序

安放墊板一安放底座一豎立桿并同時安掃地桿一搭設水平桿一設置拋撐一繼

續向上搭設一設置剪刀撐、斜桿和連墻件一鋪竹笆片一設置擋腳板、欄桿，掛安 全網

三、搭設作業要求

1、直徑不同的鋼管不應混合使用，鋼管與竹、木材料不得混合使用。

2、搭設作業必須在統一指揮下進行。

3、按施工方案放線，標定立桿位置，立桿間距應均勻一致。

4、腳手架的搭設待基礎土方按規范要求分層夯填到位后，在腳手架搭設范圍

內澆筑C20素砼墊層，在每根立桿底部應設置底座與墊塊，木墊塊長度不宜小于 2跨，厚度不宜小于50mm。

5、周邊腳手架從一個角部開始向兩邊延伸交圈搭設，同步縱向水平桿必須四

周交圈設置。

6、剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件，隨塔升的架子同步設置。

7、開始搭設立桿時，在設置第一排連墻件前，適量設置拋撐或采取其他可行 性拉接措施予以彌補，以確保腳手架和架上作業人員的安全。

8、腳手架立桿底端之上100-200mm處一律設縱向和橫向掃地桿，并與立桿 連接牢固。

9、縱向水平桿長度不小于3跨，且不小于6m，用對接扣件連接，對接頭應

交錯布置。

10、腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不大于6m。

11、本工程擬采用竹笆片腳手板，縱向水平桿應用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm，即在鋪設竹笆片步架內沿腳手架 寬度方向設置四根縱向水平桿。

12、用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝向架子內側，螺栓向中避免滑落。

扣件擰緊力矩在45-55N*M范圍內，不得低于40N*M或高于65N*M。

13、單立桿和雙立桿的連接方式采用雙桿相接的方式。雙管立桿中副立桿的 高度不應低于3步，鋼管長度不應小于6m。

四、腳手架使用要求

1、作業層架面上的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過2KN/m，不

2許超過二層作業，在腳手架明顯位置掛設限載標志。

2、架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作的人員通行。

3、作業人員在架上的最大作業高度以可進行正常操作為度，禁止在架板上加

墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。

4、在作業中禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件 和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補 措施，并在作業完畢后及時予以恢復。

5、工人在架上作業中，注意自我安全保護和對他人的安全防護，避免發生碰 撞、閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。

6、每班工人上架作業時，現行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和 解決后方許作業。在作業中發現有不安全情況和跡象時，應立即停止作業，進行 檢查，解決后方能恢復正常作業，發現有異常和危險情況時，立即通知所有架上 人員撤離。

7、在每步架和作業完成之后，必須將架上剩余撤離、物品移至室內，每日收 工前清理架面，將架面上材料、物品堆放整齊，垃圾清運出去，在作業期間，及 時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料、物品和傾倒垃圾。

五、腳手架拆除

1、為保證腳手架拆除中的穩定性，拆除腳手架必須完成下列準備工作：

1.腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。2.拆除前由項目部技術負責人向操作班長進行及技術交底，交底雙方均應 在交底書上簽字。

3.全面檢查腳手架，重點檢查扣件、連墻件、支撐體系等是否符合安全要

求。

4.根據拆除現場的情況，設置圍欄或警戒標志，并有專人看守、專人指揮，嚴禁外人進入。

5.清除腳手架留有的材料、電線等雜物。

2、拆除順序

拆除原則是由下而上，嚴禁上下同時作業，后搭設的部件先拆，先搭設的部 件后拆，具體拆除順序為：

安全網一護身欄一擋腳板（或側擋板）一竹色片一大橫桿一小橫桿一立桿一 連墻件、掃地桿、斜拉鋼絲繩一水平懸挑梁。

3、腳手架的拆除

參與拆除的人員注意動作的配合和協調，在拆除過程中不宜中途換人，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。

連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆 腳手架，分段拆除高度不得大于2步，如果高差大于2步應進行加固處理。

當拆除到最后一節立桿時，應先搭臨時支撐加固后，方可拆連墻件和支 撐件。

拆剪刀撐和縱向水平桿時，應先拆中間扣件，后拆兩端扣件，拆扣件時，應有防止桿件突然墜落的措施。

在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件以安全的方式運出或吊下，嚴禁 向下拋擲。

腳手架拆除選用塔吊吊運鋼管，嚴禁空中拋擲至地面。

所有桿件與扣件在拆除時應分離，不允許扣件附著在桿件上拆至地面。拆除構件運至地面要分類清理保養，根據需要涂刷油漆，并按品種進行 分類。

第五篇：高支模施工方案

高支模施工方案

一、工程概況

1、工程概況：

昊翔電能運動廠房二期工程；框架結構;地上4層;地下0層；建筑高度：22.10m；標準層層高：4.50m ；總建筑面積：13852.00平方米；總工期：270天；施工單位：浙江舜江建設集團有限公司。

本工程由昊翔電能運動科技（昆山）有限公司投資建設，中外建工程設計與顧問有限公司設計，蘇州立誠建筑設計院有限公司地質勘察，昆山世泰建設工程咨詢監理有限公司監理，浙江舜江建設集團有限公司組織施工；由高銀根擔任項目經理，章潮均擔任技術負責人。

2、高支模結構概況：

本次高支模只涉及到本工程2號廠房中的A軸~B軸，14軸~16軸，2號廠房其他部位和3號廠房均為標準層4.5米。

本次高支模高度為9.3米，其中A軸~B軸為9米，14軸~16軸為18米，其中14軸~15軸為9米，15軸~16軸也是9米。14軸框架梁VKL4(3B)斷面300×750，15軸框架梁斷面VKL2(3B)300×750，16軸梁斷面VKL1(3B)250×800；A軸HKL4a梁斷面250×800，B軸HKL3a 梁斷面300×750。其A軸~B軸和14軸~16軸的中間均有3米×3米的井字梁，梁斷面尺寸為250×500。

二、編制依據

本方案的編制是以國家的有關法令政策、施工圖紙、總施工組織設計為前提，結合現行的有關施工規范規程及公司建立的ISO9002質量管理體系文件、質量、安全管理方針、目標。2、1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》

JGJ130-2001 2、2《建筑施工安全檢查評分標準》

JGJ59-99 2、3《建筑施工模板安全技術規范》

JGJ162-2008 2、4《鋼管腳手架扣件》

GB15831-1995 2、5《建筑施工高處作業安全技術規范》

JGJ80-91 2、6《高處作業分級》

GB3608-83 2、7《混凝土結構設計規范》 GB50010-2002 2、8《建筑結構荷載規范》 GB 50009-2001 2、9《鋼結構設計規范》 GB 50017-2003 2、10《鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程》 DGTJ08-016-2004 2.11、高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》

JGJ130-2001 2.12、《混凝土結構設計規范》 GB50010-2002 2.13、《建筑結構荷載規范》 GB50009-2001 2.14、《鋼結構設計規范》 GB 50017-2003 2.15、因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。

三、模板工程具體施工：

1、材料的選擇和驗收

1.1、本工程為框架結構，柱、樓板底模等全部采用九夾板，樓板模擱柵和墻板、模筋用50×100mm方木料，模板的支承系統和墻板圍楞用Φ48mm鋼管、扣件連接。

1.2、鋼管、扣件的進場驗收：

（1）、鋼管應有產品生產許可證、質量合格證、質量檢驗報告等質量證明材料。

（2）、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。

（3）、鋼管使用前應對其壁厚進行抽檢，抽檢 比例不低于30%，對于壁厚減少量超過10%的應予以報廢，不合格比例大于30%的，應擴大抽檢比例。

（4）、鋼管必須進行防銹處理。

（5）、扣件必須有生產許可證、質量合格證、質量檢驗報告等質量證明材料。

（6）、扣件使用前必須進行檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。

（7）、扣件使用前應進行防銹處理。

2、現澆構件模板方案 2.1、柱模板：

柱模板采用膠合板模板，模板楞木采用50*100方木側立豎向排列，間距控制在不大于300mm，邊上方木應遮蓋住柱模板豎門拼縫。獨立柱柱箍，采用每邊單根螺桿加固，底道柱箍離地面200mm，中間柱箍豎向間距500mm，上道柱箍離梁底200mm。

2.2、梁模板：

2.2.1、梁模板采用膠合板模板，梁底模板背面楞木采用50*100方木側立與梁軸線平行設置，底模板寬度與梁截面高度相同，梁底模板邊方木遮蓋住梁側模板與底模板的拼縫，梁底方木排列間距不大于300mm，梁底模板背面楞木擱置于鋼管承重支撐架體的上部水平小橫桿上。

2.2.2、梁側模板內楞采用50*100mm方木與梁軸線平行側立設置，梁側模板上、下道內楞分別與模板上下邊齊平，梁側模板中間應設置1道16對拉螺桿，水平間距不大于400mm，梁側模板豎向外楞采用短鋼管配合扣件設置：外楞鋼管下端緊靠內楞并與梁底承重支撐架上部水平小橫桿用雙扣件緊固，上端與現澆板底鋼管承重支撐架水平鋼管用雙扣件緊固，形成一個穩固的梁模板支撐系統。

2.2.3、現澆板模板：

現澆板模板采用膠合板，模板底面擱柵采用60×80mm方木側立，中心間距300mm。現澆板模板與墻或梁側模的交接，應使板模板擱置在墻或梁側模板之上。

2.2.4、梁、板模板承重支撐：

1）梁、板模板承重支撐采用鋼管扣件搭設排架。

2）現澆板模板排架：軸線內的現澆板支撐排架立桿，周邊距柱或邊軸線300mm，中間按縱橫間距不大于800mm均勻排列。水平桿按設置步距縱橫向布置，交叉處用扣件與立桿連接固定。梁板承重排架水平桿設置多道，底道水平桿上皮離地200mm（稱掃地桿）；水平桿步距為1500mm，即第二道水平桿離地1700mm，梁下或板下一道水平桿應加密處理，即最上道水平桿上皮離現澆板底900mm（梁

底150mm）。

3）梁模板支撐架：梁支撐架兩側立桿間寬度不大于600mm，兩側立桿沿梁方向縱向間距不大于800mm，主框梁底（即350×700或250×800的梁）中間還布置一根立桿，其間距也為800mm，具體各梁兩邊立桿、梁底立桿布置詳見附圖。

4）構造要求： A、模板支架的構造要求：

立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的剛度。B、整體性構造層的設計：

a． 本工程設置一道水平面整體性加強層（見剖面圖位置）； b． 水平加強層設置剪刀撐，且須與立桿連接； C、剪刀撐的設計：

a． 沿支架四周外立面應滿設垂直向剪刀撐； b． 中部根據需要并依框架的大小設置； D、頂部支撐點的設計：

a．頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于200mm； b．支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算。E、支撐架搭設的要求：

a．嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；

立桿連接方式為對接，嚴禁搭接。

b．確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求； c．確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用因長期使用已經發生變形的；

d．地基支座的設計要滿足承載力的要求。

本次高支模部位為該廠房設備安裝部位，且基礎已經做好，為：C30,1.4米厚的現澆混凝土基礎，因此本次高支模的地基基礎滿足承載力的要求，符合要求。立桿下墊塊為5mm厚方板。F、施工使用的要求：

a．精心設計混凝土的澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，采用

從中部向兩邊擴展的澆筑方式；結構砼澆搗施工采用二次進行，第一次先完成柱，且澆到梁底，待砼達到一定強度；第二次再完成梁板砼，排架的水平桿要與已完成的周邊的砼柱連接，以加強其整體穩定。

b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，鋼管等材料不能在支架堆放。c．澆筑過程派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。

3、具體施工要求

3.1、模板支撐體系搭設按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）標準和《鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程》。3.2、在支模時嚴格按設計要求起拱。3.3、嚴禁在樓板上任意堆載。

3.4、本工程是局部超高，因此此部分超高部位支撐系統應其它不超高體進行有機的連接，且柱子先進行了澆搗。

4、模板搭拆支撐架安全施工事項

4.1模板制作

A、模板在制作前，應檢查模板所用材料的規格、質量是否符合模板專項技術方案的規定要求，對質量、規格不符合要求材料的不能使用。

B、作業前應檢查所有機械及電源線路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持電動工具的漏電保護器應試機檢查，合格后方可使用。

C、木工機械必須有專人負責，操作人員必須熟悉該機械性能，熟悉操作技術，嚴禁機械無人負責或隨便拆改安全防護裝置。

D、使用的工具不得亂放，使用完畢應隨時放入工具箱。

E、使用手鋸時，鋸條必須調緊適度，下班時要放松，以防再使用時鋸條突然暴斷傷人。

F、成品、半成品、木材應對方整齊，不得任意亂放，木材碼放高度不超過1.2m為宜，木工機械周圍的安全操作空間內禁止堆放材料。

G、木工車間、木庫、木料堆放嚴禁吸煙或動用明火，廢料應及時清理歸堆，做好落手清，以免發生意外。4.2模板安裝

A、作業前應檢查現場防護設施是否符合安全施工要求，不符合安全要求時應采取措施后方可開始作業。

B、作業前應認真檢查模板、支撐等構件是否符合要求，模板及支撐材質是否合格。

C、地面上的支模場地必須平整夯實，并同時排除現場的不安全因素。D、安裝2m以上模板時，應搭腳手架，并有安全防護措施。

E、操作人員登高必須走人行梯道，嚴禁利用模板支撐攀登上下，不得在獨立梁及其他高處狹窄而無防護的模板面上行走。

F、二人抬運模板時要相互配合，協同工作。挎遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。高處拆模時，應有專人指揮及監護。并在下面標出工作區，用紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。

G、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。

H、支撐、牽扛等不得搭在門窗框和腳手架上。通路中間的斜撐、牽扛等應設在1.8m高以上。模板安裝過程中不得間歇，柱頭、搭頭、立桿頂撐、牽扛等必須安裝牢固成整體后，作業人員才允許離開。

I、模板上有預留洞者，應在安裝模板的同時將洞口防護好。

J、向基坑內運送模板構件時，嚴禁拋擲。使用溜槽或起重機械運送，下方操作人員必須遠離危險區域。

K、高處、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。L、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高處作業，雪霜雨后應先清掃施工現場略干不滑時再進行工作。4.3 模板拆除

A、模板承重支架拆除必須在混凝土試塊強度達到設計混凝土標準值的100%后方可進行，且需有工程負責人、監理單位的的批準手續（拆模令）。

B、拆模的方法應按照后支先拆、先支后拆的順序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撐；在拆除頂板模板時，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。已拆活動的模板，必須一次連續拆除完，方可停歇，嚴禁留下不安全隱患。

C、拆除較大跨度梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。拆除多層樓板支柱時，應確認上部施工荷載不需要傳遞的情況下方可拆除下部支柱。

D、當水平支撐超過二道以上時，應先拆除二道以上水平支撐，最下一道大橫桿與立桿應同時拆除。

E、模板拆除應按規定逐次進行，不得采用大面積撬落方法。拆除的模板、支撐、連接件應用槽滑下或用繩系下。不得留有懸空模板。

F、拆模作業時，必須設警戒區，嚴禁下方有人進入。拆模作業人員必須站在平穩牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失穩墜落。

G、嚴禁用吊機直接調除沒有撬松動的模板，吊運模板時必須栓結牢固。H、拆除大型孔洞模板時，下層必須支搭安全網等可靠防墜落措施。I、拆模板時禁止使用50mm x 100mm木材作腳手板。

J、拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。

K、拆模必須一次拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。混凝土樓板上的預留孔，應有防護措施，以免操作人員從空中陋落。

5、安全應急預案

5.1、目的：

本項目框架結構工程較高、工期短、時間緊，施工主體結構施工過程中難免有意外之事發生，為以防萬一，項目部為保證施工過程中遇到緊急和意外事件的發生，能夠沉著冷靜，統一指揮調度，成立應急小組和防火領導小組及義務消防隊。

5.2、領導小組：

成立由項目經理為組長，由安全員、技術負責人、施工員、技術員、倉庫保管員等所有管理人員及各班組長組成的應急救援指揮小組，負責指揮及協調現場工作。

5.3、職責：

5.3.1、項目經理負責現場指揮，了解掌握事故情況、組織現場搶救工作。5.3.2、項目副經理協助項目經理處理相關事宜

5.3.3、安全員、技術負責人等負責現場搶救傷員，及時通知當事人的家屬，派人做好接待，善后處理工作。

5.3.4、施工員、質量員等負責現場保護，維護秩序，做好當事人周圍人員的問訊記錄。負責聯絡調查，受現場指揮小組命令，立即通知當地安全生產監督局，并現場自查自糾，清除隱患，防止同類事故發生。

5.3.5、各管理人員和各班組長配合實施。5.4、施工現場應急處理 1）嚴重創傷、出血傷員的急救

在施工現場施工過程中，遇到墜落、物體打擊、機械傷害等引起的嚴重創傷出血傷員時才瞄現場現實條件及時正確采取暫時性的止血，清潔包括固定和運送等措施。

a、出血：采用壓迫血法：指壓動脈出血近心端止血法和彈性止血帶止血法進行暫時性救治，同時應及時附送附近醫院進行救治。

b、包扎、固定：創傷處用消毒的敷料或清潔的醫用紗布覆蓋，再用繃帶或布條包扎，即可以預防感，又可減少出血幫助止血。已搬運：經現場止血、包扎、固定后的傷員，應盡快正確地搬運轉送醫院搶險救。

2）施工現場的發生火警火災急救

a、現場發生火災火警事故時，應立即了解起火部位，燃燒的物質等基本情況，有報警人員撥打“119”向消防部門報警，同時組織撤離和撲救。

b、在消防部門到達前，對易燃易爆的物質采取正確有效的隔離。如切斷電源撤離火場內的人員和周圍易燃易爆物及一切貴重物品，根據火場情況，激動靈活地選擇滅火器具。

c、撲救現場應行動統一，指揮調度如火勢擴大，一般撲救不可能時，應及時組織撤退撲救人員，避免不必要的傷亡。

d、在撲救的同時要注意情況，防止中毒、坍塌、墜落、觸電、物體打擊等二次事故的發生，在滅火后，應保護現場，以便事后調查起火原因。

3）急性中毒的現場搶救：

a、不論是輕度還是嚴重中毒人員，均應設法盡快使中毒人員脫防中毒現場，中毒物源，排除吸收的和未吸收的毒物。

b、及時向醫院聯系，并說明是初步的中毒原因，中毒食物。

c、如發現中毒人員心跳、呼吸不規則或停止呼吸，心跳時間的不長，則應把中毒人員移動空氣新鮮處，立即施行口對口（口對鼻）呼吸法和體處心臟擠壓法進行搶救。

5.3現場應急處理設備和設施 1）報救：

a、應說明傷情（病情、火情、案情）和已經采取了些什么措施，便讓救護人員事先做好急救的準備；

b、講清楚傷者（事故）發生在什么地方，靠近什么路口，附近有什么特征。c、說明報救者單位、姓名（或事故地）的電話或傳呼機或傳呼電話以便救護車輛找不到所報地方時，隨時通過電話通訊聯系；

d、應派人在現場外等候接應救護車輛，同時把救護車輛進工地現場的路上障礙物及時予以清除，以利救護到達后，能及時進行搶救。

2）設施

配備急救箱、氧氣袋、擔架、必要藥品等 3）應急電話：

項目

經理：高銀根

手機：*** 項目副經理：何震明

手機：*** 安

全

員：阮張橋

手機：*** 技術負責人：章潮均

手機：*** a、了解氣候情況撥打電話“121”或“221” b、工傷事故現場重病人搶救應撥打“120” c、發生火警火災事故應撥打“119” d、發生偷盜、斗毆等情況應撥打“110”。

梁模板(扣件鋼管架)計算書

梁段:L1。

300*700混凝土梁梁下支撐橫桿300第一道水平桿第一道水平桿掃地桿單立桿掃地桿600mm800mm梁斷面圖梁側面圖一根承重立桿，支撐鋼管垂直于梁截面

一、參數信息

1.模板支撐及構造參數

梁截面寬度 B(m):0.30； 梁截面高度 D(m):0.75 混凝土板厚度(mm):110.00；

立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.80； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10； 腳手架步距(m):1.50；

梁支撐架搭設高度H(m)：9.30； 梁兩側立柱間距(m):0.60；

承重架支設:1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面； 立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80； 采用的鋼管類型為Φ48×3.00；

扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；

2.荷載參數

模板自重(kN/m2):0.35； 鋼筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5； 新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0； 傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0； 振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0

3.材料參數

木材品種：柏木；

木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7； 面板類型：膠合面板；

鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0； 鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0； 面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板參數

梁底縱向支撐根數：4； 面板厚度(mm)：18.0；

5.梁側模板參數

主楞間距(mm)：500； 次楞間距(mm)：300；

穿梁螺栓水平間距(mm)：500；

穿梁螺栓豎向間距(mm)：300； 穿梁螺栓直徑(mm)：M12；

主楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm； 主楞合并根數：2；

次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度60mm； 次楞合并根數：2；

二、梁模板荷載標準值計算

1.梁側模板荷載

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃； V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；

β1--外加劑影響修正系數，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。

根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； 分別為 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。

三、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾

倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間

距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。

面板計算簡圖

1.抗彎驗算

其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M--面板的最大彎距(N.mm)；

W--面板的凈截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3； [f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； 按以下公式計算面板跨中彎矩：

其中，q--作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；

傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；

q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；

面板的最大彎距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm；

經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2；

面板的抗彎強度設計值: [f] = 13.000N/mm2；

面板的受彎應力計算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 [f]=13.000N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

9.00N/mm；

l--計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；

q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18.00×0.50 = E--面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I--面板的截面慣性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；

面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)= 0.214 mm；

面板的最大容許撓度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；

面板的最大撓度計算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容許撓度值 [ω]=1.200mm，滿足要求！

四、梁側模板內外楞的計算

1.內楞計算

內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。

本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40×60×60/6 = 24.00cm3； I = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4；

內楞計算簡圖

（1）.內楞強度驗算

強度驗算計算公式如下:

其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M--內楞的最大彎距(N.mm)； W--內楞的凈截面抵抗矩； [f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。

按以下公式計算內楞跨中彎矩：

×0.300/2=3.29kN/m；

其中，作用在內楞的荷載，q =(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm；

內楞的最大彎距: M=0.1×3.29×500.002= 8.24×104N.mm；

經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 σ = 8.24×104/2.40×104 = 3.431 N/mm2；

內楞的抗彎強度設計值: [f] = 17.000N/mm2；

內楞最大受彎應力計算值 σ = 3.431 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 [f]=17.000N/mm2，滿足要求！

（2）.內楞的撓度驗算

其中 E--面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2；

q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.00×0.30/2= 2.70 N/mm；

l--計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I--面板的截面慣性矩：E = 7.20×105N/mm2；

內楞的最大撓度計算值: ω = 0.677×2.70×500.004/(100×10000.00×7.20×105)= 0.159 mm；

內楞的最大容許撓度值: [ω] = 2.000mm；

內楞的最大撓度計算值 ω=0.159mm 小于 內楞的最大容許撓度值 [ω]=2.000mm，滿足要求！

2.外楞計算

外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。

本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60×80×80/6 = 64.00cm3；

I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4；

外楞計算簡圖

（1）.外楞抗彎強度驗算

其中 σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)； W--外楞的凈截面抵抗矩； [f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。

最大彎矩M按下式計算：

0.50×0.30/2=1.65kN；

其中，作用在外楞的荷載: P =(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)× 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm；

外楞的最大彎距：M = 0.175×1647.000×300.000 = 8.65×104N.mm

經計算得到，外楞的受彎應力計算值: σ = 8.65×104/6.40×104 = 1.351 N/mm2；

外楞的抗彎強度設計值: [f] = 17.000N/mm2；

外楞的受彎應力計算值 σ =1.351N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 [f]=17.000N/mm2，滿足要求！

（2）.外楞的撓度驗算

其中 E--外楞的彈性模量，其值為 10000.00N/mm2；

p--作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =18.00×0.50×

0.30/2= 1.35 KN；

l--計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I--面板的截面慣性矩：I = 2.56×106mm4； 外楞的最大撓度計算值: ω = 1.146×1.35×103×300.003/(100×10000.00×2.56×106)= 0.016mm；

外楞的最大容許撓度值: [ω] = 1.200mm；

外楞的最大撓度計算值 ω =0.016mm 小于 外楞的最大容許撓度值 [ω]=1.200mm，滿足要求！

五、穿梁螺栓的計算

驗算公式如下:

其中 N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；

f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直徑: 12 mm；

穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；

穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=12.920kN，滿足要求！

六、梁底模板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。

強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 800.00×18.00×18.00/6 = 4.32×104mm3；

I = 800.00×18.00×18.00×18.00/12 = 3.89×105mm4；

1.抗彎強度驗算

按以下公式進行面板抗彎強度驗算：

其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M--計算的最大彎矩(kN.m)；

l--計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；

新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.75×0.90=16.52kN/m； 模板結構自重荷載：

q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m； 振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；

q = q1 + q2 + q3=16.52+0.30+2.02=18.84kN/m； 跨中彎矩計算公式如下:

Mmax = 0.10×18.842×0.1002=0.019kN.m； σ =0.019×106/4.32×104=0.436N/mm2；

梁底模面板計算應力 σ =0.436 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 [f]=13.000N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。

最大撓度計算公式如下:

其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:

q =（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×0.80= 15.58KN/m；

l--計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； E--面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允許撓度值:[ω] =100.00/250 = 0.400mm； 面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×15.580×100.04/(100×9500.0×3.89×105)=0.003mm；

面板的最大撓度計算值: ω =0.003mm 小于 面板的最大允許撓度值:[ω] = 100.0 / 250 = 0.400mm，滿足要求！

七、梁底支撐的計算

本工程梁底支撐采用鋼管。

強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 =(24.000+1.500)×0.750×0.100=1.913 kN/m；

(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.350×0.100×(2×0.750+0.300)/ 0.300=0.210 kN/m；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1=(2.500+2.000)×0.100=0.450 kN/m；

2.鋼管的支撐力驗算

靜荷載設計值 q = 1.2×1.913+1.2×0.210=2.547 kN/m； 活荷載設計值 P = 1.4×0.450=0.630 kN/m；

鋼管計算簡圖

鋼管按照三跨連續梁計算。

本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.49cm3 I=10.78cm4

鋼管強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 線荷載設計值 q = 2.547+0.630=3.177 kN/m；

最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×2.547×0.800×0.800= 0.163 kN.m； 最大應力 σ= M / W = 0.163×106/4490.0 = 36.305 N/mm2； 抗彎強度設計值 [f]=205.000 N/mm2；

鋼管的最大應力計算值 36.305 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!

鋼管抗剪驗算：

最大剪力的計算公式如下:

截面抗剪強度必須滿足:

其中最大剪力: V = 0.6×2.547×0.800 = 1.223 kN； 鋼管的截面面積矩查表得 A = 424.000 mm2；

鋼管受剪應力計算值 τ =2×1222.560/424.000 = 5.767 N/mm2； 鋼管抗剪強度設計值 [τ] = 120.000 N/mm2；

鋼管的受剪應力計算值 5.767 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120.000 N/mm2,滿足要求!

鋼管撓度驗算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:

q = 1.913 + 0.210 = 2.123 kN/m；

鋼管最大撓度計算值 ω= 0.677×2.123×800.0004 /(100×20600.000×10.780×104)=2.650mm；

鋼管的最大允許撓度 [ω]=0.800×1000/250=3.200 mm；

鋼管的最大撓度計算值 ω= 2.650 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 [ω]=3.200 mm，滿足要求！

3.支撐鋼管的強度驗算

支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 荷載計算公式如下：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 =(24.000+1.500)×0.750= 19.125 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)： q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(19.125 + 0.350)+ 1.4×4.500 = 29.670 kN/m2； 梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。

當n=2時：

當n＞2時：

計算簡圖(kN)

支撐鋼管變形圖(m.m)

支撐鋼管彎矩圖(kN.m)

經過連續梁的計算得到：

支座反力 RA = RB=0.543 kN，中間支座最大反力Rmax=6.539； 最大彎矩 Mmax=0.172 kN.m； 最大撓度計算值 Vmax=0.022 mm；

支撐鋼管的最大應力 σ=0.172×106/4490.0=38.216 N/mm2； 支撐鋼管的抗壓設計強度 [f]=205.0 N/mm2；

支撐鋼管的最大應力計算值 38.216 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!

八、梁底縱向鋼管計算

縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。

九、扣件抗滑移的計算:

按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；

R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=6.539 kN；

R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

十、立桿的穩定性計算:

立桿的穩定性計算公式

1.梁兩側立桿穩定性驗算:

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫桿的最大支座反力： N1 =0.543 kN ；

腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×9.300=1.441 kN；

樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.80/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.35=0.185 kN；

樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.80/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.110×(1.50+24.00)=1.481 kN；

N =0.543+1.441+0.185+1.481=3.650 kN；

υ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59； A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205.00 N/mm2； lo--計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算

lo = k1uh(1)

k1--計算長度附加系數，取值為：1.155 ；

u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.700； 上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.209 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=3649.627/(0.209×424.000)= 41.185 N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算 σ = 41.185 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205.00 N/mm2，滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算

lo = k1k2(h+2a)(2)

k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167；

k2--計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.020 m；

Lo/i = 2019.610 / 15.900 = 127.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.412 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=3649.627/(0.412×424.000)= 20.892 N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算 σ = 20.892 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計

值 [f] = 205.00 N/mm2，滿足要求！

2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算: 其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

梁底支撐最大支座反力： N1 =6.539 kN ；

腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(9.300-0.750)=1.441 kN； N =6.539+1.441=7.863 kN；

υ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59； A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205.00 N/mm2； lo--計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算

lo = k1uh(1)

k1--計算長度附加系數，取值為：1.167 ；

u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.700； 上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.205 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=7863.305/(0.205×424.000)= 90.466 N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算 σ = 90.466 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205.00 N/mm2，滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算

lo = k1k2(h+2a)(2)

k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167；

k2--計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.020 m；

Lo/i = 2019.610 / 15.900 = 127.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.412 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=7863.305/(0.412×424.000)= 45.013 N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算 σ = 45.013 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205.00 N/mm2，滿足要求！

板模板(扣件鋼管高架)計算書

一、參數信息:

1.腳手架參數

橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；

立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):9.30； 采用的鋼管(mm):Φ48×3.0 ；

扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐；

2.荷載參數

模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(mm):110.000； 施工均布荷載標準值(kN/m):2.500；

3.木方參數

木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000； 木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

圖2 樓板支撐架荷載計算單元

二、模板支撐方木的計算:

方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；

I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；

方木楞計算簡圖

1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25.000×0.250×0.110 = 0.688 kN/m；

(2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 =(2.500+2.000)×0.800×0.250 = 0.900 kN；

2.方木抗彎強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 1.2×(0.688 + 0.088)= 0.930 kN/m； 集中荷載 p = 1.4×0.900=1.260 kN；

最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260×0.800 /4 + 0.930×0.8002/8 = 0.326 kN.m；

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 0.930×0.800/2 = 1.002 kN ； 方木的最大應力值 σ= M / w = 0.326×106/64.000×103 = 5.100 N/mm2； 方木抗彎強度設計值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大應力計算值為 5.100 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!

3.方木抗剪驗算：

最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: V = 0.800×0.930/2+1.260/2 = 1.002 kN；

方木受剪應力計算值 T = 3 ×1002.000/(2 ×60.000 ×80.000)= 0.313 N/mm2；

方木抗剪強度設計值 [T] = 1.400 N/mm2；

方木受剪應力計算值為 0.313 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!

4.方木撓度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式

如下:

集中荷載 p = 0.900 kN；

均布荷載 q = q1 + q2 = 0.688+0.088=0.775 kN/m；

方木最大撓度計算值 V= 5×0.775×800.0004 /(384×9500.000×2560000.00)+900.000×800.0003 /(48×9500.000×2560000.00)= 0.565 mm；

方木最大允許撓度值 [V]= 800.000/250=3.200 mm；

方木的最大撓度計算值 0.565 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.200 mm,滿足要求!

三、木方支撐鋼管計算:

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；

集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 0.930×0.800 + 1.260 = 2.004 kN；

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)

支撐鋼管計算變形圖(mm)

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

最大彎矩 Mmax = 0.539 kN.m ； 最大變形 Vmax = 1.040 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.111 kN ；

鋼管最大應力 σ= 0.539×106/4490.000=120.037 N/mm2 ； 鋼管抗壓強度設計值 [f]=205.000 N/mm2 ；

支撐鋼管的計算最大應力計算值 120.037 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設

計值 205.000 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度小于800.000/150與10 mm,滿足要求!

四、扣件抗滑移的計算:

按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。

縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.111 kN；

R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):

作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：

NG1 = 0.138×9.300 = 1.287 kN；

鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.800×0.800 = 0.224 kN；

(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.110×0.800×0.800 = 1.760 kN；

經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.271 kN；

2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。

經計算得到，活荷載標準值 NQ =(2.500+2.000)×0.800×0.800 = 2.880 kN；

3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.957 kN；

六、立桿的穩定性計算:

立桿的穩定性計算公式:

其中 N----立桿的軸心壓力設計值(kN)：N = 7.957 kN；

υ----軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i----計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59 cm； A----立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；

σ--------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；

[f]----鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0----計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》，按下式計算

l0 = h+2a

k1----計算長度附加系數，取值為1.155；

u----計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u = 1.700； a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；

上式的計算結果：

立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；

由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.537 ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ=7957.344/（0.537×424.000）= 34.948 N/mm2；

鋼管立桿的最大應力計算值 σ= 34.948 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205.000 N/mm2，滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 l0 = k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.243；

k2--計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.243×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.151 m；

Lo/i = 2151.136 / 15.900 = 135.000 ；

由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.371 ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ=7957.344/（0.371×424.000）= 50.586 N/mm2；

鋼管立桿的最大應力計算值 σ= 50.586 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205.000 N/mm2，滿足要求！

模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

以上表參照 杜榮軍: 《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。

七、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]:

除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容

1.模板支架的構造要求：

a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；

b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。

2.立桿步距的設計：

a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；

c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。

3.整體性構造層的設計：

a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；

b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；

c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；

d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。

4.剪刀撐的設計：

a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；

b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。

5.頂部支撐點的設計：

a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；

b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。

6.支撐架搭設的要求：

a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；

b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；

d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；

b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；

c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。