第一篇：機械(深圳)有限公司新建廠房一期工程高支模施工方案

第二篇：高支模施工方案

高支模施工方案

一、工程概況

1、工程概況：

昊翔電能運動廠房二期工程；框架結構;地上4層;地下0層；建筑高度：22.10m；標準層層高：4.50m ；總建筑面積：13852.00平方米；總工期：270天；施工單位：浙江舜江建設集團有限公司。

本工程由昊翔電能運動科技（昆山）有限公司投資建設，中外建工程設計與顧問有限公司設計，蘇州立誠建筑設計院有限公司地質勘察，昆山世泰建設工程咨詢監理有限公司監理，浙江舜江建設集團有限公司組織施工；由高銀根擔任項目經理，章潮均擔任技術負責人。

2、高支模結構概況：

本次高支模只涉及到本工程2號廠房中的A軸~B軸，14軸~16軸，2號廠房其他部位和3號廠房均為標準層4.5米。

本次高支模高度為9.3米，其中A軸~B軸為9米，14軸~16軸為18米，其中14軸~15軸為9米，15軸~16軸也是9米。14軸框架梁VKL4(3B)斷面300×750，15軸框架梁斷面VKL2(3B)300×750，16軸梁斷面VKL1(3B)250×800；A軸HKL4a梁斷面250×800，B軸HKL3a 梁斷面300×750。其A軸~B軸和14軸~16軸的中間均有3米×3米的井字梁，梁斷面尺寸為250×500。

二、編制依據

本方案的編制是以國家的有關法令政策、施工圖紙、總施工組織設計為前提，結合現行的有關施工規范規程及公司建立的ISO9002質量管理體系文件、質量、安全管理方針、目標。2、1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》

JGJ130-2001 2、2《建筑施工安全檢查評分標準》

JGJ59-99 2、3《建筑施工模板安全技術規范》

JGJ162-2008 2、4《鋼管腳手架扣件》

GB15831-1995 2、5《建筑施工高處作業安全技術規范》

JGJ80-91 2、6《高處作業分級》

GB3608-83 2、7《混凝土結構設計規范》 GB50010-2002 2、8《建筑結構荷載規范》 GB 50009-2001 2、9《鋼結構設計規范》 GB 50017-2003 2、10《鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程》 DGTJ08-016-2004 2.11、高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》

JGJ130-2001 2.12、《混凝土結構設計規范》 GB50010-2002 2.13、《建筑結構荷載規范》 GB50009-2001 2.14、《鋼結構設計規范》 GB 50017-2003 2.15、因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。

三、模板工程具體施工：

1、材料的選擇和驗收

1.1、本工程為框架結構，柱、樓板底模等全部采用九夾板，樓板模擱柵和墻板、模筋用50×100mm方木料，模板的支承系統和墻板圍楞用Φ48mm鋼管、扣件連接。

1.2、鋼管、扣件的進場驗收：

（1）、鋼管應有產品生產許可證、質量合格證、質量檢驗報告等質量證明材料。

（2）、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。

（3）、鋼管使用前應對其壁厚進行抽檢，抽檢 比例不低于30%，對于壁厚減少量超過10%的應予以報廢，不合格比例大于30%的，應擴大抽檢比例。

（4）、鋼管必須進行防銹處理。

（5）、扣件必須有生產許可證、質量合格證、質量檢驗報告等質量證明材料。

（6）、扣件使用前必須進行檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。

（7）、扣件使用前應進行防銹處理。

2、現澆構件模板方案 2.1、柱模板：

柱模板采用膠合板模板，模板楞木采用50*100方木側立豎向排列，間距控制在不大于300mm，邊上方木應遮蓋住柱模板豎門拼縫。獨立柱柱箍，采用每邊單根螺桿加固，底道柱箍離地面200mm，中間柱箍豎向間距500mm，上道柱箍離梁底200mm。

2.2、梁模板：

2.2.1、梁模板采用膠合板模板，梁底模板背面楞木采用50*100方木側立與梁軸線平行設置，底模板寬度與梁截面高度相同，梁底模板邊方木遮蓋住梁側模板與底模板的拼縫，梁底方木排列間距不大于300mm，梁底模板背面楞木擱置于鋼管承重支撐架體的上部水平小橫桿上。

2.2.2、梁側模板內楞采用50*100mm方木與梁軸線平行側立設置，梁側模板上、下道內楞分別與模板上下邊齊平，梁側模板中間應設置1道16對拉螺桿，水平間距不大于400mm，梁側模板豎向外楞采用短鋼管配合扣件設置：外楞鋼管下端緊靠內楞并與梁底承重支撐架上部水平小橫桿用雙扣件緊固，上端與現澆板底鋼管承重支撐架水平鋼管用雙扣件緊固，形成一個穩固的梁模板支撐系統。

2.2.3、現澆板模板：

現澆板模板采用膠合板，模板底面擱柵采用60×80mm方木側立，中心間距300mm。現澆板模板與墻或梁側模的交接，應使板模板擱置在墻或梁側模板之上。

2.2.4、梁、板模板承重支撐：

1）梁、板模板承重支撐采用鋼管扣件搭設排架。

2）現澆板模板排架：軸線內的現澆板支撐排架立桿，周邊距柱或邊軸線300mm，中間按縱橫間距不大于800mm均勻排列。水平桿按設置步距縱橫向布置，交叉處用扣件與立桿連接固定。梁板承重排架水平桿設置多道，底道水平桿上皮離地200mm（稱掃地桿）；水平桿步距為1500mm，即第二道水平桿離地1700mm，梁下或板下一道水平桿應加密處理，即最上道水平桿上皮離現澆板底900mm（梁

底150mm）。

3）梁模板支撐架：梁支撐架兩側立桿間寬度不大于600mm，兩側立桿沿梁方向縱向間距不大于800mm，主框梁底（即350×700或250×800的梁）中間還布置一根立桿，其間距也為800mm，具體各梁兩邊立桿、梁底立桿布置詳見附圖。

4）構造要求： A、模板支架的構造要求：

立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的剛度。B、整體性構造層的設計：

a． 本工程設置一道水平面整體性加強層（見剖面圖位置）； b． 水平加強層設置剪刀撐，且須與立桿連接； C、剪刀撐的設計：

a． 沿支架四周外立面應滿設垂直向剪刀撐； b． 中部根據需要并依框架的大小設置； D、頂部支撐點的設計：

a．頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于200mm； b．支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算。E、支撐架搭設的要求：

a．嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；

立桿連接方式為對接，嚴禁搭接。

b．確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求； c．確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用因長期使用已經發生變形的；

d．地基支座的設計要滿足承載力的要求。

本次高支模部位為該廠房設備安裝部位，且基礎已經做好，為：C30,1.4米厚的現澆混凝土基礎，因此本次高支模的地基基礎滿足承載力的要求，符合要求。立桿下墊塊為5mm厚方板。F、施工使用的要求：

a．精心設計混凝土的澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，采用

從中部向兩邊擴展的澆筑方式；結構砼澆搗施工采用二次進行，第一次先完成柱，且澆到梁底，待砼達到一定強度；第二次再完成梁板砼，排架的水平桿要與已完成的周邊的砼柱連接，以加強其整體穩定。

b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，鋼管等材料不能在支架堆放。c．澆筑過程派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。

3、具體施工要求

3.1、模板支撐體系搭設按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）標準和《鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程》。3.2、在支模時嚴格按設計要求起拱。3.3、嚴禁在樓板上任意堆載。

3.4、本工程是局部超高，因此此部分超高部位支撐系統應其它不超高體進行有機的連接，且柱子先進行了澆搗。

4、模板搭拆支撐架安全施工事項

4.1模板制作

A、模板在制作前，應檢查模板所用材料的規格、質量是否符合模板專項技術方案的規定要求，對質量、規格不符合要求材料的不能使用。

B、作業前應檢查所有機械及電源線路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持電動工具的漏電保護器應試機檢查，合格后方可使用。

C、木工機械必須有專人負責，操作人員必須熟悉該機械性能，熟悉操作技術，嚴禁機械無人負責或隨便拆改安全防護裝置。

D、使用的工具不得亂放，使用完畢應隨時放入工具箱。

E、使用手鋸時，鋸條必須調緊適度，下班時要放松，以防再使用時鋸條突然暴斷傷人。

F、成品、半成品、木材應對方整齊，不得任意亂放，木材碼放高度不超過1.2m為宜，木工機械周圍的安全操作空間內禁止堆放材料。

G、木工車間、木庫、木料堆放嚴禁吸煙或動用明火，廢料應及時清理歸堆，做好落手清，以免發生意外。4.2模板安裝

A、作業前應檢查現場防護設施是否符合安全施工要求，不符合安全要求時應采取措施后方可開始作業。

B、作業前應認真檢查模板、支撐等構件是否符合要求，模板及支撐材質是否合格。

C、地面上的支模場地必須平整夯實，并同時排除現場的不安全因素。D、安裝2m以上模板時，應搭腳手架，并有安全防護措施。

E、操作人員登高必須走人行梯道，嚴禁利用模板支撐攀登上下，不得在獨立梁及其他高處狹窄而無防護的模板面上行走。

F、二人抬運模板時要相互配合，協同工作。挎遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。高處拆模時，應有專人指揮及監護。并在下面標出工作區，用紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。

G、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。

H、支撐、牽扛等不得搭在門窗框和腳手架上。通路中間的斜撐、牽扛等應設在1.8m高以上。模板安裝過程中不得間歇，柱頭、搭頭、立桿頂撐、牽扛等必須安裝牢固成整體后，作業人員才允許離開。

I、模板上有預留洞者，應在安裝模板的同時將洞口防護好。

J、向基坑內運送模板構件時，嚴禁拋擲。使用溜槽或起重機械運送，下方操作人員必須遠離危險區域。

K、高處、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。L、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高處作業，雪霜雨后應先清掃施工現場略干不滑時再進行工作。4.3 模板拆除

A、模板承重支架拆除必須在混凝土試塊強度達到設計混凝土標準值的100%后方可進行，且需有工程負責人、監理單位的的批準手續（拆模令）。

B、拆模的方法應按照后支先拆、先支后拆的順序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撐；在拆除頂板模板時，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。已拆活動的模板，必須一次連續拆除完，方可停歇，嚴禁留下不安全隱患。

C、拆除較大跨度梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。拆除多層樓板支柱時，應確認上部施工荷載不需要傳遞的情況下方可拆除下部支柱。

D、當水平支撐超過二道以上時，應先拆除二道以上水平支撐，最下一道大橫桿與立桿應同時拆除。

E、模板拆除應按規定逐次進行，不得采用大面積撬落方法。拆除的模板、支撐、連接件應用槽滑下或用繩系下。不得留有懸空模板。

F、拆模作業時，必須設警戒區，嚴禁下方有人進入。拆模作業人員必須站在平穩牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失穩墜落。

G、嚴禁用吊機直接調除沒有撬松動的模板，吊運模板時必須栓結牢固。H、拆除大型孔洞模板時，下層必須支搭安全網等可靠防墜落措施。I、拆模板時禁止使用50mm x 100mm木材作腳手板。

J、拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。

K、拆模必須一次拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。混凝土樓板上的預留孔，應有防護措施，以免操作人員從空中陋落。

5、安全應急預案

5.1、目的：

本項目框架結構工程較高、工期短、時間緊，施工主體結構施工過程中難免有意外之事發生，為以防萬一，項目部為保證施工過程中遇到緊急和意外事件的發生，能夠沉著冷靜，統一指揮調度，成立應急小組和防火領導小組及義務消防隊。

5.2、領導小組：

成立由項目經理為組長，由安全員、技術負責人、施工員、技術員、倉庫保管員等所有管理人員及各班組長組成的應急救援指揮小組，負責指揮及協調現場工作。

5.3、職責：

5.3.1、項目經理負責現場指揮，了解掌握事故情況、組織現場搶救工作。5.3.2、項目副經理協助項目經理處理相關事宜

5.3.3、安全員、技術負責人等負責現場搶救傷員，及時通知當事人的家屬，派人做好接待，善后處理工作。

5.3.4、施工員、質量員等負責現場保護，維護秩序，做好當事人周圍人員的問訊記錄。負責聯絡調查，受現場指揮小組命令，立即通知當地安全生產監督局，并現場自查自糾，清除隱患，防止同類事故發生。

5.3.5、各管理人員和各班組長配合實施。5.4、施工現場應急處理 1）嚴重創傷、出血傷員的急救

在施工現場施工過程中，遇到墜落、物體打擊、機械傷害等引起的嚴重創傷出血傷員時才瞄現場現實條件及時正確采取暫時性的止血，清潔包括固定和運送等措施。

a、出血：采用壓迫血法：指壓動脈出血近心端止血法和彈性止血帶止血法進行暫時性救治，同時應及時附送附近醫院進行救治。

b、包扎、固定：創傷處用消毒的敷料或清潔的醫用紗布覆蓋，再用繃帶或布條包扎，即可以預防感，又可減少出血幫助止血。已搬運：經現場止血、包扎、固定后的傷員，應盡快正確地搬運轉送醫院搶險救。

2）施工現場的發生火警火災急救

a、現場發生火災火警事故時，應立即了解起火部位，燃燒的物質等基本情況，有報警人員撥打“119”向消防部門報警，同時組織撤離和撲救。

b、在消防部門到達前，對易燃易爆的物質采取正確有效的隔離。如切斷電源撤離火場內的人員和周圍易燃易爆物及一切貴重物品，根據火場情況，激動靈活地選擇滅火器具。

c、撲救現場應行動統一，指揮調度如火勢擴大，一般撲救不可能時，應及時組織撤退撲救人員，避免不必要的傷亡。

d、在撲救的同時要注意情況，防止中毒、坍塌、墜落、觸電、物體打擊等二次事故的發生，在滅火后，應保護現場，以便事后調查起火原因。

3）急性中毒的現場搶救：

a、不論是輕度還是嚴重中毒人員，均應設法盡快使中毒人員脫防中毒現場，中毒物源，排除吸收的和未吸收的毒物。

b、及時向醫院聯系，并說明是初步的中毒原因，中毒食物。

c、如發現中毒人員心跳、呼吸不規則或停止呼吸，心跳時間的不長，則應把中毒人員移動空氣新鮮處，立即施行口對口（口對鼻）呼吸法和體處心臟擠壓法進行搶救。

5.3現場應急處理設備和設施 1）報救：

a、應說明傷情（病情、火情、案情）和已經采取了些什么措施，便讓救護人員事先做好急救的準備；

b、講清楚傷者（事故）發生在什么地方，靠近什么路口，附近有什么特征。c、說明報救者單位、姓名（或事故地）的電話或傳呼機或傳呼電話以便救護車輛找不到所報地方時，隨時通過電話通訊聯系；

d、應派人在現場外等候接應救護車輛，同時把救護車輛進工地現場的路上障礙物及時予以清除，以利救護到達后，能及時進行搶救。

2）設施

配備急救箱、氧氣袋、擔架、必要藥品等 3）應急電話：

項目

經理：高銀根

手機：*** 項目副經理：何震明

手機：*** 安

全

員：阮張橋

手機：*** 技術負責人：章潮均

手機：*** a、了解氣候情況撥打電話“121”或“221” b、工傷事故現場重病人搶救應撥打“120” c、發生火警火災事故應撥打“119” d、發生偷盜、斗毆等情況應撥打“110”。

梁模板(扣件鋼管架)計算書

梁段:L1。

300*700混凝土梁梁下支撐橫桿300第一道水平桿第一道水平桿掃地桿單立桿掃地桿600mm800mm梁斷面圖梁側面圖一根承重立桿，支撐鋼管垂直于梁截面

一、參數信息

1.模板支撐及構造參數

梁截面寬度 B(m):0.30； 梁截面高度 D(m):0.75 混凝土板厚度(mm):110.00；

立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.80； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10； 腳手架步距(m):1.50；

梁支撐架搭設高度H(m)：9.30； 梁兩側立柱間距(m):0.60；

承重架支設:1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面； 立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80； 采用的鋼管類型為Φ48×3.00；

扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；

2.荷載參數

模板自重(kN/m2):0.35； 鋼筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5； 新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0； 傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0； 振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0

3.材料參數

木材品種：柏木；

木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7； 面板類型：膠合面板；

鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0； 鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0； 面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板參數

梁底縱向支撐根數：4； 面板厚度(mm)：18.0；

5.梁側模板參數

主楞間距(mm)：500； 次楞間距(mm)：300；

穿梁螺栓水平間距(mm)：500；

穿梁螺栓豎向間距(mm)：300； 穿梁螺栓直徑(mm)：M12；

主楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm； 主楞合并根數：2；

次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度60mm； 次楞合并根數：2；

二、梁模板荷載標準值計算

1.梁側模板荷載

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃； V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；

β1--外加劑影響修正系數，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。

根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； 分別為 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。

三、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾

倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間

距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。

面板計算簡圖

1.抗彎驗算

其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M--面板的最大彎距(N.mm)；

W--面板的凈截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3； [f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； 按以下公式計算面板跨中彎矩：

其中，q--作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；

傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；

q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；

面板的最大彎距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm；

經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2；

面板的抗彎強度設計值: [f] = 13.000N/mm2；

面板的受彎應力計算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 [f]=13.000N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

9.00N/mm；

l--計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；

q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18.00×0.50 = E--面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I--面板的截面慣性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；

面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)= 0.214 mm；

面板的最大容許撓度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；

面板的最大撓度計算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容許撓度值 [ω]=1.200mm，滿足要求！

四、梁側模板內外楞的計算

1.內楞計算

內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。

本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40×60×60/6 = 24.00cm3； I = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4；

內楞計算簡圖

（1）.內楞強度驗算

強度驗算計算公式如下:

其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M--內楞的最大彎距(N.mm)； W--內楞的凈截面抵抗矩； [f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。

按以下公式計算內楞跨中彎矩：

×0.300/2=3.29kN/m；

其中，作用在內楞的荷載，q =(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm；

內楞的最大彎距: M=0.1×3.29×500.002= 8.24×104N.mm；

經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 σ = 8.24×104/2.40×104 = 3.431 N/mm2；

內楞的抗彎強度設計值: [f] = 17.000N/mm2；

內楞最大受彎應力計算值 σ = 3.431 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 [f]=17.000N/mm2，滿足要求！

（2）.內楞的撓度驗算

其中 E--面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2；

q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.00×0.30/2= 2.70 N/mm；

l--計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I--面板的截面慣性矩：E = 7.20×105N/mm2；

內楞的最大撓度計算值: ω = 0.677×2.70×500.004/(100×10000.00×7.20×105)= 0.159 mm；

內楞的最大容許撓度值: [ω] = 2.000mm；

內楞的最大撓度計算值 ω=0.159mm 小于 內楞的最大容許撓度值 [ω]=2.000mm，滿足要求！

2.外楞計算

外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。

本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60×80×80/6 = 64.00cm3；

I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4；

外楞計算簡圖

（1）.外楞抗彎強度驗算

其中 σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)； W--外楞的凈截面抵抗矩； [f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。

最大彎矩M按下式計算：

0.50×0.30/2=1.65kN；

其中，作用在外楞的荷載: P =(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)× 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm；

外楞的最大彎距：M = 0.175×1647.000×300.000 = 8.65×104N.mm

經計算得到，外楞的受彎應力計算值: σ = 8.65×104/6.40×104 = 1.351 N/mm2；

外楞的抗彎強度設計值: [f] = 17.000N/mm2；

外楞的受彎應力計算值 σ =1.351N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 [f]=17.000N/mm2，滿足要求！

（2）.外楞的撓度驗算

其中 E--外楞的彈性模量，其值為 10000.00N/mm2；

p--作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =18.00×0.50×

0.30/2= 1.35 KN；

l--計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I--面板的截面慣性矩：I = 2.56×106mm4； 外楞的最大撓度計算值: ω = 1.146×1.35×103×300.003/(100×10000.00×2.56×106)= 0.016mm；

外楞的最大容許撓度值: [ω] = 1.200mm；

外楞的最大撓度計算值 ω =0.016mm 小于 外楞的最大容許撓度值 [ω]=1.200mm，滿足要求！

五、穿梁螺栓的計算

驗算公式如下:

其中 N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；

f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直徑: 12 mm；

穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；

穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=12.920kN，滿足要求！

六、梁底模板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。

強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 800.00×18.00×18.00/6 = 4.32×104mm3；

I = 800.00×18.00×18.00×18.00/12 = 3.89×105mm4；

1.抗彎強度驗算

按以下公式進行面板抗彎強度驗算：

其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M--計算的最大彎矩(kN.m)；

l--計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；

新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.75×0.90=16.52kN/m； 模板結構自重荷載：

q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m； 振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；

q = q1 + q2 + q3=16.52+0.30+2.02=18.84kN/m； 跨中彎矩計算公式如下:

Mmax = 0.10×18.842×0.1002=0.019kN.m； σ =0.019×106/4.32×104=0.436N/mm2；

梁底模面板計算應力 σ =0.436 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 [f]=13.000N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。

最大撓度計算公式如下:

其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:

q =（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×0.80= 15.58KN/m；

l--計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； E--面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允許撓度值:[ω] =100.00/250 = 0.400mm； 面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×15.580×100.04/(100×9500.0×3.89×105)=0.003mm；

面板的最大撓度計算值: ω =0.003mm 小于 面板的最大允許撓度值:[ω] = 100.0 / 250 = 0.400mm，滿足要求！

七、梁底支撐的計算

本工程梁底支撐采用鋼管。

強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 =(24.000+1.500)×0.750×0.100=1.913 kN/m；

(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.350×0.100×(2×0.750+0.300)/ 0.300=0.210 kN/m；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1=(2.500+2.000)×0.100=0.450 kN/m；

2.鋼管的支撐力驗算

靜荷載設計值 q = 1.2×1.913+1.2×0.210=2.547 kN/m； 活荷載設計值 P = 1.4×0.450=0.630 kN/m；

鋼管計算簡圖

鋼管按照三跨連續梁計算。

本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.49cm3 I=10.78cm4

鋼管強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 線荷載設計值 q = 2.547+0.630=3.177 kN/m；

最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×2.547×0.800×0.800= 0.163 kN.m； 最大應力 σ= M / W = 0.163×106/4490.0 = 36.305 N/mm2； 抗彎強度設計值 [f]=205.000 N/mm2；

鋼管的最大應力計算值 36.305 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!

鋼管抗剪驗算：

最大剪力的計算公式如下:

截面抗剪強度必須滿足:

其中最大剪力: V = 0.6×2.547×0.800 = 1.223 kN； 鋼管的截面面積矩查表得 A = 424.000 mm2；

鋼管受剪應力計算值 τ =2×1222.560/424.000 = 5.767 N/mm2； 鋼管抗剪強度設計值 [τ] = 120.000 N/mm2；

鋼管的受剪應力計算值 5.767 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120.000 N/mm2,滿足要求!

鋼管撓度驗算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:

q = 1.913 + 0.210 = 2.123 kN/m；

鋼管最大撓度計算值 ω= 0.677×2.123×800.0004 /(100×20600.000×10.780×104)=2.650mm；

鋼管的最大允許撓度 [ω]=0.800×1000/250=3.200 mm；

鋼管的最大撓度計算值 ω= 2.650 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 [ω]=3.200 mm，滿足要求！

3.支撐鋼管的強度驗算

支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 荷載計算公式如下：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 =(24.000+1.500)×0.750= 19.125 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)： q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(19.125 + 0.350)+ 1.4×4.500 = 29.670 kN/m2； 梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。

當n=2時：

當n＞2時：

計算簡圖(kN)

支撐鋼管變形圖(m.m)

支撐鋼管彎矩圖(kN.m)

經過連續梁的計算得到：

支座反力 RA = RB=0.543 kN，中間支座最大反力Rmax=6.539； 最大彎矩 Mmax=0.172 kN.m； 最大撓度計算值 Vmax=0.022 mm；

支撐鋼管的最大應力 σ=0.172×106/4490.0=38.216 N/mm2； 支撐鋼管的抗壓設計強度 [f]=205.0 N/mm2；

支撐鋼管的最大應力計算值 38.216 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!

八、梁底縱向鋼管計算

縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。

九、扣件抗滑移的計算:

按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；

R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=6.539 kN；

R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

十、立桿的穩定性計算:

立桿的穩定性計算公式

1.梁兩側立桿穩定性驗算:

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫桿的最大支座反力： N1 =0.543 kN ；

腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×9.300=1.441 kN；

樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.80/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.35=0.185 kN；

樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.80/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.110×(1.50+24.00)=1.481 kN；

N =0.543+1.441+0.185+1.481=3.650 kN；

υ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59； A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205.00 N/mm2； lo--計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算

lo = k1uh(1)

k1--計算長度附加系數，取值為：1.155 ；

u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.700； 上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.209 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=3649.627/(0.209×424.000)= 41.185 N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算 σ = 41.185 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205.00 N/mm2，滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算

lo = k1k2(h+2a)(2)

k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167；

k2--計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.020 m；

Lo/i = 2019.610 / 15.900 = 127.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.412 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=3649.627/(0.412×424.000)= 20.892 N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算 σ = 20.892 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計

值 [f] = 205.00 N/mm2，滿足要求！

2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算: 其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

梁底支撐最大支座反力： N1 =6.539 kN ；

腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(9.300-0.750)=1.441 kN； N =6.539+1.441=7.863 kN；

υ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59； A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205.00 N/mm2； lo--計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算

lo = k1uh(1)

k1--計算長度附加系數，取值為：1.167 ；

u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.700； 上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.205 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=7863.305/(0.205×424.000)= 90.466 N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算 σ = 90.466 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205.00 N/mm2，滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算

lo = k1k2(h+2a)(2)

k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167；

k2--計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.020 m；

Lo/i = 2019.610 / 15.900 = 127.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.412 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=7863.305/(0.412×424.000)= 45.013 N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算 σ = 45.013 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205.00 N/mm2，滿足要求！

板模板(扣件鋼管高架)計算書

一、參數信息:

1.腳手架參數

橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；

立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):9.30； 采用的鋼管(mm):Φ48×3.0 ；

扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐；

2.荷載參數

模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(mm):110.000； 施工均布荷載標準值(kN/m):2.500；

3.木方參數

木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000； 木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

圖2 樓板支撐架荷載計算單元

二、模板支撐方木的計算:

方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；

I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；

方木楞計算簡圖

1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25.000×0.250×0.110 = 0.688 kN/m；

(2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 =(2.500+2.000)×0.800×0.250 = 0.900 kN；

2.方木抗彎強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 1.2×(0.688 + 0.088)= 0.930 kN/m； 集中荷載 p = 1.4×0.900=1.260 kN；

最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260×0.800 /4 + 0.930×0.8002/8 = 0.326 kN.m；

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 0.930×0.800/2 = 1.002 kN ； 方木的最大應力值 σ= M / w = 0.326×106/64.000×103 = 5.100 N/mm2； 方木抗彎強度設計值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大應力計算值為 5.100 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!

3.方木抗剪驗算：

最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: V = 0.800×0.930/2+1.260/2 = 1.002 kN；

方木受剪應力計算值 T = 3 ×1002.000/(2 ×60.000 ×80.000)= 0.313 N/mm2；

方木抗剪強度設計值 [T] = 1.400 N/mm2；

方木受剪應力計算值為 0.313 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!

4.方木撓度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式

如下:

集中荷載 p = 0.900 kN；

均布荷載 q = q1 + q2 = 0.688+0.088=0.775 kN/m；

方木最大撓度計算值 V= 5×0.775×800.0004 /(384×9500.000×2560000.00)+900.000×800.0003 /(48×9500.000×2560000.00)= 0.565 mm；

方木最大允許撓度值 [V]= 800.000/250=3.200 mm；

方木的最大撓度計算值 0.565 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.200 mm,滿足要求!

三、木方支撐鋼管計算:

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；

集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 0.930×0.800 + 1.260 = 2.004 kN；

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)

支撐鋼管計算變形圖(mm)

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

最大彎矩 Mmax = 0.539 kN.m ； 最大變形 Vmax = 1.040 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.111 kN ；

鋼管最大應力 σ= 0.539×106/4490.000=120.037 N/mm2 ； 鋼管抗壓強度設計值 [f]=205.000 N/mm2 ；

支撐鋼管的計算最大應力計算值 120.037 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設

計值 205.000 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度小于800.000/150與10 mm,滿足要求!

四、扣件抗滑移的計算:

按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。

縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.111 kN；

R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):

作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：

NG1 = 0.138×9.300 = 1.287 kN；

鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.800×0.800 = 0.224 kN；

(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.110×0.800×0.800 = 1.760 kN；

經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.271 kN；

2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。

經計算得到，活荷載標準值 NQ =(2.500+2.000)×0.800×0.800 = 2.880 kN；

3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.957 kN；

六、立桿的穩定性計算:

立桿的穩定性計算公式:

其中 N----立桿的軸心壓力設計值(kN)：N = 7.957 kN；

υ----軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i----計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59 cm； A----立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；

σ--------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；

[f]----鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0----計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》，按下式計算

l0 = h+2a

k1----計算長度附加系數，取值為1.155；

u----計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u = 1.700； a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；

上式的計算結果：

立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；

由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.537 ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ=7957.344/（0.537×424.000）= 34.948 N/mm2；

鋼管立桿的最大應力計算值 σ= 34.948 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205.000 N/mm2，滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 l0 = k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.243；

k2--計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.243×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.151 m；

Lo/i = 2151.136 / 15.900 = 135.000 ；

由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.371 ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ=7957.344/（0.371×424.000）= 50.586 N/mm2；

鋼管立桿的最大應力計算值 σ= 50.586 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205.000 N/mm2，滿足要求！

模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

以上表參照 杜榮軍: 《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。

七、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]:

除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容

1.模板支架的構造要求：

a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；

b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。

2.立桿步距的設計：

a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；

c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。

3.整體性構造層的設計：

a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；

b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；

c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；

d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。

4.剪刀撐的設計：

a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；

b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。

5.頂部支撐點的設計：

a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；

b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。

6.支撐架搭設的要求：

a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；

b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；

d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；

b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；

c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。

第三篇：高支模工程應急預案施工方案

香樟小學綜合樓工程

高支模工程應急預案

編制：__________________

審核：__________________

審批：__________________

安徽宏志建設工程有限責任公司

2020年11月1日

危險源主要有：坍塌，高處墜落傷害，物體打擊，觸電、火災。

1、指導思想

堅持“安全第一、預防為主、綜合治理”的方針，采取切實可行的措施，建立健全安全事故應急救援體系，確保迅速有效開展搶險救援工作。

2、本預案的適用范圍

本預案安全事故是指模板施工階段，模板工程施工中可能出現模板支撐系統或操作平臺失穩坍塌，發生施工員高處墜落等群死群傷的重大安全隱患事故。安全事故的具體標準及事故報告和調查處理按照《生產安全事故報告和調查處理條例》（國務院令493號）等有關規定及安徽宏志建設工程有限責任公司安全事故應急救援預案執行。

3、組織機構及職責

（1）應急救援組織機構設置

1）設置總的應急指揮及救援組織機構

2）應急指揮及救援組織機構

（2）組成人員

1）應急指揮人員

應急指揮組織機構成員組成：項目經理陳對航任組長、羅志軍任副組長，施工現場安全總監張剛、相關部門人員（***、陳明等）組成。

2）應急救援組織機構人員

應急救援組織機構成員組成：由項目經理、現場負責人、技術負責人、安全負責人、專業工長、施工班組長等相關人員組成，項目經理任組長、并明確各應急專業組長。

①事故現場技術組人員組成：由羅志軍（電話：***）任組長，相關人員組成。

②事故現場搶險救援組人員組成：由陳逢山（電話：***）擔任組長，班組負責人、專業工長等相關人員組成。

③事故現場警戒治安組人員組成：由***（電話：***）擔任組長，現場保安人員組成。

④事故現場通訊聯絡組人員組成：由陳明（電話：***）擔任組長，現場其他應急小組負責人組成。

⑤事故現場醫療救護組人員組成：由張剛（電話：***）擔任組長，現場其他應急小組組員及現場管理人員組成。

（3）主要職責

1）項目部安全領導小組職責：

①負責工程事故救援的全面指揮；

②負責所需救援物資的落實；

③負責建立項目部網絡系統，保證與各工段及上級主管部門的聯系，并負責向上級主管部門的匯報工作；

④負責與相鄰可依托力量的聯絡求救。

2）各工段安全領導小組職責：

①負責指揮處理緊急情況，保證突發事件按應急救援預案順利實施；

②負責事故現場的搶險、保護、救護及通訊工作；

③負責所需材料、人員的落實；

④負責與上級安全生產管理機構的聯系及情況匯報；

⑤負責與相鄰可依托力量的聯絡求救；

⑥負責工程項目生產的恢復工作。

3）各工段應急專業組職責：

①事故現場救護組職責：負責事故現場的緊急救護工作，及時組織護送重病傷員到醫療中心救治。

②事故現場搶險組職責：負責事故現場的緊急搶險工作，包括受困人員、現場貴重物資及設備的搶救、危險品的轉移等。

③事故現場保護組職責：負責事故現場的保護、人員的清點及疏散工作。

④事故現場通訊組職責：負責收集相關單位部門的通訊方式，保證各級通訊聯系暢通，做好聯絡工作。

（4）值班制度

值班人員必須堅守本崗位，未經允許，不得擅離職守。

（5）培訓制度

生產安全事故應急救援組織成員必須經過培訓。掌握并且具備現場救援的基本技能。施工現場生產安全應急救援小組必須配備相應的急救器材和設備。

（6）應急救援裝備、物資、藥品等的檢查、維護制度

1）項目部部進行經常性的檢查；

2）各工段每天上崗前，收工后及各工段組織的不定期檢查；

3）對急救器材、設備的日常維修保養，確保救援時正常運轉

（7）指揮部、各工段應急救援程序圖

4、應急準備工作

(1)應急組織機構

應急搶險領導小組組織建立應急搶險小分隊，全天 24 小時值班，發現險情，立即出動。

挖掘機駕駛員隨時在現場值班，出現異常情況，采用挖掘機挖土回填。

(2)應急物資準備

1）應急救援車駕駛員：。

2）預備充足的急救藥品，如創可貼、雙氧水、無菌紗布、氧氣袋等。

3）應急救援物資：挖機、吊車、全站儀、水平儀、急救箱、擔架、梯子、安全繩、對講機、繃帶。

（3）事故上報流程圖

5、處理措施

（1）發生后，事故現場應急專業組人員應立即開展工作，及時發出報警信號，互相幫助，積極組織自救；在事故現場及存在危險物資的重大危險源內外，采取緊急救援措施，特別是突發事件發生初期能采取的各種緊急措施，如緊急斷電、組織撤離、救助傷員、現場保護等；及時向各工段、指揮部安全領導小組報告，必要時向相鄰可依托力量求救，事故現場內外人員應積極參加援救。指揮部安全生產管理室接到報告后，安全生產管理室組長及副組長必須帶領指揮部安全小組成員，第一時間趕到現場，與各工段安全領導小組一起，啟動指揮部應急系統。

（2）事故現場由各工段安全領導小組組長任現場指揮，全面負責事故的控制、處理工作。各工段安全領導小組組長接到報警后，應立即趕赴事故現場，不能及時趕赴事故現場的，必須委派一名各工段安全領導小組成員或事故現場管理人員，及時啟動應急系統，控制事態發展。

（3）各應急專業組人員，要接受各工段安全領導小組的統一指揮，立即按照各自崗位職責采取措施，開展工作。

①事故現場救護組，應開展事故現場的緊急救護工作，及時組織救治及護送受傷人員到醫療

急救中心醫治；隨時與各工段安全領導小組、搶險組、救護組、通訊組保持聯絡。

②事故現場搶險組，應根據事故特點，采用相應的應急救援物資、設備開展事故現場的緊急搶險工作，搶險過程中首先要注重人員的救援、事故現場內外易燃易爆等危險品的封存及轉移等，其次是貴重物資設備的搶救；隨時與各工段安全領導小組、保護組、救護組、通訊組保持聯絡。

③事故現場保護組，應開展保護事故現場，人員的疏散及清點工作。現場保護組人員應指引無關人員撤到安全區，指定專人記錄所有到達安全區的人員，并根據現場員工名單表、各宿舍人員登記表，經事發現場人員的證實，確定現場人員名單，并與到達安全區人員進行核對，判斷是否有被困人員；隨時與各工段安全領導小組、搶險組、救護組、通訊組保持聯絡。

④事故現場通訊組，應保證現場內與其相關單位及應急救援機構的通訊暢通；隨時與各工段安全領導小組、搶險組、救護組、通訊組保持聯絡。

（4）各工段安全領導小組接到報告后，應立即向上級安全領導小組報告。對發生的工傷事故，無論大小，都必須及時向指揮部安全生產管理室報告，報告內容包括發生事故的單位、時間、地點、傷者人數、姓名、性別、年齡、受傷程度、事故簡要過程和發生事故的原因。不得以任何借口隱瞞不報、謊報、拖報、隨時接受上級安全領導機構的指令。

（5）各工段安全領導小組，應根據事故程度確定，工程施工的停運，對危險源現場實施交通管制，并提防相應事故造成的傷害；根據事故現場的報告，立即判斷是否需要應急服務機構幫助，確需應急服務機構的幫助時，應立即與應急服務機構和相鄰可依托力量求救，同時在應急服務機構到來前，作好救援準備工作：如：道路疏通、現場無關人員撤離、提供必要的照明等。在應急服務機構到來后，積極作好配合工作。

（6）事后，各工段安全領導小組，要及時組織恢復受事故影響區域的正常秩序，根據有關規定及上級指令，確定是否恢復生產，同時要積極配合上級安全領導小組及政府安全監督管理部門進行事故調查及處理工作。

6、報警、通訊聯絡方式

應急救援機構電話號碼：

現場負責人姓名及電話：陳逢山 電話：***

7、職責分工

（1）指揮組人員

組長（陳對航）：擔任事故的應急救援工作的總指揮。

副組長（陳逢山）：協助組長負責應急救援的具體指揮工作。

（2）指揮組成員

陳明、張剛、羅志軍：負責協助組長聯系處置各組救援事宜，督促工程搶險、搶修的現場指揮，搶險救援物資的供應和運輸工作及現場保護。

項目部各職能部門和全體職工都負有安全事故應急救援工作，各救援專業隊伍是重大事故應急救援的骨干力量，其任務主要是擔負本項目事故的救援及處置。

安全事故應急處理指揮組的職責：

①組織有關部門按照應急預案迅速開展搶救工作，防止事故的進一步擴大，力爭把事故損失降到最低程度；

②根據事故發生狀態，統一布置應急預案的實施工作，并對應急處理工作中發生的爭議采取緊急處理措施；

③根據預案實施過程中發生的變化和問題，及時對預案進行修改和完善；

④緊急調用各類物資、人員、設備和占用場地。事故搶救處理工作結束后應及時歸還或給予補償；

⑤當事故有危及周邊單位和人員的險情時，組織人員和物資疏散工作；

⑥配合上組有關部門進行事故調查處理工作；

⑦做好穩定秩序和傷亡人員的善后及安撫工作；

⑧適時將事故的原因、責任及處理意見向全司及社會公布。

8、應急救援體系

為保證應急救援預案的順利實施，建立應急救援體系。

（1）安全事故發生后，事故發生項目應立即組織搶險、保護現場的同時，迅速向公司安全事故應急救援有關領導報告。

（2）項目部相關部門要按本預案要求指導開展搶險救援工作，在救援過程中要積極參與和聽從項目部、公司及省市指揮部指揮，密切配合，協調作戰，保護搶險救援工作有條不紊地進行。

9、重特大事故報告和現場保護

（1）重特大事故發生后，事故項目部必須以最快捷的方法，立即將所發生的重特大事故的情況報公司應急救援指揮部辦公室，并在 24 小時內寫出書面報告。事故發生后，事故現場有關人員應當立即向本單位負責人報告；單位負責人接到報告后，應當于 1 小時內向事故發生地縣級以上人民政府安全生產監督管理部門和負有安全生產監督管理職責的有關部門報告。報告事故應當包括下列內容：

1）事故發生單位概況；

2）事故發生的時間、地點以及事故現場情況；

3）事故的簡要經過；

4）事故已經造成或者可能造成的傷亡人數（包括下落不明的人數）和初步估計的直接經濟損失；

5）已經采取的措施；

6）其他應當報告的情況。

（2）項目部派人迅速趕赴現場，進行事故現場的保護和證據收集工作。必要時可將事故情

況匯報給市公安局，請求給予支援；

（3）重特大事故發生后，事故發生地的有關部門單位必須嚴格保護事故現場，并迅速采取必要措施搶救人員和財產。因搶救傷員、防止事故的擴大及疏通交通等原因需要移動現場物件時，必須做出標志、拍照、詳細記錄和繪制事故現場圖，并妥善保存現場重要痕跡、物證等。

10、應急處理預案

（1）接報事故后2分鐘內必須完成以下工作：

1）立即報告項目部應急救援組及公司應急救援指揮部主要領導。

2）項目部根據事故或險情情況，立即調集應急搶救人員、車輛、機械設備，組織搶救力量，迅速趕赴現場。

3）立即組織或通知就近地方建設行政主管部門，組織調集應急搶救人員、車輛、機械設備。組織搶救力量，做好增援準備。

（2）應急處理措施：

1）搶救方案根據現場實際發生事故情況，最大可能迅速調集汽車吊、挖掘機、推土機等機械設備及人員、車輛迅速投入開展搶救及突擊搶救行動，調查現場情況，如有人員失蹤，立即判明方位，緊急安排技術專家根據工程特點、事故類別，制定搶救方案，同時安排受災群眾生活問題，必要時請求消防部門協助搶險，請公安部門配合，疏散人群，維持現場秩序。

2）傷員搶救立即與急救中心和醫院聯系，請求出動急救車輛并做好急救準備，確保傷員得到及時醫治。

3）事故現場取證救助行動中，安排人員同時做好事故調查取證工作，以利于事故處理，防止證據遺失。

4）自我保護

在救助行動中，搶救機械設備和救助人員應嚴格執行安全操作規程，配齊安全設施和防護工具，加強自我保護，確保搶救行動過程中的人身安全和財產安全。

5）處理措施

①發生后，事故現場應急專業組人員應立即開展工作，及時發出報警信號，互相幫助，積極組織自救；在事故現場及存在危險物資的重大危險源內外，采取緊急救援措施，特別是突發事件發生初期能采取的各種緊急措施，如緊急斷電、組織撤離、救助傷員、現場保護等；及時向各工段、指揮部安全領導小組報告，必要時向相鄰可依托力量求救，事故現場內外人員應積極參加援救。指揮部安全生產管理室接到報告后，安全生產管理室組長及副組長必須帶領指揮部安全小組成員，第一時間趕到現場，與各工段安全領導小組一起，啟動指揮部應急系統。

②事故現場由項目部安全領導小組組長任現場指揮，全面負責事故的控制、處理工作。各工段安全領導小組組長接到報警后，應立即趕赴事故現場，及時啟動應急系統，控制事態發展。

③各應急專業組人員，要接受安全小組的統一指揮，立即按照各自崗位職責采取措施，開展工作。

事故現場救護組，應開展事故現場的緊急救護工作，及時組織救治及護送受傷人員到醫療急救中心醫治；隨時與各工段安全領導小組、搶險組、救護組、通訊組保持聯絡。

事故現場搶險組，應根據事故特點，采用相應的應急救援物資、設備開展事故現場的緊急搶險工作，搶險過程中首先要注重人員的救援、事故現場內外易燃易爆等危險品的封存及轉移等，其次是貴重物資設備的搶救；隨時與各工段安全領導小組、保護組、救護組、通訊組保持聯絡。

事故現場保護組，應開展保護事故現場，人員的疏散及清點工作。現場保護組人員應指引無關人員撤到安全區，指定專人記錄所有到達安全區的人員，并根據現場員工名單表、各宿舍人員登記表，經事發現場人員的證實，確定現場人員名單，并與到達安全區人員進行核對，判斷是否有被困人員；隨時與各工段安全領導小組、搶險組、救護組、通訊組保持聯絡。

事故現場通訊組，應保證現場內與其相關單位及應急救援機構的通訊暢通；隨時與各工段安全領導小組、搶險組、救護組、通訊組保持聯絡。

④各安全小組接到報告后，應立即向上級安全領導小組報告。對發生的工傷事故，無論大小，都必須及時向指揮部安全生產管理室報告，報告內容包括發生事故的單位、時間、地點、傷者人數、姓名、性別、年齡、受傷程度、事故簡要過程和發生事故的原因。不得以任何借口隱瞞不報、謊報、拖報、隨時接受上級安全領導機構的指令。

⑤各安全小組應根據事故程度確定，工程施工的停運，對危險源現場實施交通管制，并提防相應事故造成的傷害；根據事故現場的報告，立即判斷是否需要應急服務機構幫助，確需應急服務機構的幫助時，應立即與應急服務機構和相鄰可依托力量求救，同時在應急服務機構到來前，作好救援準備工作：如：道路疏通、現場無關人員撤離、提供必要的照明等。在應急服務機構到來后，積極作好配合工作。

⑥事后，各工段安全領導小組，要及時組織恢復受事故影響區域的正常秩序，根據有關規定及上級指令，確定是否恢復生產，同時要積極配合上級安全領導小組及政府安全監督管理部門進行事故調查及處理工作。

11、應急物資裝備清單

12、模板工程事故類型及預防、應急處置措施：

第四篇：高支模專項施工方案

目 錄

一、工程概況......................................................1

二、編寫依據......................................................1

三、腳手架選型....................................................1

1、材料要求......................................................1

2、腳手架選型....................................................2

四、腳手架與模板的搭設布署........................................2

1、搭設順序......................................................2

2、滿堂架安裝....................................................2

3、模板安裝......................................................4

五、搭設與拆除方法................................................6

六、檢查與驗收..................................................10

七、安全管理與維護...............................................11

一、工程概況

本工程商業部分因甲方將商業樓梯由混凝土樓梯改為鋼梯，此樓梯部分支模高度變為8.7m屬于高支模體系，對模板方案補充完善。

二、編寫依據

1.1《建筑施工手冊》

粘砂應清除干凈。沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷； 各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；

構配件防銹漆涂層均勻、牢固。

主要構、配件上的生產廠標識應清晰。

可調底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。

2、腳手架選型

結合本工程建筑平面布置與結構特點，滿堂碗扣高腳手架方案作如下選定：滿堂腳手架采用碗扣式鋼管架。立桿主要采用2.4m、1.8m、1.5m幾種,立桿接長錯開布置，橫桿采用1.2m、0.9m兩種組成，頂底托采用可調托撐。支架下墊邊長200mm,厚50mm木板，立桿底設可調底托支于木板上,立桿上設可調頂托，頂托上方鋪設100×100mm橫向方木（松木）。步距1.2米，立桿縱距1.2-0.9米，立桿橫距01.2-0.9米，四周拐角處設置專用斜桿或四面設置八字斜桿，并在每排每列設置一組通高專用斜桿。

四、腳手架與模板的搭設布署

1、搭設順序

做好搭設前的準備工作（材料準備、場地清理、安全技術交底等）→根據 施工大樣圖放出架體位置線→鋪設墊板→立兩端立桿→安裝

梁兩邊立桿間距控制在L=1.2 m 之內。支頂平面布置時原則上盡可能形成滿堂一體，對于軸跨尺寸無法與立桿間距形成整模數或平面幾何形狀不規整、非正交時需要采用多個單體搭設時，各單體間必須采用扣件鋼管水平桿相互連接，連接桿按2個單體的碗扣水平桿標高豎向間距@900布置。

支架安裝嚴格按照圖紙布置位置安裝，碗扣支架為定型支架，安裝時先確定起始安裝位置，底層組架時分別用拉線方法、直角尺、水平尺、控制水平框架縱向直線度，直角度及水平度。并根據地面標高確定立桿起始高度安裝預制塊，利用可調底托將標高調平,避免局部不平導致立桿不平懸空或受力不均，安裝可采取先測量所安裝節段地面標高,根據所測數據計算出立桿底面標高,先用可調底托將四個角標立桿高調平后掛線安裝其它底托,后安裝立桿。

立桿的接長縫應錯開，即

5)大梁增加的扣件鋼管立桿與縱楞的連接必須采用雙扣件增加抗滑力。

3、模板安裝

以托板頂面為依據，設在托板上的100 mm×100 mm木枋，邊通線、邊安裝鋼管支撐、邊鋪設，鋼管支撐橫向架設根據需要設置一排或多排，每排縱向間距不大于300mm，鋪設在鋼管支頂面，木枋的間距不大于300mm，平整度偏差小于5mm。板按要求在跨中起拱。

樓板模板采用15 mm厚夾板，模板墊楞用50 mm×100mm木枋，底楞用100×100mm木枋。底楞直接支承在可調托撐上。墊楞的間距為200 mm，擱置在底楞上。

樓板鋪設要密貼、平整，不得松動，樓面模板安裝后，必須將樓面清理干凈。

可調橫托撐可用作側向支撐，應與橫桿相對，并兩側對稱設置。如下圖：

頂架要設置水平剪刀撐，增加水平方向的約束，同時還要利用已有建筑物的梁、柱對支撐結構頂緊和拉緊，水平剪刀撐搭設時，其周邊與中間從頂層開始向下每隔2步（約4.8m）設置一道水平剪刀撐（使用4m腳手架管與立桿拉接）。

頂架四角應抱角斜撐，斜撐對支撐體系的安全穩定性能起到增強的作用，斜撐均應由底至頂連續設置。斜撐的搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。

模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距

底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地 桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。

腳手架搭設前，對所有腳手架施工人員進行技術和安全交底，進行安全教育并做好記錄。

高支模施工時，除參照本專項方案執行外，還應參考有關施工及驗收規范并遵守其相關規定。

模板拆除技術措施：

a)樓面梁板拆模前，必須有混凝土強度報告，且達到規范規定強度的100％，并報工程技術負責人審批方可進行模板拆除。拆模順序和方法，應遵循先拆不承重的模板，后拆承重模板，支架先拆側向支撐，后拆豎向支頂，并保持混凝土表面及棱角不受損壞。

b)模板工種作業組織應遵循支模與拆模由同一作業班組執行。

c)YKL1(2)梁跨度達34.63 m，拆除梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端對稱拆除。

混凝土輸送及澆注方法針對性安全措施：

a)混凝土用泵送方法運輸澆筑，泵管不能直接放置在模板上，必須在模板上放置鐵架作為管道支撐并支固，才能作業。另垂直管道轉彎處必須用螺栓固定。

b)樓面混凝土輸送管敷設應盡量減少彎管的用量及縮短管線的長度并且每層用鐵架固定在柱側。樓面用軟彈性的材料如車胎等做管的支墊。同時為解決混凝土輸送泵水平力對模板支頂系統穩定的影響，在支頂各樓層周邊梁邊加水平桿頂在周邊梁側。

現場檢查及監控針對性交底：

a)碗扣采用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，碗扣被子限位鎖卡緊不能轉動為合格。班組和區段組織的自檢數量按100％檢查；項目部組織的隨機抽查數量不少于50％，且每個樓層范圍均要抽檢。

b)扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力扳手檢查，抽查方法按隨機分布原則進行。c)主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節

點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。

d)模板支架搭設和拆除人員必須是經過按現行國家標準《特種作業人員安全技術考核管理規則》（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。

e)作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。

五、搭設與拆除方法

5.1施工準備

5.1.1 腳手架施工前必須制定施工設計或專項方案，保證其技術可靠和使用安全。經技術審查批準后方可實施。

5.1.2 腳手架搭設前工程技術負責人應按腳手架施工設計或專項方案的要求對搭設和使用人員進行技術交底。

5.1.3 對進入現場的腳手架構配件，使用前應對其質量進行復檢。

5.1.4 構配件應按品種、規格分類放置在堆料區內或碼放在專用架上，清點好數量備用。腳手架堆放場地排水應暢通，不得有積水。5.2 地基與基礎處理

5.2.1觀眾看臺高低差較大時，可利用立桿0.6m節點位差調節。

5.2.2 腳手架基礎搭設在結構底板上，滿足腳手架基礎承載力，搭設時應按施工設計平面布置圖的要求放線定位。

5.2.3 使用原設計基礎底板上4個集水坑作為現場臨時積水，排水設施。5.3 腳手架搭設

5.3.1 底座和墊板應準確地放置在定位線上；墊板宜采用長度不少于2跨，厚度不小于50mm的木墊板；底座的軸心線應與地面垂直。

5.3.2 腳手架搭設應按立桿、橫桿、斜桿、連墻件的順序逐層搭設，每次上升高度不大于3m。底層水平框架的縱向直線度應≤L/200；橫桿間水平度應≤L/400。

5.3.3 腳手架的搭設應分階段進行，5.4.6 連墻件必須拆到該層時方可拆除，嚴禁提前拆除。

5.4.7 拆除的構配件應成捆用起重設備吊運或人工傳遞到地面，嚴禁拋擲。5.4.8 腳手架采取分段、分立面拆除時，必須事先確定分界處的技術處理方案。5.4.9 拆除的構配件應分類堆放，以便于運輸、維護和保管。5.5 模板支撐架的搭設與拆除

5.5.1 模板支撐架搭設應與模板施工相配合，利用可調底座或可調托撐調整底模標高。

5.5.2 按施工方案彈線定位，放置可調底座后分別按先立桿后橫桿再斜桿的搭設順序進行。

5.5.3 模板支撐架拆除應符合《混凝土結構工程施工質量驗收規范》(GB50204-2002)中混凝土強度的有關規定。5.6安全網技術要求：

5.6.1 安全網可采用錦綸、維綸、滌綸或其他的耐候性不低于上述品種(耐候性)的材料制成。

5.6.2 同一張安全網上的同種構件的材料、規格和制作方法須一致。外觀應乎整。

5.6.3平網規格為1.5×6m、3×6m，密目式安全立網規格為1.8×6m、3×6m。產品規格偏差：允許在±2％以下。每張安全網重量一般不宜超過15kg。5.6.4 菱形或方形網目的安全網，其網目邊長不大于8cm。

5.6.5 邊繩、筋繩與網體連接必須牢固，平網邊繩斷裂強力不得小于7000N；立網邊繩斷裂強力不得小于3000N。

5.6.6 系繩沿網邊均勻分布，相鄰兩系繩間距應符合表1規定。長度不小于0．8m。當筋繩、系繩合一使用時，系繩部分必須加長，且與邊繩系緊后，再折回邊繩系緊，至少形成雙根。

5.6.7高處作業部位的下方必須張掛安全網；當建筑物高度超過4m時，必須

設置一道隨墻體逐漸上升的安全網，以后每隔4m再設一道固定安全網；在外架、橋式架，上、下對孔處都必須設置安全網。

5.6.8安全網的架設應里低外高，支出部分的高低差一般在5Ocm左右；支撐桿件無斷裂、彎曲；網內緣與墻面間隙要小于15cm；網最低點與下方物體表面距離要大于3m。

5.6.9使用前應檢查安全網是否有腐蝕及損壞情況。

5.6.10施工中要保證安全網完整有效、支撐合理，受力均勻，網內不得有雜物。搭接要嚴密牢靠，不得有縫隙，搭設的安全網，不得在施工期間拆移、損壞，必須到無高處作業時方可拆除。

5.6.11安全網架設所用的支撐，木桿的小頭直徑不得小于7cm，竹桿小頭直徑不得小于8cm，撐桿間距不得大于4m。

5.6.12因施工需要暫拆除已架設的安全網時，施工單位必須通知、征求搭設單位同意后方可拆除。施工結束必須立即按規定要求由施工單位恢復，并經搭設單位檢查合格后，方可使用。

5.6.13要經常清理網內的雜物；在網的上方實施焊接作業時，應采取防止焊接火花落在網上的有效措施；網的周圍不要長時間的有嚴重的酸堿煙霧。5.6.14安全網在使用時必須經常地檢查，并有跟蹤使用記錄，不符合要求的安全網應及時處理。

5.6.15立網和平網必須嚴格地區分開，立網絕不允許當平網使用；架設立網時，底邊的系繩必須系結牢固。

5.6.16安全網在不使用時，必須妥善的存放、保管，防止受潮發霉。5.6.17新網在使用前必須查看產品的銘牌：①是平網還是立網；②生產廠家的生產許可證；③產品的出廠合格證。舊網在使用前應做試驗，并有試驗報告書，試驗合格的舊網才可以使用。

安全網的動負荷試驗，以12Okg重物兩塊，相距1.5m，同時由4-5m高度自由降

落沖擊，安全網完好無損為合格。

六、檢查與驗收

6.1 進入現場的碗扣架構配件應具備以下證明資料：

主要構配件應有產品標識及產品質量合格證 供應商應配套提供管材、零件、鑄件、沖壓件等材質、產品性能檢驗報告。6.2 構配件進場質量檢查的重點：

鋼管管壁厚度；焊接質量；外觀質量；可調底座和可調托撐絲桿直徑、與螺母配合間隙及材質。

6.3 腳手架搭設質量應按階段進行檢驗： 首段以高度為4.3米進行

6.7 高度大于8m的模板支撐架的檢查與驗收要求與腳手架相同。

七、安全管理與維護

7.1搭設腳手架之前必須對搭設人員進行安全交底，搭設人員必須持證上崗，搭設過程中必須帶安全帽，攜帶安全帶，懸掛安全網。

7.2 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物料。

7.3 混凝土輸送管、布料桿及塔架拉結纜風繩不得固定在腳手架上。7.4 大模板不得直接墩放在腳手架上。

7.5 遇6級及以上大風、雨雪、大霧天氣時應停止腳手架的搭設與拆除作業。7.6腳手架使用期間，嚴禁擅自拆除架體結構桿件，如需拆除必須報請技術主管同意，確定補救措施后放可實施。

7.7 使用后的腳手架構配件應清除表面粘結的灰渣，校正桿件變形，表面作防銹處理后待用。

附件

一、碗扣鋼管樓板模板支架計算書

計算依據《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ166-2008)。

計算參數: 模板支架搭設高度為8.7m，立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.20m。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，間距300mm，木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。

梁頂托采用100×100mm木方。

模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。

扣件計算折減系數取1.00。

鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。

圖1 樓板支撐架立面簡圖

圖2 樓板支撐架荷載計算單元

采用的鋼管類型為48.3×3.6。

一、模板面板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。

靜荷載標準值 q1 = 25.100×0.100×1.200+0.300×1.200=3.372kN/m 活荷載標準值 q2 =(2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 64.80cm3；

截面慣性矩 I = 58.32cm4；(1)抗彎強度計算

f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大彎距(N.mm)；

W —— 面板的凈截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql

2其中 q —— 荷載設計值(kN/m)；

經計算得到 M = 0.100×(1.20×3.372+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.104kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.104×1000×

1000/64800=1.612N/mm2

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!(2)撓度計算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.372×3004/(100×6000×583200)=0.053mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!

二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。

1.荷載的計算

(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.100×0.300=0.753kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：

經計算得到，活荷載標準值 q2 =(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 靜荷載 q1 = 1.20×0.753+1.20×0.090=1.012kN/m 活荷載 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.890+1.012)×1.200=3.482kN 2.木方的計算

按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.482/1.200=2.902kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.90×1.20×1.20=0.418kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.200×2.902=2.089kN 最大支座力 N=1.1×1.200×2.902=3.830kN 木方的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3；

截面慣性矩 I = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.418×106/83333.3=5.01N/mm

2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方撓度計算

均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.843kN/m 最大變形 v =0.677×0.843×1200.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.316mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!

三、托梁的計算

托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。

集中荷載取木方的支座力 P= 3.830kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。

3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 0.10kN/mA120012001200B

托梁計算簡圖

1.910

1.598

托梁彎矩圖(kN.m)6.136.112.282.257.727.703.873.840.019.319.295.465.441.611.580.013.843.877.707.722.252.286.116.13

1.581.615.445.469.299.31

托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 0.10kN/mA120012001200B

托梁變形計算受力圖

0.050

0.740

托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 1.909kN.m 經過計算得到最大支座 F= 17.027kN 經過計算得到最大變形 V= 0.740mm 頂托梁的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3；

截面慣性矩 I = 833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=1.909×106/166666.7=11.45N/mm

2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×9309/(2×100×100)=1.396N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.60N/mm2

頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!

(3)頂托梁撓度計算

最大變形 v =0.740mm 頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!

四、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：

NG1 = 0.205×8.700=1.786kN(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×1.200×1.200=0.432kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.100×1.200×1.200=3.614kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG =(NG1+NG2+NG3)= 5.833kN。

2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。

經計算得到，活荷載標準值 NQ =(2.500+2.000)×1.200×1.200=6.480kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ

六、立桿的穩定性計算

不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N = 16.07kN

i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；

A —— 立桿凈截面面積，A=5.060cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2； a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.55m；

h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 計算長度，取1.200+2×0.550=2.300m；

—— 由長細比，為2300/16=145；

—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.333；

經計算得到=16071/(0.333×506)=95.506N/mm2；

不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16 其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2 h —— 立桿的步距，1.20m； la —— 立桿迎風面的間距，1.20m；

lb —— 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；

風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=5×1.4×0.086×1.200×2.300/16=0.104kN.m；

風荷載產生的彎矩 Mw=1.4×0.086×1.200×2.300×2.300/8-0.104×2.300/4=0.036kN.m；

Nw —— 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.2×5.833+0.9×1.4×6.480+0.9×1.4×0.036/1.200=15.202kN 經計算得到=15202/(0.333×506)+36000/5260=96.497N/mm2；

考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!

風荷載作用下的內力計算

架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.086×1.200×1.200=0.124kN 節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.200/1.200×0.124=0.124kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.124=0.176kN 支撐架的步數 n=7 節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.176+(7.000-1)×0.176=1.232kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為7.000×0.124=0.871kN 架體自重為1.786kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!

第五篇：機械庫房一高支模安全專項施工方案論證會

機械庫房一高支模安全專項施工方案論證會

會議日期：2014年2月17日

會議地點：施工現場辦公室

會議主持：劉軍

參會單位及人員：

專家組：廖奇云、楊東、高峰、余政兵、劉敏

重慶正信建設監理有限公司：高萬云、張廷魚、萬小龍

重慶海領實業有限公司：呂波、唐顯強

重慶渝康建設（集團）有限公司：趙其洪、劉軍

會議內容：對施工單位編制的機械庫房一吊一層砼模板支撐工程安全專項施工方案進行了論證，結果認為《方案》內容基本完整、可行，局部應細化，可以作為施工依據，并要求在施工過程中嚴格按方案執行。