第一篇：綜放工作面末采工作總結

內蒙古蒙泰不連溝煤業有限責任公司

不連溝煤礦 F6103工作面采后總結

編

制:

審

核:

生產技術部：

副總工程師：

總 工程 師:

編制單位：不連溝煤礦生產技術部地測組 編制時間：2012年3月18日

F6103回采工作面工作總結

一、F6103工作面概況

1、工作面位臵及地表情況

本面西連6煤輔運大巷，東部是未采區，北靠F6102面采空區，南部為F6104掘進工作面。

地表為西高東低的斜坡，地表小型沖溝發育，無泉水出露點，多為雨季過水溝，地表黃土層厚約16.7-44.8米，地表無民房，但有一路高壓線經過本面。

2、煤層賦存及頂、底板情況

本面所采煤層為6煤，埋深220-288米，平均厚度17米，煤層傾角變化較大且結構復雜，含夾矸5-7層，平均厚度1.5米。

6煤偽頂為灰黑色炭質泥巖，厚度0.3-0.94m，賦存不穩定，薄層狀結構；直接頂為砂質泥巖，厚度0-9.9m，層理發育，易破碎冒落；老頂為粗砂巖，厚9-16.7m，局部含砂巖裂隙水。

3、工作面地質概況

本面地質構造，東西方向為兩頭高中間低的舒緩向斜，起伏角0-5度；南北方向為北部高南部低的單斜構造，起伏角0-5度。煤層傾角起伏較小，煤層節理、裂隙及斷層發育。

4、水文地質情況

本面地表溝壑發育，水土流失嚴重。沖溝多為無水溝，無泉水出

露，地表水文條件簡單。

本面井下直接充水水源來自煤系地層上部的太原組砂巖裂隙含水層，導水通道為構造裂隙和采動裂隙。

根據資料顯示本面煤層底板最低高程為+918m,實測本地區奧灰水位高程為+882m，比本面回采最低高程高了36m，故奧灰水對本面回采沒用危害性。

二、本面回采概況

1、本面于2011年6月中旬開始回采，至2012年2月25日停采，共采出煤量409.2萬噸。

2、涌水情況

本面初次來壓無涌水，當工作面推進450米時，工作面72-80#支架頂板開始淋水，涌水量約1-2m3/h，3天后無涌水。工作面推進至520米時，工作面機頭頂板出現局部淋水，涌水量為2-3m3/h，推進至550米時涌水量變小，到560米時無涌水。經分析，水源均為煤層頂板砂巖裂隙水。經計算F6103工作面在回采期間總涌水量約700m3。

3、構造情況

本面切眼揭露4條落差在2-4米左右的斷層，造成初采期間工作面34-50 #、113-135#之間破底板巖石，最大破巖厚度為2米，工作面推進41米后正常；工作面推進至160米時，在86-106#架之間，煤層底板隆起形成小背斜，導致回采破底板巖石，巖性為中細粒砂巖，致密堅硬，最大破巖厚度0.8米；工作面推進至250米時，在116-117#

支架處揭露一條落差為5.5米，傾角75°的正斷層，導致工作面破巖長度達47米，最大破巖厚度3.6米，該斷層向工作面內延伸約75米后尖滅。

4、地表沉降觀測

本面對應地表于2011年7月14日開始塌陷，在切眼中部形成鍋底狀沉降區。2011年7月14日（距工作面82米位臵）至2011年9月21日（距切眼309米位臵）期間地表塌陷均滯后工作面，最大滯后距離45m,隨著回采速度的降低，地表塌陷滯后距離逐漸縮小； 2011年9月22日至2012年2月24日末采貫通期間，地表全為超前塌陷，最大超前51m。經過回采過程中的觀測，塌陷區發生臺階式沉降最大裂縫寬約3米，最大沉降量約7米，裂縫最長150米；截止2012年3月18日塌陷面積為492250 m2。

三、末采貫通測量

在末采貫通期間，為了確保F6102回采工作面與主回撤通道的精確貫通，地測組從人員操作誤差、儀器誤差、控制點精度誤差等方面綜合考慮，在回采剩150m時地測組就提前針對性的制定了末采貫通測量方案。

1.地測組指定了測量組里業務能力最強的員工負責末采貫通測量，同時選定了自檢合格符合測量規范的測量儀器，并組織參與末采貫通測量人員在地面近一步熟悉儀器及末采貫通測量流程。

2.提前在回采變形影響小，行人及行車干擾少，工作面及主回撤通道剖面測量通視的地方布控制點。現場測量：

3.在控制點架設儀器，做檢查角，檢查角現差按煤礦測量最高精度7秒級導線取14秒，檢查角不超限則進行正常工作面剖面測量，如超限則重新假定高程測量主回撤通道與工作面剖面以保證工作面與主回撤通道剖面測量的高程系統的一致性；架設全站儀整平時，管水準氣泡在任意方向氣泡保證不超1刻度線及整平誤差不超2秒；量取儀高和覘標高時分別量取兩次，兩次互差不大于3mm，否則重測；剖面測量中前視照中誤差、對中誤差、測量誤差不得超過3mm，否則重測；每次剖面測量必須做高程閉合，高程閉合差不得超過20mm.，否則重測。

4.回采至距主回撤通道100m時實測主回撤通道與工作面剖面；回采至距主回撤通道70m時實測工作面剖面（主回撤通道如有變形加測主回撤通道）；回采至距主回撤通道50m時實測工作面剖面（主回撤通道如有變形加測主回撤通道）；回采至距主回撤通道30m時每天實測工作面剖面直至貫通，其中距主回撤通道10m時加測主回撤通道剖面（其它時間主回撤通道如有變形加測主回撤通道）。

5.現場實測完成升井后立即傳輸數據并生成工作面與主回撤通道剖面對圖；數據傳輸、對比圖繪制必須由主測員和前視員分別獨立完成后經校對確認無誤后方可使用；對比圖繪制完成后及時發放綜采隊與上報生產技術部及礦領導。

末采貫通期間測量組嚴格按制定方案實施并主動與綜采隊協調配合，考慮到綜采煤機司機不好控制調整量測量組主動在既定方案正常實施的同時，測量組加班加點不休息保證每天測量一次，在末采后期，因頂板壓力大，主回撤通道受壓變形嚴重，為了掌握主回撤通道的高程和坡度變化情況，測量組工作人員不懼危險一次又一次的進入主回撤通道實測巷道剖面。為了快速高效地完成了對采面剖面測量，測量組工作人員抓住工作面人員停采不掛網吃飯的短暫時間內快速高效完成測量工作。并及時升井把測量成果整理出來報到綜采隊、調度室和相關領導手里。為末采貫通起到了重要的作用。

四、對今后工作建議

1、設計主回撤通道巷高時應考慮末采后期頂板下沉量。

2、設計和掘進主回撤通道時應盡可能保持坡度的平緩。

3、主回撤通道支護時應用大阻力垛式支架，越大越好。

3、末采貫通時當工作面與主回撤通道底板相差0.8m時且工作面支架帶坡度時就應立即開始調整工作面坡度使支架變平。

4、末采貫通后期剩余10m后應每天觀測主回撤通道頂板的下沉量及時調整工作面采高。

5、在工作面接近地質資料顯示有構造區域時，要提前對前方煤層進行鉆探，以避免工作面破巖，影響生產。

6、當工作面揭露地質構造時，應在支架允許的爬坡范圍內及時調整回采坡度。

7、在巖石區段放松動炮時，要布眼密集，減少大塊巖石產出，避免出現大塊巖石壓死前部刮板機，砸壞支架管線等現象。

8、為了降低工作面生產原煤中的矸石含量，建議對回采面中的煤與矸石分裝分運，以降低總產煤量中的含矸量。

9、地質構造帶可能是煤層中有毒有害氣體釋放和賦存的空間，雖然本礦井屬低瓦斯礦，但不排除局部瓦斯積聚的可能，故工作面回采至構造區域時，瓦檢人員要加強該區段施工時的氣體檢查工作，嚴防假檢、漏檢，一旦發現瓦斯、一氧化碳等有害氣體濃度超限，須及時采取措施進行處理，并及時上報礦調度室。

10、工作面出水位臵多顯現在構造破碎裂隙帶和地表為沖溝的地段，為此，工作面回采至這些區段時，綜采隊應加強頂板觀測。

11、工作面排水設防能力應為工作面正常涌水量的2-3倍，確保排水系統隨時能夠正常啟動；加強工作面來壓、突水征兆觀測。

12、綜采隊及時排出工作面內的積水，嚴禁將沖洗巷道水及冷卻水排入采空區。

第二篇：煤礦2301綜放工作面采后總結

芙蓉煤業集團有限責任公司鷹石嘴煤礦

2301綜放工作面采后總結

生 產 技 術 部 二 O 一 一 年 三 月

一、工作面回采情況

2301綜放工作面從2010年2月8日開始回采，至2011年3月9日回采結束。歷時13個月零1天，回采走向長705m（包括通道3.2m），回采煤量116.77萬T。

二、工作面設計工業儲量，可采儲量，回采率與損失煤量

2301綜放工作面設計可采走向長680m，傾斜寬150m，煤層平均厚度7.9m，工業儲量117萬T,可采煤量99.5萬T，損失煤量17.5萬T,設計回采率85%。

三、工作面實際動用儲量，回采煤量，回采率與損失煤量

2301綜放工作面實際回采走向長705m，比設計走向長多推采25m，傾斜寬150m，實際煤層平均厚度8.7m。工作面動用儲量133.4萬T，回采煤量116.77萬T，工作面實際回采率87.5%，損失煤量16.63萬T。

四、工作面回采期間,儲量管理工作及地質保障工作

2301工作面布置在礦井二號向斜軸部,地質構造較簡單。煤層呈向斜煤層,煤層節理、裂隙發育。煤層頂底板沿走向起伏變化較大，但基本呈西低東高之勢。根據工作面回采情況分析，三煤層結構復雜,夾矸1~3層,煤層厚度變化較大，煤層沿走向,西段較薄，東段較厚；沿傾向向南工作面東段煤層逐漸變薄，西段煤層逐漸增厚。煤層頂底板起伏變化較大，局部地段煤層底板隆起，頂板完整性較差，有斷裂現象。受礦井二號向斜的影響，工作面有小斷層出現，節理、裂隙發育，煤層較松軟，有片幫、抽頂現象，采幫局部段夾矸分布，工作面推采較有難度。為了保證工作面順利回采，提高工作面回采率，加大工作面生產能力，工作面回采期間，我們主要做 了以下工作：

1、嚴格工作面儲量管理，提高工作面回采率。

由于2301綜放工作面煤層厚度存在變化，頂底板有起伏，局部段夾矸分布，煤層頂底板有下沉和隆起現象。為了最大限度提高工作面回采率，做到科學、合理地開采煤炭資源，減少工作面不合理損失，我們堅持每周二對工作面進行打鉆探一次頂底煤厚度，做一次工作面采幫素描，測算一次工作面回采率，在周三的調度晨會上通報，根據探得的工作面頂底煤情況，并及時下發預防丟煤通知，要求工作面及時調整推采坡度，加強放頂煤和拉底回采工作。我們跟蹤管理，督促落實，盡最大可能加大放煤力度，減少工作面底煤厚度損失。工作面回采期間下發整改通知47份，根據工作面兩道素描情況，最大限度的延伸停采線位置，使2301綜放工作面比設計走向長多推采25m，工業儲量比原設計增加了16.4萬T，多回采煤量17.27萬T，工作面回采率達到87.5%，取得了良好的經濟效益，實現了工作面產能最大化。

2、積極做好工作面回采期間的地質保障工作，確保工作面安全順利回采。

根據工作面兩道及切眼揭露資料，結合工作面實際推采情況，每月我們地質人員經過認真分析、合理推斷，預測預報工作面前方60m范圍內的煤層賦存情況、水文地質情況及工作面內存在的安全隱患，為工作面安全順利推采提供可靠的決策依據。特別是工作面到回采4#地質異常區時，由于煤層底板突然隆起，走向25m范圍內煤層底板隆起高度達到0.9～1.5m，工作面推采極度困難。此時我們地質人員經常深入到工作面，仔細觀測，利用便攜式地質探測儀對煤層底板隆起段沿走向進行了超前探測，根據探 測波形認真分析煤層底板沿走向、傾向隆起的趨勢的變化情況，積極做好超前預測預報和工作面的采幫素描，尋找工作面提底的最佳幅度，為順利回采提供合理可靠的依據。工作面回采期間收集編錄采幫素描47份，編送地質預報13份，及時有效地指導了工作面的回采，使工作面安全順利渡過困難回采階段。

五、工作面損失煤量分析

2301綜放工作面損失煤量16.63萬T，主要為面積損失（初采損失、末采損失、工作面下端頭頂煤損失）、落煤損失、厚度損失（底煤損失）。

1、面積損失萬7.86T，占損失量的47.26%。

（1）、初采損失：初采長度10m，此段頂煤厚6.5m，損失煤量1.41萬T。

（2）、末采損失：末采長度10m，此段頂煤厚4.9m，損失煤量1.09萬T。

（3）、工作面下端頭頂煤損失：工作面下端頭、過渡支架的頂煤無法放出，損失煤量5.36萬T。工作面下段沿傾斜無法放頂煤長度10m，頂煤平均厚5.4m。

2、落煤損失4.17萬T，占損失量的25.08%。主要為支架尾梁下脊背煤損失。支架尾梁下脊背煤高度0.3m。

3、厚度損失4.6萬T，占損失量的27.66%。由于2301綜放工作面布置在礦井二號向斜軸部，煤層底板存在起伏變化現象，回采期間支架難以緊跟底板回采，平均留有0.3m的調整底煤而造成的煤量損失。

六、工作面煤層、構造、儲量變動及水文地質情況 2301綜放工作面煤層為三煤層，煤層次生構造活躍，節理、裂隙發育。工作面呈向斜構造，地質構造較簡單。工作面煤層呈向斜煤層,煤層節理、裂隙發育。煤層頂底板沿走向起伏變化較大，但基本呈西低東高之勢。局部地段煤層頂底板起伏變化大，頂板完整性較差，有斷裂現象。受礦井二號向斜的影響，有小斷層出現，形成了1#、2#、3#、4#地質異常區。給工作面回采帶來了一定的困難。

工作面儲量增加的主要原因。由于我們在工作面回采期間加強探頂底煤工作，要求工作面回采期間局部地段底煤厚度不超過0.1m，工作面平均底煤厚度不得超過0.3m。根據工作面兩道素描情況，最大限度的延伸停采線位置，使2301綜放工作面比設計走向長多推采25m。另外，工作面煤層平均厚度比原設計增厚了0.8m。因此，2301綜放工作面工業儲量比原設計增加了16.4萬T，比設計多采出煤量17.27萬T。

工作面水文地質條件簡單，回采時沒有發生涌水現象。

七、工作面回采地質異常區的情況

2301綜放工作面回采前由靖煤集團公司測試中心提供了《鷹石嘴煤礦2301綜放工作面CT成果圖》，工作面有1#、2#、3#、4#四個地質異常區。《鷹石嘴煤礦2301綜放工作面坑透勘探技術成果報告》分析認為工作面1#、2#、3#、4#地質異常區是由于煤層頂底板起伏變化，個別地段頂板下沉、底板隆起嚴重，有小型構造、夾矸局部分布或夾矸厚度變化所致，對工作面生產有影響。

1號異常區：自2301切眼開始機道沿走向長10m～70m范圍，沿傾斜機道向南100m范圍，有地質異常反應現象，判斷為小構造影響引起煤層底板 起伏不平，對生產影響不大。

2號異常區：自切眼開始回風巷沿走向長240~340m范圍，機道沿走向長180~290m范圍。

3號異常區：自切眼開始回風巷沿走向長400~510m范圍，機道沿走向長390~500m范圍。

4號異常區：自切眼開始回風巷沿走向長600~700m范圍，機道沿走向長580~680m范圍。2、3、4號異常區的地質異常反應推測為：小斷層、小褶皺引起煤層頂、底板起伏變化大，個別地段頂板下沉、底板隆起嚴重，煤層次生構造活躍，節理、裂隙發育，對生產有一定的影響。

特別是工作面到回采4#地質異常區時，由于煤層底板突然隆起，走向25m范圍內煤層底板隆起高度達到0.9～1.5m，工作面推采極度困難。

第三篇：13104工作面初采初放工作總結

13014綜放工作面初采初放工作總結

一、工作面簡介

13104綜放工作面屬一采區第三個綜放工作面，工作面西部為13103工作面采空區保護煤柱平均預留寬度11.7米，東部為13105工作面采空區保護煤柱平均預留寬度17米，南部為掘進時期揭露的F9斷層保護煤柱，北部為機道上山保護煤柱，13014工作面走向平均長度530米，工作面傾斜長度140米，煤層厚度7.84米～10.31米，平均厚度8.61米，工作面煤層傾角26°，13104綜放工作面采用采煤方法為走向長壁后退式綜采放頂煤。采用MG160/375-WD1型采煤機破煤裝煤，SGZ630/220和SGZ630/264型刮板輸送機運煤，13104綜放工作面采用88副ZF3200/16/26液壓支架配合6副ZFG3400/17.5/28液壓支架支護頂板，工作面回采生產時采用全部垮落法管理采空區頂板垮落。

二、端頭與超前支護布置 一）、端頭支護形式

13104綜放工作面上、下端頭各采用4對8根4.0mπ型梁配合DW315-300/100型單體液壓支柱支護，構成走向對棚，對棚一梁四柱，隨工作面推進邁步前移，步距600mm，對棚間距800mm，對棚梁邁步錯距為600mm，梁間距不大于150mm，并在上下端頭切頂線處打一排密集柱，密集柱間距不大于300mm，不小于100mm,單體柱朝采空區側呈俯角85°，防止采空區側竄矸或頂板垮落時，防止單體柱向外推倒傷人，三用閥口朝采空區側方向傾斜45°，方向保持一致。上、下端頭安全出口高度不低于1800mm，寬度不小于800mm，必須保持巷道暢通無阻，通風良好。二）、超前支護形式

1、上順槽

13104上順槽超前支護采用DW28-280/100型單體液壓支柱配合2.4mπ型梁進行支護，沿工作面走向布置，單體液壓支柱間距900mm，一梁三柱，誤差不超過±100mm。超前支護長度不低于20m（前10米對梁、后10米單梁支護）。第一排π型梁距巷道左幫300mm，第二排π型梁距巷道左幫1500mm，第三排π型梁距巷道左幫2900mm，排距誤差不超過±100mm，π型梁接頂要嚴密，頂板凹凸不平處用圓木或半圓木絞頂背實，單體支柱必須掛防倒繩，軟底必須穿柱鞋。

2、下順槽

13104下順槽超前支護采用DW28-280/100單體液壓支柱配合2.4mπ型梁進行支護，沿工作面走向布置，一梁三柱，單體液壓支柱間距為900mm，誤差不超過±100mm，超前支護長度不低于20m（前10米對梁、后10米單梁支護），第一排π型梁距巷道左幫150mm，第二排π型梁距巷道左幫1250mm，第三排π型梁距巷道左幫3150mm，排距誤差不超過±100mm，π型梁接頂要嚴密，頂板凹凸不平處用圓木或半圓木絞頂背實，單體支柱必須掛防倒繩，軟底必須穿柱鞋。

三、頂板巖性情況：

頂板為中粗粒砂巖：灰白色，塊狀，含少量細礫，分選中等，次圓狀，主要成分石英、巖屑，中等穩定，頂板巖石厚度8.95米。

底板為粉砂巖：灰黑色，塊狀，泥質砂巖，粒度均勻，微含碳屑，膠結致密，可見植物碎片，性脆，底板巖石厚度16.25米。

該采面基本頂為粗粒砂巖，灰白色，中粗粒結構，塊狀，含少量細礫，2-5mm占10%，分選中等，次圓狀，主要成份石英、巖屑等，層狀巖層巖石堅固性系數為2.5-2.8。直接頂為0.30m～0.37m的炭質泥巖，局部與泥巖互層，不穩定，深黑色，含炭質較高，夾有微細亮煤及暗煤，線理塊狀。

由于13104工作面頂板巖性與13103工作面同屬一個煤層、煤層頂板巖性基本相同、依據13103綜放工作面的初次來壓步距情況、預測13104工作面初次來壓步距在18-24m左右、周期來壓步距在8-12m左右。

四、初采初放過程

我礦13014綜放工作面于2014年5月5日開始進行初采初放階段，5月12日當工作面推進到12米時發現采空區懸頂，懸頂面積為10平方米，我礦各級領導高度重視，立即安排由生產科根據現場實際情況，制定了13014綜放工作面初采初放安全技術措施，對13104上順槽超前支護段進行施工深孔預裂鉆眼，于5月14日共施工二組8個深孔預裂鉆眼，工作面推進到14.2米時，老塘懸頂面積為20平方米，開始對13014上順槽前一組4個深孔鉆眼進行深孔預裂爆破強制放頂工作，5月16日當工作面推進到18.6米時，老塘懸頂面積為50平方米，開始對13014上順槽后一組4個深孔鉆眼進行深孔預裂爆破強制放頂工作，爆破后13104綜放工作面采空區頂板局部出現垮落現象。

5月17日四點班19:10分左右，初采初放推進步距達到20.4米，1架—52架段采空區頂板充分垮落填實，5月18日夜零點班5:15分左右，初采初放推進步距達到23.2米，53架—94架段及上、下隅角頂板均已充分垮落填實，初次來壓期間支架壓力顯現整體上較為平穩未出現起伏波動的較大的來壓顯現，在此期間壓力主要顯現在28架~48架，采空區頂板垮落時，頂板壓力未作用在支架上，初采初放期間采空區的頂板垮落時，對工作面支架未造成損害，由現場實測的數據來看，可見其來壓強度較為平緩，初采來壓期間支架最大工作阻力41MPa，是額定工作阻力的100.3%，非來壓期間支架工作阻力39.8MPa。

13104綜放工作面初采初放礦壓監測分析曲線圖

附圖一 5月12日1#架-48#架壓力顯現情況

附圖二 5月12日48#架-94#架壓力顯現情況

附圖二 5月12日48#架-94#架壓力顯現情況

附圖三 5月14日1#架-48#架壓力顯現情況

附圖四 5月14日48#架-94#架壓力顯現情況

附圖五 5月16日1#架-48#架壓力顯現情況

附圖六 5月16日48#架-94#架壓力顯現情況

附圖七 5月17日1#架-48#架壓力顯現情況

附圖八 5月17日48#架-94#架壓力顯現情況

附圖九 5月18日1#架-48#架壓力顯現情況

附圖十 5月18日48#架-94#架壓力顯現情況

六、初采初放采取的安全技術措施

（1）、初采初放期間嚴禁放頂煤，加強工作面單體支柱循環注液，確保支柱初撐力≥90KN，支設新柱子時要對已支設柱子補液確保所支柱子初撐力都達到90KN以上。

（2）、初采初放期間加強支護質量和頂板監測工作，尤其對上下端頭、壓力集中區、頂板破碎帶及采空區冒落不充分、懸頂地段；監測要班班測，對支護質量不合格和壓力異常地段要及時采取措施進行整改，發現支柱松動或壓力下降，必須及時補液。

（3）、初采初放期間若支柱鉆底超過100mm，支柱要穿鞋(木柱鞋)，增強支柱的初撐力。

（4）、初采初放期間必須打好尾柱、順山抬棚。并架設牢固可靠。（5）、初采初放期間，嚴格控制端頭支護質量，切頂線支柱要成線，支柱與頂梁，頂板垂直，頂梁與頂板接頂要嚴實，端頭接頂距只準超出工作面支架控頂距1m。根據壓力顯象，可適當在原支架間加密支護。

（6）、初采初放期間，支架梁頭要緊靠煤幫，煤幫要加貼幫柱，貼幫柱要加背板，避免頂板突然垮落，造成煤幫受力過大片幫，加大工作面控頂距離，增加管理難度。

（7）、初放期間，安檢員要加大工作面安檢力度，發現漏液柱、失效柱及時更換，確保每根支柱有足夠支撐力。

七、初采初放工作總結

1、加強組織領導是本次初采初放工作取得成功的重要因素。本次初采初放工作音西煤礦領導和相關科室正確領導，高度重視，成立了以礦長姚振黨為組長的組織領導機構和監督落實機構，保證了通防隊和綜采隊在作業時嚴格按規程作業，保證了各項措施的嚴格落實。綜采隊在初采初放工作中，狠抓現場管理，嚴格落實領導和干部及各工種的崗位責任制，及時處理現場安全隱患，積極總結現場生產中存在的問題，并積極研究解決，確保了初采初放安全措施和初采初放領導小組布置的工作落到了實處，確保了此次初采初放工作的安全完成。

2、加強采面的工程質量管理是此次初采初放工作取得圓滿結束的重要保證。在此次初采初放工作中，礦初采初放領導小組及綜采隊嚴抓采面工程質量，對不合格工程堅決推倒重來，確保采面的三直兩平一凈兩暢通，杜絕采面的超高等不安全現象。加強了設備的檢修工作，確保設備的安全正常運轉，確保了初采初放工作的順利進行。

3、加強了對職工的安全教育和培訓，提高職工素質和安全意識是此次初采初放工作取得成功的重要因素。我礦充分利用班前班后會，講安全知識，多次組織職工學習初采初放措施，使職工作業時能正確操作，確保了了安全生產。

4、本次初采初放工作確定了13014工作面初采步距為23.2米，經驗范圍為19-23米，為今后的初采初放工作積累了寶貴的經驗。

音西煤業 2014年5月19日

13014工作面初采初放

工作總結

編寫單位： 音西煤業

編 寫 人：

審 核 人：

總工程師：

編寫時間： 2014年5月19日

第四篇：401101綜放工作面瓦斯治理工作總結

401101工作面瓦斯治理工作總結

一、工作面概況

401101工作面是胡家河礦業公司第一個回采工作面，在中央一號回風大巷南側布置。該工作面地層整體向南、南西及北、北東方向傾斜，傾角3°～5°，一般3°左右。工作面在中部發育一向斜構造，軸向南東，軸面傾向南西，地層較平緩，傾角較小，一般為2°左右。

該工作面所采煤為4號煤層,煤層傾角平緩，一般小于5°，構造簡單；煤層的透氣性系數為3.32～3.78m2/MPa2.d，鉆孔瓦斯流量衰減系數為0.033～0.0348d-1，屬于可以抽放煤層。煤層偽頂多為黑色炭質泥巖，厚度小，直接頂板為較易冒落的泥巖、粉砂巖、砂質泥巖。底板巖性一般為泥巖及粉砂巖，局部為細砂巖。

401101工作面走向長度1563m，傾斜長度175m，平均厚度23.5m。采用分層綜采放頂煤采煤法，回采上分層煤平均厚度13.5m，下分層煤平均厚度10m，煤視密度1.36t/m3。

401101工作面沿煤層走向布置四條巷道，灌漿巷、回風巷、泄水巷、運輸巷；灌漿巷平行布置在回順外側，與回順相距20m，與回順用橫川連接；泄水巷平行布置在運順外側；高位瓦斯抽放巷布置在4#煤煤層頂板巖石中，內錯回順30m，距工作面煤層頂板27m。

根據沈陽研究院對胡家河礦井煤體進行的自燃傾向性及煤塵爆炸性鑒定結果：胡家河煤礦4號煤層煤塵有爆炸危險性，其火焰長度20mm，最低巖粉量為55％。煤層自燃傾向性鑒定為：自燃傾向性為Ⅰ類，屬容易自燃煤層，吸氧量為0.81ml/g，發火期3—5個月，最短20天。

2013年瓦斯等級鑒定結果為：礦井絕對瓦斯涌出量為45.08m3/min，礦井相對瓦斯涌出量為5.94m3/t,401101采面絕對瓦斯涌出量為22.15m3/min。

二、存在問題

2012年10月份至2013年2月份，401101工作面進入古河床沖刷構造帶，工作面瓦斯涌出異常。采煤工作面瓦斯主要來源為煤壁、落煤、和采空區三部分。401101工作面自生產以來，煤機割煤時瓦斯迅速涌出、下分層煤有大量瓦斯涌出，工作面、上隅角風流中瓦斯濃度處于臨界狀態，說明工作面推進方向的煤壁和落煤是瓦斯涌出的主要來源。2012年10月份—2013年2月份401101工作面瓦斯濃度變化情況。

圖1 10月份401101工作面瓦斯濃度變化

圖2 11月份401101工作面瓦斯濃度變化

圖3 12月份401101工作面瓦斯濃度變化

圖4 1月份401101工作面瓦斯濃度變化

圖5 2月份401101工作面瓦斯濃度變化

三、瓦斯治理措施

（一）結合自身情況，采取相應措施。

1、保持工作面通風系統穩定性，風量保持在1100m3/min左右，稀釋煤壁及采空區涌出的瓦斯，考慮通風與防滅火關系以及避免將工作面風量大量流入采空區，將采空區瓦斯大量攜帶到工作面及回風流中。

2、瓦斯抽放采取采前預抽、上隅角抽放、高抽巷抽放、采后卸壓抽放等方法，配備三套抽放系統。

3、完善401101工作面瓦斯抽放設計，在401101回順補打雙排傾向鉆孔，向上分層、下分層施工鉆孔，鉆孔長度不小于160m；401101灌漿巷施工高低位孔，長度不小于185m。4、401101灌漿巷采后泄壓孔正常施工，抽放管路從閉墻引出，連續抽放到滯后工作面20-30m處，解決上隅角瓦斯。

5、加強采面高抽巷位置頂煤的回收，增大高抽巷裂隙，提高高抽巷瓦斯抽放效果。

6、保持工作面原監測系統設置不變的情況下，給回順增設一臺1臺瓦斯傳感器，與采煤機瓦斯閉鎖，斷電濃度根據工作面前后溜子在煤機斷電后不斷為原則，以杜絕工作面整體頻繁斷電。

7、開展401101工作面瓦斯抽采會戰活動，累計在401101回順、灌漿巷施工鉆孔38400m；

8、改進和優化現有的封孔工藝，采用膨脹水泥進行“兩堵一注”的封孔方法，提高瓦斯抽放效果。

9、加強上隅角的管理，提高上隅角抽放效果；深入上隅角袋子墻內1—1.5m左右，距頂0.2—0.4m，管口安設保護罩，嚴禁過長或者過短。

（二）常規性瓦斯防治措施

1、工作面瓦斯濃度檢查次數每班不少于3次，瓦斯涌出較大，變化異常的地點，必須設專人經常檢查瓦斯和二氧化碳。

2、工作面、機電硐室和其它用風地點的風量必須滿足要求，風速符合規定要求，不用的灌漿巷和和泄水巷，隨工作面的推進，及時施工雙墻（1m×2預制塊墻+3m黃土）進行封閉。

3、加強瓦斯抽放系統的檢查維護管理，防止管路積水，漏氣和損壞，發現問題及時采取措施處理。保持抽放系統的正常運行。

4、瓦斯傳感器必須按期調校，其報警值、斷電值、復電值要準確，監控中心能適時反映監控場所瓦斯的真實狀態。

5、當瓦斯超限時，能夠及時切斷工作場所的電源，迫使停止采掘等生產活動。

6、加強采區頂板管理，工作面初次來壓、周期來壓以及過斷層和地質破碎帶期間，要密切注意采空區涌出瓦斯的變化，及時采取有效措施控制和處理瓦斯。

7、要制定瓦斯事故應急預案，當瓦斯超限和各類異常現像出現時能夠迅速做出反應，采取正確的應對措施，使事故得要有效控制。

四、經驗總結

1、采煤工作面要堅持正規循環作業，確定合理的推進度，采煤進度與瓦斯治理工作相協調。

2、對瓦斯抽放和防滅火之間的關系要合理調配，要有利于防滅火和瓦斯抽放工作；合理確定高抽巷層位，如高抽巷層位較高時，較難垮落，抽放效果差。

3、要準確掌握采煤工作面煤層的瓦斯壓力、瓦斯含量、煤層透氣性等瓦斯參數，科學確定抽采方式，并根據工作面瓦斯涌出情況，合理選擇抽采系統、抽采方法和抽采工藝。

4、利用一切可能的空間和條件充分抽采煤層的瓦斯，積極采用加大采前預抽鉆孔密度、大直徑鉆孔、水平長距離鉆孔、高位瓦斯抽放巷等抽采工藝，強化抽采措施。

5、結合礦井具有強礦壓特點，將爆破泄壓孔、探放水鉆孔、瓦斯抽放孔三孔合一，既能達到效果，又減少人力的施工。

6、根據自身情況，適時取消了上隅角抽放和采后泄壓抽放。401101工作面回采后期，上隅角及采后泄壓抽放管路內瓦斯濃度很小，及時進行了關閉，減少了瓦斯抽放泵的運行成本。

7、健全瓦斯治理工作責任制度體系，要細化瓦斯治理和安全生產責任，并分解落實到各個員工、各個環節和各個崗位，上至總經理和總工程師，下至作業現場的每個員工，都要明確具體的崗位職責。

第五篇：426綜放工作面防治水工作總結

426綜放工作面防治水工作總結

審閱：總工程師：

科 長： 編 制：姬永飛

生產部地質測量科 二〇一五年六月十二日

陳家山煤礦426綜放工作面2013年1月17日設計，2013年2月1日開始掘進，2013年10月21日內圈系統形成，2014年7月16日完成井巷工程，2014年11月1日開始生產。工作面掘采過程中，面對嚴重的水害威脅，通過優化工作面設計、合理留設面間煤柱、加大工作面排水能力、加強水情水害預報等一系列措施，實現了安全生產。現將426工作面的防治水工作總結如下：

一、工作面基本情況

426工作面位于四采區西翼主系統左側，上側為422采空區，下側為設計的430綜放工作面。工作面形成可采走向長度1462m，傾斜寬度165m。地質構造以衣食村向斜構造為主，構造核部位于工作面中部，受構造控制，工作面整體呈兩頭高中間低的趨勢。煤層呈中間厚兩端薄的趨勢，厚度3.1-9.2m，平均6.3m，地質儲量212.6萬噸，可采儲量164.4萬噸，綜合回收率77.3%。截至2015年6月12日工作面已推采1054m，余408m。工作面前落山從2014年12月12日推采至214m時開始出水到2015年6月5日推采至1021m時停止出水，出水段長度807m，出水期間涌水量由小變大再變小，最大涌水量為86m3/h。截至2015年6月底426工作面共生產原煤111.7萬噸，回采率88.3%。

二、工作面所受水害威脅情況

1、頂板含水層較強含水性的威脅

426工作面與已經開采結束的416、420、422工作面同屬于向斜構造控制范圍。鑒于向斜構造的富水特征，并經開采416、420、422工作面證實，區域頂板含水層富水性較強，其中416工作面開采時，最大涌水量達到190m3/h。422工作面開采時，最大涌水量達到79m3/h，雖然頂板水經416、420、422工作面開采已有釋放，但頂板含水性的不均一性和釋放的不徹底性使得426工作面頂板含水層對開采的威脅依然存在。2、422工作面大量采空區積水的威脅

422工作面2011年11月開始回采，2012年12月回采結束。實際開 1 采長度1636m,傾斜寬度165m,采高平均5.0m。鑒于區域構造所制，422工作面采空區全面積水，積水量42.7萬m3，水位高程1023m，426工作面最低高程928m，水柱高度95m。422采空區積水量大，水壓較高，該積水對426工作面開采存在嚴重威脅。

422與426工作面之間實際留設煤柱寬度為70m（含422卸壓巷），422回順與卸壓巷間的煤柱寬度為26m；422灌漿巷與426運順間的煤柱寬度為40m。在422采空區積水水位1023m，426工作面最低高程928m，水柱高度95m的情況下，要確保安全，必須滿足面間有效煤柱寬度能抵御側向靜水壓力，導水裂隙帶不溝通且有一定的保護厚度。

三、工作面掘采期間的防治水工作

1、高度重視，嚴密論證，科學決策

⑴鑒于426工作面水文地質條件的復雜性，該面的防治水工作始終受到公司、礦井各級領導的高度重視。掘采期間一直將422工作面的防治水工作作為礦井安全生產的重點工作。

⑵設計階段提交了《426綜放工作面煤柱留設方案》，用各種方法進行了煤柱強度驗算，根據計算，422與426工作面間煤柱內雖然存在灌漿巷，但其對煤柱的彈性核區的強度影響不大（僅巷道松動圈有一定影響），彈性核區寬度35.4m以上即可滿足抵御422采空區側向靜水壓力；面間煤柱寬度大于60.4m可滿足導水裂隙帶不溝通，且有大于5m的保護厚度，確定了422與426工作面間煤（巖）柱留設寬度。經反復研究確定了采面布置方案。

⑶426工作面掘進期間，根據已查明的水文地質情況和上側采空區積水情況，分析制定了《426工作面掘進期間防治水安全技術措施》，并嚴格執行，地測科詳細觀測，收集，整理水文資料，并上圖分析，為回采期間防排水工作提供了第一手資料。

⑷依據查明的422采空區和426工作面水文地質資料及426工作面掘進期間收集的水文情況，分析制定了《426綜放工作面回采期間防治水技 2 術方案》，2014年8月27日邀請專家對《426綜放工作面防治水技術方案》進行了充分討論，特別對面間煤柱安全性的驗算方法、參數選取、工作面排水設施配置等進行了詳細分析，論證。專家認為制定的防治水技術方案合理、可行，留設的面間煤柱寬度足夠，可以抵抗422采空區積水壓力。同時提出了一系列針對性意見和建議：一是加強排水設施管理保證工作面排水能力，開采期間做好水文地質分析預報，密切注意水情變化情況；二是開采推進到向斜軸部范圍時，機頭20m不放頂煤，確保兩工作面導水裂隙帶不溝通；三是通過鉆孔疏放水形式適當降低422采空區水位。在科學論證的基礎上結合可行的防治水方案和專家意見制定了嚴密可靠的防治水安全技術措施及現場排水措施，加之嚴格的管理和措施的落實，最終實現了安全開采。

2、工作面掘采期間的防治水工作及措施

⑴控制422采空區水位：422采空區積水水位較高、水量大，且有灌漿水等補給，造成采空區積水自卸壓巷閉墻外泄2-3m3/h。為保證閉墻安全，使水位不繼續上漲，停止向422采空區補漿，同時在閉墻外安裝水泵進行排水，使閉墻不再泄水。

⑵加大排水能力：隨著426工作面開采采空區面積不斷增大和受向斜構造控制，下山開采過程中工作面涌水量逐漸增大，加之420采空區積水通過煤柱裂隙滲透，最大涌水量達到86m3/h。礦井進一步加大了工作面排水能力，配備了大功率水泵。

426工作面預測回采期間正常涌水量為6-40m3/h，最大100m3/h。工作面開采前在426運順最低點1040米和930米處施工了兩個水倉，容積均達到60m3。1040米處水倉安裝離心泵4臺，其中D85-45×6/110KW離心泵2臺，揚程270米，流量85m3。D85-45×4/75KW離心泵2臺，揚程180米，流量85m3；930米處水倉安裝D85-45×4/75KW離心泵2臺，揚程180米，流量85m3。兩處水倉6臺離心泵連接鋪設的3趟4寸管路將水排至416水倉，連接一趟4寸注氮管路作為應急排水使用。426工作面下山 3 開采段涌水通過水溝可直接進入1040米處水倉，4臺水泵可同時排水，使工作面排水能力達到245m3/h。

工作面上山開采過程中在426運順750米和670米處增設了兩個水倉，容積均達到60m3,3臺泵排水能力達到180m3/h。

⑶加強排水系統維護管理，確保排水設施及設備的完好，保證排水正常：426排水系統維護管理是安全生產管理的重點環節，排水設施及設備的完好、可靠使用是426工作面能否正常生產的關鍵點，為保證排水工作順利開展，我礦多次召開專題會，進行詳細的工作安排，提出了具體的落實措施。機電車間每天對水溝班班進行清理，確保水溝暢通，杜絕出現涌水外泄亂流現象；對水倉進行清淤工作，水倉淤泥厚度不能超過500mm；對排水設備進行檢查、維護，確保設備工況達標，臺臺完好，排水正常。科室、區隊加大隱患排查整改力度。機電車間每班安排一名班長及跟班隊長進行現場檢查并協調排水工作，并三次向礦調度室匯報排水情況及排水設施、設備狀況。現場安檢員三班向調度室匯報防排水工作存在的問題及整改情況。

⑷查明水文地質情況，分析研究，準確預測預報：在工作面設計時查明了上側采空區積水量，并分析對開采工作面的威脅程度。工作面掘采過程中，及時詳細的收集了水文資料，并分析研究，每月根據采掘計劃安排，準確預測預報。

⑸嚴密的監測措施：工作面出水期間，地測科每天下井測定涌水量，做到當天測定，當天通報，上圖分析，同時對422、420采空區出水量變化進行監測、分析涌水關系，便于提前采區措施防范。綜采隊跟班隊長及班長每班三次向調度室匯報出水點異常變化情況，科室跟班人員每班三次向調度室匯報426運順涌水量變化情況。發現異常時及時采取了相應的措施進行處理。

⑹我礦防治水領導小組對426工作面的防治水工作起到了積極的指導、檢查督促及協調作用，從開采方案的制定、各項防治水措施的編制及 4 落實、超前的工作安排，杜絕了水害影響正常生產。

3、工作面涌水量觀測、資料收集、整理、分析工作

⑴2014年12月12日426工作面開始出水后，地測科每天9點安排防治水人員對426工作面涌水量進行測定，并及時向調度室匯報涌水量大小、出水點和當日推進度。為準確測定涌水量大小，測水方法采用多種方法進行（如流速測定法；水倉容積觀測法；測定水泵出水口涌水量大小統計水泵能力，排水時間計算法），涌水量測定以后，取其平均值作為測定結果，升井后，及時上圖，并做好記錄，分析工作。

⑵地測科每兩天在調度室完善圖紙，將當前推采進度、涌水量大小體現出來，便于相關領導決策。每旬對426工作面防治水工作進行小結，每月對426工作面防治水工作進行匯總。

426工作面水文地質條件復雜，防治水工作難度大。在礦領導、相關科室及單位的密切配合和共同努力下，水害治理未對工作面安全生產造成影響，目前水害威脅已解除。這項工作的圓滿完成為礦井安全生產做出了較大貢獻。

四、經驗與不足

通過對426綜放工作面防治水工作的認真總結，也為礦井今后類似水文地質開采條件下的防治水工作積累了經驗，但也有些不足，要深刻反思予以改正，促進防治水管理水平提高一個臺階。

1、好的經驗 ⑴技術管理方面

查明了426工作面上側422采空區積水和掘采期間水文地質情況，并對兩面之間煤（巖）柱留設寬度的安全性進行了驗算，依據水文資料分析確定了以安全生產為前提可行的防治水技術方案，并邀請專家進行了安全論證，制定了切合現場，可操作的安全技術措施。使水文地質透明化、水害威脅清楚化、水害防治明了化，防治措施具體化，現場操作合理化。

⑵現場管理方面

領導組織相關科室和單位多次召開防治水工作安排專題會，井下現場專題會，當場解決生產中存在的問題，現場布置任務，落實責任。對所轄區域內排水設施設備進行專人看護，專人檢查，對水溝、水倉、沉淀池及時清淤，保證排水暢通，嚴禁水上轉載機，已經發現追查處理，對影響生產的單位和人員，一律嚴肅處理，地測科每天下井測定涌水量，做到當天測定，當天通報，上圖分析。科室、區隊加大隱患排查整改力度。堅持科室跟班制度，現場檢查并協調排水工作。堅持科室、綜采隊、機電車間、安檢員現場三匯報制度。領導超前的工作安排，現場嚴格的管理，相關科室和單位的協調配合，使各項防治水安全技術措施和工作在現場落到了實處。

2、不足

⑴在增設水倉時未考慮周全，工作面推采上山布置3#水倉時，對資料分析不透徹，使3#水倉的使用未能甩掉水害，繼續增設4#水倉。施工的3#水倉如向外50m，即可滿足工作面排水需要，甩掉水害，不用增設4#水倉。因此3#水倉布置的不合理位置，導致4#水倉的施工造成人力資源浪費，加大了材料投入。

⑵在排水管理中，個別排水人員填寫排水記錄不及時、排水時間不準確，不能真實反映運行水泵的有效能力。