第一篇：鐵路線路(新版)職鑒高級工題庫

(一)填空題

1、道分的基本形式為軌道的連接、軌道的交叉以及（軌道連接與交叉）的組合。

2、（交分道岔）指兩條線路相互交叉，列車不僅能夠沿著直線方向運行，而且能夠由一直線轉入另一直線的道岔。3．為了使轉轍器軌距、方向正確及尖軌和基本軌密貼，（曲基本軌）應按矢距進行彎折。

4．彈性可彎式尖軌跟端用普通鋼軌接頭與導曲線鋼軌接頭聯結，用間隔鐵把尖軌與基本軌相連，以保持（間距）。5．轉轍部分的軌撐是防止基本軌的傾覆、扭轉和縱向移動的（支撐件）。6．轉轍部分的軌撐安裝在基本軌（外）側。

7．分開式滑床板是軌撐由垂直螺栓先與滑床板聯結，再用（道釘或螺紋道釘）將墊板與岔枕聯結。8．普通鋼軌斷面尖軌分為不補強尖軌、補強尖軌及（特殊補強）尖軌。

9．間隔鐵又稱鐵磚，它是保持尖軌跟端（輪緣槽）尺寸和連接尖軌與導軌的設備。10．轍跟間隔鐵長度決定于轍跟（螺栓）的數量。

11、轍跟夾板是尖軌跟端的（聯結）零件。

12．道岔的連接部分是用不同長度的鋼軌，將前端轉轍器與后端轍又及護軌部分連接起來，以組成（整組道岔）。13．轍叉由（心軌和翼軌）組成，是使車輪自一股鋼軌越過另一股鋼軌的設備。

14、鋼軌組合式(拼裝式)轍叉的翼軌用（普通鋼軌）經彎折、刨切而成。l 5．可動心軌型轍叉的心軌在翼軌框架范圍內通過（轉換裝置轉換），保持兩個方向轉線連續，消除固定轍叉轉線中斷的有害窄問，提高了列車運行的平順性及道岔容許速度。

l 6．搗固車一次起道量不宜超過5 0 m m，起道量超過5 0 m m時，應搗固（兩）次。

17．可動心軌型轍叉目前鋪設的有（鋼軌組合型）可動心軌轍叉和錳鋼型可動心軌轍叉兩種。

18．可動心軌型轍叉主要用（高速旅客列車）運行的線路正線、渡線道岔和速度較高客貨運量較大的道岔。l 9．轍叉心軌兩作用邊之間的夾角稱（轍叉角）。20．轍叉角的交點稱轍叉（理論）尖端。

21．兩翼軌作用邊間的最窄距離稱為（轍叉咽喉）。22．+ 23．為了防止車輪進入異線或撞擊叉尖，在另一股鋼軌與轍叉相對應位置設置（護軌），以引導車輪順利通過轍叉。24．護軌與基本軌之間用不同尺寸的（間隔鐵）和螺栓連接，以保持輪緣槽的寬度。25．在護軌兩端輪緣槽擴展部分設置（護軌斜型）墊板，以加強整體性。

26．在護軌平直段安裝（軌撐）墊板，以防止護軌軌頭橫向移動，保持“查照間隔“。27．道岔號碼數是以（轍叉號數N）來表示的。

28．道岔轍叉號數是以（轍叉角）的大小來衡量的。29．道岔各部輪緣槽深度為（48 mm）。

30．道岔各部輪緣槽深度的日常維修標準為不小于（40 mm）。

31．普通單開道岔中，直線線路中心線與側線線路中心線的交點，稱為（道岔中心）。32．從基本軌前端軌縫中心到轍叉尾端軌縫中心的距離，稱為（道岔全長）。33．道岔的連接有道岔與軌道的連接和道岔與（道岔）的連接兩種情況。

34．道岔導曲線支距是指道岔直股鋼軌工作邊按（垂直方向）量到導曲線上股鋼軌作用邊之間的距離。

35．為了保證列車安全、平穩、順利地通過連接曲線，曲線半徑不得小于連接道岔的導曲線半徑，但也不宜大于導曲線半徑的（1．5）倍。

36．道岔尖軌按尖軌跟端構造形式可分為（可彎式）和間隔鐵式(活接頭式)兩種。37．道岔尖軌被軋傷，輪緣有（爬上尖軌）的危險時，應及時修理或更換。

38．道岔尖軌尖端與基本軌或可動心軌尖端與翼軌（不靠貼）時，應及時修理或更換。39．道岔各種螺栓、連桿、頂鐵和間隔鐵損壞變形或（作用不良）時，應及時修理或更換。

40．在混凝土寬枕及III型枕線路上進行搗固和墊砟作業時，應撤出線路上的調高墊板，在鋼軌兩側400～500 mm范圍內搗實或（墊平）道床。

41．在進行搗固和墊砟作業地段的道床應（填充飽滿）。

42．隧道整體道床的主要類型有：①鋼筋混凝土支承塊式整體道床；②短木枕式整體道床；③整體（灌注式）整體道床。

43．軌道幾何尺寸管理值中，作業驗收管理值為綜合維修、經常保養、臨時補修作業的（質量檢查標準）。44．線路、道岔綜合維修驗收采取評分辦；滿分為100分，85~100分為優良，60~85分為合格，（60分以下）為失

格。

45．線路設備狀態評定，是對正線線路設備質量（基本）狀態的檢查評定。

46．線路設備（狀態評定）是考核各級線路設備管理工作和線路設備狀態改善情況的基本指標。47．采用（分開式）扣件的木枕線路、道岔，如無爬行時，可不安裝防爬設備。48．鋪設混凝土枕的線路、道岔，使用彈條扣件時，可（不安裝防爬設備）。49．軌道加強設備應保持數量齊全、作用良好，缺少時應（有計劃地）補充。

50．無縫線路應力調整是指不改變長鋼軌原來的長度，在部分地段鋼軌有伸有縮，將應力（調整均勻）。51．無縫線路的穩定性，就是指由于溫度升高，鋼軌所產生的溫度壓力與道床阻力、軌 道框架剛度反作用力之間的（相對平衡）。

52．道床抵抗軌道框架橫向位移的阻力叫道床（橫向阻力）。

53．道床橫向阻力是阻止線路（脹軌跑道）的重要因素，對無縫線路的穩定起保證作用。54．無縫線路的縱向阻力是指阻止鋼軌及軌道框架（縱向伸縮）的阻力。55．無縫線路的縱向阻力包括接頭阻力、（扣件阻力）和道床縱向阻力。5 6．跨區間無縫線路絕緣接頭，采用廠制（膠接絕緣）鋼軌。57．無縫道岔的鋼軌絕緣接頭采用（膠接絕緣）接頭，58．無縫道岔的高錳鋼整鑄轍叉前后（4個）接頭采用凍結接頭，其余接頭全部焊接。59．每段無縫線路應設位移觀測樁5～7對，（固定區）較長時，可適當增加對數。

60．跨區間和全區間無縫線路，單元軌條長度大于1 200 m時，設置（7對）位移觀測樁。61．跨區間和全區間無縫線路，單元軌條長度不大于1 200 m時，設置（6對）位移觀測樁。62．對于無縫線路鎖定軌溫不明不準者，應有計劃地安排在（設計鎖定）軌溫范圍進行應力放散。63．無縫線路常見的放散方法有（列車碾壓法）、拉伸法、撞軌法。

64．各類小型液壓搗固機都是通過震動力和（夾實力）的共同作用，使道砟運動至軌枕底部以填滿枕底的空隙，從而達到搗固密實之目的。65．液壓搗固機是由動力、（機械傳動）系統、液壓系統、震搗機械、支架、走行和下道裝置等六部分組成。66．無縫線路換軌大修按施工階段可分為鋪設無縫線路前期工程和（鋪設無縫線路）。

67．在無路基病害、一級道砟、道床污染較輕、使用大型養路機械按周期進行修理的區段，通過有計劃地進行（坡清篩），應取消線路中修。68．（綜合機修車間）負責鋼軌、道岔焊補，養路機械的維修保養，工具制作、修理及線路配件修理等工作。

69．工務段設有路基工區時，路基維修工作由路基工區負責，未設路基工區時，路基維修工作由（線路工區）負責，并根據路基設備數量配置相應定員。

70．檢查監控車間應根據有關規定和要求編制月度檢查計劃，其主要內容包括檢查的項目、范圍、數量及時問，使用的儀器、量具、（材料和人工數）。

71．工務段可在不同季節根據線路具體情況，對經常保養的（工作進度）和重點要求以及檢查辦法，臨時做出規定。72．施工單位必須建立施工三檢制、巡查養護制、工序交接制、隱蔽工程分階段施工制度、（崗前培訓制度）、安全檢查分析制度。

73．電氣化鐵路、無縫線路和機械化維修作業地段有條件時路基寬度宜加寬至（1．0 m）。

74．在路基內埋設電纜橫穿線路時，應用鋼管或混凝土管防護，埋入的管頂應低于路基面（0．4 m）。75．路基內埋設電纜后，必須及時將電纜溝填滿、夯實、整平，恢復路基完好狀態，并設置（明顯標志），竣工資料應交工務段備案。

76．從線路上更換下來的舊軌枕，應及時回收，分類堆碼，集中存放，（合理使用）。77．鋪設混凝土枕的線路、道岔，使用彈條扣件時，可不安裝（防爬設備）。

78．道口工應清掃輪緣槽，平整道口鋪面，定期對欄桿或欄門轉動設備涂潤滑油，清理道口（排水設備），保持道口和附近線路整潔。

79．線路大、中修時，應調整線路對橋梁的偏心、建筑物限界和（線間距）等。

80．線路大、中修縱斷面設計時，其他線路坡段長度不應小于該區段到發線有效長度的一半，個別困難地段也不應小于（200 m）。1．導曲線支距按道岔標準圖或設計圖設置，在導曲軌與（基本軌）工作邊之間測量。82．溫度應力式無縫線路，一般由固定區、伸縮區、（緩沖區）三部分構成。83．溫度應力式無縫線路固定區長度不得短于（50 m）。

84．跨區間無縫線路內鋪設的道岔必須設在（固定區）。

85．鋼軌頭部外側50 mm范圍內，道口鋪面應低于軌面（mm）。

86．線路上使用的道砟必須有“碎石道砟產品合格證”，并作為竣工驗收和評定（道床質量）的依據。87．線路上的軌枕類型及配置根數，應根據（運量）、線路允許速度及線路設備條件等確定。

88．在橋上或隧道內的輕傷鋼軌，應及時進行（更換或處理）。

89．曲線地段外股應使用標準長度釧軌，內股應使用（廠制縮短軌）調整鋼軌接頭位置。90．扣件類型應與軌枕、鋼軌及（軌下膠墊）類型相匹配。91．扣件應保持齊全，（位置正確），作用良好。

92．鋼軌接頭兩端各兩根軌枕應鋪設（高彈性）橡膠墊板。93．鐵墊板和道釘應齊全，作用良好，缺少時應（及時補充）。

94．半徑為350 m及以下的曲線和道岔導曲線，可根據需要同時安裝（軌距桿）和軌撐。95．跨區間和全區間無縫線路和無縫道岔上的絕緣接頭必須采用（膠接絕緣）。96．鋪設無縫線路施工按流程包括焊接、裝卸、（運輸）、換軌、整修等主要作業。

97．鋪設無縫線路施工時工地焊接應對焊縫進行焊后熱處理，并進行探傷檢查，不符合質量要求的焊頭，必須（鋸切重焊）。

98．混凝土寬枕線路起道作業時，應采用枕下墊砟和（枕上墊板）相結合的方法。99．在道岔轉轍部分改道時，應將曲股基本軌彎折尺寸和（尖軌側彎）整修好。100．無縫線路地段應根據季節特點、鎖定軌溫和（線路狀態），合理安排全年維修計劃。

101．無縫線路應力放散可根據具體條件采用滾筒配合撞軌法，或（滾筒）結合拉伸配合撞軌法。

102．無縫線路應力放散或調整后，應按實際鎖定軌溫及時修改有關技術資料和（位移觀測標記）結合拉伸配合撞軌法。

103．使用大型養路機械作業，有關部門應密切協作，確保施工安全，（正點開通）。

104．搗固車一次起道量不宜超過50 mm，起道量超過5 0 mm時應分（兩次）起道搗固。105．大型養路機械作業前，工務段應做好補充道砟、更換傷損膠墊和撤除作業地段調高墊板、道口鋪面、有砟橋上（護軌）等工作。

106．大型養路機械在無縫線路地段高溫季節作業時，作業中機組人員應監視線路狀況，發現脹軌跡象應立即（停止作業）。

107．成段調整軌縫時，應先調查計算，確定每根鋼軌的串動方向和（串動量），編制分段作業計劃。

108．對線路上鋼軌波浪型磨耗、鋼軌肥邊、馬鞍型磨耗、焊縫凹陷及魚鱗裂紋等病害，應使用打磨列車或（小型磨軌機）進行打磨。

109．采用鋼軌打磨列車進行預防性打磨和修理性打磨時，應與大型養路機械維修搗固作業配套，安排在（搗固作業）后進行。

110．列車通過前，起道、撥道作業應做好順坡、（順撬）工作。

111．混凝土枕線路凍害地段，在凍結前，應有計劃地撤出調高墊板（進行搗固）。

112．線路設備大修設計文件是指導施工和進行技術經濟考核的主要依據，應嚴格執行有關技術標準和（規章制度）。113．線路設備大修設計文件由設計說明書、設計圖表和（施工預算）三部分組成。114．鋪設無縫線路應有無縫線路鋪設位置配軌圖表、（預留軌縫表）、鎖定軌溫范圍及有關設計計算書。

115．軌道靜態幾何尺寸容許偏差管理值中，作業驗收管理值為線路設備大修、綜合維修、經常保養和（臨時補修）作業的質量檢查標準。

116．線路巡守人員應經常向工長匯報行車安全及人身安全情況、（線路設備）變化情況。

117．巡道工在當班巡回時，應打緊浮起道釘，擰緊松動的螺栓，清掃無人看守道口的（輪緣槽）。【二】選擇題

1．轍跟間隔鐵常用的有(C)，其構造形式有左右之分。

(A)3孔和5孔

(B)4孔和6孔

(C)4孔和5孔

(D)5孔和6孔

2．在尖軌外側的非刨切部分腹部安裝(A)頂鐵，使尖軌的橫向力通過頂鐵傳給基本軌。

(A)2～3個

(B)4～5個

(C)5～6個

(D)6～7個

3．尖軌頂寬(B)范圍內，是車輪荷載轉移的過渡段，使車輪逐漸轉移到基本軌(或尖軌)上。

(A)1 0~40 mm(B)20~50 mm(C)30~60 mm(D)30~50 mm 4．尖軌動程規定在第(A)連接桿(拉桿)中心處測量。

(A)一

(B)二

(C)三

(D)四

5．整鑄式轍叉是用含錳(B)的高錳鋼把心軌和翼軌鑄造成整體的轍叉。

(A)8％～1 2％

(B)1 0％～14％

(C)1 2％～1 6％

(D)14％～1 8％ 6．我國定型道岔轍叉咽喉寬度為(D)。

(A)65 mm

(B)66 mm

(C)67 mm

(D)68 mm 7．線路允許速度大于1 20 km／h的線路，道岔基本軌頂面擦傷深度達到(A)，應及時修理或更換。

(A)0．5～1．0 mm

(B)1～2 mm(C)1．5～2 mm

(D)2～2．5 mm 8．線路允許速度小于1 20 km／h的線路，道岔基本軌頂面擦傷深度達到(B)，應及時修理或更換。

(A)0．5～1．0 mm

(B)1～2 mm

(C)1．5～2 mm

(D)2～2．5 mm 9．關于提速道岔尖軌，(D)的說法是正確的。

(A)直向和側向尖軌均為直線型

(B)直向和側向尖軌均為曲線型

(C)直向尖軌為曲線型，側向尖軌為直線型

(D)直向尖軌為直線型，側向尖軌為曲線型

10．提速道岔尖軌設置兩個牽引點，采用分動外鎖閉轉換裝置，第一牽引點動程為(B)，第二牽引點動程為75 mm。

(A)1 65 mm

(B)1 60 mm

(C)1 55 mm

(D)1 50 mm 11．設以為接頭軌枕間距，易為中部軌枕間距，c為接頭與中部軌枕過渡間距，a、b、c的大小關系是(B)。

(A)a>b>c

(B)b>c>a

(C)c>b>a

(D)a>c>b 12．拆開接頭成段調整軌縫使用短軌頭時，拉開的最大空隙不得超過(D)。

(A)90 mm

(B)1 1 0 mm

(C)1 30 mm

(D)1 50 mm 13．在直線上順坡的超高，有緩和曲線時不得大于(B)。

(A)1 0 mm

(B)1 5 mm

(C)20 mm

(D)25 mm 14．三角坑容許偏差管理值即為在延長(C)的距離內不允許超過的三角坑偏差值。

(A)1 3 m

(B)1 6 m

(C)1 8 m

(D)20 m 15．檢查三角坑時的基長為(D)。

(A)4 m

(B)4．5 m

(C)6 m

(D)6．25 m 16．液壓直軌器使用的是(D)機油。

(針對允許速度不超過160 km／h的線路)

(A)0號

(B)1 0號

(C)20號

(D)1 0~-20號

17．液壓起撥道器應每(B)進行一次檢修。(針對允許速度不超過160 km／h~線路)

(A)一個月

(B)二個月

(C)三個月

(D)四個月 18．墊砟起道時，一次墊入的厚度不得超過(A)。

(A)20 mm

(B)30 mm

(C)40 mm

(D)50 mm 19．墊砟起道時，抬起高度不得超過(D)。

(A)20 mm

(B)30 mm

(C)40 mm

(D)50 mm 20．(C)時，應對軌縫進行調整。

(A)25 m鋼軌地段每千米總誤差為75 mm

(B)線路爬行量為1 5 mm

(C)1 2．5 m鋼軌地段出現連續4個瞎縫

(D)12．5 m鋼軌地段出現連續2個軌縫大于構造軌縫 21．線路爬行量超過(C)時，應對軌縫進行調整。

(A)1 5 mm

(B)1 8 mm

(C)20 mm

(D)25 mm 22.允許速度不超過1 60 km/h的線路，液壓方枕器每工作(B)，應將油箱內的油液倒出沉淀過濾和清洗油箱后，再重新加入油箱。

(A)30 h

(B)50 h

(C)70 h

(D)1 00 h 23．對個別焊道凸凹、鞍形磨耗，應使用小型磨軌機打磨。打磨后用1 m直尺測量，不平度應小于(C)。

(A)0．3 mm(B)0．4 mm

(C)01 5 mm

(D)0．6 mm 24.在線路上墊入或撤出凍害墊板，在除到發線以外其他站線上，順坡長度一般為凍起高度的(B)。

(A)300倍

(B)400倍

(C)500倍

(D)600倍 25．凍害墊板作業，順墊板重疊使用不得超過(A)。

(A)2塊

(B)3塊

(C)5塊

(D)6塊

26．凍害墊板作業，墊入順墊板總厚度不得超過(B)。

(A)1 0 mm

(B)1 5 mm

(C)20 mm

(D)25 mm 27．凍害墊板作業，橫墊板重疊使用不得超過(B)。

(A)2塊

(B)3塊

(C)4塊

(D)5塊

28.木枕地段在冬季墊入的全部墊板和混凝土枕地段總厚度超過(B)的墊板，應在線路解凍后及時撤出。

(A)5 mm

(B)1 0 mm

(C)1 5 mm

(D)20 mm 29．允許速度不超過1 60km/h線路，道岔尖軌尖端的軌距加寬，按不大于(C)的遞減率向始端基本軌接頭遞減。

(A)2‰

(B)4‰

(C)6‰

(D)8‰

30．允許速度不超過1 60km/h的線路，橋上無縫線路養護維修在進行單根抽換橋枕作業時，在規定許可的軌溫范圍內進行時，允許起道量為(D)。

(A)30 mm

(B)40 mm

(C)50 mm

(D)60 mm 31.允許速度不超過l 60 km/h的線路，橋上無縫線路養護維修在進行單根抽換橋枕作業時，應在實際鎖定軌溫(B)范圍內進行。

(A)+5℃～一1 5℃

(B)+1 0℃～一20℃

(C)+5℃～一1 O ℃

(D)+1 0℃～一l 5℃

32.允許速度不超過1 60 km/h的線路，在跨區間無縫線路上的無縫道岔尖軌及其前方25 m范圍內綜合維修，按實際鎖定軌溫(A)進行作業。

(A)±1 0℃

(B)+5℃～一l O℃

(C)+1 0 ℃～一1 5℃

(D)±1 5℃

33.允許速度不超過1 60 km/h的線路，轍叉翼一條垂直裂紋長度(B)以下時，應注意檢查觀測及時修理。

(A)35mm

(B)40 rnrn

(C)45 mm

(D)50 mm 34．允許速度不超過1 60 km／h的線路，轍叉翼一條垂直裂紋長度達(B)及以上時，應及時更換。

(A)35 mm

(B)40mm

(C)45 mm

(D)50mm 35.允許速度不超過1 60 km／h的線路，轍叉心寬50 inin以下處所，長度(C)以下時，應注意檢查觀測及時修理。

(A)40 mm

(B)50mm

(C)60 mm

(D)65 mm 36.允許速度不超過1 60 km／h的線路，轍叉心寬50 mm以下處所，兩條垂直裂紋相加，長度(C)以上時，應及時更換。

(A)40mm．

(B)50mm．

(C)60mm

(D)65 mm 37．允許速度不超過1 60 km／h的線路，混凝土枕(含混凝土寬枕)無縫線路，當實際鎖定軌溫減(B)以下時，伸縮區和緩沖區禁止進行維修作業。

(A)20℃

(B)30℃

(C)1 O℃

(D)1 5℃

38.允許速度不超過160 km／h的線路，轍叉翼一側縱向水平裂紋長度達(C)及以上時，應及時更換。

(A)60mm

(B)70 mm

(C)80 mm

(D)90 mm 39．允許速度不超過160 km／h的線路，轍叉翼一側縱向水平裂紋長度發展至軌面(含軌面部分裂紋長度)達(B)及以上時，應及時更換。

(A)50mm．

(B)60 mm

(C)70 mm

(D)80mm 40.允許速度不超過1 60 km／h的線路，轍叉輪緣槽一側縱向水平裂紋長度達(C)及以上時，應及時更換。

(A)1 OO mm

(B)1 50 mm．

(C)200 mm

(D)250 mm 41.允許速度不超過160 km／h的線路，轍叉輪緣槽兩側縱向水平裂紋相加部分長度達(A)時，應及時更換。

(A)1 OO mm

(B)1 50 mm

(C)200 mm

(D)250 mm．

42．允許速度不超過160 km／h的線路，轍叉趾、轍叉跟澆注斷面變化部位斜向或水平裂紋，長度超過(C)時，屬重傷。

(A)80mm

(B)1 00mm

(C)1 20 mm

(D)1 40 mm 43．允許速度不超過1 60 km／h的線路，轍叉趾、轍叉跟軌頭及下顎部位裂紋長度超過(C)時，應及時更換。

(A)1 O mm．

(B)20 mm

(C)30 mm

(D)40 mm 44．允許速度不超過160 km／h的線路，轍叉趾、轍叉跟澆注斷面變化部位斜向或水平裂紋，長度超過1 20mm，或雖未超過1 20mm，但裂紋垂直高度超過(C)時，屬重傷。

(A)40mm

(B)50mm

(C)60 mm

(D)65 mm 45．允許速度不超過160 km／h的線路，鋼軌頂面上有長大于50 mm、深大于10 mm的掉塊時，應判為(C)。

(A)重傷

(B)輕傷

(C)折斷

(D)核傷

46．允許速度不超過1 60 km／h的線路，在快速線路上，混凝土枕與木枕、混凝土枕與混凝土寬枕的分界處，距鋼軌接頭不得少于(B)根軌枕。

(A)3

(B)5

(C)6

(D)8 47．允許速度不超過1 60 km/h的線路，在快速線路上，木枕與混凝土寬枕之間，應用混凝土枕過渡，過渡長度不得少于(D)。

(A)1 0 m

(B)1 5 m

(C)20 m

(D)25 m 48．允許速度不超過1 60 km/h的線路，在快速線路上，鋪設混凝土岔枕的道岔前后，應用Ⅲ型軌枕過渡，兩端過渡枕均不得少于(C)。

(A)．30根

(B)40根

(C)50根

(D)60根

49．允許速度不超過1 60km/h的線路，線路上個別插入的短軌，在正線上不得短于(B)，并不得連續插入2根及以上。

(A)4 m(B)6 m(C)8 m(D)1 0 m 50．允許速度不超過1 60km/h的線路，線路上個別插入的短軌，在站線上不得短于(B)，并不得連續插入2根及以上。

(A)4 m

(B)4．5 m

(C)5 m

(D)5．5 m 51．允許速度不超過1 60 km/h的線路，在無縫線路上，鋼軌折斷進行臨時處理時，插入的短軌不得短于(D)的同型鋼軌，軌端鉆孔，上接頭夾板，用螺栓擰緊。

(A)4 m(B)4．5 m(C)5 m(D)6 m 52．允許速度不超過1 60 km/h的線路，線路軌距超限或變化率不合要求，以及撥道后有個別碎彎，應進行(C)作業。

(A)起道

(B)撥道

(C)改道

(D)矯直鋼軌

53．允許速度不超過160 km/h的線路，曲線超高順坡坡度，最大不得大于(A)。

(A)2‰

(B)2.5 ‰

(C)3 ‰

(D)3．5‰

54．允許速度不超過160 km/h的線路，在直線上的超高順坡，無緩和曲線時不得大于

(C)。

(A)1 5 mm(B)20 mm(C)25 mm(D)30 mm 55．允許速度不超過1 60 km/h的線路，導曲線有根據需要設置6 mm超高，并在導曲線范圍內按不大于(B)順坡。

(A)1．5‰

(B)2‰

(C)2．5‰

(D)3‰

56．允許速度不超過1 60km/h的線路，直尖軌長6．25～7．70 m在尖軌尖端處的軌距為

(A)。

(A)1 450mm(B)1 445mm(C)1 437 mm(D)1 435 mm 57．允許速度不超過1 60 km/h的線路，50 kg／m鋼軌9號道岔導曲線中部標準軌距為

(D)。

(A)1 435mm(B)1 440 mm(C)1 445 mm(D)1 450 mm 58.允許速度不超過160 km/h的線路，尖軌尖端軌距加寬，按不大于(C)遞減至基本軌接頭。

(A)3 ‰

(B)4‰(C)6‰

(D)8‰

59．允許速度不超過1 60 km/h的線路，曲線軌距加寬應在整個緩和曲線內遞減，遞減率一般不大于(A)。

(A)1‰(B)2‰

(C)1．5‰

(D)2．5‰

60．允許速度不超過1 60 km/h的線路，在進行無縫線路維修作業地段，列車通過前，起道應做好(B)。

(A)搗固密實

(B)順坡

(C)夯拍道床

(D)擰緊扣件

61．允許速度不超過1 60 km／h的線路，使用扣板式扣件，站線半徑在(A)及以下的曲線地段，在鋼軌外側應使用加寬鐵座。

(A)45 0 m

(B)600 m

(C)700 m

(D)8 00 m 62．允許速度不超過1 60 km／h的線路，無縫線路發生斷軌后，進行永久處理時，插入短軌的長度應(B)(A)不短于4．5 m

(B)大于6 m，短于6．5 m

(C)不短于6 m

(D)大于4．5 m，短于6 m 63．允許速度不超過1 60 km／h的線路，橋上無縫線路應定期測量長軌條的爬行量，并做好記錄，固定區爬行量超過(A)時，應分析原因，及時整治。

(A)1 0 mm

(B)20 mm

(C)3 0 mm

(D)40 mm 64．允許速度不超過1 60 km／h的線路，當膠接絕緣鋼軌發生重傷或折斷處距絕緣接頭1 m以外時，可比照無縫線路鋼軌(A)處理。

(A)重傷和折斷

(B)重傷

(C)折斷

(D)輕傷

65．允許速度不超過1 60 km／h的線路，對線路爬行情況，每季至少檢查一次，線路爬行量大于(B)時應進行調整。

(A)1 0 mm

(B)20 mm

(C)3 0 mm

(D)40 mm

66．允許速度不超過1 60 km／h的線路，當車輪逆向運行時，在尖軌頂寬(C)及以后，車輪才全部壓在尖軌上。

(A)30 mm

(B)40 mm

(C)5 0 mm

(D)60 mm 67．允許速度不超過1 6 0 km／h的線路，曲線地段，未被平衡欠超高，一般應不大于

(C)。

(A)5 0 mm

(B)60 mm

(C)7 5 mm

(D)90 mm 68．允許速度不超過160 km／h的線路，曲線地段，未被平衡欠超高，困難情況下應不大于(D)。

(A)5 0 mm

(B)60 mm

(C)7 5 mm

(D)90 mm 69．允許速度不超過1 60 km／h的線路，無縫線路在進行維修作業的地段，起道前應先

(A)。

(A)撥正線路方向

(B)方正軌枕

(C)補充道砟

(D)矯直鋼軌

70．允許速度不超過1 60 km／h的線路，在困難條件下，站線上的軌距加寬允許按(C)遞減。

(A)1‰

(B)1．5‰

(C)2‰

(D)2．5‰

71．允許速度大于1 60 km／h的線路，鋁熱焊縫距軌枕邊不得小于1 00 mm，其他線路不得小于(B)。

(A)3 0 mm

(B)40 mm

(C)5 0 mm

(D)60 mm 72．跨區間和全區間無縫線路，單元軌條長度大于1 200 m時，設置7對位移觀測樁，單元軌條長度不大于l 200 m時，設置(C)位移觀測樁。

(A)4對

(B)5對

(C)6對

(D)7對

73．無縫線路固定區累計位移量大于(B)時，應及時上報工務段查明原因，采取相應措施。

(A)8 m

(B)1 0 m(C)1 2 m

(D)1 4 m 74．道口鋪面寬度應與道路路面寬度相同，且不應小于(D)。

(A)1.5 m(B)2.0 m(C)2.3 m(D)2.5 m 75．道口護軌輪緣槽寬度，直線上應為70~1 00 mm，曲線內股應為90～1 00 mm，輪緣槽深度應為(B)。

(A)30~50 mm(B)45~-60 mm

(C)50~70 mm

(D)65～80 mm 76．根據需要，在通向道口、距道口最外股鋼軌(D)處的道路右側，應設置道口自動信號機。

(A)2 m

(B)3 m

(C)4 m

(D)5 m 77．線路大、中修經過道口時，應更換失效及不符合要求的道口鋪面板和護軌，整修兩側平臺及(A)。

(A)排水設備

(B)兩側線路外觀

(C)道口標志

(D)道口輪緣槽

78．警沖標應設在會合線路兩線間距為(D)的起點處中間，有曲線時按限界加寬辦法加寬。

(A)1 m

(B)2 m

(C)3 m

(D)4 m 79.道床輔設的是I型混凝土枕時，中部道床應掏空，其頂面低于枕底不得小于20 mm，長度應為(C)，II型和III型混凝土枕中部道床可不掏空，但應保持疏松。

(A)100~200 mm

(B)150~300 mm

(C)200~400 mm

(D)300~400 mm 80.在巖石、滲水土路基上，隧道內及有砟橋面上，道床厚度不得小于(B)。

(A)1 00 mm

(B)200 mm

(C)250 mm

(D)300 mm 81．無縫線路軌枕應均勻布置，軌枕配置1 667根觸的線路軌枕間距應為600 mm，軌枕配置1 840根/km的線路軌枕間距應為(D)。

(A)3 62 mm

(B)486．6 mm

(C)5 1 8．8 mm

(D)543．5 mm 82．允許速度大于1 60 km／h區段，鋼軌頂面上有長度大于30 mm且深度大于(C)的掉塊時，判定為鋼軌折斷。

(A)1 mm

(B)3 mm

(C)5 mm

(D)7 mm 83．扣板、軌距擋板嚴重磨損，扣板、軌距擋板前后離縫超過(B)時，應有計劃地修理或更換。

(A)1 mm

(B)2 mm

(C)3 mm

(D)4 mm 84．允許速度不大于1 60 km／h的線路，特殊困難地段同向曲線兩超高順坡終點間的夾直線長度不應短于(A)。

(A)25 mm

(B)30 mm

(C)40 mm

(D)45 mm 85．允許速度不大于120km／h的線路，同向曲線兩超高順坡終點間的夾直線長度在極個別情況下不足25 m時，可在直線部分設置不短于(D)的相等超高段。

(A)1 0 mm

(B)1 5 mm

(C)20 mm

(D)25 mm 86．復曲線每個圓曲線的長度不得短于(A)，其超高應在正矢遞減范圍內，從較大超高向較小超高均勻順坡。

(A)50 mm

(B)60 mm

(C)70 mm

(D)80 mm 87．允許速度vmax≤1 20 km／h時，道岔直向兩端過渡枕均不得少于50根：1 60 km／h≥Vmax>120 km／km／h時，道岔直向兩端過渡枕均不得少于(C)。

(A)45根

(B)60根

(C)75根

(D)80根

88．1 8號道岔側向過渡枕不得少于3 8根，30號和3 8號道岔側向過渡枕均不得少于

(D)。

(A)45根

(B)53根

(C)60根

(D)65根

89．直線型尖軌單開道岔，尖軌長度6 250 mm以下時，尖軌尖端軌距為1 45 3 mm，尖軌長度6 250～7 700以下mm寸，尖軌尖端軌距為(C)。

(A)1 350 mm

(B)1 390 mm

(C)1 450 mm

(D)1 490 mm 90．1 2號單開道岔AT彈性可彎尖軌，尖軌尖端軌距為(B)，道岔允許速度大于1 20 km/h時為1 435 mm。

(A)1 350 mm

(B)1 437 mm

(C)1 450 mm

(D)1 505 mm 91．道岔前端與另一道岔后端相連時，允許速度不大于120 km／h的線路，尖軌尖端軌距遞減率不應大于(C)。

(A)1‰

(B)4‰

(C)6‰

(D)8‰

92．允許速度大于1 60 km／h的線路，正線道岔(直向)與曲線超高順坡終點之間的直線段長度不應小于70 m，困難條件下不應小于(D)。

(A)15 m

(B)20 m

(C)25 m

(D)30 m 93．允許速度為120 km／h(不含)～1 60 km／h的線路，正線道岔(直向)與曲線超高順坡終點之間的直線段長度不應小于(B)，困難條件下不應小于25 m。

(A)30 m

(B)40 m

(C)50 m

(D)60 m 94．成段破底清篩應采用大型養路機械施工，施工天窗不應少于(C)，并應連續安排施工天窗。

(A)1 30 min

(B)1 50 min

(C)1 80 min

(D)200 min 95．無縫線路地段，當預測施工軌溫高于原鎖定軌溫(B)以上時，線路清篩前必須進行應力放散，放散軌溫應滿足施工期間作業安全要求。

(A)7℃

(B)1 0℃

(C)1 2℃

(D)1 5℃

96．道床一般清篩枕盒清篩深度為枕底向下(C)，并做好排水坡，邊坡清篩為軌枕頭外全部道砟，宜使用邊坡清篩機施工。

(A)30~60 m

(B)30~80 m

(C)50~1 00 m

(D)70~1 00 m 97．鋪設無縫線路施工中，鋁熱焊縫距軌枕邊緣不應小于40 mm，線路允許速度大于1 60 km／h時不應小于(D)。

(A)30 mm

(B)50 mm

(C)80 mm

(D)1 00 mm 98．采用大型養路機械進行線路綜合維修作業時，應拆除所有(A)，全面起道，全面搗固。

(A)調高墊板

(B)防爬設備

(C)地錨樁

(D)軌距桿

99．當軌下調高墊板厚度達到1 0 mm，或連續3根及以上軌枕調高墊板厚度達到8～10 mm，使用調高扣件時調高墊板厚度達到(A)，應進行墊砟起道作業。

(A)25 mm

(B)30 mm

(C)40 mm

(D)45 mm 100．墊砟起道時，一次墊入的厚度不得超過20 mm，抬起高度不得超過(B)，兩臺起道機應同起同落。

(A)30 mm

(B)50 mm

(C)65 mm

(D)80 mm 101．墊砟作業每撬長度不得超過(C)軌枕，并隨墊隨填，夯實道床。

(A)3根

(B)5根

(C)6根

(D)8根 102．起道作業收工時，允許速度不大于120 km／h的線路順坡率不應大于2.0‰，允許速度為120 km／h(不含)～1 60 km／h的線路順坡率不應大于1.0‰，允許速度大于1 60 km／h的線路順坡率不應大于(B)。

(A)0.6‰

(B)0.8‰

(C)1.0‰

(D)1.2‰

103．曲線地段軌向不良，可用繩正法測量、計算與撥正，如需改變曲線頭尾位置、緩和曲線長度與圓曲線半徑，應用(A)改動。

(A)儀器測量

(B)目力測量

(C)自然圓順度

(D)設計單位測量

104．改道時，木枕地段應使鐵墊板外肩靠貼軌底邊，混凝土枕地段應調整不同號碼扣板、軌距擋板、擋板座，并可用厚度不超過(B)的墊片調整尺寸。

(A)1 mm

(B)2 mm

(C)2．5 mm

(D)3 mm 105．線路上的鋼軌硬彎，應在軌溫較高季節矯直，矯直時軌溫應高于(C)。

(A)1 5℃

(B)2 1℃

(C)25℃

(D)28℃

106．無縫線路地段在高溫季節不應安排綜合維修和(A)的作業。

(A)影響線路穩定

(B)起撥道量較大

(C)線路縱向穩動較大

(D)線路產生橫向穩動

107．當線路連續出現碎彎并有脹軌跡象時，必須加強巡查或派專人監視，觀測軌溫和線路方向的變化；若碎彎繼續擴大，應設置慢行信號防護，進行(B)。

(A)臨時處理

(B)緊急處理

(C)夯拍道床處理

(D)撥順線路方向

108．作業中如出現軌向、高低不良，起道、撥道省力，枕端道砟離縫等脹軌跡象時，必須(D)，并及時采取防脹措施。

(A)派人監視線路

(B)復緊線路立螺栓

(C)臨時處理

(D)停止作業

109．在跨區間無縫線路上的無縫道岔尖軌及其前方25 m范圍內綜合維修，作業軌溫范圍為實際鎖定軌溫(C)。

(A)±5℃

(B)±7℃

(C)±1 0℃

(D)±12℃

110．應力放散時，應每隔(B)設一位移觀測點觀測鋼軌位移量，及時排除影響放散的障礙，總放散量應達到計算數值，鋼軌全長放散均勻，鎖定軌溫應準確。

(A)30~70m

(B)50~100 m

(C)70~120 m

(D)90~150 m 111．當鋼軌斷縫不大于50 mm時，應立即進行(A)。

(A)緊急處理

(B)臨時處理

(C)永久處理

(D)限速45 km／h放行列車

112．斷軌永久處理采用小型氣壓焊或移動式接觸焊時，插入短軌長度應等于切除鋼軌長度加上(B)頂鍛量。

(A)1倍

(B)2倍

(C)3倍

(D)4倍

113．橋上無縫線路養護維修作業單根抽換橋枕時，應在實際鎖定軌溫+10~C～一20℃范圍內進行，起道量不應超過(C)。

(A)30 mm(B)45 mm(C)60 mm(D)80 mm 114．橋上無縫線路上蓋板油漆、更換鉚釘或成段更換、方正橋枕等需要起道作業時，應在實際鎖定軌溫(C)范圍內進行。

(A)+3℃～一7℃

(B)+5℃～一1 O℃

(C)+5~C～一1 5℃

(D)+1 0℃～一20℃

115．橋上無縫線路應定期測量軌條的位移量，并做好記錄，固定區位移量超過(B)時，應分析原因，及時整治。

(A)5 mm

(B)1 0 mm

(C)1 5 mm

(D)20 mm 116．使用大型養路機械進行線路維修作業時，應組織搗固車、動力穩定車、配砟整形車(D)。

(A)逐項施工

(B)分組作業

(C)分段施工

(D)聯合施工

117．搗固車一次撥道量不宜超過(C)，曲線地段上挑、下壓量應盡量接近，每次作業后應進行道床動力穩定。

(A)30 mm

(B)50 mm(C)80 mm

(D)1 00 mm 118．為保證搗固作業質量，步進式搗固車搗固頻率每分鐘不得超過1 8次，連續式搗固車搗固頻率每分鐘不得超過(B)。

(A)1 8次

(B)22次

(C)25次

(D)29次

119．大型養路機械在無縫線路地段作業時，一次起道量小于30 mm，一次撥道量小于30mm 時，作業軌溫不得超過實際鎖定軌溫(C)。

(A)－1 0℃～一＋1 5℃

(B)±1 5℃

(C)±20℃

(D)－20℃～+25℃

120．大型養路機械在無縫線路地段作業時，一次起道量在3 1～50 mm，一次撥道量在1 1～20 mm 時，作業軌溫不得超過實際鎖定軌溫(D)。

(A)一1 O℃～+1 5℃

(B)±1 O℃

(C)±20℃

(D)一20℃~+1 5℃

121．可動心軌轍叉道岔起道作業時，直、曲股應(A)，保證可動心軌轍叉在一個平面上，并做好道岔前后及道岔曲股順坡。

(A)同時起平

(B)先起直股

(C)先起曲股

(D)先起中間兩股

122．可動心軌轍叉道岔的墊板作業，可采用調換不同厚度軌下墊板的方法進行，墊板數量不應超過1塊，厚度不應超過(C)。

(A)l mm

(B)3 mm

(C)6 mm

(D)9 mm 123．可動心軌轍叉道岔的改道作業，應采用調整不同號碼軌距擋塊的方法進行，調整量不足時可加墊片調整，但厚度不得超過(B)。

(A)1 mm

(B)2 mm

(C)4 mm

(D)5 mm 124．在允許速度不大于1 20 km／h的正線、到發線上墊入或撤出凍害墊板，其順坡長度不應小于凍起高度的(D)。

(A)200倍

(B)350倍

(C)500倍

(D)600倍

125．在允許速度為：1 20 km／h(不含)～1 60 km／h的正線、到發線上墊入或撤出凍害墊板，其順坡長度不應小于凍起高度的(C)。

(A)600倍

(B)900倍

(C)1 200倍

(D)1500倍

126．在允許速度大于1 60 km／h的正線、到發線上墊入或撤出凍害墊板，其順坡長度不應小于凍起高度的(D)。

(A)700倍

(B)1000倍

(C)1300倍

(D)1600倍

127．道岔和站線的綜合維修周期由鐵路局規定，其中正線、到發線道岔的綜合維修周期可與線路同步，但不宜超過(B)。

(A)1年

(B)2年

(C)2．5年

(D)3年 128．75 kg／m鋼軌無縫線路、混凝土枕、碎石道床，線路大修周期為線路累計通過總重達900 Mt，中修周期為(C)，維修周期為120~1 80 Mt。

(A)200~300 Mt(B)300~450 Mt(C)400-~500 Mt(D)550~-700 Mt 129．75 kg／m鋼軌普通線路、混凝土枕、碎石道床，線路大修周期為線路累計通過總重達700 Mt，中修周期為350~400 Mt，維修周期為(A)。

(A)60~90 Mt

(B)50～1 00 Mt

(C)70~95 Mt

(D)45~80 Mt 130．60 kg／m鋼軌無縫線路、混凝土枕、碎石道床，線路大修周期為線路累計通過總重達(D)，中修周期為300~400 Mt，維修周期為1 00～1 50 Mt。

(A)300 Mt

(B)450 Mt

(C)600 Mt

(D)700 Mt 131．60 kg／m鋼軌普通線路、混凝土枕或木枕、碎石道床，線路大修周期為線路累計通過總重達600 Mt，中修周期為300~350 Mt，維修周期為(C)。

(A)20~-55 Mt

(B)40~65 Mt

(C)50~75 Mt

(D)65~90 Mt 132．50 kg／m鋼軌無縫線路、混凝土枕或木枕、碎石道床，線路大修周期為線路累計通過總重達550 Mt，中修周期為(B)，維修周期為70～1 00 Mt。

(A)1 50 Mt

(B)300 Mt

(C)400 Mt

(D)500 Mt 133．50 kg／m鋼軌普通線路、混凝土枕或木枕、碎石道床，線路大修周期為線路累計通過總重達(B)，中修周期為250 Mt，維修周期為40~60 Mt。

(A)250 Mt

(B)450 Mt

(C)550 Mt

(D)700 Mt 134．43 kg／m及以下鋼軌普通線路、混凝士枕或木枕、碎石道床，線路大修周期為線路累計通過總重達250 Mt，中修周期為1 60 Mt，維修周期為(B)。

(A)20 Mt

(B)30 Mt

(C)50 Mt

(D)65 Mt 135．當鋼軌累計疲勞重傷平均達到(A)時，應安排線路大修。

(A)2～4根／km

(B)3～5根／km

(C)4～7根／km

(D)2.5根／km 136．道俞和站線的綜合維修周期由銖路局規定，其中正線、到發線道岔的綜合維修周期可與線路同步，但不宜超過(B)。

(A)1年

(B)2年

(C)2．5年

(D)3年

137．允許速度Vmax>1 60 km／h的正線線路軌道靜態幾何尺寸作業驗收容許偏差管理值：軌距為+2，一2mm，水平為(C)，高低為3 mm，軌向(直線)為3 mm。

(A)1 mm

(B)2 mm

(C)3 mm

(D)4 mm 138．允許速度Vmax>1 60 km／h的正線線路軌道靜態幾何尺寸經常保養容許偏差管理值：軌距為+2，一2mm，水平為5 mm，高低為5 mm，軌向(直線)為(B)。

(A)2 mlTl

(B)4 mm

(C)6 mm

(D)8 mm 139．允許速度Vmax>1 60 km／h的正線線路軌道靜態幾何尺寸臨時補修容許偏差管理值：軌距為(D)，水平為8 mm，高低為8 mm，軌向(直線)為7 mm。

(A)+2，一2 mm

(B)+4，一4 mm

(C)+6，一2 mm

(D)+6，一4 mm 140．1 60 km／h≥允許速度vmax>1 20 km／h的正線線路軌道靜態幾何尺寸作業驗收容許偏差管理值：軌距為+4，一2 mm，水平為(D)，高低為4 mm，軌向(直線)為4 mm。

(A)1 mm

(B)2 mm

(C)3 mm

(D)4 mm 141．1 60 km／h≥允許速度vmax>1 20 km／h的正線線路軌道靜態幾何尺寸經常保養容許偏差管理值：軌距為+6，一4 mm，水平為6 mm，高低為6 mm，軌向(直線)為(C)。

(A)2 mm

(B)4 mm

(C)6 mm

(D)8 mm 142．1 60 km／h≥允許速度Vmax>1 20 km／h的正線線路軌道靜態幾何尺寸臨時補修容許偏差管理值：軌距為+8，一4 mm，水甲為8 mm，高低為(C)，軌向(直線)為8 mm。

(A)3 mm

(B)5 mm

(C)8 mm

(D)9 mm

143．允許速度Vmax≤1 20 km／h的正線及到發線，軌道靜態幾何尺寸作業驗收容許偏差管理值：軌距為+6，一2 mm，水平為(B)，高低為4 mm，軌向(直線)為4 mm。

(A)2 mm

(B)4 mm

(C)6 mm

(D)8 mm 144．允許速度Vmax≤1 20 km／h的正線及到發線，軌道靜態幾何尺寸經常保養容許偏差管理值：軌距為(D)，水平為6 mm，高低為6 mm，軌向(直線)為6 mm。

(A)+5，一2 mm

(B)±4 mm

(C)+6，一3 mm

(D)+7，一4 mm 145．允許速度Vmax≤1 20 km／h的正線及到發線，軌道靜態幾何尺寸臨時補修容許偏差管理值：軌距為+9，一4 mm，水平為1 0 mm，高低為(C)，軌向(直線)為1 0 mm。

(A)6 mm

(B)8 mm

(C)1 0 mm

(D)1 2 mm 146．其他站線線路，軌道靜態幾何尺寸作業驗收容許偏差管理值：軌距為(C)，水平為5 mm，高低為5mm，軌向(直線)為5 mm。

(A)±2

(B)+5，一2 mm

(C)+6，一2 mm

(D)+7，一4 mm 147．其他站線線路，軌道靜態幾何尺寸經常保養容許偏差管理值：軌距為+9，一4 mm，水平為(D)，高低為8 mm，軌向(直線)為8 mm。

(A)3 mm

(B)5 mm

(C)6 mm

(D)8 mm 148．其他站線線路，軌道靜態幾何尺寸臨時補修容許偏差管理值：軌距為+1 0，一4 mm，水平為11mm，高低為(D)，軌向(直線)為11 mm。

(A)7 mm

(B)8 mm

(C)1 0 mm

(D)11 mm 149．軌距偏差不含曲線上按規定設置的軌距加寬值，但最大軌距(含加寬值和偏差)不得超過(D)。

(A)1345 mm

(B)1435 mm

(C)1448mm

(D)1 456 mm 150．允許速度Vmax>1 60 km／h的正線道岔，軌道靜態幾何尺寸經常保養容許偏差管理值：軌距為+4，一2 mm，水平為5 mm，高低為5 mm，軌向為(C)。

(A)(直線)2 mm、(支距)1 mm

(B)(直線)2 mm、(支距)3 mm(C)(直線)4 mm、(支距)3 mm

(D)4 mm

l51．1 60 km/h≥允許速度Vmax>1 20 km／h的正線道岔，軌道靜態幾何尺寸經常保養容許偏差管理值：軌距為+4，一2 mm，水平為5 mm，高低為5 mm，軌向為(D)。

(A)(直線)2 mm、(支距)1 mm

(B)(直線)2 mm、(支距)3 mm

(C)(直線)4mm、(支距)3 mm

(D)(直線)5mm、(支距)3 mm 152．導曲線下股高于上股的限值：作業驗收為0，經常保養為2 mm，臨時補修為(C)。

(A)1 mm

(B)2 mm

(C)3 mm

(D)4 mm 153．尖軌尖處軌距的作業驗收容許偏差管理值為(A)。

(A)+1 mm

(B)+2 mm

(C)+3 mm

(D)±4 mm(三)判斷題

1．轍跟間隔鐵為整塊鑄鐵或鑄鋼。

(√)2．彈性可彎式尖軌在尖軌跟端前4～5根岔枕處，把尖軌兩側軌底切掉一部分，使軌底與軌頭同寬，形成彈性可彎段，實現尖軌的扳動。

(×)3．曲線型尖軌指的是尖軌工作邊為曲線，這種尖軌制造麻煩，左右開道岔尖軌不能通用，但沖擊角小，側向通過速度高，一般小號道岔用之。

(×)4．基本軌除承受車輪的垂直壓力外，還與尖軌共同承受車輪的橫向水平推力。

(√)5．道岔全長包括道岔前長和道岔后長。

(√)6．轍跟夾板與轍跟間隔鐵共同配合，將尖軌、基本軌和連接部分的鋼軌連成一體。

(√)7．尖軌動程應保證在尖軌扳開后車輪對尖軌工作邊不發生擠壓。

(×)8．導曲線一般為圓曲線型，可根據需要設置6 mm超高，并在導曲線范圍內按不大于3‰順坡。

(×)9．轍叉分為鋼軌組合式、整體鑄造式和可動心軌式三種。

(√)1O．鋼軌組合式(拼裝式)轍叉的叉心由長心軌和短心軌組成。

(√)11．整鑄式轍叉堅固耐用，穩定性好，強度高，維修工作量少，零件少，安裝方便。

(√)12．可動心軌型轍叉主要用于普通列車運行的線路上的道岔。

(×)13．查照間隔指轍叉心軌頂寬0～40 mm范圍內心軌工作邊至護軌工作邊的距離。

(×)14．護背距離指轍叉心軌頂寬0～5 0 mm范圍內翼軌工作邊至護軌工作邊距離。

(√)

l5．設置道岔導曲線和檢查導曲線圓順時，是以直股基本軌為基準方向，用支距法來進行的。

(√)16．當道岔后兩股軌道平行，且兩平行股道的直線間距不大于5．0 m時，道岔曲股岔尾后的曲線稱為道岔連接曲線。

(×)17．道岔后連接曲線為圓曲線(不設緩和曲線)，其長度不小于25 m。

(×)18．為了保持道岔連接曲線圓順，當正矢超限時，必須及時整正。

(√)19．轍叉偏磨是由單側通過列車次數較多造成的。

(√)20．分動指道岔兩尖軌通過連接桿連在一起構成框架結構進行轉換。

(×)21．連動指道岔兩尖軌間無連桿，靠外鎖閉裝置進行轉換。

(×)22．普通直線形尖軌在使用時左右開道岔可以互換。

(√)23．普通曲線形尖軌在使用時左右開道岔可以互換。

(×)24．道岔尖軌按尖軌斷面形式可分為普通鋼軌斷面尖軌和特種鋼軌斷面尖軌。

(√)25．對道岔尖軌工作面傷損，應及時修理或更換。

(×)26．道岔曲股基本軌的彎折點位置或彎折尺寸不符合要求，造成軌距不符合規定時禁止使用。

(√)27．道岔尖軌頂面寬50 mm及以上的斷面處，尖軌頂面較基本軌頂面低于1mm及以上時，應及時修理或更換。

(×)28．分動外鎖閉道岔兩尖軌與連接裝置、心軌與拉板相互分離時，應及時修理或更換。

(√)29．道岔尖軌或基本軌、叉心和翼軌損壞時，應及時修理或更換。

(√)30．正線上插入短軌，不得短于5 m。

(×)31．道岔尖軌、可動心軌側彎造成軌距不符合規定時，應及時修理或更換。

(√)32．道岔基本軌垂直磨耗，50 kg／m及以下鋼軌在正線上超過6 mm，到發線上超過8 mm，其他線上1 0 mm時，應及時進行修理或更換。

(√)33．線路允許速度大于120 km／h的線路，道岔基本軌軌端或頂面剝落掉塊，其長度超過2 mm，應及時進行修理或更換。

(×)34．道岔滑床板損壞、變形或滑床臺磨耗大于3 mm時，應及時修理或更換。

(√)35．無縫道岔除絕緣接頭外，其余接頭全部焊接。

(×)36．無縫道岔設3對觀測樁，在間隔鐵或限位器處設1對，在岔頭、岔尾處各設1對。

(√)37．只有鋼軌探傷人員認為有傷損的轍叉才應注意檢查觀測及時修理。

(×)38．提速道岔尖軌采用60AT鋼軌制造，跟部為彈性可彎式。

(√)39．提速道岔尖軌跟部結構為普通夾板聯結，并設置限位器，限位器活動間隙為±6 mm。(×)40．為便于搗固，提速道岔尖軌牽引點轉換裝置各桿件安裝在特制的鋼岔枕內。

(√)41．道岔表示不良主要是電務調整的問題，但心軌一動拉板的嚴重晃動會影響道岔的表示。

(√)42．提速道岔墊板與岔枕聯結：混凝土岔枕采用硫磺錨固；木岔枕采用螺紋道釘。

(×)43．提速道岔中可動心軌道岔的鎖閉板、鎖閉板下塑料絕緣墊片及鎖閉板與鋼軌的聯結螺栓由電務部門負責。

(√)44．60 kg／m無縫線路正線中修周期為300～400 Mt。

(√)45．60 kg／m普通線路正線中修周期為250～350Mt。

(×)46．回填道床時，II、III型混凝土軌枕枕盒內中間400 mm 必須掏空，應低于枕底25 mm。

(×)47．曲線半徑越大，正矢越小；半徑越小，正矢越大。

(√)48．I級鐵路，III型混凝土枕，每千米鋪設軌枕不得超過1 600根。

(×)49．鋁熱焊縫距軌枕邊不得小寸40 mm。

(√)50．每根護輪軌在每根木枕上至少釘2個道釘，當木枕凈距小于或等于200 mm時，允許在每隔一根木枕上釘2個道釘。

(×)51．無縫線路鋼軌或焊縫處折斷，切除斷口折損部位的長度不超過60 mm 時，亦可進行原位焊復

(√)52．搗固機下道后應將鎬板降到最低位置。

(√)53．超高是按平均速度計算得，它對最高速度Ｖmax則不足，對最低速度Vmin，則過量，此不足與過量即未被平衡的超高。

（√)54．III型混凝土枕和混凝土寬軌枕線路在日常線路養護維修中，可根據道床狀態，采取搗固、墊砟、墊板相結合的作業方法。

(√)55．跨度在25 m及以上的橋梁，橋上線路應設置上拱度。設置時，應特別注意使鋼梁兩端線路的銜接平順。

(×)

56．鋼軌溫度是指鋼軌的實際溫度。

(√)57．接頭阻止鋼軌橫向伸縮的阻力稱為接頭阻力。

(×)58．平交道口鋪面范圍內，不準設置鋼軌接頭。

(√)59．道床抵抗軌道框架沿線路方向縱向位移的力稱道床縱向阻力。

(√)60．在任何情況下，焊接長鋼軌的溫度應力和溫度應變的縱向分布規律將完全由道床縱向阻力決定。

(×)61．在困難條件下，站線上的軌距加寬允許按2‰遞減。

(√)62．道床抵抗軌道框架沿垂直方向移動的力稱為道床豎向阻力。

(√)63．道床豎向阻力由軌道框架重量及軌枕各側面與碎石道砟之間摩擦阻力組成。

(√)64．曲線超高順坡是根據曲線半徑而決定的。

(×)65．軌道框架剛度在垂直面內，等于兩鋼軌剛度與鋼軌接點扭矩之和。

(×)66．軌道框架剛度在水平面內，等于兩根鋼軌在水平面內的剛度之和。

(×)67．正線夾板裂紋3 mm為輕傷，不需更換。

(×)68．標準軌地段脹軌跑道的預防措施應矯直硬彎軌，撥好方向；調整軌縫，預防脹軌。

(√)69．位移觀測樁必須預先埋設牢固，內側應距線路中心不小于3．1 m。

(√)70．在軌條就位或軌條拉伸到位前，應立即對位移觀測樁進行標記。標記應明顯、耐久、可靠。

(×)71．未被平衡欠超高和未被平衡過超高統稱為未被平衡超高。

(√)72．曲線整正的基本原理由兩條假定和四條基本原理組成。

(√)73．無縫線路固定區累計位移量大于1 5 mm 時，應及時上報工務段查明原因，采取相應措施。

(×)74．全區間無縫線路是指軌節長度跨越車站道岔的軌道結構。

(×)75．不跨越車站只跨越閉塞分區的無縫線路為跨區間無縫線路。

(×)76．跨區間無縫線路應采用60 kg/m及以上全長淬火鋼軌或其他耐磨軌。

(√)77．跨區間無縫線路軌枕應采用II、III型混凝土枕或混凝土寬枕。

(√)78．跨區間無縫線路II型軌枕及既有軌枕配置為1 667根／km。

(×)79．跨區間無縫線路III型混凝土枕配置1 840根／km。

(×)80．跨區間無縫線路混凝土枕使用分開式扣件。

(×)81．跨區間無縫線路木枕使用II、III型扣件。

(×)82．跨區間無縫線路明橋面使用K型分開式扣件。

(√)83．跨區間無縫線路岔枕使用分開式扣件。

(×)84．臨時處理插入的短軌，不宜在線路上長時間保留，應在不超過一個月的時間內采取焊接短軌的方法進行永久處理(非提速區段)。

(√)85．無縫道岔養護維修時，要有計劃地安排扣件及各種聯結零件的養護工作，要求每月至少檢查、整修一次，做好涂油、復緊工作，有損壞、丟失的要及時更換、補充。

(√)86．普通線路正線無防爬設備地段每1 km設置1對爬行觀測樁。

(√)87．無縫道岔養護維修進行整組扣件涂油時，應采取隔二松一的流水作業方法，其他各種聯結螺栓涂油應逐個進行。

(√)88．軌溫差是鋪軌地區最高軌溫與其最低軌溫之差，最高軌溫為當地歷年最高氣溫，最低軌溫為當地歷年最低氣溫。

(×)89．尖軌動程是指尖軌扳離基本軌后，尖軌尖端工作邊與基本軌工作邊之間的距離。

(×)90．經常保養的目的是經常保持線路質量處于均衡狀態。

(√)91．預告信號機與主體信號機距離不小于800 m。

(√)92．速度大于1 20 km／h地段軌面擦傷深度超過2 mm為重傷。

(×)93．相錯式接頭，其相錯量不得大于3 mm。

(×)94．基本軌作用邊的肥邊應經常打磨，否則影響尖軌與基本軌的密貼。

(√)95．防爬支撐斷面應不小于1 30 cm2。

(×)96．線路上的鋼軌疲勞傷損，軌型不符合要求，不能滿足鐵路運輸需要時，必須進行線路大修。

(√)97．線路大修分為普通線路換軌大修和其他線路換軌大修。

(×)98．在線路大修周期內，道床嚴重板結或臟污，其彈性不能滿足鐵路運輸需要時，應進行線路中修。

(√)99．當大型養路機械維修不能覆蓋時，由工務段按檢修分開的原則組織綜合維修和質量驗收。

(√)100．線路設備大修施工必須編制年度’、季度和月度施工計劃。

(√)

101．線路設備大修施工必須以正式批準的施工措施和施工計劃為依據。

(×)102．線路設備大修施工單位應向有關單位提報月度施工計劃。經批準的施工計劃，各單位均應嚴格執行。

(√)103．線路車間(機械化維修車間)應根據工務段下達的年度分月維修計劃和各項養護任務，編制月度維修計劃。

(×)104．日常應全面掌握線路狀態，根據線路動靜態檢查、設備病害和其他質量情況，安排經常保養和臨時補修。

(√)105．路基及其排水、防護和加固設備，應符合《鐵路路基大維修規則》的規定，并保持暢通和完好狀態。

(×)106．在路基內埋設電纜前，施工單位必須與工務段聯系，明確安全措施和責任，并簽訂協議后方可施工。

(√)107．道床應保持飽滿、均勻和整齊，并應根據道床不潔程度有計劃地進行清篩，保持道床清潔和排水良好。

(×)108．鋼軌超過大修周期且出現傷損時，工務段應適當降低線路允許速度，以保證行車安全。

(×)109．鋼軌傷損按程度分為輕傷、重傷和折斷三類。

(√)110．鋼軌鉆孔位置應在軌腹中和軸上，且必須倒棱，兩螺栓孔的凈距不得小于大孔徑的2倍。

(√)111．用于線路上的鋼軌需要截斷時，應全斷面垂直鋸斷，嚴禁使用乙炔切割或燒孔，嚴禁使用剁子和其他工具強行截斷和沖孔。

(√)112．普通線路和無縫線路緩沖區的重傷和折斷鋼軌應及時更換，換下的重傷和折斷鋼軌應有明顯的標記，需要時再用。

(×)113．曲線地段鋼軌側面磨耗在未達到輕傷標準前，應有計劃地調邊或與直線地段鋼軌倒換使用，常備軌嚴禁與線路上的鋼軌倒換使用。

(×)114．線路中修和成段更換再用軌(整修軌)使用的鋼軌配件應與鋼軌類型相符，宜使用再用料，再用料上道前應經過選配、整修、除銹和涂油。

(√)115．采用分開式扣件的木枕線路、道岔，如無爬行時，可安裝防爬設備。

(×)116．在碎石道床地段，每組防爬設備的組成：單方向鎖定為1對防爬器和3對支撐；雙方向鎖定為2對防爬器和3對支撐。

(√)117．防爬設備應安裝在鋼軌中部，接頭附近4根軌枕不宜安裝。

(×)118．允許速度大于160 km／h的線路，超高必須在整個緩和曲線內順完。

(√)119．在困難條件下，可適當加大順坡坡度，但允許速度大于1 20 km／h的線路不應大于1／(8 Vmax)；其他線路不應大于1／(7vmax)，且不得大于2‰。

(√)120．允許速度大于1 20 km／h的線路，可以采用復曲線。

(×)121．線路設備大修時，緩和曲線及兩曲線間的夾直線長度在困難地段可以低于原線路標準。

(×)122．復曲線應在正矢遞減范圍內，從較大軌距加寬向較小軌距加寬均勻遞減。

(√)123．兩曲線軌距加寬按1 0‰遞減，其終點間的直線長度不應短于10 m。不足1 0 m時，如直線部分的兩軌距加寬相等，則直線部分保留相等的加寬；如不相等，則直線部分從較大軌距加寬向較小軌距加寬均勻遞減。

(√)124．在復曲線的大小半徑連接處，正矢與計算正矢的容許差，按大半徑曲線的緩和曲線規定辦理，緩和曲線與直線連接處不得有反彎或“鵝頭“。

(√)125．允許速度不大于1 60 km／h的線路，采用拋物線型豎曲線時，若相鄰坡段的坡度代數差大于5‰，應設置豎曲線。

(×)126．豎曲線不得與豎曲線、緩和曲線重疊，必要時可以侵入道岔及無砟橋梁上。

(×)127．在電氣化鐵路區段進行線路設備大修時，為了改善既有線路坡度，應適當調整接觸網高度。

(√)128．大修地段與非大修地段的連接順坡，應設在大修地段以內。

(×)129．轍叉部分軌距，直、側向均為1 440 mm。

(×)130．尖軌跟端直向軌距加寬應向轍叉方向遞減，距離為1．5 m。

(√)131．導曲線中部軌距加寬，直尖軌時向兩端遞減至距尖軌跟端3 m處，距轍叉前端2 m處，曲尖軌時按標準圖或設計圖辦理。

(×)132．尖軌尖端與基本軌或可動心軌尖端與翼軌不靠貼大于2 mm，應及時修理或更換。

(×)133．曲股基本軌的彎折點位置或彎折尺寸不符合要求，造成軌距不符合規定時，應及時修理或更換。

(√)134．同一部位同時有兩條螺栓或可動心軌凸緣與接頭鐵螺栓有一條缺少或折損時，道岔應停止使用．

(√)135．道岔各種螺栓、連桿、頂鐵和間隔鐵損壞、變形或作用不良時必須立即進行修理或更換。

(×)

10136．可動心軌道岔的長心軌實際尖端至翼軌趾端的距離(簡稱尖趾距離)，允許誤差：1 2號為

?mm，1 8號為

mm，0?15?2530號及以上為

mm。

0（√)0

137．可動心軌無縫道岔的鋼軌接頭除絕緣接頭采用膠接絕緣接頭外，其余接頭應全部采用凍結接頭。

(×)138．固定型道岔除絕緣接頭采用膠接絕緣接頭，轍叉前后2個(4個)接頭及曲股接頭可采用凍結接頭外，其余接頭應全部焊接。

(√)139．允許速度為1 20 km／h(不含)~1 60 km／h的線路應鋪設跨區間或全區間無縫線路，允許速度大于1 60 kn饑的線路應鋪設跨區間無縫線路。

(√)140．溫度應力式無縫線路，絕緣接頭軌縫不得小于4 mm。

(×)141．普通無縫線路軌條長度應考慮線路平縱斷面條件及道岔、道口、橋梁、隧道所處的位置。

(√)142．緩沖區和伸縮區不應設置在道口或不作單獨設計的橋上，有砟橋跨度不大于16 m時，伸縮區可設置在橋上，但軌條接頭必須在護軌范圍以內。

(×)143．跨區間及全區間無縫線路的維修管理應以一次鎖定的軌條為管理單元，無縫道岔應以單組或相鄰多組一次鎖定的道岔及其問線路為管理單元。

(√)144．普通無縫線路每段應設位移觀測樁5～7對，固定區較長時，可適當增加對數(其中固定區中間點1對，伸縮區始、終點各l對，其余設置在固定區)。

(√)1 45．道口應根據鐵路沿線交通運輸的具體情況合理設置，并優先考慮設置平面交叉。

(×)146．在車站內，橋梁、隧道兩端及進站信號機外方1 00 m范圍內，區間或專用線道岔兩端80 m范圍內，不應設置道口。

(×)147．道口上道路與鐵路應正交，有困難時，其交角應大于40。

(×)148．道口鋪面板應采用橡膠、鋼、混凝土、石、木材等制成，其材質及規格應符合設計要求，鋪砌應平整、穩固。

(√)149．道口護軌兩端做成喇叭口，距護軌端300 mm處彎向線路中心，其終端距鋼軌工作邊應為50～80 mm。

(×)150．在道口處的道路上應根據需要設置護樁(路塹內及城市市區內可不設護樁)，護樁應設在道口附近的道路兩側。

(√)151．允許速度大于120 km/h的地段，站內平過道應逐步改造為地下通道，未設置地下通道的，應設置移動欄桿，并定位于通過狀態。

(×)l52．線路標志及信號標志的式樣應符合標準圖的規定，并保持完整、位置正確、標志鮮明。

(√)153．線路標志在單線上順計算里程方向設于線路左側，在雙線上各設于本線列車運行方向右側。

(×)154．允許速度大于1 20 km／h的線路兩側應設置隔離柵欄封閉，并保持完好。

(√)155．在路基內電纜埋設后，必須及時將電纜溝填滿、夯實、整平，恢復路基完好狀態，并設置明顯標志，竣工資料應交施工單位備案。

(×)156．線路修理補充的道砟應采用一級道砟，既有線二級道砟應結合線路大、中修迅速更換為一級道砟。

(×)157．線路大、中修時，必須清篩道床，清理排水設施，并對基床翻漿冒泥地段進行整治。

(×)158．道床應按規定保持密實，防止軌枕空吊、道床翻漿。

(√)159．軌枕應按設計技術條件規定的標準鋪設，非同類型軌枕不得混鋪(道岔內專用鋼枕除外)。

(√)160．鋪設混凝土岔枕時，應用II型混凝土枕過渡。

(×)161．鋼軌接頭應采用相對式聯結方式，曲線地段外股應使用標準長度鋼軌，內股應使用廠制縮短軌調整鋼軌接頭位置。

(√)162．正線鋼軌異型接頭必須使用異型鋼軌。

(√)163．鋼梁端部、拱橋溫度伸縮縫和拱頂等處前后各5 m范圍內不應有鋼軌接頭，否則應將其焊接、凍結或膠接。

（×)l64．普通線路鋼軌接頭，應根據鋼軌長度與鋼軌溫度預留軌縫。

(√)165．12．5 m鋼軌地段，更換鋼軌或調整軌縫時的軌溫不受限制。

(√)166．鐵墊板和道釘應齊全，作用良好，缺少時應有計劃的進行補充，道釘浮起或松動時應及時整治。

(×)167．半徑為500 m及以下的曲線和道岔導曲線，可根據需要同時安裝軌距桿和軌撐。

(×)168．特殊條件下軌距加寬遞減，鐵路局可根據具體情況規定，但不得大于4‰。

(×)169．成段破底清篩前，應根據既有線路情況和清篩施工要求預卸足夠的道砟。

(√)170．龍門架換輔軌排施工中施工單位必須提前對龍門架鋪軌排列車運行的線路限界進行全面檢查，必要時采取應急措施。

(×)171．鋪設無縫線路施工中，氣溫在6℃以下時，不應進行工地焊接作業。

(×)172．鋪設無縫線路前，必須埋設位移觀測樁，并使其牢固、可靠。

(√)

173．鋪設無縫線路時必須將軌條置于滾筒上，并配合撞軌確保鎖定軌溫均勻，低溫鋪設時應用拉伸器張拉軌條。

(√)174．采用小型養路機械進行線路綜合維修作業時，可根據線路狀態全面起道，全面搗固。

(×)175．墊砟作業時除混凝土寬枕外，一律采用橫向墊砟。

(×)176．線路直線地段軌向不良，可用儀器測量撥正。

(×)177．按繩正法計算曲線撥道量，計算時不宜為減少撥道量而大量調整現場正矢。

(×)178．使用螺紋道釘改道時，應用木塞填滿釘孔，鉆孔后旋入道釘，嚴禁錘擊螺紋道釘。

(√)179．在轍叉部分改道時，應處理好查照間隔、護背距離和翼軌、護軌輪緣槽寬度之間的關系，應用打磨鋼軌肥邊和改道等方法調整好輪緣槽寬度。

(×)180．矯直鋼軌前，應測量確認硬彎的位置、形狀和尺寸，確定矯直點和矯直量，避免矯后硬彎復原或產生新彎。

(√)181．無縫線路地段高溫季節如必須進行綜合維修或成段保養時，應有計劃地先放散后作業，并適時重新做好放散和穩定線路工作。

(×)182．無縫線路地段高溫季節可安排矯直鋼軌硬彎、更換側磨軌、焊補等作業。

(×)183．無縫線路綜合維修計劃，宜以單元軌條為單位安排作業。

(√)184．進行無縫線路維修作業，必須嚴格執行“維修作業一日一清，臨時補修作業一撬一清”和“作業前、作業中、作業后測量軌溫“制度。

(×)185．每年春、秋季應在允許作業軌溫范闈內逐段整修扣件及接頭螺栓，整修不良絕緣接頭，對接頭螺栓及扣件進行除垢涂油，并復緊至達到規定標準。

(√)186．無縫線路應力放散和調整施工前，應制訂施工計劃及安全措施，組織人力，備齊料具，充分作好施工準備。

(√)187．探傷檢查發現鋼軌重傷時，應及時切除重傷部分，實施加固。

(×)188．探傷檢查發現鋼軌焊縫重傷時，應及時組織加固處理或實施焊復。

(√)189．對緊急處理或臨時處理的處所，應及時插入短軌進行焊復，恢復無縫線路軌道結構。

(√)l90．無縫道岔的轍叉、尖軌及鋼軌傷損或磨耗超限需要更換時，可更換為普通轍叉、尖軌及鋼軌，采用凍結接頭進行永久性處理，并盡快恢復原結構。

(×)191．使用大型養路機械在無縫線路地段作業，封鎖線路應避開高溫時段。

(√)192．使用大型養路機械進行線路維修前，工務段應向施工單位提供有關線路技術資料。

(√)193．道岔維修應使用人工搗固，加強接頭、轍叉、尖軌彈性可彎段等部位和鋼枕及其前后岔枕的道床搗固。

(×)194．固定型轍叉及可動心軌頂面不平順，尖軌、固定型轍叉、可動心軌、翼軌工作邊及尖軌非工作邊出現肥邊，應打磨整修。

(√)195．鋼軌(含尖軌和轍叉)低塌接頭、壓潰、擦傷、掉塊、磨耗和錳鋼轍叉裂紋應進行更換。

(×)196．凍害回落時，應及時撤出或調整凍害(調高)墊板，做好順坡，保持軌道幾何尺寸在經常保養容許偏差限度以內。

(√)197．線路設備大修設計工作應由專業大修設計單位承擔。

(√)198．大修設計文件的編制，應以工務段批準的“大修設計任務書”或大修計劃件名表為依據，并由鐵路局工務處審批。

(×)199．對投資大、技術復雜的大修工程設計，應先提出方案比較，經鐵路局工務處組織有關部門共同審定后編制。

(√)200．施工預算應根據設計說明書、設計圖表、施工方案、施工方法和有關規定定額進行編制。

(×)201．在施工過程中，由于各種原因引起預算總額的變動，或更改設計標準和方案時，應由施工單位提出變更理由，報原設計單位簽署意見后，由原批準單位批準。

(√)202．軌向偏差和高低偏差為20 m弦測量的最大矢度值。

(×)203．支距偏差是指現場支距與計算支距之差。

(√)204．線路動態不平順是指線路不平順的動態質量反映，主要通過車載添乘儀進行檢測。

(×)205．線路允許速度大于120km／h區段或遇降霧、暴風雨(雪)、揚沙等惡劣天氣、嘹望困難時，巡道工應行走道心，察看線路狀態。

(×)206．道口工值班應注意嘹望列車，注意信號顯示、警鈴音響和道口交通情況，在列車通過前后迅速關、開欄桿或欄門。

(×)

207．雙線和多線地段的道口，列車通過后，必須確認其他線路無列車駛來，多人看守道口應先互對信號后方可開放欄桿或欄門。

(√)208．尖軌尖端與尖軌跟端軌距的差數，直尖軌應在尖軌全長范圍內均勻遞減，曲尖軌按標準圖或設計圖辦理。

(√)(四)簡答題

1．查照間隔為什么要保持在1 39 1～1 394 mm之間? 答：查照間隔指轍叉心軌頂寬0~50 mm范圍內心軌工作邊至護軌工作邊的距離。應保證車輪輪對在最不利情況下，護軌能夠制約一側輪對，使另一側車輪不沖擊轍叉心。通過計算，查照間隔應不得小于1391 mm，但也不能過大，否則會出現護輪槽寬度過小或軌距過大現象，故應保持在1391~1 394 mnl之間。2．護背距離為什么要保持在1 346～1 348 mm之間? 答：護背距離指轍叉心軌頂寬0～50 mm范圍內翼軌工作邊至護軌工作邊距離。這段距離應保證車輪輪對在最不利的情況下不被翼軌與護軌卡住。通過計算，護背距離應不得大于1348 mm，但不能過小，否則車輪輪緣通過時有撞擊轍叉尖的危險，故應保持在1346～1348 mm之間。3．尖軌跳動產生的原因有哪些? 答：(1)尖軌跟端軌縫過大，間隔鐵和夾板磨耗，螺栓松動，過車時加大了沖擊；

(2)跟部橋型墊板或凸臺壓潰；

(3)搗固不實，有吊板；

(4)尖軌拱腰。

4．預防、整治尖軌跳動的措施有哪些? 答：(1)焊補或更換間隔鐵、夾板，更換磨耗的雙頭螺栓；

(2)增補整修跟部橋型墊板和防跳卡鐵，進一步采取尖軌防跳措施，如在基本軌軌底增設尖軌防跳器，或將尖軌連接桿兩端安設防跳補強板，使其長出部分卡在基本軌軌底，以防尖軌跳動；

(3)加強轉轍部分枕下的搗固，尤其是加強接頭及尖軌跟端的搗固；

(4)調直拱腰的尖軌。

5．尖軌軋傷與側面磨耗產生的原因有哪些? 答：(1)尖軌與基本軌不密貼或假密貼；

(2)尖軌頂鐵過短；

(3)基本軌垂直磨耗超限；

(4)尖軌前部頂面受車輪踏面和輪緣的軋、擠、輾作用。6．預防、整治尖軌軋傷與側面磨耗的措施有哪些? 答：(1)防止尖軌跳動及確保尖軌豎切部分與基本軌之間的密貼；

(2)加長頂鐵，使尖軌尖端不離縫；

(3)將垂直磨耗超限的基本軌及時更換；

(4)必要時安裝防磨護軌，減少尖軌側面磨耗。7．尖軌扳動不靈活產生的原因有哪些? 答：(1)尖軌爬行，兩股前后不一致；

(2)拉桿或連接桿位置不正確；

(3)尖軌跟端雙頭螺栓磨損或間隔鐵夾板磨耗嚴重，螺栓上緊后影響扳動；

(4)基本軌有小彎，滑床板不平直；

(5)拉桿、連接桿、接頭鐵螺栓孔壁磨耗擴大，螺桿磨細。8．預防、整治尖軌扳動不靈活的措施有哪些? 答：(1)串動尖軌、基本軌使之處于正確位置，將尖軌跟端螺栓方正，鎖定爬行；

(2)調整拉桿或連接桿位置；

(3)焊補或更換磨損超限的雙頭螺栓、間隔鐵和夾板；

(4)整正滑床板；

(5)保持尖軌跟端軌縫符合設計規定，不允許擠成瞎縫。9．預防、整治導曲線軌距擴大的措施有哪些? 答：(1)在導曲線外側設置軌撐，可隔一根枕木或連續設置；

(2)整治軌撐離縫消除假軌距；

(3)在導曲線外股接頭處安裝橋型墊板；

(4)更換腐朽岔枕；

(5)混凝土岔枕要消除扣件擋肩和軌底邊離縫，使其達到足夠扭力矩。10．導曲線鋼軌偏面磨耗產生的原因有哪些? 答：由于導曲線外股沒有設置超高，長期受離心力作用，導致反超高和上股鋼軌偏心磨耗。11．預防、整治導曲線鋼軌偏面磨耗的措施有哪些? 答：(1)在導曲線上股鋪設l／20的鐵墊板；

(2)根據需要設6 mm超高，在導曲線范圍內按不大于2‰順坡；

(3)保持連接部分鋼軌無接頭相錯。12．導曲線不圓順產生的原因有哪些? 答：尖軌跟端和轍叉前后開口尺寸不合標準，支距點位置不對，支距尺寸不標準和作業不細，維修不當以及列車車輪沖擊作用造成導曲線不圓順。

13．預防、整治導曲線不圓順措施有哪些? 答：(1)保證支距點位置和跟端支距正確；

(2)保持軌距尺寸并使遞減率合乎要求；

(3)導曲線目測圓順，消滅鵝頭；

(4)個別處所，通過撥道和改正軌距解決。14．轍叉垂直磨耗和壓潰產生的原因有哪些? 答：車輪通過有害空間時，對心軌和翼軌產生沖擊作用，轍叉心處的岔枕經常發生吊板；破壞道床堅實性是引起轍叉垂直磨耗和壓潰的主要原因。

15．預防、整治轍叉偏磨的措施有哪些? 答：焊補偏磨轍叉；可倒換方向使用；加強偏磨部位搗固，且兼顧轍叉水平狀態。16．轍叉軌距不合標準產生的原因有哪些? 答：查照間隔和護背距離不合標準，護軌輪緣槽、轍叉輪緣槽尺寸不合標準是造成轍叉軌距失格的原因。17．轍叉軌距不合標準預防、整治措施有哪些? 答：(1)撥正直股方向；

(2)調整轍叉及護軌輪緣槽尺寸，使其符合標準；

(3)打磨作用邊“肥邊“，焊補傷損心軌、翼軌；

(4)整修查照間隔、護背距離，使其符合規定。18．產生曲線方向不良的原因是什么? 答：(1)路基排水不良，翻漿冒泥，下沉、溜坍的病害，引起路基變化，致使曲線正矢、水平、高低、軌距也跟著變化；

(2)撥道時憑經驗，靠眼力，線路經常外撥，為減少撥道量，長期采用簡易撥道法，造成誤差積累產生曲線頭尾方向不良。

(3)整正線路方向，只單純撥道，沒有結合水平，高低的綜合整治；撥道時，沒有預留合適的回彈量；鋼軌硬彎，接頭錯牙，軌底坡不一致；撥道前未均勻軌縫：撥道后不及時回填夯實道床；起道時放置起道機位置不當，搗固不均勻等引起方向不良。

(4)線上材料腐朽，失效或不足，均促使曲線方向發生變化。19．提速道岔應滿足的允許通過速度有哪些? 答：直向：旅客列車為1 60 km／h；貨運列車23 t軸重時為1 20 km／h；貨運列車25 t軸重時為90 km／h。側向：各類列車均為50 km／h。

20．提速道岔連接部分的結構特點有哪些? 答：(1)導曲線半徑為350 7 1 7．5 mm，實際起點在尖軌尖端后298 mm處，終點位于尖軌跟端后1 4 363 mm處。(2)從尖軌跟端開始，每2 m設一支距點。

(3)道岔連接部分及岔后部分墊板分為A、B、C、D四種，應定位安裝。21．提速道岔固定型轍叉的結構特點有哪些? 答：固定型轍叉采用高錳鋼整鑄式，鑄成1：40軌頂坡，趾端及跟端均采用接頭夾板固定聯結，轍叉下設墊板。轍叉翼軌緩沖段沖擊角減小為34′，以減小車輪對轍叉翼的水平沖擊力，有利于提高直向過岔速度。

22．提速道岔護軌的結構特點有哪些? 答：①護軌為分開式，采用50 kg／m鋼軌制造。護軌頂面高出基本軌1 2 mm，護軌墊板上設彈片扣壓基本軌，并穿入銷釘壓緊彈片。

②固定型轍叉道岔，直向、側向采用不等長護軌，長度分別為6900mm、4800 mm；可動心軌轍叉道岔，只設側向護軌，長度為5400 mm。護軌用的螺栓采用防松螺母。

③直向護軌緩沖段沖擊角減小為30o，以利于提高列車過岔速度。23．對提速道岔的軌枕有哪些要求? 答：混凝土岔枕底寬為300 mm，頂寬為260 mm，高度為220mm；木岔枕寬度為260 mm，高度為160 mm，轉轍部分木岔枕最短長度為2700 mm。岔枕一律按垂直于直股鋼軌布置，岔枕間距為600 mm。24．提速道岔道床的養修標準是什么? 答：道床應采用一級道砟，岔枕下應有不少于300mm厚度的清砟，砟肩寬度應不少于400mm，砟肩堆高由岔枕頂面往上100 mm，枕盒道床豐滿、密實，低于軌枕面20~30 mm。25．什么是無縫線路的固定區? 答：長鋼軌中間不能伸縮的部分稱為固定區，其長度根據線路及施工條件確定，最短不得短于50 m。26．什么是無縫線路的伸縮區? 答：長鋼軌兩端能隨軌溫變化，進行一定程度的伸縮，其伸縮量可以控制在構造軌縫允許范圍內，稱為伸縮區。伸縮區長度根據計算確定，一般為5 0～100 m。27．什么是無縫線路的緩沖區? 答：2～4根標準軌或廠制縮短軌地段，作為與下一根長鋼軌或道岔等聯結的過渡段，稱為緩沖區。當采用普通絕緣接頭時為4根，采用膠結絕緣接頭時可將膠接絕緣鋼軌插在2節或4節標準軌中間。28．提速道岔工電結合部常見故障有哪些? 答：(1)道岔轉換卡阻，主要反映為道岔轉換桿件與鋼岔枕間碰卡；

(2)道岔不密貼，主要反映在單股行車的道岔上，原定位時道岔密貼，但在扳到反位時，往往扳不到位，嚴重的離縫30 mm以上，回到定位時又造成定位不密貼；

(3)道岔出現紅光帶；

(4)道岔表示不良。

29．什么是無縫線路的溫度應力? 答：如果鋼軌完全被固定，不能隨溫度變化而自由伸縮，則在鋼軌內部產生應力，這種由于鋼軌溫度變化而在鋼軌內部產生的應力，稱為溫度應力。

30．無縫線路溫度應力和軌溫變化幅度、鋼軌長度的關系是什么? 答：長鋼軌內部溫度應力和軌溫變化幅度成直線比例關系，而和鋼軌長度L無關，這就是無縫線路得以鋪設的主要理論依據。所以在一定軌溫變化條件下，只要軌道穩定能夠得到保證，鋼軌長度可以不受任何限制。31．影響鋼軌溫度的因素有哪些? 答：影響鋼軌溫度的因素比較復雜，它不但受氣溫、風力、日照程度的影響，而且還與地形、線路方向、測量部位和測量條件有關。

32．什么是鎖定軌溫? 答：鎖定軌溫是長軌條鋪設施工時實際的鎖定軌溫。此時鋼軌內部不存在溫度應力。一般指鋼軌合攏、鋼軌落槽后及擰緊接頭螺栓時，所測的軌溫平均值作為鎖定軌溫。33．什么是設計鎖定軌溫? 答：設計鎖定軌溫是設計無縫線路時采用的鎖定軌溫。它通常是在保證無縫線路的強度與穩定的條件下由計算確定的。這樣的鎖定軌溫要保證長軌在冬天不被拉斷、夏天不發生脹軌跑道事故。34．什么是扣件阻力? 答：扣件阻力是指各種中間扣件及防爬設備阻止鋼軌相對于軌枕縱向位移的阻力。扣件阻力必須大于道床縱向阻力。35．道床縱向阻力受哪些因素影響? 答：道床縱向阻力的大小受道砟材質、顆粒大小、道床斷面、搗固質量、臟污程度、軌道框架重量等因素的影響。36．什么是應力放散? 答：就是在設計鎖定軌溫范圍內，將無縫線路全長扣件、防爬器等全部松開，讓它自由伸縮，把鋼軌內部的溫度應力全部放散掉，然后再重新鎖定線路。應力放散改變了長鋼軌原來的長度，也改變了鎖定軌溫。

37．進行應力放散時要求做到什么? 答：沿鋼軌全長放散要勻，放散量要夠，最后鎖定軌溫要準。同時要求結合放散應力，整治線路爬行。3 8．無縫線路(不改變長鋼軌長度)，如何進行應力調整? 答：無縫線路應力調整(不改變長鋼軌長度)，可在比較接近實際鎖定軌溫的條件下，采用列車碾壓法。列車碾壓法是指在調整地段，適當松動扣件和防爬器，利用列車碾壓振動和軌溫變化，也可輔以適當撞軌，將溫度應力調整均勻。利用列車碾壓方法，比較簡單易行，主要適用于部分調整。39．標準軌地段脹軌跑道的原因是什么? 答：線路爬行、軌縫擠瞎是發生脹軌的基本原因；線路上有硬彎軌、方向不良及道砟不足是助長發生脹軌的原因；在瞎縫地段進行減弱或破壞線路穩定的養路工作，如扒開道砟、撥道、起道、拆開接頭或改道，都可能造成脹軌跑道。40．無縫線路地段脹軌跑道的原因是什么? 答：軌道溫度壓力增大；道床橫向阻力和軌道框架剛度降低；鋪設施工時鎖定軌溫偏低，低溫焊復斷縫；施工作業造成鎖定軌溫不明，違章作業，線路爬行；線路不平順和各種附加力的影響。41．鋼軌溫度壓力偏高的地段，發生脹軌跑道的一般規律是什么? 答：在固定區或固定區與伸縮區交界處的鋼軌溫度壓力偏高，當道床阻力減少時，容易發生脹軌跑道；在容易產生壓力峰的平交道口和無砟橋前，以及曲線始終端、豎曲線的坡底、制動地段等處所，鋼軌溫度壓力局部偏高，容易發生脹軌跑道。

42．氣溫回升季節，發生脹軌跑道的一般規律是什么? 答：氣溫逐漸升高的季節，日間軌溫接近于鎖定軌溫，在正常進行無縫線路養護維修作業時，由于日夜溫差大，鋼軌內部會產生較大的溫度壓力，影響線路的穩定，甚至發生脹軌跑道。43．無縫線路鋼軌折斷如何進行臨時處理? 答：無縫線路鋼軌折斷或斷縫大于50 mm，以及緊急處理后，不能立即焊接修復時，應封鎖線路，切除傷損部分，兩鋸口間插入長度不短于6 m的同型鋼軌，軌端鉆孔，上接頭夾板，用10.9級螺栓擰緊。在短軌前后各50 m范圍內，擰緊扣件后，按正常速度放行列車，但不得大于160 km/h，并且做好記錄。44．無縫線路起、撥道作業有何要求? 答：無縫線路起道要有足夠道砟，起道前要先撥正線路方向；起、撥道機具不得安放在鋁熱焊縫處；列車通過前，起道要順坡搗固，撥道要撥順；扒開的道床，要及時回填飽滿和夯實。45．對跨區間無縫線路道床有哪些要求? 答：采用一級碎石道砟。III型枕砟肩寬度為400 mm，II型枕及道岔范圍內為450 mm；邊坡坡度為1：1．75；砟肩堆高150 mm；軌枕盒內道床應填平，并低于承軌槽頂面20～30 mm。46．設置外軌超高數值大小，主要應考慮哪些問題? 答：應以保證行車安全為前提，外軌超高不能太小，要保證列車以較高速度通過時不致因離心力發生脫軌和傾覆事故；外軌超高也不能太大，要保證低速列車通過曲線時產生的向心力，即使有側向大風也不致發生向內側傾覆的危險。47．為什么會存在未被平衡欠超高和未被平衡過超高? 答：由于各次列車通過曲線時的速度不可能完全相同，且與計算超高時的平均速度也不相同。因此外軌超高不可能與列車速度完全適應，必定會產生未被平衡的離心力或向心力。為了保證旅客舒適，要限制這些力的大小，一般是把這些力換算成未被平衡的超高加以限制。超高不足部分稱為欠超高，超高剩余部分稱為過超高。48．曲線整正的基本原理中兩條假定的內容是什么? 答：假定曲線兩端切線方向不變，即曲線始終點撥量為零；假定曲線上某一點撥道時，其相鄰測點在長度上并不隨之移動。

49．曲線整正的基本原理中四條基本原理的內容是什么? 答：①現場正矢的合計等于計劃正矢的合計；②曲線上任意點的撥動，對相鄰點正矢的影響量為撥動點撥動量的二分之一，其方向相反；③曲線上各點正矢之和為一常數；④曲線上各點正矢差之代數和為零，即曲線終點的撥量等于零。50．為什么有的曲線需要確定頭尾標樁后，再進行曲線計劃正矢計算? 答：有的曲線因直線方向變化，頭尾位置不對，以致測量出的現場正矢數很不正常。如果在這基礎上去計算和撥正曲線，不僅撥道量大，而且曲線也不能圓順。在這種情況下，應先通過計算，找出曲線中央點，確定曲線頭尾位置，重新測量現場正矢與計算撥量。

51．鎖定軌溫在什么情況下會發生變化? 答：鋼軌被鎖定之后，除長軌條兩端的伸縮區之外，其余部分(之間的固定區)的鋼軌長度不能隨軌溫變化(伸縮)，如因養護不當長度發生了變化，則軌溫也隨之變化。若鋼軌伸長，則鎖定軌溫升高；若鋼軌縮短，則鎖定軌溫下降。

52．跨區間無縫線路的結構特點是什么? 答：(1)相鄰兩個單元軌節鎖定軌溫不同，因此經過應力調整，在兩個單元軌節最終焊聯接頭前后，將會產生一段鎖定軌溫(過渡段)，在養護維修及進行爬行觀測、分析時應予注意。

(2)跨區間無縫線路內鋪設的道岔必須設在固定區。位于跨區間無縫線路的道岔，由于自身結構的特點，在道岔的轍跟及叉跟附近存在較大的附加縱向力。因此，在進行岔區養護維修作業時，應嚴格執行作業軌溫條件。

(3)跨區間無縫線路需進行應力放散時，一般應采取鋼軌切割、開口放散的方法。53．預防、整治轍叉垂直磨耗和壓漬的措施有哪些? 答：(1)加強轍叉底部搗固，特別是叉心和轍叉前后接頭處的搗固；

(2)借助于更換岔枕的機會，徹底加強轍叉底搗固；(3)在轍叉底岔枕頂面墊膠墊，以緩沖受力；

(4)用豎螺栓扣板把轍叉固定在墊板上，如AT型道岔那樣，加強轍叉的整體穩定性。

(5)可在轍叉部位的岔枕上安設特制鐵座，用彈條I型扣件固定轍叉位置。54．提速道岔尖軌在結構上有哪些主要特征? 答：(1)尖軌比普通道岔的尖軌長，60 kg／m過渡型1 2號尖軌為7．7 m，AT型1 2號道岔為11．3 m，60 kg／m提速1 2號道岔為1 3．88 m。

(2)尖軌與轍叉的連接由普通活動連接改為非活動連接，減小了對車輪的沖擊振動。(3)尖軌上設兩處牽引點，心軌處設兩牽引點，增強了刨切部分的密貼。

(4)尖軌采用分動外鎖閉裝置，由外鎖閉裝置保證列車的過岔安全，減少了轉換力和密貼力，消滅了危險空間，可大大提高轉轍機的壽命及可靠性。

(5)采用三相交流大功率轉轍機，減少了電纜投資及轉轍機引起的故障。提速道岔外鎖閉裝置是指其鎖閉地點在轉轍機外部，分連動與分動兩種。

【五】計算題

1．測得某處鋼軌頭部的垂直磨耗為6 mm，側面磨耗為8 mm，問其總磨耗是多少? 解：由總磨耗=垂直磨耗+(1／2)側面磨耗可知

總磨耗：6+(1／2)×8(mm)

答：其總磨耗是10mm。

2．某段無縫線路鎖定軌溫為26℃，最低軌溫值為一24℃，最高軌溫值為+5 8．4℃，50 kg／m鋼軌，F=65．8 cm2，求鋼軌的最大溫度力。

解：

△t1=26一(一24)=50℃，△t2=26一(5 8．4)=32.4℃，則 最大溫度力Pt=25×65.8×(26＋24)=82250 kg 答：鋼軌的最大溫度力為82250 kg。

3．在直線地段進行墊板作業，已知基本股縱向凸凹量為+8 mm(凸為負，凹為正)，另一股與基本股水平差為一2 mm(基本股水平高為正，低為負)，試問在另一股用何種規格墊板進行作業? 解：基本股墊落量=該股縱向凸凹量=＋8mm

另一股墊落量=基本股墊落量+水平差=+8+(－2)=+6 mm

答：因為墊板厚度規格分為2、3、4、7、10、15等6種，所以選用2 mm與4 mm墊板各一塊即可滿足要求。4．在寬混凝土軌枕線路進行墊沙起道作業，已知標準股軌面下沉量為9 mm，暗坑量為4 mm，對面股暗坑量為3 mm，兩股鋼軌水平差為+2 mm(標準股水平高為正，低為負)，求標準股與對面股的墊砂量。

解：標準股墊砂量=軌面下沉量+本股暗坑量

標準股墊砂量=9+4=13 mm

對面股墊砂量=標準股軌面下沉量+本股暗坑量+兩股鋼軌水平差

對面股墊砂量=9+3+(+2)=14 mm

答：標準股墊砂量為13 mm，對面股墊砂量為14 mm。

5．某處50 kg／m鋼軌地段，軌距為1 435 mm，采用70型扣板扣件，已知內側扣板號為6號，試求外側號碼。

解：50 kg／m鋼軌地段，按國家標準軌距每股內外側扣板號碼之和等于16

所以外側扣扳號碼為1 6—6=l O(號)

答：外側扣板號碼為1 O號。

6．某千米線路鋪設軌枕1 760根，失效20根，問失效率是多少? 解：

失效率=20/1760×1 OO％=1.13％

答：失效率為1.13％。

7．在某一鐵路線上，曲線半徑為600 m，列車通過該曲線時的平均速度為66．7 km／h，該線路容許速度為90 km／h，貨物列車的平均速度為45 km／h，問該曲線應設超高是多少?并進行檢算。

解：

(1)根據超高公式有

H?11.8?v2jR

66.72?87.49(5mm)

H?11.8?600根據規定，曲線超高值取5的倍數，故該曲線超高可選定為85mm或90mm。（2）檢算其未被平衡過超高和欠超高 ①當該曲線超高值定為85mm時 未被平衡欠超高為 vmaxHc??H R

902?85?159.3?85?74.3(mm)

Hc?600未被平衡過超高為

2Vmin

Hg?H?11.8

R452?85?39.825?45.18(mm)

Hg?85?11.8600經檢驗，當該曲線超高取85mm時，其未被平衡欠超高74.3mm＜75mm，未被平衡過超高45.18mm＜50mm時，則該超高值符合有關規定。

②當該曲線超高值定為90mm時 未被平衡欠超高為 2vmax Hc??HR

11.8?902 ??69.3(mm)600?90

未被平衡過超高為

2Vmin

Hg?H?11.8

R452?90?39.825?50.175(mm)

Hg?85?11.8600經檢算，當該曲線超高值取90mm時，其未被平衡欠超高69.3mm＜75mm符合規定；其未被平衡過超高50.175mm＞50mm，不符合規定。

答：該曲線超高應取85mm。

8．某單線區間曲線半徑為800 m，實測最高行車速度為1 00 km／h，平均速度為80 km／h，貨車平均速度為60 km／h，問需設置多少超高?并進行檢算。解：（1）

由公式H?11.8?v2j有 R H?11.8?802?94.4mm 800超高取整為95mm。（2）檢算

未被平衡欠超高為

H?11.8?V2maxcR?H

?11.8?1002 800?95

?147.5?95?52.5mm未被平衡過超高

H?11.8?v2Hg?HR?95?11.8?602800 ?95?53.1?41.9

檢算結果：HC=52.5mm＜75（mm）,Hg=41.9mm＜50（mm），符合規定要求。答：該曲線應設置95mm的超高值。

9．檢查一組道岔防爬設備，防爬器40個，其中缺3個、失效5個，問防爬器不合格率是多少? 解：不合格率=(8／40)×1 00％=20％

答：不合格率為20％。

10．某段線路鋼軌為60 kg／m，每根長為25 m，配軌枕46根，接頭軌枕間距為540 mm，求軌枕間距。mm)1 0．解：

由a?(L'?2c)/(n?2)知a?(25.008?2?0.54)/(46?2)?0.544(m)?544mmb?[L'?c?(n?3a)]/2

?[25.008?0.54?(46?3)?0.544]/2?0.538(m)?538(mm)。

答：過渡間距為538 mm，其余軌枕間距為544 mm。

11．設每節鋼軌的長度為25 m，每千米線置軌枕應為1 840根，則每節鋼軌的軌枕配置根數為多少? 解：由公式n=NL／1000知

n=(1 840×25)／1 000

=46(根)

答：每節鋼軌的軌枕配置根數為46根。

(設軌縫為8

l2．測得某處50 kg／m鋼軌9號正線道岔導曲線鋼軌垂直磨耗為7 mm，側面磨耗為1 O mm，試求其總磨耗，并判斷其傷損是否輕傷或重傷。

解：總磨耗=垂直磨耗+1／2側面磨耗

=7+1／2×1 0=1 2(mm)(未超過輕傷標準)

答：其總磨耗未超過輕傷標準，未達到輕傷。

13．某段無縫線路全長為1 000 m，原鎖定軌溫為1 7℃，設計要求為27。C，試求放散量為多少? 解：由公式放散量=0.01l 8×(設定鎖定軌溫—原鎖定軌溫)×鋼軌長度

放散量=0.0118×(27－17)×1000=118(mm)

答：放散量為118 mm。

14．某段線路鋼軌50 kg／m，每根為12．5 m，配置23根軌枕，接頭軌枕間距為440 mm，求軌枕間距是多少?(設軌縫為8 mm)解：

解：由a?(L'?2c)/(n?2)知a?(12.508?2?0.44)/(23?2)?0.55(m)?550mmb?[L'?c?(n?3)a]/2?[12.508?0.44?(23?3)?0.55]/2?0.534(m)?534(mm)答：過渡間距為534mm，其余軌枕間距為550mm。15．測得連接曲徑正矢三處為2 5 mm、2 6 mm、2 7 mm，試求連接曲線的半徑為多少? 解：平均正矢Fc=(25+26+27)／3

=26

附帶曲線半徑R=12500／Fc

=12500／26

=480.8 m 答：采用附帶曲線半徑為480 m。

16．已知連接曲線半徑為500 m，超高度為1 0 mm，直線問警沖標應埋設在兩線間距4000 mm處，求連接曲線內警沖標的位置。

解：由曲線內側加寬公式WA=40 500／R+Hh/1500知

WA=40500／500+4000／1500×10

=81+26.7

≈108(mm)

故警沖標到連接曲線中心線距離為

2000+108=2108(mm)答：警沖標距連接曲線中線距離為2108 mm。

17．已知曲線半徑為400 m，超高為1 25 mm，允許最大未被平衡超高采用75 mm，求該曲線最高允許速度。

解：由公式vzg?H?H0)R/11.8知vzg?(125?75)?400/11.8 ?82.3km/h答：該曲線最高允許速度為82.3km/h

18．在鋪設5 0 k g／m鋼軌的直線地段，軌距要求為1 4 3 5 m m時，試求扣板號碼。

解：由公式內側扣板號碼=(軌距一l 424)／2)知

內側扣板號碼=(1435—1424)／2

=11/2

=5余1

可采用：

左股內側扣板號=右股內側扣板號碼

=6號

外側扣板號碼為

左側外=右側外

=1 6—6

=10號

答：左股內側，右股內側為6號扣板；左股外側，右股外側為10號扣板。

19．某地更換1 2.5 m長普通線路鋼軌，當地最高軌溫62．8℃，最低軌溫一22．4℃，作業軌溫26℃，請計算預留軌縫。

解：已知ag?18mm;Tmax?62.8℃;Tmin??22.4℃;t0?26℃；a?0.0118mm/(m℃);L?12.5m。（1）求中間軌溫1根據公式tZ?（Tmax?Tmin),則21tz?[62.8?(?22.4)]?20.2(℃）2（2）求預留軌縫根據公式a0?aL(tz?t0)?答：作業時應預留軌縫8.1mm.20．有一未改建的曲線，其半徑為300 m，緩和曲線長度為50 m，求每1 0 m緩和曲線軌距應遞減多少? 解：因R=300 m，則軌距寬5 mm

每10 m軌距遞減為5／5=1mm

答：每1 0 m緩和曲線軌距應遞減1 mm。

21．已知甲線路曲線半徑為1 000 m，超高度為50 mm，乙線曲線半徑為1 000 m，超高度為40 mm，兩線的直線間距為4000 mm，求在曲線地段甲、乙兩線的線間距。

1ag則2a0?0.0118?12.5?(20.2?26)?1/2?18?8.1(mm)解：因為甲線超高大于乙線超高，故甲、乙兩線線間距加寬按公式為WA?84500/R?（超高之差）（/1500?4000）?84500/1000?（50?40）（/1500?4000）?111.2(mm)甲、乙兩線線間距為W?WA?4000?111.2?4000?4111.2(mm)答：甲、乙兩線線間距為4111.2(mm)。

22．設某道岔號為1 2號，測定股道間距三處為4 900 mm、5 100mm及5 300 mm，測定連接曲線三處正矢為25 mm、25 mm、27mm，試求連接曲線半徑及平均股道間距。

解：平均股道間距=(4900+5100+5300)/3

=5100(mm)

平均正矢FC=(25+26+27)／3

=26(mm)

則連接曲線半徑R=S2／(8R)

=1 02／(8 ×0.026)

=480．8(m)

采用480 m。

答：連接曲線半徑為480 m，股道平均間距為5100mm。

23．已知某曲線超高1 2 0m m，最高速度為8 0 km／h，求該曲線的緩和曲線長度。

解：緩和曲線長度=9×h ×Vmax

=9 × 0.12×80

=86．4(m)

取整后為90 m。

答：緩和曲線長度為90 m。

24．連接曲線半徑為300 m，連接曲線后股道線間距為4000 mm，求警沖標距連接曲線中心線是多少? 解：WA=40500/R

=40500／300

=135(mm)

則WA +2 000=135+2000

=2135(mm)

答：警沖標距連接曲線中心線距離為2 1 35 mm。

25．已知一組1 2號道岔，尖軌長度(L0)=7 700 mm，尖軌跟距u =1 44 mm，尖軌后直線段長度h=0，導曲線終端直線段長度K=2486 mm，軌距S=1435 mm，R外 =3307l7 mm，求該道岔起點和終點支距。

解：由公式A 1=U×(L0+h)／L0知

起點支距A1=144×(7700+0)/7700

=144(mm)由公式yn=S－K/N知

終點支距yn=1435—2486／12

=1228(mm)

答：道岔起點支距為144mm，終點支距為1228mm。

26．一組道岔后連接曲線長L=30 m，曲線半徑R=300 m，求兩股鋼軌長度差及兩股鋼軌長度各是多少? 解：（1）兩股鋼軌長度差為?l?S?L/R?1500?30/300?150(mm)(2)內股鋼軌長度?L??l/2?30?0.15/2?29.925(m)(3)外股鋼軌長度?L??l/2?30?0.15/2?30.075(m)

答：兩股鋼軌長度差為150mm；內股鋼軌長度29.925m；外股鋼軌長度30.075m。

27．已知某曲線半徑為320 m，曲線長200 m，緩和曲線長70 m，實測正矢2 1點，實測正矢合2013mm，實測正矢倒累計合計為22046 mm，試計算出曲線中點位置及圓曲線長。

解：

(1)求曲線中點位置

曲線中點位置=實測正矢倒累計合計／實測正矢合計

=22046／2013

=10.95

(2)求圓曲線平均正矢

圓曲線平均正矢=50000／半徑

=50000／320

=156.25(mm)

(3)求曲線長

圓曲線長=(實測正矢合計／圓曲線平均正矢)×10

=2013×10／156.25

=128.8 m 答：曲線中點在測點10和11之間，它距測點1 O為9.5 m，距測點11為0.5 m，圓曲線長為128.8 m。28．測速點相距200 m，實測時間10s，試求列車速度。

解：V=(3.6×測速距離)／實測時間

=3.6×200／10

=72(km／h)

答：列車速度為72 km／h。

29．50 kg／m鋼軌，12號道岔，轍叉前長=1 849 mm，轍叉后長=2 708 mm，試求轍叉前開口量及后開口量是多少? 解：轍叉前開口量=轍叉前長／N

=1849／12

=154(mm)

轍叉后開口量=轍叉后長／N

=2708／12

=226(mm)

答：轍叉前開口量為154 mm，轍叉后開口量為226 mm。(六)論述題

1．造成道岔方向不良的原因有哪些? 答：(1)忽視對道岔的整體維修，造成道岔前后方向不順；

(2)鋪設位置不正確，隨彎就彎；

(3)加重鋼軌及其零件磨損，作業方法不合理，硬性湊合支距和軌距，造成各接續部不圓順；

(4)曲基本軌彎折點位置不對，造成轉轍器部分軌向不良；

(5)搗固不實，使線路出現坑洼；

(6)道砟不良、窮實不好，降低道床阻力；

(7)鋼軌及其零件聯結不好，導致方向不正。2．預防、整治道岔方向不良的措施有哪些? 答：(1)做好道岔前后50 m線路的整體維修，經常保持軌面平、方向順；

(2)做好直股基本軌方向，撥好道岔位置；

(3)彎好曲基本軌彎折點，做好軌距加寬遞減；

(4)檢查確認基本軌既有彎折量，按標準做好彎折段長度和矢量；

(5)加強搗固作業，除按規定搗固外，還應根據道岔構造的特點進行適當加強；

(6)補充夯實道床，道岔轉轍部分設置轉轍桿、連接桿，各枕木孔道砟應比岔枕頂面底50～60 mm，并夯實道床；

(7)加強各部分零件的養護維修，充分發揮各種扣件固定鋼軌位置的作用。

3．尖軌與基本軌不密貼產生的原因有哪些? 答：(1)加工制造時50 mm范圍內刨切長度不夠；

(2)尖軌頂鐵過長，補強板螺栓凸出；

(3)轉轍機位置與尖軌動作拉桿位置不在同一水平線上；

(4)基本軌彎折點有誤；

(5)基本軌工作邊及尖軌非工作邊有“肥邊”造成假密貼；

(6)基本軌橫向移動；

(7)基本軌或尖軌本身有硬彎；

(8)基本軌、軌撐、滑床板擋肩之間存在“三道縫“；

(9)第一、二連接桿與尖軌耳鐵連接的距離不合適。4．預防、整治尖軌與基本軌不密貼的措施有哪些? 答：(1)對刨切不足的尖軌再進行刨切；

(2)打磨焊補或更換頂鐵和補強板螺栓；

(3)調整轉轍機及尖軌拉桿位置，使其在同一水平線上；

(4)撥正基本軌方向，矯正彎折點位置和矢度；

(5)打磨基本軌和尖軌的“肥邊”；

(6)打靠道釘，消除假軌距；

(7)調直尖軌或基本軌，撥正方向，改好軌距；

(8)調整連接桿長度，改變尖軌耳鐵的孔位或加入絕緣墊板，誤差較大時，可更換耳鐵或方鋼；

(9)焊補或更換磨損撓曲不平的滑床臺、軌撐、滑床板擋肩，或用螺旋道釘將軌撐、滑床板與枕木聯結成一整體，并用水平螺栓使軌撐與基本軌牢固地聯結在一起，消滅“三道縫” 5．提速道岔的可動心軌轍叉應加強哪些部位的檢修、維修? 答：(1)日常應注意檢查和保持尖趾距離及側股護軌與可動心軌的查照間隔。

(2)注意檢查心軌與翼軌的密貼狀態，發現不密貼時應會同電務部門進行調整，達到間隙不大于1 mm。

(3)注意檢查叉跟尖軌與短心軌的密貼狀態，發現不密貼時，可用調整片調整頂鐵與軌腰之間的間隙，達到豎切部分間隙不大于1 mm。

(4)可動心軌轍叉咽喉處鋼枕及軌下膠墊和防切墊片損壞、失效時，應及時進行修理或更換。

(5)經常檢查可動心軌轍叉各部配件工作狀態，保證齊全、有效，并達到養護標準。工長和每班巡道工應注意檢查第一牽引點長心軌凸緣與接頭鐵聯結螺栓是否有松動、脫落，發現松動、脫落時，應立即復緊、補充。

(6)可動心軌與翼軌、頂鐵擋墻之間及鋼岔枕內均應保持清潔，及時清除石砟、砂土、冰雪及其他異物，以保證可動心軌的正常轉換。

6．影響道床橫向阻力的因素主要有哪些? 答：(1)道床的飽滿程度。道床的飽滿程度，關系到軌枕與道砟接觸面的大小，直接影響道床的橫向阻力值。(2)道床肩寬。道床肩部寬度所負擔的道床橫向阻力，在正常情況下約占橫向阻力總值的1／3。

(3)道床肩部堆高。道床肩部堆高有提高道床橫向阻力的效應。肩部堆高比加寬肩部效果明顯，且節約道砟。(4)道砟種類及粒徑尺寸。道砟的材質不同，道砟間的摩擦阻力也不同。

(5)線路維修作業影響。在線路維修作業中，凡影響道床道砟間相互咬合和道砟的軌枕接觸狀況的，都將導致道床阻力的下降。道床橫向阻力的大小除與上述主要因素有關外，還與道砟類型、軌枕類型及維修作業情況有關。7．無縫線路發生脹軌跑道后，如何處理? 答：(1)無縫線路發生脹軌跑道時，首先應按線路故障防護辦法設置停車信號防護。

(2)盡快通知就近車站，扣發或減速通行列車，同時報告工務段，并做好現場記錄，將脹軌跑道地段兩端各50 m范圍內扣件扣緊，加強防爬鎖定，迅速采取降溫、撥順線路等措施。

(3)澆水降溫：在脹軌范圍以外每側不少于50～1 00 m的距離，向中間輕澆慢淋，有條件時可用草袋浸水臨時覆蓋，也可采用噴灑液態二氧化碳的辦法降低釧軌的溫度。軌溫明顯下降后，方可撥回線路，回填道砟。必要時應及時補充道砟，適當加大道床斷面。開通線路放行列車時，應限速慢行。

(4)撥道：如經長時間澆水降溫后(或水源缺少)仍不能恢復線路或脹成多波形時，應進行撥道，將軌道順脹軌后的波形撥成一定半徑的曲線，曲線半徑不得小于200 m，兩反方向曲線間的夾直線應不短于1 0 m。曲線地段撥道只能上挑，不宜下壓。撥曲線時，應自脹軌兩端向中心撥，在復線地段要注意兩線路間的線間距。

撥道后，放行第一趟列車的速度不大于5 km／h，并應派人看守。過車后全面檢查線路，待軌溫下降后再進行恢

復線路工作，并及時夯拍道床，整修扣件，穩定線路，然后恢復正常通車。

(5)困難條件下處理脹軌跑道，可用乙炔切割鋼軌，松開扣件放散應力，然后用夾板和急救器加固，限速5 km／h開通線路。對用乙快切割及燒孔的鋼軌，應派人晝夜監視，并在24 h內鋸軌、鉆孔重新處理。

(6)詳細調查研究發生脹軌跑道的原因，預防脹軌跑道的再次發生。8．敘述鋼軌折斷的原因有哪些? 答：鋼軌折斷多發生在冬季。鋼軌在冬季除承受著巨大溫度拉應力外，還要受到列車動彎應力及其他附加力作用，當這些力之和超過鋼軌強度時，就要發生折斷。

(1)鋼軌本身材質不良，例如有核傷、裂紋等。

(2)鋼軌焊縫不良，尤其是鋁熱焊接頭缺陷較多(常見的有黑核、夾渣、夾砂、氣孔、熱裂、焊偏、光板等)，經過一段時間的運行后其強度逐漸降低，在溫度力和動彎應力作用下拉斷。

(3)線路維修不良，出現空吊板、三角坑、翻漿冒泥、軌枕間距過大等病害時，由于列車沖擊力加大，鋼軌拉斷的可能性也就愈大了。

(4)個別地段出現溫度拉應力集中。如伸縮區和固定區銜接處、道口、曲線、橋頭等處所很容易應力集中，加上車輪對鋼軌的動力作用，超過了鋼軌強度。

(5)由于作業不當，可能提高原鎖定軌溫，從而降低允許軌溫變化的幅度。9．防止鋼軌折斷的措施有哪些? 答：(1)對高溫鎖定的無縫線路，要在設計鎖定軌溫范圍內進行應力放散。(2)提高焊接質量，加強鋼軌探傷。

改進焊接工藝，嚴格遵守操作規程，提高焊縫質量，是防止鍘軌焊縫折斷的根本措施，要力求減少焊接缺陷，消滅高低不平上下錯口，不合格者決不鋪設。

加強鋼軌探傷工作一般在入冬前，對焊接接頭及兩側1 m范圍內的鋼軌進行全面細致檢查，鑒別傷痕類型，做好標記，注意觀察。對一時不能判明的暗傷軌應用急救器。夾上特制的臌包夾板，必要時應鋸開重焊。

(3)整治焊縫病害。

對高低接頭、錯口接頭、馬鞍形接頭等缺陷接頭，要用磨、焊、墊、搗、篩等方法綜合整治，軌面要平順，對超限的高低不平順應及時打磨、焊補，使無縫線路鋼軌頂面和內側保持平整光滑。有嚴重缺陷者要鋸掉重新焊接。

(4)加強防爬鎖定。

加強防爬鎖定是防止鋼軌過分收縮和鋼軌折斷后軌縫拉開太大的有利措施。為此，可在鋁熱焊縫兩端增加防爬設備，以加大抗爬力，發現有殘余爬行的附加力應及時加以調整。

(5)提高線路質量，加強養護維修。

消滅空吊板及三角坑，修整道床，補充石砟，保持線路彈性，方正焊縫兩側軌枕，整好混凝土枕膠墊。冬季鋼軌冷脆，線路剛性又大，進行作業時，必須小心。起道時，起道機應放在距鋁熱焊縫l m以外，避免用起道機直接頂起鋁熱焊接頭，并避免做一些冷彎直軌工作。10．如何處理無縫線路長鋼軌重傷? 答：(1)探傷檢查發現鋼軌或焊縫有重傷時，不待鋼軌或焊縫斷裂，即切除重傷部位，切除長度不超過60 mm，用鋼軌拉伸器張拉鋼軌，用鋁熱焊法實施原位焊復，焊成與切除長度等長的焊縫。

(2)鋼軌或焊縫處折斷，切除斷口折損部位的長度不超過60 mm時，亦可進行原位焊復。原位焊復的無縫線路實際鎖定軌溫保持不變。

(3)原位焊復切除斷口(或重傷部位)后應立即裝上鋼軌拉伸器進行拉伸，松開兩側適當長度的扣件，拉伸到位后即進行焊接。

(4)原位焊復時，應松開接頭兩側各200～250 m范圍內的鋼軌扣件，并在此范圍內每隔50 m設立一處位移觀測點，用鋼軌拉伸器張拉鍘軌，輔以撞軌，觀測鍘軌位移情況，位移到位后即進行焊接。11．無縫線路長鋼軌折斷如何進行緊急處理? 答：當鋼軌斷縫小于50 m時，應立即進行緊急處理。

(1)按規定設置停車信號防護。

(2)在斷縫處上好夾板或鼓包夾板，用急救器固定，在斷縫前后各5 0 m擰緊扣件，并派人看守，限速5 km／h放行列車。如斷縫小于3 0 mm，放行列車速度為1 5～25 km／h。

(3)有條件時，應在原位復焊，否則應在軌端鉆孔，．上好夾板或臌包央板，擰緊接頭螺栓，然后可適當提高行車速度。

(4)鋼軌折損嚴重或斷縫大于50 mm，以及緊急處理后，不能立即焊接修復時，應封鎖線路，進行臨時處理。

(5)臨時處理或緊急處理時，應先在斷縫兩側軌頭非工作邊做出標記，標記間距離約為8 m，并準確丈量兩標記間的距離和軌頭非工作邊一側的斷縫值，做好記錄。12．無縫線路長鋼軌折斷如何進行永久處理? 答：對緊急處理或臨時處理的處所，應及時插入短軌進行焊復，恢復無縫線路軌道結構。

(1)采用小型氣壓焊或移動式接觸焊時，插入短軌長度應等于切除鋼軌長度加上2倍頂鍛量。先焊好一端，焊接另一端時，先張拉鋼軌，使斷縫兩側標記的距離等于原丈量距離減去斷縫值加頂鍛量后再焊接。

(2)采用鋁熱焊時，插入短軌長度等于切除鋼軌長度減去2倍預留焊縫值。先焊好一端，焊接另一端時，先張拉鋼軌，使斷縫兩側標記的距離等于原丈量距離減去斷縫值后再焊接。

在線路上焊接時，氣溫不應低于O℃。放行列車時，焊縫溫度應低于300℃。

進行焊復處理時，應保持無縫線路鎖定軌溫不變，并如實記錄兩標記問鋼軌長度在焊復前后的變化量。13．跨區間無縫線路的養護維修工作重點是什么? 答：(1)嚴格控制鎖定軌溫變化：進行無縫線路養護維修作業，必須測量和掌握軌溫，觀測鋼軌位移，按實際鎖定軌溫安排作業，并嚴格遵守“無縫線路維修作業軌溫條件“和“一準、兩清、三測、四不超、五不走”制度，定期做好無縫線路鎖定工作，保持無縫線路經常處于穩定狀態。

(2)強化軌道整體結構：在養護維修作業中，要注重做好補充均勻道砟、堆高砟肩、夯拍道床、整修扣件、復緊螺栓等提高線路阻力的作業，以及進行必要的設備加強工作，強化軌道整體結構，提高軌道抗變形的能力。

(3)保持軌道的平順性：在養護維修工作中，要堅持設備檢查制度，根據實際狀態安排作業計劃，要注重整治道床板結翻漿、軌枕空吊板、軌向不良及幾何尺寸超限等方面的作業，并有計劃地安排鋼軌打磨、焊補及整治死彎等修理作業，努力提高軌道的平順性。

14．無縫道岔養護維修工作的重點是什么? 答：(1)控制鎖定軌溫變化：每個岔區為一個單元軌節，應加強岔區的鎖定工作，保持鎖定軌溫變化不得超過±5℃。

(2)防止道岔縱爬橫移：要經常保持道床斷面，切實做好扣件養護，及時消除道床釃漿、排水不良、幾何尺寸超限等病害，提高線路阻力，達到下部穩、上部準、縱不爬、橫不移。

(3)保持道岔整體結構性能：要加強檢查、養護工作，保證各部配件齊全、有效，經

常處于工作狀態。

(4)可動心軌無縫道岔的鋼軌接頭除絕緣接頭采用膠接絕緣接頭外，其余接頭應全

焊接；固定型道岔除絕緣接頭采用膠接絕緣接頭，轍叉前后4個接頭及曲股接頭可采用凍結

接頭外，其余接頭應全部焊接。

(5)導軌、轍叉、心軌、翼軌的扣件扭矩應保持在120～150 N．m；尖軌及其前后各25 m 范圍內的基本軌扣件扭矩應保持在60～80 N．m；固定型轍叉接頭凍結應采用高強螺栓，扭矩應

保持1 1 OO～1 400 N．m。15．無縫道岔養護維修的要求是什么? 答：(1)在執行現行道岔養護維修作業方法的同時，要參照無縫線路養護維修的方法安排作業，執行“一準、兩清、三測、四不超、五不走’’等有關制度，嚴禁違章蠻干。

(2)無縫道岔區的各項維修作業，應在實際鎖定軌溫±1 O℃范圍內進行。

(3)無縫道岔綜合維修一般為1～2年安排一次，一般應安排在3～5月、9～11月份，岔區單元軌節養護維修要按實際鎖定軌溫掌握。

(4)清篩道床要采取逐孔倒篩的方法，間隔不少于6孔。凡進行扒開道床的作業，作業完畢應及時回填道床，必要時應進行道床夯拍，保持和提高道床阻力。

(5)起道時，連續扒開道床長度不超過20 m，一次起道量不大于30 mm，一次撥道量不大于20 mm。

(6)有計劃地安排扣件及各種聯結零件的養護工作，要求每月至少檢查、整修一次，做好涂油、復緊工作，有損壞、丟失的要及時更換、補充。

(7)要及時消除幾何尺寸超限，尤其要注意整治方向不良和消滅空吊板。

(8)要根據調查，有計劃地安排鋼軌、尖軌、轍叉的打磨、焊補及整治死彎軌工作，提高軌道的平順性，延長設備使用壽命。

(9)要按照有關要求，做好凍結接頭的檢查養護工作，保持凍結接頭處于正常工作狀態。

(10)在高溫季節作業時，要注意道岔方向變化。發現方向不良時，必須分析原因，及時處理。

16．無縫道岔發生故障應如何處理? 答：(1)無縫道岔中尖軌、轍又及鋼軌發生重傷和磨耗需要更換時，應直接進行永久處理。當尖軌、鋼軌損壞時，可臨時更換普通尖軌、鋼軌，采用夾板聯結或凍結。當可動心軌轍叉損壞時，在岔枕上更換一組特制墊板，換入一根短軌(長度13.26 m)，兩端用夾板聯結或凍結，開通直股，限速運行。在采取以上措施后，應盡快安排進行永久處理。

(2)當焊縫發生重傷時，可先用夾板加固，而后進行永久處理。當焊縫發生折斷時，可先鋸掉焊傷或折斷部分，插入長度6 m的短軌，用普通夾板或插入短軌頭用長孔夾板聯結，并根據現場情況決定開通時是否限速。17．膠接絕緣接頭發生故障如何處理? 答：應加強膠接絕緣接頭的養護，做好軌端肥邊打磨和搗固工作。

(1)膠接絕緣接頭拉開時，應立即擰緊兩端各50 m線路的扣件，并加強觀測。當絕緣失效時，應立即更換，進行永久處理。如暫時不能永久處理，可更換為普通絕緣，進行臨時處理。

(2)當工、電雙方共同確認膠接絕緣接頭失效時，可先插入一根備用的膠接絕緣鋼軌(線路上使用長度為3．25 m+3.75 m，兩組道岔間使用長度為3.00 m+1．8 m)進行臨時處理。

無備用膠接絕緣鋼軌時，也可換入2根不短于6 m的鋼軌，安裝普通絕緣材料，用夾板聯結進行臨時處理。(3)經臨時處理之后，應盡快用較長的膠接絕緣鋼軌進行永久處理。進行永久處理時，應嚴格掌握軌溫、膠接絕緣鋼軌長度和預留焊縫，確保修復后無縫線路鎖定軌溫不變。

(4)當膠接絕緣鋼軌發生重傷或折斷處距絕緣接頭1 m以外時，可比照無縫線路鋼軌重傷和折斷的規定處理。

(七)繪圖題

1．畫出在單線區間線路上施工時，根據線路速度等級，使用移動停車信號的防護圖。

2．畫出在雙線區間一條線路上施工時，根據線路速度等級，使用移動停車信號的防護圖。

3．畫出在雙線區間兩條線路同時施工時，根據線路速度等級，使用移動停車信號的防護圖。

4．畫出施工地點在站外，距離進站信號機(或站界標)少于860 m時，根據線路速度等級，使用移動停車信號的防護圖，并對防護距離、響墩設置加注說明。

5．畫出在站內線路上施工，施工地點距離道岔大于50 m時，使用移動停車信號的防護圖。

6．畫出在站內線路上施工，如施工地點距離道岔少于50 m時，使用移動停車信號的防護圖。

7．畫出在進站道岔外方線路上施工，使用移動停車信號的防護圖，并加注說明。

8．畫出在雙線區段，在站界標至出站道岔的線路上施工，使用移動停車信號的防護圖，并加注說明。

9．畫出在站內道岔上(含警沖標至道岔尾部線路)施工，使用移動停車信號的防護圖。

10．畫出在進站道岔上施工，使用移動停車信號的防護圖。

11．畫出在在出站道岔上施工，使用移動停車信號的防護圖。

12．畫出在交分道岔上施工，使用移動停車信號的防護圖。

13．畫出在交叉渡線的一組道岔上施工，使用移動停車信號的防護圖。

14．畫出在單線區間線路上施工，根據線路速度等級，使用移動減速信號的防護圖。

15．畫出在雙線區間在一條線上施工，根據線路速度等級，使用移動減速信號的防護圖。

16．畫出在雙線區間兩條線路同時施工，根據線路速度等級，使用移動減速信號的防護圖。

17．畫出在施工地點距離進站信號機(或站界標)少于800 m時，根據線路速度等級，使用移動減速信號的防護圖。

18．畫出在站內正線線路上施工，使用移動減速信號的防護圖。

19．畫出在站內正線道岔上施工，使用移動減速信號的防護圖。

20．畫出在站線線路上施工，使用移動減速信號的防護圖。

21．畫出在站線道岔上施工，使用移動減速信號的防護圖。

22．畫出在不需要以停車信號或移動減速信號防護的雙線(單線)區間線路上作業的作業防護圖。

第二篇：配電線路高級工題庫(縮印版)

1.應用疊加原理進行

電路計算時要注意什么？

答案:答：（1）疊加原理只適用于線性電路；（2分）

（2）疊加原理只適用于電壓和電流的計算，對功率計算不起作用；（2分）

（3）當每個電動勢單獨作用時，其他電動勢不起作用。（2分）

2.材料受力后的變形有哪些形式？

答案:答：材料受力的變形形式如下：① 撤力后能消失的變形稱為彈性變形；（3分）② 永久保留的變形稱為塑性變形。（3分）

3.變壓器運行電壓有什么要求？過高有什么危害？

答案:答：（1）運行變壓器中的電壓不得超過分接頭電壓的5%；（2分）

（2）電壓過高的危害： 1）電壓過高會造成鐵芯飽和、勵磁電流增大；（1分）

2）電壓過高鐵損增加；（1分）3）電壓過高會使鐵芯發熱，使絕緣老化；（1分）

4）電壓過高會影響變壓器的正常

運行和使用壽命。（1分）

4.架空配電線路避雷器有哪些試驗項目？周期為多少？

答案:答：（1）避雷器絕緣電阻

試驗，周期為1～3年；（3分）

（2）避雷器工頻放電試驗，周期為1～3年。（3分）

5.系統運行中出現于設備絕緣上的電壓有哪些？

答案:答：① 正常運行時的工頻電壓；（1.5分）② 暫時過電壓（工頻過電壓、諧振過電壓）；（1.5分）③ 操作過電壓；（1.5分）④ 雷電過電壓。（1.5分）

6.整體起吊電桿時需進行受力計算的有哪些？

答案:答：① 電桿的重心；（1分）② 電桿吊繩的受力；（1分）③ 抱桿的受力；（1分）④ 總牽引力；（1分）⑤ 臨時拉線的受力；（1分）⑥ 制動繩的受力。（1分）

7.什么叫爬電比距？大氣污染特別嚴重的Ⅳ類地區架空線路爬電比距要求多少？

答案:答：（1）爬電比距指電力設備外絕緣的爬電距離與最高工作電壓有效值之比；（3分）

（2）中性點非直接接地系統在大氣特別嚴重污染的Ⅳ類地區架空線路爬電比距為3.8～4.5cm/kV。（3分）

8.為了正確選擇重合器，應考慮哪些因素？

答案:答：應考慮下述五個因素：（1分）

（1）系統電壓：重合器額定電壓必須不小于系統電壓；（1分）

（2）最大可能故障電流；（1分）（3）最大負載電流；（1分）（4）保護區內最小故障電流；（1分）

（5）重合器與其他保護裝置的配合。（1分）

9.勞動定額的制訂一般有哪些方法？電力建設施工的勞動定額一般采用什么方法制訂？

答案:答：（1）勞動定額制訂方法有：經驗估計法、概率估工法、統計分析法、類推比較法、工時測定法、定額標準資料法；（4分）

（2）電力建設施工的勞動定額一般采用統計分析法確定。（2分）

10.什么是電壓損耗？什么是電壓降落？兩者的區別是什么？

答案:答：（1）電壓降落是指電網中兩點電壓相量差；（2分）

（2）電壓損耗是兩點電壓的大小差；（2分）

（3）電壓降落通常以電壓值表示；電壓損耗通常以額定電壓的百分數表示。（2分）

11.配電臺區節電有哪些措施？ 答案:答：配電臺區節電措施有：

（1）配電變壓器選用低損耗節能型，有條件的選用非晶鐵芯低損耗

節能型配電變壓器；（1分）

（2）配電變壓器三相負荷不平衡電流不應超過變壓器額定電流的25%；（1分）

（3）配電變壓器布置在負荷中心，當負荷密度高、供電范圍大時通過經濟技術比較可采用兩點或多點布置；（1分）

（4）對于山區根據負荷分散情況選用單相配電變壓器；（1分）

（5）排灌專用等季節性配電變壓器應按季節及時投切；（1分）

（6）對于用電季節性變化大的綜合配電臺區宜采用調容配電變壓器。（1分）

12.架空配電線路上的變壓器常有哪些運行工作？周期是多少？

答案:答：（1）定期巡視，與線路巡視周期相同；（2分）

（2）清掃套管檢查熔絲等維護工作，一般一年一次；（1分）

（3）絕緣電阻測量，一年一次；（1分）

（4）負荷測量，每年至少一次；（1分）

（5）油耐壓、水分試驗，五年至少一次。（1分）

13.采用什么措施可使接地電阻降低？

答案:答：（1）增加接地極的埋

深和數量；（1.5分）

（2）外引接地線到附近的池塘河流中，裝設水下接地網；（1.5分）

（3）換用電阻率較低的土壤；（1.5分）

（4）在接地極周圍施加降阻劑。（1.5分）

14.配電線路常見的故障有哪些？

答案:答：（1）有外力破壞的事故，如風箏、機動車輛碰撞電桿等；（2分）

（2）有自然危害事故，如大風、大雨、山洪、雷擊、鳥害、冰凍等；（2分）

（3）有人為事故，如誤操作、誤調度等。（2分）

15.節能降損的技術措施重點有哪些？

答案:答：（1）簡化電壓等級；（1.5分）

（2）縮短供電半徑，減少迂回供電；（1.5分）

（3）合理選擇導線截面和變壓器規格、容量；（1分）

（4）制訂防竊電措施；（1分）（5）淘汰高能耗變壓器。（1分）16.為保證線路的安全運行，防污閃的措施有哪些？

答案:答：（1）確定線路污穢區的污穢等級；（1分）

（2）定期清掃絕緣子；（1分）（3）更換不良和零值絕緣子；（1分）

（4）增加絕緣子串的單位爬電比距；（1分）

（5）采用憎水性涂料；（1分）（6）采用合成絕緣子。（1分）17.電力生產中，一旦發生事故，事故調查組應按什么程序進行事故調查？

答案:答：① 保護事故現場；（1分）② 收集原始資料；（1分）③ 調查事故情況；（1分）④ 分析原因責任；（1分）⑤ 提出防范措施；（1分）⑥ 提出人員處理意見。（1分）

18.復合絕緣子安裝時有哪些注意事項？

答案:答：復合絕緣子安裝注意事項：

（1）輕拿輕放，不應投擲，并避免與尖硬物碰撞、摩擦；（1.5分）

（2）起吊時繩結要打在金屬附件上，禁止直接在傘套上綁扎，繩子觸及傘套部分應用軟布包裹保護；（1.5分）

（3）禁止踩踏絕緣子傘套；（1.5分）

（4）正確安裝均壓裝置，注意安裝到位，不得裝反，并仔細調整環

面與絕緣子軸線垂直，對于開口型均壓裝置，注意兩端開口方向一致。（1.5分）

19.使用滑車組時，對不同的牽引力，滑車組兩滑車軸心間距離有什么要求？

答案:答：（1）1t的滑車組之間的距離為0.7m；（1.5分）

（2）5t的滑車組之間的距離為0.9m；（1.5分）

（3）10～20t的滑車組之間的距離為1.0m；（1.5分）

（4）32～50t的滑車組之間的距離為1.2m。（1.5分）

20.事故處理的主要任務是什么？

答案:答：（1）盡快查出事故地點和原因，消除事故根源，防止擴大事故；（1.5分）

（2）采取措施防止行人接近故障導線和設備，避免發生人身事故；（1.5分）

（3）盡量縮小事故停電范圍和減少事故損失；（1.5分）

（4）對已停電的用戶盡快恢復供電。（1.5分）

二、論述題（請填寫答案，每題5分，共10題）

1.闡述土的力學特性以及土的上拔角?的含義，土的上拔角??與抗剪

角??的關系如何。

答案:答：（1）土是一種多孔性散粒結構，空隙中含有水分和空氣，因此土具有滲透性、壓縮性、抗剪強度等力學特性；（4分）

（2）基礎受上拔力T作用時，抵抗上拔力的錐形土體的傾斜角為上拔角?（如圖F-3），由于坑壁開挖的不規則和回填土的不甚緊密，土的天然結構被破壞，所以使埋設在土壤中的上拔基礎抗拔承載力有所下降，在計算基礎上拔承載力時，將抗剪角? 乘以一個降低系數后，即為上拔角?；（4分）

圖F-3土壤上拔角示意圖（3）一般取?=2/3?；對砂土類，一般取?=4/5?。（2分）

2.簡述鉗形電流表的用途和工作原理。

答案:答：（1）通常使用普通電流表測量電流時，需要切斷電路將電流表或電流互感器一次側串聯到被測電路中，而使用鉗形電流表進行測量時，則可以在不切斷電路的情況下進行測量；（2分）

（2）鉗形電流表由電流互感器

和電流表組成；（2分）

（3）互感器的鐵芯有一個活動部分，并與手柄相連，使用時按動手柄使活動鐵芯張開，將被測電流的導線放入鉗口中，松開手柄后使鐵芯閉合。此時通過電流的導線相當于互感器的一次繞組，二次繞組將出現感應電流，其大小由導線的工作電流和繞組圈數比來確定；（2分）

（4）電流表接在二次繞組的兩端，因而它所指示的電流是二次繞組中的電流，此電流與工作中的電流成正比，所以將歸算好的刻度作為反映一次側的電流量；（2分）

（5）當導線中有電流通過時，和二次繞組相連的電流表指針便按比例發生偏轉，從而指示出被測電流的數值。（2分）

3.闡述架空線路的主要元件有哪些，它們的主要作用是什么？

答案:答：（1）架空線路的主要元件有導線、避雷線、絕緣子、桿塔、桿塔基礎、拉線、接地裝置和各種金具等；（2分）

（2）導線的作用是傳輸電能；（1分）

（3）避雷線的作用是防止雷擊導線；（1分）

（4）絕緣子用來支承或懸掛導線，并使導線與桿塔絕緣；（1分）

（5）金具是對桿塔、絕緣子、導線及其他電氣設備起連接組裝成完整的送、配電體系作用的零件；（1分）

（6）接地裝置將雷電流引入大地；（1分）

（7）桿塔的作用是支持導線、避雷線及其金具、鐵附件，并使導線、避雷線、桿塔三者之間保持一定的安全距離；（1分）

（8）桿塔基礎是將桿塔固定在地下，以保證桿塔不發生傾斜或倒塌的設施；（1分）

（9）拉線則可以加強桿塔強度，承擔外部荷載的作用力，以減少桿塔的材料消耗量，降低桿塔造價。（1分）4.試述桿上避雷器的安裝應符合哪些規定。

答案:答：（1）瓷套與固定抱箍之間加墊層。（2分）

（2）排列整齊、高低一致，相間距離：1～10kV時，不小于350mm；1kV以下時，不小于150mm。（2分）

（3）引線短而直，連接緊密，采用絕緣線時，其截面應符合以下規定：

引上線：銅線不小于16mm2，鋁線不小于25mm2；（1分）

引下線：銅線不小于25mm2，鋁線不小于35mm2。（1分）

（4）與電氣部分連接，不應使避雷器產生外加應力。（2分）

（5）引下線接地要可靠，接地電阻值符合規定。（2分）

5.架空電力線路使用的線材、金具和絕緣子架設前應進行哪些外觀檢查？

答案:答：（1）線材的檢查：（4分）

1）不應有松股、交叉、折疊、斷裂及破損等缺陷；

2）不應有嚴重腐蝕現象； 3）鋼絞線、鍍鋅鐵線表面鍍鋅層應良好，無銹蝕；

4）絕緣線表面應平整、光滑、色澤均勻，絕緣層厚度應符合規定，絕緣線的絕緣層應擠包緊密，且易剝離，絕緣線端部應有密封措施。

（2）金具組裝配合應良好，安裝前應進行外觀檢查，且應符合下列規定：（3分）

1）表面光潔，無裂紋、毛刺、飛邊、砂眼、氣泡等缺陷；

2）線夾轉動靈活，與導線接觸面符合要求；

3）鍍鋅良好，無鋅皮剝落、銹蝕現象。

（3）絕緣子及瓷橫擔絕緣子安裝前應進行外觀檢查，且應符合下列規定：（3分）

1）瓷件與鐵件組合無歪斜現象，且結合緊密，鐵件鍍鋅良好；

2）瓷釉光滑，無裂紋、缺釉、斑點、燒痕、氣泡或瓷釉燒壞等缺陷；

3）彈簧銷、彈簧墊的彈力適宜。6.試述用標桿進行測量定位的操作過程。

答案:答：（1）首先要進行目測，如果線路是一條直線，可在線路一端豎立一醒目的標志如標桿；（2分）

（2）同時在另一端也同樣豎立一垂直標桿，由觀察者站在距垂直標桿前3m的地方，使觀察者的眼睛、始端標桿、終端標桿成一直線；（2分）

（3）然后沿著這一直線利用皮尺或測繩，按照規定檔距數值測定距離，參考地形豎立標桿，由觀察者利用三點一線的道理，用手勢、旗語或對講機指揮，使標桿左右移動，最后位于這條直線之中，這根標桿的位置就是“桿位”，可釘上標樁，然后再倒換使用這根標桿，照樣順次測量其他桿位；（2分）

（4）如果有轉角，則應先測定角度桿的位置，然后再按上述辦法分別測定始端桿和轉角桿以及終端桿各直線段上的桿位；（2分）

（5）用標桿測量比較簡單，但不能測出各桿位的標高，也不能準確地測出各轉角的角度，因此只適用于

地勢平坦、距離較短的配電線路。（2分）

7.簡述利用舊線帶新線法更換配電線路導線的具體做法。

答案:答：（1）線路停電，按工作票要求做好安全措施，辦理許可手續；（2分）

（2）合理安排線軸位置，打好臨時拉線，需交叉跨越時應先搭好跨越架、裝設圍欄和懸掛標示牌；（1分）（3）做好放線、緊線看弧垂等有關地面準備工作；（1分）

（4）由工作負責人統一指揮，由一名有經驗的工作人員帶幾名工作人員看線軸，沿耐張段設置必要的監護人員；（1分）

（5）做好通信聯絡工作，在每一桿塔上掛好滑車，松開需要更換的舊導線，將舊導線放進滑車內，然后在一端耐張桿將新、舊導線纏好，要保證新、舊導線接頭不出毛刺，不卡滑車，同時在另一端耐張桿處用鋼絲繩與舊導線連接好，做好緊線工作；（1分）

（6）在檢查耐張段內全部舊導線都已放入滑車，沒有卡阻現象，并將工作人員撤下桿塔后，即可以用牽引工具、人力或者其他牽引設備緊線牽引導線；（1分）

（7）拖線時，要加強監護，新、舊導線接頭不要在滑車內卡住，做好通信聯絡，注意緊線速度；（1分）

（8）新導線放線結束后，在一端耐張桿掛好導線，看弧垂人員、登桿人員登桿做好準備，在另一端耐張桿處緊線；（1分）

（9）緊線完畢后，檢查驗收施工質量，撤除工器具，撤離現場。（1分）

8.架空配電線路巡視時沿線情況的巡視主要內容有哪些？

答案:答：（1）沿線有無易燃、易爆物品和腐蝕性液、氣體；（1分）

（2）導線對地、對道路、公路、鐵路、管道、索道、河流、建筑物等距離是否符合規定，有無可能觸及導線的鐵煙筒、天線等；（1分）

（3）周圍有無被風刮起危及線路安全的金屬薄膜、雜物等；（1分）

（4）有無威脅線路安全的工程設施（機械、腳手架等）；（1分）

（5）查明線路附近的爆破工程有無爆破申請手續，其安全措施是否妥當；（1分）

（6）查明防護區內的植樹、種竹情況及導線與樹、竹間距離是否符合規定；（1分）

（7）線路附近有無射擊、放風箏、拋扔外物、飄灑金屬和在桿塔、拉線上拴牲畜等；（1分）

（8）查明沿線污穢情況；（1分）

（9）查明沿線江河泛濫、山洪和泥石流等異常現象；（1分）

（10）有無違反《電力設施保護條例》的建筑。（1分）

9.何謂一級負荷、二級負荷、三級負荷？

答案:答：電力負荷應根據對供電可靠性的要求及中斷供電在政治、經濟上所造成損失或影響的程度進行分級：（2分）

（1）符合下列情況之一時，應為一級負荷：

1）中斷供電將造成人身傷亡時；（1分）

2）中斷供電將在政治、經濟上造成重大損失時，例如：重大設備損壞、重大產品報廢、用重要原料生產的產品大量報廢、國民經濟中重點企業的連續生產過程被打亂需要長時間才能恢復等；（1分）

3）中斷供電將影響有重大政治、經濟意義的用電單位的正常工作，例如：重要交通樞紐、重要通信樞紐、重要賓館、大型體育場館、經常用于國際活動的大量人員集中的公共場所等用電單位中的重要電力負荷。（1分）

（2）在一級負荷中，當中斷供

電將發生中毒、爆炸和火災等情況的負荷，以及特別重要場所的不允許中斷供電的負荷，應視為特別重要的負荷。（1分）

（3）符合下列情況之一時，應為二級負荷：

1）中斷供電將在政治、經濟上造成較大損失時，例如：主要設備損壞、大量產品報廢、連續生產過程被打亂需較長時間才能恢復、重點企業大量減產等；（1分）

2）中斷供電將影響重要用電單位的正常工作，例如：交通樞紐、通信樞紐等用電單位中的重要電力負荷，以及中斷供電將造成大型影劇院、大型商場等較多人員集中的重要的公共場所秩序混亂。（1分）

（4）不屬于一級和二級負荷者應為三級負荷。（2分）

10.觸電傷員脫離電源后應如何根據觸電傷員的不同情況進行處理。

答案:答：觸電者脫離電源以后，現場救護人員應迅速對觸電者的傷情進行判斷，對癥搶救，同時設法聯系醫療急救中心（醫療部門）的醫生到現場接替救治：（2.5分）（1）觸電者神志清醒、有意識、心臟跳動，但呼吸急促、面色蒼白，或曾一度昏迷但未失去知覺。此時不能用心肺復蘇法搶救，應將觸電者抬到空氣新鮮，通

風良好地方躺下，安靜休息1～2h，讓他慢慢恢復正常。天涼時要注意保溫，并隨時觀察呼吸、脈搏變化。（1.5分）（2）觸電者神志不清，判斷意識無，有心跳，但呼吸停止或極微弱時，應立即用仰頭抬頦法，使氣道開放，并進行口對口人工呼吸。此時切記不能對觸電者施行心臟按壓。如此時不及時用人工呼吸法搶救，觸電者將會因缺氧過久而引起心跳停止。（1.5分）（3）觸電者神志喪失，判定意識無，心跳停止，但有極微弱的呼吸時，應立即施行心肺復蘇法搶救，不能認為尚有微弱呼吸，只需做胸外按壓，因為這種微弱呼吸已起不到人體需要的氧交換作用，如不及時人工呼吸即會發生死亡，若能立即施行口對口人工呼吸法和胸外按壓，就能搶救成功。（4）觸電者心跳、呼吸停止時，應立即進行心肺復蘇法搶救，不得延誤或中斷。（1.5分）（5）觸電者心跳、呼吸停止，并伴有其他外傷時，應先迅速進行心肺復蘇急救，然后再處理外傷。（1.5分）

第三篇：鐵路線路

，引言隨著全國鐵路大面積的提速及運輸密度的加大，加之工務設備基礎相對薄弱，維修手段相對落后，曲線病害日益突出，曲線晃車和鋼軌嚴重磨耗直接影響著運輸安全和生產成本，是限制列車提速的一大瓶頸，如何有效地解決這一問題，將是工務維修人員的一大課題。2曲線病害產生的原因鐵路曲線是工務線路的重點之一，是線路病害的多發地段，病害的類型較多，綜合起來主要有曲線“鵝頭”、曲線鋼軌接頭“支嘴”、鋼軌磨耗、復合病害四種病害，現分別分析如下。2.1曲線“鵝頭”產生的主要原因曲線方向不良多發生在曲線頭尾處，曲線“鵝頭”與反彎主要原因是養護維修作業方法不當，如用目視指揮撥道，習慣于上挑，從而破壞了曲線頭尾的正確位置，使用簡易計算法撥道，由曲線中間向兩端撥道也有可能產生“鵝頭”，緩和曲線采用直線型超高順坡，道床不實時，也易產生“鵝頭”等等。2.2曲線鋼軌接頭“支嘴”產生的主要原因曲線上鋼軌接頭“支嘴”是由于鋼軌彈性、硬彎引起的。這類病害多發生在小半徑曲線上，特別是相對式接頭的曲線上，道床厚度不足，道床不堅實，軌枕失效，螺栓松動，夾板彎曲變形或強度不足，軌縫不良，更加劇接頭“支嘴”的發生......(軌道維護及管理，河北的精品課程 http://jpkc.sjzri.edu.cn/tdgc/htm/multi/6/2/index.htm 第一節軌道動靜態檢測 1.靜態檢測

靜態檢測利用檢測工具沿線路逐點進行，包括線路和道岔幾何形位檢測。線路幾何形位檢測的主要項目有：軌距（含曲線軌距加寬）、水平（含曲線外超高、線路扭曲或三角坑）、軌向（含曲線圓順程度）、高低及軌底坡。道岔幾何形位的檢測項目主要有：道岔各部分軌距、水平、高低、導曲線支距、查照間距、尖軌與基本軌的密貼程度。

沿線路等間距設測點，定期用道尺測量軌距及水平。線路扭曲檢測包含于水平檢測中，依據扭曲管理的基長（6.25m或18m)，計算與基長相對應測點間的水平變化率，即為線路扭曲率。高低檢測采用10m弦沿軌頂縱向測量軌面的上拱或下凹正矢，測量時應注意扣除豎曲線的影響。軌向檢測中，直線地段首先目測線路方向，必要時采用10m弦沿軌頭內側邊測量正矢；曲線地段采用20m弦沿軌頭內側邊逐點測量正矢，并與計劃正矢比較，判定曲線是否需要整正。

線路幾何形位的靜態檢測有嚴格的檢查體系。以工長半月檢查為主，填寫“線路幾何尺寸檢查記錄表”和“道岔幾何尺寸檢查記錄表”。輔以重點地段的補充檢查、段長及領工員的定期檢查、春季和秋季普查等。

2.動態檢測

軌道幾何形位動態檢測的設備主要是軌檢車。我國XGJ-1準高速（140~160km/h)軌檢車可檢測13項內容，包括：左右軌的前后高低、左右軌的軌向、水平、左右軌的不平順、曲線外軌超高、曲線半徑、軌距、線路扭曲、車體水平和垂直振動加速度、左右軸箱垂直振動加速度等。除檢測軌道幾何形位外，還可以從輪軌相互作用和行車平穩性等方面對軌道狀態作出綜合評價。

軌檢車由檢測裝置和數據處理系統兩大部分組成。檢測裝置包括：慣性基準軌道不平順測量裝置、光點軌距測量裝置和多功能振動測量裝置等。數據處理系統包括：模數轉換器、計算機、打印機等組成。

軌距檢測采用光電式軌距測量裝置，應用光學、磁學和電學原理，通過不同的傳感器把軌距幾何量值的變化轉換成電容、電感和電流或電壓等電氣參數的變化，實現動態條件下軌距的無接觸測量，這種測量方法不僅適用于常速軌檢車，在高速軌檢車上也普遍適用。測量前后高低和左右水平時，采用慣性基準軌道不平順測量裝置。該裝置應用質量-彈簧-阻尼系統構成慣性基準，對軌道不平順和水平進行測量。車體和軸箱振動加速度檢測采用多功能振動測量裝置。

軌檢車載數據處理系統能對測試結果進行實時處理。由各檢測裝置測得的模擬信號通過模數轉換器轉化為數字信號，輸入計算機進行分析和處理。處理結果打印成圖表，給出某段線路上各檢測項目的平均值、標準值、各級超限峰值幾最大超限值、累計超限罰分值等。同時，模擬信號還被記錄在波形記錄儀或模擬磁帶機上，供進一步分析和處理用。

發達國家大多數擁有自己研制生產的中高速或高速軌檢車。在高速軌檢車上，激光、數字濾波及圖象處理技術得到廣泛應用，以計算機為數據處理主體，對軌檢信號進行模擬與數字混合處理，確保檢測結果不受軌檢車運行速度和運行方向的影響。與發達國家相比，我國軌檢車的性能和應用標準還存在一定差距，主要表現在：尚沒有高速軌檢車，現有的準高速軌檢車也主要靠引進國外技術制造；部分關鍵傳感器未能國產化；對軌檢車的檢測數據還不能充分利用。這些都是急待研究和改進的地方。

二、軌道部件狀態檢測

1.鋼軌狀態檢測

鋼軌的狀態主要包括磨耗、鋼軌波磨、軌頭表面擦傷和剝離、軌頭肥邊、接頭不平順以及鋼軌內部的核傷和裂紋等，分別采用測磨儀或軌頭輪廓儀、波磨檢測裝置或波磨檢測車及探傷車進行檢測。

常用的測耗裝置有2針、9針、23針測磨儀，在一設定基準上、間隔一定距離、按一定角度分布著若干個小型游標尺，可測量軌頭上各個角度的磨耗量。當需要測量軌頭斷面的輪廓形狀時，可采用軌頭輪廓儀。軌頭輪廓儀采用平行四邊形原理，在平行四邊形的一個角附近設置一個滾動小輪，小輪沿軌頭周邊滾動，在平行四邊形的對角附近設一畫筆，小輪沿軌頭周邊滾動的過程中，畫筆即在紙上連續地畫出軌頭輪廓線。

對鋼軌波磨和接頭不平順，通常采用基尺和塞尺進行測量。塞尺厚度為0.1~1.0mm不等，可隨意組合成各種厚度。基尺通常是不易變形的鋼尺，長度約為50~120cm。在鋼軌頂部放置基尺，在波磨波谷或低接頭處試塞各種厚度的塞尺。這種檢測方法的精度略低，但簡便易行且能滿足生產需要。當需要大量快速測量波磨時，須采用波磨檢測車。波磨檢測車由測量裝置和數據處理裝置兩部分組成，測量裝置包括陀螺基準和若干渦流或光電測距儀，對波磨實施無接觸測量，測量數據經模數轉換后由車載計算機實時處理。但波磨測試車工作速度一般小于40km/h,難以隨運營列車連掛工作，宜裝載于鋼軌打磨車上。

常用的鋼軌探傷裝置為鋼軌探傷小車，依靠人工推動在單股鋼軌上行走，對軌頭內部傷損進行探測。探傷小車采用超聲波原理，由超聲波發射器、接受器及波形顯示器等組成。鋼軌內部核傷或裂紋處固體與空氣界面上產生發射波，反射波被接收后，可根據發射和反射的時間間隔和超聲波的傳播速度，計算并顯示有無核傷以及核傷的位置和尺寸。

采用自動化超聲波鋼軌探傷車可大副度提高工作效率。探傷車由超聲波探頭、探傷信號顯示及記錄系統、鋼軌缺陷定位和特殊標記系統、記錄分析儀器等組成。每個超聲波探頭均配有供觀察和照像用的陰極射線管，探頭掃描的過程中，在暗室內與車速同步的攝影機連續取得8組探傷圖片，由車載計算機自動檢評系統進行實時處理和分析，結果可打印出鋼軌缺陷類型、部位、長度、缺陷與鋼軌上明顯特征（如螺孔、接頭等）的距離等。目前較先進的探傷車的工作速度約為30km/h ,能探測軌腰寬度范圍內軌頭至軌底的各種內部傷損，可識別3~10mm的鋼軌內部缺陷。

2.軌枕狀態檢測

鋼筋混凝土軌枕在使用中常發生裂紋、掉塊及擋肩破損等病害，影響線路質量，嚴重時危及行車安全，因此有必要加強對軌枕狀態的檢查。軌枕狀態檢查的主要內容為：軌枕頂面螺栓孔附近或兩螺栓孔間的縱向裂紋、軌枕頂面螺栓孔附近橫向裂紋、軌枕中部頂面橫向和側面垂直裂紋、軌枕擋肩處水平裂紋及擋肩損壞、空吊枕等。軌枕裂紋一旦形成環狀，或殘余裂紋達到一定寬度，將影響軌枕承載能力或加速預應力鋼筋銹蝕，造成軌枕失效。

3.道床狀態檢測

道床狀態包括道床尺寸、道床贓污和板結程度等。道床尺寸的檢查方法較為簡單，而道床的臟污和板結程度則需要儀器進行測試

道床臟污程度用道床內臟污物（粒徑小于20mm)或道床空隙率衡量。道床臟污物測量一般采用篩分法進行，即在線路上隨機抽取一定數量的枕跨，進行道床破底開挖，將挖出的道碴及臟物一起過篩后，稱量粒徑小于20mm的贓物重量。較為先進的測試方法是進行道床空隙率或密度測量。測量空隙率的常用儀器是同位素道床密度實度測量儀。清潔碎石道床穩定后的空隙率一般在31%~37%之間，當空隙率顯著降低時，就容易發生板結、翻漿冒泥等致使道床失去彈性的病害，應當及時進行清篩。

翻漿冒泥是線路上常見的病害，是翻漿和冒泥兩類病害的總稱。翻漿可分為道床翻漿與基床翻漿兩類，翻漿較嚴重時，道床和基床翻漿一起出現。道床翻漿的根源在于道床不潔與排水不良，其發生地段與下部路基無關，通常不侵入路基。道床中翻出的泥漿比路基土的顏色要深，雨季時道床翻漿嚴重，雨季過后不再發生或明顯輕微。道床因石碴被泥漿固結成干硬整塊，逐漸板結并失去彈性。道床翻漿的嚴重程度可用翻漿等級加以劃分。

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第四篇：鉗工題庫_高級工

選擇題： 裝配圖采用剖視圖表示時，同一零件各圖形必須采用（相同）的剖面線間隔和方向 2 畫鍵連接部件裝配圖時，平鍵頂面與輪轂鍵槽間應畫（2條）線。兩相互嚙合的圓柱齒輪在垂直其軸線的投影面視圖中，相切的兩分度圓用（細點劃線）4 畫裝配圖，如需要將與所畫部件密切關系的相鄰部件表示出來，作為輔助說明，可用（雙點劃線）畫出其輪廓。在裝配圖中，兩零件間配合性質的配合尺寸由（基本尺寸和孔與軸i）的公差代號組成。6 在裝配圖中，用來表示機器或部件安裝在地基上或與其他機器部件相連時需要的尺寸是（安裝）尺寸。在裝配圖中，若裝配圖畫在幾張圖紙上，其技術要求應注寫在（地）一頁圖紙上。8 在焊接圖中，符號“直角三角形”代表（角）焊縫。9 在焊接圖中，符號“圓”代表（點）焊縫。10在焊接圖中，符號“傘”代表（雙面）焊縫。

11能簡明直觀反映產品裝配順序的是（裝配單元系統圖）。

12產品裝配分不同形式，分為總裝和部裝，分配給個人或各小組來完成的叫（分散裝配）。13裝配工作的指導性文件是（裝配的工藝規程），它是工人裝配工作的依據。14直接進入組件裝配的部分稱為（一級分組件）。

15根據裝配精度合理分配各組成環公差的過程，叫（解尺寸鏈）。

16尺寸鏈中，確定各組成環公差帶位置時，相對于軸的被包容尺寸，可注成（單向負偏差）17尺寸鏈中，當其他尺寸確定后，新產生的一個環是（封閉環）18封閉環公差等于（各組成環公差和）19零件表面冷加工是利用金屬的（塑性），......20相同滾壓力下，滾壓次數及滾壓前表面粗糙度相同情況，（Y12）材料滾壓后粗糙度最小 21滾珠滾壓加工所用滾珠即為滾動軸承的滾珠，硬度達到（HRC62~64）22金屬冷擠壓速度一般控制在（0.1~0.4m/s）

23一般其他情況相同時，經預加工表面粗糙度相同的孔，（青銅）材料表面粗糙度最低 24孔的擠壓加工作為（最后精）加工

25孔的擠壓過程中，被加工件若為鑄鐵，則應采用（煤油）作潤滑劑。26孔的擠壓過程中，（帶圓柱形工作部分）擠壓工具用的最為廣泛。27所謂“基準重合”是指選擇設計基準作為（定位）基準。

28加工精密此輪時，齒面淬硬后再進行磨齒，因其淬硬層余量小而均勻，故此時應遵循（互為基準）原則加工.29定位基準是指加工時確定零件在機床或夾具中的位置所依據的那些點 線 面 屬于（工藝）基準范疇。

30對鋼進行（回火）熱處理，硬度一般不取決于冷卻速度，而取決于加熱溫度。31進行表面淬火的零件材料含碳量以（0.4~0.5%）為宜。

32調質處理是指淬火與高溫回火相結合的熱處理方法，一般硬度在HB200~350）范圍。33鋼處理后得到馬氏體組織是（淬火）熱處理工藝的效果。

34鋼號為45的碳素結構鋼和鋼號T7的碳素工具鋼平均含碳量分別為（0.45% 0.7%）35在強度 塑性 韌性方面，（球墨）鑄鐵較為優越。

36有色金屬中，黃銅是以（鋅）為主要添加元素的銅合金。37含碳量>0.60%的鋼是（高碳鋼）。

38通常橋梁 建筑等鋼結構材料為（優質碳素鋼）.39軸齒輪等均不同程度的承受靜動載荷的作用，因此選材時要以（疲勞強度）作主指標。40零件在形狀復雜截面較大要求淬透性較好及機械性能較高時采用（合金結構鋼）。41利用斷面鑒別法鑒定，（鑄鋼件）的斷面晶粒較細，色澤銀灰，棱角尖銳。42利用銼刀鑒定普通鋼材的硬度，（中）硬度鋼材用細銼或油光銼方能銼動。43鋼中所含元素對火花的特性有很大影響，（鉻）元素是碳素爆裂助長元素。44進行火花鑒別時，（鉻鋼）根部火花出現爆裂，有菊花狀火花，流線細而明亮。45進行火花鑒別時，火花又亮又短的是（45號）鋼。

46液壓泵按額定壓力的高低分為三種類型，下列（超高壓泵）不屬于該范疇。

47在平穩性脈動性噪音等方面要求不高，或工作環境較差場合高壓液壓系統適宜采用（高壓齒輪泵）。

48選用液壓泵時，其額定壓力應（稍高于）液壓系統執行元件最高工作壓力。49依靠高速旋轉葉輪而使液體獲得壓力的是（離心泵）。

50外嚙合齒輪泵工作時隨著齒輪的旋轉，吸油腔由于嚙合著的輪齒逐漸脫離而使密封工作腔（增大）形成部分真空，油箱中油液被吸進。

51齒輪泵壓油腔的齒輪是逐漸進入嚙合的，故密封容積逐漸減小，腔內油液受擠壓，從輸油口擠出，由于齒輪不斷（旋轉），壓力油不斷排除。

52要使齒輪泵工作時齒輪傳動平穩無沖擊，齒輪嚙合的重疊系數必須（大于）1.53單作用式葉片泵的轉子每轉一轉，泵上每個密封腔完成吸油和壓油動作各（1）次。54雙作用式葉片泵的轉子每轉一轉，泵上每個密封腔完成吸油和壓油動作各（2）次。55在機床液壓系統中，要求執行元件有快速慢速和保壓階段的場合，應使用（限壓式變量葉片泵），有利于簡化液壓系統。

56徑向柱塞泵工作時，當轉子按順時針方向旋轉到上半周時柱塞向外伸出，徑向孔內的密封工作腔容積（增大）。

57軸向柱塞泵自上而下回轉的半周內逐漸向里推入，使密封工作腔容積（減小）。58軸向柱塞泵的缸體每轉一轉，每個柱塞往復運動1次，完成（1）次吸油和壓油。59改變軸向柱塞泵的斜盤的傾角，可以改變柱塞的（往復行程大小），從而改變泵的排量。60按用途不同，液壓控制閥可分為三種，順序閥屬于（壓力控制閥）。61在液壓系統中，用以實現執行機構所要求的力的閥件是（壓力控制閥）。62電磁換向溢流閥屬于（組合閥）63在機床液壓系統中，（三位五通閥）能使執行元件在任一位置停止運動，且執行元件正反向運動時可以得到不同的回油方式。

64換向閥按操作方式不同分為多種（液動式）滑閥用于壓力高流量大閥芯移動行程長場合 65換向閥閥芯上都開有環形均壓槽，其目的是為了解決換向閥的（液壓卡阻）問題。66在機床液壓系統中，二位三通電磁換向閥是用來控制（液流方向）的閥。67在機床液壓系統中，溢流閥一般接在液壓泵的（出口）回路上。

68溢流閥工作時閥芯隨系統壓力變化上下移動，從而維持系統壓力恒定，（等于）F簧/A.69在液壓系統中（先導式溢流閥）的遠程控制可以實現遠程調壓。70溢流閥用來調節液壓系統的（壓力），并保持基本恒定。

71機床液壓系統中采用（節流閥）控制執行元件的速度，一般都采用定量泵帶溢流閥。72液壓系統中調速閥進出口之間壓差（大于）普通節流閥的壓差。73調速閥正常工作時，要求至少有（4x10~5x10）的壓差。

74調速閥是減壓閥和（節流閥）串聯組合而成的一種液壓閥。

75在機床液壓系統中濾油器安裝在（液壓泵壓油路）上可以保護除泵以外的其他液壓元件。76在液壓系統中蓄能器的作用是用來儲存和釋放液體（壓力能）。

5577在液壓系統中，（Y型）密封圈的密封能力隨著油液壓力增高而提高，并自動補償磨損。78在液壓系統中，軟管宜接在液壓缸和調速閥之間，否則機床運動部件易產生（爬行）。79為防止設備停止運轉時油液流回油箱而溢出，油箱中油面不能太高，一般不超過（80%）80油箱中的吸油管和回油管應插入最低油面以下，管口與箱壁間距不小于管徑（3倍）。81在機床液壓系統中，（油箱）保證供給系統充分的工作油液，同時也具有儲存油液使滲入油液的空氣逸出，沉淀油液中的污物和散熱。

82在機床液壓回路中，符號代表（溢流閥）。

83在機床液壓回路中，符號

代表（固定式）節流閥。

84在機床液壓回路中，符號

代表（單向變量閥）。85在機床液壓系統中，（調速）回路是核心部分，其他回路都是圍繞它來選配。86容積調速回路中溢流閥起（安全保護）作用。

87速度控制回路有幾種方式，其中（進油節流）調速回路應用于功率小負載變化不大的。88用來提高液壓系統中某一支路的壓力需采用（增壓回路）。

89機床工作時，液壓系統的壓力必須與負載相適應才能節省動力，減少油液發熱，這是通過（調壓）回路來實現的。

90機床液壓系統中的控制油路潤滑油路常采用（減壓）回路。

91機床液壓系統的控制回路和潤滑回路中，常用減壓方法是在需要減壓的部分油路前串一個（定值減壓閥）。

92機床工作部件短時停止運動時，一般液壓泵空載運轉，而不頻繁啟閉電機。一般功率不大于（3KW）的液壓系統大多數都設有實現該功能的卸壓回路。

93M1432A型萬能外圓磨床工作臺往復運動的速度通過改變（節流閥）液流開口作五級調速 94M1432A型萬能外圓磨床的換向閥的換向速度不受工作臺移動速度影響，當工作臺慢速運動時，其換向速度也不會太慢，主要是由于（先導閥）的快跳所起的作用。95M1432A型萬能外圓磨床液壓系統的油壓由溢流閥控制在（0.9~1.1MPa）。

96油缸兩端的泄漏不等或單邊泄漏，以及油缸兩端活塞桿彎曲不一致等，都會造成磨床工作臺（往復運動速度誤差大）。

97由于齒輪泵的困油現象會使液壓系統產生（振動）汽蝕和噪聲。98節流滑閥與閥體孔的配合間隙應嚴格控制。如間隙大，泄漏就（大）。99正弦規使用時，兩圓柱中心連線應與工作臺（平面）平行。

100利用正弦規可以測量角度錐度及精密劃線，它通常與（量塊）配合使用。

101利用正弦規測量工件圓錐角2a，已知正弦規中心距等于200mm，當墊10.35mm的量塊組時，工件上不素線處于水平位置，則圓錐角2a為（arctan(10.35/200）。

102利用正弦規測量圓錐角誤差時，如果百分表在工件（兩端）所示數值不等，說明有誤差。103離心式手持轉速表是利用（一定）轉速時產生一定的慣性離心力原理制成。104離心式轉速表測量的轉速最高可達（24000r/min）。

105轉速表是用來測量各種機械和動力設備的（線速度和轉速）的儀表。

106用量塊組合各種不同尺寸時，應選用最少的量塊數組合成需要的尺寸，塊數最好不超過（4~5塊）。

107使用長度量塊進行測量時，要以量塊的（中心）長度作為尺寸基準。

108當工件精度較高且受條件限制，只能采用游標卡尺進行測量時，應（用量塊校驗卡尺）。109選用83塊的成套量塊組成67.345mm尺寸的量塊組，正確的是（1.005mm,1.34mm,5mm,60mm)。110長度量塊基本尺寸小于5.5mm時，有數字的一面為（上）面。

111合像水平儀是一種用來測量水平位置或垂直位置微小角度偏差的（角值）量儀。112光學合像水平儀與框式水平儀比較，突出特點是（測量范圍大）。

113因為合像水平儀水準玻璃管的曲率半徑（小于）框式水平儀，所以氣泡穩定時間短。114光學合像水平儀的水準管在測量中起（定位）作用。

115測量較長導軌在垂直面內的直線誤差時，采用（光線基準法）較為合適。116測量中等尺寸導軌在垂直面內的直線誤差時，采用（實物基準法）較為合適。

117用合像水平儀按對角線法對一邊長為2A的正方形進行平面度測量時，測對角線所用橋板中心距長度應為（2A）。

118利用自準直光學量儀可以測量反射鏡對光軸（垂直方位）的微小偏移。

119自準直儀中，像的偏移量由反射鏡的轉角決定，與反射鏡到物鏡的（距離無關）

120量具量儀的測量極限誤差與被測工件允差間的比值關系是選擇量具的一個重要決定因素，測量高精度工件應選擇（1:3）的比值。121自準直儀的測量范圍（0?~10?）

122光學平直儀由平行光管和讀數望遠鏡組成的儀器本體與（平面反射鏡）組合而成。123調整光學平直儀的（測微手輪），可以調整目鏡中視場基準線與“十”字像對正。124用光學平直儀測量V型導軌在水平面的直線度誤差，只需將平直儀本體目鏡座的定位頂絲松開，使目鏡（順時針轉90），使測微手輪與物鏡射出的光線垂直即可進行測量。125經緯儀具有橫軸和淑軸，可使瞄準望遠鏡管在水平方向作（360）方位轉動。126經緯儀度盤的刻線符合后，每格為10?，測微尺上下共600格，每小格為（1??）。

127用經緯儀測量機床回轉臺的分度誤差時，常與（平行光管）配合，組成一個測量基準。128高精度的測角儀器是（經緯儀）。

129檢查精密轉臺是，將經緯儀固定在轉臺中央，經緯儀與轉臺的回轉中心（不重合度）小于0.01mm。

130使用經緯儀測量機床回轉臺分度誤差時，正確讀數為（度盤和測微尺讀數之和），131用工具經緯儀通過掃描法建立測量基準平面來檢驗大型工件的平面誤差時，是依據（三點定一面）來確定測量基準面的。132經緯儀測角精度為（2??）。

133測微準直望遠鏡和光學直角器可用于測量機床立柱導軌對水平導軌的（垂直度）誤差。134用測微準直望遠鏡和光學直角器可以檢驗部件間的垂直度誤差，光學直角器的主要元件是一個（五棱鏡）。

135測微準直望遠鏡的光軸與外境管幾何軸線同軸度誤差不大于0.005mm，平行度誤差不大于（3??）。

136國產準直望遠鏡GJ101型的示值讀數每格為（0.02mm）。

137選裝機械轉子有一階 二階......一系列固有頻率，其中一階臨界轉速（最低）。138旋轉機械剛性轉子在工作中不會遇到（臨界轉速）。139單轉子轉速到達一階臨界轉速時，振動高點滯后于重點的相位角為（90）。140轉子轉速升高到一定數值時，振動的高點總要滯后于（重點）某一相位角。141轉子振動烈度與振動位移雙幅值之間的關系是（vf=

。。sw22）。142用速度傳感器測量軸承垂直方向的振動值時，應選擇軸承（寬度中央正上方）為測點位置。

143用速度傳感器測量軸承軸方向的振動值時，應選擇軸承（軸心附近端面）為測量位置。144在測量軸承振動時，速度傳感器是一次儀表，測量儀為（2次）儀表。145用速度傳感器所測得的軸承振動是相對于大地的振動，即（絕對振動）。146用位移傳感器測得的軸承振動是相對于（軸承）的振動。147測量軸承振動的方法是采用（位移）傳感器。

148位移傳感器與軸表面間的距離通常調整為（2~2.5mm）。

149滑動軸承穩定性的好壞主要由軸在軸承中偏心距的大小決定，偏心距越小，軸心位置浮動的越高，穩定性（越差）。

150剛性轉子和工作轉速低于2倍一階臨界轉速的擾性轉子，只可能產生（半速渦動）。151旋轉機械發生半速渦動或油膜振蕩時，采取*增大轉速）措施不能減輕或使之消失。152振動烈度能反映出（振動能量）。153聲壓級的單位稱為（分貝）。

154用聲級計測量噪聲，測量范圍為（40~120db）。

155國際標準化組織對噪聲的衛生標準為:每天工作8h，其允許連續噪聲為（90db）。

156在測量過程中，機械式量儀的觸頭軸線應盡可能（垂直）工件被測表面，以避免誤差。157精密量儀量具如量塊水平儀應在（20℃）下使用。

158光學量儀使用完后，鏡頭或反光鏡應用（鏡頭紙）輕輕擦凈。159精密量儀按規定（半年）檢修一次。

160牛頭刨床的橫向進給機構采用（曲柄搖桿）機構。

161平面雙曲柄機構兩曲柄的旋轉方向和角速度分別（相同和相等）。

162在鉸鏈四桿機構中，AB=130mm,bc=150mm,cd=175mm,ad=200m,若取AD為機架，則該機構為（雙搖桿）機構。

163牛頭刨床的橫向進給運動采用了曲柄搖桿機構，曲柄作等速運動，而搖桿的空回行程平均速度（大于）工作行程的平均速度。

164在凸輪機構中，凸輪輪廓形狀取決于（從動件的運動規律）。165在凸輪機構中，（圓柱凸輪）的凸輪與從動件的相對運動是空間運動。

166凸輪機構中，為保證從動件順利運行，對于移動從動件在推程時，壓力角一般小于等于（30）。

167齒輪傳動比不等于（V主/V從）。

168一對齒輪的傳動比不宜過大，通常一對圓柱齒輪傳動比為（5~8）。

169齒輪分為低中高三種，是根據齒輪傳動工作時的（圓周速度）不同來劃分的。170圓錐齒輪側隙的檢查方法與（圓柱齒輪）基本相同。

171相互嚙合的一對漸開線齒輪制造好后，其傳動比和中心距分別為（前后者都不可變）。172相互嚙合的一對漸開線直齒圓柱齒輪，兩齒輪的模數和它們在分度圓上的齒型角分別是（前后者都相等）。

173兩漸開線齒輪在嚙合傳動時，角速度之比與圓半徑之比成（反比）關系，和轉速比成（正比）關系。

174安裝漸開線圓柱齒輪時，接觸斑點處于同向偏接觸，其原因是兩齒輪（軸線不平行）。175我國標準規定，直齒圓柱齒輪分度圓上的壓力角為（20）。

。176一直齒圓柱齒輪模數為4，則其齒距為（12.56mm).177一徑節制圓柱齒輪的徑節為4節/英寸，齒數為21，則其分度圓直徑為（133.35mm）。178內齒輪的齒頂圓和齒根圓分別位于它的分度圓之（內和外）。

179一般情況下，閉式蝸桿傳動的蝸桿頭數和其傳動效率關系為（前者越多，后者越高）。180蝸桿傳動的傳動比大，在分度機構中其傳動比為（600~1000）。

181在蝸桿傳動中當蝸桿的螺旋升角（小于）材料的當量摩擦角時，蝸桿傳動便可以自鎖。182蝸桿傳動常用于轉速（急劇降低）的場合。

183相互嚙合的蝸輪蝸桿，蝸桿分度圓螺旋升角（等于）蝸輪分度圓柱螺旋角，且方向一致。184已知一蝸桿模數為10mm，特性系數為8，壓力角為20，頭數為2，則其分度圓直徑為（80mm）。

185蝸桿頭數一定時，其特性系數螺旋升角和傳動效率三者關系（前者越小，中者越大，后者越高）。

186蝸桿箱孔中心距檢查是先將兩個測量芯棒插入空中，箱體用3個千斤頂支撐在平板上，調整千斤頂使其中1個與平板平行，然后分別測量（兩芯棒至平板的距離）即可算出中心距。187鏈傳動的傳動比一般小于等于（6）。

188鏈傳動兩軸心距a為5~6mm，最大中心距可達（15m).189鏈傳動的速度比等于（n主/n從）。

190在平帶傳動中，用于兩軸軸線平行且放置方向相交的場合是（交叉）式傳動。191平帶傳動時，要保證有足夠大的包角，一般要求包角a（≧120）。192在相同條件下，一般三角帶傳動能力比平型帶大（3倍）。

193三角帶是沒有接頭的環形帶，兩個側面為工作面，其尖角φ等于（40）。194我國生產的三角帶分為（7種）型號，而線繩結構的三角帶目前只生產4種型號。195三角帶標準長度是指其（內周）長度。

196對三角帶傳動的小帶輪上的包角一般要求≧120，當包角太小時，可增大（中心距）的方法來增大包角。

197能夠將主動軸的一種轉速變化為從動軸的多種轉速的傳動系統為（輪系）傳動。

198輪系傳動中，在主從傳動輪之間加奇數個惰輪，主從動輪旋轉方向和傳動比大小變化分別為（前者改變，后者不變）。199定軸輪系傳動比計算公式可寫成ilk=（(?1)B/A)。其中，A為所有主動輪齒數連乘積，B為所有從動輪齒數連乘積，m為齒輪對數。

200在Y38-1型滾齒機上滾切鑄鐵直齒圓柱齒輪時的最大加工模數是（8mm）。201一般情況下，采用細牙螺紋比采用粗牙螺紋連接強度高，自鎖性能（好）。

202采用螺紋連接時，若連接件較厚，或者連接件是盲孔，應采取（雙頭螺柱）連接。203圖紙中常見的用螺紋密封的管螺紋代號Rc表示的是（圓錐內）螺紋。

204雙頭螺柱與機體螺紋連接，其緊固端應當采用過渡配合，保證配合后螺紋（中徑）有一定的過盈量。

205鍵連接分為緊鍵連接和松鍵連接，（鍥鍵）連接屬于緊鍵連接。

m。。206在各種鍵連接中，（切向鍵）常應用在軸徑大于60mm對中性要求不高且傳遞較大扭矩的低速場合。

207漸開線齒花鍵和三角形齒外花鍵的鍵齒壓力角分別為（30和45）

208松鍵連接是靠鍵的（側面）傳遞扭矩的。

209一般情況下，對于盲孔的連接或為了裝拆方便，可以使用（內螺紋圓錐銷）。210定位用的標準圓錐銷的錐度為（1:50）。211定位銷使用的數目通常不少于（2個）。

212根據軸（所受載荷）不同，可將軸分為心軸轉軸傳動軸三類。

213只傳遞動力，受扭轉作用而不受彎曲作用，或者彎曲作用很小的軸為（傳動軸）。214根據軸的承載情況可分為（轉軸）心軸 傳動軸。

215一般情況下，對開式滑動軸承的軸承蓋與軸承座之間留有（5mm）左右的間隙，以便當軸瓦稍有磨損時方便調整。

216對開式軸承的軸瓦內表面開有油槽，一般油槽長度可取軸瓦長度的（80%）。

217內錐外柱式錐形表面滑動軸承靠（移動軸瓦位置）來調整軸承與軸徑間的配合間隙。218對滑動軸承的裝配要求主要是軸徑與軸承之間獲得所需間隙和良好的接觸，軸在軸承中（運轉平穩）。

219只能承受軸向載荷的軸承稱為（推力軸承）。220型號為2109的滾動軸承的類型是（調心球軸承）。221型號為82/650的滾動軸承內徑為（650mm）。222型號為7312的滾動軸承內徑為（60mm）。223向心推力球軸承的接觸角β的范圍一般應為（0≦β≦45）。

224滾動軸承型號末尾第四位表示軸承的（類型）。225在可移式剛性聯軸器中，（彈性圈柱銷）聯軸器通常應用于傳遞小扭矩高轉速啟動頻繁和旋轉方向需經常改變的設備中。

226萬向聯軸器用于兩軸（交叉）的傳動，主動軸以等角速度旋轉時，從動軸是作變角速度旋轉。

227萬向聯軸器連接的兩軸有角度偏移的傳動時，主動軸旋轉一周，從動軸旋轉（一周）。228離合器有嵌合式、摩擦、磁粉、（安全）離心、超越離合器等種類。

229在CA6140型普通車床上進行切削加工時，如果主軸突然停止轉動，而電機依然轉動，則說明（多片式摩擦離合器）調的太松。

230內燃機的啟動裝置中常應用（超越）離合器。

231內燃機氣缸的閥門彈簧利用的是彈簧的（控制機構的運動）功能。

232彈簧按承受（載荷）不同，可分為拉伸、壓縮、扭轉、和彎曲彈簧四種。233彈簧的主要作用是控制機械運動、吸收振動、和沖擊能量、（儲蓄能量）、測量力的大小。234檢查高速旋轉機械的轉子的不彎曲程度，可以在轉子裝入（軸承）后進行。235為保證轉子在告訴運轉時平穩，轉子上各內孔對軸承徑都應具有較小的（同軸度）誤差。236為保證轉子在告訴運轉時平穩，轉子上各外圓對軸承徑都應具有較高的（同軸度）誤差。237無論新舊轉子，軸徑的圓度和圓柱度誤差一般要求控制在（0.02mm）以內。238凡轉子在一階臨界轉速或以上時進行的平衡，便屬于撓性轉子（高速動平衡）。239撓性轉子在臨界轉速以下運轉時，轉子可以看做是（剛性）轉子。

240撓性轉子動平衡的精度一般要求動平衡機軸承上的振動速度小于（1.12mm/s）。241裝配可傾瓦式滑動軸承時，應該有一塊瓦位于軸承體的（正下方），以便于軸徑找中。

。。242高速轉子的軸承在進行油潤滑時，要在進油口裝濾油網，此濾油網要求（循環結束后拆除）。

243一橢圓軸承半徑頂間隙為0.02mm，半徑側間隙0.06mm，則該軸承的橢圓度為（2/3）。244高速旋轉下的徑向軸承的內孔精加工應盡量采用（精車）。

245橢圓形和可傾瓦式軸承主要是為了解決滑動軸承在高速下可能發生的（油膜振蕩）。246齒輪聯軸器的內齒輪在軸向有一定的游動量，以保證兩軸都有各自的（熱脹冷縮）。247高速旋轉的聯軸器內孔與軸的配合必須具有一定的（過盈量）。

248高速旋轉的聯軸器采用錐形面配合時，必須保證孔與軸接觸面積大于（75%）。

249機床傳動鏈的（運動）誤差，是由傳動鏈中各傳動件的制造誤差和裝配誤差造成的。250機床傳動件的誤差在升速運動和降速運動時分別被（放大和縮小）。

251當一個齒輪最大周節與另一齒輪最小周節處于同一相位時產生的傳動誤差為（最大）。252修理分度蝸輪副時，常采用（更換蝸桿、修復蝸輪）的方法來恢復或提高蝸輪副的精度。253分度蝸桿的徑向軸承是兩個材料為青銅的滑動軸承，調整時需要用（巴氏合金）研磨棒。254xing磨蝸桿除（齒厚）精度要求低于工作蝸桿外，其余精度要求均與工作蝸桿相同。255用齒輪加工機床分度蝸桿的牙形誤差時，對蝸桿副嚙合精度的影響（不大）。256機床工作臺環形圓導軌的上導軌面比下導軌面具有較好的（圓度）要求。257環形圓導軌的圓度誤差主要影響此輪加工后的（齒距累積）誤差。

258在以上導軌為基準對下導軌進行刮削時，下導軌精度由（作回轉基準的定位表面）的精度決定。

259環形圓導軌刮削后，檢查圓度誤差時，在圓周上三個相對間隔（120）的位置上對研檢查，可判斷出圓度的質量。

260檢查環形導軌刮削后的圓度誤差時，在導軌上下接觸面涂一層薄顯示劑，以約（15）角正反轉動工作臺進行對研。

261檢查環形圓導軌刮削后的圓度誤差時，只有在（3個）位置上對研后全部接觸均勻才符合接近理論圓度的充分條件。

262用切向法測量一較標準的環形圓導軌的直線度誤差時，按順序測量讀數作出的誤差曲線應為（正弦曲線）。

263修磨磨床主軸軸徑時，若超差不多，則可用（鑄鐵）研磨套修復。264砂輪主軸有彎曲、外圓表面有裂紋以及其他較嚴重損傷時，需（更換）。265磨床主軸軸徑的修復量因受氮化層及硬度限制，一般不應超過（0.1mm）。266修研磨磨床軸徑，超差較多時，宜用（超精磨床）。

267精密磨床砂輪主軸軸承的外錐面與軸承體的內錐面必須良好接觸，接觸面積≧（80%）。268精密磨床砂輪主軸軸承工作面磨損后，可先粗研，然后半精研，最后精研，其中半精研用（W5~W7）研磨粉。

269砂輪主軸部件第二次試車時，所用潤滑油中煤油和二號錠子油的百分比為（90%和10%）。270多段拼接的床身接合面有滲油。漏油，或用（0.04mm）厚塞尺能塞入時，就應修復。271刮削兩端彼此相連接的床身導軌接合面，兩段導軌的垂直度誤差方向應相反，這樣兩段導軌拼接后的（直線型）才趨一致。

272大型機床多段床身拼接裝配時應（先用螺釘緊固，后用定位銷）。

273整修大型機床基礎時，要在水泥漿（未完全干涸（時放上調整墊鐵，并用水平儀和檢驗平尺找正墊鐵。

274整修大型機床基礎時，先把表面疏松部分鑿掉，然后用（熱堿水）刷洗擦干，重澆灌。

。275大型機床整修后應達到：整修縱橫水平度公差（0.2）/1000mm；兩對面和相鄰墊鐵在同一平面內公差為0.3/1000mm。

276用水平儀檢查大型機床V型導軌在垂直平面內的直線度誤差時，應將水平儀轉過（90）。277檢查大型機床V型導軌在水平平面內的直線度誤差時，采用（顯微鏡）。

278檢查大型機床V型導軌時，其精度應達到：垂直水平面（0.02/1000mm,0.02/1000mm）。279測量床身導軌在垂直平面內的直線度誤差一般用（水平儀）測量。280大型機床平導軌在垂直平面內的直線度誤差允許為（0.01/1000mm）。281檢查大型機床平導軌在垂直面內的直線度誤差時，應將水平儀轉過（90）進行測量。282測量床身導軌在水平平面內的直線度誤差一般用百分表和檢驗心軸）測量。

283刮削大型機床的長導軌要考慮季節氣溫的差異，夏天修理時，導軌在垂直平面內的直線度誤差可在允許范圍內盡量使中部呈（凸）狀。

284安裝龍門刨床的雙立柱時，左右兩立柱頂面的等高度誤差要求為（0.1mm）。285測量龍門刨床雙立柱頂面高度誤差時，可采用兩只等高水箱和（深度千分尺）進行測量。286龍門刨床雙立柱導軌面同一平面度要求為（0.04mm)。

287測量龍門刨床雙立柱導軌面同一平面度誤差采用（拉鋼絲法）。

288調整大型機床床身水平，必須以床身（中部為基礎，向兩端）進行調整修刮，這樣不會影響已經安裝好的立柱精度。

289調整大型機床床身水平時，最好將（3個）水平儀同時使用，以便于掌握導軌的變化。290由于立柱、橫梁等零件已全部裝在床身上，全部負荷集中在床身（中間），使已調整過的床身變形。因此，在床身修理前，要重新調整床身導軌在垂直平面內的不直度。291研刮蝸輪所用舊蝸桿必須與新蝸桿在同一臺床上車削，以保證（齒形半角）一致。292檢查大型機床工作臺有無爬行現象，可利用（百分表）來進行。

293在修理大型機床的蝸輪時，當用舊蝸桿刮削到蝸輪齒面接觸率達（50%）以上時，再換上新蝸桿進行研刮。

294當軸徑或長鍵部分嚴重磨損時，可采用振動堆焊法修復，其堆焊厚度通常為(1.5~5mm).295當軸徑的磨損量小于0.2mm,而軸徑表面又要求一定硬度時，可采用（鍍鉻）方法修復。296磨床液壓系統進入空氣、油液不潔凈、導軌潤滑不良、壓力不穩定等，都會造成磨床（工作臺低速爬行）。

297外圓磨床出現壓力不足或建立不起油壓、部件速度下降等現象，可能是由后面所列（???）中任一條造成的。?油泵電機功率不足；?壓力閥中有臟污；?油液黏度太大；④系統內部泄露。

298液流方向的迅速改變或停止致使液流速度發生急劇變化，這將會造成磨床液壓系統出項（液壓沖擊）現象。

299一般數控機床主要由后面所列（???⑤）四個基本部分組成。?控制介質；?數控裝置；?伺服系統；④檢測裝置；⑤機床；⑥刀庫。300在數控機床系統中，（控制介質）是該系統的軟件部分。

301數控機床的數控系統按（輸入量與輸出量之間的關系）分類，可分為開環控制系統、半閉環控制系統和閉環控制系統。

302伺服系統的控制元件有直流伺服電機、交流伺服電機和（步進電機）。303二十進制就是用四位二進制數來表示（1位）十進制數。

304在數控機床上加工零件，從分析零件圖開始，一直到制作穿孔帶為止的全過程稱為（程序編制）。

。305二進制就是逢二進一，它只包含（0和1）。

306數控機床程序編制的步驟有：確定工藝過程、運動軌跡計算、編寫程序單、制備控制介質和（程序校核、首件初試）等。

307整個數控機床的可靠性主要取決于（數控裝置），加工精度則取決于伺服系統。308一般數控機床上的步進電機及傳動機構的脈動當量為（0.01mm/單位脈沖）。309在數控機床中，（閉環）系統的精度較高，但結構復雜，適用大型精密機床的數控系統。310數控裝置除控制刀具或工作臺移動的終點坐標外，還要保證被控制的兩個坐標點間位移的軌跡是一條直線，即（直線）控制。311在數控機床中，（數控鉆床）屬于點位控制系統。312在數控機床中，（連續）控制數控裝置能對兩個或兩個以上的坐標方向的運動進行連續控制，適用于控制加工曲面、凸輪等復雜形面的零件。

313在數控機床中，對于行程大于（4m）的進給系統不宜采用滾珠絲杠傳動系統。314自動換刀數控機床的特點是能自動完成工件的定位于轉位、主軸變速與進給以及刀具的自動更換，使復雜零件在機床上只需（1次）裝夾就可加工完。

315光電閱讀機在工作過程中，當控制器發出啟動指令后，小電機帶動主動輪轉動，即（啟動走帶）。

316組合機床是由一些（通用部件）及少量專用部件組成的高效自動或半自動專用機床。317在組合機床的型號中字母H代表（小型組合機床。

318組合機床的控制系統大多采用機械、液壓、電氣或氣動相結合方式，其中（電氣）控制又往往起著中樞連接作用。

319在組合機床的通用部件中，回轉分度工作臺屬于（輸送）部件。320在組合機床的通用部件中，（動力頭）能同時完成刀具切削運動及進給運動。321在多工位組合機床中，（移動工作臺（式可配置的工位數較少，且機動時間與輔助時間無法重合。

322組合機床動力頭前端一般只能安裝（多軸箱），而動力滑臺上可以安裝動力箱、鏜孔車端面頭、銑頭、精鏜頭等。

323組合機床通常是多頭多面同時對工件進行加工，這就要求多臺電機（同時啟動，單獨）調整。

324在組合機床加工過程中，當輔助時間較長時，為了保證裝卸工件的安全、節省電力、操作方便，可使動力頭（同時啟動同時）停止。

325在組合機床多臺電機同時啟停控制線路中符號“ ”代表（接觸器）。

326在六點定位原則中，1個支撐點限制一個自由度，如出現2個或多個支撐點限制同一自由度，稱為（超）定位。

327根據零件技術要求，工件定位時所限制的自由度小于6個，但能保證零件的技術要求，這種定位稱為（不完全）定位。

328任何工件在空間不加任何約束時，它有(6個）自由度。

329定位用的V 形塊的工作面間夾角已標準化，下列各項中（30）不屬于標準范疇。330工件以內孔定位時，常采用心軸定位，心軸一般用20Cr鋼制作，滲碳淬火硬度通常為HRC（58~62）。

331工件以內孔定位時，錐度心軸限制（5個）自由度。

332增加主要定位支撐的定位剛性和穩定性的支承叫（輔助支承）。

333在鍥塊加緊機構中，為使鍥塊有自鎖作用，鍥塊的斜面升角一般應小于（6）。

。334機床夾具應用中（加緊力）對工件在夾具中的定位、夾緊起決定作用。335夾具設計中夾緊力的方向最好與切削方向（重合）。

336對夾緊裝置結構的基本要求：結構簡單、緊湊，并有足夠的（剛度）。

337在設計夾緊機構時，主要夾緊力一般應（垂直于）主要定位基準，以減小工件變形。338在鍥塊夾緊機構中，為使其有自鎖作用，鍥塊的斜面升角應（小于）摩擦角。339在夾緊機構中，（機床運動完成）夾緊類型不屬于機動夾緊。340對夾緊裝置的基本要求，首先要保證加工的（精度）要求。341在批量少的產品生產或新產品試制中，通常使用（組合）夾具。342組合夾具也具有（專用）夾具的性質。

343當某企業的產品繁多、生產變更頻繁時，最宜使用（組合）夾具。

344單件工時定額由幾個部分組成，更換刀具、潤滑機床屬于（布置工作地）時間。

345加工成批軸類零件，為提高勞動生產率，應從改變刀具、提高切削用量、縮短（基本）加工時間上下功夫。

346領取和熟悉圖紙、工藝規程，安裝刀具和夾具以及調整機床屬于工時定額中的（準備和終結）時間。

347增大（切削）速度可以縮短基本時間。

348進行切削加工時，工件的加工余量與基本時間的關系（前者越大，后者越長）。349減少加工余量是縮短（基本）時間的方法。350采用（先進夾具）可縮減輔助時間。351下列各項中，（調整機床）不屬于輔助時間范疇。

352縮短工件加工過程中的測量時間，可縮短（輔助）時間。353采用（自動換刀裝置）可縮減輔助時間。

354鉗工工作臺兩側同時有人操作時，中間（應用鐵絲網）隔開。

355鉆孔時，操作者應遵守后面列出的（??⑤）操作規程。?戴上防護眼鏡；?不戴防護眼鏡；?穿上工作服；④戴上手套；⑤不戴手套。

356在鉗工操作中，有時會產生很多細小鐵屑，應該用（刷子）清理。357起吊重物時，吊鉤應垂直于重心，繩與地面垂直線一般不超過（45）。

358在工作場地起吊重物時，應使用（白棕繩）作起吊工具。359使用（2根）以上繩索時，應盡量避免并列使用。

360為減少觸電事故，以及對已造成觸電或電火事故及早處理，（相線）必須開關。361一般工廠照明要求固定安裝，通常要求距地面（2.5m)以上，最少不低于2m。362在潮濕、有導電塵埃場所，應選用（12V或6V）電壓來供照明。363電氣設備運行時，必須（接地或接零），防止事故發生。

364保護接地適用于（1000V）以上的電氣設備以及電源中線不接地1000V以下的電氣設備。365保護接零的防范適用于（三相四線）制中線直接接地的供電系統。366砂輪機擱架與砂輪間應保持（3mm)以內。367砂輪機的砂輪旋轉方向應使磨屑(向下)飛離。

368使用砂輪機磨削刀具時，操作者應站在砂輪機（側面）。

判斷題

1在裝配圖中，兩個零件的接觸表面只用一條輪廓線表示，不能畫成兩條線。3在裝配圖的各剖視圖中，同一零件的剖面線方向和間隔必須相同。

5裝配圖中的尺寸包括性能尺寸、裝配尺寸、外形尺寸、安裝尺寸及其它重要尺寸五種。

。6裝配前根據裝配圖了解主要機構的工作原理，零部件之間的相互關系，以保證裝配圖上標注尺寸的要求。

8國家規定焊縫符號一般由基本符號和指引線組成。

10在制定裝配工藝規程時，每個裝配單元同常可作為一道裝配工序，任何一個產品一般都能分成若干個裝配單元，即若干道裝配工序。

12尺寸鏈封閉環的基本尺寸等于所有增環基本尺寸之和與所有減環基本尺寸之和之差。14零件加工或部件及機器裝配過程中，相互關聯尺寸的總稱叫尺寸鏈。15工件材料的硬度愈低和塑性愈高，則滾壓后的零件表面愈光滑。

17壓力機在工作時所受的合力作用點與壓力機滑塊的中心線相重合，該合力的作用點稱為壓力中心。

18孔的冷壓加工是用比待加工的孔稍大的鋼珠或擠壓桿對經過預加工的孔進行推壓或拉亞，是對孔的最后精加工。

20作為孔的擠壓加工工具，鋼珠的應用范圍有一定的局限性，它只能用于擠壓較短的通孔。21使用粗基準時，原則上不允許重復使用。

23在鋼中加入Co、Mn。Mo、Cr等元素，可顯著提高鋼的淬透性。25鋼處理后得到的馬氏體組織的熱處理工藝是淬火。

26普通碳素結構鋼中，甲類鋼保證機械性能，乙類鋼保證化學成分。28合金鋼9SiCr主要用于低速細長刀具。

29抗拉強度δb是起重機鋼絲繩的主要性能指標，而疲勞強度δ-1是軸、齒輪等承受動載荷的主要性能指標。

32鋼在砂輪上打磨時會引起火花，其中碳元素是引起火花爆裂主要元素，隨著含碳量增加，火花亮度增加。

34含碳量低的鋼斷面晶粒細致，色澤會白，含碳量高的鋼斷面晶粒稍粗，色澤呈白色。36液壓泵的工作壓力由系統中的執行元件的最高工作壓力決定。

38在漸開線齒形的嚙合齒輪泵中，外齒輪和內齒輪之間裝有一塊月牙形隔板，以便將吸油腔和壓油腔分開。

41單作用式葉片泵的轉子每轉一周，每個密封工作腔完成吸油壓油動作一次，以保證正常。43與齒輪泵和葉片泵相比，柱塞泵的特點是泄露小、容積效率高、可高壓下工作。45有些徑向柱塞泵的偏心距可以從正值變成負值，從而改變泵的進出油方向。47對機床液壓系統中使用的液壓閥要求是工作時沖擊和振動小，且壓力損失小。48液壓控制閥操作方式分手動式、機動式、電動式、液動式、電液動等多種。

50在機床液壓系統使用中使用的換向閥絕大多數是滑閥，而轉閥只用在中低壓小流量場合，作為先導閥和小型換向閥使用。

53先導式溢流閥要在先導閥和主閥都動作后才能起控制作用。55普通節流閥不可能使通過的流量保持恒定，而調速閥可以做到。

57調速閥工作時進出口壓差小，其減壓閥不能起到穩定節流閥前后壓差的作用。59在氣動系統的排氣口，尤其是在換向閥的排氣口，常設消聲器以降低排氣噪聲。61分離式油箱可以減少升溫和液壓泵驅動電機振動對機床工作精度的影響。64在液壓基本回路中，符號“”代表雙作用但活塞桿液壓缸。

65節流調速回路由定量泵、流量控制閥、溢流閥和執行元件組成，它通過調節和控制流入或流出執行元件的流量來調節其運動速度。67壓力控制回路是利用壓力控制閥來控制系統壓力的回路。

69減壓回路的作用在于使系統中的部分油路具有較低的穩定壓力。

71調節M1432型萬能外圓磨床的節流閥開口大小，可使工作臺在0.05~4m/min之間無極變速。

M1432A型萬能外圓磨床的工作缸內誤入了空氣，工作時不僅會發生噪聲，而且還可能造成工作臺的低速爬行。

76離心式轉速表游絲的作用是在測頭與旋轉零件脫離接觸時指針能回復到零位。78使用量塊測量時，要先把量塊放在汽油中洗凈，然后用脫脂棉或絨布擦干。80量塊具有研合性，所以量塊可以成組使用，以組成所需尺寸。

82當光學合像水平儀處于水平位置時，兩個半氣泡就會重合，否則兩個半氣泡不會重合。84光學合像水平儀的刻度值是由水準管的杠桿和測微螺桿決定的。

86用合像水平儀測量1m長的導軌，其直線度誤差為1.24mm，若該導軌長為500mm，則其直線度誤差為0.62mm。

88從原理上講，自準直儀實際是添裝了目鏡的平行光管。

90平行光管是一種投射平行光束的裝置，是由透鏡和位于前焦面上的十字分劃板以及照明光源組成。

92經緯儀主要用來測量精密機床的水平轉臺和萬能轉臺的分度精度。94用經緯儀測量時的示值讀數是用望遠鏡旁邊的顯微鏡得出的。

96測微準直望遠鏡建立基準線的基本方法是依靠光學量儀提供一條光學視線，同時合理選擇靶標，并將靶標中心與量儀光學視線中心調至重合。

98機械在旋轉過程中，轉子與靜子部分碰撞，會產生振動。

100轉子旋轉時所受到的干擾力的作用頻率與轉子固有的振動頻率相同，轉子將產生劇烈振動。

102用速度傳感器在軸承上測量振動時，應選擇反映振動最為直接和靈敏的位置為宜。104測量軸振動的方法是采用位移傳感器。

106旋轉機械的振動故障都是在機械運動時產生的，因此診斷也應在機械運動中進行。107轉子軸承系統產生半速渦動和油膜振蕩，都是由于滑動軸承額工作穩定性差而引起的。109噪聲大多是由于機械振動和氣流引起的。

112在測量粗糙的工件表面時，不應使用量塊、測微儀等高精度量具、量儀。114精密測量的條件主要指測量環境的溫度、濕度、灰塵和振動。116在雙曲柄機構中，若兩曲柄長度不等，主動曲柄作等速運動，從動曲柄隨之作變速運動。120齒輪傳動能保證瞬時傳動比恒定，平穩性較高。

123一對相互嚙合的漸開線齒輪，其傳動比和中心距無關。

125對于相同齒數的直齒圓柱齒輪，模數越大，齒輪的幾何尺寸越大，輪齒越大。127為了使內齒輪齒頂兩側輪廓全部為漸開線，齒頂圓應大于它的基圓。

129在具有自鎖作用的蝸桿傳動中，只能用蝸桿帶動蝸輪，而不能用蝸輪帶動蝸桿。130蝸桿傳動機構裝配時，通過改變調整墊片厚度來調整蝸輪的軸向位置。132相互嚙合的蝸輪蝸桿，蝸桿分度圓柱面上的螺旋線的升角等于蝸輪分度圓柱面上的螺旋角，且二者方向相同。

134當兩軸平行、中心距較遠、傳動功率較大且平均傳動比要求較準確時，可采用鏈傳動。135平帶傳動中，平帶陷入輪緣越深越好，這樣可使平帶底面均勻接觸輪槽，增大摩擦。138帶的張緊力要適當，過大會使帶的壽命降低。140輪系傳動即可實現變速，又可實現變向。

142采用雙頭螺柱連接時，應把螺柱上螺紋較短的一端旋緊在被連接零件的螺孔內。144擰緊長方形布置的成組螺母或螺釘時，應從中間開始向兩邊對稱進行。145松鍵連接以鍵的兩側面為工作面。緊鍵連接以鍵的上下面為工作面。

148銷連接可以用來定位、傳遞動力或扭矩，以及用來作為零件安全裝置中的被切斷件。150銷在機械中除起到連接作用外，還可起到定位作用和保險作用。

151心軸只受彎曲作用而不傳遞動力；轉軸即傳遞動力，又承受彎曲和扭轉兩種作用。153滑動軸承連續式供油潤滑有：滴油潤滑、油環潤滑、飛濺潤滑、壓力潤滑。156滾動軸承代號中最后兩位數字代表軸承內徑大小，最后兩位為04~99的滾動軸承的內徑等于該數乘以5.158向心推力軸承既能承受徑向載荷，同時又能承受軸向載荷。

160固定式聯軸器對兩軸之間的偏移缺乏補償能力，而可移式聯軸器卻能補償兩軸之間的位移和偏斜。

162高速旋轉機械的聯軸器內外圈的同軸度、端面與軸心線的垂直度要求十分精確，誤差必須在0.02mm以內。

163超越離合器可以使同一軸上有兩種不同的轉速。

165為使彈簧壓縮后仍能保持一定的彈性，在最大載荷作用下各圈之間仍需保留一定間距。167轉子上的同軸度誤差以及垂直度誤差均可在轉子安裝在軸承上以后進行調整。169橢圓形軸徑在軸承中運動時，會出現兩倍于轉子轉速頻率的振動。171撓性轉子在臨界轉速以上運動時，轉子將逐漸產生撓度。

174高速旋轉機械上大多采用圓柱形軸承，并都具有液體摩擦潤滑的性能。

176高速旋轉機械的軸承的潤滑極為重要，油潤滑初期，最好使潤滑油不通過軸承。177無論哪一種聯軸器，其內孔與軸的配合必須具有一定的過盈量。179為了減小傳動齒輪安裝后的徑向跳動誤差，應將齒輪和軸的跳動相位錯開180度位置后再進行裝配。

181變制動力矩的硎磨法中，摩擦力矩的改變是根據蝸輪齒面磨損量的大小來控制的。183理想圓環導軌在圖形上的變化規律是一條正弦曲線。

185判斷環形圓導軌刮削后的圓度質量時，應以小角度正反轉動對研，上下導軌的著色位置與區域應該相同。

187修磨磨床主軸軸徑，當超差較多時，宜用超精磨床修復；不多時可用鑄鐵研磨套修復。189調整砂輪主軸與軸承之間的間隙，應將主軸空轉一段時間，使主軸達到正常工作溫度后才進行調整。

191多段拼裝的重型機床床身導軌精度喪失后，若生產急需，可以用強制調整精度的方法來恢復精度。

193拼接大型機床床身，要檢查相聯床身導軌的一致性，保證接頭的平滑過渡。194修理大型機床身前，必須先對基礎堅固情況進行檢查。

196用水平儀檢查大型機床V型導軌在垂直平面內的直線度時，應將水平儀轉過90度檢查導軌的扭曲。

197 V型導軌的扭曲在全部長度上均要求誤差為0.02/1000mm。

198大型機床平導軌的刮削用長的平尺進行研點，既要保證直線度的要求，還要控制單平面扭曲。

200大型機床平導軌刮削后，不僅檢查垂直平面內的直線度和扭曲，還應檢查平導軌對V型導軌的平直度。

202安裝龍門刨床立柱時，要求兩立柱靠床身一側的基準面平行，在允許范圍內只許頂端靠近。

204用拉鋼絲法測量龍門刨床雙立柱導軌同一平面度誤差，當深度千分尺的測量桿端面剛觸及Ф0.3MM鋼絲時，千分尺的讀數便表示導軌面在該處的一定距離。206調整大型機床床身導軌水平時，必須將全部螺帽緊固。

208要消除爬行現象，必須設法減少或消除蝸桿蝸輪的嚙合側隙，因此要測量側隙。210當軸采用鍍鉻法進行修復時，鍍鉻層厚度一般0.1~0.2mm。

212 M1342型外圓磨床的液壓缸的安裝于導軌不平行，將造成系統爬行。214數控裝置是數控機床的核心。

216數控機床上的程序決定了機床各部分動作的先后順序。218數控機床程序編制步驟之一是確定零件加工工藝。

219數控裝置給步進電機發送一個脈沖，使步進電機轉過一個步距的角度，通過傳動機構使工作臺移動一個相應的距離，及脈沖當量。

221數控機床的點位控制特點是控制機床移動部件兩點之間的移動速度和路線，而不控制兩點之間的相對位置。

223在數控機床中，常采用滾動絲桿和靜壓螺母，用滾動摩擦代替滑動摩擦。

225組合機床適用于大量產品的生產，一般采用多軸、多刀。多工序、多面同時加工。227組合機床的動力頭可布置成單面、雙面、三面、和四面四種形式。229動力頭和動力滑臺是組合機床最主要的通用部件。231組合機床的通用部件是電氣控制系統的主要控制對象。

233根據零件的技術要求，零件即可采取完全定位，又可采取不完全定位。236在工件以平面定位時，輔助支撐不起定位左右。238工件在夾具中定位時，決不允許存在欠定位。239夾緊力的作用點應盡可能靠近工件被加工面。

242夾緊機構的作用是固定并使工件保持正確位置，以便使工件不因切削力的作用而偏移。244組合夾具是由一套具有各種不同形狀、不同規格尺寸的標準元件和組件組成。

246固定式鉆床夾具用于立式鉆床時，只能加工單孔，用于搖臂鉆床時，常加工與切削方向平行的孔系。

247在工時額定的各組成部分中，基本時間和輔助時間總和叫操作時間。249使基本時間與輔助時間重合是縮短輔助時間的有效措施。250在切削加工過程中，減少工件切削長度能縮短基本時間。252使輔助時間與基本時間重合是提高勞動生產率的方法之一。254鉗工臺兩側同時有人操作時，中間應用鐵絲網隔開。256鋼絲細、根數多的鋼絲繩耐彎曲，而不耐摩擦。

258起吊時，如操作者看不清指揮手勢，應設中轉助手，準確傳遞信號。259通常要求運行中的低壓電氣設備的絕緣電阻不低于0.5MΩ。261安全用電所用的變壓器必須是雙線圈的。264砂輪的旋轉方向應使磨屑向下飛離砂輪。

第五篇：變電站值班員高級工鑒定新題庫選擇題

29、220kV線路當采用“單重方式”運行時，若線路上發生永久性兩相短路接地故障，保護及重合閘的動作順序為（C）A.選跳故障相，延時重合故障相，后加速跳三相 B.三相跳閘，延時重合三相，后加速跳三相 C.三相跳閘不重合

D.選跳故障相延時重合故障相，后加速再跳故障相，同時三相不一致保護跳三相 30、同桿并架線路，在一條線路兩側三相斷路器跳閘后，存在（A）電流。(A)潛供；(B)零序；(C)助增；(D)汲出。

31、超高壓長線路需要安裝三相高壓并聯電抗器，若在三個高壓電抗器中性點加一個小電抗后接地，該小電抗的作用是（C）。

A、減少系統短路電流 B、降低線路上的工頻過電壓；

C、減少潛供電流，提高單相重合閘成功率； D、降低空載線路分閘過電壓。

32、對計算機監控系統的防誤閉鎖功能，具有（D）的防誤操作規則。A、遙控設備；B、遙控、遙測設備；C、一次設備；D、所有設備。

33、在同一小電流接地系統中，所有出線裝設兩相不完全星形接線的電流保護，電流互感器均裝在同名相上，這樣發生不同線路兩點接地短路時，切除兩條線路的概率是(A)Ａ．1/3； Ｂ．1/2； Ｃ．2/3； D.1

34、繼電保護整定所用的儀表級別應為（B）。Ａ．0.2；Ｂ．0.5；Ｃ．1 ； D.1.5

35、電力元件繼電保護的選擇性，除了決定于繼電保護裝置本身的性能外，還要求滿足：由電源算起，愈靠近故障點的繼電保護的故障啟動值（A）。

(A)相對愈小，動作時間愈短；(B)相對愈大，動作時間愈短；(C)相對愈小，動作時間愈長；(D)相對愈大，動作時間愈長。36、500kV電力網為了保證無功功率平衡，應裝設（C）。

A、串聯電抗器 B、串聯電容器 C、并聯電抗器 D、并聯電容器

37、套管安裝就位后，帶電前必須靜放。其中500kV套管靜放時間應大于（D）h。A、15；B、28； C、32；D、36

38、對使用常規閉鎖技術無法滿足防誤要求的設備（或場合），（Ｂ）達到防誤要求。

A、宜加裝電氣閉鎖；B、宜加裝帶電顯示裝置；C、應采用微機防誤裝置；D、應由設備廠方提供專用配件。

39、發現缺陷有(B)定性,然后填入缺陷記錄。

A、站長；B、站長或值長；C、值長；D、值長或正（副）值。

40、運行中消弧線圈，當中性點位移電壓在相電壓額定值的（C）之間，允許運行時間不超過1h。A、10%-15%；B、15%-20%；C、15%-30%；D、25%-30%。

41、變壓器吸濕器內的硅膠宜采用同一種變色硅膠。當較多硅膠受潮變色時，需要更換硅膠。對單一顏色硅膠，受潮硅膠不超過（B）。

A、1/2； B、2/3； C、3/4； D、4/5

42、繼電保護要求，電流互感器的一次電流等于最大短路電流時, 其變比誤差不大于(D)。A.3%； B.5% C.8%；D、10%

43、開關設備接地引下線斷開，應定為（A）。

A、危急缺陷；B、嚴重缺陷；C、一般缺陷；D、報告后再定。

44、下列（D）無功電源不能吸收無功功率。A、同步發電機；B、同步調相機；C、靜止補償器；D、并聯電容器。

45、RCS-901A裝置最多可以保存動作報告次數為（D）次。A、32； B、64； C、99； D、128。

46、避雷針可以架設在（B）kV及以上配電裝置的構架上。A、35； B、110； C、220；

D、500。

47、下列哪一種情況應抄錄三相電壓？（D）

A、合上母聯開關后；B、合環操作后；C、旁代主變，旁路開關合上后；D、開關空充母線后。48、220kV直流系統兩極對地電壓絕對值超過（B）或絕緣電阻降低到25千歐以下應視為直流系統接地。A、35V ；B、40V ；C、45V； D、50V。

49、戶外干式電抗器表面應定期清洗，（B）年重新噴涂憎水絕緣材料。A、4-5年；B、5-6年；C、6-7年；D、6-8年。

50、某變電站電壓互感器的開口三角側B相極性接反，則正常運行時。如一次運行電壓為110kV，開口三角型輸出的電壓應為（A）

Ａ．200V；Ｂ．100V；Ｃ．57V； D、0V。

51、專用接地網銅排的截面積不得小于（D）mm2。A、25； B、50； C、75； D、100。

52、母線差動保護增加電壓閉鎖元件這一做法的原因是（C）。

A、母線保護原理不完善；B、為了躲過越級故障；C、防止母線保護誤動作；D、為了以上三種原因。

53、雙母線接線方式倒為單母線運行，PT電壓切換把手（B）。

A、可仍打在雙母線位置；B、必須打在運行母線PT位置；C、不影響，可不用考慮；D、必須打在停運母線PT位置。

54、母差保護的母差回路中正常運行中出現的微小的電流是電流互感器的（B）。A、開路電流；B、誤差電流；C、接錯線而產生的電流；D、短接電流。

55、電力系統發生振蕩時，各點電壓和電流（A）。

A、均做往復性擺動 B、均會發生突變 C、變化速度較快；D、電壓做往復性擺動。

56、在電網中出現了威脅電網安全，不采取緊急措施就可能造成嚴重后果的情況時，值班調度員可以越級向電網內下級調度機構管轄的發電廠、變電站等運行單位發布調度指令，下級必須（A）。

A、立即執行；B、得到相關調度員許可后方可執行；C、得到主管領導批準方可執行；D、得到設備管理單位批準方可執行。

57、發現保護裝置（如高頻保護交換信號不符合規定）及二次回路存在缺陷或異常情況，應作記錄，通知本單位繼電保護人員及時處理。如發現保護裝置有明顯異常，可能引起誤動作時，現場值班運行人員應作出正確判斷，立即（A）。A、向調度匯報，并申請退出； B、退出可能誤動的保護裝置，并向調度匯報；C、查明故障原因，并進行處理，避免事故擴大；D、通知保護人員，查明原因，再向相關調度匯報。

58、故障錄波器是分析系統事故、確定故障地點、提高運行管理水平的一種自動裝置，必須經常投入運行，需要停用時必須經（B）同意。

A、值班負責人；B、值班調度員；C、繼電保護專責人；D、工作票許可人。

59、省調下達的定值通知單中的充電保護定值（B）。

A、充母線、充線路均可適用；B、只在充母線時適用；C、不適用于充變壓器，但適用于充母線和充線路； D、可以適用于充變壓器。

60、變電站既有單獨設置的母聯充電保護，又有母線保護中內含的充電保護時，使用時（B）。

A、可只投母差保護內含的充電保護； B、可只投單獨設置的母聯充電保護；C、可兩套充電保護任選一套；D、兩套充電保護均應投入。61、變電站直流系統的饋出網絡應采用(A)方式。

A、輻射狀供電；B、環狀供電；C、并列供電；D、饋線供電

62、超高壓輸電線路及變電站，采用分裂導線與采用相同截面的單根導線相比較，錯誤的是（B）。（A）分裂導線通流容量大些；（B）分裂導線較易發生電暈，電暈損耗大些；（C）分裂導線對地電容大些；（D）分裂導線結構復雜些。

63、具備五防閉鎖邏輯關系的監控系統，正常運行時（A）將閉鎖功能退出。A、嚴禁； B、可以短時； C、必須； D、不影響。

64、有自跳自投裝置的變電站失壓后自跳、自投裝置未動作應（B）。

A、應查明拒動原因，未查明原因者嚴禁送電； B、將其退出恢復送電；C、保持原狀，禁止操作；D、緊急情況可強送一次。

65、對于高頻閉鎖保護下列說法正確的是（A）。

A、線路充電運行時，充電側高頻方向、高頻閉鎖距離零序保護仍可投入；

B、為了通道的配合，線路充電運行時，兩側高頻方向。高頻閉鎖距離零序保護必須同時退出； C、線路充電運行時，由于受電開關斷開，則該高頻方向、高頻閉鎖距離零序保護可以不用退出； D、線路充電運行時，兩側高頻方向、高頻閉鎖距離零序保護可以不用退出。66、開關在運行中，彈簧機構若儲能燈滅，還可以進行分合操作（B）次。A、分1次合1次；B、分2次合1次；C、分1次合2次；D、分1次不能合。

67、對于采用單相重合閘的線路，當發生永久性單相接地故障時，保護及重合閘的動作順序為（B）。A、三相跳閘不重合 B、選跳故障相、延時重合該單相、后加速跳三相 C、選跳故障相、瞬時重合該單相、后加速跳三相；D、單相跳閘不重合。

68、變壓器過負荷保護動作后（B）。

A、延時跳開主變三側開關；B、發信號；C、先跳開高壓側母聯開關，延時跳高壓側開關；D、跳開中壓側及低壓側開關，降低主變負荷。

69、對于微機型變壓器保護，當變壓器某側開路運行（A）。

A、該側復合電壓投入壓板應退出 ,否則開放任一側的復合電壓保護 B、該側復合電壓投入壓板不能退出,否則影響帶電壓閉鎖的后備保護 C、退不退該側的復合電壓對保護沒有影響

D、該側復合電壓投入壓板只閉鎖本側，對其他兩側沒有影響，所以不需退出。70、調度下達的定值通知單中的充電保護定值（B）。

A、充母線、充線路均可適用；B、只在充母線時適用；C、不適用于充變壓器，但適用于充母線和充線路； D、可以適用于充變壓器。

71、WXB-11(15)保護事故報告中“GBJSCK”是指：（A）。

A 重合后高頻保護加速出口；B、高頻保護后備三跳出口；C、阻抗相近后加速出口；D、高頻保護轉換性故障三跳出口。72、強油風冷變壓器冷卻器全停保護動作后（C）。A、立即跳開三側開關 B、延時跳開三側開關 C、報信號 D、跳開各側母聯開關

73、某線夾通過紅外測溫儀發現溫度已達130℃應定性為（A）。A、I類缺陷； B、Ⅱ類缺陷； C、Ⅲ類缺陷； D、設施缺陷。

74、室外帶電設備四周裝設的全封閉圍欄上，應懸掛適當數量的“止步，高壓危險！” 標示牌，標示牌必須朝向圍欄（A）。A、外面； B、里面；C、側面；D、對面。75、在測量絕緣前后，應將被測設備（C）。A、接地；B、短路；C、對地放電；D、放電。

76、填用電力電纜第一種工作票的工作應經（B）的許可。A、工作許可人；B、調度；C、工作負責人；D、工作票簽發人。

77、連接電流回路的導線截面積。應適合所測電流數值。連接電壓回路的導線截面不得小于（B）mm2。A、2.0 B、1.5 C、1.0 D、2.5 78、以下所列的安全責任中，（D）是動火工作票運行許可人的一項安全責任。A.負責辦理動火工作票開工和終結 B.負責動火現場必要的、足夠的消防設施 C.負責檢查現場消防安全措施的完善和正確

D.工作票所列安全措施是否正確完備，是否符合現場條件

79、長期停用或新用電的電動工具應用（D）兆歐表測量其絕緣電阻。A、2500V B、2000V C、1000V D.500V 80、220kV絕緣操作桿的有效絕緣長度不得小于（B）m。A、1.5 B、2.1 C、1.8 D、1.2 81、下面屬于一類動火范圍的設備或區域的有（A）。

A.變壓器等注油設備； B、繼電保護室； C、控制室； D、電纜夾層。

82、在一個電氣連接部分同時有檢修和試驗時，可填寫一張工作票,但在試驗前應得到檢修（B）的許可。A、工作許可人； B、工作負責人； C、工作票簽發人； D、專職監護人。83、操作中發生疑問時，應立即停止操作，并向（B）報告。A、值長；B、發令人； C、調度； D、站長。

84、室內母線分段部分、母線交叉部分及部分停電檢修易誤碰(A)的，應設有明顯標志的永久性隔離擋板（護網）。A、有電設備；B、停電部分； C、停電設備； D、引線部分。

85、雙母線運行倒閘操作過程中會出現兩個隔離開關同時閉合的情況，此時如果I母發生故障，母線保護應（A）。A、切除兩段母線； B、切除I母； C、切除II母； D、越級跳閘。86、斷路器失靈保護是（C）。

A、一種近后備保護，當故障元件的保護拒動時，可依靠該保護切除故障；

B、一種遠后備保護，當故障元件的斷路器拒動時，必須依靠故障元件本身保護的動作信號起動失靈保護以后切除故障點；

C、一種近后備保護，當故障元件的斷路器拒動時，可依靠該保護隔離故障點； D、一種遠后備保護，當故障元件的保護拒動時，可依靠該保護切除故障。87、母聯過流保護充變壓器時增加延時的目的是（B）。

A、躲過變壓器負荷電流； B 躲過變壓器勵磁涌流；C、躲過變壓器初充電的諧波電流；D、躲過變壓器操作過電壓。88、哪些原因將會閉鎖母差保護？（B）

A、TV斷線； B、TA斷線；C、TA異常； D、刀閘位置告警。89、220kV主要斷路器的失靈保護，其啟動條件是（A）。A、主變電氣量保護動作,相電流元件動作,開關位置不對應;B、主變保護動作,相電流元件不返回,開關位置不對應;C、主變瓦斯保護動作,相電流元件動作,開關位置不對應;D、母差保護動作，相電流元件動作,開關位置不對應。90、變壓器電源電壓高于額定電壓時，鐵芯中的損耗（C）。(A)減少;(B)不變;(C)增大;(D)變化很小。

91、運行中的變壓器呼吸器上層硅膠先變色，說明（B）。

（A）變壓器油枕內部空氣水分雜質較多；（B）密封不好；（C）環境潮濕；（D）油封杯油量過少。92、變壓器的最高運行溫度受（A）耐熱能力限制。A、絕緣材料 B、金屬材料 C、鐵芯材料 D、電流。

93、變壓器空載合閘時，可能出現相當于變壓器額定電流6-8倍的勵磁涌流，對變壓器（A）。（A)是允許的；(B)會擊穿變壓器的絕緣；(C)有相當大的危害；(D)是不允許的 94、空載變壓器從電網中切除可能會引起（D）。

(A)電網電壓降低;(B)過電流;(C)無功減小;(D)過電壓。

95、運行中的變壓器在切換潛油泵時應逐臺進行，每次間隔時間不少于（C）。A、1min； B、2min； C、3min； D、5min 96、變壓器壓力釋放裝置應作用于（B）。

A、跳閘； B、信號； C、變壓器保護出口繼電器； D、切除風冷 97、兩臺變壓器間定相（核相）是為了核定（A）是否一致。(A)相序；(B)相位差；(C)相位；(D)相序和相位

98、在投切大電流接地系統的變壓器時，中性點接地是為了（C）。

（A）保證操作人員安全；（B）保證零序保護可靠動作；（C）防止過電壓損壞變壓器絕緣；（D）防止穿越性故障損壞變壓器絕緣。

99、有載調壓變壓器的有載調壓開關在切換（B）次后，應將切換部分吊出檢查。(A)4000；(B)5000；(C)6000；(D)7000。100、變壓器的呼吸器所引起的作用是（C）。

A、用以清除變壓器中油的雜質和水分；B、用以吸收、凈化變壓器匝間短路時產生的煙氣；（C）用以清除所吸入空氣中的雜質和水分；D、以上答案均正確。

101、變壓器新投運前，應做（A）次沖擊合閘試驗。A、5；B、4；C、3； D、2 102、新裝變壓器的瓦斯保護在變壓器投運（D）次無問題再投入跳閘。A、1；B、8；C、12；D、24。

103、正常運行中的變壓器的聲音應為（A）。

A、連續均勻的嗡嗡聲；B、有節奏的嗡嗡聲；C、忽大忽小的嗡嗡聲；D、沒有聲音。104、油浸風冷變壓器當風扇故障時變壓器允許帶負荷為額定容量的（A）。（A）65%；B、70%；C、75%；D、80%。105、氣體（瓦斯）保護是變壓器的（B）。

A、主后備保護；B、內部故障的主保護；C、外部故障的主保護；D、外部故障的后備保護。106、變壓器油黏度說明（A）。

(A)流動性的好壞；(B)質量的好壞；(C)絕緣性的好壞；(D)相對密度的大小。107、變壓器注油時，應使油位上升與（A）相應位置。(A)環境溫度；(B)上層油溫；(C)繞組溫度；(D)下層油溫。108、變壓器短路阻抗與阻抗電壓（A）。

（A）相同；B、不同；C、阻抗電壓大于短路阻抗；D、阻抗電壓小于短路阻抗。

109、與變壓器氣體繼電器連接油管的坡度為（A）。（A）2%-4%； B、1%-5%；C、3%；D、5%。

110、變壓器在額定電壓下，二次開路時在鐵芯中消耗的功率為（C）。A、銅損；B、無功損耗；C、鐵損； D、熱損。111、變壓器氣體繼電器內有氣體__B__。

A、說明內部有故障；（B）不一定有故障；C、說明有較大故障；D、沒有故障。112、一般變壓器的上層油溫不能超過__A__。（A）85℃；B、95℃；C、105℃；D、75℃； 113、變壓器發生內部故障時的主保護是__A__保護。（A）瓦斯；B、差動；C、過流；D、中性點。

114、變壓器高壓側與系統斷開時，由中壓側帶變壓器運行時，高壓側中性點必須（C）A、不接地；B、根據系統方式接地；（C）可靠接地； D、根據調度指令。115、220KV及以上變壓器新油電氣絕緣強度為（C）KV及以上。A、30；B、35；（C）40； D、45。

116、變壓器鐵芯應在(B)情況下運行。

A、不接地；(B)一點接地； C、兩點接地；D、多點接地。

117、變壓器在短路試驗時，因所加的電壓而產生短路的短路電流為額定電流時，這個所加電壓叫做(B)。A、理想電壓；(B)短路電壓； C、額定電壓；D、試驗電壓。118、電源頻率增加一倍，變壓器繞組的感應電動勢(A)。(A)增加一倍；B、不變；C、是原來的一半；D、略有增加。119、220KV電壓互感器二次快速開關上并聯電容器的作用是(B)。

A、消除諧振； B.防止斷線閉鎖裝置拒動； C、防止熔斷器閉鎖保護；D、補償二次回路。120、電流互感器二次側并聯接線后（B）。

A、變比增大1倍； B.變比為原來的1/2；C、容量增大1倍；D、容量為原來的1/2。121選擇電壓互感器二次熔斷器的容量時，不應超過額定電流的（B）。A、1.2倍；B、1.5倍； C、1.8倍；D、2倍；

122、原接于300/5的電流互感器上的一塊電流表最大刻度為300A，現改接于400/5的電流互感器上，當該表計指示為150A時，此表現在讀數為（C）。A、150；B、112.5；C、200 D、300。123、國際上規定變壓器繞組的溫升（D）A、45℃；B、55℃；C、60℃； D：65℃。124、ZKXJCK意思是（A）

A．重合后阻抗相近加速出口 ；B、阻抗保護轉換性故障出口；C、阻抗振蕩閉鎖出口；D、阻抗相近加速出口。125、當環境溫度超過（A）度以上時，應將電容器退出運行。A.40； B、50；C、55；D、60。

126、變壓器氣體繼電器內有氣體，信號回路動作，取油樣化驗，油的閃點降低，且油色變黑并有一種特殊的氣味；這表明變壓器（B）。

A、鐵芯接片斷裂；B、鐵芯片局部短路與鐵芯局部熔毀； C、鐵芯之間絕緣損壞；D、絕緣損壞。127、操作中有可能產生較高過電壓的是(B)。

A、投入空載變壓器； B.切斷空載帶電長線路； C、投入補償電容器；D、拉開PT刀閘。128、在大電流接地系統中，線路發生接地故障時，保護安裝處的零序電壓（B）。

A、距故障點越遠就越高；B、距故障點越近就越高； C、與距離無關；D、距故障點越近就越低。129、電流互感器兩相兩繼電器的不完全星形接線方式，能反應（A）。A、各種相間故障；B、單相接地故障；C、兩相接地故障；D、開路故障。130、系統振蕩與短路同時發生，高頻保護裝置會（C）。A、誤動作；B、拒動作；C、正確動作；D、不定。

131、電力系統發生振蕩時，振蕩中心的電壓波動情況是（A）。A、幅度最大 ；B、幅度最小 ；C、幅度不變 ；D、幅度不定。

132、相—地制高頻通道組成元件中，阻止高頻信號外流的高頻的元件是（A）。A、高頻阻波器； B、耦合電容器；C、結合慮波器；D、收發信機。133、距離保護感受距離與動作時限的關系是（B）。

A、距離越近，動作時限越長；B、距離越近，動作時限越短； C、不論距離長短，動作時限不變；D、動作時限長短與距離無關。

134、變壓器轉備用，下列說法正確的是（D）。

A、主保護壓板必須退出；B、所有保護壓板必須退出；C、后備保護跳分段、母聯開關的壓板必須退出； D、后備保護跳分段、母聯開關的壓板可不退出。

135、對于微機型變壓器保護，當變壓器某側開路運行（A）

A、該側復合電壓投入壓板應退出，否則開放任一側的復合電壓保護；

B、該側復合電壓投入壓板不能退出，否則影響帶電壓閉鎖的后備保護；C、退不退該側的復合電壓對保護沒有影響；D、該側復合電壓投入壓板只閉鎖本側，對其他兩側沒有影響，所以不需退出。136、拉合PT一次刀閘時，應先檢查（C）。

A、母聯開關在斷開位置；B、母聯開關在合閘位置；C、PT二次開關（保險）在斷開位置；D、本段母線上其他間隔母刀在拉開位置。

137、電源間聯絡線跳閘，應（A）

A、嚴禁強送；B、不待調度令強送一次；C、可以手動檢同期試送；D、將線路解備。138、設備同一部位三相之間溫差大于（B）時，應視為異常現象。A、5℃；B、10℃；C、20℃；D、30℃。139、分別接自不同電源系統的站用變，應（B）。

A、直接并列運行；B、應先將運行的站用變停運，然后送備用的站用變；C、應先將備用站用變投入；D、哪種操作方式都可以。

140、以切換定值區域的方式更改定值（B）

A、必須退出所有保護；B、無須退出保護即可切換； C、改變哪個區，退出哪套保護；D、退出該盤跳閘總出口即可。141、斷路器紅燈亮表示（B）。

A、合閘回路完好；B、跳閘回路完好；C、控制回路完好；D、監視回路。

142、當電源頻率增加后，分別與燈泡串聯的的 R,L,C三個回路并聯,與(B)串聯的燈泡 亮度增加.A.R ；B.L； C.C； D.R。

143、用疊加原理計算復雜電路，就是把一個復雜電路化為（A）電路進行計算的。A.單電源 B.較大 C.較小 D.R、L 144、在導體中的電流，越接近導體表面，其（A），這種現象叫集膚效應。A.電流越大 B.電壓越高 C.溫度越高 D.電阻越大 145、串聯諧振是指電路呈純（A）性。A．電阻 B.電容 C.電感 D.電抗 146、三極管的作用是（B）載流子。

A.發射 B.輸送控制 C.收集 D.放大 147、UPS系統輸出電壓為（A）。

(A)220V單相交流；(B)380V兩相交流；(C)220V三相交流；(D)220V直流。148、35kV電壓互感器大修后，在20℃時的介質損失不應大于(C)。(A)2％；(B)2．5％；(C)3％；(D)1．5％。149、電暈放電是一種（A）。

(A)自持放電；(B)非自持放電；(C)電弧放電；(D)均勻場中放電。

150、氣體內的各種離子因高溫而動能增加，發生相互碰撞而產生游離的形式稱為（C）。A.碰撞游離 B.光游離 C.熱游離 D.表面游離

151、鐵磁材料在反復磁化過程中，磁感應強度的變化始終落后于磁場強度的變化，這種現象稱為(B)。(A)磁化；(B)磁滯；(C)剩磁；(D)減磁。

152、當線圈中的磁通減小時，感應電流的磁通方向（B）。

(A)與原磁通方向相反；(B)與原磁通方向相同；(C)與原磁通方向無關；(D)與線圈尺寸大小有關。153、磁力線、電流和作用力三者的方向是（B）。

(A)磁力線與電流平行，與作用力垂直；(B)三者相互垂直；(C)三者互相平行；(D)磁力線與電流垂直，與作用力平行。154、在小電流接地系統中，TA采用不完全星形接線且裝在同名的兩相上，在不同線路發生不同相兩相短路時，有（C）概率切除一條線路。

A.1/2； B.1/3； C.2/3； D.1/4。

155、由于汲出電流的存在，會使距離第II段保護的測量阻抗（A）。(A)減小；(B)增大；(C)不變；(D)不確定。

156、變壓器的勵磁涌流中，含有大量的直流分量及高次次諧和波分量，其中以（B）次諧波所占的比例最大。A、1；B、2；C、3；D、5。

157、Y，d11接線變壓器縱聯差動保護采用電流相位補償，是為了消除（A）影響。

A、變壓器兩側電流相位不同產生的不平衡電流；(B)勵磁涌流；(C)外部短路時不同產生的不平衡電流；(D)調壓變壓器調壓擋位變換產生的不平衡電流。

158、萬用表用完后，應將選擇開關撥在（C）擋上。(A)電阻；(B)電壓；(C)交流電壓；(D)電流。

159、以下哪一項內容不是關于數字化變電站特征的描述？（C）。

A、實現了一次設備的數字化與智能化；B、實現了一次設備的數字化與網絡化；

C、數字化變電站的結構轉化成分層分布式的特點；D、變電站通信網絡和系統實現了標準統一化。160、數字化變電站的標志性特征是（D）。

A、變電站通信網絡和系統實現了標準統一化；B、實現了一次設備的數字化與網絡化；C、變電站的結構轉化成分層分布式的特點；D、電子互感器替代電磁式互感器，實現了反映電網運行電氣量的數字化輸出。161、數字化變電站采用了IEV61850提出的（A）A、過程層、間隔層、站控層；B、基礎層、中間層、控制層；C、過程層、間隔層、控制層；D、基礎層、中間層、站控層。

162、變電站自動化系統通信網絡的基本要求是（A）。

A、可靠性、開放性、實時性；B、安全性、靈活性、實時性；C、可靠性、靈活性、實時性；D、穩定性、開放性、實時性。

163、一般來說，智能化電氣設備除滿足常規電器設備原有功能外，其功能主要表現為（D）。A、在線監視功能；B、智能控制功能；C、數字化接口與電子操作；D、A、B、C都有 164、2011年5月2日，我國第一個500kV數字化變電站試點工程在（B）成功投入運行,成為我國第一個在過程層、間隔層、變電站層滿足IEC61850標準的500千伏變電站。A、山東陽谷；B、桂林變電站；C、江蘇園石；D、昆明變電站。165、數字化變電站的實施方案有（B）種。A、3；B、4；C、5；D、6。

166、《國家電網公司輸變電設備狀態檢修試驗規程》把設備的試驗項目分為（A）三種類型。

A、巡檢、例行試驗、診斷試驗；B、巡檢、定期試驗、診斷試驗；C、在線監測、例行試驗、診斷試驗；D、在線監測、定期試驗、例行試驗。

167、對用于測量變壓器絕緣電阻、吸收比的絕緣電阻表，應選用最大輸出電流為（A）的絕緣電阻表，以得到較準確的測量結果。

A、3mA及以上；B、5mA及以上；C、3mA；D、5mA。

168、測量變壓器鐵芯對地絕緣電阻時，變壓器進行預防性試驗宜采用（B）的絕緣電壓表。A、500V；B、1000V；C、2500V；D、5000V。

169、在預防性試驗中，下列哪些通常不做介質損耗試驗？（A）A、電纜設備絕緣；B、變壓器絕緣；C、互感器絕緣；D、電容器絕緣。

170、工頻交流耐壓試驗對被試設備施加一定值的工頻試驗電壓，并持續一定時間，持續時間一般為（A）。A、1min；B、3min；C、2min；D、5min；

171、研究電力系統靜態穩定問題，一般采用（D）法。A、功角特性分析；B、暫態過程分析；C、大擾動；D、小擾動。

172、功率?角在電力系統穩定性問題的分析中具有特別重要的意義，?表示（D）。

A、Eq與U之間的相位差；B、發電機轉子與系統等值發電機轉子間的空間位置角； C、U與I之間夾角；D、A與B。

173、若電動機所帶的機械負荷不變，當外電壓降落時，電動機的轉差率將（A）。A、增大；B、減小；C、不變；D、不一定變比。174、異步電動機吸收的（B）受端電壓的影響很大。

A、有功功率；B、無功功率；C、有功功率與無功功率；D、有時為有功功率，有時為無功功率。175、同步調相機在（B）情況下，從系統吸收無功功率。A、過勵磁；B、欠勵磁；C、正常勵磁；D、強行勵磁。

176、對于負荷變化較大，距電壓中樞點較遠，而電壓質量要求較高的電網，一般在電力中樞點實行（A）方式。A、逆調壓；B、順調壓；C、恒調壓；D、順調壓或恒調壓。

177、對于負荷變化較小，主要負荷為三班制企業的電力網，一般在電力中樞點實行（C）方式。A、逆調壓；B、順調壓；C、恒調壓；D、順調壓或恒調壓。178、無功補償設備中，（B）更適用于帶有沖擊負荷或負荷波動、不平衡嚴重的工業企業。A、電力電容器；B、靜止補償器；C、同步調相機；D、電力電抗器。

179、無功補償設備中，（A）主要用于補償提高負荷的功率因數和提高母線電壓。A、電力電容器；B、靜止補償器；C、同步調相機；D、電力電抗器。180、輸電線路采用分裂導線的目的是（D）。

A、減小線路電抗 B、防止電暈的發生 C、提高系統的穩定性 D、ABC都有。181、電力系統頻率（B）時，變壓器的勵磁電流將會增加，所消耗無功功率增大。A、上升；B、降低；C、只要不等50HZ；D、變壓器勵磁電流與頻率無關。

182、當系統連接容量不變時，系統頻率降低，則綜合負荷所吸收的有功功率（C）。A、變大；B、不變；C、變小；D、不一定變大或變小。

183、如消弧線圈采用欠補償方式運行，當（B）時又發生單相接地時，可能會出現諧振過電壓現象。A、系統頻率上升；B、系統頻率下降；C、系統頻率上升或下降；D、系統線路投運或切除。184、中性點不接地電力系統發生A相金屬接地時，B、C兩相對地電壓（B）。

A、數值升高為線電壓，相位不變；B、數值升高為線電壓，相位發生改變；C、數值沒有改變，相位發生變化；D、數值沒有改變，相位也沒有發生變化。

185、當輸電線路提高一倍，輸送功率的能力將提高（D）。A、1倍；B、2倍；C、3倍；D、4倍。

186、下面關于紅外熱像儀的描述（D）是不正確的。

A、不受高壓電磁場的干擾，圖像清晰；B、具有較高的像素；C、具有較高的測量精確度；D、對測量設備本身溫度沒有要求。

187、紅外熱成像儀對變電站內設備實測距離選擇一般不小于（C）。A、200m；B、300m；C、500m；D、1000m。188、倒閘操作中確認設備狀態應（A）。

A、有操作人檢查、監護人確認；B、有監護人檢查、操作人確認；C、兩人共同檢查；D、有第二監護檢查。189、當系統發生故障時，正確地切斷離故障點最近的斷路器，是體現繼電保護的（B）。(A)快速性；(B)選擇性；(C)可靠性；(D)靈敏性。

(A)電氣量檢測；(B)多媒體功能；(C)設備狀態參數統計；(D)變壓器分接頭調整。