第一篇：水泥電桿生產經驗

電桿質量再提升

科技進步是關鍵

尊敬的各位領導、專家、同仁、女士們、先生們：

大家好！

今天我很榮幸能參加混凝土電桿生產技術研討會，并且與各位領導、專家、同仁代表們面對面的交流和探討鋼架混凝土電桿的生產技術和質量控制問題。首先，預祝大會在會務組的精心策劃和代表們的配合下圓滿成功。剛剛由宜昌昌耀水泥制品有限責任公司吳總主講了水泥電桿的質量控制和成本控制由浙江永達總經理張總主講了安全質量營銷思路，值得在座各位借鑒，在此我不再另作闡述。

我是***的董事長***，是七十年代中期的泥瓦匠，對水泥、混凝土有較早的認識，一九八八年投身于水泥制品行業，由于專業文化水平較低，談不上經驗交流，只是本人在電桿行業工作了二十六年之久，摸索和了解電桿行業的一些情況，向大家匯報、探討、共同分享，混凝土電桿的質量，目前可大致分為三個階段。

第一階段在六十年代中期剛開始生產的方電桿和木模手制桿，現已全部更換。

第二階段在七十年代左右，由國家建設部牽頭，常州客車廠研發，鋼模和離心機終于問世，改變了原來的設備和工藝，使混凝土電桿質量較原來的有大幅度的提高。隨后有部分小設備的發明和創新，使機械化代替了手工制作，精度和質量、速度都明顯提高。

第三階段在2006年至今，國網和省網主材料集中規模招標后，水泥電桿在供應商的思想意識有較大提高，隨著國家電網建設的規范化和安全等方面的因素，特別是2008年春節的冰雨雪災后，對電桿的質量要求提出更高標準。

就目前情況來看，電桿總體質量明顯優于以前且還在不斷提高，電桿的混凝土質量通過自動化攪拌樓的改進，已基本符合要求，但我總認為電桿生產工藝是正確的，就是在人為操作上的隨意性較難控制，該行業屬粗、重、臟的活，就業的職工總體素質較差，即使企業文化較好的企業，在執行工藝上，管理者和被管理者始終很難執行到位，導致電桿內在質量的偏差，問題有三點：

第一小點：電桿的主筋人工焊接導致主筋分布不均勻。（國標制定標準，即GB/T 4623-2006，5.2.1.8，a點，縱向受力鋼筋間距偏差不得超過正負5mm）

第二小點：人工焊接，架立圈的垂直度和架立圈的制作標準影響電桿骨架幾何直徑尺寸，（國標架立圈垂直度的偏差，即GB/T 4623-2006，5.2.1.8，c點，架立圈間距偏差不得超過正負20mm，垂直度偏差不得超過架立圈直徑的1/40）鋼筋骨架的不標準進而造成內外保層的偏差。

第三小點：人工焊接的技能和認真度較差，員工片面追求利益，焊牢就算，對主筋的橫向咬邊深度不達標準。（按國家標準為，即JGJ 18—2003，表5.4.2，橫向咬邊深度為0.5mm）

其實大多數的鋼筋通過焊接后直徑會變小，抗拉強度降低，這是人為而目測不到電桿的內在質量問題。

鑒于以上幾個問題，我認為，解決以上問題的根本思路在提升機械化、自動化的程度，人管理人難，因為人有情緒化，人控制機械較為可靠和穩定，目前，這個方面已經有宜昌海天超聲技術有限公司提供錐形電桿鋼筋骨架自動滾焊機，我也幾次考察，認為這是電桿內在質量控制的保證和方向，能解決以上幾個質量控制的難點。同時我也向宜昌海天超聲技術有限公司提出：對鋼筋骨架自動滾焊機的操作便捷、安全可靠上再下功夫，讓用戶滿意和得到實惠。

我國近年在城鎮化建設推進過程中，有大部分電纜入地，但我國地大物博，人口眾多，要想在我國各地區實現小康社會，電氣化是根本。

展望未來，我國對農村野外的電網建設，水泥電桿仍是主材料，施工檢修方便，經濟實惠，為保證輸電線路正常，用電安全，提升水泥電桿的質量，確保電網安全運行勢在必行！我建議，如何再次提升機械化和自動化程度，革新工藝，應該是我們水泥制品行業和機械行業共同探討的問題，并研發新的設備，力爭水泥電桿制品設備達到世界一流水平，且具有國際上的先進性。還有企業內部管理很多方面我就不闡述。簡單匯報，未加深思，如有不當之處，敬請各位領導、專家、同仁批評指正，祝各位身體健康，合家幸福，生意興??！謝謝大家！

第二篇：水泥電桿技術規范書

環形混凝土電桿技術規范書

XXXXX公司 2017年3月

目錄

編制說明.......................................................................................................3

一、總則.......................................................................................................4

二、技術要求...............................................................................................6

三、檢驗與廠驗.........................................................................................13

四、質量體系.............................................................................................20

五、技術文件.............................................................................................20 附錄A 電桿力學性能試驗方法..............................................................21

編制說明

為了在XXXXX公司（以下簡稱湖北公司）的傳輸網工程中統一環形混凝土電桿的技術規范要求，施行最新的國家標準，強化工程管理，規范工程建設，特制定本技術規范書。

本技術規范書依據中華人民共和國國家標準GB/T 4623－2006《環形混凝土電桿》的技術要求進行編寫。

本技術規范書以GB/T 4623－2006 為基礎，針對湖北公司對傳輸網工程的質量要求，作了如下修訂：

（1）規定湖北公司傳輸網工程所用環形混凝土電桿須為全部預應力混凝土錐形電桿，且為整根桿，不采用組裝桿。

（2）規定湖北公司傳輸網工程所用環形混凝土電桿的尺寸規格、外觀質量及力學性能等要求。

（3）要求將電桿的標準埋設深度增加至電桿的臨時標志中。（4）增加了產品質量體系及技術文件的相關要求。

本技術規范書自發布之日起，在湖北公司范圍內作為設計、施工、監理、器材采購、招標文件和驗收的技術依據。

一、總則 范圍

本技術規范書規定了湖北公司環形混凝土電桿的分類、原材料及構造、技術要求、試驗方法、檢驗規則、標志與出廠證明書、貯存運輸、質量體系及技術文件等內容。

本技術規范書適用于湖北公司傳輸網工程建設的設計、施工、監理、器材采購、招標文件和驗收等。規范性引用文件

下列文件中的條款通過本技術規范書的引用而成為本技術規范書的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修改單（不含勘誤的內容）或修訂版均不適用于本技術規范書。凡是不注明日期的引用文件，其最新版本適用于本技術規范書。

GB/T 4623－2006 《環形混凝土電桿》 GB l75 硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥 GB l99 快硬硅酸鹽水泥 GB 748 抗硫酸鹽硅酸鹽水泥

GB 1344 礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質硅酸鹽水泥及粉煤灰硅酸鹽水泥 GB 1499 鋼筋混凝土用熱扎帶肋鋼筋（GB 1499－1999，neq ISO 6935－2：1991）

GB/T 5223－2002 預應力混凝土用鋼絲（ISO 6934－2：1991，NEQ）GB/T 5223.3－2005 預應力混凝土用鋼棒（ISO 6934－3：1991，MOD）

GB/T 5224－2003 預應力混凝土用鋼絞線（ISO 6934－4：1991，NEQ）

GB 8076 混凝土外加劑

GB 13013 鋼筋混凝土用熱扎光圓鋼筋 GB/T 14684 建筑用砂 GB/T 14685 建筑用卵石、碎石

GB/T 50081－2002 普通混凝土力學性能試驗方法標準 GB 50204－2002 混凝土結構工程施工質量驗收規范 GBJ 107－1987 混凝土強度檢驗評定標準

JGJ 19-1992 冷撥鋼絲預應力混凝土構件設計與施工規程 JGJ 63 混凝土拌合用水標準 3 術語和定義

下列術語和定義適用于本技術規范書。

3.1 鋼筋混凝土電桿（G）reinforced concrete pole 縱向受力鋼筋為普通鋼筋的電桿。

3.2 預應力混凝土電桿（Y）prestressed concrete pole 縱向受力鋼筋為預應力鋼筋的電桿，抗裂檢驗系數允許值〔γcr〕＝1.0。3.3 部分預應力混凝土電桿（BY）partially prestressed concrete pole 縱向受力鋼筋由預應力鋼筋與普通鋼筋組合而成或全部為預應力鋼筋的電桿，抗裂檢驗系數允許值〔γcr〕＝0.8。

3.4 裂縫 crack

電桿表面有深入混凝土內部的縫隙。3.5 漏漿 leakage 電桿表面因水泥漿流失而露出集料。3.6 露筋 exposed steel 電桿內部的鋼筋未被混凝土包裹而外露。不包括電桿端部的縱向預應力鋼筋頭。

3.7 塌落 slump 電桿內壁混凝土成塊狀脫落。3.8 蜂窩 honeycomb 電桿表面因漏漿或缺少水泥砂漿而引起的蜂窩狀空洞。3.9 麻面 pitted surface 電桿外表面呈現的密集微孔。3.10 粘皮 peeling 電桿外表面的水泥漿層被模具粘去后留下的粗糙表面。3.11 龜紋 plastic crack 電桿外表面呈現龜背狀紋路，無整齊的邊緣和明顯的深度。3.12 水紋 water graining 電桿外表面濕潤時呈現可見微細紋路，水分蒸發后紋路消失。

二、技術要求 分類

4.1 產品按外形分為錐形桿（Z）和等徑桿（D）兩種，見圖1。若按產品的不同配筋方式，可分為鋼筋混凝土電桿、預應力混凝土電桿和部分預

應力混凝土電桿。

4.2 錐形桿和等徑桿有整根桿和組裝桿之分。湖北公司采用全部預應力混凝土整根錐形電桿，不采用組裝桿。桿長為7米、8米、9米、10米和12米水泥桿，梢徑為150mm，水泥桿長度偏差為+20～-40mm以內，外徑偏差在+4～-2mm以內。開裂檢驗荷載等級150梢徑定為E級。

整根預應力混凝土錐形電桿梢徑（或直徑）、長度見表1。原材料及構造 5.1 原材料

5.1.1 水泥

宜采用硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥、礦渣硅酸鹽水泥、抗硫酸鹽水泥或快硬硅酸鹽水泥，其性能應分別符合GB 175、GB 1344、GB 748及GB 199的規定。

5.1.2 集料

細集料宜采用中粗砂，細度模數為3.2～2.3。粗集料宜采用碎石或卵石，其最大顆徑不宜大于25mm，且應小于鋼筋凈距的3/4。砂、石的其他質量應分別符合GB/T 14684、GB/T 14685。

5.1.3 水

混凝土攪合用水應符合JGJ 63的規定。5.1.4 外加劑

外加劑的質量應符合GB 8076 的規定，嚴禁使用氯鹽類外加劑或其他對鋼筋有腐蝕作用的外加劑。

5.1.5 摻合料

摻合料不得對電桿產生有害影響，使用前必須進行試驗驗證。5.1.6 鋼材

5.1.6.1 預應力縱向受力鋼筋

宜采用預應力混凝土用鋼絲、鋼絞線和鋼棒（熱處理鋼筋），其性能應分別符合GB/T5223－2002、GB/T 5224－2003和GB/T 5223.3-2005的規定。

5.1.6.2 架立圈筋

宜采用熱軋光圓鋼筋、冷拔低碳鋼絲，其性能應分別符合GB 13013、JGJ 19-1992的規定。

5.1.6.3 螺旋筋

宜采用冷拔低碳鋼絲，其性能應符合JGJ 19-1992的規定。5.2 構造 5.2.1 鋼筋骨架

5.2.1.1 縱向受力鋼筋沿電桿環向均勻配置，錐形桿不得少于6根?？v向受力鋼筋直徑不得大于壁厚的2/5。端面應平整，不應有局部彎曲，表面不得有油污。

5.2.1.2 預應力鋼筋調直下料后，其下料長度相對誤差應不大于鋼筋長度的1.5/10000。

5.2.1.3 預應力鋼筋不得有接頭。

5.2.1.4 縱向受力鋼筋凈距不宜小于30mm，錐形桿小頭不宜小于25mm。當配筋太密時，可采取雙根并列布置。

5.2.1.5 縱向受力鋼筋內側應設架立圈，架立圈鋼筋直徑宜采用5mm－8mm。其間距對于預應力混凝土電桿不宜大于1000 mm。

5.2.1.6 預應力鋼筋鐓頭的強度不得低于該材料標準強度的95％。5.2.1.7 電桿在其全部長度范圍內均配置螺旋鋼筋。螺旋鋼筋直徑宜采用2.5 mm～6mm，其間距不宜大于120mm，距兩端各1.5m之內的間距不宜大于70mm。

5.2.1.8 骨架成形后，各部尺寸應符合下列要求： a）縱向受力鋼筋間距偏差不得超過±5mm；

b）螺旋筋應纏于縱向受力鋼筋外，其間距偏差不得超過±10mm；

c）架立圈間距偏差不得超過±20mm，垂直度偏差不得超過架立圈直徑的1/40。

5.2.2 電桿接頭、預埋件及預留孔。

5.2.2.1 縱向受力鋼筋與連接件的連接：預應力鋼筋宜采用先穿筋后鐓頭的方法，鐓頭的承力面應在同一平面內。

5.2.2.2 預埋件、預留孔及泄水孔按設計圖紙設置，并清理干凈。5.2.2.3 接地螺母、腳釘母、接線盒等外露金屬部分應有明顯標記。5.2.3 預應力鋼筋不得斷筋。

5.2.4 產品出廠前，梢端應用混凝土或砂漿封實。如有特殊要求，另行處理。

5.2.5 脫模后或出廠前，電桿不帶鋼圈（或法蘭盤）的一端或二端已外露的縱向受力鋼筋頭必須切除，并采用有效防腐措施處理。性能指標要求 6.1 混凝土抗壓強度

6.1.1 預應力混凝土電桿的混凝土強度等級不得低于C50，脫模時混凝土抗壓強度不得低于30 MPa。

6.2 外觀質量

電桿外觀質量應符合表2的規定。

表2外觀質量要求

6.3 尺寸允許偏差

電桿外形尺寸應符合本技術規范書要求或設計圖紙制造。尺寸允許偏差應符合表3的規定。

6.4 保護層厚度

縱向受力鋼筋的凈保護層厚度不得小于15mm。鋼板圈、法蘭盤接頭端縱向受力鋼筋頂部，必須采取有效防腐措施處理。保護層允許厚度偏差見表3。

6.5 力學性能

包括抗裂、裂縫寬度、承載力檢驗彎矩和撓度檢驗。以表1 所列開裂檢驗彎矩或設計圖紙作為檢驗依據，并應符合下列要求。

6.5.1 預應力鋼筋混凝土電桿加荷至開裂檢驗彎矩時，不得出現裂縫。錐形桿桿長小于或等于12m時，桿頂撓度應小于（L1+L3）/70；桿長大于12m、小于等于15m時，桿頂撓度應小于（L1+L3）/50。

6.5.2 加荷至承載力檢驗彎矩時，不得出現下列任一種情況。

a）受拉區裂縫寬度達到1.5mm或受拉鋼筋被拉斷； b）受壓區混凝土破壞；

c）撓度：按懸臂式試驗的錐形桿，桿頂撓度大于等于（L1+L3）/10。

三、檢驗與廠驗 試驗方法 7.1 混凝土抗壓強度

7.1.1 混凝土拌合物應在攪拌站或喂料工序中隨機取樣，制作立方體試件，3個試件為一組。

7.1.2 每天拌制的同配合比的混凝土，取樣不得少于一次，每次至少成型二組。一組試件與電桿同條件養護，另一組進行標準養護。

7.1.3 一組與電桿同條件養護的試件用于檢驗脫模強度；一組經標準養護的試件用于檢驗評定混凝土28d抗壓強度。

7.1.4 混凝土抗壓強度試驗方法應符合GB/T50081－2002的規定。7.2 外觀質量和尺寸

外觀質量和尺寸的檢驗工具與檢驗方法見表4。7.3 保護層厚度

保護層厚度檢驗工具與檢驗方法見表4。7.4 力學性能

錐形桿采用懸臂式試驗方法。電桿力學性能試驗方法見附錄A。檢驗規則 8.1 檢驗分類

檢驗分為出廠檢驗和型式檢驗二類。8.2 出廠檢驗 8.2.1 檢驗項目

混凝土抗壓強度、外觀質量、尺寸偏差（不包括保護層厚度）、抗裂、裂縫寬度和開裂檢驗彎矩時的撓度等。

8.2.2 批量

同材料、同工藝、同品種、同荷載級別、同規格的電桿，每2000 根為一批；但在3個月內生產總數不足2000根但不少于30根時，也應作為一

個檢驗批。

8.2.3 抽樣、檢驗

8.2.3.1 混凝土抗壓強度28d混凝土抗壓強度按GBJ 107－1987檢驗評定。

8.2.3.2 外觀質量和尺寸偏差

從受檢批中隨機抽取10根電桿，逐根進行外觀質量和尺寸偏差檢驗。8.2.4 判定規則

8.2.4.1 外觀質量和尺寸偏差 根受檢電桿中：A 類項目的所有檢查點必須合格；每項B 類項目的超差不超過2個檢查點，B類項目的超差不超過2項，則判定該批產品的外觀質量和尺寸偏差合格。

8.2.4.2 力學性能

開裂檢驗彎矩時抗裂、裂縫寬度和撓度檢驗均符合本技術規范書6.5規定時，判該批產品力學性能合格。如有1項不符合6.5規定時，允許從同批產品中抽取加倍數量電桿進行復檢。復檢結果如全部符合6.5規定時，則剔除原不合格的1根，判該批產品力學性能合格。復檢結果如仍有1根電桿不符合6.5規定，則判定該批產品力學性能不合格。

8.2.5 總判定

混凝土抗壓強度、外觀質量和尺寸偏差、力學性能均符合技術規范書要求時，則判該批產品為合格。

8.3 型式檢驗 8.3.1 檢驗項目

混凝土抗壓強度、外觀質量、尺寸偏差、力學性能和保護層厚度檢驗等。8.3.2 當有下列情況之一時，應進行型式檢驗： a）新產品或老產品轉廠生產的試制定型鑒定；

b）正式生產后如產品結構、原材料、生產工藝和管理有較大改變，可能影響產品性能時；

c）產品長期停產后，恢復生產時；

d）出廠檢驗結果與上次型式檢驗有較大差異時

e）當相同產品連續生產4000根或在6個月內生產總數不足4000根時；

f）國家或地方質量監督檢驗機構提出進行檢驗時。8.3.3 抽樣、檢驗 8.3.3.1 混凝土抗壓強度 同8.2.3.1。

8.3.3.2 外觀質量和尺寸偏差 同8.2.3.2。8.3.3.3 力學性能

從外觀質量和尺寸偏差檢驗合格的電桿中隨機抽取2根，進行力學性能檢驗。

8.3.3.4 保護層厚度

抽取1根經承載力檢驗彎矩檢驗合格的電桿，進行保護層厚度檢驗。8.3.4 判定規則

8.3.4.1 外觀質量和尺寸偏差

同8.2.4.1。8.3.4.2 力學性能

電桿抗裂、裂縫寬度、承載力檢驗彎矩和撓度檢驗時，2 根電桿均符合本標準6.5規定時，則判該批產品力學性能合格。2 根電桿中有1 根不符合6.5 規定時，允許從同批產品中抽取加倍數量電桿進行復檢。復檢結果如全部符合6.5規定時，則剔除原不合格的1根，判該批產品力學性能合格。復檢結果如仍有1根電桿不符合6.5規定，則判該批產品力學性能不合格。2 根電桿都不符合本6.5 規定時，不得復檢，判該批產品力學性能不合格。

8.3.4.3 保護層厚度

被測的3 點，均符合本6.4 規定時，則判該批產品保護層厚度合格。3 點中有1 點不符合6.4規定時，允許從同批產品中抽取加倍數量電桿進行復檢。復檢結果如全部符合6.4規定時，則剔除原不合格的1根，判該批產品保護層厚度合格。復檢結果如仍有1點不符合6.4規定，則判該批產品保護層厚度不合格。3點中有2點不符合本6.4規定時，不得復檢，判該批產品保護層厚度不合格。

8.3.5 總判定

混凝土抗壓強度、外觀質量和尺寸偏差、保護層厚度及力學性能均符合標準要求時則判該批產品為合格。標志與出廠證明書 9.1 標志 9.1.1 永久標志

制造廠廠名或商標及電桿型號，應標記在電桿表面上。其位置，梢徑（或

直徑）大于或等于190mm的電桿，宜標在距根端3.5m處；梢徑小于190mm的電桿，宜標在距根端3.0m處。

9.1.2 臨時標志

包括電桿品種、規格、荷載級別（或代號）、商標和制造年、月、日等，標在電桿表面上，其位置略低于永久標志。

為便于工程施工及維護，須在電桿表面用倒等邊三角型符號“▼”標識電桿的標準埋設深度，“▼”的高度為50mm，顏色為紅色；不同桿長的標準埋設深度須符合下表要求：

9.2 出廠證明書

電桿出廠時應隨帶企業統一編號的出廠證明書，其內容應包括： a）制造廠廠名、商標、廠址、電話； b）生產日期、出廠日期； c）執行標準；

d）產品品種、規格、荷載級別； e）混凝土抗壓強度檢驗結果； f）縱向受力鋼筋抗拉強度檢驗結果；

g）外觀及尺寸偏差檢驗結果； h）力學性能檢驗結果； i）制造廠技術檢驗部門簽章。10 貯存、運輸 10.1 貯存

10.1.1 產品堆放場地應堅實平整。

10.1.2 產品可根據不同桿長分別采用兩支點或三支點堆放。桿長小于或等于12m，采用兩支點支承；桿長大于12m，采用三支點支承。電桿支點位置如圖2。若堆場地基經過特殊處理，也可采用其他堆放形式。

10.1.3 產品應按品種、規格、荷載級別、生產日期等分別堆放。錐形桿梢徑小于或等于270mm時，堆放層數不宜超過6層。

10.1.4 產品堆垛應放在支墊物上，層與層之間用支墊物隔開，每層支承點在同一平面上，各層支墊物位置在同一垂直線上。

10.2 運輸

10.2.1 產品起吊與運輸時，不分電桿長短均須采用兩支點法。裝卸、起吊應輕起輕放，嚴禁拋擲、碰撞。

10.2.2 產品在運輸過程中的支承要求應符合本技術規范書10.1中的有關規定。10.2.3 產品裝卸過程中，每次吊運數量：梢徑大于170mm的電桿，不宜超過3 根；梢徑小于或等于170mm的電桿，不宜超過5 根；如果采取有效措施，每次吊運數量可適當增加。

10.2.4 產品由高處滾向低處，必須采取牽制措施，不得自由滾落。10.2.5 產品支點處應套上軟質物，以防碰傷。

四、質量體系 質量保證體系

11.1 生產廠商應在履行合同的全過程（開始供貨到驗收），對所有供貨和服務的質量負責。即要保證所有供貨和服務的質量符合合同中有關技術、交付、驗收和價格所規定的要求。

11.2 保修期：賣方對所提供的電桿實行保修，保修期為到貨后24個月。在保修期內，賣方應無償更換由于原材料缺陷及制造工藝等問題而發生故障的電桿。

五、技術文件 生產廠商至少應提供以下技術文件 12.1 本次供貨廠商的名稱和地點；

12.2 所供電桿的技術指標和質量保證措施； 12.3 電桿的幾何尺寸和單位；

12.4 電桿制造主要原材料的生產廠家及技術標準； 12.5 主要原材料三個月內的購貨憑證。

12.6 國家認可的省級以上（含省級）產品質量監督檢驗機構的產品質量檢驗報

告。

附錄A 電桿力學性能試驗方法

本附錄適合于環形混凝土電桿的力學性能試驗，包括試驗用儀器設備的技術要求和

試驗結果評定。A.1 適用范圍

A.1.1 懸臂式試驗方法，適合于不同梢徑錐形桿的力學性能試驗。A.1.2 簡支式試驗方法，適合于不同直徑等徑桿的力學性能試驗。A.2 試件

試件按出廠檢驗或型式檢驗的規定隨機抽樣。A.3 試驗儀器設備 A.3.1 臺座

用于固定試件的支承座，可采用鋼支座或鋼筋混凝土支座。懸臂式試驗或簡支式試

驗采用水平加荷時，為消除桿段自重影響應加設靈活的滾動支座。A.3.2 儀器

試驗用儀表，應按規定期限進行檢定。其技術要求見表A.1。表A.1 試驗儀器技術要求

A.4 試驗方法 A.4.1 懸臂式試驗方法

錐形電桿如桿長小于或等于10 m，采用一個滾動支座；如桿長大于10 m，采用兩

個或兩個以上滾動支座。加荷原理見圖A.1。

1——混凝土（或鋼制）臺座； 2——滾動支座； 3——測力傳感器；

4——撓度傳感器； 5——B測點百分表； 6——A測點百分表；

A、B——支座（寬150 mm 硬木制成的U 型墊板）； u P ——荷載； L——桿長。

注：U 型墊板放置位置；A 支座處于墊板中心線到電桿根端的距離等于150 mm；B支座處于右端

面到電桿根端面的距離等于L。

圖A.1 懸臂式試驗裝置示意圖

A.4.2 簡支式試驗方法

等徑電桿宜采用水平加荷或垂直加荷。允許加荷點與支點互換。應考慮自重影響。

加荷原理見圖A.2。

1——寬150 mm 硬木制成的U 型墊板； 2——測力傳感器； 3——支座位移百分表； 4——撓度傳感器； u P ——荷載； 0 L ——跨距； L——桿長。

圖A.2 簡支式試驗裝置示意圖

A.5 加荷程序

A.5.1 預應力混凝土電桿

第一步：由零按開裂檢驗彎矩20%的級差加荷至開裂檢驗彎矩的80%，然后按開裂檢驗彎矩10%的級差繼續加荷至開裂檢驗彎矩，觀察是否有裂縫出現。如果在開裂檢查彎矩下未出現裂縫，則繼續按開裂檢驗彎矩10%的級差加荷至裂縫出現，測量并記錄裂縫寬度及撓度值，每次靜停時間不少于3min。

第二步：由初裂彎矩（裂縫寬度小于0.02mm 時的彎矩值）卸荷至零，卸荷后靜停時間不少于3min，測量并記錄殘余裂縫寬度及撓度值。

第三步：由零按開裂檢驗彎矩20% 的級差加荷至開裂檢驗彎矩，測量并記錄裂縫寬度及撓度值。遞增至開裂檢驗彎矩的160%后，按開裂檢驗彎矩10%的級差繼續加荷至承載力檢驗彎矩，每次靜停時間不少于3min，觀測并記錄各項讀數。

A.5.2加荷值偏離

試驗時，加荷值的允許偏差為2 %。A.5.3 初裂荷載和承載力的確定

A.5.3.1 當在加載過程中第一次出現裂縫時，應取前一級荷載值作為初裂荷載實測值；

當在規定的荷載持續時間內第一次出現裂縫時，應取本級荷載值與前一級荷載值的平均值作為初裂荷載實測值；當在規定的荷載持續時間結束后第一次出現裂縫時，應取本級荷載值作為初裂荷載實測值。

A.5.3.2 當在加載過程中出現本標準6.5.2所列的情況之一時，應取前一級荷載值作為承載力荷載的實測值；當在規定的荷載持續時間內出現上述情況之一時，應取本級荷載值與前一級荷載值的平均值作為承載力荷載的實測值；當在荷載持續時間結束后出現上述情況之一時，應取本級荷載值作為承載力荷載實測值。

第三篇：水泥電桿質量承諾書（小編推薦）

水泥電桿質量承諾書

：

我單位從水泥電桿的用貨市場上了解到貴單位需長期訂購水泥電桿，我單位是一家專業從事十多年的水泥電桿生產制造企業，有較大的生產制造能力和完善的設備及經驗。有意愿和貴單位建立水泥電桿的長期供需關系，并做出以下質量的承諾：

一、我方所供貨物為全新的原廠正品，符合相應國家及行業標準。

二、我方在對方提出供貨要求的72小時內將貨物送到對方的指定卸貨地點。

三、對方所需貨物在驗收后36個月內，如果發現存在質量問題，我方負責按對方要求及時無條件予以換貨或退貨，相應費用由我方承擔。

四、我方所供貨物在通過對方驗收后36個月為保修期，在此期間對貨物非人力故障，我方承擔保修責任，因對方使用不當及/或自然災害等不可抗力及/或保修外的故障，我方有責任提供維修等售后服務，費用由對方自行負責。

特此承諾

承諾單位：

****年**月**日

第四篇：日本水泥制造行業清潔生產經驗

日本水泥制造行業清潔生產經驗

一、日本水泥制造行業的歷史

我國最早輸入水泥是在元治、慶應年間，德川幕府用于建設橫須賀制鐵所，而依據大藏省關稅局的公式統計資料，從1875年輸入8t水泥開始，主要從英國和法國輸入。

1870年成立工部省，工部省技術官員宇都宮三郎于1873年6月建立深川撮綿篤制造所，1875年5月19日成功地制造出水泥，這是阿斯普金發明水泥后的51年，美國開始制造后的4年。

1876年作為金祿公債的交換，實行武士階層的家祿奉還制度，從政府申請資金貸款、變賣金祿公債或有擔保后便可成立企業，在水泥制造方面，出現了山口藩士笠井順八建立的水泥制造會社(1881年)，板垣退助的川南水泥工廠(1882年)和愛知縣令國貞廉平的東洋組(同年)等。

不久，扶產興業政策和金祿公債的發行使物價飛騰，于是官營工廠開始變賣給民間，就這樣，1884年深川工作分局被淺野總一郎買下，成為淺野工廠。而水泥工業的形成又是當時近代工業產生的典型。

生產方式是采用立窯(德久利窯)方式，而當時的粉碎技術尚不發達，原料是消石灰、河泥中的黏土，燃料是焦炭和無煙煤等。因此，當時的水泥工廠都建在河流沿岸，原料和燃料交替重疊碼放點火，4～7天后?；鹑〕鍪炝?，用類似于研磨罐的東西進行粉碎。雖然己開始使用蒸汽汽罐機為動力，但基本上是手工操作。立窯的高度為14．5rn，直徑3．7m，1次的產量為13t。淺野工廠擁有8套立窯，月生產能力為145t，水泥制造工廠擁有4套，月生產能力為71t左右。

1883～1891年是成長期，大約在1891年確立了自給體制，在當時的工業制品中是為數不多的輸出商品之一。而1891年的濃尾大地震證明了水泥建筑物的堅固，又逢日中戰爭供不應求，水泥工業得到了第一次飛躍性發展。

1898～1914年是立窯方式的成熟期，并得到進一步長足發展，但在此期間，1903年淺野水泥東京工廠引進了成為近代水泥工業的鼻祖的回轉窯，1913年小野田水泥第2工廠建成，建設了該裝置的雛形。

水泥被作為混凝土塊、石村或磚瓦的粘接劑使用，1903年在京都建成最早的鋼筋混凝土橋梁，1905年在神戶出現鋼筋混凝土建筑，也就是說，在?900年己形成近代化的雛形，而其確立是進入1910年以后的事了。

第一次世界大戰(1914～1918年)期間，日本經濟迅猛發展，水泥行業迎來了1914～1921年的第二個發展期，由此，以前便己逐漸萌芽的近代化一舉成功，也宣告了立窯時代的結束。

回轉窯可以作到連續運行，而且各個工藝由輸送機械連接成套，生產能力大踏步前進，1916～1917年，引進了熟料冷卻機，廢氣的循環再利用使能源得到節約，成本得以降低。1920年，小野田水泥率先實施余熱發電，使電力自給一般化。

1929年、淺野公司建成我國最早的濕式水泥工廠一西多摩工廠，1934年三河公司田原工廠引進最早的旋轉爐等新型生產式樣，此外，早強、低熱、混合水泥等許多品種相繼問世，煅燒窯規模也從目前為止的3～5000t發展到1萬噸級的大規模，1914～1921年間，技術革命使水泥產業進一步騰飛。

在太平洋戰爭(第二次世界大戰)期間，礦業生產指數在1941年的峰值以后逐年下降，而水泥是在1939年(619萬噸)，熟料在1937年(597萬噸)的峰值以后急速滑坡，軍需生產的傾斜政策使水泥產業早早地萎縮，對這方面進行補償的混合水泥。

終戰時水泥生產設備所受到的損失比較小，但也有許多因無法修復而被荒棄，在幾乎可以自由開采煤的1949年的產量不超過327萬噸，朝鮮戰爭爆發(1950年6月)，以此為契機日本水泥產業進入復興期(1950～1954)。由于朝鮮戰爭的特需、輸出增大，以及從戰時就己開始的國土荒蕪、臺風巨損的連續、煤產量增加并向電力開發傾斜和建筑浪潮等原因，水泥成為“三白景氣”，此時復興己結束。生產能力恢復到戰前水平，1951年的熟料產量為680萬噸。隨后，水泥產業又迎來了第四個發展期(1954～1965年)。

長爐、旋轉爐、改良燒成法、立窯相繼登場，電力形式好轉使余熱發電結束，并實施了從煤向重油的能源結構的轉換，規模從1萬噸增加到5萬噸，攪拌混凝土得到普及，與此同時，散裝水泥的輸送也發展起來。

1965年10月為摴葦，1970年為摲鍞的歷時55個月的戰后時間最長的“平穩景氣”，以及“列島改造景氣(1971年12月'谷?～1973年11月?峰?)敚?973年日本的水泥產量7729萬噸，超過美國，僅次于蘇聯，成為排名世界第2位的水泥生產國。

1971年12月，三菱礦業水泥一三菱重工從在三菱礦業水泥東谷工廠設置NSP爐開始，與大型水泥成套設備廠家技術合作，相繼進行了NSP爐的技術開發，這也意味著自明治時代以來，從國外引進先進技術并進行技術改造，使之成為最初的國產技術。另外，1971年1月小野田水泥藤原工廠在世界上率先實行計算機對生產過程進行控制。其生產規模也從每套月產量5萬噸上升到10萬噸，在日本的水泥制造行業，無論是量還是質都達到了一個頂峰。

二、大氣污染控制?

?一)煙塵控制法的建立牋戰后，在朝鮮戰爭的同時日本經濟進入復興階段，1955年前后形成了史上空前的快速經濟增長，與此同時，京濱地區、阪神地區、北九州等地區的因s()^引起的呼吸器官疾病的發病率也逐年增加，即使是在政府內也指出，為了使工業向健全方向發展，作為必要的措施應高度重視公眾衛生及公害等問題。1949年東京都、1950年大坂府、1951年神奈川縣、1955年福岡縣紛紛制定公害防止條例，而針對大規模工業公害問題，地方政府卻無法解決，從此正式開始尋求國家行政的真正介入。

1962年3月，總結制訂了撚泄匱壇九歐毆嬤頻任侍獾姆ò浮保?月經一牪糠中拚蠼⒘巳氈咀鈐緄拇篤廴竟嬤屏⒎ǎ?2月1日開始賦予實施。此法指定了大氣污染的地區，如果從排煙設施排出的煙塵濃度超過該設施種類所定的排放標準，將被命令采取改善的措施。另外，采取在建設排煙設施前提出申請的方式，以便在一旦有大量煙塵排出時，得以迅速采取緊急措施。

基于此法，從1963年9月開始，東京、川崎、大坂、北九州等4座主要工業城市被指定為第一批煙塵控制地區。當時，針對此法的一些局限性有如下批評的呼聲：

(1)排出控制值采取的是相對的濃度方式；

(2)未采取許可制，而是申請制；

(3)控制的權限在通產省，而不在地方政府。

另外，還有一種批評是，從結果來看此法的控制力較弱，排出標準較寬，與反映了至今為止的經濟成長的國家政策相同，很大程度上企圖謀求公害控制與經濟政策之間的調和。

但是，此法的成立的背景是：

(1)當時日本的以高硫原油為中心的能源結構；

(2)重油脫硫、排煙脫硫等脫硫技術尚未確立；

(3)考慮到在針對多數煙源密集存在時的污染的倍增效果缺乏知識和認識的狀況下，政府的大氣污染防止行政已是前進了一大步。

(二)大氣污染防止法制定的原委

如前所述，1962年制定了撚泄匱壇九歐趴刂頻任侍獾姆ò浮保?0年代以后，四日市甚至出現窒息現象，在各地大氣污染問題日趨嚴重的情況下被制定的，而當時只考慮到對固定污染源的控制，未將汽車尾氣列入被控對象，而且規制也僅限于指定地區，因此引起民眾的不滿。

所以，參考1967年制定的公害對策基本法，將汽車尾氣包括入控制對象，強化排放標準后，1968年6月最新制定了“大氣污染防止法”。

?970年在公害國會對該法進行部分修改，消除了與經濟相調和的有關條款，將指定地區擴大到全國范圍，又增加了有關粉塵控制的條款，擴大了限制對象，內容得到了充實。其后，該法：

(1)1972年導入事業者的無過失責任制；

(2)1974年導入總量控制制度；

(3)1997年追加有害大氣污染物。

經此3次重大修改后直到今日。

針對SO。，與煙塵規制法的濃度規制不同，變更為被稱作K值控制的規制方法，其詳細內容在3．4．1中已有敘述，是一種與排氣的有效煙囪高度相應的定值方法。這個K值規制也曾在1968年2月～1976年9月進行了階段性強化。

三、大氣污染對策的原委

牋(一)煙塵、粉塵對策牋因為水泥工廠排出的煙塵或粉塵(以下稱作撗壇緮)被回收后可以再利用，因此各工廠早就針對煙塵的特性設置了集塵設備，這樣即解決了大氣污染的社會問題，又給工廠帶來了利益。所以從制造工藝的角度出發也使集塵裝置較早地得到普及，1917年設置了最早的靜電集塵機(也有以發明者考特雷爾的名字命名的)。

但由于當初的除塵能力不夠，對策不充分，煙塵飛散到周圍的農家和農田，樹木和房檐變成了白色。在工廠內，粉碎機和輸送機械的周圍的集塵措施也不是很充分，懸浮著的煙塵，可以看到煙塵固結在廠房上層狀堆積的情景。特別是在運行不穩定和機器發生故障時，有突發的煙塵飛散的情況發生。

針對這種狀況，采取了強化公害防止意識，改進運行技術，設置公害監視儀器，加強集塵裝置等有效措施。尤其是根據1962年制定的煙塵規制法，主要工業城市均被劃入指定區域，在該地區確立排煙設施的申請制度和濃度規制，與此相應，工廠方面加強集塵機對策，降落粉塵量明顯得到控制。

1．設備和運行方法的改善

(1)靜電集塵機(EP)。

含塵排氣在進入靜電集塵機前，經各個設備(干燥機、原料碾碎機、噴霧塔等)調整排氣溫度和含水量，使其達到易于集塵、下落的抵抗比值。調整濕度時，對噴霧效果較好的噴霧噴嘴進行了改進。除此以外，還進行了如下的改進：

①為防止煙塵偏流造成的集塵效果下降，在入口處設置整流板；

0調整煅燒窯啟動和停止時的電壓；

④提前察知機器運行的故障，進行定期檢查和荷電狀況檢查；

④導入自動控制方式并提高能力；

@發生故障時由于局部荷電停止的維修；

④作為腐蝕對策，采用不銹鋼制集塵板，提高材料品質。

(2)布袋除塵機(BF)。2．工廠內工作環境的改善

工廠內產生的煙塵的飛散污染了周圍的環境，減少這些污染不僅改善工作環境，而且對防止周圍大氣污染有重要意義。

以前設置大容量BF，通過許多集塵管進行集中集塵，但由于管道堵塞、風量不平衡等原因，維修和效率都不大理想。因此，最近開始在每個污染源設置局部集塵機，進行個別集塵處理。另外，附著在Bc(皮帶輸送機)上的煙塵則使用性能較好的吸塵器處理。牋(二)S0，對策牋針對s()^，通過1963年的煅燒窯SP化，1971年開始的NSP化，懸浮加熱機本身具有脫硫裝置的機能，因此從煙囪己基本上不再排出sn。也就是在煅燒窯和加熱機產生的s()^被加熱機加熱被原料吸收，隨著反應的進行成為原料的一部分，而未被加熱機吸收的剩余部分在原料碾碎機、干燥機、靜電除塵機被原料吸附，或被捕集后作為水泥原料使用。

因此，SP、NSP方式生產的熟料比其他方式生產的含sO。較多。

(三)N0。對策針對NO，1971年開始NSP化，通過設置初燃爐降低燃燒室的熱負荷2．工廠內工作環境的改善

工廠內產生的煙塵的飛散污染了周圍的環境，減少這些污染不僅改善工作環境，而且對防止周圍大氣污染有重要意義。

以前設置大容量BF，通過許多集塵管進行集中集塵，但由于管道堵塞、風量不平衡等原因，維修和效率都不大理想。因此，最近開始在每個污染源設置局部集塵機，進行個別集塵處理。另外，附著在Bc(皮帶輸送機)上的煙塵則使用性能較好的吸塵器處理。牋(二)S0，對策牋針對s()^，通過1963年的煅燒窯SP化，1971年開始的NSP化，懸浮加熱機本身具有脫硫裝置的機能，因此從煙囪己基本上不再排出sn。也就是在煅燒窯和加熱機產生的s()^被加熱機加熱被原料吸收，隨著反應的進行成為原料的一部分，而未被加熱機吸收的剩余部分在原料碾碎機、干燥機、靜電除塵機被原料吸附，或被捕集后作為水泥原料使用。

因此，SP、NSP方式生產的熟料比其他方式生產的含sO。較多。

(三)N0。對策針對NO，1971年開始NSP化，通過設置初燃爐降低燃燒室的熱負荷使熱風NO。下降。

各水泥公司相繼開發研制了MFC、SF、RSP、KSV、DD等各種NSP方式，使之成為當今主流，進入煅燒窯的原料的分解率穩定提高，燒成帶熱負荷降低。由于運行的穩定，燃料原單位消耗下降，在降低NO。的同時，設備得以長期連續運行。

在其他方面，如低空氣比運行、工業廢棄物的使用、下水污泥的使用也收到減低NO。的效果。

四、大氣污染對策的成果和教討

如前所述，在水泥生產大氣污染防止技術中除煙塵處理以外，可以說都是通過生產方式的改進來實現的。

從德久利窯、立窯、濕式爐到SP爐、NSP爐，在引進新技術的同時出現了一些減輕環境負荷的裝置。歸根結底，這些技術革新都是為提高效率，具體而言，伴隨裝置的大型化實現了集約生產，節能工藝減少了燃料的使用量。

因此，受2次撌臀；鷶的影響，進行了徹底的節能對策研究，1970年，燃料與電力合計水泥制造能耗1254kcal／kg，而1994年降到868kcal／kg以下，創造了世界節能之最。

另外，日本各水泥公司已有效利用大量的廢棄物，最近，又被要求處理建筑垃圾、城市垃圾、下水污泥等。

水泥制造行業以前是公害排出行業，今后期待能成為環保型行業。

第五篇：水泥收塵效果經驗范文

水泥收塵效果經驗點滴、輔助生產設備收塵風量風壓的合理選擇

要對工藝設備各揚塵點進行收塵，首先需要確定的就是收塵風量風壓等一些基本參數。一些大型設備，比如磨、篦冷機等，其收塵參數，制造廠家通常都會給出。一些輔助生產設備，比如皮帶機、空氣輸送斜槽等所需的收塵參數，國內外都有相應的推薦數值，設計者可以結合工廠的實際情況加以調整，合理選取。2、密封

在幾個類似項目中，水泥公司曾要求把一個廠同規模石灰石破碎收塵風量加大到了60000m3/h，效果并沒有顯著提升。密封是工藝設計、非標制作和設備安裝人員都極易忽視的，殊不知這一環節的疏忽可能導致整個除塵系統的失效。破碎車間除了破碎機的殼體要嚴密，皮帶機導料槽、收塵管道等的結合處均要嚴格密封。石灰石破碎投產使用中，受料皮帶機總是從導料槽處冒灰。其實這不是收塵風量風壓的問題，主要是皮帶機導料槽的密封不好。國內大多用的還是傳統的導料槽密封方式。這種密封方式，密封橡膠是垂直地固定在導料槽側面，橡膠很難與皮帶機一直保持接觸，當皮帶機受到物料的劇烈沖擊時，就會產生較大間隙，間隙處會向外涌出大量粉塵。并且這種方式下，密封橡膠會較快磨損，需要經常調整密封橡膠，而它采用的固定方式調整起來非常不便。后來采用更為先進的皮帶機導料槽密封方式。其特點是：（1）密封橡膠選擇用一種方便調整的夾具與導料槽固定，調整時較為便捷；

（2）密封橡膠傾斜地與皮帶面相接觸，并選用有特定彈性和厚度的密封橡膠，即使與皮帶面產生間隙，也能及時地利用自身的彈性變形迅速調整，時刻保持密封；

（3）導料槽內部設置輔助落料架或擋板，使物料落在皮帶中部，從而避免物料直接沖擊密封橡膠，減少密封橡膠的磨損。只是這種導料槽要有足夠的高度和寬度，以適應來料的體積和氣流沖擊，國外推薦在沖擊力大的落料段就采用這樣的導料槽。顯而易見，這種密封方式比我們傳統的密封方式更加先進有效，可以更好地解決破碎機受料皮帶機處冒灰的問題，值得我們在設計中選用。3、收塵點的選取和收塵罩的設計

收塵點的選取和收塵罩的設計是我們在收塵系統的設計中最容易忽視的一面。我們通常在粉塵濃度最高的地方設置一個收塵點，但這并不是最好的選擇。在設計項目中，我們將皮帶機的下料溜子改造。此溜子與我們通常設計的下料溜子相比，在溜子出口棱角處焊一條角鋼，防止溜子棱角磨損過快，溜子中的積料起到墊層的作用，減緩下料溜子的磨損，同時也改變了料流的速度和方向，較傳統的下料方式減小了對下方皮帶機的沖擊，這就抑制了揚塵的產生。收塵點處做了寬大的收塵罩與溜子相連，降低了該處的收塵風速，減少了進入收塵器的粉塵量，降低了收塵器負荷，提高了收塵效果。

在接近皮帶機下料溜子處直接用收塵管道收塵，沒有設置收塵罩。由于該處粉塵濃度很高，這樣以很高的風速在該處收塵，會額外帶走很多粉塵,導致很高的系統磨損, 加重收塵系統的負擔，收塵效果不好，且增加了后期維護費用。收塵點的選取與下料處偏移一段距離，這樣就減小了收塵點處粉塵的濃度，收塵效果有所改善。

但是由于落料時導料槽內部空間狹窄，并不能使該處的收塵風速降下來，效果也會打折扣。選擇做一個寬大的收塵罩與溜子相通，降低了收塵風速，盡可能多地使粉塵留在皮帶機上，這就很大程度上減輕了收塵器的負擔，具有更好的收塵效果和經濟效益。我國設備制造廠家經常犯的錯誤，他們經常在空氣斜槽和提升機頭部粉塵濃度最高的設置收塵口，沒有設置收塵罩，抽取過量的粉塵，加重了收塵系統的負擔，收塵效果也不好。分別有收塵罩過小和收塵位置不恰當的問題，效果也打折扣。選擇收塵點與下料口偏移一段距離，合理設計收塵罩，這樣會起到更好的效果且能提高經濟效益。水泥廠中很多地方的收塵，都可以采用這種方法來改進。4、設備的改進和選用

大熟料庫底卸料處，由于庫底坑道狹窄，高度不夠，無法設置收塵器，此處的收塵是一大難點。有的廠在熟料庫外面設置收塵器，然后利用皮帶機全程導料槽來收塵，但太長的導料槽漏風嚴重，實際效果并不好。如果選擇設計水平收塵管道來收塵，由于水平段太長，容易積灰，效果也不理想。

閥門的改造，這種閥門就是在普通扇形閥門上做了改進，在卸料口處加了一個卸料擋板，省去了皮帶機的導料槽，可以使落料高度降低0.5m以上。棒閘與卸料閥直接連接，棒閘上改設300mm高的非標連接至庫底板，從庫底板到皮帶面的落差約為1m，整個坑道凈空可以控制在2.2m以下，極大地抑制了落料時的揚塵。同時取消了效果甚微的收塵設施，節省了投資。以上閥門的改進是降低落料高度抑制揚塵的一種方法，其他抑制揚塵的方法還有濕潤過干物料等，都可以在設計的中靈活運用。

綜上所述，水泥廠輔助生產設備收塵系統優化設計包括很多方面，其中收塵設備風量、風壓的合理選擇，密封和收塵點的選取等細節是我們容易忽視的方面。文中所引用的幾個例子都是這些細節處理的具體體現。只有嚴格的處理好各個細節，不斷地優化設計，才能進一步提高水泥廠粉塵治理水平，達到更高的標準。