第一篇：電廠鍋爐分隔屏過熱器常見問題原因分析及處理措施

電廠鍋爐分隔屏過熱器常見問題原因分析及處理措施

（大唐長春第三熱電廠 吉林省長春市 130103）

摘 要：隨著當今電廠鍋爐鍋爐容量與蒸汽壓力的不斷增加，過熱器在鍋爐中的的地位也越來越重要。但是由于惡劣的工作環境，經常發生管屏出列、管子內壁腐蝕等問題。本文結合長春某電廠多年運行的實際情況對分隔屏常見問題進行了分析，并制定了處理措施。將大大提高機組的可靠性，為設備長周期穩定運行提供可靠的保障。

關鍵詞：過熱器 變形 腐蝕 超溫

0引言

電廠鍋爐是火力發電廠的三大主機中最基本的能量轉換設備。它使燃料在爐內燃燒放熱，并將鍋爐內工質水加熱成具有足夠數量和質量的過熱蒸汽，工汽輪機使用。分隔屏是鍋爐的重要過熱器，但是由于分隔屏過熱器的工作環境十分惡劣，隨著工作時間增加，設備會出現變形、腐蝕等問題，所以必須采取一定的手段和措施，才能為了避免分隔屏損壞，延長設備使用壽命。

1鍋爐分隔屏過熱器的工作原理

過熱器的作用是將飽和蒸汽加熱成具有一定溫度的過熱蒸汽。在鍋爐負荷或其他工況變動時應保證過熱蒸汽溫度正常，并保持在規定范圍內波動。從電廠熱力循環看，蒸汽的初參數越高，則循環熱效率越高。隨著鍋爐容量的增大及蒸汽初參數的提高，過熱器的作用就更加重要。

過熱器由五個主要部分組成： a）末級過熱器；b）過熱器后屏；c）過熱器分隔屏；d）立式低溫過熱器和水平低溫過熱器；e）頂棚過熱器和包墻過熱器。

隨著鍋爐容量增大和蒸汽壓力的進一步提高，水蒸發所需要的熱量減少，而蒸汽過熱熱進一步增加，必然要將過熱器布置在爐內的高煙溫區，如分隔屏過熱器。分隔屏過熱器是以吸收爐膛輻射熱為主的輻射換熱器。可以降低爐膛出口煙溫，減少煙氣擾動和旋轉，改善過熱蒸汽的氣溫特性。

2鍋爐分隔屏過熱器的布置及結構

以長春某電廠為例，該電廠擁有兩臺350MW鍋爐為亞臨界參數、一次中間再熱、自然循環汽包爐，采用平衡通風、直流式燃燒器、四角切圓燃燒方式，燃用褐煤。鍋爐的最大連續蒸發量為1165t/h；機組電負荷為350MW（即THA工況）時，鍋爐的額定蒸發量為1045.56t/h。

分隔屏過熱器就布置在爐膛上方，前墻水冷壁和過熱器后屏之間，沿爐寬方向布置四大屏，每大屏又沿爐深方向分為6小片。每小片由9圈共18根管組成。由于處于爐膛位置和受熱的不同，管子的材質也不同，通常分別為12Cr1MoVG、SA-213TP304H。管屏從爐膛中心開始，分別以一定的橫向節距沿整個爐膛寬度方向布置。

分隔屏沿爐膛寬度方向有四組汽冷定位夾緊管并與墻式再熱器之間裝設導向定位裝置以作管屏的定位和夾緊，防止運行中管屏的晃動；同時，管子與管子之間有活動卡塊（如圖1所示），能保證管子之間能上下竄動，但不會突出管屏面。

3鍋爐分隔屏過熱器常見問題

鍋爐分隔屏過熱器位于爐膛內，工作環境惡劣，出口蒸汽溫度達到540℃，經常發生以下問題：

（1）分隔屏管排卡塊脫開、管排出列；

（2）分隔屏管排彎曲變形；

（3）分隔屏管排內壁腐蝕；

（4）分隔屏流體夾管內彎頭滲漏。

以?L春某電廠2號鍋爐為例。檢修期間進行受熱面檢查時，發現2號爐分隔屏過熱器有15根管出列，出列管位置分別在分隔屏夾屏管上方至頂棚管下方，出列管不同程度彎曲（如圖2所示）。出列管全部進行割管更換，割管下口距下彎頭最低處為5.7m，上口距下彎頭最高處為13.4m。

以長春某電廠1號鍋爐為例。檢修期間，對1號爐分隔屏過熱器進行檢查，發現內壁存在結垢（如圖3所示）與腐蝕情況，附著物去除后，可見管內壁有點蝕坑（如圖4所示）。

4鍋爐分隔屏過熱器常見問題原因分析

針對分隔屏常見的問題，通過檢修記錄、水汽指標記錄、現場查驗、化驗分析以及同類型鍋爐分隔屏過熱器設備情況對比，對導致這些問題的原因進行了分析，得出以下結論。

4.1 分隔屏管排出列的原因分析

（1）由于安裝、制造及運輸、運行過程中個別屏管與管之間管卡變形卡澀，運行中出現膨脹偏差時管卡斷裂，部分管失去約束逐漸出列。

以長春某電廠2號鍋爐分隔屏過熱器管排出列情況以及出列管排割管情況進行實物分析（割管下口距下彎頭最低處為5.7m，上口距下彎頭最高處為13.4m）。出列管標高在56.684m至64.384m之間，在此區間由5道活動夾塊，每間隔2.37m有一組活動夾塊固定管排，由此分析管排固定不存在問題，造成管排出列的主要原因就是活動夾塊斷裂。

（2）個別管排超溫，膨脹量增大，也是造成管排出列的原因之一。

以長春某電廠分隔屏過熱器超溫記錄進行分析。根據1、2號鍋爐超溫情況分析，兩臺爐分隔屏過熱器個別管屏在14年、15年均存在超溫情況，其中，2號爐分隔屏第2、5、7、23、24、25點超溫較為頻繁。此處的分隔屏過熱器管均有彎曲變形現象。

特別要強調一點，分隔屏過熱器使用的是12Cr1MoVG，使用溫度是580℃，溫度超限值是484℃。由超溫記錄來看，超溫均在2～5℃之間，時間在1～5分鐘。雖然超溫限值較低，超溫量較小，但測量的是爐外溫度，近似于蒸汽溫度，而沒有考慮爐內管壁存在55℃～110℃換熱溫差，兩者存在溫度梯度。

（3）有時從經濟角度考慮采用給水泵低壓運行。壓力低時蒸發段吸熱量增加過熱段吸熱量減小，導致過熱受熱面管排超溫。

4.2 分割屏管內腐蝕原因分析

（1）水汽品質不合格是導致腐蝕發生的原因之一。在設備運行過程中，曾將發生過熱網加熱器漏泄，當時鍋爐給水、爐水、過熱蒸汽、再熱蒸汽和飽和蒸汽氫電導率超標。抽查21日，過熱蒸汽DDH 0.186μs/cm，22日，過熱蒸汽DDH 0.179μs/cm。

（2）給水、爐水及蒸汽含有微量Cl-、SO42-、乙酸等陰離子導致金屬表面氧化膜破壞，使腐蝕加劇。

（3）過熱器管內壁直接與高溫高壓蒸汽流中的干過熱蒸汽發生高溫蒸汽腐蝕是腐蝕產生的又一可能原因。

（4）基建階段及鍋爐停備用期間，過熱器管內不免存在臟污、積水和氧氣進入，產生腐蝕會使Fe3O4保護膜遭到破壞。

5鍋爐分隔屏過熱器常見問題處理措施

5.1 分割屏管排出列處理措施

國內鍋爐屏過出現大面積亂排、出列還是非常普遍的，輕微的管排出列問題并不嚴重，只要進行處理即可。

（1）重點應該關注管壁超溫問題。建議電廠對各屏爐外測點對應的回路及溫度進行統計，以便了解各回路吸熱及水動力分配情況是否存在問題。

（2）檢修期間，對管屏活動夾塊進行全面檢查，看是否存在卡澀、變形、撕裂，致使管排膨脹受阻和出列因素。

（3）低負荷時注意控制運行壓力，避免過熱器管壁超溫。

（4）在爐內加溫度測點監測屏過金屬壁溫，避免爐內管壁存在55℃～110℃換熱溫差對監測的影響。

（5）進行分隔屏過熱器檢查或檢修，應做好檢查和檢修的詳細記錄以及影像資料，定期進行劣化分析，判斷劣化趨勢，在發生故障前進行更換工作。

（6）給水泵低壓運行可產生一定節能效果，但是低壓運行將導致過熱器超溫，對鍋爐安全運行帶來影響較大，建議謹慎采用低壓運行方式。

5.2 分割屏管內腐蝕處理措施

（1）防止熱網加熱器、凝汽器泄漏，降低蒸汽中的氯離子和氧的含量。加強對給水質量監督，防治減溫水水質不合格。

（2）加強對爐水質量監督，保證過熱蒸汽純度。加強鍋爐排污，降低爐水含鹽量，減少蒸汽攜帶量。

（3）加強凝結水精處理出水質量控制，按月進行水汽系統痕量離子檢測。

（4）加強停爐期間的防腐，每30min監測一次水汽pH值、電導率和氫電導率，每1小時測定一次水汽中的鐵、銅含量，保證爐水和分離器出水pH值大于9。

（5）大小修時加強對汽包內水汽分離裝置的維護，保證水汽分離效果，減少蒸汽帶水。

（6）嚴格加強鍋爐過熱蒸汽溫度的控制，保持熱負荷穩定，防止高溫腐蝕及低熔點腐蝕性化合物貼附在金屬表面上。

6總結

電力工業是國民經濟發展的基礎。電力工業的發展水平和電能供應的數量和質量是衡量工業、農業、國防和科技現代化的重要標準。特別是在我國北方，供熱電廠肩負著冬季為千家萬戶供熱的重要任務，將近6個月的供熱期，機組需要連續運行，其設備穩定性至關重要。而分隔屏過熱器作為電廠鍋爐的重要設備，一旦發生問題必將直接導致機組停運，冬季供熱中斷的嚴重后果。及時發現問題，采取科學有效的措施，降低分隔屏過熱器的事故發生率，將大大提高機組的可靠性，為設備長周期穩定運行提供可靠的保障。

參考文獻：

[1]葉江明.電廠鍋爐原理及設備（第二版）.北京：中??電力出版社，2007

[2]鄭體寬，楊晨.熱力發電廠.北京：中國電力出版社，2007

作者簡介：

孫洪坤（1986.11-），男，籍貫：吉林省公主嶺市，學歷：研究生學歷，工程師，研究方向：電力工程

第二篇：鍋爐過熱器泄漏原因分析

運行分析報告(1)

時間：2007年1月23日8:30 地點：鍋爐運行會議室 主持人：韓世棟

參加人：李富民、高緒貴、各班長、司爐共三十四人 主題分析：鍋爐過熱器泄漏原因分析

一、原因分析:

1、焊接質量不合格，材料質量不合格或管子制造方面有缺點。

2、安裝或檢修時質量差。

3、冷爐上水時水溫、水質、上水速度未按要求進行，引起受熱面氧化腐蝕。

4、鍋爐升壓速度太快，冷熱不均，產生過大的熱應力。

5、鍋爐升負荷速度太快，爐管脹縮不均，而且使水循環變壞。

6、停爐時冷卻過快或放水急劇收縮，造成較大的應力。

7、汽包水位過低，水循環流動也就降低，引起水循環不良破壞正常的水循環。

二、防范措施：

1、提高檢修工藝和質量。

2、冷爐上水夏季上水不少于2小時，冬季不少于3小時，上水溫度與汽包壁溫不大于40℃

3、嚴格按照升溫、升壓曲線進行。控制升速度1~1.5℃/min:升壓速度在1.96Mpa以下時0.0098~0.02Mpa/min,在1.96Mpa以上時0.0196~0.049Mpa/min。并保證各部壁溫不超過規定值。

4、避免負荷大幅度波動。

5、嚴格執行規程。按照正常停爐與故障停爐冷卻的條件和熱爐放水的條件進行。

6、保持正常水位，避免水位過低和長期低水位運行。

第三篇：混凝土裂縫原因分析及處理措施

混凝土裂縫原因分析及控制措施

韓恒梅

祿建民

平頂山工業職業技術學院（河南平頂山 467001）

摘要：混凝土裂縫的存在和發展通常會使內部的鋼筋等材料產生腐蝕，降低鋼筋混凝土材料的承載能力、耐久性及抗滲能力，影響建筑物的外觀、使用壽命，嚴重的將威脅到人民的生命、財產。本文對混凝土施工中裂縫的原因及控制措施作一初步探討。

關鍵詞：混凝土裂縫；混凝土裂縫的原因分析；混凝土裂縫的控制措施

The Reason Analyse and Control Measure of Concrete Crack

Hanhengmei Lujianmin Pingdingshan Industrial College of Technology（Henan Pingdingshan 467001）Abstract: The existing and developing of concrete crack can uaually erode some material just like reinforcing steel bar,low the carrying capacity、wearing and antiinfiltration capacity of reinforced concrete,influence the appearance、using time of building,and even threaten the life and wealth of human.The article mostly discusses the reason and control measure of concrete crack.Keywords: Concrete crack;The reason analyse of concrete crack;The control measure of concrete crack 0 前言

混凝土在現代工程建設中占有重要地位，而混凝土的裂縫較為普遍。混凝土是一種由砂石骨料、水泥、水及其他外加材料混合而成的非均質脆性材料。由于混凝土施工、本身變形和約束等一系列問題，使混凝土裂縫成了土木、水利、橋梁、隧道等工程中最常見的工程病害。

裂縫的原因分析 由于混凝土的組成材料、微觀構造以及所受外界影響的不同，混凝土中產生裂縫有多種原因，主要是溫度和濕度的變化，混凝土的脆性和不均勻性，以及結構不合理，原材料不合格，模板變形，基礎不均勻沉降等。

（1）混凝土在硬化的過程中，由于干縮引起的體積變形受到約束時產生的裂縫，這種裂縫的寬度有時會很大，甚至會貫穿整個構件。

（2）混凝土在硬化期間水泥產生大量水化熱，內部溫度不斷上升，在混凝土表面引起拉應力。后期在降溫過程中，由于受到基礎或老混凝土的約束，又會在混凝土內部出現拉應力。氣溫的降低也會在混凝土表面引起很大的拉應力，當這些拉應力超出混凝土的抗裂能力時，即會出現裂縫。

（3）在厚度較大的構件中，由于混凝土的塑性塌落受到模板或頂部鋼筋的抑制，在澆搗后數小時會發生這種由于混凝土塑性塌落引起的裂縫。

（4）當有約束時，混凝土熱漲冷縮所產生的體積漲縮，因為受到約束力的限制，在內部產生了溫度應力，由于混凝土抗拉強度較低，容易被溫度引起的拉應力拉裂，從而產生溫度裂縫。由于太陽暴曬產生裂縫也是工程中最常見的現象。

（5）混凝土加水拌和后，水泥中的堿性物質與活性骨料中活性氧化硅等起反應，析出的膠狀堿——硅膠從周圍介質中吸水膨漲，體積增大三倍，從而使混凝土漲裂產生裂縫。

（6）許多混凝土的內部濕度變化很小或變化較慢，但表面濕度可能變化較大或發生劇烈變化，如養護不當、時干時濕，表面干縮變形受到內部混凝土體的約束，也往往產生裂縫。

（7）構件超載產生的裂縫，例如：構件在超出設計的均布荷載或集中荷載作用下產生內力彎矩，出現垂直于構件縱軸的裂縫，構件在較大剪力作用下，產生斜裂縫，并向上、下延伸。（8）當結構的基礎出現不均勻沉陷，就有可能會產生裂縫，隨著沉陷的進一步發展，裂縫會進一步擴大。

（9）當鋼筋混凝土處于不利環境中，例如：侵蝕性水，由于混凝土保護層厚度有限，特別是當混凝土密實性不良，環境中的氯離子等和溶于水中的氧會使混凝土中的鋼筋生銹，生成氧化鐵，氧化鐵的體積比原來金屬的體積大的多，鐵銹體積膨脹，對周圍混凝土擠壓，使混凝土脹裂。

（10）由于原材料質地不均勻、水灰比不穩定以及運輸和澆筑過程中的離析現象，在同一塊體混凝土中其抗拉強度也是不均勻的，存在著許多抗拉能力很低，易于出現裂縫的薄弱部位。

而在施工過程中，我們最為常見的多是因溫度而引起的裂縫。

在鋼筋混凝土中，拉應力主要是由鋼筋承擔，混凝土只是承受壓應力。在素混凝土內或鋼筋混凝上的邊緣部位如果結構內出現了拉應力，則須依靠混凝土自身承擔。一般設計中均要求不出現拉應力或者只出現很小的拉應力。施工中混凝土由最高溫度冷卻到工程運行時期的穩定溫度，往往在混凝土內部引起相當大的拉應力，有時溫度應力可超過其它外荷載所引起的應力。因此，掌握溫度應力的變化規律對于進行合理的結構設計和施工極為重要。

溫度應力的分析

實踐證明，混凝土常見的裂縫，大多數是不同深度的表面裂縫，其主要原因是溫度梯度造成寒冷地區的溫度驟降也容易形成裂縫。

根據溫度應力的形成過程可分為以下三個階段：

（1）早期：自澆筑混凝土開始至水泥放熱基本結束，一般約30天。這個階段的兩個特征，一是水泥放出大量的水化熱，二是混凝上彈性模量的急劇變化。由于彈性模量的變化，這一時期在混凝土內形成殘余應力。

（2）中期：自水泥放熱作用基本結束時起至混凝土冷卻到穩定溫度時止，這個時期中，溫度應力主要是由于混凝土的冷卻及外界氣溫變化所引起，這些應力與早期形成的殘余應力相疊加，在此期間混凝上的彈性模量變化不大。

（3）晚期：混凝土完全冷卻以后的運轉時期。溫度應力主要是外界氣溫變化所引起，這些應力與前兩種的殘余應力相迭加。

溫度的控制和防止裂縫的措施 為了防止裂縫，減輕溫度應力可以從控制溫度和改善約束條件兩個方面著手。控制溫度的措施如下：

（1）采用改善骨料級配，用干硬性混凝土，摻混合料，加引氣劑或塑化劑等措施以減少混凝土中的水泥用量；

（2）拌合混凝土時加水或用水將碎石冷卻以降低混凝土的澆筑溫度；（3）熱天澆筑混凝土時減少澆筑厚度，利用澆筑層面散熱；（4）在混凝土中埋設水管，通入冷水降溫；

（5）規定合理的拆模時間，氣溫驟降時進行表面保溫，以免混凝土表面發生急劇的溫度梯度；

（6）施工中長期暴露的混凝土澆筑塊表面或薄壁結構，在寒冷季節采取保溫措施； 改善約束條件的措施是：

合理地分縫分塊；避免基礎過大起伏；合理的安排施工工序，避免過大的高差和側面長期暴露；改善混凝土的性能，提高抗裂能力，加強養護，防止表面干縮，特別是保證混凝土的質量對防止裂縫是十分重要，應特別注意避免產生貫穿裂縫，出現后要恢復其結構的整體性是十分困難的，因此施工中應以預防貫穿性裂縫的發生為主。

在混凝土的施工中，為了提高模板的周轉率，往往要求新澆筑的混凝土盡早拆模。當混凝土溫度高于氣溫時應適當考慮拆模時間，以免引起混凝土表面的早期裂縫。新澆筑早期拆模，在表面引起很大的拉應力，出現“溫度沖擊”現象。在混凝土澆筑初期，由于水化熱的散發，表面引起相當大的拉應力，此時表面溫度亦較氣溫為高，此時拆除模板，表面溫度驟降，必然引起溫度梯度，從而在表面附加一拉應力，與水化熱應力迭加，再加上混凝土干縮，表面的拉應力達到很大的數值，就有導致裂縫的危險，但如果在拆除模板后及時在表面覆蓋一輕型保溫材料，如泡沫海棉等，對于防止混凝土表面產生過大的拉應力，具有顯著的效果。

加筋對一般鋼筋混凝土有影響。在溫度不太高及應力低于屈服極限的條件下，鋼的各項性能是穩定的，而與應力狀態、時間及溫度無關。鋼的線脹系數與混凝土線脹系數相差很小，在溫度變化時兩者間只發生很小的內應力。由于鋼的彈性模量為混凝土彈性模量的7～15倍，當內混凝土應力達到抗拉強度而開裂時，鋼筋的應力將不超過100～200kg／cm2。因此，在混凝土中想要利用鋼筋來防止細小裂縫的出現很困難，但加筋后結構內的裂縫一般就變得數目多、間距小、寬度與深度較小了。而且如果鋼筋的直徑細而間距密時，對提高混凝土抗裂性的效果較好。混凝土和鋼筋混凝土結構的表面常常會發生細而淺的裂縫，其中大多數屬于干縮裂縫。雖然這種裂縫一般都較淺，但它對結構的強度和耐久性仍有一定的影響。

為保證混凝土工程質量，防止開裂，提高混凝土的耐久性，正確使用外加劑也是減少開裂的措施之一。許多外加劑都有緩凝、增加和易性、改善塑性的功能，我們在工程實踐中應多進行這方面的實驗對比和研究，比單純的靠改善外部條件，可能會更加簡捷、經濟。結論

裂縫是混凝土結構中普遍存在的一種現象，它的出現不僅會降低建筑物的抗滲能力，影響建筑物的使用功能，而且會引起鋼筋的銹蝕，混凝土的碳化，降低材料的耐久性，影響建筑物的承載能力，因此嚴格按規程、規范要求施工，嚴把質量關，防患于未來，盡可能地降低混凝土裂縫的出現；對混凝土裂縫進行認真研究、區別對待，采用合理的方法進行處理，并在具體施工中要靠我們多觀察、多比較，出現問題后多分析、多總結，結合多種預防處理措施，混凝土的裂縫是完全可以避免的。

參考文獻：

［1］郭正興、李金根主編《建筑施工》，東南大學出版社 ［2］《建筑施工手冊》第四版，中國建筑工業出版社 ［3］《現行建筑施工規范大全》，中國建筑工業出版社 ［4］趙國藩主編 《鋼筋混凝土結構》，中國電力出版社 作者簡介：

韓恒梅，女，河南省南陽人，1996年畢業于焦作工學院建筑工程系建筑工程專業，現在平頂山工業職業技術學院任教，講師。

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第四篇：繼電器常見問題及處理措施

繼電器常見問題及處理措施

繼電器的分類

繼電器的分類方法較多，可以按作用原理、外形尺寸、保護特征、觸點負載、產品用途等分類。

一、按作用原理分

1．電磁繼電器

在輸入電路內電流的作用下，由機械部件的相對運動產生預定響應的一種繼電器。

它包括直流電磁繼電器、交流電磁繼電器、磁保持繼電器、極化繼電器、舌簧繼電器,節能功率繼電器。

(1)直流電磁繼電器：輸入電路中的控制電流為直流的電磁繼電器。

(2)交流電磁繼電器：輸入電路中的控制電流為交流的電磁繼電器。

(3)磁保持繼電器：將磁鋼引入磁回路，繼電器線圈斷電后，繼電器的銜鐵仍能保持在線圈通電時的狀態，具有兩個穩定狀態。

(4)極化繼電器：狀態改變取決于輸入激勵量極性的一種直流繼電器。

(5)舌簧繼電器：利用密封在管內，具有觸點簧片和銜鐵磁路雙重作用的舌簧的動作來開、閉或轉換線路的繼電器。

(6)節能功率繼電器:輸入電路中的控制電流為交流的電磁繼電器,但它的電流大(一般30-100A),體積小, 節電功能.2.固態繼電器

輸入、輸出功能由電子元件完成而無機械運動部件的一種繼電器。

3.時間繼電器

當加上或除去輸入信號時，輸出部分需延時或限時到規定的時間才閉合或斷開其被控線路的繼電器。

4.溫度繼電器

當外界溫度達到規定值時而動作的繼電器.5.風速繼電器

當風的速度達到一定值時，被控電路將接通或斷開。

6.加速度繼電器

當運動物體的加速度達到規定值時，被控電路將接通或斷開。

7.其它類型的繼電器

如光繼電器、聲繼電器、熱繼電器等。

電壓繼電器工作原理

它是當電路中電壓達到預定值時而動作的繼電器。其結構與電流繼電器基本相同，只是電磁鐵線圈的匝數很多，而且使用時要與電源并聯。它廣泛應用于失壓（電壓為零）和欠壓（電壓小）保護中。所謂失壓和欠壓保護就是當由于某種原因電源電壓降低過多或暫時停電時，電動機即自動與電源斷開；當電源電壓恢復時，如不重按起動按鈕，則電動機不能自行起動。如果不是采用繼電器控制，而是直接用閘刀開關進行手動控制，由于在停電時未及時拉開開關，當電源電壓恢復時，電動機即自行起動，可能造成事故。另外還有過電壓繼電器，它是當電路電壓超過一定值時，因電磁鐵吸力而切斷電源的繼電器，它用于過電壓保護（如保護硅管和可控硅元件）。

電流繼電器的電磁鐵線圈匝數較少。若通過線圈的電流低于額定值時，電磁鐵的吸力不足以克服反作用彈簧的彈力，銜鐵不動作。若電流超過額定值，電磁鐵的吸力大于彈力，因而銜鐵被吸。這樣，觸頭系統中常閉觸頭斷開，而常開觸頭就閉合。由于電流超過某額定值時，繼電器才會動作，故又稱為過電流繼電器。調節反作用彈簧的彈力，可以調整動作電流的數值。

電流繼電器主要用于過載和短路保護，它比熔斷器的結構復雜，但過載保護性能優于熔斷器，而且事故后不必像熔斷器那樣更換元件，可重復使用。所以，它在電力系統中對電機激過載和短路起著關鍵性的保護作用。

繼電器常見問題及處理措施

一、觸點松動回開裂

觸點是繼電器完成切換負荷的電接觸零件，有些產品的觸點是靠鉚裝壓配合的，其主要的弊病是觸點松動、觸點開裂或尺寸位置偏差過大。這將影響繼電器的接觸可靠性。出現鏟除點松動，是簧片與觸點的配合部分尺寸不合理或操作者對鉚壓力調節不當造成的。觸點開裂是材料硬度過高或壓力太大造成的。對于不同材料的觸點采用不同材料的工藝，有些硬度較高的觸點材料應進行退火處理，在進行觸點制造、鉚壓或點焊。觸點制造應細心，由于材料有公差存在，因此每次切斷長度應試摸后決定。觸點制造不應出現飛邊、墊傷及不飽滿現象。觸點鉚偏則是操作者將摸具未對正確、上下摸有錯位造成。觸點損傷、污染、是未清理干凈摸具上的油污染和鐵屑等物造成的。無論是何種弊病，都將影響繼電器的工作可靠性。因此，在觸點制造、鉚裝或電焊過程中，要遵守首件檢查中間抽樣和最終檢查的自檢規定、以提高裝配質量。

二、繼電器參數不穩定

電磁繼電器的零部件相當部分是鉚裝配合的，存在的主要問題是鉚裝處松動或結合強度差。這種毛病會使繼電器參數不穩定，高低溫下參數變化大，抗機械振動、抗沖擊能力差。造成這種毛病的原因主要是被鉚件超差、零件放置不當、工摸具質量不合格或安裝不準確。因此，在鉚焊前要仔細檢驗工摸具和被鉚零件是否符合要求。

三、電磁系統鉚裝件變形

鉚裝后零件彎曲、扭斜、墩粗黑給下道工序的裝配或調整造成困難，甚至會造成報廢。這種毛病的原因主要是被鉚零件超長，過短或鉚裝時用力不均勻，摸具裝配偏差或設計尺寸有誤，零件放置不當造成。在進行鉚裝時，操作工人應當首先檢查零部件尺寸，外型，摸具是否準確，如果摸具未裝到位就會影響電磁系統的裝配質量或鐵心變形、墩粗。

四、玻璃絕緣子損傷

玻璃絕緣子是由金屬插腳與玻璃燒結而成，在檢查、裝配、調整、運輸、清洗時容易出現的插腳彎曲，玻璃絕緣子掉塊、開裂，而造成漏氣并時絕緣及耐壓性能下降，插腳轉動還會造成接觸簧片移位，影響產品可靠通斷。這就要求裝配的操作者在繼電器生產的整個過程中要輕拿輕放，零部件應整齊排列放在傳遞盒內，裝配或調整時，不允許扳動或扭轉引出腳。

五、線圈故障

繼電器用的線圈種類繁多，有外包的、也有無外包的，線圈都應單件隔開放置在專用器具中，如果碰撞交連，在分開時會造成斷線。在電磁系統鉚裝時，手扳壓床和壓力機壓力調整應適中，壓力太大會造成線圈斷線或線圈架開裂、變型、繞組擊穿。壓力太小又會造成繞線松動，磁損增大。多繞組線圈一般是用顏色不同引線做頭。焊接時，應注意分辨，否則將會造成線圈焊錯。有始末端要求的線圈，一般用做標記的方法標明始末端。裝配和焊接時應注意，否則會造成繼電器級性相反。

第五篇：對流過熱器爆管原因分析及治理對策

對流過熱器爆管原因分析及治理對策

摘 要：針對某電廠高溫對流過熱器爆管檢查情況，進行爆管原因分析;提出了治理對策，制訂了鍋爐高溫對流過熱器檢查、處理計劃，強化了“防止鍋爐四管爆漏管理”工作;對于鍋爐四管爆漏治理工作，具有一定的借鑒意義。

關鍵詞：高溫對流過熱器 爆管 原因分析 治理

概況

某電廠裝機容量2臺125MW機組，采用上海鍋爐廠生產的 SG420/13.75-M418型鍋爐，額定蒸發量420t/h，主蒸汽壓力13.7MPa，主蒸汽溫度 540℃，于1999 年04月投產發電。

高溫對流過熱器布置于折焰角的斜坡上方，共104排，每排由外、中、內三圈共計312 根蛇形管，順煙氣流動方向布置，每排蛇形管有三個下彎，由3根管子套彎而成。蛇行管束的橫向節距為 90mm，縱向節距為77mm。進口段管子材質為12Cr1MoV，出口段為鋼102，管子規格均為Φ38mm×6mm，泄漏處管子材質為12Cr1MoVG。

2015年02月26日，#2 機組點火啟動，03月13日發現對流過熱器發生泄漏，3月18日泄漏加劇，#2爐停運。

現場檢查情況

2.1對流過熱器北向南數第24排內管圈、中管圈吹損泄露，外管圈吹損刷薄。

2.2對流過熱器北向南數第25排內管圈、中管圈、外管圈有多處爆管破口

對流過熱器北向南數第25排中管圈下部有一處縱向“爆口1”，“爆口1”呈粗糙脆性斷面的張口，管壁減薄不多，管子蠕脹也不甚顯著。第25排外管圈上部呈現點狀吹蝕“爆口2”，“爆口2”由多個小孔組成，爆口周邊管壁減薄不明顯，呈深坑狀。

2.3對流過熱器北向南數第26排中管圈、外管圈吹損泄露，內管圈吹損刷薄

2.4對流過熱器北向南數第27排內管圈、中管圈、外管圈吹損刷薄

2.5對流過熱器北向南數第28排外管圈吹損刷薄

2.6確定此次對流過熱器泄露的第1漏點

通過檢查分析，確定第1漏點位于對流過熱器北數第25排，前數第2組中圈后彎下部，開口朝下，具體泄漏位置見(圖1)。試驗分析情況

3.1宏觀檢查情況

第 1 漏點位于前數第 2 組下彎、北數第 25 排中圈后彎彎管外弧處，此漏點處于彎管下部，見(圖2)。爆口長約 39mm、寬約 3mm，開口較小，爆口邊緣未減薄，無明顯脹粗現象，爆口附近外壁有密集的縱向開裂現象，外壁有較厚氧化皮、顏色發黑，見(圖 3)。北數第 25 排外圈和北數第 26 排中圈兩根對流過熱器管外壁氧化皮也較厚經測量，3根管內、外壁氧化皮厚度均達到 0.3mm。

3.2材質合金成分分析

對第 25 排中圈、第 25 排外圈、第 26 排中圈 3 根管進行了合金成分分析，合金成分分析結果見(表1)。3 根對流過熱器管合金成分符合標準要求。

部件位置材質CrMoVMn

北數第 25 排下彎外圈12Cr1MoVG0.980.280.210.61

北數第 25 排下彎中圈(爆管管段)12Cr1MoVG0.990.290.230.59

北數第 26 排下彎中圈12Cr1MoVG0.970.310.220.62

GB 5310-200812Cr1MoVG0.90-1.200.25-0.350.15-0.300.40-0.70

表 1 對流過熱器管合金成分分析結果

3.3力學性能檢測情況

對 3 根對流過熱器管進行了拉伸性能檢測，檢測結果見(表2)。

部件位置抗拉強度(MPa)

Rm下屈服強度(MPa)

Rel

北數第 25 排下彎外圈(水平直管部分)504、531、475 343、366、316

北數第 25 排下彎中圈(垂直直管部分)488、486、479 336、339、331

北數第 26 排下彎中圈(垂直直管部分)509、554、526 336、380、359

GB 5310-2008 12Cr1MoVG 470～640 ≥25表 2 對流過熱器管拉伸性能結果 根對流過熱器管的力學性能均在標準要求的范圍內。對流過熱器下彎中圈部分無法加工拉伸試樣，故拉伸試樣取在出口段的直管部分。北數第 25 排下彎中圈(泄漏管段)部分抗拉強度值已接近標準下限;北數第 25 排下彎外圈以及北數第 26 排下彎中圈試樣抗拉強度不均，最小值偏下限。

3.4微觀檢查情況

在北數第 25 排下彎中圈(泄漏管段)泄漏處取一環形管樣進行微觀檢測，發現爆口附近外壁有較為密集的縱向裂紋，裂紋附近有呈鏈狀蠕變孔洞，基體組織已達到5級嚴重球化，見(圖 4)。

爆管管段迎煙側與背煙側組織照片見(圖 5)、(圖6)，(圖 5)組織中有蠕變孔洞，組織 5 級嚴重球化，(圖6)組織中未見蠕變孔洞，組織球化3級，迎、背煙側組織球化級別差距較大。

分別在北數第 25 排下彎外圈、北數第 26 排下彎中圈后彎處取一環形管樣進行微觀檢測，其迎煙側組織球化均已接近或達到5級，組織照片見(圖7)、(圖8)。

4泄漏原因分析

通過第一時間對泄漏現場進行調查取證，對泄漏部位對流過熱器受熱面管材試樣進行材質、力學性能和微觀檢測，在此基礎之上進行泄漏原因分析工作。

從對流過熱器爆口宏觀來看，爆口開口較小、邊緣較鈍，外壁氧化皮較厚、有大量縱向裂紋;從微觀組織來看，基體中有眾多縱向從外壁沿晶間發展的蠕變裂紋，屬于長期過熱泄漏的特征。

從3根對流過熱器管的金相組織和力學性能來看，組織已達5級嚴重球化、力學性能偏下限。3根管組織均球化嚴重，可排除異物堵塞的可能性。泄漏發生第2組下彎，此處煙溫相對高，容易發生爆管。

查閱 #

1、#2 爐歷次爆管記錄發現，2003年3月至2007年5月期間，#

1、#2 爐高溫對流過熱器頻繁發生爆管，并且爆管均發生于機組啟動后短時間內。其中：#1爐發生8次爆管，11個爆口有10個位于第一組U形彎，1個位于第二組U形彎，集中于南數22排—37排(北數28 排1個)，中圈6個，外圈5個;#2爐發生6次爆管，10個爆口有9個位于第一組，1個位于第二組，集中于南數22排—29 排和北數35排—52排，中圈U形彎3個，內圈7個(U形彎1個，直管段管卡處6個)。經分析，由于啟動時減溫水投放的不規范，導致對流過熱器多次發生水塞爆管泄漏。在規范了減溫水投放，并對兩臺鍋爐對流過熱器前數第1組下彎和附近管材進行局部升級，大幅度降低了爆管次數。

此次爆管位于前數第2組下彎處，以前因水塞導致的爆管頻繁發生，水塞時管內介質通流不暢導致后面管子超溫運行、第2組下彎又處于煙氣溫度較高區域，此處材質仍為 12Cr1MoVG，當累計到一定程度后就發生了長期過熱爆管(爆口1)。

第25排中管圈下部長期超溫爆口1泄漏蒸汽量較小，細小的蒸汽流對第25排外管圈上部呈現點狀吹蝕，形成爆口2，爆口2由多個小孔組成，爆口呈深坑狀。爆口2泄漏的蒸汽，造成第25排中管圈吹損減薄爆破，形成爆口3。

在這3個爆口泄漏蒸汽的吹蝕作用下，造成第24排內管圈、中管圈吹損泄露，外管圈吹損刷薄;第25排內管圈、中管圈、外管圈吹損多處泄露;第26排中管圈、外管圈吹損泄露，內管圈吹損刷薄;第27排內管圈、中管圈、外管圈吹損刷薄;第28排外管圈吹損刷薄。處理情況及治理計劃

5.1處理情況

2015 年03月21日至2015年03月23日，安排進行#2爐對流過熱器共13根泄露、吹損減薄的受熱面管子更換工作;乙側從北向南數第24、25、26、27排內圈、中圈、外圈、第28排外圈，新更換管子型號：φ38*6，材質T91，更換高度1.5米。

5.2治理計劃

由于送檢的3根對流過熱器管子組織最差處均已達到 5級嚴重球化，計劃利用2016年檢修機會對高溫對流過熱器第 2組下部彎頭和附近12Cr1MoVG管材進行割管檢測，評估材質劣化情況，依據評估結果確定第2組下彎附近12Cr1MoVG管段升級改造方案。

結論

總結處理經歷，得出如下結論：#2爐對流過熱器泄漏的原因是由于管子長期超溫，造成金屬基體組織長期過熱老化、性能下降而發生泄漏。為了避免對流過熱器管子長期超溫，要加強運行人員培訓;在機組啟動初期，應通過燃燒調整來控制主汽汽溫，規范減溫水投用，避免在對流過熱器內形成水塞;建全鍋爐四管運行臺帳(或數據庫)，包括鍋爐運行時間、啟停次數、超溫幅度及時間、汽水品質不合格記錄等數據，嚴格落實超溫考核制度，防止發生受熱面管子長期超溫。

通過對高溫對流過熱器爆管原因進行認真分析，制定治理計劃;總結經驗教訓，加強運行、檢修管理，嚴格貫徹執行《防止電力生產重大事故的二十五項重點要求》、《火電機組防止鍋爐受熱面泄漏管理導則》等有關規程、規定;將“檢查” 和“預測” 有機地結合起來，通過檢查，掌握規律，從而預測四管的劣化傾向、檢查重點、修理方法，經驗值得借鑒。