第一篇：鍋爐水冷壁泄漏、爆管現象、原因及處理

鍋爐水冷壁泄漏、爆管現象、原因及處理

一、現象: 1：汽包水位降低，嚴重時汽包水位急劇下降，給水流量不正常的大于蒸汽流量 2：爐膛負壓瞬時偏正且不穩定 3：爐管泄漏檢測裝置報警

4：從檢查孔、門、爐墻等不嚴密處可能向外噴煙氣和水蒸汽，并有明顯泄漏聲 5：主蒸汽流量、主蒸汽壓力下降

6：泄漏后各段煙氣溫度下降，排煙溫度降低 7：鍋爐燃燒不穩火焰發暗，嚴重時引起鍋爐滅火 8：引風機投自動時，靜葉開度不正常增大，電流增加

二、原因：

1：給水、爐水質量不合格，使管內壁腐蝕或結垢超溫 2：爐水泵工作失常、造成爐水循環不良

3：燃燒調整不當，火焰偏斜，造成水冷壁管被煤粉沖刷磨損 4：節流圈安裝不當，管內有異物造成水循環不良 5：管壁長期超溫運行

6：吹灰器內漏或未正常退出，蒸汽吹破爐管 7：管材質量不合格，焊接質量不良 8：水冷壁結焦 9：大塊焦砸壞水冷壁管 10：鍋爐長期超壓運行 11：鍋爐啟動升溫、升壓過快 12：管材老化失效

13：鍋爐嚴重減水處理不當，繼續上水使管子急劇冷卻或鍋爐嚴重減水使管子過熱爆破 14：水冷壁膨脹受阻

三、處理: 1：當水冷壁管泄漏不嚴重能維持汽包正常水位時，可適當降低參數運行，降負荷運行，密切監視泄漏部位的發展趨勢，做好事故預想，匯報值長，請示盡快停爐

2：當水冷壁管爆破不能維持正常水位時，立即停爐。停爐后繼續加強上水，水位不能回升時停止上水，省煤器再循環門不應開啟 3：水冷壁管爆破嚴重減水時，應進行下列處理（1）：立即停爐，維持引風機運行，排除爐內蒸汽（2）：停爐后繼續上水，維持汽包水位

（3）：若無法維持水位，應停止爐水循環泵及給水泵運行（4）：停爐后，電除塵應立即停電

第二篇：一起鍋爐水冷壁爆管原因分析及防范措施

一起鍋爐水冷壁爆管原因分析及防范措施

1、前言

2012年8月24日，達鋼SLG-75/9.8-QG燃高爐煤氣高溫高壓過熱蒸汽鍋爐發生了一根水冷壁爆管事件，公司即派人前往現場處理。該燃煤高溫高壓過熱蒸汽鍋爐自安裝后已經運行了10個多月，經過停爐檢查，發現爆管位置發生在標高6.890高爐煤氣燃燒器上方高度1米處，系后墻左邊一側第3根管，在標高8米左右的位置。

2、爆管情況及金相分析 2.1爆管破口及截斷管口觀察

爆管部位呈窗口形破裂（見圖一），水冷壁管在爆裂之前，爆口有微弱鼓包現象；爆口邊緣較鈍并且減薄較多，爆口周圍有與爆口相平行的細小的裂紋，窗口形長邊沿水冷壁管軸線方向，爆口向火面表面有熱負荷較高產生過熱和火焰燎燒痕跡。這種狀況屬于長期過熱造成的破壞，水冷壁管的爆破，正是管徑在減薄處超過了極限的結果。

圖一

現場割斷水冷壁管后，發現發生爆管的管子保留部分管口內側有氧化皮夾層（見圖二），而且特別明顯。

圖二

該爆管位置處于爐膛熱負荷較高區域，爆破管向火側內壁也有明顯的暗紅色腐蝕

物（見圖三）。

圖三

2.2爆破管的管徑變化情況

經查看切割下的爆管部位管子，發現向火面管壁減薄較為嚴重。經過測量，管壁減薄處厚度不到3mm，越接近燃燒器位置管壁厚度也變得越薄，最薄處管壁厚度只有2.8mm。爆管部位切割段上口測量尺寸外徑由60mm變為61mm，內徑為52.7mm；下口測量尺寸外徑由60變為61mm，內徑為53.1mm，證明水冷壁管內側受到腐蝕，造成壁厚減薄。管徑肉眼觀察無明顯脹粗，管段無明顯塑性變形，且管子脹粗率為1.7%，低于水冷壁管的允許脹粗率3.5%。

2.3金相試驗分析

我們在爆管管子上取了3個樣，編號為#

1、#

2、#3，#1樣為爆口處有過燒和微裂紋的管子，#2樣為爆口附近壁厚明顯減薄的管子，#3樣為距離爆口150mm以上、背火側的管子。

2.3.1 #1樣情況：

①鋼管外壁呈現全脫碳和氧化，組織為鐵素體，且鐵素體長大。有晶界燒化現象（即過燒），呈現魚骨紋。有數條裂紋，裂紋源位于鋼管外壁，開口寬，裂紋頭部鈍化，呈倒三角，裂縫中有氧化產物，裂紋附近無原始夾雜物缺陷；

②壁厚中間部位組織為：鐵素體+偏聚的點狀珠光體+球狀珠光體；

③內壁部位組織為：鐵素體+偏聚的點狀珠光體+球狀珠光體，無明顯脫碳； ④晶粒度7～8級。2.3.2 #2樣情況：

①鋼管外壁呈現部分脫碳氧化，組織為鐵素體+偏聚的點狀珠光體+球狀珠光體； ②壁厚中間部位組織為：鐵素體+偏聚點狀珠光體+球狀珠光體；

③內壁部位組織為：鐵素體+偏聚的點狀珠光體+片狀珠光體，無明顯脫碳； ④晶粒度8級。

2.2.3 #3樣情況：沿壁厚方向整體組織為：細小鐵素體+片狀珠光體，內外壁無明顯脫碳，晶粒度8.5級。

金相分析：#3樣是鋼管正常的原始組織，表明鋼管原始組織合格；#2樣表明在壁厚減薄部位組織發生變化，原始片狀珠光體分解、擴散、偏聚，成長為球狀，即珠光體球化；#1樣表明珠光體球化更加嚴重，晶粒長大，且伴隨著外表面強烈的氧化、脫碳、甚至過燒。

爆管機理：爆破部位經受高溫，組織發生變化，珠光體球化、晶粒長大，基體高溫性能明顯下降，當低于屈服強度時發生變形，向火側管徑脹粗、壁厚減薄，同時向火側外壁強烈氧化脫碳造成壁厚減薄（氧化作用）、強度降低（脫碳作用），珠光體球化和氧化脫碳進一步作用，使基體到達斷裂極限，于是向火側外壁出現微裂紋，裂紋長大，最后爆破，同時在壁厚減薄過程中造成過燒。

3、爆管主要原因分析

造成水冷壁管腐蝕爆管的原因是多方面的，有蒸汽腐蝕、堿性腐蝕、酸性腐蝕等，從以上情況綜合分析: ①破裂的管子位于燃燒器上方1米左右的位置； ②圖一中明顯有過燒和火焰燎燒的痕跡；

③金相發現#1樣表明珠光體球化更加嚴重，晶粒長大，且伴隨著外表面強烈的氧化、脫碳、甚至過燒；

④管子內壁向火側有氧化物腐蝕，且呈現均勻腐蝕減薄狀態。

因此，我們分析認為，這次爆管可能由于燃燒器安裝角度不當造成了爐內火焰偏斜或由于燃燒器上方局部燒損漏氣，造成該局部水冷壁熱負荷的分布不均，局部熱負荷變化幅度較大，使爐內某些管排的溫度過高，造成金屬管壁溫度波動，破壞了水冷壁管內表面鈍化膜的連續性，而鈍化膜遭到破壞的地方，汽水具有很高的腐蝕活性，其反應式為3Fe+4H2O=Fe3O4+4H2。

正常情況下，當鈍化膜未被破壞時，管內鐵和爐水產生的氫原子被循環的爐水帶走，不會滲入鋼中。而當運行的工作條件出現異常時，如熱負荷過高，情況就會發生變化，如果產生的氫原子不能很快被爐水帶走，就會在較高的溫度作用下向向火側管壁晶間擴散，氫原子通過晶格和晶界向鋼內擴散，并與鋼中的滲碳體、游離碳發生反應，繼而造成氫腐蝕，生成氧化物，同時也會引起堿性腐蝕和氧腐蝕等共同作用，當腐蝕物產生后又會影響管壁傳熱，加劇管壁溫度上升等反復作用，而管子迎火面內側管壁存在較為均勻的減薄是由于內壁經受汽水腐蝕和熱汽水的沖刷，由于氫腐蝕作用

下，靠近邊沿的晶粒之間有著比較明顯的晶間裂紋，當裂紋達到一定程度后，在高壓汽水的沖刷下，晶粒可能脫離基體，長此以往造成管子內壁減薄。爐管在長期熱腐蝕減薄和過燒下，導致水冷壁爐管中最脆弱的爐管首先發生爆裂。

4、防范措施

為確保鍋爐安全穩定運行，建議采取如下整改防范措施：

4.1檢查各燃燒器位置的正確性，特別是后部的燃燒器位置，避免燃燒器位置太靠近水冷壁，火力太大而燒損水冷壁管。

4.2可能的話，采用超聲波測厚儀對水冷壁管，特別是對后水冷壁管直段部分進行檢查，更換腐蝕嚴重的管子。施工前，需告知鍋監所人員到現場進行監檢。4.3加強鍋爐給水處理和除氧、除鹽及給水含氧量、含鐵量等的在線檢測手段，及時發現和處理問題，保證給水符合標準要求。

4.4嚴格執行國家關于鍋爐特種設備管理適用的法律、法規及標準規范，強化對鍋爐工藝、設備、安全上的管理，定期對鍋爐實施檢驗與檢查。

4.5要求業主加強管理和操作。對出現事故狀態后，應該立即進行檢查分析；對出現以上事故現象后，應立即進行停爐降溫操作，而不是為了完成生產目標而繼續維持生產導致事故惡化。

第三篇：鍋爐的論文鍋爐水處理論文-南陽天益#4鍋爐(600MW)水冷壁爆管處理及原因分析[精品論文]

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行業論文精品盡在豆丁 http:// 鍋爐的論文鍋爐水處理論文-南陽天益#4鍋爐(600MW)水冷壁爆管處理及原因分析

一、概述

南陽天益發電有限責任公司2€?00MW工程#4機組鍋爐為超臨界參數變壓直流爐。鍋爐水流程如下:

主給水管道→省煤器→下降管→水冷壁入口集箱→螺旋水冷壁→螺旋水冷壁出口集箱→過渡段混合集箱→垂直水冷壁入口集箱→垂直段水冷壁→垂直水冷壁出口集箱→水冷壁出口混合集箱→汽水分離器→貯水箱→啟動疏水管道→疏水箱→疏水泵→凝汽器

二、爆管情況

(一)第一次爆管

1、爆管情況。2008年3月20日下午17:40,#4機組已帶負荷520MW,主汽壓力為21Mpa左右,主汽溫度為468℃,試運人員于現場檢查發現,鍋爐垂直水冷壁左墻和右墻54m處有較大響聲,且左墻聲音明顯大于右墻,初步判斷為水冷壁管子爆管泄漏。

停爐后進行檢查,泄漏部位為垂直水冷壁左墻54m吹灰孔彎管處,開裂口為爐左數第143根管,裂口正對爐內側。開裂口沿管段縱向方向在管子中心線處開裂。裂口呈直線開裂,長度約50mm,中間寬約12 mm,開裂口已完全貫穿管壁。其前側一根管被其吹傷兩處,深度約3mm。

2、處理情況。割取開裂管段(爆口臨近上彎頭及下彎頭管段),修補前側水冷壁管段 更換水冷壁短管管段1件,搶修工作于3月21日23:00時全部完工。

(二)第二次爆管

1、爆管情況。3月22日凌晨4:00,#4爐重新點火啟動,中午11:00機組帶負荷50MW,主汽壓力為8Mpa左右,試運人員檢查發現,垂直水冷壁右墻54m處有響聲,初步判斷為第一次水冷壁爆管時該處水冷壁管子已爆管泄漏。

停爐后進行檢查,泄漏部位為垂直水冷壁右墻54m吹灰孔向后800mm處,開裂口為爐右第三屏第40、41根管。開裂口沿管段縱向方向在管子與鰭片交界處開裂。裂口呈直線開裂,長度約30mm,寬約5mm,開裂口已完全貫穿管壁。

2、處理情況。割取開裂直管段兩段(爆口管段9m和前側管段1m)。更換水冷壁直管管段2件,搶修工作于3月23日22:00時全部完工。

(三)第三次爆管

1、爆管情況。3月23日夜19:30,#4爐上水,夜22:30點火,到3月24日14:17機組帶滿負荷600MW,主汽壓力為24Mpa左右,主汽溫度為538℃,主蒸汽管道安全閥已整定完畢。試運人員檢查發現,垂直水冷壁前墻54m處有響聲,經判斷,不止一處。停爐后,從管火孔處觀察,垂直水冷壁左墻有6處泄露,前墻有一處泄露,均分布在54 m到58m處。

停爐后進入爐膛內檢查,檢查情況如下:

泄漏部位一為垂直水冷壁前墻58m左數第四個觀火孔左上側彎管彎頭處。開裂口沿管段縱向方向呈弧形開裂。裂口長度約30mm,寬約10mm,開裂口貫穿管壁。檢查其兩側管子,無明顯傷痕。

泄漏部位二為垂直水冷壁前墻54m處左數第64根直管段處。開裂口沿管段縱向方向呈弧形開裂。裂口長度約40mm,寬約7mm,開裂口貫穿管壁。檢查其兩側管子,爐左側管子有4根被吹傷。

泄漏部位三為垂直水冷壁左墻55m前數第123根直管段處。開裂口沿管段縱向方向在管子與鰭片交界處開裂。裂口呈直線開裂,長度約30mm,寬約4mm,開裂口已完全貫穿管壁。檢查其兩側管子,無明顯傷痕。

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泄漏部位四為垂直水冷壁左墻55m前數第40根直管段處。開裂口沿管段縱向方向呈弧形開裂,裂口方向為爐內偏前側。裂口長度約35mm,寬約6mm,開裂口貫穿管壁。檢查其兩側管子,其前側管子有4根管子被吹傷。

泄漏部位五為垂直水冷壁前墻54m前數第95根直管段處。開裂口沿管段縱向方向呈直線開裂。長度約20mm,寬約3mm,開裂口貫穿管壁。檢查其兩側管子,兩側管子均有1處傷痕。

泄漏部位六為垂直水冷壁前墻54m前數第97根直管段處。泄露處位于管子與鰭片連接處,為一小孔。檢查其兩側管子,無明顯傷痕。

2、處理情況

(1)割開水冷壁螺旋段出口、垂直段入口集箱,進行內部檢查。結果在左墻前數第二個垂直段入口集箱內有一體積不大的雜物。

(2)割開水冷壁垂直段出口集箱,進行內部檢查,結果發現無異物。

(3)在進行水冷壁垂直段出口集箱內部檢查時,用內窺鏡檢查上部垂直段水冷壁內部時,共檢查15根管子,發現有兩根管子內部有異物,后割管刨開檢查,目測為管子內壁鼓包,長約30mm,寬約8mm,表面為磚紅色,內部為黑色粉末狀。

(4)選取左水檢查出的已經蠕脹的7根管子,從管子中段割開,并用內窺鏡檢查,發現管子內部有不同程度的小片異物堵塞。需進一步割管檢查。

(5)3月28日,試運指揮部決定,水冷壁需大面積更換,更換原則:水冷壁爆管的管子由54.452m處焊口更換到出口集箱焊口處,共8根,每根19米;水冷壁蠕脹的管子由54.452m處焊口更換到63.450焊口處,共7根,每根9米;水冷壁黑管的管子由54.452m處焊口更換到63.450m焊口處,共73根,每根9米;水冷壁被吹傷的管子由54.452m處焊口更換到63.450m焊口處,共9根,每根9米。計97根,共953米。水冷壁管子更換完畢后,對鍋爐一次汽系統打一次工作壓力的水壓試驗;然后對鍋爐水系統進行酸洗。

(6)重新上水、打壓、點火,熱態時人工逐根摸排和紅外線測溫,確認全部暢通。

(7)再次啟動,順利通過168小時試運,建成投產。

三、爆管原因分析

第三次爆管后通過割管和內窺鏡檢查,發現水冷壁內壁有大量的附著物。對爆破的子、蠕脹管子、發黑的管子進行金相檢查后發現,爆破、蠕脹和發黑的管子均發生了金相組織的變化,有程度不一的珠光體球化現象。根據現場查看和金相檢驗結果判定:多次爆管是因為短時過熱導致,而水冷壁管的短期過熱是由管內壁存在著附著物造成通流不暢導致超溫爆管。

四、結論

對所有爆破管、蠕脹管和黑管全部進行更換,檢查外表無異常的管子,不遺漏,并重新進行酸洗、重新做水壓試驗,最后對水冷壁垂直管道進行全面摸管檢查。再次啟動順利通過168小時試運,建成投產。

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第四篇：鍋爐爆管的典型外觀形貌及原因(張瑞兵)

鍋爐爆管的爆口典型外觀形貌及運行現象

摘 要：對一個安裝了8臺30萬千瓦機組、裝機容量達240萬千瓦、擁有2400余名職工的特大型火力發電廠1989年至2001年的工傷事故進行了技術分析。

關鍵詞：工傷；事故；分析 中圖分類號：

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文章編號：

鍋爐爆管的主要原因都可歸結為幾個根本原因中的一個。對爆管進行全面的金相分析、強度試驗及化學垢量分析等工作，可以揭示出爆管的根本原因；然而，并不需要對所有的爆管都進行金相分析強度試驗及化學垢量分析等工作。

爆管的爆口外觀形貌能為爆管原因提供有價值的信息。這一信息有助于縮小可能發生爆管原因的范圍，有時，結合一些鍋爐運行方面的知識，就足以確定其損壞的原因。

本章列舉了一些最為常見的鍋爐爆管的爆口外觀形貌及其發生的原因，有助于確定爆管發生的原因。但必須注意，僅根據爆口外觀形貌無法區別許多爆管原因，某些時候不同的原因會導致看上去爆口外觀形貌相同的爆管，必須結合金相分析、強度試驗、化學垢量分析等才能真正確定爆管發生的原因。

1、爆口形貌：斷口無明顯減薄的縱向破裂 位 置：除省煤器外的所有管子上 爆管模式：蠕變

發生原因：超期服役；長期超溫；錯用鋼材

外觀檢查：爆口斷面粗糙不平，爆口處無明顯減薄，附近管子有輕微脹粗，外壁氧化皮較厚，呈土褐色，常附有結渣，并伴有與管子爆口平行的縱向裂紋。

組織分析：對珠光體類型管子，在爆口及附近管段出現珠光體嚴重球化、珠光體形態消失、碳化物在晶界上呈鏈狀分布，可觀察到明顯的晶間蠕變裂紋。對碳鋼管子還有石墨化現象；對貝氏體類型管子則有碳化物在原奧氏體晶界上呈鏈狀分布，可觀察到明顯的晶間蠕變裂紋。

性能分析：對爆口附近的管子取樣進行機械性能試驗，一般抗拉強度、延伸率低于標準下限值，沖出韌性大大降低。

2、爆口形貌：縱向破裂 位 置：所有管子上

爆管模式：腐蝕疲勞或管子重皮 發生原因：制造缺陷

外觀檢查：爆口較直，無減薄，張口很小，爆口兩端有裂紋擴展現象；爆口斷面較平整，斷面與管子徑向有一定角度；管子無脹粗。

組織分析：爆口處組織與其它位置無明顯差異。

性能分析：對爆口處管子取樣進行機械性能分析，一般與標準要求相近。

3、爆口形貌：帶有外部耗蝕的縱向破裂 位 置：水冷壁 爆管模式：高溫腐蝕 發生原因：火焰沖刷

注 釋：管子的外部有一層厚的沉積物 外觀檢查: 管壁有易碎的垢層，易于從管子上剝落，剝落后的灰渣層的內表面呈黑色或孔雀蘭，伴有管子有效厚度明顯減薄。

組織分析：爆口處組織老化，有珠光體球化現象，嚴重時有石墨化。但遠離爆口處管子組織正常；通過對爆口表面沉積物進行能譜分析或電子探針測定，可以發現其中含硫量較高，屬硫的高溫腐蝕。

性能分析：爆口處機械性能降低，但遠離爆口處管子性能基本正常。

4、爆口形貌：縱向破裂

位 置：過熱器、再熱器彎頭的中心軸線 爆管模式：腐蝕疲勞

發生原因：制造缺陷、停運腐蝕等

5、爆口形貌：斷口無明顯減薄的橫向斷裂

位 置：所有管子 爆管模式：疲勞

發生原因：振動。因支吊架失效或布局不合理引起管子振動 外觀檢查: 呈橫向斷裂，爆口附近管子無脹粗、和減薄現象。組織分析：爆口處組織無變化。性能分析：爆口處機械性能無變化。

6、爆口形貌：橫向斷裂

位 置：上升管脹口（如：水冷壁上聯箱和汽包的汽水連接管的脹口）爆管模式：應力腐蝕

發生原因：管子或汽包脹接處泄露導致腐蝕物質聚集

注 釋：類似情況可能在脹接處泄露的任何管子上發生

7、爆口形貌：彎頭部分的多處橫向裂紋，裂紋起始于內表面

位 置：蒸發管排（如：汽包和頂棚管入口聯箱的連接管）爆管模式：應力腐蝕破裂

發生原因：水質不合格；制造缺陷處的過負荷或腐蝕疲勞

8、外表面

內表面

爆口形貌：多處橫向斷裂，裂紋由管子內壁向外擴展 位 置：蒸發管排 爆管模式：熱疲勞

發生原因：間斷性的蒸發停滯或急冷引起水側金屬周期性冷卻 注 釋：類似情況可能在有水位波動的任何管子上發生

9、爆口形貌：“大象皮膚狀”密布的多處橫向破裂 位 置：水冷壁 爆管模式：熱疲勞

發生原因：由于吹灰時急冷或渣層間斷性地被浸潤而引起的熱交變 注 釋：類似情況可能發生在熱交變的所有管子上

10、爆口形貌：“大象皮膚狀”

位 置：與安裝或使用不當的吹灰器相鄰近的所有管子，均可能發生類似情況 爆管模式：熱疲勞

發生原因：由于吹灰時沖刷引起的熱交變

注 釋：類似情況可能發生在熱交變的所有管子上

11、爆口形貌：斷口無明顯減薄的窗口狀爆破 位 置：水冷壁 爆管模式：氫脆

發生原因：管內垢下酸性腐蝕，可能因不確當或不完全的酸洗引起。

12、橫截面

爆口形貌：邊緣呈薄形的魚嘴狀爆破 位 置：所有管子 爆管模式：熱拉伸破裂

發生原因：短期超溫（如：工質流量偏小、爐膛熱負荷過高等）；管壁因沖刷減薄（特別是彎頭后直管段）

爆口形貌：斷口處無明顯減薄的魚嘴狀爆破 位 置：所有管子 爆管模式：疲勞

發生原因：由縱向夾雜引起的破裂；長期超溫引起的蠕變；超期服役；錯用管材；垢量超標；熱負荷過高

14、爆口形貌：爆破邊緣呈薄形且外壁減薄 位 置：所有管子 爆管模式：拉伸破裂

發生原因：因外壁受蒸汽沖刷或飛灰沖蝕引起管外壁減薄

爆口形貌：穿孔且外部沖蝕

位 置：所有靠近爆管周圍的管子 爆管模式：沖蝕

發生原因：被鄰近爆管的蒸汽沖刷（非首爆管，是受害管子）

內表面

內壁形貌：大面積點蝕 位 置：所有管子 爆管模式：點蝕 發生原因：停爐腐蝕

17、內表面

內表面

內壁形貌：大的局部腐蝕坑且內壁有厚的沉積物 位 置：水冷壁水側內表面 爆管模式：垢下腐蝕

發生原因：不適當的酸洗；水質長期不合格

18、外壁形貌：充滿沉積物的火側點蝕 位 置：水冷壁 爆管模式：點蝕

發生原因：因燃煤的硫份較高且有濕氣時，火側濕份與表面沉積物結合形成腐蝕性物質，如當停爐是可能存在濕份

19、橫截面

爆口形貌：單個穿孔 位 置：省煤器 爆管模式：點蝕

發生原因：由氧或腐蝕性物質引起的水側腐蝕

形 貌：管子外壁渣垢下的耗蝕 位 置：過熱器 爆管模式：腐蝕；沖蝕

發生原因：由含焦硫酸鹽或金屬硫酸鹽引起的熔灰侵蝕

21、爆口形貌：穿孔且管壁內凹 位 置：所有管子 爆管模式：撞擊損壞

發生原因：外來物質的撞擊損壞

組織分析：金相分析組織無明顯變化，但在凹坑處可觀察到晶粒的局部拉長。

22、形 貌：在焊接接頭處的環向破裂 位 置：過熱器或再熱器的異種鋼焊縫 爆管模式：蠕變 發生原因：熱差脹

外觀檢查:常發生在異種鋼接頭處,一般材質等級較低側管子會出現輕微蠕脹，并伴有表面氧化層，焊接接頭處脹粗較明顯，裂紋沿焊接接頭熔合線呈環向。

組織分析：對G102+SUS304HTB，在G102側會出現脫碳區，在焊縫處發生碳化物的聚集與球化。主裂紋附近有晶間顯微裂紋。在環向裂紋表面可觀察到氧化物，說明是從外向內萌生裂紋的。

23、形 貌：在焊接接頭處的環向破裂 位 置：所有管子的焊縫 爆管模式：蠕變 發生原因：熱差脹

外觀檢查:常發生在異種鋼接頭處或焊縫兩側熱負荷差異較大的管子,一般材質等級較低側管子會出現輕微蠕脹，并伴有表面氧化層，焊接接頭處脹粗較明顯，裂紋沿焊接接頭熔合線呈環向。

組織分析：在低等級材質管子側會出現脫碳區，在焊縫處發生碳化物的聚集與球化。主裂紋附近有晶間顯微裂紋。在環向裂紋表面可觀察到氧化物，說明是從外向內萌生裂紋的。

一、水冷壁爆管的現象及判斷：

1、水冷壁爆管的現象：

（1）水冷壁泄漏的初期，在鍋爐的泄漏處可聽到輕微泄漏聲。隨著水冷壁泄漏點擴大，泄漏聲逐漸加大，嚴重時汽包水位急劇下降，給水流量不正常地大于蒸汽流量。

（2）四管泄漏檢測裝置的泄漏報警點為水冷壁。

（3）爐膛負壓變正，從看火孔、人孔、爐墻不嚴密處向外噴煙氣和水蒸汽。．

（4）燃燒不穩，火焰發暗，嚴重時鍋爐滅火。

（5）各段煙氣及排煙溫度下降，蒸汽流量、蒸汽壓力下降，吸風機電流增大。

2、水冷壁爆管的判斷：

（1）將鍋爐吹灰減壓站蒸汽總門關閉，鍋爐周圍仍有泄漏聲，可以判斷鍋爐四管有泄漏存在。

（2）水冷壁具體泄漏部位的判斷：機組降負荷，投入鍋爐助燃油搶，直至停止全部燃煤燃燒器，根據實際燃油量帶電負荷，然后從看火孔清楚地觀察水冷壁的泄漏部位。

二、過熱器爆管的現象：

1、過熱器爆口附近有泄漏聲，嚴重時爐膛負壓變正，從孔門處向外噴煙氣和蒸汽。

2、四管泄漏檢測裝置的泄漏報警點為過熱器。

3、過熱蒸汽流量不正常地小于給水流量。

4、爆管側蒸汽壓力下降。

5、過熱器爆管側煙氣溫度下降。

6、如爆管在過熱器低溫段，將造成過熱蒸汽溫度升高。

三、再熱器爆管的現象：

1、再熱器爆口附近有泄漏汽流聲，嚴重時爐膛負壓變正，從孔門處向外噴煙、灰、汽。．．．．．

2、四管泄漏檢測裝置的泄漏報警點為再熱器。

3、爆管側煙溫、熱風溫度、排煙溫度下降。

4、爆管側煙道負壓變小，嚴重時變正，吸風機電流增大。

5、爆管側再熱器出口蒸汽壓力下降，出入口壓差增大。

6、如爆管在再熱器低溫段，將造成再熱器出口蒸汽溫度升高。

四、省煤器爆管的現象：

1、省煤器泄漏附近有異常響聲。．．．．．

2、四管泄漏檢測裝置的泄漏報警點為省煤器。

3、給水流量不正常地大于蒸汽流量，嚴重時汽包水位下降。

4、嚴重時從爐墻不嚴密處往外漏水、冒汽，尾部煙道下部向外流水。

5、省煤器后煙氣兩側煙溫差增大，泄漏側熱風溫度、排煙溫度下降。

6、爐膛負壓變小，吸風機入口負壓增大。

五、爐外蒸汽管道爆管的現象：

1、爐外蒸汽管道爆管時會有一聲巨響，爆管后也會有很大的響聲。

2、爆管處保溫材料潮濕、漏汽。

3、蒸汽壓力下降。

4、汽包水位上升。

5、爆破點在流量表測點前，蒸汽流量指示下降，反之指示上升。

六、爐外給水管道爆管的現象：

1、爐外給水管道爆管時會有一聲巨響，爆管后也會有很大的響聲。

2、爆管處保溫材料潮濕，有滲水漏水現象。

3、爐給水壓力下降。

4、汽包水位下降。

5、爆破點在給水流量表測點前，給水流量指示下降，反之指示上升。

6、減溫水流量下降，過熱蒸汽溫度升高。

第五篇：汽輪機凝結器鈦管泄漏原因及對策

汽輪機凝結器鈦管泄漏原因及對策

熊慧明

（廣東拓奇電力技術發展有限公司，廣東廣州，519050）摘要：分析汽輪機凝結器由海水作為冷卻所發生泄漏的原因，指出可能導致的危害及如何采取科學有效的措施進行處理，并針對可能導致泄漏的因素提出了預防措施，確保機組能長期安全穩定運行。關鍵詞：凝結器鈦管泄漏查漏堵漏

在火力發電廠中，凝汽器是使汽輪機低壓缸的排汽通過冷卻水的冷卻而凝結成水并保持真空的重要輔助設備。凝結水作為鍋爐的給水，完成汽輪機的熱力循環。對于地處沿海的火力發電廠，一般采用海水作為冷卻介質，凝汽器經過長時間運行會因為種種原因造成冷卻管損壞而泄漏，凝汽器泄漏將導致鍋爐給水水質超標，甚至造成重大事故。因此，必須采取有效的查漏和堵漏措施，確保凝結水水質合格。華能大連電廠 1 號、2 號機組(1988 年投產)為整套引進2 臺日本三菱株式會社 TC2F-40 型350 MW 汽輪發電機組;3 號、4 號機組(1998 年投產)為引進美國西屋電氣公司 TC2F-3816 型 350 MW汽輪發電機組。凝汽器冷卻水采用海水循環進行冷卻 ,循環水泵入口安裝旋轉濾網對海水進行過濾。隨著機組運行時間的延長 ,4 臺機組凝汽器由于各種原因多次出現海水泄漏事故 ,影響了機組安全穩定運行。