第一篇：一起鍋爐鍋筒底部鼓包事故的原因分析及處理

一起鍋爐鍋筒底部鼓包事故的原因分析及處理

摘要:本文用一臺實際鍋爐鼓包事故闡述了臥式快裝工業鍋爐鼓包從檢驗、修理、到原因分析以及使用單位管理的預防措施。

關鍵詞:鍋爐 鼓包 檢驗 修理 原因

0 引言

近年來,DZL型（單鍋筒縱置式鏈條爐）臥式快裝蒸汽鍋爐具有結構緊湊、易于操作、運輸方便、安裝快捷等優點,在我市中小型民營企業中得到廣泛使用,隨著經濟的快速發展,我市此類蒸汽鍋爐數目增加較多,但是各種事故常有發生。尤其是DZL型快裝蒸汽鍋爐鍋筒底部鼓包事故發生頻繁,危害較大。如何正確檢查分析鼓包情況,對查明事故發生原因、防止事故擴大、采取正確的處理方法、制訂合理的修理工藝以及制定預防措施有著一定的現實意義。1 事故概況

1.1 設備事故概況: 2008年6月我市某服裝水洗公司一臺DZL4-1.25-WⅡ蒸汽鍋爐,在運行時,司爐工從后爐門清理爐灰發現該鍋爐鍋筒底部發生鼓包,隨即停爐,并請我院人員進行檢驗。

1.2 現場管理情況調查 該鍋爐生產于2006年3月份,于2006年6月監檢驗收合格并投入運行,鍋筒材質為20g。咨詢該公司管理人員得知:該鍋爐未裝設鍋外水處理設備,且公司未按照鍋爐運行管理的有關規定進行管理維護,沒有配備專職水處理化驗員,該公司選用的是水井水源,為地表淺水,水硬度大,水中泥沙多,經過水泵抽取到沉淀池,簡單沉淀后直接給鍋爐供水;取樣化驗,其給水硬度是1.21mmoI/L,高于GB/T1576-2001《工業鍋爐水質》標準40多倍。2 鼓包的檢驗

我院人員在待鍋爐完全冷卻后,進行內部檢驗,重點檢查了鼓包位置,以分析鼓包的程度。

2.1 我院人員對鼓包進行了一下的檢驗項目:

2.1.1 首先確定鼓包位置,測量它的幾何尺寸,從內外側進行測量;確認鼓包中心距前管板560mm,鼓包呈橢圓型,面積（長度×寬度）:360×900mm,鼓包高度為45mm。

2.1.2 確定水垢厚度;打開人孔發現:鍋爐主要受熱面水側普遍結有水垢厚3—5mm不等,且鍋筒底部水側積存大量白色膏狀水垢。

2.1.3 測量鼓包中心金屬殘余厚度及筒壁正常厚度,未發現異常。

2.1.4 宏觀檢查后使用MT進行檢測是否有裂紋,檢測結果未發現裂紋。

2.1.5 測定鼓包變形部位邊緣的硬度,通過和未變形的部位進行對比,未發生變化,再測量宏觀變形范圍,確定挖補范圍。

2.2 檢驗結果 綜合以上檢驗項目、檢出的結果匯總,根據國家《鍋爐定期檢驗規則》第19條:承壓部件的變形不超過下述規定時可予以保留監控,變形超過規定時一般應進行修理（復位、挖補、更換）:筒體變形高度不超過原直徑的1.5%,且不大于20mm;該鍋爐變形高度為45mm,故該鍋爐應進行挖補維修。http://鼓包修理

鼓包的修理方法有:冷頂修理、熱頂修理、挖補修理,這里只介紹該鍋爐使用修理方法—挖補修理。鍋爐挖補修理應請有資質的單位進行,在鍋筒挖補前,修理單位應進行焊接工藝評定。焊接試件必須由修理單位焊接。

3.1 技術要求:

3.1.1 補板要求材質、厚度一般和原板一致,并應符合GB713—1997鍋爐用鋼板,焊接材料與補材一致。

3.1.2 補焊的縱向焊縫和原筒體相鄰節的縱向焊縫的距離必須錯開至少100mm,嚴禁與環縫形成十字焊縫。筒體挖補時,兩條縱向焊縫的間距至少為300mm。

3.1.3 根據劃定范圍做好樣板,用樣板覆于挖補處正式劃線。

3.1.4 挖割方法一般采用氣割,應注意割線平直光滑,并做好30度單面V型坡口。坡口面應用砂輪打磨光滑,注意與補板留有l-3mm間隙。

3.2 修理及驗收:A 先將補板對邊、照平,用點焊固牢。焊接過程中應注意焊縫焊接的先后次序、收縮變形。補板與筒身錯邊嚴格控制,使之符合規范。B 進行外觀與RT檢測合格。C 最后進行水壓試驗,試壓合格,由鍋爐壓力容器檢驗機構出具檢驗報告,結論為允許投入運行,報當地質監部門鍋爐壓力容器監察機構備案后,使用單位方能恢復運行。鼓包產生的原因分析

現在我們來分析一下鍋爐鼓包的原因。鍋爐鼓包的根本原因是由于快裝鍋爐鍋筒鼓包位置直接受火焰輻射,煙氣沖刷,當鍋筒的金屬壁溫超過其強度允許的溫度時,金屬強度就會下降,這時工作壓力超過金屬的屈服極限時,就有可能發生塑性變形,在宏觀檢查表現為鼓包現象。

那是什么原因導致金屬壁溫超高呢,由于鍋爐底部水側長時間結垢、泥沙堆積物,而水垢、泥沙堆積物的導熱性極差,熱阻是鍋爐用鋼的40-100左右,這樣鍋筒金屬壁不能及時有效的得到冷卻,壁溫超過允許溫度。該鍋爐的材質為20g,這種材質工作溫度在450℃以下是安全的,當超過該溫度時,金屬的強度會下降,隨著溫度的上升,當溫度高達700℃~900℃時,強度急劇下降,金屬已不具有原來的強度,此時即使工作壓力不超過額定工作壓力,金屬晶體會發生塑性流動直至變形。

鍋筒底部產生水垢和泥沙堆積物的原因有很多,比如:①鍋爐制造、安裝不合理;比如排污管制造時伸出端太長,安裝時本體未做到前高后低,造成鍋爐排污排不出,致使鍋筒底部積聚大量水垢和泥沙堆積物;②鍋爐給水軟化設備損壞或者采用錯誤的水處理方法,甚至根本沒有水處理;③鍋爐工未進行定期排污,造成鍋筒底部嚴重結垢。④鍋筒內部遺留雜物,而排污時無法排出,特別是鍋爐干法保養時,開爐運行,未把干燥劑取出,產生堆積物。事故后的管理預防措施

以上分析總結,該鍋爐發生鼓包事故,導致該臺鍋爐鼓包根本原因,一是鍋爐給水不合格,二是未裝設鍋外水處理設備,三是司爐工責任心不強,沒有定期排污。鍋爐維修好后,我院對使用單位進行了相關法律、法規和安全知識的講解,業主認識到問題的嚴重性，接受了我院的預防措施的建議:

5.1 安裝鍋外鈉離子水處理設備,對鍋爐給水進行處理,以達到鍋爐給水符合《工業鍋爐水質》GB1576-2001的要求。

5.2 對鍋爐水側進行化學清洗,清除水垢。

5.3 對鍋爐司爐人員進行教育,提升其技術水平和工作責任心。

5.4 要求使用單位配備專職的水質化驗員,以加強水質管理,做好水質化驗工作。參考文獻:

[1]朱小文.鍋爐鍋筒鼓包原因及修理.山西.山西機械.2001.12.[2]楊國祥.一起臥式快裝鍋爐筒體鼓包事故分析.北京.鍋爐壓力容器安全技術.1999.4.[3]王冀.主編.鍋爐壓力容器檢驗工藝,北京.中國標準出版社.1994.2.[4]鹿道智.主編.工業鍋爐司爐教程,北京.航空工業出版社.2001.4.[5]中華人民共和國國家標準《工業鍋爐水質》GB1576-2001.2001.10.[6]蒸汽鍋爐安全技術監察規程.1996.

第二篇：鍋爐鍋筒過熱變形原因分析和預防措施

鍋爐鍋筒過熱變形原因分析和預防措施

鍋爐缺陷概況

南平市某單位一臺DZL4-1.25-W11鍋爐蒸發量是4t/h，工作壓力是1.25MPa，現已使用6年，2010年1月24日，筆者在對該設備進行內部檢驗時發現，該設備的鍋筒底部水側堆積大量的片狀水垢。經清除水垢后發現鍋筒底部有二處鼓包變形缺陷。其中一處離前管板1030mm，面積為400mm×360mm，呈橢圓狀，鼓出變形高度為60～70mm，另一處離前管板1830mm，面積為390mm×335mm，呈橢圓狀，鼓出高度為60～70mm。進一步檢查發現鍋筒、煙管、水冷壁管及前后管板等主要受壓元部件結有水垢，垢厚2～3mm。缺陷原因現場檢驗與分析

根據現場檢驗結果分析判斷，造成該缺陷的直接原因：第一，由于鍋筒外部受火加熱、內部水垢堆積，造成鍋筒底部的高溫區局部材質的過熱超溫(水垢的形成使金屬的傳熱速度大大減慢產生過燒)，使強度下降變軟(低于材料的屈服極限)，在鍋筒內部蒸汽壓力的作用下發生鼓包變形；第二，從煙管脫落下來的大量片狀水垢堆積在鍋筒底部未能及時清除干凈。

造成該缺陷的間接原因是：第一，企業的鍋爐管理人員思想不重視，麻痹大意，使管理不到位，鍋爐操作人員和水處理操作管理人員不按要求操作，造成鍋爐水質處理不合格和鍋爐排污不科學、不到位，致使鍋爐的煙管、鍋筒及水冷壁管等主要受壓元部件結了大量水垢。查閱該企業半年內有代表性的若干份鍋爐水樣化驗報告，給水的硬度在0.8～1.8mmol/L，其標準值≤4mmol/L，給水pH(25 oc]值在6.6～6.8，低于標準值7.0～10.0；鍋水酚酞堿度2.8～5.6mmol/L，低于標準值6.0～18.0mmol/L；鍋水的全堿度3.7～6.0mmol/L，低于標準值8.0～26.0mmol/L；溶解固形物3.03×103～3，67×103 mg兒，標準值≤5.0×103mg/L；鍋水的pH(25℃)值在9.6～10.2，低于標準值10.0～12.0，從水質化驗數據來看，除了給水的硬度和鍋水的溶解固形物達標外，鍋水的磷酸根、酚酞堿度、鍋水的全堿度和給水的pH(25℃)值等均沒有達到標準。第二，沒有做好科學的定期排污工作，加速了鍋筒、煙管及水冷壁管等主要受壓元部件的水垢形成。根據現場檢驗情況分析認為造成該缺陷的主要原因是鍋爐運行管理不到位，鍋爐的水質處理沒有達標，鍋爐產生大量水垢后沒有及時清除，定期排污不科學、不到位。3 整改方案及實施

根據《鍋爐檢驗規則》的有關規定和技術標準要求，對該二處缺陷進行挖補維修處理，挖補的位置和尺寸范圍應根據磁粉檢測和硬度檢測結果(以確認鼓包變形周圍的材質強度是否下降)而定，焊補的板材應與原鍋爐質量證明書上的鍋筒材質相同(包括材料厚度)，焊條也應符合標準要求，應由持有鍋爐安裝維修資質的專業維修施工隊伍嚴格按照修理方案進行維修，并經檢驗合格后鍋爐才能投入運行。檢驗經驗與檢驗技術體會

為避免漏檢或錯檢，檢驗人員在檢驗過程中應當注意以下幾個方面：第一，要隨身攜帶手電筒(或企業提供安全工作燈)、檢驗錘、五倍放大鏡、數碼相機、焊縫尺、鋼卷尺、鋼板尺等檢驗工具和檢驗原始記錄等。第二，用鋼卷尺和焊縫尺測量出鼓包變形的范圍、具體位置和鼓包變形的高度。第三，應在鼓包周圍一定的范圍內進行磁粉檢測，檢查是否有裂紋，是否要擴大挖補范圍；同時要用硬度計重點對鍋筒鼓包變形邊緣的交際部位進行硬度檢測，以確認鍋筒鼓包變形邊緣材質強度是否有下降，是否要擴大挖補修理范圍。第四，對結垢嚴重(平均水垢厚度在1.5mm以上)的鍋爐，還要重點檢查前后管板和水冷壁管是否因結垢而產生局部過熱引起的前后管板裂紋或水冷壁管漲粗或鼓包爆管(前后管板因冰側結水垢造成高溫煙氣側的受熱不均勻，引起前后管板局部熱脹冷縮不均勻而產生裂紋。另外脫落的大量片狀水垢在管內搭橋堆積，使水冷壁管堵塞，引起水循環不暢，產生過熱或干燒，造成水冷壁管漲租或鼓包爆管)，所以建議鍋爐運行前要對水冷壁管進行逐根疏通，有條件的企業最好用鍋爐專用的洗管機進行疏通，以確保水冷壁管暢通無阻。對前后管板煙氣側要表面清潔后用五倍放大鏡進行肉眼檢查，有可疑的部位要用磁粉檢測，以檢查是否有裂紋。結束語

因水處理不達標引起結垢，造成鍋筒、水冷壁管或煙管的鼓包變形或漲粗爆管事故在蒸發量≤4t/h的工業鍋爐中屢見不鮮，為防止此類缺陷或事故的發生，使用單位應當采取以下措施：第一，加強鍋爐的安全管理，完善并嚴格遵守鍋爐房和鍋爐水處理的各項規章制度，嚴格做好鍋爐給水、鍋水的處理工作，使之達到《工業鍋爐水質》(GBI 576-2008)的標準要求，做到科學排污并按要求做好鍋爐運行記錄等工作，使鍋爐的主要受壓元部件不結水垢或結簿垢(垢厚<0.5mm)；第二，鍋爐挖補修理合格后在運行前還要進行除垢處理(化學除垢或人工機械除垢)，特別是要人工及時清除從煙管上脫落掉下來的大量水垢和水冷壁管的水垢，避免水垢堆積在鍋筒的底部或水垢堵塞水冷壁管，防止再次發生鍋筒底部鼓包變形或水冷壁管爆管等事故；第三，加強鍋爐管理人員和鍋爐操作人員的安全意識、責任心和安全技術知識教育。

相信，只要企業吸取經驗教訓，嚴格遵守鍋爐操作規程、水處理管理規則等標準規范，增強管理與操作人員安全意識和安全技術能力，鍋爐一定會安全、經濟地運行。

第三篇：對鍋爐爆管事故的分析和處理（范文）

對鍋爐爆管事故的分析和處理

來源：中國論文下載中心 [ 09-11-20 09:55:00 ] 作者：叢艷輝 編輯：studa20

【摘 要】通過對一臺發生爆管鍋爐割管的檢驗，認為該凝渣管爆管是由于下降管設計不合理，上升管、下降管截面比偏離設計要求，后墻水冷壁管受熱強，彎頭數量多，局部阻力過大，造成管子內部完全汽化，形成自由水面，導致傳熱惡化管子發生過熱、變形和熱疲勞裂紋，造成管子開裂失效，對此，提出技術改造措施。

【關鍵詞】鍋爐 分析 處理

一、事故的概況及經過

2005年，本市某工廠，一臺SHL20—1.25-AII型蒸汽鍋爐爐膛水冷壁管發生爆管事故。受該廠邀請，我單位派員到事故現場進行了事故調查分析。鍋爐的技術規范如下：額定蒸發量20噸／時，額定蒸汽壓力：l.25Mpa，額定蒸汽溫度194℃，（飽和）給水溫度60℃，燃燒方式鏈條爐排層燃。

該工廠于1984年安裝了由北京某鍋爐廠制造的2臺SHL20—1.25-All型鍋爐，投產20多年來，這2臺鍋爐在爐膛出口煙窗部位的第一排凝渣管（共18根管）處，經常因變形逃漏、爆管而頻繁進行檢修。通常每三年要徹底進行大修一次。特別是在2005年年初一號鍋爐大修時，更換了由有資質的正規鍋爐制造廠制造且經檢驗合格的全部受熱面管子，但運行了半年突然發生爆管。爆管部位導鍋爐后墻爐膛出煙窗的隔火墻數起的第10號管。該根管的迎火面有一橫向55毫米、寬35毫米、高I0毫米的鼓皰，鼓皰的頂點裂開一橫向長40毫米、寬2毫米的裂口。在爆破口處附近的500毫米管段內，還有五處小鼓包，迎火面有三個，背火面有兩個。這些鼓皰都是橫向的，長70—80毫米、寬15毫米，高5－6毫米，外觀很象彎管時的波浪度。此外，第一排凝渣管的其余15根管全部在同一管段部位向后方彎曲變形，個別管也有小的鼓皰，過熱變形管段長約2米，最大彎曲度為295毫米，這部分管段的管徑

由直徑70毫米，不同程度脹粗達直徑74-直徑77.5毫米。

二、事故原因分析

經割管檢查，管壁有不同程度的變薄，內壁也有過燒的顏色，凡是變薄處呈灰黑色與酸洗后相似，其余管壁還有些氧化鐵類附著物，附著物上有片狀白色鹽類。對爆管采樣進行金相和機械性能試驗，金相組織為珠光體加鐵素體，并有輕微過燒、機械性能比正常降低20％左右。根據現場情況，我們對改鍋爐進行了全面檢查和分析，認為造成管子過熱，發生變形、爆管的原因主要是：

1.循環回路設計不合理，受熱面得不到充分的冷卻

該鍋爐左右爐膛水冷壁的受熱面都是上鍋筒引出的下降管供水，通過計算，下降管與上升管的截面比都在30％左右，回路的循環高度差大，下降管都布置在爐墻外面，絕熱可靠，因而循環比較可靠，受熱面沒有發生過因為水循環故障引起的缺水變形等現象。而后拱管和后墻水冷壁管水冷壁集箱的下降管由于結構原因，設置在下鍋筒上，通過兩根Φ89的管子為35根Φ513X3.5的后拱管和后培管供水，下降管與上升管的截面比為19％，下降管截面積偏小，后拱管后是后墻和上部凝渣管，管子彎頭數量多，受熱面積大，受熱較強，雖然其循環回路本身是循環回路，但是凌回路由下鍋筒供水，水溫較高，同時與對流管束一起形成了復雜的循環回路，后排凝渣管由于從后墻直接引到鍋筒，沒有向前延伸成為棋管，在煙窗處也沒有向前延伸彎曲，水循環阻力小，循環比較可靠，沒有發生因冷卻不良導致的變形，而拱管由于彎頭數量多，循環阻力大，水分配少，造成管內水完全汽化，管于內部結水垢，破壞了冷卻條件，造成管于局部過熱變形，直至開裂。2.由于循環停滯，形成自由水面

由于第一排凝渣管供水量不足，管內循環水完全汽化，在管內形成自由水面，汽水分界面上冷卻不足，管于壁溫高，甚至超過鋼材的允許使用溫度，發生過熱和脹粗；而分界線下部，管壁溫度接于介質的飽和溫度；所以在汽水分界線處形成溫度應力。在運行情況下，自由水面是上下波動的，因而溫度應力屬于交變的應力，達到疲勞極限后，就會產生疲勞破壞。該鍋爐的管子發生的脹粗是由于管內水完全蒸發汽化，自由水面之上停滯的蒸汽被外部高溫煙氣（火焰）加熱成為過熱蒸汽，當過熱蒸汽溫度達到500℃以上時，造成強度降低發生的過熱變形和脹粗或鼓包，同時高溫蒸汽對碳鋼生汽水腐蝕，使管壁變薄；由于管于內部發生完全汽化，即便是鍋爐用水完全符合標準要求，但是水中溶解的殘余硬度包括鹽份在蒸發時也會濃縮析出，在管內壁形成水垢，進一步增加管子傳熱的阻力，使受熱面管壁超溫，加劇了管子的變形，脹粗和高溫氧化腐蝕。

3.鍋爐的排污結構不合理

蒸汽鍋爐的排污操作是保護受熱面管于水循環可靠性的一個重要操作環節。按照通常的規定每班不許排污一次。并且操作也應該符合相應的規定。該鍋爐的后墻水冷壁由于結構原因只能在爐墻兩側設置，該鍋爐的右側只設置了一個Dn25的排污閥，為了可以關閉嚴密，其中的一個閥門采用的是J4lH－16CD的截止閥，在《蒸汽鍋爐安全技術監察規程》中規定排污應采用l閘閥，斜截止閥，該鍋爐中采用的截止閥違反了《蒸鍋爐安全技術監察規程》的規定，排污阻力大；由于鍋爐寬度在4米多，只在單側設置排污，很難把集箱內沉積的雜物排除。同時現場操作人員不全是經過考試合格的鍋爐操作人員，不了解排污的具體規定，對排污的操作也不很熟練，在內部檢查時發現，集箱內部的沉積物高度超過集箱內直徑的三分之一，由于沉積物的存在，縮小了集箱的流通截面積，嚴重影響水冷壁管子的供水。

三、處理措施

1.把集箱加長，從土鍋筒冷水區兩側爐墻外引出下降管。

2.加大下降管管直徑，由原來的Φ89增加到Φ108，下降管與上升管的截面比有原來的19％增加到29.5％，接近與正常設計的常規數據。

3.全面更換后墻水冷壁，把彎管直徑由原來的R160增加到R300，降低了水冷壁管的局部阻力。

4.后拱管上部分采取耐火涂層保護，降低了后墻管的受熱面積，避免內部因吸熱量大完全汽化。

5.把排污管由單側設置改為雙側設置，在集箱內設置了排污吸管，按照內部裝置實際的規定，對吸污管的開孔進行了詳細的計算，且把排污管徑加大到Dn40，全部采用串聯的排污閥。

6.建立鍋爐操作的各項管理制度，全面使用經過正規培訓的有操作經驗的鍋爐司爐人員，避免因操作失誤造成事故隱患。

第四篇：汽輪機發生水沖擊原因分析及事故處理

汽輪機發生水沖擊原因分析及事故處理(1)北極星電力網技術頻道 作者: 2012-12-10 10:07:19(閱501次)所屬頻道: 火力發電 關鍵詞: 汽輪機 水沖擊

汽輪機發生水沖擊危害：進入汽輪機的蒸汽必須保持足夠的過熱度：(當濕蒸汽中的水全部汽化即成為飽和蒸汽，此時蒸汽溫度仍為沸點溫度。如果對于飽和蒸汽繼續加熱，使蒸汽溫度升高并超過沸點溫度，此時得到的蒸汽稱為過熱蒸汽，過熱度指的是蒸汽溫度高于對應壓力下的飽和溫度的程度。)正常運行中蒸汽應保持在額定參數允許范圍內。如果蒸汽帶水進入汽輪機，將使推力急劇增大，將轉子向后推移，導致推力瓦燒損和動靜碰磨。同時汽輪機運行中汽缸、轉子、閥門等都處于高溫狀態，低溫蒸汽或水突然進入汽輪機的某一部位，將造成部件急劇收縮，除本身金屬產生大的熱應力影響壽命外，局部收縮變形可能導致動靜碰磨、大軸彎曲、部件裂紋、接合面變形泄漏等等。近年來汽輪機進水事故時有發生，有的甚至造成設備損壞。

現象：

1.主蒸汽溫度和汽缸溫度急劇下降，汽缸上、下壁溫差升高(發生水沖擊此現象最為明顯和直觀，我曾經在運行中遇到過汽包滿水事故，最為直接的現象就是主汽溫度快速下降，此時機側能做的就是快速降負荷，并開啟機側的疏水門優先開啟主汽管道和高壓內缸等疏水，及時聯系鍋爐調整，同時對機組的本體畫面加強監視，如本體個參數發生異常現象無法挽回，必要時打閘停機并破壞真空處理。)2.主汽門、調速汽門門桿法蘭，汽缸結合面，軸封處冒白汽或濺出水滴(此現象說明已經是發生嚴重水沖擊必須立即打閘停機加強放水，并根據情況采取連續盤車或定期盤車。)。

3.蒸汽管道有強烈的水沖擊聲和振動。(此現象較為嚴重)4.機組聲音異常，機組振動增加。

5.軸向位移增大：定義：又叫串軸，就是沿著軸的方向上的位移。總位移可能不在這一個軸線上，我們可以將位移按平行、垂直軸兩個方向正交分解，在平行軸方向上的位移就是軸向位移。軸向位移反映的是汽輪機轉動部分和靜止部分的相對位置，軸向位移變化，也是靜子和轉子軸向相對位置發生了變化。全冷狀態下一般以轉子推力盤緊貼推力瓦為零為.向發電機為正，反之為負,汽輪機轉子沿軸向向后移動的距離就叫軸向位移。發生水沖擊(蒸汽帶水)：水珠沖擊葉片使軸向推力增大，同時水珠在汽輪機內流動速度慢，堵塞蒸汽通路，在葉輪前后造成很大壓力差，說的通俗一點就是說水比起蒸汽來走的太慢，而力量又很大，不能像蒸汽一樣從動葉片之間鉆過去，而是打在了葉片上，就像水槍沖擊其他東西似的，所以軸向推力才會加大，推力瓦塊溫度升高(軸向推力過大會使推力軸承超載，而推力瓦主要是起平衡軸向推力的作用，所以會導致瓦塊溫度升高而烏金燒毀)，脹差(汽輪機轉子與汽缸的相對膨脹，稱為脹差。習慣上規定轉子膨脹大于汽缸膨脹時的脹差值為正脹差，汽缸膨脹大于轉子膨脹時的脹差值為負脹差)減小(負漲差大，說明進氣溫度比缸溫低，轉子膨脹(收縮)比缸體慢，這在原則上是不允許的。原因：

1.因為負向間隙要比正向間隙小很多，所以說負脹差過大比正脹差過大更危險 2.負脹差的出現一般是甩負荷，熱態啟動等。負脹差的出現對轉子來說壽命很大的，因為轉子運行時處于加熱狀態，出現負漲差時轉子被冷卻了，隨著帶負荷或熱態啟動等，轉子又被加熱。轉子完全加熱到冷卻在到被加熱的循環過程。轉子的熱應力很大，熱疲勞損失也很大。對轉子的壽命損失影響特別大。所以機組都規定不允許甩負荷維護空轉或帶廠用電運行)原因：

1.鍋爐滿水或汽水共騰(蒸發表面(水面)汽水共同升起，產生大量泡沫并上下波動翻騰的現象，叫汽水共騰。發生汽水共騰時，水位表內也出現泡沫，水位急劇波動，汽水界線難以分清;過熱蒸汽溫度急劇下降;嚴重時，蒸汽管道內發生水沖擊)原因一是鍋水品質太差，二是負荷增加和壓力降低過快。

2.鍋爐燃燒調整不當。

3.主蒸汽減溫水使用不當(特別是剛起爐時由于蒸汽流量較低，減溫水投入量過大容易形成水塞，運行人員又忽略其過熱度未及時進行調整)。

4.啟動過程中，暖管、暖機疏水沒排凈(熱態啟動時更是應該充分疏水)。5.加熱器滿水，抽汽逆止門不嚴或保護拒動，使水進入汽輪機。

6.除氧器滿水或軸封供汽減溫減壓器減溫水門誤開或軸封疏水不夠充分，使軸封進水。處理：

1.當發生水沖擊時，應立即破壞真空停機(破壞真空緊急停機的條件通俗的理解就是，我們的汽輪機再也不能轉動了，必須馬上讓其靜止下來。所以我們采用破壞真空緊急停機，減少惰走時間(惰走時間是指發電機解列后,從自動主汽門和調門關閉起到轉子完全靜止的這段時間)，使汽輪機盡快靜止以減小故障的危害程度。由于緊急事故停機破環凝汽器真空時，大量冷空氣進入凝汽器，對凝汽器和低壓缸迅速冷卻，產生很大的“冷沖擊”，會造成凝汽器銅管急劇收縮，使其脹口松動，產生泄漏。而且使低壓缸和低壓轉子的熱應力增大，有時還會誘發機組振動增大)不破壞真空故障停機指的是汽輪機及附屬系統的故障已經無法維持機組的正常運行，但對主機的安全威脅并不大，意思就是汽輪機還是可以轉動的，所以就可以采用快速降負荷，然后按正常打閘和正常破壞真空程序來停機)第一：兩者停機的條件有區別，是不一樣的。

第二：兩者對于凝汽器真空的處理有區別。一個是強制破壞真空，一個是自然消除真空。第三：兩者產生的結果有區別。一個對設備傷害大(破壞真空停)，一個對設備傷害小(不破壞真空停)。

第四：兩者導致轉子惰走時間有區別。破壞真空惰走短，不破壞真空惰走時間長。最后：兩者讓領導的感受有區別。如果領導聽說自己的汽輪機破壞真空停機了，那絕對是心頭一沉，額頭冒汗。后者就好多了，2.開啟主汽母管、主汽管道、汽輪機本體所有疏水。傾聽機組聲音(這點需要到就地用聽針判斷，傾聽是否有摩擦聲等)記錄振動、惰走時間(如惰走時間延長，表明機組進汽閥門有漏汽現象或不嚴，或有其它蒸汽倒入汽缸內。如惰走時間縮短，則表明動靜之間有碰磨或軸承損壞)，注意除氧器、凝汽器水位的變化。

3.若因加熱器滿水引起水沖擊，應迅速關閉加熱器進汽門和進、出水門，打開加熱器危急疏水門和水側旁路門(給水直接走旁路切除加熱器，必要時隔離放水)，降低加熱器水位。若因高、低除氧器滿水引起水沖擊，應立即停用四、五段抽汽，關閉四、五段抽汽門，開啟放水門降低除氧器水位。

4.惰走中檢查下列參數，記錄在記錄本中：軸向位移，推力瓦塊金屬溫度，汽機振動，高、低壓缸脹差，高壓缸上、下缸金屬溫度。

5.汽機轉速到零后立即投入連續盤車(這樣可以減小上下缸溫,同時也可以防止轉子因受熱不均引起彎曲)。記錄盤車電流、轉子偏心。若動導部分摩擦，盤車盤不動時(有可能是大軸彎曲，說明問題較嚴重)，嚴禁強行盤車(可采用手動定期盤動轉子180°消除熱彎曲，強行連盤的話，會動靜摩擦;1：先開啟高壓缸調節級疏水，排盡疏水關閉2：同時組織人員定盤轉子，找到轉子晃動度最大值，做好標記，轉動該標記對準下缸，然后每30分鐘定盤180度;3：多注意晃動值的變化，到規程定值后，投連續電動盤車，多觀查盤車電流，)。

6.如果惰走時間、轉子偏心及盤車電流正常，汽輪機內部無異常(說明問題不嚴重)，符合熱態啟動條件，停機24小時后可重新啟動，但全部管道應充分疏水。升速及帶負荷過程中應注意軸向位移，推力瓦塊溫度及高、低缸脹差指示，仔細傾聽機組聲音，測量機組振動，如發現汽機內部有異常或磨擦聲音應立即停止啟動(加強監視和檢查，發現問題及時處理。按規定是要總工批準方可啟動的)。

7.如果惰走中軸向位移、脹差、振動、推力軸承金屬溫度明顯升高，惰走時間明顯縮短，盤車電流增大或擺動范圍增加(說明內部動靜部分已發生摩擦)，禁止啟動。停機后應根據檢查推力軸承情況決定是否揭缸檢查，不經檢查，汽機不允許重新啟動。8.如果停機時發現汽輪機內部有異音和轉動部分有摩擦，則應揭缸檢查。案例分析

1.1977年某廠一臺蘇制100MW高壓機組，用電動主汽門旁路門啟動，機組達到3000r/min時，由于鍋爐減溫水量過大，加之電動主汽門前積水未疏凈，開啟電動主汽門后，蒸汽帶水進入汽輪機，主汽門、調節汽門冒白汽，現場值班人員層層請示匯報延誤了打閘停機，加之啟動前未投軸向位移保護，致使推力瓦片磨損6mm之多，動靜部分嚴重磨損，葉輪同隔板磨擦產生的溶渣約4mm厚，雖然兩個月搶修恢復了運行，但遺留隱患造成低壓轉子葉輪輪緣甩脫、隔板裂紋等多次事故。(鍋爐滿水或蒸汽管道積水，使蒸汽帶水進入汽輪機)2 1988年某廠一臺國產100MW高壓機組停機后，除氧器滿水經機組軸封溢汽管(逆止門不嚴)返到高壓汽封處，造成高壓缸前端劇冷收縮變形，接合面間隙增大漏汽，被迫轉大修對按合面刷鍍找平后，才恢復正常。(回熱設備熱交換器管子爆漏或汽側滿水，若抽汽逆止門不嚴，水將進入汽輪機)3 1993年某廠一臺300MW機組運行中主汽溫度降低，由于現場運行規程規定1min下降50℃才打閘停機，致使低到400℃左右才打閘停機，導致推力瓦片磨損。(此類事故也較為常見，由于鍋爐的的汽包滿水或汽溫調整不當導致主汽溫度快速下降，運行人員存在僥幸心理對事故的判斷與處理反應遲鈍錯過最佳處理時機。本是完全可以避免的.)4 70年代某廠一臺50MW機組，停機中進行凝汽器汽側灌水查漏中對水位缺乏監視，以致凝汽器滿水進入汽缸，直到從汽封洼窩處往外溢水才被發現(4.凝汽器汽側灌水找漏或停機后對凝汽器汽側水位缺乏監視，凝汽器滿水進入汽輪機。因凝汽器水位計最高量程在1500MM-2000MM左右，一般是以凝結水泵的入口靜壓和真空信號管做為灌水找漏時凝汽器的水位監督。這在今后運行中是有可能遇到的。所以要嚴格按規程執行缸溫低于83°才可對凝汽器灌水找漏。

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第五篇：鍋爐缺水、滿水事故的原因分析及解決措施

鍋爐缺水、滿水事故的原因分析及解決措施

1.1 鍋爐缺水事故

在鍋爐重大事故中，缺水事故是最常見的一種。我國多年的鍋爐事故統計數據顯示，缺水事故約占鍋爐重大事故的50%左右。缺水事故常造成嚴重后果。對鍋爐缺水事故必須給予足夠的關注。

1.1.1 鍋爐容水的特點

鍋爐中容水的特點在蒸汽鍋爐運行中，鍋筒(鍋殼)內容納和維持一定的水量，可使蒸汽壓力和鍋爐水位相對穩定，也有利于鍋爐自然循環和汽水分離，是鍋爐安全運行的基本條件。鍋爐中容水有以下特點：

(1)鍋爐中容水多少是相對于鍋爐蒸發量而言的。比如鍋爐中容納有1噸水而中斷供水，若鍋爐蒸發量為1噸，則鍋爐中的水1小時可蒸干；若鍋爐蒸發量為10噸/小時，則鍋爐中的水1/10小時即可蒸干。鍋爐蒸發量越大對供水可靠性的要求越高。

(2)鍋爐是在密閉承壓條件下容水的。鍋爐水位不便顯示，用水位表顯示時有時不十分可靠；容水系統的任何破裂或泄漏都會影響水位的維持。

1.1.2 根據缺水的程度不同，可分為一般缺水和嚴重缺水

(1)一般缺水：液位計水位在規定的最低水位以下，但還能看得見；或水位雖看不見，但用“叫水法”后可見到水位時，稱為一般缺水。

(2)嚴重缺水：液位計水位通過“叫水法”后，仍不能看見水位時，稱為嚴重缺水。

1.1.3 鍋爐缺水現象

鍋爐缺水現象及危害鍋爐運行中，水位表顯示的水位低于最低安全水位線時，叫鍋爐缺水。嚴重缺水時水位表內看不到水位；低水位警報裝置發出低水位報警聲響；有過熱器的鍋爐，過熱蒸汽溫度升高；給水流量不正常地小于蒸汽流量。

嚴重缺水會使鍋爐蒸發受熱面管子過熱變形甚至被燒塌；管子脹口滲漏以致脹管脫落；受熱面鋼材過熱或過燒，降低或喪失承載能力，管子爆破；爐墻損壞。處理不當時可能導致鍋爐爆炸。1.1.4 鍋爐缺水的原因

(1)運行人員疏忽大意，對水位監視不嚴；或運行人員脫崗睡崗，放棄對水位的監視。(2)水位警報裝置和給水自動調節器失靈。

(3)水位表汽，水連管堵塞，旋塞滲漏或其他原因形成虛假水位。(4)給水設備或給水管路發生故障，使供水減少或中斷。(5)鍋爐排污后，未關閉及未關嚴排污閥，或排污閥泄漏。(6)鍋爐水冷壁，對流臂束，省煤器臂子或煙管爆破泄放水汽。

1.1.5 鍋爐缺水采取的措施

(1)認真沖洗液位計，對照液位計與水位的實際位置觀察其是否一致。(2)自動控制給水切換成手動控制上水。

(3)檢查水池水位，判斷水泵運行是否正常，管道有無堵塞并排除故障。(4)減少蒸汽輸出負荷。及時補充上水，注意緩慢上水，不可猛上。(5)采取“叫水法”實現正常液位，其操作如下： 打開液位計的放水閥門，讓液位計得以沖洗； 再關閉液位計的蒸汽閥門讓水連通管得以沖洗； 然后關閉放水閥門，打開蒸汽閥門應有水位出現。連續操作幾次可實現正常液位。“叫水法”只適用于液位計通水高于鍋爐受熱面最高水面及爐水容量大的鍋爐。否則不可采取“叫水法”操作，以免造成延誤缺水事故處理時間，使事故擴大。

1.1.6 鍋爐缺水事故的防范

①鍋爐運行人員持證上崗，嚴格執行“鍋爐運行操作規程”和“崗位責任制”。

②新裝，改造或檢修后的鍋爐，應檢查水位表安裝的位置是否正確，防止鍋爐出現虛假水位。

③為保證水位表指示正確，水位表的清洗檢查工作每班至少應進行兩次。

④水位表的汽，水旋塞發現泄漏時，應及時修理，防止因水位表旋塞堵塞，泄漏等原因形成虛假水位。

⑤妥善維護鍋爐給水設備和管路閥門，保證鍋爐可靠供水。

⑥鍋爐排污時，應嚴格監視水位下降的情況，排污后應關好排污閥。

1.2 鍋爐滿水(溢水)事故

鍋爐水位高于水位表最高安全水位刻度線的現象，稱為鍋爐滿水。鍋爐滿水時，水位表內也往往看不到水位，但表內發暗，這是滿水與缺水的重要區別。

滿水發生后，高水位報警器動作并發出警報，過熱蒸汽溫度降低，給水流量不常地大于蒸汽流量。嚴重滿水時，鍋水可進入蒸汽管道和過熱器，造成水擊及過熱器結垢。因而滿水的主要危害是降低蒸汽品質，損害以致破壞過熱器。1.2.1 鍋爐帶水會造成危害

使蒸汽管道發生水沖擊；有過熱器的鍋爐將水帶到過熱器可造成結垢，損壞設備。發現鍋爐滿水后，應沖洗水位表，檢查水位表有無故障；一旦確認滿水，應立即關閉給水閥停止向鍋爐上水，啟用省煤器再循環管路，減弱燃燒，開啟排污閥及過熱器，蒸汽管道上的疏水閥；待水位恢復正常后，關閉排污閥及各疏水閥；查清事故原因并予以消除，恢復正常運行。如果滿水時出現水擊，則在恢復正常水位后，還須檢查蒸汽管道，附件，支架等，確定無異常情況，才可恢復正常運行。上述事故雖然是鍋爐運行中最常見也是最基本的幾種事故，但如果不及時予以排除，仍將會對鍋爐運行產生一定的影響，甚至帶來更大的后果，造成一定的經濟損失。為此，工程技術人雖和運行人員應及時判斷事故的類型，并采取有效措施，予以迅速排除。

1.2.2 根據滿水的程度不同，可分為一般滿水和嚴重滿水

(1)一般滿水：液位計水位在規定的最高水位以上，但還能看得見；或水位雖看不見，但用“叫滿水法”后仍可看見水位時，稱為一般滿水。

(2)嚴重滿水：液位計水位通過“叫滿水法”后仍看不見水位時，稱為嚴重滿水。

1.2.3 現象

(1)水位計內充滿爐水時其顏色發暗。

(2)水位警報器發出高水位嗚叫，高水位燈亮報警。(3)裝有過熱器的鍋爐，過熱蒸汽溫度下降。(4)蒸汽帶水量增大。

(5)集汽包(分汽缸)中大量存水，疏水器振動，打開后全是水。(6)給水量不正常地大于蒸汽量。

(7)蒸汽管振動，閥門，法蘭均有水溢出。

1.2.4 造成滿水的原因主要可見兩種

(1)操作人員失職，違反操作規程，未能對液位計嚴密觀察，致使上水過多。

(2)儀表，設備缺陷所致：如液位計，汽水連管，閥門位置安裝不合理，造成假液位(與安裝位置過高有關)；液位計沖洗不凈時，滿水誤認為沒有水而堆續上水；高水位報譬器失靈；液位計放水閥漏水，水位指示不正確；給水自動調節器失靈；給水閥嚴重滲漏等等。

1.2.5 鍋爐滿水(溢水)采取的措施

(1)認真沖洗液位計，對照液位與水位的實際位置觀察其是否一致。(2)切換自動給水調節器，改為手動上水。(3)停止給水，必要時打開排污閥放水。(4)打開集汽包下的疏水器，放掉存水。