第一篇：鋼制四防門的技術要求

摘自--中國建設招標網 的一份招標公告: 鋼制四防門的技術要求：

防盜——有公安部頒發許可生產安全防盜門的生產廠家，有產品檢測的合格證明。

隔音——應≥25db。有中國建筑科學研究院檢測單位的檢測合格報告。

傳熱系數——應≤2.8/m2.有中國建筑科學研究院檢測單位的檢測合格報告。防火——A＃樓的四防門耐火極限≥0.6h。有國家固定滅火系統及耐火構件檢測中心的檢測合格報告。

——B＃樓的四防門耐火極限≥0.9h。有國家固定滅火系統及耐火構件檢測中心的檢測合格報告。

關于四防門的邊緣信息: 1.三防門就是

一，防盜：這是門的基本功能，門體能夠防撬，使用一般手工工具，不能撬開。門鎖能夠防鉆，有一定的科技含量。

二、防火：門體由金屬制成，在火災時，一定的時間內，能夠防止明火和煙氣擴散，防止火災蔓延。

三、防寒：門體內有保溫材料，安裝上三防門，就可以不再裝普通門。2.關于其安裝

一般防盜門的安裝會有廠家的人員上門服務的，候將防盜門與其他材料一同購買后，造成原來廠家的專業人員無法及時安裝，致只能由施工隊來完成。

防盜安全門通用技術條件 GB17565-1998

1.范圍

標準規定了防盜安全門的通用技術要求、試驗方法和檢驗規則，造、驗收防盜安全門的技術依據。

本標準適用于居民住宅及其他民用建筑使用的防盜安全門。

2.引用標準

下列標準所包含的條文，通過在本標準中引用而構成為本標準的條文。準出版時，所示版本均為有效。所

有標準都會被修訂，使用本標準的各方應探討使用下列標準最新版本的可能性。BG/T 5824-1986 建筑門窗洞口尺寸系列

GB 10408.1-1989 入侵探測器通用技術條件

GA/T73-1994 機械防盜鎖

3.術語

本標準采用下列定義。

3.1防盜安全門牌號burglary resistant safety door

在一定時間內可以抵抗一定條件下非正常開啟，帶有專用鎖和防盜裝置的門。

分鐘內 導制本標15

但是由于很多施工隊在裝修的時是設計、3.2安全級別 safety class

在規定的破壞工具作用下，防盜安全門最薄弱環節能夠抵抗非正常開啟的凈工作時間的長短。

3.3平開門flush door 門扇為整體結構，較鏈裝于門側，向內或向外開啟的單扇門。

3.4折疊門folding door 門扇由多扇（根）組成的門。包括拉閘式和多扇較鏈折疊式門。

3.5柵欄門牌號fence door 門扇由多條（片）固定柵棍組成的門。3.6定時鎖

time door 鎖的開啟時間可以受到控制的一種自動鎖。3.7雙向鎖 double faced lock 帶有內、外鎖頭的專用鎖。

3.8專用鎖 special lock 鎖芯明顯不同于單排彈子結構，專業技術人員使用異物在1min內不能打開的鎖具。

3.9防撬鎖 burglary resistant lock 頭門時主鎖舌處于自鎖狀態的專用鎖。

3.10普通機械手工工具有 common machine hand tools 普通機械手工工具包括各種式樣的鑿子、銼子、楔子、鉗

子、螺絲刀、扳手、鋼鋸、長度不大于600mm的大鐵剪、1.2kg的手錘鉆、長度不大于600mm、直徑不大于50mm的各種

形狀撬棍和撬扒工具。

3.11便攜式電動工具 portable elecric tools

便攜式電動工具包括鉆頭直徑不大于12.5mm的手電鉆、沖頭直徑不大于25mm的便攜式電錘或氣動錘。3.12 615cm2 opening 615cm2 opening

最小邊長尺寸為152mm的矩形開口、直徑為281mm的圓形開口或斜邊為497mm長的等腰直角三角形。

3.13門體試驗設備 door testing equipment

可將防盜安全門安裝并固定住的一種試驗設備，該設備在剛度和強度上可以滿足安全門破壞性試驗和操作功能

試驗的要求。該設備應可安裝多種尺寸規格的防盜安全門，懸擺橫梁應可上下、左右移動。

4.產品分類及標記

4.1防盜安全門產品根據其安全級別、結構型式、門扇關閉方向進行分類，并給出相應標記、代號。

4.2防盜安全門產品的標記為FAM。

4.3防盜安全六產品的安全級分別為A、B、C三級。4.4防盜安全門產品按其結構型式（門型）分類如下：

a)全封閉平開門，用P表示；

b)柵欄式平開門，用S表示；

C）柵欄式折疊門，用Z表示；

4.5)防盜安全門產呂按其門扇關閉的方向分別使用如下代號： 門扇關閉方向代號說明圖例

5.0 門扇順時針方向由內向外關

5.1 門扇順時針方向 由外向內關

6.0 門扇逆時針方向由內向外關

6.1 門扇逆時針方向由外向內關 4.6)產品標記代號排列順序

4.6)產品標記代號排列順序

FAM A或B或C P或S或 1.0

5．1或6.1

防盜安全門 安全級別 門型 門扇關閉方向

示例（1）： 示例（2）

FAM-B-P-5.0 FAM—A—S—6.0 FAM:防盜安全門代號

FAM：防盜安全門代號B：安全級別為B級 A：安全級別為P：全封閉平開門

S：柵欄式平開門

5技術要求

5.0門順時針由內向外關

5.1一般要求

5.1.1所有金屬和木質構件表面化均應進行防腐蝕處理，漆層表面應無氣泡和漆渣，電鍍層

色澤均勻，鍍層無脫落。

5.1.2柵欄式折疊門的鉚接應采用高強度鉚釘，鉚接質量應保證鉚釘中心線沒有明顯偏移現象。

5.1.4在鎖具安裝部位以鎖孔為中心，加強防鉆鋼板，以阻止穿透門扇一個

孔洞，從而拆卸鎖具、打開門扇的破壞。

5.2安全級別

各種結構形式的防盜安全門在規定的破壞工具作用下，抵抗非正常開啟的凈工作時間的長

短分級如下：

平開全封閉式防盜安全門 A級：15min A級：10min B級：30min B級：20min

6.0 A

漆層應有防銹底漆，按其薄弱五一節能夠或

級 在半徑下不小于100mm的范圍內應有

平開柵欄式、折疊柵欄式防盜安全門 C級：45min C級：30min

5.3 門框、門扇尺寸

5.3.1鋼門框的制作鋼板，其厚度不應小于2mm.5.3.2鋼門框上有鎖孔時，其與鎖舌（栓）的最大配合間隙不應大于3mm

5.3.3門扇與門框的搭接寬度不應小于8mm,門扇與門框配合活動間隙不應大于4mm。

5.3.4門扇與門框的搭接寬度不應小于8mm,門扇與門框配合活動間隙不應大于4mm。

5.3.4門扇與門框鉸鏈邊貼合面間隙不應大于2mm，門的開啟邊在關門狀態與門框貼合面間隙不應大于

5.3.5門扇與地平面鉸鏈邊貼合面間隙不應大于與門框貼合面間隙不應大于

5.3.6門框、門扇對角線尺寸、門扇外形尺寸公差符合表

表1尺寸公差 尺寸

<2000mm 2000-3500mm >3500mm

公差范圍

≤3mm ≤4mm ≤5mm

5.3.7門框與門扇之間或其他部位可以安裝防闖裝置，裝置本身及連接強度應可抵抗30kg

生斷裂或脫落。

5.3.8門扇在形。

5.3.9柵欄式防盜安全門水平或垂直方向的柵欄間隔不應大于柵欄最大面積不應超過

5.3.10柵欄式防盜安全門安裝鎖具的鋼制面板厚度不應小于高度方向的最小尺寸不應小于

沿門扇寬度方向的尺寸應可保證與門扇框架整體連接。

5.4門鉸鏈

5.4.1門鉸鏈應能支撐住門體重量，門鉸軸線不應產生大于

5.4.2門鉸鏈應轉達動靈活，在3mm.3mm。

9次沖擊而不產 30kg沙袋軟沖擊載荷作用250mm X 60mm。300，門在開啟2mm位移。

49N拉力作用下門體可靈活轉動2mm,9次后，不應產生大于 90o過程中，規定。5mm的凹變60mm,u單個4mm，其沿門扇門體不應產生傾斜、90o。折疊

門的開啟邊在關門狀態1沙袋的

門扇（或根）的鉸鏈在49N力作用下，應可收縮開啟，其整體動作就應一致。門扇折疊后，其相臨兩扇面的高低差值不應大于2mm。

5.4.3門鉸鏈在強度上應可承受使用普通機械手工工具對鉸鏈實施沖擊、鏨切破壞時傳給鉸鏈的沖擊力和撬扒力

矩，在規定的時間內，門鉸鏈應無斷裂現象。采用焊接進，焊接不得高于鉸鏈表面。

5.4.4門鉸與門扇的連接處，在啟方向，門框與門扇之間不應產生大

于8mm的位移，門扇面不應產生大于 5.5門鎖

5.5.1機械防盜鎖

防盜安全門上安裝的門鎖最低應符全求。圖紙上應標明選用的機械防盜鎖的

產品型號和制造廠名稱。

5.5.2電子密碼鎖

5.5.2.1電子密碼鎖輸入開啟密碼前，靠、易記，并可定期或非定期更改

。門被關閉后，電子密碼鎖即應進入鎖閉狀態。

5.5.2.2電子密碼在感應不大于現象。

5.5.2.3電子密碼鎖設有時間密碼時，確度不應超過±

5.5.2.4如果是采用改變接線位置來更換電子密碼鎖的密碼是，件耐久性應可達到

。焊接引出線或接插件引出線在和接觸不良現象。如果用密碼改變密

碼，其密碼盤在5.5.2.5連續三次輸入錯誤密碼時，電子密碼鎖應能觸發報警。在報警狀態，電子密碼鎖處于不解碼狀態。電子

密碼鎖失效、斷電時，應有緊急開啟手段。5.6防破壞

防盜安全門在普通機械手工工具、便攜式電動工具等相互配合作用下，在A級、B級、內，應該不能打開門或切割出一個穿透門體的

2min。

6000次不出故障6000次按鍵動作中不應出現故障。C級規定的凈工作時間6000N壓力作用下，力的作用方向為門的開 5mm的凹變形。GA/T73中A級別機械防盜鎖的技術要 可以設有開啟程序，該程序應簡短、可

100N撞擊力的激勵時，不產生誤動作和損壞在24h的工作期間內，其開啟時間的準其接插件的插 49N拉力作用下持續1min,不能產生斷線、脫焊

615cm2的開口。

5.7報警裝置

5.7.1防盜安全門可以安裝報警裝置，其安裝位置應不易遭受外部破壞，且不影響門的開啟。

5.7.2報盜信號顯示可為兩種形式，即本地聲音報警或接入報警傳輸網絡。

5.7.3門扇及門框遭受下列方式之一的入侵攻擊時，報警裝置應在30s內發出報警信號。每次報警時間不應少于

1min。

a)門體遭受300N以上的沖擊力；

b)金屬敲擊門扇、門框的聲級大于5.7.4 C級防盜安全門的報警裝置還應對下列方式之一的入侵攻擊產生報警信號。a)火焰切割門扇金屬；b)用鑰匙連續開啟鎖具時間超過5.5.2.2電子密碼在感應不大于

5.8電源

5.8.1報警裝置或電子密碼鎖用一次或二次電池供電，定值的80%、或產品規定值時，應有

欠壓報警指示。

5.8.2電源電壓在額定值的作。

5.9電氣安全要求

5.9.1防盜安全門上使用交流電源時，其電源引入端子與外殼或金屬門體之間的絕緣電阻在正常環境條件下不小

于200MΩ，濕熱條件下不小于

5.9.2防盜安全門上使用交流電源時，其電源引入端與外殼或金屬門體之間應能承受 5Hz、2KV

試驗，歷時1min應無擊空和飛弧現象。

6試驗準備

6.1試驗人員

6.1.1試驗人員應有開啟門鎖、門體的專門技能。試驗人員應研究防盜門的技術圖紙、所用材料特性。針對其薄

弱環節確定試驗先后順序及試驗具體部位。

6．1．2由兩名試驗人員組成破壞性開啟試驗小組。試驗小組根據產品具體情況確定試驗樣件制作與試驗條件。

進行防盜門破壞試驗時，兩名試驗人員應輪流進行。

6.2試驗樣件

100dB(A)。

100s

撞擊力的激勵時，不產生誤動作和損壞現象。當工作電壓下降到額 85%-110%范圍內變化時，報警裝置應能正常工 5 MΩ。

100N

交流電壓的抗電6.2.1試驗樣件應與整機產品某部位在結構、材料及尺寸上相一致，每一個試驗部位的試驗件數量為1-3件，由試驗

小組確定。

6.2.2試驗樣件在設計、制造時，應充分考慮試驗設備對試驗樣件的裝、卡要求，裝、卡不應影響試驗樣件的等效性。

6.2.3試驗樣品安裝

防盜安全門要按照實際要求安裝在門體試驗設備上或專用的試驗固定支架上，后進行功能檢查和其他試驗。

7.試驗方法

7.1破壞試驗

防盜安全門至少應進行以下破壞試驗：鉆掉鎖芯，用螺絲刀轉達動鎖體，打開門或推動折疊門；A）鉆掉鎖芯，用螺絲刀轉動鎖體，打開門或推動推疊門；B)用鋼鋸鋸割、鏨切柵欄門的柵條、用長鏨子鏨切鎖體，用撬棍子撬斷鎖體連接件；

C)銼磨、沖鏨折疊門鉸鏈、鉚釘，撬扒折疊門扇縫，試圖拆除折疊門扇；D)鉆、鏨門框鉸鏈處，用扁刃撬扒工具拆卸門鉸鏈；E)用套筒或類似扳動工具對門把手施動扭矩，以圖震開、沖斷鎖體內的鎖定檔塊或鉚釘；

F)用鉆切、鋸、鏨、撬、撕等方法，試圖在門扇上打開一個扇的開口；

G)鏨掉門框鎖定點處的金屬，在鎖定點的上、下間隙伸進撬扒工具，試圖松開鎖舌。

試驗結果應符合5.1.4、5.2

7.2外觀及尺寸檢查

對外觀及尺寸進行檢查進，應使用以下量具：鋼卷尺、鋼板尺、厚薄規，刻度值為深度尺，300mm以上直角尺，長度為

7.2.1表面處理檢查

在入庫時間超過15d的產品中，量，檢查結果應符合5.1.17.2.2間隙檢查

用厚薄規插進門扇與門框之間的間隙，插進厚度作為間隙值，測量結果應

符合5.3.2-5.3.5的要求。

7.2.3尺寸測量

使用適宜的量具測量門框、門扇兩對角線尺寸、門框、門扇高度尺寸按圖書館1A-A和B-B位置測量，寬度尺寸按圖

5.4.3、5.5和5.7的要求。

0.02mm>1m鋼制平尺。用目視和刮掉局部表面處理層的方法檢查處理質 插進門扇與門框在貼全面的間隙，然 615cm2的穿透門以最大、的游標卡尺的要求。

1C-C和D-D位置測量，門扇厚度的測量位置按圖示賀圓圈所標定的位置進行。以柵欄中心線為基準，測試柵欄門的柵

欄間隔和單個柵欄面積，測量框、扇搭接寬度，框、扇間隙及柵欄門安裝鎖具的鋼制面板，測試結果應符合5.3.1、5.3.3、5.3.5、5.3.6、5.3.9、5.3.10和產品圖紙的精度要求。

測量結果應符合5.3.2-5.3.5的要求。

7.3門鉸鏈試驗

7.3.1門鉸鏈受力穩定性

將門扇分別打開30°、60°、90°，門扇應能分別穩定停住。分別從60°、90°角將門扇關閉檢查鉸鏈

部分是否有竄動。檢查結果應符合5.4.1的要求。

7.3.2門鉸鏈轉動試驗

將彈簧拉力裝置裝卡在門把手上，通過彈簧拉力裝置施加拉開；將彈簧拉力裝置裝卡在門的反方

向，施加49N拉力，將門關閉。試驗結果應符合7.3.3折疊門相鄰扇（根）不平度

折疊式防盜安全門壓縮折疊后，用深度尺測量相鄰扇（根）的高度差值，測量結果應符合5.4.2的要求。

7.3.4門鉸鏈破壞試驗

按5.4.3規定的工具，由一名試驗人員實施人工破壞試驗。試驗結果應符合5.4.3的要求。

7.3.5門鉸鏈與門扇連接強度試驗

用20mm χ50mmχ 100mm的鋼質壓板，按圖加靜壓力到6000N，并保持1min，檢查框、扇之間的相對位移及門扇凹變形。試驗結果應符合將防盜安全門安裝在門體試驗設備上，吊架橫梁連接連結30kg重的球形沙袋作為懸擺，懸

擺位置與落點的高度差值為800mm(如圖31/3部位和所有的鎖定點處，試驗時每個

落點沖擊9次，每次沖擊間隔時間為1min,一般應按落點位置決定試驗樣品數量。試驗結果應符合5.3.7和5.3.8的要

求（作5.3.7試驗時，門鎖應開啟）。

7.5電子密碼鎖試驗

7.5.1操作試驗

5.4.2的要求。2位置放置，在壓板上逐漸5.4.4的要求。1500mm)。球形沙袋落點為門扇下一步30°、49N拉力，將門

繩索端 長的繩索，所示

按照電子密碼鎖的正常開啟程序，進行5次開啟試驗，對專用程序應進行5次正確輸入，5次錯誤輸入試驗；

關閉門體，檢查電子密碼鎖的狀態；更換10次電子密碼進行開啟試驗；修改專用程序5次，按試驗選定的電子密碼進

行開啟試驗。試驗結果應符合5.5.2.1要求。

7.5.2抗撞擊試驗

將電子密碼鎖及鍵盤或其他密碼操作裝置固定在50mm厚木板上，讓電子密碼鎖處于加電狀態，在鍵盤防護

外殼四周用板長45.mm的1.2kg錘頭敲擊于100N，進電子密碼鎖功能試驗。試驗

結果應符合5.5.2.2要求。

7.5.3定時試驗

電子密碼鎖時間密碼的測試應分別設定為時間密碼的周期，啟用時間密碼的

同時啟動電子計時秒表，在時間密碼有效周期內，按照規定程序輸入正確密碼，重復5次；在時間密碼的解除期內，按規定程序輸入正確密碼，重復5驗。試驗結果應符合5.5.2.3的要求。

7.5.4引出線受力試驗

將插接件引出線或焊接引出線固定在重力作用下保持1min,用目視和加電

工作方式檢查引出線的接觸是否良好，試驗結果應符合

7.5.5密碼盤、接插件耐久性試驗

在耐久性試驗裝置上，以不大于試樣品安裝到電子密碼鎖上進行密碼

盤的電操作功能試驗，從0-9的十個數字均應試驗到；在插拔試驗裝置上，對接插件進行6000次插拔動作試驗，測試

插拔動作試驗，測試接插件電性能。測量結果應符合

7.5.6緊急開啟接口試驗

5min,使用測量裝置監測其撞擊力不大 30.min在時間的上限值和下限值應至少做一次試5kg重的驗錘上，次/min的速率按動密碼盤 60min、240min、960min作讓引出線在試驗錘的5.5.2.4要求。6000次，將受5.5.2.4的要求。、次，輸入三次錯誤密碼，檢查是否產生報警狀態；在報警期間輸入專用程序及正確電子密碼，檢查電子密碼鎖的開

啟情況；人為制造電子密碼鎖出現電路故障而失效，檢查電子密碼鎖緊急開啟接口的功能。試驗結果應符合5.5.2.5

要求。

7.6門鎖試驗

7.6.1門鎖試驗

除互開率試驗外，均按7.6.2互開率試驗

隨機抽取100把鎖頭，用其中一把的鑰匙依次開啟其余試驗。每開啟一個鎖頭，在開啟次數上

加1，同號開啟，在開啟次數上加R X%=---------X 100% T（T-1）

式中X%--------互開率； T--------取樣數量； R--------開啟次數。

當鑰匙互相插不進的次數大于試驗次數的需重新抽樣。試驗結果應符合 求。

7.7報警系統試驗

7.7.1報警觸發試驗

將報警裝置按產品設計要求組成完整系統，防盜安全門5.7.3規定的入侵攻擊，同時啟動電子計時秒表，觀察記錄報警信號產生的時間及報警狀態的變化情況，用人工消除報警信號。對這一過程

連續重復5次。試驗結果應符合

7.7.2 C級防盜安全門報警試驗C級防盜安全門應按5.7.4試驗結果應符5.7.4的要求。

7.7.3電源試驗

7.7.3.1欠壓報警試驗

用數字顯示的0-32V直流穩壓電源代替一次或二次電池，GA/T73-1994第7章規定的試驗方法進行。0.5并按下式計算互開率：0.1%時，則本批樣品試驗無效，5.5.1要 用報警控制器報警信號情況。

5.7.1、5.7.2和5.7.3

7.7.1的試驗方法進行報警觸發試驗。

99把鎖頭，重復此 對 調整到額定工作電的要求。規定的條件，按 壓，測試產品的正常工作性能。將工

作電壓逐步下降，記錄產生欠壓報警時的電壓值，用電子秒表記報警時間，觀察報警顯示狀態。調整穩定電源電壓

到額定值的85%，檢查產品功能。試驗結果應符合5.8.2的要求。

7.8電氣安全試驗

將防盜安全門上安裝的報警裝置，電子密碼鎖從門上分離出來，組成單獨完整的模擬試驗樣件，按

1989中的的要求。

8檢驗規則

8.1檢驗分類為鑒定檢驗和質量一致性檢驗。

鑒定檢驗是用本型號的若干試驗樣品進行一系列完整的檢驗。當主要設計、工藝、材料及零部件更換或停產后

恢復生產時均應進行。

質量一致性檢驗由四個檢驗組組成：A組檢驗（逐批）B組檢驗（逐批）C組檢驗（周期）D組檢驗（周期）

8.2試驗項目

各類檢驗的試驗項目和相應的試驗方法與技術要求及不合格分類按表GB10408.1-5.8.1和5.8.2規定的試驗方法進行試驗。試驗結果應符合

；交收產品時，全數檢驗。；交收產品時，抽樣檢驗。，半年進行一次。；每年進行一次。

5.9.1、5.9.22規定 檢驗分類

第二篇：防尾隨門技術要求

防尾隨門技術要求：

一、規格型號要求：門體的外型結構尺寸及各部分的結構尺寸應符合產品標準或設計圖紙要求。

門框結構：門框金屬材料的厚度應不小于1.5MM。1功能和作用：

1.1能防止未經授權人員緊跟被授權人員進入工作區內，在一定條件下的非正常開啟，并由門體、電控裝置和專用鎖構成的聯動互鎖門。1.2連接通道：

連接兩門體具有一定抗暴能力的全封閉通道。1.3專用鎖

采用宏泰電控鎖鎖具，由電控裝置控制其開、閉的適用于防尾隨聯動互鎖安全門的鎖具。

1.4產品構成（防尾隨聯動門由門體、電控裝置和專用鎖構成）1.5門體包括外門、內門及連接通道；

1.6電控裝置包括出入口識別裝置、執行機構、傳輸線； 1.7專用鎖應符合相應標準的規定，其開閉由電控裝置控制。1.8專用鎖技術要求 ①.電源電壓適應范圍：

在額定電源電壓（220伏）的85％～110％變化范圍內，專用鎖應能正常開啟和關閉。

②.開、閉鎖響應時間：

專用鎖開、閉鎖響應時間不大于3秒。③.連續通電保護：

在額定電壓下，專用鎖連續通電6秒鐘應有過流自動保護，④.自鎖功能：

專用鎖鎖閉后，在電源中斷或手動開啟部分被破壞的情況下，各方位伸出的鎖舌不應出現松動或被撬開。⑤.手動開啟功能：

當主備電源同時斷電或電控系統出現故障時，專用鎖應具備手動開啟的功

能。

⑥.聯動互鎖控制功能

電動裝置應能以聯動互鎖的方式控制內、外門的開啟。⑦.同時開啟功能：

電控裝置應具有將內、外門同時開啟的功能。⑧.緊急鎖閉功能：

電控裝置應具有將內或∕和外門緊急鎖閉的功能。2聯動門基本要求 2.1抗暴能力

處于工作狀態的聯動門，在GB17565—1998中規定的普通機械手工工具、便攜式電動工具等相互配合作用下，其最薄弱環節能夠抵抗非正常開啟的暴力行為所持續的時間應達到10分鐘以上。2.2聯動互鎖功能

正常使用時，聯動門內外門不能同時開啟形成通道。即防尾隨聯動互鎖安全門的內門和外門開啟任意一道時，另一道門處在鎖死狀態，只有把門關好后，另一門才能開啟, 保證開啟瞬時的隔斷作用。

2.3雙門隔斷功能。即兩層門之間只容許容納一個人的空間，保證在開啟全過程中的隔斷作用。

2.4內門內部自動開啟功能

在外門鎖閉的狀態下，聯動門內門應由電動裝置控制開啟。2.5門狀態提示功能

當聯動門的內門或外門任意一道處于未鎖閉狀態超過10秒時，聯動門應發出關門的提示音響。2.6自鎖功能

聯動門的專用鎖受到外力沖擊損壞后，聯動門應處于鎖閉狀態。2.7內外門同時開啟功能

聯動門應具有內、外門同時開啟形成通道的功能。即在應急狀態（發生火災、操作失誤使其中一門處在鎖死狀態等情況）時，在營業室內通過控制按扭可實現雙門同時開啟形成通道。

2.8緊急鎖閉功能

聯動門應具有緊急鎖閉功能，內、外門緊急鎖閉后經控制裝置復位方可解除鎖閉狀態。

2.9斷電時具有手動開門功能

發生火災時，在切斷電源的狀態下，保證兩個門同時打開。3門體基本要求 3.1結構要求

聯動門體的外門應采用全封閉平開門，內門可采用全封閉平開門，開門方向應保證專用鎖的正常使用和門體的功能正常。3.2外型結構尺寸

門體的外型結構尺寸及各部分的結構尺寸應符合產品標準或設計圖紙要求。

3.3專用鎖安裝部位結構

在安裝專用鎖的部位，以鎖孔為中心，在半徑不小于100MM的范圍內，應有厚度不小于3MM的加強鋼板。3.4金屬構件防腐處理

所有金屬（不銹鋼板除外）構件外表面應進行防腐處理，應先涂防銹底漆，漆膜表面平滑光整，色澤均勻，無露底、氣泡、明顯堆積、剝落等缺陷。電鍍層色澤光亮、均勻，無點、銹斑。3.5金屬表面

門體所有可觸及的部位都應光滑，無毛刺，不應有致使損傷的利刺或尖銳棱角。3.6焊接外觀

焊接部分焊縫應牢固、表面波紋均勻，不應存在未焊接、裂痕、夾渣、焊穿、尖刺、焊瘤及漏焊等缺陷。3.7門框結構

門框金屬材料的厚度應不小于1.5MM。3.8門體型材

應優質碳鋼板材質。

4.其他要求 4.1控制裝置

可采用控制按扭、密碼器、鍵盤等裝置控制內、外門的開啟和關閉。4.2產品標識

產品出廠后應在門體的適當位置，生產廠家貼上“金屬質地商標或標牌”。4.3投標產品均應有“公安部安全與警用電子產品質量檢測中心三年內連續的”檢測合格的“檢測報告”。

二、質量保證

1、有技術支持及售后服務承諾，滿足招標文件要求（1年免費保修期）

2、保修期內售后巡檢每年不少于10次。

三、報價要求：普碳鋼聯動門

1000*2000規格，內卡里密，技術要求符合GA576標準。

第三篇：限界檢測門技術要求

限界檢測門技術要求

1、設備設置地點：XXXXXXXXX(運用庫內)。

2、限界檢測門設備應滿足XXXXXXXXX線機車限界試驗要求。

3、技術要求：

限界檢測門設備應具有車體上部、車體下部的限界檢測功能。當機車按規定的速度行駛經過限界檢測門時，如發生超限，監視裝置將記錄超限的部位，計算機屏幕上就自行發出聲光報警，顯示超限部位，并記錄時間。

限界檢測門整體采用鋼材質，內邊應帶有橡膠板，限界檢測門上安裝有振動加速度傳感器和位置行程開關用于進行車輛限界檢測。

4、限界檢測精度：誤差＜2mm；

5、供貨范圍：除基本的限界檢測設備外，投標方還應提供相應的數據輸出設備以及限界檢測設備與輸出設備之間的控制電纜。數據輸出設備查看、存取數據應方便快捷；

6、限界檢測門需滿足GB/T16904.2-2006《標準軌距鐵路機車車輛限界檢查第2部分限界規》的要求；

限界檢測門需滿足GB/T16904.1-2006《標準軌距鐵路機車車輛限界檢查第1部分檢查方法》的要求；

7、限界檢測門需滿足GB 146.1《標準軌距鐵路機車車輛限界》的要求；

8、限界檢測門需滿足GB 146.2《標準軌距鐵路建筑限界》的要求

9、限界檢測門需滿足機車廠技術要求設計聯絡階段確定：

第四篇：門技術要求

地下室儲藏間門：

1、洞口尺寸900×2550，上部留能通風亮子，做法為鋼板機械沖孔。

2、門鋼板厚度足尺0.7mm，兩道防銹漆，兩道棕紅色面漆。

3、框料選用方管50×25，壁厚足尺1.0mm。

4、設單邊暗鎖。

5、門具體樣式由乙方提供樣品圖冊，甲方選定。

住宅入戶門：

1、鋼制甲級防火、防盜、保溫門，顏色、樣式由甲方選定。

2、門扇50mm厚，門板厚0.8mm，框壁厚足尺1.5mm。

3、填充環保型防火門芯板或其他能滿足要求的填充料，防火膠條，鋼骨架。

4、采用烤漆。

5、含防火、防盜鎖、門鈴、門鏡等五金配件，配件均注明廠家及規格，簡

包裝。

6、不銹鋼下檻，壁厚不小于0.7mm。

防火門：

1、鋼制甲級防火門：扇厚50mm，板料厚0.8mm，框料厚1.5mm，填充環

保型防火門芯板，防火鎖，防火膠條，鋼骨架，防火漆，含五金配件，閉門器，順序器等全部配件（配件注明廠家及規格）。

2、鋼制乙級防火門：扇厚50mm，板料厚0.8mm，框料厚1.5mm，填充環

保型防火門芯板，防火鎖，防火膠條，鋼骨架，普通噴塑，含五金配件，閉門器，順序器等全部配件（配件注明廠家及規格）。

3、鋼制丙級防火門：扇厚50mm，板料厚0.8mm，框料厚1.5mm，填充硅

酸鋁鹽棉，防火鎖，防火膠條，鋼骨架，普通噴塑，含五金配件，閉門器，順序器等全部配件（配件注明廠家及規格）。

說明：

1、所有防火門必須保證通過消防驗收；

2、提供齊全有效的資質證件及相關手續。

第五篇：10萬15萬鋼制儲罐技術總結

10萬、15萬鋼制儲罐技術總結 技術儲備項目 編制：田立 校對：劉海寧 審核：晉永革

中國石油集團工程設計有限責任公司北京分公司 2004年12月

10萬、15萬鋼制儲罐技術總結 立項背景

近年來，國內興建了眾多的5、10、15萬大型鋼制儲罐，北京分公司為了能夠參與到這些項目中去，也做了大量的工作，但是因為沒有相應的業績，一直沒有得到過類似的項目，為了使分公司在大型儲罐項目上具有更強的競爭力，能夠迅速的在投標中做出回應，2004年初開始，設備專業投入了大量的人力物力，對大型儲罐的設計、建造進行廣泛的研究調研，經過一年的努力，完成了5萬、10萬立方米外浮頂油罐的施工圖設計，并收集了15萬立方米外浮頂油罐的設計基礎資料。現就一年來，取得的研究成果做一總結。分公司現狀

因為華北油田的產量在逐年的下降，華北油田的大型儲罐項目比較少，我公司大型儲罐的設計任務也較少，僅華北石油煉廠建造了2具1.5萬立方米外浮頂油罐，該儲罐是我公司1999年設計的，2000年投入使用，再有就是2004年冀東油田原油外輸線項目中，設計了2具1萬立方米外浮頂油罐，還有就是2004年年底完成的華北石化公司5萬立方米外浮頂油罐的施工圖設計。總的說來，2004年以前我們基本掌握了外浮頂油罐的結構性能，但是對大型的尤其是5萬立方米以上的油罐，從罐壁材料的選擇到設計經驗上都存在著不足。這種不足造成了我們在投標過程中，技術準備期較長，不能有效的對市場的要求做出快速反應。國內現狀

通過近年來的一些國內工程項目來看，現在有10萬立方米大型儲罐設計經驗的幾家設計單位分別是，廊坊管道局設計院、大慶油田設計院、中石油規劃總院、遼河油田設計院等幾家單位。應該可以說在這幾家設計院中以大慶和廊坊兩家設計院對大型儲罐了解得最深入，因為國內早期的儲罐工程設計項目，一直就是以這兩家單位為先驅的，他們最早介入了國內由日本設計建造的5萬、10萬立方米大型儲罐，從而從工程中總結了大量的經驗，同時也有機會與國際上一些油罐設計公司共同探討和研發。現在大慶石油設計院已經模擬設計了15萬立方米單盤外浮頂儲罐，但工程上尚未實施。我們對大型儲罐的調研也是通過與大慶設計院的技術交流的方式進行的。研究過程

近二十年來油罐的設計及施工技術都有了更快的發展，由于原油儲備量的增加，就迫使許多國家要建造更大更多的油罐。這一經濟需要促進了油罐事業的發展。有越來越多的工程技術人員從事油罐的設計、研究工作。與此同時，隨著油罐的大型化，實踐也提出了越來越多的新課題，隨著這些課題的研究和解決，也就使油罐的設計進一步發展和深化。

由于大罐的事故危害性比小罐更大，因此要求在設計施工、驗收等方面更加慎重，綜合各種資料和數據來看，大罐的危險性主要表現在以下兩個方面。

一是油罐大了以后，油罐基礎所占的面積也相應加大，如15萬立油罐直徑96米，在這樣大的面積上要找到完全均勻的工程地址狀況往往是比較困難的，60年代后期，歐洲先后有3座油罐連續發生不均勻沉降而造成罐底破裂事故。二是油罐大了以后，罐壁板相應加厚了，所選用的材料屈服極限增高了，這二者都會造成材料沖擊韌性下降的趨勢。沖擊韌性的下降增加了由于切口脆性而產生破壞的可能性，一些大型油罐在試水時發生的破壞事故就是由于切口脆性破壞而造成的。

通過我們廣泛的收集資料，現在對上述問題有了相應的解決措施及對策。罐的基礎

對于油罐，尤其是大型油罐的威脅主要來自兩個方面，一是基礎的不均勻沉降，二是材料的脆性破壞。這兩者往往是結合在一起的。由于不均勻沉降造成罐底或罐底與罐壁板間的角縫處產生過大的應力。在過大的應力下，再加上這個應力的交變，就會使原來存在的缺陷擴展，而這一擴展最終造成脆性破壞事故。油罐基礎的沉降有以下5種類型。均勻沉降：這種沉降的特點是整個基礎均勻下沉，這種類型的沉降只有達到很嚴重的程度時才會造成損壞。油罐與進出油管相連接，當油罐下沉時，就會在進出口管與油罐罐壁相連接處產生附加應力，當下沉很嚴重的時候應力值會很大，甚至造成破壞。傾斜不均勻沉降：這種沉降的特點是雖為不均勻沉降，但罐底的整個周邊仍保持在同一平面上，一側沉降較少，對面一側較多，造成傾斜。這種類型的沉降對浮頂油罐可能會造成一定威脅。當油罐傾斜時，油面處的平面變成橢圓，對于機械密封浮頂油罐，其調節量較小，這時有可能會把浮船卡住。但是如采用軟密封時，一般存在這個問題。

盤形不均勻沉降：這種沉降罐底周邊沉降少，中心沉降多，形成盤形，一般情況下沉降不會超出允許范圍，因此不會造成真正的威脅。壁板周邊的不均勻沉降 壁板周邊局部沉降

后兩種沉降實際上屬于同一類型，是最危險的一種沉降，由于壁板在垂直方向的剛性是很大的，當下部基礎沉降時，會使罐底與罐壁間的角縫和罐底的邊緣板受力狀況急劇惡化。對罐底基礎沉降的控制實際上是控制這兩種不均勻沉降。

如上所述，罐底的不均勻沉降以第4、5兩種情況最為危險，因此對不均勻沉降的限制也主要是針對這兩種情況。

ESSO公司有3座儲罐曾經先后主要由于上述原因而發生了破壞事故，對此曾有多人進行了研究，研究結果表明，油罐對于不均勻沉降的適應能力與罐底的結構有關。這里所說的結構包括罐底邊緣板的寬度、厚度、角焊縫的韌性等。根據這些研究結果，可以把罐分為三類，各類允許的沉降值見下表： 罐底的分類 類別

D≤50

D≤100

D≤150

I

板寬符合API650有關要求

邊緣板最小寬度為0.91m

邊緣板最小寬度為1.83m

II

板寬符合API650有關要求

邊緣板最小寬度為0.61m

邊緣板最小寬度為1.22m

III

板寬符合API650有關要求

板寬符合API650有關要求

邊緣板最小寬度為0.67m

以上數據是ESSO公司在倫敦的一次國際石油工業研討會上提出的，目前已經被越來越多的工程設計人員所采用。

油罐基礎的的設計應與油罐的設計人配合好，當工程地址條件較差時，如柔軟地基，則油罐應采取 I級罐底，這樣雖然罐底投資要較高些，但基礎工程的費用會大大降低，相反，如地址條件較好時，如油罐坐落在均一的巖石上，則可取III類罐底，這樣可以節省罐底投資而不必增加基礎的工程費用。

2、油罐材料的選擇

選材的基本原則是在安全可靠的前提下（包括不產生脆性斷裂、不因強度不夠或失穩而不能正常工作）投資最少，尤其是大型油罐的威脅主要來自基礎的不均勻沉降和脆性斷裂。正確的選材是防止脆性斷裂的重要條件。有些油罐在使用過程中，由于載荷的變化（液位升降），造成裂紋的高應力低循環疲勞擴展，當裂紋達到某一臨界值時發生破壞。近些年來，由于焊接結構的大量應用和鋼材的強度等級越來越高，結合眾多文獻和資料，對于上述油罐破裂的事故可用彈性斷裂力學加以很好的解釋。作用于工程方面就是第一要提高材料的韌性，第二要減少裂紋的長度。由于罐壁的最大厚度有一定的限制，為了建造更大的油罐，迫使設計人員去追求強度級別越來越高的鋼材，但在這一過程中如忽略了材料的韌性指標，則會發生或增加斷裂韌性破壞的機率。材料的韌性和溫度有關，溫度越低韌性越差，這一情況在轉變溫度范圍內更加明顯，這樣就要求對不同材料的最低使用溫度有所限制，同時對在較低溫度下使用時的材料沖擊韌性值有所規定。減少裂紋長度在工程中最有效的方法是控制可焊性，其目的是要保證材料的碳當量含量不能超過某一規定的數值。

綜合上述，結合國內類似工程的經驗，10萬、15萬的罐壁板采用SPV490Q，這種鋼板能夠完全滿足結構和性能的需要。

3、抗震加固的措施

油罐的抗震規范有兩個特點，忽略了垂直方向地震加速度的影響，并且把罐體假設成為剛性的。

然而地震的運動是三維的，既有水平方向也有垂直方向的，地震垂直加速度會造成油罐產生徑向位移，即油罐罐壁周長增加或環向應力增加。由于靜水壓力產生的環向應力再疊加上地震時由于垂直地震加速度產生的附加環向應力，并與由于罐底罐壁連接處的邊緣效應產生垂直方向的彎曲應力組合而成的當量應力，有可能遠遠超過屈服極限，在超過屈服極限的整個區域會形成象腿。

當按油罐抗震設計規范進行計算發現不合格時，一般可以采取以下幾種辦法： 增加罐底邊緣板厚度 改變油罐的徑高比，一般情況下在容積不變的情況下，直徑增加高度減少可以降低傾倒力矩。增加底層壁板厚度。加設錨固螺栓

加設罐底板襯墊（襯層）。

4、油罐浮頂的設計

浮頂油罐是目前國內外大型油罐最常采用的一種結構形式。浮頂有兩種，一種是雙盤式，一種是單盤式。雙盤式的有上下兩層蓋板，兩層板之間由邊緣環板、徑向與環向隔板分隔為若干個互不滲漏的艙室。雙盤隔熱效果好，多用于輕質油的儲存。根據一些資料的觀點，5000立以上的多為單盤式結構，單盤的周邊為環行浮船，環行浮船由隔板將浮船分隔成若干個互相不滲漏的艙室，單盤與浮船之間由連接角鋼連接。但是通過我們調研的結果來看，10萬、15萬罐采用單盤結構的耗鋼量幾乎和雙盤一樣，雙盤的穩定性和保溫性能都要高于單盤，所以從工程實際的出發，我們在大型儲罐的設計中，采用雙盤結構。

基于以上設計時應注意的事項即原則，我們在罐底、選材、抗震等方面的綜合考慮下，結合國內相應工程的特點確定了10萬、15萬鋼制儲罐的材料為SPV490Q，并且根據上述原則確定了10萬立罐的基本尺寸，并完成了施工圖的設計，同時結合工程經驗確定了15萬立罐的外型參數及選材，同時制定了15萬立罐的結構特性，預計明年可以完成15萬立罐的施工圖設計。驗收結果

本，設備專業克服了人員緊張、生產任務繁重的困難，專門抽出人力進行鋼制大型儲罐的基礎工作，工作主要包含了以下4個方面的內容： 100~10000立方米鋼制拱頂儲罐的施工圖設計；

包含100、200、300、400、500、700、1000、2000、3000、5000、10000十一種規格的鋼制拱頂儲罐罐體施工圖、梯子平臺施工圖，文字資料22頁，折合1號圖24.75張。本次基礎工作設計的鋼制拱頂儲罐嚴格按照GB50341《立式圓筒形鋼制焊接油罐設計規范》及SH3046《石油化工立式圓筒形鋼制焊接油罐設計規范》的相關規定進行設計，能夠滿足上述規格的儲罐所有的設計要求。經過一年多在實際工程中的使用效果來看，完全能夠滿足各類工程的需要，并且達到了快速、準確、復用率高的立項目的。50000立方米鋼制外浮頂儲罐的施工圖設計

本設計按照GB50341《立式圓筒形鋼制焊接油罐設計規范》進行設計，圖紙文字資料8頁，折合1號圖30.875張。設備總重1181445Kg，浮盤結構形式為雙盤，密封形式為一次加二次密封形式，罐主體材料為16MnR，各部件配件材料廣泛采用Q235-A，實現了全部材料的國產化。

3.100000立方米鋼制外浮頂儲罐的施工圖設計

本設計按照API650《鋼制焊接油罐》進行設計，并同時滿足GB50341《立式圓筒形鋼制焊接油罐設計規范》的有關規定，設計圖紙文字資料11頁，折合1號圖44.5張。設備總重2153115Kg，浮盤結構形式為雙盤，密封形式為一次加二次密封形式，罐主體材料為SPV490Q，最上兩圈壁板采用Q235-A各部件配件材料廣泛采用Q235-A，最大限度的使用國產材料，有效的降低了工程造價。

4.編制鋼制大型儲罐設計計算軟件

軟件的編制是基于GB50341《立式圓筒形鋼制焊接油罐設計規范》及SH3046《石油化工立式圓筒形鋼制焊接油罐設計規范》進行的，同時能夠滿足API650的有關要求。本軟件可以計算100~150000立方米的各種規格鋼制焊接油罐，包括拱頂罐、內浮頂罐、外浮頂罐及梯子平臺的計算。軟件計算結果與手工計算結果相對照，正確率100%，并且計算精度大大提高，整個計算僅需要6~8分鐘的時間，極大的提高了設計計算效率。本軟件編寫源程序代碼19200余行，編寫文檔資料4.6萬字，加上前期標準匯總、方案確定等工作，共投入人力25個人月，最終達到了用戶界面友好、操作靈活簡便、標準規范運用準確、用戶可即時擴充數據庫等特點。

上述工作，已經由分公司進行了驗收，得到了廣泛的好評。存在問題

經過了一年對大型儲罐的技術儲備工作，我們已經基本掌握了10萬立方米以下的大型儲罐的技術要點，并完成了5000、1萬、1.5萬、5萬、10萬立方米大型儲罐的施工圖設計，可以說能夠達到分公司在大型儲罐項目上的技術要求。但是因為時間緊，任務重，還有一些細節需要進一步的完善，我們計劃2005年，對儲罐配件進行深入的調研，掌握國內外各種檔次、價格的儲罐配件，這樣可以在投標工作中結合業主的要求和經濟狀況，提供出更為貼近實際工程的儲罐設計，同時為了分公司的發展和振興，在2005年還要投入精力，進一步的加強對15萬大罐進行研究，爭取盡快的掌握行業的最先進技術，提升專業乃至分公司的整體形象。