第一篇：600MW 機組汽包水位偏差分析及整改措施

600MW 機組汽包水位偏差分析及整改措施

發表時間:2010-2-8 作者：劉衛國1 黃 河1 孫長生2 摘要：汽包水位保持在正常范圍內，是發電機組安全運行的重要保證。汽包水位偏差是600MW 機組普遍存在的影響機組安全穩定運行的重大隱患。國華寧海電廠1 號鍋爐汽包水位兩側偏差較大，兩側水位正常運行時偏差達到60mm，不符合二十五項反措要求，因此1 號機組汽包水位偏差問題被列為 0 引言

浙江國華浙能發電有限公司一期建設工程4×600MW 國產亞臨界燃煤汽輪發電機組的鍋爐設備采用上海鍋爐廠有限公司生產的亞臨界參數、控制循環、四角切向燃燒、一次中間再熱、單爐膛平衡通風、固態排渣、半露天布置、全鋼構架的Π型汽包爐，鍋爐型號為SG－2028/17.5-M908，系引進美國CE 公司燃燒技術產品。鍋爐汽包內徑為1743mm，外徑2149mm，沿筒身長度方向布置6 根大直徑下降管，爐水由匯合集箱匯合后，分別接至布置于爐前的三臺低壓頭循環泵。每臺循環泵有二只出口閥，再由出口閥通過6 根連接管引入水冷壁下部環形集箱，在環形集箱內水冷壁入口處均裝有節流圈。汽包水位測量系統配置5 套低置差壓液位計、2 套云母水位計和1 套全量程電接點液位計，其中汽包左側布置3 套低置差壓液位計和1 套云母水位計，汽包右側布置2 套低置差壓液位計、1 套云母水位計和1 套全量程電接點液位計。保持鍋爐汽包水位在正常范圍內是鍋爐運行的一項重要的安全性指標。由于負荷、燃燒工況及給水流量的變化，汽包水位會經常變化。眾所周知，水位過高或急劇波動會引起蒸汽品質惡化和帶水，造成受熱面結鹽，嚴重時會導致汽輪機水沖擊振動、葉片損壞；水位過低會引起排污失效，爐內加藥進入蒸汽，甚至引起下降管帶汽，影響爐水循環工況，造成爐管大面積爆破。由于汽包水位測量和控制問題而造成的上述惡性事故的情況時有發生，嚴重影響火電廠運行的安全性。

#1 鍋爐汽包水位存在偏差，在進行汽包水位試驗時，水位計最大偏差為193mm，最小為71mm，不符合《防止電力生產重大事故的二十五項要求》第8.5 條中“按規程要求對汽包水位計進行零位校驗。當各水位計偏差大于30mm 時，就立即匯報，并查明原因...”的相關規定。1 汽包水位偏差影響因素分析 1.1 汽包實際水位偏差的影響理論分析

汽包實際水位偏差，表現在汽包左右兩側水位的偏差，主要由于爐膛燃燒和汽水循環系統不平衡引起。1）鍋爐燃燒工況的影響

鍋爐燃燒工況對汽包實際水位偏差的影響，主要表現在爐膛內火焰中心偏移、火焰中心高度變化引起的兩側水冷壁吸熱不均衡，或爐膛出口兩側煙溫偏差引起的兩側再熱器、過熱器吸熱不均衡，從而導致的兩側汽包實際水位偏差。可能存在的主要影響因素有：

●爐內空氣動力場影響。由于一、二次風不均衡或氣流剛性影響，導致爐膛四角切圓燃燒偏移，水冷壁局部結焦等。

●磨煤機組影響。由于磨煤機組變化導致的爐內火焰中心高度變化，或單臺磨煤機的四角一次風流量偏差導致的火焰中心偏移，水冷壁局部結焦等。

●爐膛水冷壁結焦影響。由于爐膛水冷壁局部結焦，導致兩側水冷壁吸熱不均。

●吹灰方式影響。由于吹灰器同側對吹后，水冷壁焦塊脫落瞬間導致的兩側水冷壁吸熱不均。●燃燒器擺角影響。由于可能存在的四角燃燒器擺角不同步，導致爐膛火焰中心偏移。

二次風門調整影響。主要體現在可能存在的二次風不均衡或氣流剛性的影響所導致的四角切圓不符合設計要求，或OFA 調節不均所導致的兩側煙溫偏差不符合設計要求。2）鍋爐汽水循環系統不平衡的影響。● 爐水泵出力差異。● 水冷壁流量分配不均。

● 汽包汽水分離裝置結垢，汽水分離不均勻。● 鍋爐給水分配不均。

1.2 汽包實際水位偏差的影響試驗

為了驗證鍋爐運行工況變化對汽包水位偏差的影響，在1 號爐進行在不同的運行氧量、負荷、燃燒器擺角、不同燃燒器投運層數方式下，利用爐膛水冷壁四周觀察孔或吹灰孔，采用專用的熱流測量裝置，測量四周水冷壁的熱流分布，同時監測鍋爐尾部左右側煙道氧量、飛灰含碳量和記錄運行相關參數，從而獲得＃1 鍋爐燃燒工況變化與汽包水位偏差的關系。具體如下：

1）燃燒器擺角試驗表明，正常運行時爐膛燃燒火焰中心居中度良好，略有偏左側墻#1角跡象，但不嚴重（與水位B 側略偏高相符），擺動角度考察時，#1 角下擺和#2角上擺影響最明顯，表明擺動此角度對爐內燃燒影響較大，最大偏差大于100mm，其他擺角水位也有明顯變化，但影響幅度較小。兩種磨煤機組合的吻合度較好，有明顯的重復性。

2）貼壁煙氣成分分析表明，貼壁處氧量多數情況低于0.5%，而CO 含量大于3000ppm，有明顯的氣流貼壁現象。

3）燃燒器擋板試驗表明

● OFA、FF、EF 開度不宜太小，在35%開度情況下水位偏差，汽溫偏差、煙氣溫度偏差加大。

● 在#

1、#3 角75%和#

2、#4 角35%和#

1、#2 角75%和#

3、#4 角35%情況下，效果最合適：兩側氧量、煙氣溫度和蒸汽壁溫偏差均較小，水位偏差也較小，此試驗也部分表明切圓略偏向于左側墻。

● 擋板開度試驗表明：OF、FF 風門關小與BC 層風門擋板開大有相似的效果，兩者均可以達到加強爐內氣流的旋轉強度的目的，隨著旋轉強度的增加，總體表現為整體汽溫降低、各級受熱面汽溫和煙氣溫度偏差有加大趨勢。

4）運行觀察和吹灰試驗表明，發現爐膛區域的吹灰對水位的影響較大，最大時兩側水位偏差接近100mm，主要原因可能是爐膛區域吹灰對局部的煤粉燃燒和水冷壁換熱產生不可忽略的影響。

● 燃燒器區域（22M 和36M 標高）處的吹灰影響明顯，特別是22M 標高處影響最大（7、2；

9、10；

17、18 短吹）（1、2 長吹），兩側水位偏差最大影響達到了80mm，吹灰后汽包水位很快恢復到正常值。● 非燃燒器區域（39M、42M、46M 標高）的吹灰影響較小，兩側水位偏差的波動范圍不超過50mm，正對吹方式和斜對吹方式差別不大,斜對吹方式稍優。

● 通過改變吹灰程控試驗可看出，當爐膛比較干凈時，吹灰器吹灰對汽包水位的影響較小，兩側偏差一般均小于50mm，表明吹灰時偶現水位偏大，不一定是吹灰導致燃燒不穩，更可能是因為吹灰時產生的其他副作用導致的結果。5）爐內空氣動力場試驗： ● 一次風煤粉管均勻性測定

#1 鍋爐同一臺磨煤機四根煤粉管內的風速可以通過調節每根煤粉管上的節流圈調整均勻性。從一次風風速測量情況看，D、E、F 磨在第一次測量不均勻，＃

3、4 角流量偏低，通過鍋爐水冷壁結焦情況檢查，發現DEF 磨煤機＃3 角噴口附近靠側墻附近水冷壁存在結焦現象，基本驗證此點。經過對節流圈調節，D3 開7 圈、E4 開6 圈、F3 開4 圈，除F 磨#3 管風速略高、#4 管風速略低外，各臺磨結果在5％的允許誤差范圍內。下表是一次風配平后煤粉管風速測量值。

風速偏差分布如下圖:

● 燃燒器擺角、安裝位置及小風門檢查

經測量，水平位時，燃燒器擺角測量偏差在標準范圍內，下擺到底時，除#4 角FF 層偏差較大，需要調整外，燃燒器擺角測量偏差在標準范圍內，燃燒器擺角角度基本正常。燃燒器左右側安裝位 置較好，誤差均在標準范圍內。小風門除#

3、#4 角各有兩個小風門有故障外，其余均正常。● 鍋爐汽水循環系統不平衡導致的兩側汽包水位偏差：

＃1 鍋爐爐水冷態強制循環過程中，B 泵運行時，兩側汽包水位偏差約50mm 左右，A、B、C三泵運行時，兩側汽包水位偏差約為20mm 左右。說明＃1 鍋爐確實存在因汽水循環系統不平衡所導致的兩側汽包水位偏差。

1.3 汽包水位測量原理誤差的影響

各種汽包水位計測量原理不同，存在著設計原理缺陷引起的誤差和安裝不規范引起的誤差。1）差壓式鍋爐汽包水位計的原理和誤差

差壓式水位計是通過把水位高度的變化轉換成差壓的變化來測量水位的。差壓式水位計準確測量汽包水位的關鍵是水位與差壓之間的準確轉換，這種轉換是通過平衡容器形成參比水柱來實現的。

目前，國內外最常用的是通過單室平衡容器下的參比水柱形成差壓來測量汽包水位，如圖1 所示。正負壓管輸出的壓差值△P 按下式計算： ΔΡ=Ρ+-Ρ-=L（ρa-ρs)g-Η(ρw-ρs)g(1)或改寫成

式中：ρa——參比水柱(P+側水柱)的密度 ρw——汽包內飽和水密度 ρs——汽包內飽和蒸汽密度 H——汽包內實際水位

根據公式(1)和(2)以及圖2可以看出,影響汽包水位準確測量有以下幾個因素：(1)平衡容器內水的平均密度幾乎無法準確測量。

(2)汽包內水的密度按飽和水來計算，而事實上汽包內水處于欠飽和狀態，欠飽和度隨機組負荷和工況調整而變化。（寧海電廠1 號機組450MW 負荷下，汽包壓力為16.6MPa，爐水泵入口水溫為346.76℃，而16.6MPa 對應的飽和水溫度為350.39℃）2）云母水位計的原理和誤差

云母水位計結構簡單，顯示直觀，如圖3 所示，它可以做成僅僅在就地顯示的云母水位計（包括便于觀察的雙色水位計），采用工業電視進行遠傳。其測量原理為連通器原理。

云母水位計的顯示水柱高度Hˊ可按下式計算：

式中 H——汽包實際水位高度 Hˊ——水位計的顯示值 ρs——汽包內飽和蒸汽密度 ρw——汽包內飽和水密度

ρa——水位計測量管內水柱的平均密度

由于水位計管內的水柱溫度總是低于汽包內飽和水的溫度，因此，ρa總是大于ρw，水位計中的顯示值總是低于汽包內實際水位高度，它的示值偏差：

由（4）式可以看出，水位測量偏與云母水位計內水同汽包內水的密度差有關，而其密度差與水位計散熱量有關，因此影響影響測量的因素有汽包壓力、汽包水位、汽包壓力的變動速度和表體結構、環境溫度、風向相關。而這些因素在測量時無法完全補償。因此，即使我們按額定工況將水位計下移而使汽包正常水位時，水位計恰好在零水位附近，但是當工況變化時，仍將產生不可忽略的偏差。3）電接點水位計的原理和誤差

電接點水位計測量的基本原理也是連通器原理，由于汽水導電率的差別，因此可以采用電接點電極來進行水位測量。我廠電接點水位計正壓側取樣點為飽和蒸汽取樣處，因此取樣點壓力低于汽包壓力，無法準確測量汽包水位。另外我廠電接點水位計電極經常泄漏，故障率很高，因此自投產以來基本沒有投運。2 汽包水位偏差治理 2.1 鍋爐燃燒優化調整

1）一次風管可調縮孔磨損情況檢查，進行冷、熱態調平試驗，將風速偏差控制在±5%以內； 2）二次風門和燃燒器擺角檢查、校核，確保四角同步準確動作；

3）汽包內部檢查，汽包汽水分離器進行全面檢查和清理除銹工作，保證較高的分離效率。4）開展鍋爐燃燒優化調整和爐膛吹灰優化工作，減少吹灰操作時對水位偏差產生的負面影響。2.2 提高汽水循環的均勻性

1）一般情況下，保持三臺爐水循環泵運行，如需維持兩泵運行，應避免A、B 泵組合方式；

2）結合計劃檢修，定期進行汽包內汽包汽水分離裝置全面檢查、處理，保證其高效、均衡的分離效率。2.3 消除水位測量誤差，提高水位測量準確性

1）將原有5 臺低置差壓水位計平衡容器改為三臺內置式平衡容器以解決環境溫度對測量引起的誤差。保留1 臺外置平衡容器進行對比。

2）將原有電接點水位計改為籠式內加熱器電接點水位計，并將電接點水位計正壓側取樣點改到鍋爐對空排汽管道上，其疏水疏水引至汽包下降管爐水泵入口處。

3）將原有云母水位計改為內加熱式云母水位計，其疏水疏水引至汽包下降管爐水泵入口處。4）汽包兩側中心安裝位置檢查與復核，汽包就地水位計、差壓水位計兩側安裝基準校核。3 治理情況 號爐改造后，機組啟動過程中汽包水位趨勢如圖4 所示，具體數值如下表所示：

其中：10HAG13CL101和10HAG17CL101為汽包左側內置平衡容器水位計，10HAG15CL101為汽包左側電接點水位計，10HAG16CL101為汽包右側內置平衡容器水位計，10HAG18CL101 為汽包右側電接點水位計，10HAG20CL101 為汽包右側外置平衡容器水位計，10GEN00AT901 為機組有功功率，10HAG21CP101 為汽包壓力，10BAC01CS001-Y01 為發電機并網信號。

由曲線可以看出在機組啟動過程中，除汽包右側外置平衡容器水位計外，其余各汽包水位計偏差較小，滿足25 項反措要求，而汽包右側外置平衡容器水位計與汽包右側內置平衡容器水位計和汽包右側電接點水位計偏差較大，這從實際驗證了汽包外置式水位計測量誤差的存在。

第二篇：關于汽包水位測量的文章

影響三種汽包水位計的因素及防范措施：0 O;f1 f* B3 Y$ N% p

一、云母雙色水位計: |)F ` e6 q8 b W

1、環境溫度對云母水位計的影響

由于云母雙色水位計處于環境溫度下，溫度較低。其冷凝水密度高于汽包內飽和水密度，因此指示水位必低于汽包內重力水位。環境溫度越低，冷卻水平均密度越大，故誤差越大。防范措施是加強對云母水位計汽水連通管路和水位計本體的保溫。;a/ h$

2、鍋爐冷態啟動或更換云母片后對云母水位計的影響

機組冷態啟動時，當汽包升壓到一定值時，水位工業電視系統CRT上看云母雙色水位計往往模糊不清。其原因是汽包受熱后，水位計汽水管路、支架發生膨脹，相對位置發生了變化，攝像頭與雙色水位計的角度偏離了最佳視角所致。另外更換了云母片后也有相同現象發生。防范措施是適時適當調準。我廠多次發生在CRT上看云母雙色水位計水汽界面不清的現象，后來把水位監視攝像機改成了位置可移動式，攝像頭改成定焦自動光圈型后，調節就變得方便簡單，而且顯示更清楚。

二、電接點水位計-Y* X, T.N4 W4 r* X* a-]

1、汽包水質對電接點水位計的影響

汽包內的水質結垢，化學腐蝕及氣泡堆堵造成水側電接點與筒體的“開路”故障。會造成二次表顯示水位不準，或水柱間斷顯示，誤發水位報警信號等異常現象。P' R-s2 Z& J% Q.]

2、水位計的電極掛水影響# U V2 N7 P/ g3 C

電接點水位計的測量筒因隨環境溫度的快速冷凝及水浪沖擊，造成高導電的爐水沿電極和筒壁濺延，導致電極上形成“掛水”短路現象。掛水后形成電極間連通，同樣會造成水位顯示的錯誤。9 R9 U“ k)G0 [5 c!L” l4 o

3、閥對電接點水位計的影響5 e% b% Y+ ~(q3 _!A(x(C-j* g 電接點水位計測量筒降水閥的作用是將測量筒與下降管構成一個循環回路，將測量筒里的水不斷地引到下降管中去，以保持測量筒里的凝水溫度和密度與汽包內一致。但在實際應用中我們發現降水閥的開度對測量有很大的影響。降水閥開度大時測量出的水位偏低且水位不穩；開度小時起不到降水閥的作用，而且多了降水閥后也增加了測量筒檢修的隔離難度,這樣設計的系統在更換電極時也較難判斷測量筒是否已可靠隔離。因此我們采取的措施是將測量筒到下降管的管路取消，增加一路向空排汽閥。

因此，防止以上幾個因素對電接點水位計的影響，主要措施是采取合理的保溫措施，確保汽包小室的環境溫度、采用數字邏輯判斷電路等方法，以提高對爐水和蒸汽的分辨能力。同時我們也在#1爐上償試采用進口型電接點水位計，使用下來發現進口型無論在可靠性還是可維修性上都比國產型有明顯的優勢。

三、壓式水位計

1、水柱對差壓式水位計的影響;r% |1 {* Q8 H0 d# Y6 ] 鍋爐啟動時由于汽包內溫度低、壓力低，平衡容器內可能無水而無法建立參比水柱。因此采用鍋爐上水時向平衡容器內注水，同時，在汽包滿水時及時排出取樣管路中的空氣泡和雜質，使差壓變送器的取樣管路全部充滿清潔的水。同時，運行人員升降汽包水位，觀察差壓水位表顯示值變化是否與實際水位相符。差壓式水位計平衡容器與其取樣點間連接的取樣管應合理保溫,否則平衡容器的溫度越低,其冷凝水密度增大,水位計輸出差壓增大,使顯示值偏低.但平衡容器罐體不應保溫,以產生足夠的冷凝水量而保證參比水柱的穩定。引到差壓變送器的兩根儀表管道應平行敷設、共同保溫。

2、安裝對差壓式水位計的影響9 M“ H5 S” ~/ W6 u-X9 W 變送器汽側取樣管上安裝有平衡容器。平衡容器也稱凝結容器，通常是一個球型容器或筒型容器。容器側面水平引出一個管口接到汽包上的汽側取樣孔。容器底部垂直引出一個管口接到差壓變送器的負壓側（屬正接方式）。進入平衡容器的飽和蒸汽不斷凝結成水，多余的凝結水自取樣管流回汽包使容器內的水位保持恒定。為了確保平衡容器內的凝結水能可靠地流回汽包，平衡容器前的汽側取樣管應向汽包側下傾斜。由于同一汽包三個平衡容器的汽連通管及容器安裝高度不一致，會使汽側取樣管的參比水柱高度不同（變送器均安裝在同一高度），從而造成三個汽包水位測量值之間存在較大偏差.解決的辦法是待鍋爐啟動且熱膨脹穩定后核對三個平衡容器的高度是否一致，并核對平衡容器與汽包幾何中心線（零水位線）間高度是否有變化，否則應在DCS修正。應水位差壓信號比較小，變送器的接頭漏水或平衡閥內漏對信號影響很大，根據目前變送器的受壓能力，我們取消了平衡閥，并將多次彈出的卡套式變送器接頭改為標準壓力表式接頭。

3、電伴熱帶對差壓式水位計的影響

電伴熱帶是冬季防止汽包水位測量管路結冰的一項措施，正常時水位變送器正壓負壓側伴熱帶的發熱量基本一致，對水位測量的影響較小，但當正壓負壓側的發熱量不一致時，伴熱帶就會對汽包水位的正確測量產生重大影響。我廠#3爐曾發生過這樣一個故障：汽包雙色水位計、電接點水位計均顯示正常，但原本誤差穩定的三個差壓式水位計中有一個與另外兩路信號偏差加大。檢查后發現，由于差壓式水位變送器取樣管路上纏繞的伴熱帶溫控失靈使正負壓側水柱溫度和密度偏差加大,造成正壓和負壓取樣管的水柱壓差增大。另外我廠也曾發生因伴熱帶短路跳閘和管路結冰引起差壓式水位計測量不準的故障.解決此問題的措施是根據季節溫度及時投用和停用電伴熱裝置，并將伴熱帶檢查作為入冬前的常規安全檢查項目。.h+ K3 f* p0 E8 E# J(t% g4、鍋爐啟動初期差壓式水位計8 T& o4 D(l3 r8 F“ E.S 鍋爐啟動初期差壓式水位計一般較難準確測量水位，出現的問題也比較多，我們認為這是由于鍋爐啟動初期由于汽包內溫度低、壓力低，平衡容器內較難建立參比水柱及儀表管積存空氣雜質等原因所致。測量汽包水位：

請用雙室平衡容器－引壓管－三閥組－差壓變送器(然后負遷移)－智能數字調節－伺服器－調節閥。組成完整的調節回路。

按鍋爐汽包直經，選差壓變送器的量程。

在測量汽包水位時，蒸汽流量波動時要當心引起“虛假水位”

單沖量調節請選用宇電AI調節器AI-808AL5L2L2控制電動調節閥，伺服機構一體化。

5.補償系統

5.1.基礎知識與基本概念

從容器的特性中可以看到，雙室平衡容器不能完全滿足生產的需要。究其原因，是由于介質密度的變化所造成的。因此，必須要采取一定的措施，進一步消除密度變化對汽包水位測量的影響。這種被用來消除密度變化帶來的影響的措施就叫做補償。通過補償以準確地測定汽包中的水位。

汽包水位測量補償的方法通常有兩種，一種是壓力補償，另一種是溫度補償，無論采取哪種方法補償效果都一樣。但是它們之間略有區別，即溫度補償可以從0℃開始，而壓力補償只能從100℃開始。這是因為溫度可以一一對應飽和密度以及100℃以下時的非飽和密度，而壓力卻只能一一對應飽和密度，即最低壓力0MPa只能對應100℃時的飽和密度。故而由這兩種方法構成的補償系統各自對應的補償起始點有所不同，即差壓變送器量程有所不同。表1中0MPa對應兩行差壓值，其原因即在于此；其中上一行對應的是溫度補償，下一行對應壓力補償。很顯然，溫度補償也可以從100℃開始。

5.2.建立補償系統的步驟

第一步 確定雙室平衡容器的0水位位置

容器的0水位的位置一般情況下比較容易確定，通過查閱鍋爐制造廠家有關汽包（學名鍋筒）及附件方面的圖紙和資料，進行比較和計算即可獲得。文中例舉的容器0水位位置位于連通器水平管軸線以上365mm處，即基準杯口水所在的平面下方215mm處。但是，偶爾由于圖紙的疏漏缺少與確定0水位相關的數據，無法計算出0水位的位置，那么確定起來就比較復雜。如圖1中就缺少數據。這種情況下就只有根據容器的自我補償特性在0水位所體現的特點通過反復驗算來獲得。由于容器本身就是用這樣的方法經反復驗算而設計制造的，只要驗算的方法正確通過驗算得到的數據會很準確可靠，當然這只限于圖紙不詳的情況下。由于限于篇幅，這里只提供思路，具體的驗算的方法本文不予介紹。對此感興趣的讀者可以試一試。

第二步 確定差壓變送器的量程

差壓變送器的量程是由汽包水位的測量范圍、容器的0水位位置以及補償系統的補償起始點等三方面因素決定的。一些用戶一般只考慮了前兩方面因素，而忽略了補償起始點因素，甚至極個別的用戶只簡單地根據汽包水位的測量范圍確定變送器的量程，造成很大的測量誤差。一般情況下，忽略容器的0水位位置所造成的誤差在70~90mm之間，忽略補償起始點所產生的誤差在30mm以下，特別情況下誤差都將會更大。此外，這里特別提醒用戶，在進行汽包水位測量工作時，關于變送器的量程，在沒有得到確認的情況下，切不可單純依賴設計部門的圖紙。事實上，多數情況下，設計部門在進行此類設計，對變送器選型時，只確定基本量程，而不給出應用量程。下面來確定變送器的量程。

本文的例子中容器的0水位位置位于連通器水平管軸線以上365mm處。由于該容器的量程為±300mm，因此（1）式中的hw的最大值和最小值分別為665mm和65mm。如果采用壓力補償，從《飽和水與飽和水蒸汽密度表》中查出100℃時的飽和水與飽和水蒸汽的密度代入（1）式，再分別將665mm和65mm代入（1）式，即得最小差壓 ΔPmin=－70.5mm水柱 和最大差壓

ΔPmax=504mm水柱

這兩個差壓值就是變送器的量程范圍（見表1中0MPa對應的下行），即－70.5～504mm水柱。如果采用溫度補償，且從0℃開始補償，則由于水的密度極其接近1mg/mm3，誤差可以忽略，令蒸汽的密度為0。用同樣方法即可得到變送器的量程為－85～515mm水柱（見表1中0MPa對應的上行）。實際上，從0℃開始補償是完全沒有必要的，其原因這里無需遨述。

第三步 確定數學模型

數學模型是補償系統中的最重要環節。由（1）式得

（2）

由于相對于規定的0水位的汽包水位 h= hw－365mm，所以

（3）

式中h —— 相對于規定的0水位的汽包水位 γw —— 飽和水的密度

γ s —— 飽和水蒸氣的密度 γ c —— 環境溫度下水的密度 ΔP—— 差壓（3）式即為補償系統的數學模型。式中γ c為常數，令環境溫度為30℃，則γ c=0.9956mg/mm3，所以

（4）

（4）式為最終的數學模型。顯然，它與（3）式的作用完全一樣。在補償系統中可以任選其一。

第四步 確定函數、完成系統

在（3）式和（4）式中含都有“320 γ w－580 γ s”和“γ w－γ s”關于飽和水與飽和水蒸汽密度的兩個子式。查《飽和水與飽和水蒸汽密度表》，可以獲得這兩個子式關于壓力或溫度的函數曲線。將所得到的曲線以及（3）式或者（4）式輸入用以執行運算任務硬件設備，補償系統即告完成。

從補償系統的建立過程可以發現，補償系統是根據某一特定構造的容器而建立的。因此，建立補償系統時應根據不同的容器，建立不同的補償系統。建立補償系統時，當確定差壓的計算公式以后，只需重復這里的步驟即可得到新的汽包水位測量補償系統。

6.關于容器保溫問題的釋疑

眾所周知，為了使容器達到理想工作狀態，容器的外部必須作以適當的保溫。然而，關于容器的凝汽室及頂部的保溫問題目前有些爭議，部分用戶認為這里的保溫可有可無。筆者在這里闡述一下個人的觀點。筆者通過多年觀察發現,在這里沒有保溫的情況下，冬季由儀表顯示的汽包水位會比夏季低將近10mm。分析原因，是因為一般情況下凝汽室的溫度都要比環境高300℃左右，甚至更高，因此它的熱輻射能力很強。當凝汽室外部沒有保溫或者保溫條件比較差時，盡管凝結水的速度會加快并導致更多的飽和水蒸汽流到這里補充這里的熱量，但是由于這里的介質處于自然對流狀態且受到管路等的阻力的制約，使補充的熱量難以維持這里的溫度，進而影響了測量的準確性。對于額定工作壓力為13.73MPa的鍋爐而言，如果冬季由儀表顯示的汽包水位比真實水位低10mm，將意味著容器內部的溫度比飽和溫度低7℃左右。所以，為確保其包水位測量的準確性，這里必須加以適當的保溫。筆者以為，這里的保溫以保溫層的外層溫度不超過120℃為佳

鍋爐汽包水位測量分析及實踐張永先（山東電力建設第二工程公司濟南工業路 297 號，250100）如何有效測量摘要: 鍋爐汽包水位的正常與否是影響機組安全運行的重要要因素之一，和補償汽包水位從而進行有效監控成為機組安全運行中的重要環節，本文試圖通過理論分析并結合工程實踐，談一談對鍋爐汽包水位測量的體會，為鍋爐設備的安全運行提供借簽。關鍵詞: 關鍵詞: 汽包水位測量分析預控防范預控防范前言鍋爐汽包水位是鍋爐運行監控的一項重要指標。由于負荷、燃燒工況以及給水壓力的變化，汽包水位會經常發生波動，眾所周知，水位過高或急劇波動會影響汽水分離效果,引起蒸汽品質惡化；水位過低則會引起下降管帶汽，影響鍋爐水循環工況，嚴重時會造成水冷壁大面積損壞。由于水位控制問題而造成的運行事故時有發生。實現汽包水位的有效監控，將其控制在正常范圍內，關鍵在于汽包水位測量的準確性。由于鍋爐汽包運行的固有特點，使得水位的準確測量也成為一段時期以來一直困擾人們的一個技術難點。本文試圖通過理論分析并結合工程實踐，談一談對鍋爐汽包水位測量的一點體會，以供有關人員參考。

一、關于汽包水位測量的有關規定《防止電力生產重大事故的二十五項重點要求》中的“防止鍋爐汽包滿水和缺水事故”對火電廠鍋爐汽包水位的測量作了如下要求： 1 汽包鍋爐應至少配置兩只彼此獨立的就地汽包水位計和兩只遠傳汽包水位計。水位計的配置應采用兩種以上工作原理共存的配置方式，以保證在任何運行工況下鍋爐汽包水位的正確監視。

2、對于過熱器出口壓力為 13.5Mpa 及以上的鍋爐,其汽包水位計應以差壓式(帶壓力修正回路)水位計為基準。汽包水位信號采用三選中值的方式進行優選。

3、差壓水位計（變送器）應采用壓力補償。汽包水位測量應充分考慮平衡容器的溫度變化造成的影響，必要時采用補償措施。

4、汽包水位測量系統，應采取正確的保溫、伴熱及防凍措施，以保證汽包測量系統的正常運行及正確性。

5、汽包就地水位計的零位應以制造廠提供的數據為準，并進行核對、標定。隨著鍋爐壓力的升高，就地水位計指示值愈低于汽包真實水位，表 1 給出不同壓力下就地水位計的正常水位示值和汽包實際零水位的差值△h，僅供參考。表 1 就地水位計的正常水位示值和汽包實際零水位的差值△h 汽包壓力（Mpa）16.14～17.65（△h mm）－76 17.66～18.39 －102 18.40～19.60 －150 1997 年秦皇島熱電廠“12.16”鍋爐缺水重大事故發生后，國家電力公司專門組織專家對國內電站鍋爐汽包水位測量和水位保護運行情況進行調研,發現電站鍋爐汽包水位測量系統在系統配置、測量裝置的安裝和水位保護的運行管理等方面存在一系列問題，已嚴重威脅了機組的安全、穩定運行。為了更好地貫徹《防止電力生產重大事故的二十五項重點要求》的有關規定,有效防止鍋爐汽包缺水、滿水最大事故的發生，國家電力公司又參照國內外電站鍋爐制造標準并結合國內電站鍋爐的實際，在《防止電力生產重大事故的十五項重點要求》的“防止鍋爐汽包缺水、滿水事故”章節中,對鍋爐汽包水位測量系統的安裝、水位基準和保護管理等方面提出了原則要求的基礎上，制訂了《國家電力公司電站鍋爐汽包水位測量系統配置、安裝和使用若干規定(試行)》（以下簡稱《規定》）。《規定》對電站鍋爐汽包水位測量系統的配置、安裝和使用作了如下要求：

1、適用范圍：本規定適用于國家電力公司系統超高壓及亞臨界火力發電用汽包鍋爐。

2、水位測量系統的配置 2.1 新建鍋爐汽包應配備 2 套就地水位表和 3 套差壓式水位測量裝置，2 套就地水位表中的 1 套可用電極式水位測量裝置替代。在役鍋爐汽包可根據現場實際和新建鍋爐的配置要求進行相應的配置。2.2 鍋爐汽包水位的調節、報警和保護應分別取自 3 個獨立的差壓變送器進行邏輯判斷后的信號，并且該信號應進行壓力，溫度修正。2.3 就地水位表可采用玻璃板式、云母板式、牛眼式。

3、就地水位表的安裝就地水位表的零水位線應比汽包內的零水位線低，降低的值取決于汽包工作壓力,若現役鍋爐就地水位表的零水位線與鍋爐汽包內的零水位線相一致，應根據鍋爐汽包內工作壓力重新標定就地水位表的零水位線，具體降低值應由鍋爐制造廠負責提供。

4、鍋爐汽包水位的監視應以差壓式水位測量裝置顯示值為準。幾種常用汽包水位測量方式的比較

二、幾種常用汽包水位測量方式的比較汽包水位測量方式很多，一般可分為：(1)靜壓式；(2)浮力式；(3)電氣式；(4)超聲波式；(5)核輻射式。目前電廠中最常用的是靜壓式測量方法中的連通式液位計和壓差式液位計。連通式液位計包括玻璃水位計和電接點水位計等，這類液位計直觀，便于讀數，但它們共同的缺點是：當液位計與被測汽包中的液溫有差別時，其顯示的液位不同于汽包中的液位，而且此誤差還會隨汽包壓力的改變而改變。連通式水位計雖然方式有所不同，但都是按照連通管原理工作的。在環境溫度和大氣壓力條件下聯通管中支管的水位都是位于同一個水平的。而汽包是在一定壓力下工作的，汽包內的水溫處于對應汽包蒸汽壓力的飽和溫度。飽和蒸汽通過汽側取樣管進入連通式水位表。由于連通式水位表的的環境溫度遠低于表內的蒸汽溫度，蒸汽不斷凝結使表中多余的水通過水側取樣管流回汽包，表中的水受冷卻使得其平均溫度低于飽和溫度，水位表中的密度增大，比汽包中的水的密度要高，這就會使水位表中的水位低于汽包中的水位。水位計中的水是由飽和蒸汽凝結不斷補充的，上部的水溫應等于飽和溫度，但是沿著水位表的高度逐漸下降，其水溫也會逐漸降低。水溫降低的幅值和速度，受多種因素的影響。諸如環境溫度的影響，空氣流動情況的影響，水位表散熱條件的影響，取樣管直徑和長度的影響。為了減小因溫度差異而引起的誤差，常將液位計保溫，而筒殼頂部不保溫，增加凝結水量。但因散熱，水位計中的水溫總比汽包中飽和水的溫度低，是非飽和水，因而密度大于汽包內飽和水的密度，所以，連通式水位計中的水位要低于汽包內的實際水位。

1、玻璃水位表玻璃水位表是測量汽包水位的傳統儀表，也是大容量鍋爐所必須配備的裝置。美國 ASME 動力鍋爐規程規定：動力鍋爐至少應配有一套玻璃水位表和兩套具有報警和跳閘功能的間接式水位表。國外各鍋爐廠對各自生產的鍋爐一般都配有兩套玻璃水位表，分別按扎在汽包的兩端，有的鍋爐還配有高位玻璃水位表，用于鍋爐的啟停過程。玻璃水位表雖有玻璃板、云母、牛眼等品種，但是它的工作都是按照聯通管原理的。對于連通式液位計的測量誤差，可以簡單分析如下：ρ” ρ' ρ" ρ圖 1 連通式液位計測量示意圖圖 1 為連通式液位計測量示意圖，圖中： H－汽包實際水位 h－水位計指示水位 L－水位計汽側、水側導管間距ρ’－汽包內飽和水密度ρ”－汽包內飽和蒸汽密度ρ－汽包內飽和水密度由聯通器的原理可知，相對于水側引壓導管，有：ρ”（L-H)＋ρ’H＝ρ”（L-h)＋ρh 整理得 h＝H（ρ’－ρ”）/（ρ－ρ”）（式－1）（式－2）由(式－2)可以看出，在一定的汽包壓力下，水位計內水溫越低，其密度ρ就越大，水位計所顯示的水位也就越低，其與實際水位的偏差越大。隨著汽包壓力的升高，水位計指示的水位偏離實際水位的值也不斷增大，指示水位越來越低于實際水位。也就是說，這個水位的偏差值不是固定不變的，而是隨著鍋爐參數的升高不斷加大的。這就給修正水位表和汽包中水位的差值帶來了困難。有的鍋爐廠提供了所生產鍋爐汽包中水位和水位表中水位的差值的數據，如 CE 公司提供的數據為：汽包壓力 15.7MPa 16.14 MPa 17.66 MPa 零水位差值-51mm-76mm-102mm 上面的數據是按照玻璃水位表中水的平均溫度為 340℃計算的。當汽包壓力 17.66 Mpa 時，對應的飽和溫度為 360℃，這時玻璃水位表中水的平均溫度約為 340℃。當水位表中的水位升高時，由于散熱面積的增大，水的平均溫度還會降低，使其平均密度增大，水位表的顯示值會比計算值還要低，也就是說汽包中水位的差值會增大。同樣當水位表中水位降低時，由于散熱面積的減小，水的平均溫度也可升高，使平均密度減小，水位表的顯示值會比計算值還要高，與汽包中水位的差值也會增大。當汽包工作壓力降低時，玻璃水位表與汽包中水位的差值也逐漸減小，通過計算可知，當汽壓低于 10 Mpa 時，水位表和汽包水位的差值已很小，可以不再考慮。因此對于工作壓力 10Mpa 以下的鍋爐，以玻璃水位表為依據去監視和控制汽包水位完全可以保證水位控制精度和鍋爐安全運行，但是對亞臨界壓力的鍋爐，再以玻璃水位表為依據監視和控制汽包水位卻根本無法保證汽包水位在允許的范圍內，一般情況下，制造廠規定汽包水位應該在 NWL≯25mm 范圍內，特別是在機組變壓運行過程中，更無法滿足鍋爐安全運行的要求。為此必須采用更為準確和可靠的水位表，而玻璃水位表只能在額定壓力下作為校核水位的手段，當工況改變時，玻璃水位表的顯示值必須經過人工修正后才能作為監視汽包水位的手段。新海有限公司 330MW 機組鍋爐汽包就地水位計廠家提供的水位修正值為：壓力（MPa）低于實際水位值（mm）12 40 16 60 22 80 現場用測溫槍測得 330MW 機組雙色水位計的溫度約為 230℃，按此溫度值計算，在汽包壓力為 17MPa 時，水位計示值要比真實水位低 150mm 左右。當然，測溫槍測得的溫度要比內部水溫低一點，實際水位的偏差應小于 150mm。但就地水位計廠家提供的數據其實是一個保守的數據。

2、電接點水位表電接點水位計是五十年代后期，從火電廠技術革新運動中產生的一種水位表。當時鍋爐所配的遠傳式水位表，無論是重液式、機械式電感傳送式，甚至其后出現的力平衡式，它們的可靠性都無法滿足鍋爐安全運行的要求，當時唯一可信的汽包水位表，只有玻璃水位表，何況玻璃水位表在中低壓工況下顯示汽包水位的偏差并不明顯。當時所有鍋爐均在汽包側設司水平臺，配有專責值班員（司水）監視玻璃水位表。并通過手動水位表將汽包水位信號傳到司爐盤上。在這一背景下，許多電廠先后自行研制了電接點水位表，將接點信號引到司爐盤上用燈光顯示汽包水位變化，并逐漸發展到將接點信號引入跳閘停爐系統。電接點水位表出現后的二十多年中，對于改善中低壓鍋爐的安全水平確實起到了重要作用，因此在火電廠中倍受青睞。它的一些不足之處在中壓鍋爐上是體現不出來的，甚至對于高壓鍋爐也是可以容忍的，當鍋爐工作壓力進入亞臨界狀態下，情況就開始改變了，因為電接點水位表的基本工作原理和玻璃水位表完全相同，同為聯通管式水位表，所以它存在的問題與玻璃水位表完全相同，即電接點水位表的零水位與汽包零水位有偏差，且汽包水位波動后電接點水位表內水位波動不能與之對應。而且電接點水位表和玻璃水位表結構不同，形狀不同，散熱條件不同，當兩種水位表同時使用時，它們的顯示值之間必然會產生明顯的偏差，因此使用電接點水位表監視亞臨界鍋爐的汽包水位并不是一個明智的選擇。雖然不斷有人提出對電接點水位表的升級改造方案并付之實行，但并沒有能觸及它的先天性問題，因此，電接點水位表不能再作為鍋爐不可缺少的儀表了。上世紀的下半葉，我國某些機組上，已有引進英國同類型內置加熱蒸汽雙筒熱套式測量筒電接點水位計，這種結構雖然提高了電接點水位計測量準確度，但其階躍式顯示、分辨力低（最少也要間隔 15～30mm）、漏點多、接點易結垢、水位波動時易掛水爬電、不能進行數據記錄等固有先天性缺陷，仍未獲得很好地根治。因此，多年來國內外仍不能將其升格為監控基準儀表。

3、差壓式水位計差壓水位表是使用得最廣泛的遠傳式汽包水位儀表。差壓式水位表是利用比較水柱高度差值的原理來測量汽包水位的，測量時將汽包水位對應的水柱產生的壓強與作為參比的平衡容器中保持不變的水柱所產生的壓強進行比較，比較的基準點是水位表水側取樣孔的中心線，由于參比水柱的高度是保持不變的，測得的壓差就可以直接反映出汽包中的水位。參比水柱的高度就是平衡容器內的水平面到水位表水側取樣孔的中心線。在平衡容器安裝完以后，參比水柱的高度就是一個定值，而用來測量差壓的差壓變送器的量程也就等于參比水柱的高度。平衡容器一般采用單室型，是一個球型或圓柱形容器，容器側面水平引出一個管口接到汽包上的汽側取樣管，容器底部直接引出一個管口接到差壓變送器的負壓側，進入容器的飽和蒸汽不斷凝結成水，多余的凝結水沿取樣管流回汽包。因此，可以保證作為基準的參比水柱的高度相對穩定。過去在中低壓鍋爐上測量汽包水位時，由于測量儀表中的運算環節不夠完善，不得不在平衡容器上解決，曾開發出多種可以進行局部壓力修正的平衡容器，如雙室平衡容器和熱套式平衡容器，但他們的修正結果遠不如在測量回路中使用運算環節的結果準確，因此現代化鍋爐上測量汽包水位時已普遍采用最簡單的單室平衡容器。新海發電有限公司公司 330MW 機組差壓水位計的安裝形式如圖 2 所示,對于這種方式下的水位測量，可理論計算如下： P T ρ s H yc ρ w H Ta ρ a L －＋機組鍋爐汽包差壓式液位計測量示意圖圖 2 新海發電有限公司 330MW 機組鍋爐汽包差壓式液位計測量示意圖圖 2 中：ρs ρw ρa L L yc H ΔP T Ta P ——汽包內飽和蒸汽密度，汽包壓力的單值函數——汽包內飽和水密度，汽包壓力的單值函數——單室平衡容器內非飽和水密度，它是壓力及溫度的函數（基準水柱）——差壓水位計的量程范圍，——單室平衡容器引出管中心距——汽包實際水位——單室平衡容器所測量到的差壓——汽包壓力對應的飽和溫度——單室平衡容器內非飽和水的溫度——汽包壓力如圖所示，差壓變送器所測差壓：ΔP=（P+Lρa）-〔P+（L-H）ρs+Hρw〕整理得： H=[L(ρa-ρs)-ΔP]/(ρw-ρs)（式－4）在（式－4）中，水位計量程 L 為已知量，是一個常數，ΔP 為差壓變送器的（式－3）測量值，ρs、ρw 為汽包壓力的單值函數，通過飽和水及飽和蒸汽性質表可查得，在 DCS 中用一函數模塊 f(x)即可實現。ρa 除了受汽壓影響外，還和平衡容器的散熱條件與環境溫度有關，當汽壓和環境溫度改變時，其值也隨著改變，因此，ρa 的計算則相對復雜一些，因為它是壓力及溫度的二值函數，在以往的差壓水位計補償公式中，都是按照額定壓力下的某一估計的溫度值固定補償的，然后再根據就地水位計的示值進行修正。因此，它不能適應工況的變化，但其計算誤差是允許并可以接受的。我公司 220MW 機組就是這種情況。新華 XDPS-400 系統中，提供了一個 PTCal 熱力性質計算模塊，通過它可以計算出給定壓力和溫度下的水或蒸汽的焓值、熵值或比容。這給汽包水位測量中壓力、溫度實際參數下的更精確補償提供了條件。

三、差壓式汽包水位測量在 330MW 機組上的應用實踐從前面的分析可知，影響鍋爐汽包水位測量的因素不僅僅只有汽包壓力，參比水柱溫度對測量結果的影響也不容忽視，因此，我公司 2×330MW 發電供熱機組工程在設計時，就建議設計院增加了溫度測點，實現水位的壓力、溫度雙重補償，以有效地提高汽包水位測量的準確性。即在每個單室平衡容器的正壓側加裝了一支 Pt100 熱電阻，測量非飽和水的實際溫度。實現了以實際壓力、溫度對汽包水位進行補償，其結果更趨近實際值。由于是第一次采用直接溫度補償的方式，對這種方式的認識存在不足，故而在安裝調試過程中經歷了一個逐步摸索、不斷完善的過程。這個過程從#15 機組啟動開始，直至#16 機組 168h 試運，大致可分為四個過程。經過了這幾個過程的修正和完善，使得汽包水位的測量越來越趨于準確、穩定，越來越接近汽包內的真實水位。第一個過程——量程有誤，水位偏差大。第一個過程——量程有誤，水位偏差大。個過程——量程有誤由于安裝及調試人員誤將引出管管距 Hyc（見圖 2，汽包中心線上部 510mm，下部 620mm，共 1130mm）當成了差壓水位計的量程 L（汽包中心線上下各 381mm，全量程為 762mm）。這樣以來，就是（式－4）中的 L 變大，ΔP 變小，計算結果變大，使得 DCS 計算出的水位遠高于實際水位。將變送器的量程及計算公式中的量程對應修改后，該問題得以解決。第二個過程——溫度補償點位置太高，溫度波動大，水位波動大。第二個過程——溫度補償點位置太高，溫度波動大，水位波動大。個過程——溫度補償波動大單室平衡容器的冷凝器是要求不保溫的，只將下部測量筒保溫，以加快蒸汽冷卻的速度，并保持測量筒中的溫度盡量高，以保證差壓測量的準確性。雖然測量筒采取了保溫措施，但由于其處在外部的正常環境溫度下，冷凝器及測量筒內水的溫度要遠低于汽包內部溫度，故而，這里面的水不再是飽和水，而變成了非飽和水。冷凝器上半部分則仍為汽包當前工作壓力下對應的飽和蒸汽，因此，該部位的溫度隨汽包壓力的變化快速變化，而且溫度高于冷凝器下半部分非飽和水的溫度。現場用測溫槍實測，上半部與下半部的溫差達 50 多攝氏度。因安裝單位在進行溫度元件安裝時，將元件裝在了冷凝器的中部偏上一點，這樣就造成補償溫度偏高而且溫度波動比較大、變化比較頻繁，從而引起汽包水位測量值偏差大且波動較大。見下圖。發現這一問題后，利用一次停爐的機會，安排安裝單位將溫度測點移至冷凝器的下半部（水區）。這樣，補償溫度趨于平穩，不再頻繁波動，溫度值也降了下來，汽包水位的測量值也隨之趨穩，與實際水位的偏差縮小了許多。第三個過程——補償溫度仍不穩定，水位依然不穩定且偏差大。第三個過程——補償溫度仍不穩定，水位依然不穩定且偏差大。個過程——補償溫度由于本工程鍋爐汽包配帶的平衡容器冷凝器體積較小，雖然溫度補償元件裝在了冷凝器的下半部，這里應該是非飽和水區，但該位置的溫度受汽包壓力的影響仍較大。如汽包壓力下降時，冷凝器中的水有部分因壓力下降而汽化，溫度測點的位置的水又變成蒸汽，引起所測溫度又變成當前壓力下的飽和溫度。另一方面，由于冷凝器部分不保溫，溫度補償測點的測量值受環境影響太大。汽包小室的門打開和關閉能引起該溫度多達 40℃的變化。所以，汽包水位的溫度補償仍不準且波動較大。為此，再一次將補償元件下移，移至冷凝器下部約 100mm 的測量筒上，并將該測點處保溫。通過一段時間的跟蹤觀察，這種方式下的補償溫度比較穩定，汽包水位的補償結果也很穩定，其值也更加準確、更加接近實際水位。由于是采用熱電阻進行溫度測量，為防止補償溫度元件失靈，在 DCS 中對該補償溫度值進行了限幅。通過連續幾天的觀察，發現測量筒內溫度基本穩定在 220℃左右，因此將其上限限在了 240℃。也就是說，如果熱電阻接觸不好或開路，則最高按 240℃補償。補償下限則暫時按 80℃進行。第四個過程——增加測溫元件，更準確地分析補償溫度。第四個過程——增加測溫元件，更準確地分析補償溫度。——增加測溫元件隨著對汽包水位溫度補償的不斷完善，對這個問題的認識也在逐步提高。在完成前面三個過程的修正后，我們又提出了汽包水位測量筒內溫度分布的問題。也就是說，測量筒內水的密度是否上下一樣。這是關系到計算結果準確性的一個很重要的環節。如果上下一樣，那么，我們目前測得的水位就是最準確的；如果不一樣，那差多少，對汽包水位測量的影響有多大？因為當時#15 爐除冷凝器外，整個測量筒都被保溫了，暫時無法確定測量筒上部和低部的溫度。通過對同一壓力、不同溫度下以及同一溫度、不同壓力下非飽和水的密度進行計算比較，發現這兩種情況下非飽和水的密度可以近似看為線性。因此，如果是測量筒內上下部溫差較大的話，可以考慮在測量筒下部再加裝一個溫度測點，取上下兩點的平均值，以保證測量與補償的準確性。根據對#15 爐汽包水位溫度補償的總結及計算分析情況，我們將#16 爐的汽包水位溫度補償測點選在單室平衡容器正壓側測量筒的中間部位，同時又在#2 測量筒上增加了兩個溫度測點，分別位于冷凝室下方約 130mm 及 510mm 處。因最下部的溫度元件安裝不是太好，利用一次該測量筒上下部保溫處理的機會，用測溫槍進行了測量。測得上部（冷凝室偏下一點）溫度為 216℃、中間溫度為 124℃、底部（水側——負壓側引壓管中心線）溫度為 55℃。可見測量筒上下部溫度相差是很大的。假定平衡容器正壓測量筒內的平均溫度為 100℃，汽包實際水位為“0”（380mm）水位，這時，平衡容器測得的差壓約為 4628Pa。這個差壓值，如果以 210℃進行補償，則計算出的水位值為 210mm，即－170mm，也就是說，汽包實際水位比我們所見到的計算水位高 170mm；如果以 50℃進行補償，則計算出的水位值為 428mm，即＋48mm；如果以 120℃進行補償，則水位值為 355mm，即－15mm。由此可知，溫度對水位補償的影響是非常大的，不同的溫度補償出來的汽包水位相差也是非常大的。同時，中間測點的溫度基本能夠代表正壓測量筒內基準水柱的平均溫度，用它對汽包水位進行補償，是比較合適的。通過與汽包就地水位計廠家、其他有關廠家提供的數據以及《防止電力生產重大事故的二十五項重點要求》中提供的數據比較，DCS 的運算結果是與之相符的。由于受保溫情況及測量條件的影響，想實現溫度的完全準確補償是有一定難度的，但從工程應用角度來講，由單室平衡容器正壓側測量筒的中間部位的溫度進行補償所計算出的汽包水位，是非常接近汽包真實水位的，是能夠接受的。經過#16 爐幾個月的運行觀察，不論是補償溫度已從 7 月時的 130℃左右，還是逐漸降至 11 月底的 60℃左右，汽包水位的測量是非常準確穩定的。對于#15 爐，需要等機會將汽包水位的補償溫度測點下移至測量筒中部的位置，在此之前，只能先參照#16 爐的補償溫度，對#15 爐汽包水位進行固定補償，以減小與真實水位的偏差，確保鍋爐汽包的安全可靠運行。

四、結論

1、就地水位表，包括玻璃管水位表及電接點水位表，是不能正確反映汽包水位變化的，因此決不能以它為準控制水位和校對遠傳水位表，“眼見為實”在這里是不成立的。只有當就地水位表的零水位已經校準后才可以在額定工況下和正常水位條件下標定遠傳水位表的零水位。

2、由單室平衡容器正壓側測量筒的中間部位的溫度進行補償所計算出的汽包水位，是非常接近汽包真實水位的。這對確保鍋爐汽包的安全可靠運行具有極大的意義。參閱資料：

1、《2007 年基建論文集》

2、《防止電力生產重大事故的二十五項重點要求》

3、《山東電機工程學會第六屆發電專業學術交流會論文集》

4、《電站鍋爐事故分析方法及案例選編》

5、《自動控制系理論》

6、新華 XDPS-400 系統廠家說明手冊》《作者簡介：張永先 1970年生，男，工程師，從事電力生產技術管理工作。魯普：4351

第三篇：政績觀偏差整改措施

篇一：副縣級領導整改措施 個人整改措施

整改措施及成效：堅決改變重業務、輕學習的錯誤觀念，下大力氣加強政治理論學習，用馬克思主義中國化的最新成果、用習總書記系列講話和第二次新疆工作座談會的精神武裝頭腦、指導工作、推動工作。完成時限：長期整改 問題二：政治敏銳性不強。

整改措施及成效：進一步深化認識、把握精髓，切實把思想和行動統一到第二次中央新疆工作座談會精神和中央對新疆形勢的重大判斷上來。牢固樹立沒有與穩定無關的地方、無關的部門、無關的人的觀念，切實防止和克服麻痹思想。完成時限：長期整改 問題三：政治鑒別力不強。

整改措施及成效：把學習貫徹總書記考察新疆時的重要講話、第二次中央新疆工作座談會和自治區黨委八屆七次全委（擴大）會議精神作為當前的首要政治任務，在學深、學透上狠下功夫，堅持每天自學一小時，每月組織參加一次政府黨組學習，努力提高自身政治修養。

完成時限：長期整改

問題四：政治執行力不強。

整改措施及成效：提高執政為民的服務能力，盡快建立完善市政府班子例會制度，定期研究推進重大項目和重點工作，著力解決人民群眾反映的熱點、焦點、難點問題。完成時限：長期整改

二、“四風”方面存在的突出問題及整改措施

（一）形式主義方面。

問題一：學風不實、不正，學用脫節。

整改措施及成效：按照自治區黨委、地委、市委的部署和要求，把學習貫徹總書記考察新疆時的重要講話、第二次中央新疆工作座談會和自治區黨委八屆七次全委（擴大）會議精神作為當前的首要政治任務，作為整改的主要內容來抓。堅決改變重業務、輕學習的錯誤觀念，下大力氣加強政治理論學習，用馬克思主義中國化的最新成果、用習總書記系列講話和第二次新疆工作座談會的精神武裝頭腦、指導工作、推動工作。在學深、學透上狠下功夫，堅持每天自學一小時，每月組織參加一次政府黨組學習，努力提高自身政治修養。完成時限：長期整改問題二：文山會海，效能低下。

整改措施及成效：切實精簡會議文件，按照務實高效原則，建章立制，可開可不開的會議一律不開，必須開的會議盡量多會合一，提高會議實效。減少文件印發，規范公文報送，精簡簡報材料，沒有實質內容、可發可不發的文件、簡報一律不發。到2014年年底各種專業會議比2013年要減少10%，發文比2013年要下降30%。完成時限：長期整改

問題三：政績觀有偏差，不重實效。

整改措施及成效：全面貫徹落實科學發展觀，牢固樹立正確政績觀，結合地委“西出興邊靠xxxxx”的工作要求和市委七屆九次全委（擴大）會議的部署，通盤研究全市工作，努力創造經得起實踐、歷史和人民檢驗的業績。完成時限：長期整改

問題四：抓落實力度不夠，執行力不強。整改措施及成效：完善重點工作督查督辦機制，明確政府各部門職責，責任到人、時間到天。對需要立即辦理的，由即時督辦；對不能立即辦理的，跟蹤督辦；每季度對辦理情況逐項督查、匯總，對未完成事項跟蹤督辦；每半年對督查督辦事項辦理情況進行通報。完成時限：長期整改 問題五：擔當精神不足，奮斗激情減退。

整改措施及成效：牢固樹立發展創新理念，進一步理清工作思路，統一發展思想，堅定發展信心，完善發展措施，迅速打開房屋征補、土地征收、邊境旅游等工作局面。把責任落在肩上，把工作落在實處。完成時限：長期整改

問題六：抓落實力度不夠，安全生產工作執行力不強。整改措施及成效：高度重視安全生產工作，牢固樹立“人命關天”和“紅線”意識，堅決落實“黨政同責”和“一崗雙責”的責任制要求。建立安全生產管理長效機制，在2014年8月底前制定完成《市委、市人民政府關于加強新時期安全生產工作的意見》。

完成時限：長期整改 問題七：學習的主動性不強，對學習“雙語”的重要性認識不夠。整改措施及成效：按照自治區黨委、地委、市委的部署和要求，把學習貫徹總書記考察新疆時的重要講話、第二次中央新疆工作座談會和自治區黨委八屆七次全委（擴大）會議精神作為當前的首要政治任務，作為整改的主要內容來抓。堅決改變重業務、輕學習的錯誤觀念，下大力氣加強政治理論學習，用馬克思主義中國化的最新成果、用習總書記系列講話和第二次新疆工作座談會的精神武裝頭腦、指導工作、推動工作。在學深、學透上狠下功夫，堅持每天自學一小時，每月組織參加一次政府黨組學習，努力提高自身政治修養。完成時限：長期整改 問題八：政績觀有偏差。

整改措施及成效：全面貫徹落實科學發展觀，牢固樹立正確政績觀，結合地委“西出興邊靠xxxxx”的工作要求和市委七屆九次全委（擴大）會議的部署，通盤研究全市工作，努力創造經得起實踐、歷史和人民檢驗的業績。完成時限：長期整改問題九：政績觀存在偏差。整改措施及成效：全面貫徹落實科學發展觀，牢固樹立正確政績觀，結合地委“西出興邊靠xxxxx”的工作要求和市委七屆九次全委（擴大）會議的部署，通盤研究全市工作，努力創造經得起實踐、歷史和人民檢驗的業績。完成時限：長期整改

問題十：會風不實，不見實效。整改措施及成效：切實精簡會議文件，按照務實高效原則，建章立制，可開可不開的會議一律不開，必須開的會議盡量多會合一，提高會議實效。減少文件印發，規范公文報送，精簡簡報材料，沒有實質內容、可發可不發的文件、簡報一律不發。到2014年年底各種專業會議比2013年要減少10%，發文比2013年要下降30%。完成時限：長期整改

（二）官僚主義方面。問題一：調研流于形式。

整改措施及成效：牢固樹立群眾第一的觀念。堅持從群眾中來、到群眾中去的工作方法，多下基層一線調查研究，按照市委制定的五個一聯系制度要求，深入了解基層干部和人民群眾所思、所想、所盼，把基層群眾滿意當作衡量工作作風和工作業績的第一標準。每月到鄉鎮場調研不少于3天，到部門調研不少于5天，切實解決好服務群眾“最后一公里“的問題。完成時限：長期整改

問題二：拍腦袋決策，脫離實際。篇二：黨的群眾路線個人整改措施 黨的群眾路線教育實踐活動個人整改措施

黨的群眾路線教育實踐活動開展以來，我通過不同的形式認真征求聽取了宣傳系統各單位干部職工的意見，共查擺出“四風”方面的突出問題15條，結合專題民主生活會大家對我提出的批評意見，通過認真梳理，共涉及4個方面20個問題，現列出問題清單，逐項制定整改措施，形成以下整改方案。

一、遵守黨的政治紀律和轉變作風方面整改措施 問題1：在黨憂黨意識不強

整改措施：增強“主人翁”意識，大局意識，嚴守黨的政治紀律。始終同黨中央保持高度一致。堅決做到同違反政治紀律的現象開展斗爭；堅決做到執行上級政策不打折扣，不信謠、不傳謠。

整改時限：長期堅持。

問題2：執行八項規定從嚴要求不夠 整改措施：堅決執行中央“八項規定”。壓縮“三公”經費開支，精簡會議活動，轉文風，改會風，認真抓好部機關及宣傳系統整改落實。整改時限：長期堅持。

二、“四風”方面整改措施

問題3：理論學習研究不深不透

整改措施：樹立終身學習的觀點，確保每天不少于兩個小時用于學習。繼續認真學習黨的基本理論、《黨章》、習總書記系列重要講話精神，提高科學判斷和駕馭形勢的能力、理論與實際相結合的能力。每年在市級以上報刊發表理論調研文章2篇以上。整改時限：長期堅持。

問題4：存在做“表面文章”的現象

整改措施：深入基層開展調查研究，轉文風改會風，堅持問題導向，狠抓工作落實。確保每年下基層調研不少于60天，撰寫有分量的調研報告不少于3篇。整改時限：長期堅持。問題5：輿論引導水平不高

整改措施：運用各類媒體，宣傳縣委招商引資、園區建設、項目推進、教育實踐活動等重要工作。做好網絡輿情應對和管理。對網上輿論積極應對，組織流轉回復，制訂出臺《紅安縣關于辦理網絡媒體反映事項的管理辦法》。推進紅安精神的時代化、大眾化。成立紅安精神研究會，研究學習宣傳紅安精神。開展道德模范、紅安楷模、文明村鎮、星級文明戶等評選活動，弘揚新風正氣，培養社會主義核心價值觀。整改時限：立行立改，長期堅持。問題6：制度執行不力

整改措施：嚴以律己，帶頭遵守各項規章制度，對分管的部門和干部嚴格管理。對縣委中心組學習、部機關管理和網吧管理等三項執行不到位的制度重點督辦，加大落實力度。整改時限：立行立改，長期堅持。問題7：政績觀存在偏差

整改措施：進一步增強群眾觀念、宗旨意識和“公仆”意識，多做打基礎、管長遠的事情，注重解決邊遠山村、基層群眾入學、就醫、文化活動方面急需解決的問題。舉行廣場舞大賽，組織“唱響紅安”歌手大獎賽，豐富人民群眾業余文化生活。整改時限：立行立改，長期堅持。問題8：辦事存在經驗主義

整改措施：從實際出發，充分尊重干部群眾的意見，全面掌握第一手資料，解剖麻雀，用點上的經驗推動面上的工作，科學決策。整改時限：立行立改，長期堅持。問題9：對同志們關心不夠、官氣足

整改措施：加強同干部職工群眾的聯系，虛心聽取同志們的意見，平時與班子成員多交流溝通，堅持“五個必談”，每年同班子成員交心談心不少于2次，至少同宣傳系統主要負責人交心談心1次。

整改時限：立行立改，長期堅持。問題10:站位不高、分工協作不夠

整改措施：切實增強大局意識、協作意識和服務意識，做到個人服從組織。整改時限：立行立改，長期堅持。

問題11：存在圖安逸舒適的苗頭

整改措施：認真吸取革命先輩的精神營養，弘揚艱苦奮斗精神，克服貪圖享樂，追求奢華等不良現象，振奮精神，真抓實干，力爭有所作為。整改時限：立行立改，長期堅持。問題12：工作主動性不強 整改措施：樹立爭先創優意識，認真謀劃好服務中心、理論宣講、新聞外宣、精神文明創建、群眾文化活動等各項工作，積極主動創造性地開展工作，宣傳部機關“六考”確保進入全縣前十名，紅安宣傳工作排名確保進入黃岡市前三名。整改時限：2014年12月底。問題13：創新意識不夠

整改措施：克服精神懈怠，求穩怕亂的思想，勇于探索，敢闖敢干，以解放思想推動科學發展，跳出條條框框的限制，牢固樹立“標桿”意識，努力創造大宣傳格局，以思想大解放推動經濟大發展。

整改時限：立行立改，長期堅持。問題14：節儉意識不強

整改措施：帶頭發揚艱苦奮斗、勤儉節約的精神，加強日常監督管理，壓縮“三公”經費開支，確保今年“三公”經費比去年下降15%。整改時限：2014年12月底前。問題15：自律的“閘門”沒有完全關緊

整改措施：嚴格遵守各項規章制度，保持廉潔自律，堅決不出入私人會所、不接受和持有私人會所會員卡。落實“一崗雙責”，自覺與各種腐敗現象作斗爭，做一名合格的共產黨員。整改時限：立行立改，長期堅持。

三、關系群眾切身利益問題整改措施 問題16：“群眾看病累”問題

整改措施：人民醫院、中醫院、婦幼保健院采取彈性工作時間，增加掛號窗口，開放專家門診，簡化就醫流程，實施縣鄉人才、技術互通等措施，切實解決群眾看病累問題。整改時限：2014年9月底前。問題17：學生交通安全問題

整改措施：籌措資金4000萬元，組建六大規范化校車公司，購臵150臺標準校車，初步解決我縣農村15000名學生安全乘車問題，“讓學生平安上學回家”。整改時限：2014年8月底前。

四、聯系服務群眾“最后一公里”問題整改措施 問題18：無聯系服務群眾“最后一公里”機制

整改措施：建立宣傳系統聯系服務群眾“最后一公里”問題機制，解決末梢堵塞問題。整改時限：2015年6月底前。篇三：個人對照整改措施 個 人 整 改 措 施

自第二批黨的群眾路線教育實踐活動開展以來，對我個人而言，是一次重新審視自我，反思自我，解剖自我，提高自我的大好機會。現結合工作、學習、生活實際，深入查擺問題，深挖問題根源，制定如下整改方案：

一、查擺出來的主要問題：

（一）遵守黨的政治紀律方面的問題。政治敏銳性不強，對于各類謠言、段子不能堅決抵制，對國家的重大事件和黨的方針政策評頭論足。民主集中制執行不嚴，工作中不善于充分廣泛聽取各方意見，缺乏事先溝通。黨風廉政建設責任不落實，敏銳性不強，發現和處理問題不及時。

（二）貫徹中央八項規定、省委九條規定和市委“兩規定一辦法”方面存在的問題。在作風建設上滿足于傳達上級精神，要求分管班子成員抓落實后自己就很少過問，督促執行上差距明顯。思想認識不到位，存在觀望心理。作為行政一把手，有一種為單位謀地位、爭利益，請吃和吃請是必要的思想，存在超標準接待現象；也存在公車私用接送家人現象；工作安排上習慣以會議安排會議，導致會議過多過濫。

（三）“四風”方面存在的主要問題

1、政績觀有偏差，過于注重重點工作，安排不合理。作為行政一把手，工作有時候急于求成，注重轟動效應和吸引領導的眼球。在征地拆遷過程中，安排街、村干部不分晝夜，趕時間、搶進度一味地要求指揮部工作人員不惜一切代價出結果、?-1-出成績，八小時外和休息日一律全部加班，沒有做到“張弛有度”。

2、在乎面子工程，看重考核排名，工作有偏科。過分追求財稅收入增長、城市規劃形象等顯績工作，為民服務意識弱化，對黨的基層建設、民生保障等打基礎、重長遠的潛績工作重視不夠，有所忽視和放松。在人口和計劃生育工作上，明知計外超生的情況已經十分嚴重了，仍不出實招抓根源，甚至盲目提出創市級計生工作模范鄉鎮（街道）目標。

3、理論學習不深入，素質提升走過場。擠時間學和堅持學的自覺性、主動性不強。習慣于將理論學習視為讀文件、翻報紙、寫體會、搞座談等，形式上雖豐富，實際效果不明顯。在群眾路線教育實踐活動中，沒有沉下心、靜下氣來系統的學習和研究群眾路線的淵源、意義和作用，沒有深刻認識到這項活動的重要性，沒有與街道當前工作實際緊密結合，僅僅是應付式的抄抄筆記，聽聽黨課，甚至還常以工作太忙為借口不參加集中學習，在班子成員和基層黨員中沒有起到良好表率作用。

4、抓工作不深不實，解決問題不夠。在街道工作近2年，7個村（社區）中去過的村民組還不到40個。即使下去也是走馬觀花轉一圈，走村入戶解決實際問題少。財務管理、計劃生育、民政事務、信訪維穩等工作由于深入不夠，管理不到位，工作進展不平衡。對于上級安排的工作，習慣于照抄照搬，缺乏細化、實化、本地化的辦法和措施。

5、敢于擔當的責任意識不強。作為行政一把手，沒有很好擺正自己的位臵，書記讓做什么就做什么，認為工作做好了是-24

第四篇：砼偏差整改措施

砼墻體質量偏差整改措施

前幾日,項目部主要技術人員與監理工程師對我項目部承建的映湖苑4號樓工程進行了墻柱模板拆除后的垂直、平整度檢查驗收，部分墻體的允許偏差值超過規范要求，并對工程質量提出一些問題和要求；針對這些問題我項目部組織各專業、各班組相關人員進行了現場分析和討論，進行了整改；并采取了相應的質量控制措施。

一、整改措施

加強模板的驗收，確保支模按照已審核的方案進行施工。對模板驗收不合格的堅決進行整改到位后在澆灌砼。確保墻體砼澆筑后的平整度，保證墻體不出現偏位現象，滿足施工規范的規定。

1.墻體垂直度偏差在8mm～11mm的墻面

處理方法：找出偏差點→用磨光機打磨（或配合稍許剔鑿后打磨）→檢查復核至合格→項目部質檢員復檢。

注意事項：必須保證墻柱的截面尺寸在規范允許的誤差范圍內（+8，-5）。

2.墻體垂直度偏差在12mm以上的墻面，墻面無扭曲

處理方法：找出偏差點→用手工鋼纖剔鑿→清除表面松散的砂子、石子→報項目部檢查驗收→表面灑水濕潤→采用裝用修補砂漿修補→檢查復核垂直度→項目部質檢員復查→養護

注意事項：當進行剔鑿時如有墻體鋼筋外露，嚴禁切割。將外露鋼筋刷水泥漿結合層后再修補。

3.墻體垂直度偏差在12mm以上的墻面，墻面扭曲需剔鑿的。處理方法：找出偏差點→表面毛化處理（用剁斧剁毛）后→清除表

1面松散的砂子、石子→報項目部檢查驗收→用專用砂漿修補 →檢查復核垂直度并保證截面尺寸→項目部質檢員復查→養護

注意事項：當進行剔鑿時如有墻體鋼筋外露，嚴禁切割。將外露鋼筋刷水泥漿結合層后再修補。4.墻面平整度偏差在9mm以上

處理方法：（1）找出偏差點→表面偏查凸出處用磨光機打磨或剔鑿后打磨 →檢查復核至合格→項目部質檢員復檢。

（2）找出偏差點→表面偏查凹陷處毛化處理（用剁斧剁毛）后 →用專用砂漿修補 →檢查復核垂直度并保證截面尺寸→項目部質檢員復查→養護

注意事項：必須保證墻柱的截面尺寸在規范允許的誤差范圍內（+8，-5）。

5.砼缺陷的處理

1）麻面:先用清水對表面沖刷干凈后用1︰2 或1︰2.5 水泥砂漿抹平。

2）蜂窩、露筋：先鑿除孔洞周圍疏松軟弱的混凝土，然后用壓力水管或鋼絲刷洗刷干凈，對小的蜂窩孔洞用1︰2 或1.25 水泥砂漿抹平壓實，對大的蜂窩露筋按孔洞處理。

3）修補完畢后，應加強砼表面的養護，養護時間不少于7天。

二、項目質量管理措施

由項目經理（生產副經理）召集，每周召開一次，每次1小時，參加人員是項目部生產、技術、質量、材料、各工長等有關人員，主要解決施工生產中模板質量的問題及其整改措施的落實；對出現的模板質量問題，有針對性地制定整改措施，并落實到人。

三、工程質量控制要點： 1）、保證操作質量。

結合本工程任務情況、質量要求、隊伍狀況制訂質量控制計劃；包括關鍵部位、設管理點，應達到的標準，應解決的問題、應消滅的通病及具體措施、執行部門（或人員）和達到的效果。分工種、分專業由各專業、各工種負責人，負責質量控制計劃的實施；由點到面逐步解決。

四、質量控制組織機構

南通五建映湖苑項目部

2009-10-28

第五篇：DRZT01-2004火力發電廠鍋爐汽包水位測量系統技術規定

火力發電廠鍋爐汽包水位測量系統技術規定

火力發電廠鍋爐汽包水位測量系統技術規定（DRZ/T 01-2004）適用范圍

本標準規定了火力發電廠鍋爐汽包水位測量系統的配置、補償、安裝和運行維護的技術要求。本標準適用于火力發電廠高壓、超高壓及亞臨界壓力的汽包鍋爐。2 汽包水位測量系統的配置

2.1 鍋爐汽包水位測量系統的配置必須采用兩種或以上工作原理共存的配置方式。

鍋爐汽包至少應配置1套就地水位計、3套差壓式水位測量裝置和2套電極式水位測量裝置新建鍋爐汽包應配置1套就地水位計、3套差壓式水位測量裝置和3套電極式水位測量裝置或1套就地水位計、1套電極式水位測量裝置和6套差壓式水位測量裝置。

2.2 鍋爐汽包水位的控制和保護應分別設置獨立的控制器。在控制室，除借助DCS監視汽包水位外，至少還應設置一個獨立于DCS及其電源的汽包水位后備顯示儀表（或裝置）。

2.3 鍋爐汽包水位控制應分別取自3個獨立的差壓變送器進行邏輯判斷后的信號。3個獨立的差壓變送器信號應分別通過3個獨立的輸入/輸出（I/O）模件或3條獨立的現場所總線，引入分散控制系統（DCS）的冗余控制器。

2.4 鍋爐汽包水位保護應分別取自3個獨立的電極式測量裝置或差壓式水位測量裝置（當采用6套配置時）進行邏輯判斷后的信號。當鍋爐只配置2個電極式測量裝置時，汽包水位保護應取自2個獨立的電極式測量裝置以及差壓式水位測量裝置進行邏輯判斷后的信號。

3個獨立的測量裝置輸出的信號應分別通過3個獨立的I/O模件引入DCS的冗余控制器。2.5 每個汽包水位信號補償用的汽包壓力變送器應分別獨立配置。

2.6 水位測量的差壓變送器信號間、電極式測量裝置信號間，以及差壓變送器和電極式測量裝置的信號間應在DCS中設置偏差報警。

2.7 對于進入DCS的汽包水位測量信號應設置包括量程范圍、變化速率等壞信號檢查手段

2.8 本標準要求配置的電極式水位測量裝置應是經實踐證明安全可靠，能消除汽包壓力影響，全程測量水位精確度高，能確保從鍋爐點火起就能投入保護的產品，不允許將達不到上述要求或沒有成功應用業績的不成熟產品在鍋爐上應用。

汽包水位測量系統的其他產品和技術也應是先進的、且有成功應用業績和成熟的。汽包水位測量信號的補償

3.1

差壓式水位測量系統中應設計汽包壓力對水位—差壓轉換關系影響的補償。應精心配置補償函數以確保在盡可能大的范圍內均能保證補償精度。

3.2

差壓式水位表應充分考慮平衡容器下取樣管參比水柱溫度對水位測量的影響。

應采用參比水柱溫度穩定、接近設定溫度的平衡容器，或采用經實踐證明有成功應用經驗的參比水柱溫度接近飽和溫度的平衡容器。

必要時也可裝設能反映參比水柱溫度的溫度計，監視與設計修正溫度的的偏差，及由此產生的水位測量的附加誤差。汽包水位測量裝置的安裝

4.1 每個水位測量裝置都應具有獨立的取樣孔。不得在同一取樣孔上并聯多個水位測量裝置，以避免相互影響，降低水位測量的可靠性。

當汽包上水位測量取樣孔不夠時，可采用在汽包上已提供的大口徑取樣管中插入1~2個取樣管的技術增多取樣點。當采用此方法時，應采取適當措施防止各個取樣系統互相干擾

不宜采用加連通管的方法增加取樣點。

4.2 水位測量裝置安裝時，均應以汽包同一端的幾何中心線為基準線，采用水準儀精確確定各水位測量裝置的安裝位置，不應以鍋爐平臺等物作為參標準。

4.3 安裝水位測量裝置取樣閥門時，應使閥門閥桿處于水位位置。

4.4 水位測量裝置在汽包上的開孔位置應根據鍋爐汽包內部結構、布置和鍋爐運行方式，由鍋爐制造廠負責確定和提供。取樣孔應盡量避開汽包內水汽工況不穩定區（如安全閥排氣口、汽包進水口、下降管口、汽水分離器水槽處等），若不能避開時，應在汽包內取樣管口加裝穩流裝置。應優先選用汽、水流穩定的汽包端頭的測孔或將取樣口從汽包內部引至汽包端頭。電極式水位測量裝置的取樣孔應避開爐內加藥影響較大的區域。作為鍋爐運行中監視、控制和保護的水位測量裝置的汽側取樣點不應在汽包蒸汽導管上設置。

4.5 汽包水位計的取樣管孔位置，汽側應高于鍋爐汽包水位停爐保護動作值，水側應低于鍋爐汽包水位停爐保護動作值，并有足夠的裕量。

4.6 三取二或三取中的三個汽包水位測量裝置的取樣孔不應設置在汽包的同一端頭，同一端頭的兩個取樣口應保持400mm以上距離。三個變送器安裝時應保持適當距離。

4.7 差壓式水位測量的平衡容器應為單室平衡容器應采用容積為300~800m的直徑為約100mm的球體或球頭圓柱體。

4.8 差壓式水位表安裝汽水側取樣管時，應保證管道的傾斜度不小于1：100，對于汽側取樣管應使取樣孔側低，對于水側取樣管應使取樣孔側高。

4.9

汽水側取樣管和取樣閥門均應良好保溫。平衡容器及容器下部形成參比水柱的管道不得保溫。引到差壓變送器的兩根管道應平行敷設共同保溫，并根據需要采取防凍措施，但任何情況下，拌熱措施不應引起正負壓側取樣管介質產生溫差。三取二或三取中的三個汽包水位測量裝置的取樣管間應保持一定距離，且不應將它們保溫在一起。

電極式汽包水位測量裝置的排水管不應與取樣管緊挨并排布置。

4.10 就地水位表的安裝。

4.10.1 就地水位計的零水位線應比汽包內的零水位線低，降低的值取決于汽包工作壓力。若現役鍋爐就地水位的的零水位線與鍋爐汽包內的零水位線相一致，應根據鍋爐汽包內工作壓力重新標定就地水位表的零水位線，具體降低值應由鍋爐制造廠負責提供。

當采用的就地水位計內部水柱溫度能始終保持飽和水溫時，表計的零水位線應與汽包內的零水位一致。4.10.2 安裝汽水側樣管時，應保證管道的傾斜度不小于1：100，對于汽側取樣管應使取樣孔側高，對于水側取樣管應使取樣孔側低。

4.10.3

汽水側取樣管和取樣閥門應良好保溫。汽包水位測量和保護的運行維護

5.1

汽包水位測量裝置應定期利用停爐機會根據汽包內水痕跡或其他有效的方法核對水位表（計）計的零位值。鍋爐啟動時應以電極式汽包水位測量裝置為主要監視儀表；鍋爐正常運行中應經常核對各個汽包水位測量裝置間的示值偏差，當偏差超過30mm時應盡快找出原因，進行消除。

5.2

差壓式水位測量裝置進行溫度修正所選取的參比水柱平均溫度應根據現場環境溫度確定，在運行中應密切監視，當實際參比水柱溫度值偏離設置的修正參比值而導致的水位誤差過大時，應對修正回路重新設定。

5.3

鍋爐啟動前應確保差壓式水位測量裝置參比水柱的形成。

5.4

應密切監視爐水導電度的變化。當爐內加藥異常導致爐水導電度高報警時，應密切監視并及時消除，防止電極式水位測量裝置誤發報警而使水位保護誤動作。

5.5

鍋爐汽包水位保護

5.5.1 鍋爐水位保護未投入，嚴禁鍋爐啟動。

5.5.2 鍋爐汽包水位保護在鍋爐啟動前應進行實際傳動試驗，嚴禁用信號短接方法進行模擬試驗。

5.5.3 鍋爐汽包水位保護的整定值和延時值隨爐型和汽包內部部件不同而異，具體數值應由鍋爐制造廠負責確定，各單位不得自行確定。