第一篇：對帶式輸送機工藝設計探討論文

1帶式輸送機設計依據

在已經確定使用帶式輸送機進行輸送松散物料后，應考慮如何設計出經濟合理的帶式輸送機系統。首先應充分考慮設備要求，這也是設計的主要依據。（1）設置科學合理的運輸量。在料流均勻輸送時可以直接給出運輸量，但是在料流出現不均勻時，可以通過給出料流量的統計數據，依據經濟分析決定是否需要增設料倉，不能夠想僅僅憑借增大帶式運輸機的設計運輸量來滿足在不均勻料流時的最大運輸量。（2）了解輸送機線路的詳盡尺寸。這其中包含了最大的長度、傾斜角度和提升的高度等，直線段與曲線段的尺寸以及直線與曲線之間的連接尺寸等。（3）了解物料的性質。這其中包括了物料的濕度、磨損性與摩擦系數、粘結性等，物料的粒度和最大塊度情況，以及物料的松散密度。（4）知曉工作條件與工作環境。了解工作場地是在室內還是露天，了解工作場地的環保要求和環境濕度，以及在工作場地是否需要移動與固定和伸縮等。（5）需要了解在工作區域內是怎樣進行給料與卸料的。給料與卸料方式的不同也會影響到帶式輸送機的工藝設計要求的。（6）詳細了解工作的制度。需要考慮到場地的每天工作時間，以及每年的工作天數，還需要充分考慮到帶式輸送機的工作年限等。（7）重視了解設備設計要求。根據設備使用條件和工作場地的環境狀況在進行設計的過程中，需要了解到輸送帶的安全系數、輸送帶與滾筒的摩擦系數以及輸送帶的最大撓度要求和運行阻力系數等。

2帶式輸送機系統設計

在進行帶式輸送機設計時，常常會根據生產工藝來確定輸送帶的布置方式。與此同時，需要充分考慮到以下幾個問題。首先是需要設計出合理的轉載方式，依據轉載方式的不同，再對給料裝置與卸料裝置提出相應的設計要求。其次是考慮到輸送機線路上各個輸送機之間的關系。啟動設備時的順序是先驅動受料的設備，停止的順序是先停給料的。在各個輸送機的參數發生變化時，可以根據上述關系給出相應的停車時間與啟動時間。再次在出現不能夠滿足上述的停車時間與啟動時間，則需要考慮在各個輸送機之間設置緩沖倉，以此來提高設備的使用性能，提高設備運轉速率。再次需要考慮到在工作現場的環保問題，在出現粉塵大的情況需要適時考慮是否需要密封輸送或是增加必要的除塵設備。最后是需要考慮到優先選用長距離、運輸量大的運輸機。當然還需要考慮采用標準化和通用化的零部件，這樣在設備發生故障時可以進行及時替換，保證線路運轉的質量。

3帶式輸送機在工藝設計中應注意的問題

3.1膠帶的撕裂

依據現場的調查發現，膠帶存在著各種不同形式的損壞。如在局部地方出現磨透的現象，在側邊和連接處出現損傷，膠帶的表皮出現剝落，縱方向上出現撕裂等。這其中膠帶縱方向上的撕裂主要是出現在運轉站內，這是因為運轉站內的等待運輸的物料中常常會摻雜著大塊的鋼材或是木料，它們之間會出現碰撞，從而將會將膠帶刺穿或是將溜槽堵住引起膠帶撕裂。

3.2輸送帶跑偏

在處于正常運轉狀態下，帶式輸送機的膠帶與輸送機的縱向中心線應該是相互重合的，托輥旋轉時產生的圓周力的方向應該與膠帶的速度方向一致，在方向不一致的情況下，輸送帶就會在托輥滾筒上跑偏，膠帶的跑偏則會嚴重損壞膠帶，使之大大縮短使用壽命，同時還會出現撒料的現象，造成損失。膠帶跑偏的原因眾多，如膠帶自身的質量問題就會影響到跑偏的程度。膠帶彎曲或是接頭處彎曲，膠帶切口不正，使得膠帶受拉力不均勻，在設備運轉過程中就會出現跑偏現象。

4帶式輸送機在工藝設計中出現的問題解決方法

4.1預防膠帶撕裂

為了解決上述中出現的各種膠帶撕裂原因，在工藝設計中提出了幾種解決方案。（1）在輸送各種物料的過程中，盡量減少大塊物料的夾雜。（2）需要在輸送的開始部位增設電磁分離器，主要是在初始部位就清除干凈在非磁性物料中的含有鐵的物件。（3）為了緩解物料給輸送帶帶來的沖擊，可以在膠帶輸送機接受物料的地方設計并安裝緩沖托輥。（4）需要對給料裝置進行合理設置。這其中包括以下幾個方面。首先是選用篩式溜槽，篩式溜槽是工藝設計中最常用的給料設置。這種給料裝置能夠先將需要輸送的物料中的細小顆粒篩選在輸送帶上，這樣可以為后面落下的大塊物料起到很好的緩沖作用，是非常好的墊底層，這樣可以減小物料對膠帶的沖擊力量，大大延長膠帶的使用壽命。這種裝置的結構相對簡單，是在溜槽的兩個側板處安裝上金屬擋板，從而出現給料死角。在實際運轉過程中根據輸送物料的特性選用與之相對應的給料裝置，可以減少物料對膠帶的沖擊、損壞，提高使用壽命。最后，給料溜槽的基本結構設計要十分有利于大塊物料的通過，從而能夠防止溜槽發生堵塞。所以，給料溜槽排料口尺寸應該是輸送物料最大粒度的2.5—3倍。給料溜槽的槽底角度應大于輸送物料磨擦角的8°—10°[1]。第五，需要選用科學合理的膠帶縱向撕裂裝置。

4.2處理輸送帶跑偏

4.2.1膠帶跑偏程度直接取決于膠帶質量

膠帶本身出現不直彎曲或是膠帶接頭處不直，釘歪了皮帶扣，膠帶的切口不正，切口與帶寬不呈現直角，會使得膠帶所受的拉力不均。在設備運轉過程中，當膠帶的接頭處運轉到這里時，就會發生跑偏現象。所以，必須將膠帶切正，在確定接頭處的上下膠帶在膠帶的縱方向上的中心線上相互重合后，才可以開始釘上扣或者硫化接頭。

4.2.2保證滾筒軸線與膠帶輸送機縱向中心線保持垂直

帶式輸送機在運轉工作之前是需要在工作場地現場進行多部件安裝的設備。在現場進行安裝時需要首先明確以膠帶輸送機縱方向的中心線作為安裝的基準線，需要保證滾筒軸線與基準線保持垂直，不然的話，膠帶在滾筒上會出現跑偏，在發生跑偏后，膠帶在向滾筒的哪邊偏離，就需要及時收緊哪邊的軸承座，從而可以使得膠帶跑偏的一邊拉力增大，膠帶會朝著拉力較小的方向偏移。如果是在中間段發生偏移，在有載分支上應該調節上托輥，在膠帶跑偏一側，將這段中的托輥組支架沿著膠帶運轉的方向向前移動，另一側的托輥組支架則是沿著膠帶逆行方向向后移動。

4.2.3安置必要的彈簧清掃器和空段清掃器

在輸送機運轉工作過程中，在滾筒表面常常會貼結物料，使得在滾筒上出現圓錐面，膠帶出現跑偏。因此，在進行輸送機工藝設計時，需要考慮到在頭輪部分安置彈簧清掃器。在尾輪前大約0.8-1.0米的中心線處安置空段清掃器，使得膠帶的內表面與工作面保持長久的清潔，不使滾筒上出現圓錐面，從而造成膠帶跑偏現象。

4.2.4注重物料均勻地分布

在輸送物料的工作現場常常會出現膠帶上只要一加上負載物料，就會出現跑偏的現象。這種情況主要是因為物料的受料點不在膠帶的中間部位，因此必須對受料口處的擋板進行必要的位置調節與結構改進，使得物料能夠均勻地分布在膠帶的中心位置，物料的流向定向，減少膠帶跑偏的機會。

4.2.5設置合理的托輥數量與間距

選擇使用調心托輥來調節膠帶跑偏這是在輸送機設計中為了防止與預防膠帶跑偏現象常用的手段，但是往往收效甚微。這主要的原因是托輥在安裝過程中無法保證其高度的一致，在高度上會出現不均勻的現象，膠帶就會出現不能夠與托輥接觸的地方。依據在現場的調查來看，一條皮帶系統中有將近三層的托輥是處于不轉動的狀態，在膠帶與托輥之間附著力不夠，導致膠帶打滑。所以，需要變量地加大托輥之間的間距，托輥之間的間距依據從尾部開始遞增的原則從受料處往驅動裝置處增加。這樣的方式不僅可以減少25%左右的托輥，而且可以使得輸送機輸送膠帶更加穩定，增加膠帶與托輥之間的附著力，從而減少膠帶的磨損，增加使用壽命。

4.2.6設置跑偏開關

在輸送機的輸送帶較長的情況下，可以在50米左右處設置跑偏開關。設置跑偏開關的位置是在機架的兩側而且需要靠近膠帶的地方。在膠帶出現跑偏的時候，托輥繞軸運動，在到達極限位置處，轉軸會帶動跑偏開關，從而出現警報，使得輸送機停止轉動，從而避免出現跑偏。

5結束語

綜上所述，在帶式輸送機工藝設計中存在著相關問題，通過合理的工藝布置，可以尋求到正確的設計方式對目前存在的問題進行調試整改，科學地選用輸送機重要部件，這些都可以保證帶式輸送機的正常運作，延長其使用壽命，增加使用單位的經濟效益。

第二篇：帶式輸送機減速裝置設計論文

題 目： 帶式輸送機減速裝置設計

學 院：

專 業：機械設計制造及其自動化

年 級：

學 號:

姓 名:

導 師:

定稿日期： 20XX年 XX月XX 日

摘要

機械設計畢業設計是在完成機械設計畢業學習后，一次重要的實踐性教學環節。是高等工科院校大多數專業學生第一次較全面的設計能力訓練，也是對機械設計畢業的全面復習和實踐。其目的是培養理論聯系實際的設計思想，訓練綜合運用機械設計和有關選修畢業的理論，結合生產實際分析和解決工程實際問題的能力，鞏固、加深和擴展有關機械設計方面的知識。

本次設計的題目是帶式運輸機的減速傳動裝置設計。總體方案為：根據題目要求和機械設計的特點作者做了以下幾個方面的工作：①決定傳動裝置的總體設計方案，②選擇電動機，計算傳動裝置的運動和動力參數，③傳動零件以及軸的設計計算，軸承、聯接件、潤滑密封和聯軸器的選擇及校驗計算，④ 機體結構及其附件的設計和參數的確定，⑤繪制裝配圖及零件圖，編寫計算說明書。

關鍵詞

減速器，帶式運輸機，機械設計，疲勞強度

一、研究背景

帶式輸送機自1795年被發明以來，經過200多年的發展，已被電力、冶金、煤炭、化工、礦山、港口等各行各業廣泛采用，特別是第三次工業技術革命后新材料、新技術的采用，帶式輸送機的發展步入了一個新紀元。當今，無論從輸送量、運距、經濟效益等各方面來衡量，它已經可以同火車、汽車運輸相抗衡，成為各國爭先發展的行業。

帶式輸送機具有結構簡單、輸送量大、輸送物料范圍廣泛、運距長、裝卸料方便、可靠性高、運費低廉、自動化程度高等特點[1]，它的優越性已十分明顯，是國民經濟中不可缺少的關鍵設備。

近年來，隨著我國工業現代化的迅速發展，綜合機械化采煤工藝的推廣應用使得礦井的開采量和運輸量日益增大，從而長距離、大運量、大功率輸送設備的需求量越來越大[2]。單機總功率達到5000kW、輸送長度達到10km以上、運量超過5000t/h、運行速度超過5-6m/s的帶式輸送機已經在煤礦得到了實際應用[3]。

然而，長距離、大運量、高速度的帶式輸送機如采用傳統的直接啟動方式，由于啟動時間為1-3s，啟動加速度大于0.32/ms,會產生如下問題：

1.啟動時打滑問題 由于大型帶式輸送機的長度和功率較大，如果啟動時間過短，易出現打滑現象。為了消除打滑現象保證有效啟動，增大輸送帶與滾筒間的摩擦力，必須提高張緊裝置的初張力，由此相關連接部件的受力加大，對強度和剛度要求增加，提高了整機的初期投資。

2.振動問題 帶式輸送機在運行過程中存在著諸如輸送帶的縱向、橫向、側向振動，動力裝置、滾筒和托輥等旋轉部件的振動，裝卸載時物料的沖擊振動以及基礎的振動等各種形式的振動，這些振動對于大型帶式輸送機來說表現得更為明顯和強烈。當它們作用于輸送帶時會引起動態響應而導致速度、加速度以及張力的變化，從而產生較大的動載荷，影響元部件、輸送帶以及整機的穩定性和使用壽命。

3.瞬態沖擊大問題 啟動時產生的動態初張力會降低輸送帶的使用壽命，可能引發斷帶事故。為了保證輸送帶運行可靠，必須提高輸送帶的強度等級，相應加大了輸送帶的初期投資。同時，提高輸送帶的強度等級還必須相應加大滾筒的直徑，以滿足輸送帶最小彎曲半徑的要求，從而又加大了機械加工件的初期投資。

4.電動機功率增加問題 由于啟動時間過短，啟動力矩大，容易發生燒毀電機的事故，考慮電動機的選型時要相應提高安全系數，增加了正常使用的能耗。此外，大功率電動機在較短的時間啟動運行，對周邊環境電網的沖擊巨大，其負面影響是無法容忍的。由此可見，啟動問題對帶式輸送機尤其是大型帶式輸送機來說，是一個關鍵的技術，它不僅對啟動性能產生直接影響，而且還可以降低輸送機的成本，因此必須對啟動加以控制。驅動裝置是帶式輸送機的心臟，從某種程度上來說，驅動裝置的性能就決定了輸送機的性能。解決上述問題的有效方法就是合理和最佳地確定大型帶式輸送機的驅動方式。針對大型帶式輸送機的實際工況，理想的驅動裝置應滿足以下技術要求：

1.啟動時間可在一定的范圍內調整，使帶式輸送機平穩啟動，并可實現滿載啟動；

2.啟動加速度控制在一定的范圍內，可有效降低啟動時的動態初張力，降低整機輸送帶的選用安全系數，有效地降低輸送帶的初期投資；

3.在多機啟動或多點中間啟動時，可以實現多機的功率平衡；

4.電動機空載啟動，降低對電網的沖擊；

5.具有過載保護功能；

6.帶式輸送機瞬時停車時，可以實現不停電動機，提高電動機使用壽命；

7.帶式輸送機低速檢帶運行時，系統不會嚴重發熱導致停車故障，確保正常檢修工作。

作為帶式輸送機的關鍵技術之一，可控啟動技術或軟啟動技術應運而生。實現軟啟動和軟停車是解決大型帶式輸送機上述問題的有效措施。“軟啟動”是指機械設備在空、重載工況下，能夠逐步克服整個系統的慣性而平穩地啟動，而這種啟動是可控的[7]。對于帶式輸送機而言，“軟啟動”不僅能夠大幅度減輕傳動系統本身所受到的啟動沖擊，延長輸送機關鍵零部件的使用壽命，同時還能大大縮短電動機啟動電流的沖擊時間，減小對電動機的熱沖擊負荷及對電網的影響，從而節約電力并延長電動機的工作壽命。帶式輸送機可控變速裝置是是一種新型的軟啟動裝置，能很好的解決大型帶式輸送機工作過程中產生的問題。它不僅能夠實現軟啟動、軟停車、過載保護、溫度保護、檢帶運行、多機驅動功率平衡等功能，而且具有結構設計新穎、制造成本低、備件購置方便、維護和日常運行費用低等特點，因而它是一種比較理想的軟啟動裝置。帶式輸送機可控變速裝置在國外已經被廣泛應用，但到目前為止國內這種產品應用還比較少。鑒于目前煤炭工業發展的迫切需要，急需開展關這方面的研究開發及推廣工作.二、文獻綜述

煤礦業帶式輸送機幾種軟起動方式的比較

Michael L.Nave P.E.1800 年華盛頓路匹茲堡，PA 15241帶式運送機是采礦工業運輸大批原料的重要方法。從傳送帶驅動系統到傳送帶紋理結構啟動力矩的應用和控制影響著運送機的性能，壽命和可靠性。本文考查了不同啟動方法在煤礦工業帶式運送機中的應用。

1簡介

運行帶式運送機的動力必須由驅動滑輪產生，通過滑輪和傳送帶之間的摩擦力來傳遞。為了傳遞能量，傳送帶上面的張力在接近滑輪部分和離開滑輪部分必定存在著差別。這種差別在穩定運行、啟動和停止時刻都是真實存在的。傳統傳送帶結構的設計，都是根據穩定運行情況下傳送帶的受力情況。因為設計過程中沒有詳盡研究傳送帶啟動和停止階段的受力情況，所有的安全措施都集中在穩定運行階段（Harrison 1987）。本文主要集中講述傳送機啟動和加速階段的特性。傳送帶設計者在設計時必須考慮控制啟動階段的加速狀況，以免使傳送帶和傳送機驅動系統產生過大的張力和動力（Suttees1986）。大加速度產生的動力會給傳送帶的紋理、傳送帶結合處、驅動滑輪、軸承、減速器以及耦合器帶來負面影響。毫無控制的加速度產生的動力能夠引起帶式傳送機系統產生諸多不良問題，比如上下曲線運動、過度傳送帶提升運動、滑輪和傳送帶打滑、運輸原料的溢出和傳送帶結構。傳送帶的設計需要面對兩個問題：第一，傳送帶驅動系統必須能夠產生啟動帶式傳送機的最小轉動力矩；第二，控制加速度產生動力在安全界限內。可以通過驅動力矩控制設備來完成，控制設備可以是電子手段也可以是機械手段，也可以是兩者的組合（CEM1979）。

本文主要闡述輸送機的開始和加速的過程。傳送帶設計師必須控制開始加速度防止過度張緊在傳送帶織品和力量在皮帶傳動系統.強加速度力量可能有害地影響傳送帶織品，傳送帶接合，驅動皮帶輪，更加無所事事的滑輪，軸，軸承，速度還原劑，并且聯結。未管制的加速度力量可能造成皮帶輸送機有垂直的曲線的系統性能問題，傳送帶緊線器運動，驅動皮帶輪摩擦損失，材料溢出，并且做成花彩傳送帶織品。傳送帶設計員與二個問題被面對，皮帶傳動系統必須導致極小的扭矩足夠強有力開始傳動機，和控制了這樣加速度強制是在安全限額內。光滑開始傳動機可能由對驅動器扭矩控制設備的用途，或機械或電子，或組合的二完成（CEM 1979)。軟起動結構評估標準

什么是最佳的皮帶輸送機驅動系統?答案取決于許多變量。最佳的系統是一個為開始,運行 和終止提供可接受的控制在合理的費用和以及高可靠性。皮帶傳動系統為本文我們考慮的設計方案,皮帶輸送機被電子頭等搬家工人幾乎總驅動。傳送帶”驅動系統”將包括多個要素包括電子原動力、電子馬達起始者以控制系統,馬達聯結、速度還原劑、低速聯結、皮帶傳動滑輪、和滑輪閘(Cur 1986)。它重要,傳送帶設計員審查各個系統要素的適用性對特殊申請。為本文的目的,我們假設,所有驅動系統要素設置礦的新鮮空氣,非允許面積全國電子編碼條500防爆礦的表面的面積。皮帶傳動要素歸因于范圍。某些驅動器要素是可利用和實用的用不同的范圍。為這論述,我們假設那皮帶傳動系統范圍從分數馬力對千位的多個馬力。小驅動系統經常是在50 馬力以下。中型系統范圍從50 到1000 馬力。大型系統可能被考慮在1000 馬力之上。范圍分部入這些組是整個地任意的。必須被保重抵抗誘惑對超出馬達或在馬達之下傳送帶飛行提高標準化。驅動器結果在粗劣的效率和在高扭矩的潛在,當驅動器能導致破壞性超速在再生,或過度加熱以變短的馬達壽命。扭矩控制。傳送帶設計員設法限制開始的扭矩到沒有比150 運行中。限額在應用的開始的扭矩經常是傳送帶胴體肉、傳送帶接合、滑輪絕熱材料軸偏折評級。在更大的傳送帶和傳送帶以優化大小的要素,扭矩限額110 至125 是公用。除扭矩限額之外 傳送帶起始者必需限制會舒展圍繞和會導致旅行的波浪的扭矩增量。一個理想的開始的控制系統會適用于資格整個傳送帶的扭矩傳送帶休息由問題的脫離決定,或運動,然后扭矩相等與傳送帶的運動需求以負荷加上恒定的扭矩從休息加速系統要素的慣性對最終奔跑速度。這使系統臨時強制和傳送帶舒展。不同的驅動系統陳列變化的能力控制扭矩的申請對傳送帶休息和以不同的速度。并且,傳動機陳列裝載二個極端。一條空傳送帶正常存在最小的必需的扭矩為脫離和加速度 當一條充分地被裝載的傳送帶存在最高的必需的扭矩。開采驅動系統必須是能稱應用的扭矩從一個2/1 比率為一個水平的簡單傳送帶安排,對一個10/1 范圍為一個傾斜、復雜傳送帶配置文件。

3熱量評級

在開始和運行期間,各個驅動系統也許消散廢熱。廢熱也許被解放在電子馬達、電子控制、聯結、速度還原劑,或傳送帶制動系統。各個起始時間熱量負荷依靠相當數量傳送帶負荷和起始時間的期限。設計員必須履行被重復的起始時間的申請需求在運行傳動機以后在全負荷。典型的開采傳送帶開始的責任變化從3到10 個起始時間每時數等隔或2到4 個起始時間在連續。被重復的開始也許要求減稅或系統要素。有一個直接關系在熱量評級為被重復的起始時間和費用之間。可變速度。一些皮帶傳動系統是適當的為控制開始的扭矩和速度,但只運行以恒定的速度。一些傳送帶申請會要求一個驅動系統能運行延長的期間以較不比最高速度。這是有用的當驅動器負荷必須與其它驅動器被共享傳送帶被使用當處理飼養者為被表達的物料的費率控制,傳送帶速度被優選為貨車使用費費率傳送帶被使用以慢速運輸人工或材料,或傳送帶運行緩慢的檢驗或移動速度為維護目的。可變速度皮帶傳動將要求一個控制系統根據某一算法調控操作速度。再生或翻修負荷。一些傳送帶配置文件存在翻修傳送帶系統用品能量對驅動系統的負荷的潛在。沒有所有驅動系統有能力接受被重新生成的能量從負荷。一些驅動器可能接受能量從負荷和退回它到輸電線供其它負荷使用。其它驅動器接受能量從負荷和消散它入選定的動態或機械剎車的要素。一些傳送帶描出切換從開汽車對再生在運算期間。驅動系統可能接受有些巨大的被重新生成的能量為申請嗎?驅動系統控制或必須調整相當數量減速的強制在翻修期間嗎翻修發生當運行和開始 維護和支持系統。各個驅動系統將要求定期預防維護。可替換的項目會包括馬達畫筆、軸承、閘填充、散逸電阻器、油 和涼水。如果驅動系統被設計和保守地被管理 更低的重音在可消耗導致更低的維修費用。一些驅動器要求支持系統譬如流通的油為潤滑油、冷卻空氣或水,環境塵土過濾,或計算機儀器工作。支持系統的維護可能影響驅動系統的可靠性。

4費用

驅動器設計員將審查各個驅動系統的費用。費用合計是第一基建成本獲取驅動器，費用安裝和委任驅動器，費用運行驅動器，和費用的總和維護驅動器。費用使力量運行驅動器也許廣泛變化用不同的地點。設計員努力符合所有系統性能要求在最低的費用合計。經常超過一個驅動系統也許滿足所有系統性能標準在競爭費用。更喜歡的驅動器安排是最簡單 譬如一個唯一馬達驅動通過一個唯一頂頭滑輪。但是機械，經濟和功能需求經常需要對復雜驅動器的用途。傳送帶設計員必須平衡對優雅的需要反對伴隨復雜系統的問題。復雜系統要求額外設計工程為成功配置。經常被忽略的費用在復雜系統是培訓人事部的費用或停工期的費用由于不足的培訓。

5起動驅動控制邏輯

各個驅動系統將要求一個控制系統調控開始的機制。最共同的類型控制被使用在更小對中等大小驅動以簡單的外形被命名“開環加速度控制”。在開環控制系統早先被配置程序化開始的機制以被規定的方式通常準時根據。在開環控制,駕駛使用參數譬如潮流,扭矩或速度不影響序列操作。這個方法假定控制設計師充分地塑造了驅動系統表現在傳動機。為更大或更加復雜的傳送帶”閉合回路”或”反饋”控制可以他運用了。在閉合回路控制在開始期間控制系統顯示器通過傳感器駕駛使用參數譬如馬達的當前層,傳送帶的速度或力量在傳送帶并且修改起動程序控制,極限或優選或佩帶了參量。閉合回路控制系統修改開始的被應用的力量在一臺空和充分地被裝載的傳動機之間。常數在數學模型與被測量的可變物有關對系統驅動反應被命名定調的常數。這些常數必須適當地被調整為成功的應用對各臺傳動機。最共同的計劃為傳動機開始閉合回路控制是車頭表反饋為速度控制和壓電池力量或驅動力反饋為扭矩控制。在一些復雜系統，它是中意安排閉合回路控制系統調整自己為各種各樣的遇到的傳動機情況。這被命名“能適應的控制”。這些極端可能介入浩大的變異在裝貨，圍繞的溫度，裝貨的地點在外形或多個驅動選擇在傳動機。有三個共同的能適應的方法。介入決定做在開始之前如果控制系統能知道傳送帶是空的 它會減少最初的力量和會加長加速度力量的應用對最高速度。如果傳送帶被裝載 控制系統會應用資格力量在攤位之下使較少時刻和供應充足的扭矩及時地充分地加速傳送帶。因為傳送帶只成為了裝載在早先賽跑期間由裝載驅動平均驅動潮流可能被抽樣當連續和被保留在反射傳送帶搬運器時間的緩沖記憶。然后在停工平均也許是預先處理一些開環和閉合回路為下個開始。第二個方法介入根據驅動觀察發生在最初開始或行動期間證明的決定。這及時驅動潮流的或力量通常介入比較對傳送帶速度。如果驅動潮流或力量必需及早在序列是降低并且行動被創始，傳送帶必須被卸載。如果驅動潮流或力量必需是高的。在開始 傳動機必須被裝載。這個決定可能被劃分在區域和使用修改起動程序控制的中部和結束。第三個方法介入傳送帶速度的比較對時刻為這個開始反對傳送帶加速度歷史極限或加速度信封監視。在開始，傳送帶速度被測量對時間。這與被保留在控制系統記憶的二限制的傳送帶速度曲線比較。第一曲線描出空的傳送帶加速并且第二個充分地被裝載的傳送帶。因而 如果當前的速度對時間比被裝載的外形低，它也許表明，傳送帶被超載，妨礙或驅動故障。如果當前的速度對時間比空間的外形高級，它也許表明一條殘破的傳送帶結合或驅動故障。無論如何當前的起飛中止并且警報運行。

6結論

最好的傳送帶啟動系統要求在不同的傳送帶負載條件下，能夠以合理的代價帶來可靠性高的可以接受的運行性能。但是至今沒有一個啟動系統能夠達到這樣的要求。傳送帶設計者必須為每個傳送帶設計啟動系統屬性。總得來說全電壓交流發動機啟動適合于簡單結構的小型傳送帶。減電壓SCR交流發動機啟動是地下中、小型傳送帶的基本啟動方法。最新的進展顯示固定液體填充耦合系統的交流發動機是簡單結構中、大型傳送帶基本啟動方法。對于那些大、中型而且需要重復啟動的復雜結構傳送帶繞線轉子發動機驅動是常用的選擇。在結構特別復雜運行需要不同速度的傳送帶啟動中傳送帶直流發動機驅動、不同填充液體驅動、和相異機械傳遞驅動系統一直實力相當的候選者。具體選擇哪個啟動方式由使用環境，相對價格，運行能耗，反應速度和使用者習慣來決定。變頻交流驅動和非電刷直流驅動主要限制于中型傳送帶，這些中型傳送帶需要精確的速度控制，高代價和復雜性。但是隨著持續的競爭和技術進步，波形綜合技術的電子驅動器的使用將越來越廣。

三、技術路線

第一部分 傳動裝置的總體設計

第二部分 傳動零件的設計計算

第三部分 軸的設計

第四部分 潤滑油及潤滑方式的選擇

第五部分 密封及密封的選擇

第六部分 主要尺寸及數據

四、進度安排

五、參考文獻

[1]劉朝儒、彭福蔭、高政一.機械制圖（第四版）.北京：高等教育出版社 2001年

[2]濮良貴、紀名剛.機械設計（第八版）北京：高等教育出版社 2006年

[3]孫桓、陳作模、葛文杰.機械原理（第七版）北京：高等教育出版社 2006年

[4]武建華.材料力學.重慶：重慶大學出版社 2002年

第三篇：帶式輸送機技術規范書

編號：

XXXX有限公司

帶式輸送機

技 術 規 范 書

設總： 審核： 校核： 設計：

X X X X 電 力 設2015年4月

計 院

目 錄

總則 技術要求

2.1 設計條件及環境條件 2.2 標準和規范 2.3 主要設計條件 2.4 總的技術要求 2.5 滾筒

2.6 托輥和托輥組 2.7 驅動裝置 2.8 拉緊裝置 2.9 清掃器 2.10 輸送器

2.11 安全防護裝置 2.12 支架 2.13 跨越梯

2.14 頭部漏斗和頭部護罩 2.15 導料槽 2.16 噪聲控制 2.17 油漆 2.18 其它 3 供貨范圍 出廠檢查及驗收 5 技術服務 6 技術文件 報價內容和格式

總則

本技術條件書僅適用于XXXX有限公司三運煤系統的帶式輸送機設備。它提出了該設備的功能設計、結構、性能、安裝的試驗等方面的技術要求。

1.2 本規范書提出的是最低限度的技術要求，賣方應提供符合本規范書和有關工業標準的優質產品。

1.3 本規范書所使用的標準如遇與賣方所執行的標準發生矛盾時，按較高標準執行。

1.4．本規范書經買、賣雙方確認后作為訂貨合同的技術附件，與合同正文具有同等效力。技術要求

2.1 設計條件及環境條件 2.1.1 電廠及運輸系統概況 2.1.2 燃煤特性

1）煤種：燃料公司來煤。2）堆積密度：0.85-1t/m3 2.1.3 使用條件

帶式輸送機必須滿足長期連續運行的要求。啟動、運行和停機應平穩并安全可靠。

本工程所有帶式輸送機均為室內布置。日工作班次：3班制。

日平均運行小時數22小時，運行6500小時。2.2 標準和規范

帶式輸送機的設計、制造、包裝、運輸、儲存、驗收應符合下列有關標準、規范和規定的要求，但不限于此：

DL5000 火力發電廠設計技術規程 DLGJ1 火力發電廠運煤設計規定 DLJ52 電力建設施工及驗收技術規定 GB10595-2009 帶式輸送機基本參數與尺寸

GB11345 焊縫手工超場聲探傷方法和探傷結果分級

GB985 氣焊、手工電弧焊及氣體保護焊焊縫坡口的基本形式與尺寸 GB986 埋弧焊焊縫坡口的基本形式與尺寸 GB1184 形狀和位置公差

GB/T1804 一般公差線性尺寸的未注公差 GB3323 鋼熔化焊對接接頭射線照相和質量分級 GB3767 噪聲源功率級的測定 JB/ZQ4000 鍛件通用技術條件 GB4323 彈性套柱銷聯軸器 GB5014彈性柱銷聯軸器 GB5015彈性柱銷齒式聯軸器 GB5272梅花形彈性聯軸器 GB6402鋼鍛材超聲縱波探傷方法 ZBJ19009圓柱齒輪減速器通用技術條件 JB2647帶式輸送機包裝技術條件 GB/T 13306-2011 標牌 GB755電機基本技術要求 GB4208外殼防護等級分類 GB12348工業企業廠界噪聲標準 2.3 主要設計條件

2.3.1 帶式輸送機主要技術參數的確定及各部件的布置要求按《火力發電廠運煤設計技術規定》執行。

2.3.2 組成帶式輸送機的一、二類部件如無特殊說明時，均應在《DTⅡ型固定式帶式輸送機設計選用手冊》及<>

所限定的范圍內選擇。

2.3.3 組成帶式輸送機的三類部件如無特殊說明明均應在《火力發電廠帶式輸送機部件典型設計選用手冊》所限定的范圍內選擇。

2.3.4 帶式輸送機運行時最大跑偏量不得超過帶寬的5%，賣方應充分考慮設備制造及配套件選擇對帶式輸送機跑偏量的影響。

2.3.5 帶式輸送機主要技術參數（主要參數可跟設計院或者甲方具體商討）。共2臺。

2.4 總的技術要求

2.4.1 賣方提供的設備應功能完整，技術先進，并能滿足人身安全和勞動保護條件。

2.4.2 所有設備均應正確設計和制造，在所有正常工況下均能安全、持續運行，而不應有過度的應力、振動、溫升、磨損、腐蝕、老化等其它問題，買方歡迎賣方提供優于規范書要求的先進、成熟、可靠的設備。買方不接受帶有試制性質的部件，如果采用帶有試制性質的技術，必須征得買方的同意。

2.4.3 設備零部件應采用先進、可靠的加工制造技術，應有良好的表面幾何形狀及合適的公差配合。

2.4.4 所使用的零件或組件應有良好的互換性。2.5 滾筒

2.5.1 滾筒全部按《DTⅡ型固定式帶式輸送機設計選用手冊》選型，滾筒均為鑄膠膠面。

2.5.2 所有提供傳動滾筒表面均采用人字形膠面，提供帶式輸機膠帶型號:CC-56-650X4（3+1.5）。

2.5.3 改向滾筒全部采用鑄膠膠面，膠面厚度不小于10mm。2.6 托輥和托輥組

2.6.1 托輥選用有縫鋼管和沖壓軸承座。

2.6.2 承載托輥采用35°槽形托輥，承載托輥間距為1200mm；每10組承載托輥中設1組調心托輥。頭部設20°、10°過渡托輥各1組。導料槽下承載托輥的布置間距為600mm，落料點處采用4組緩沖托輥，緩沖托輥布置間距為400mm。

2.6.3 槽形托輥采用三節輥式的托輥組，直徑為φ108mm，槽角35o。所有帶式輸送機的槽形托輥應為前傾式。

2.6.4 回程托輥采用平行托輥，其布置間距為3000mm，每10組回程托輥中布置3組V型前傾下托輥，從回程膠帶起始點開始連續設置5組螺旋托輥。

2.6.5 緩沖托輥采用膠圈式緩沖托輥組。

2.6.6 托輥的性能參數不低于JB/ZQ8008-88標準中一級品指標。2.6.7 托輥在正常工作條件下的使用壽命不低于20000h，在壽命期內損壞率不超過12%。

2.7 驅動裝置

2.7.1 電動機采用Y系列鼠籠式電機，防護等級IP54，絕緣等級F級。電動機采用380V供電。電動機采用上海電機廠產品。

2.7.2 減速器采用硬齒面減速器，采用自然冷卻方式，減速器除應滿足機械性能要求外，還應滿足熱容量校核要求。軸承必須采用進口軸承。

2.7.3 減速器與電動機聯接處的聯軸器采用彈性柱銷齒。減速機與滾筒間采用彈性柱銷齒式聯軸器。

2.7.4 斜升帶式輸送機采用非接觸式逆止器。水平帶式輸送機采用制動器。

2.8拉緊裝置

本期工程所用帶式輸送機采用垂直拉緊裝置。垂直拉緊裝置包括垂直重錘拉緊裝置、垂直重錘拉緊裝置架、重錘箱重錘塊等部件。

2.9 清掃器

所有帶式輸送機頭部均設2級合金橡膠清掃器，尾部設1級合金橡膠空段清掃器，垂直拉緊裝置處設1級合金橡膠空段清掃器。

2.10 輸送帶

1號帶式輸送機采用大傾角布置方式，應為花紋帶。

其余帶式輸送機采用CC-56型輸送帶，層數4層，上膠厚度3mm，下膠厚度1.5mm；輸送帶應為阻燃性輸送帶。

2.11 安全防護裝置

2.11.1 帶式輸送機兩側裝設防護欄桿。

2.11.2 所有外露的旋轉、移動部件均設置防護罩、防護柵或防護欄桿。2.11.3 皮帶機保護元件: 皮帶輸送機應隨機提供必須的保護元件，包括拉繩開關、速度信號、防撕裂開關、跑偏開關，保護開關應動作迅速靈敏，其中拉繩開關及跑偏開關都應設于皮帶機雙側，所有保護元件均應隨設備提供安裝支架及連接件；拉繩開關應附帶塑膠護套鋼絲繩和安裝固定環，各電氣元件的防護等級均不低于IP54。

2.12 支架

2.12.1 帶式輸送機的中間架、支腿、頭部支架、尾部支架、拉緊裝置支架、傳動裝置支架應有足夠的剛度和強度，原則上應在《火力發電廠帶式輸送機運煤部件典型設選用手冊》和《DTⅡ型固定式帶式輸送機設計選用手冊》，所限定的范圍內選擇，其制造誤差不得超過有關標準的要求。

2.12.2 制造所使用的板材與型材必須選用優質鋼材，并經過鋼材噴丸預處理工藝處理。

2.12.3 支架焊接工藝應符合有關標準要求，主要受拉的焊接部件應進行探傷檢查。

2.13 跨越梯

3號帶式輸送機中部設2個跨越梯。共4件。

2.14頭部漏斗、頭部護罩按《DTII型》及《TD75》選用。2.15 導料槽

本次擴建不用設置倒料槽。2.16 噪聲控制

設備運行的噪聲應小于GB10595-2009《帶式輸送機技術條件》的要求，并應符合國家其它有關標準對噪聲的要求。

2.17 油漆

輸送機表面涂漆應符合GB10595-2009《帶式輸送機技術條件》的要求，除滾筒與托輥工作表面可涂一層面漆外，其余表面出廠前必須涂兩層底漆一層面漆。安裝后再涂最后一層面漆。面層油漆顏色在訂貨合同中確定。油漆應采用國內較先進的漆種，并能適應當地的環境條件。全部油漆均由制造廠

供貨，最后一層面漆應有10%的裕量。油漆的型號、漆膜厚度在報價書中明確，2.18電氣設備及控制要求

2.18.1帶式輸送機電機防護等級不低于IP54，絕緣等級為F級，按B級溫升考核，要求電機有過流和斷電保護。電機為連續工作制。

2.18.2．供方所提供的保護信號設備應為至少在兩個同類型設備有2年以上成功運行經驗的成熟產品。

2.18.3．供方應提供完整的熱工檢測及控制系統資料，詳細說明對帶式輸送機的控制、聯鎖、保護等方面的要求，以滿足設計要求。

2.18.4．從帶式輸送機安全、經濟運行出發，供方應提供帶式輸送機啟停及運行對參數監視控制的要求。供方應提供詳細的運行參數，包括帶式輸送機運行的報警值及保護動作值。

2.18.5．供方負責提供帶式輸送機的所有儀表和控制設備。帶式輸送機所有測點必須設在具有代表性、便于安裝檢修的位置，并符合有關規定，需方確認。

2.18.6．用于遠傳的開關量，應選用優質的過程開關，不得選用國家淘汰產品，過程開關的接點容量至少應為220VAC 3A；接點數量滿足控制要求。

2.18.7．需方負責提供帶式輸送機電源為三相四線380/220 V 50Hz交流電源。請需方合同簽訂三天內提供系統最大運行功率。

2.18.8．供方提供的一次儀表和控制設備的生產廠家應由需方確認。2.18.9．供方應采取措施以保證所供儀表和控制設備不受電磁干擾的影響。

2.18.10、供方配供的在本體上安裝的測控設備和其定位、安裝方式、支撐件連接件均由供方設計配供。

2.18.11、皮帶機參加系統的集控及連鎖，皮帶機的控制柜應留有集控、連鎖等足夠的接口以滿足設計的需要。皮帶機控制柜由投標方負責供貨。皮帶機本體與控制柜之間的電纜由投標方供貨，控制柜與集控室的電纜由需方提供，投標方提供推薦型號。所有電器設備的防護等級均要求達到IP54。

2.19 其它

所有外購件必須向國家認可的有資格的廠家采購，并應是優質產品，合格證齊全。所有外購件應由買方認可，向買方提出外購件廠家清單。供貨范圍

3.1 帶式輸送機的供貨范圍從尾部導料槽（包括尾部導料槽）開始，到頭部漏斗（包括頭部漏斗）為止的全套零部件。包括但不限于下列內容。

所有滾筒；各類托輥；驅動裝置單元；拉緊裝置單元； 各種支架、支腿、支座、吊架；

各種導料槽、漏斗、護罩、護欄、護柵。

輸送膠帶；清掃裝置；跑偏開關、速度信號、拉繩開關、防撕裂開關； 各條輸煤皮帶電氣控制箱柜；跨越梯及備品備件；跨梯、備品備件及特殊安裝、檢修工具

3.2 備用托輥為托輥總數的5%。3.3 專用工具三套。4 出廠檢查與驗收

4.1 驅動裝置在出廠前必須進行組裝并經空載試驗，經用戶驗收后方可發運。

4.2 隨機提出廠檢驗合格證及所有外購件的合格證。5 技術服務

5.1 制造廠免費負責指導安裝、調試。5.2 保質期應為投產后1年。

5.3 在安裝、調試及保質期內，凡因質量問題引起的設備，部件損壞應由制造廠免費更換。技術文件

制造廠根據XXXX電力設計院提供的帶式輸送機安裝所在地土建建筑相關布置尺寸，在設備訂貨后7日內向XXXX電力設計院提供帶式輸機設備制造總圖及相應的預埋件布置與受力要求的圖紙資料, 15日內向XXXX電力設

計 院提供帶式輸送機設備的制造布置圖。且所有圖紙均以AutoCAD軟件按比例1：1繪制并附帶電子版以優盤形式提出。

制造廠應提供帶式輸送機設計手冊和有關的設備維修用的技術資料； XXXX電力設計院2份，電廠10份。報價內容和格式 7.1 設備總重和設備總價

7.2 單機價格見下表，報價請按《DTⅡ型固定式帶式輸送機設計選用手冊》分別報價，以備買方參考： 機 號 設備 價格 噸 價

米 價

減速 機價

電機

清掃 價器價

膠帶價 接觸

逆 器價

輸送機編號 數量 輸送量 t/h

帶寬 mm

帶速 m/s

輸送機輸送機提升最大傾角

水高差 α?平m 長度m

甲 乙3.7

40m

拉緊方

式

備注

3號帶 2臺 100 650 1.25 14

第四篇：帶式輸送機(圓錐—圓柱齒輪減速器)設計說明書

摘要

減速器是一種動力傳達機構，利用齒輪的速度轉換器，將馬達的回轉數減速到所要的回轉數，并得到較大轉矩的機構。一般用于低轉速大扭矩的傳動設備，把電動機.內燃機或其它高速運轉的動力通過減速機的輸入軸上的齒數少的齒輪嚙合輸出軸上的大齒輪來達到減速的目的。

本設計對二級減速器進行了工藝過程及裝配的設計，對減速器各零部件的材料進行了選擇和比較，對它的各部分零件加工精度進行了設計計算，然后利用AutoCAD2004軟件進行二級減速器箱體中各零件的二維制圖;再將各個零件裝配在一起形成二維工程裝配圖;最后，文章對潤滑和密封的選擇，潤滑劑的牌號及裝油量計算。

關鍵詞：箱體；工藝；裝配；設計；AutoCAD

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

目錄

第一章 緒論…………………………………………………………………………………… 5 1.1 設計目的………………………………………………………………………………….5 1.2 設計任務和要求………………………………………………………………………….5 第二章 題目分析﹑傳動方案的擬定……………………………………………………..5 2.1 原始條件和數據…………………………………………………………………………..5 2.2 輸送帶工作拉力……………………………………………………………………….6 2.3 結構簡圖如下……………………………………………………………………………..6 2.4 傳動方案的擬定和說明………………………………………………………………….6 第三章 電動機選擇，傳動系統運動學和動力學計算………………………………… 6 3.1 電動機的選擇……………………………………………………………………………..6 3.2 確定電動機功率…………………………………………………………………………..6 3.3 電動機輸出功率………………………………………………………………………….7 3.4 確定電動機轉速………………………………………………………………………….7 3.5 總轉動比…………………………………………………………………………………………………………………………………………….7 3.6 分配傳動比………………………………………………………………………………..8 3.7 計算傳動裝置的運動和動力參數…………………………………………………….8 3.8 各軸輸入功率………………………………………………………………………………………………………………………………….8 3.9 各軸輸入轉矩………………………………………………………………………………………………………………………………… 10

3.10 電動機輸出轉矩…………………………………………………………………………….9

第四章 傳動零件的設計計算……………………………………………………………………………………………………………9 4.1 直齒圓柱齒輪的設計…………………………………………………………………… 9 4.2 齒面接觸強度設計……………………………………………………………………….9 4.3 確定公式內各計算數值………………………………………………………………… 10 4.4 計算………………………………………………………………………………………… 11 4.5 按齒根彎曲強度計算的設計公式為………………………………………………….12 4.6 確定公式內的各計算數值………………………………………………………………12 4.7 計算彎曲疲勞許用應力……………………………………………………………….13

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

4.8 設計計算……………………………………………………………………………………13 4.9 幾何尺寸計算…………………………………………………………………………….14 第五章 傳動的直齒，錐齒輪的設計……………………………………………………….14 5.1 按齒面接觸強度設計…………………………………………………………………… 14 5.2 確定公式內各計算數值………………………………………………………………… 14 5.3 計算………………………………………………………………………………………… 15 5.4 按齒根彎曲強度設計…………………………………………………………………… 16 5.5 幾何計算……………………………………………………………………………………18 第六章 軸的設計計算及校核……………………………………………………………… 18 6.1 初步確定軸的最小直徑………………………………………………………………… 18 6.2 軸的結構設計…………………………………………………………………………….18 6.3 Ⅰ軸的校核……………………………………………………………………………….19 6.4 軸承Ⅰ的校核…………………………………………………………………………….21 6.5 驗算軸承壽命…………………………………………………………………………….22 6.6 Ⅲ軸的校核……………………………………………………………………………….22 6.7 軸承Ⅱ的校核…………………………………………………………………………….23 6.8 求兩軸的計算軸向力

和

……………………………………………………….23

6.9 求軸承當量動載荷P1和P2…………………………………………………………….23 6.10 第Ⅲ軸承的校核。………………………………………………………………………24 6.11 求軸承當量動載荷P1和P2……………………………………………………………24 第七章 鍵連接的選擇和校核……………………………………………………………… 25 7.1 選擇鍵連接的類型和尺寸………………………………………………………………25 7.2 校核鍵連接的強度……………………………………………………………………… 25 7.3 第Ⅱ軸中的小圓柱齒輪上鍵的選擇………………………………………………… 25 7.4 第Ⅱ軸中的大圓錐齒輪上鍵的選擇………………………………………………… 25 7.5 第Ⅲ軸中的大圓柱齒輪上鍵的選擇………………………………………………… 25 7.6 校核第Ⅲ軸中的大圓柱齒輪上鍵的強度…………………………………………… 25 7.7 校核第Ⅲ軸中的最小段上鍵的強度………………………………………………… 26 第八章 聯軸器的選擇和校核……………………………………………………………… 26 8.1 類型選擇，載荷計算，公稱轉矩…………………………………………………… 26

FF帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

8.2 由表14-1，p352,查得轉矩…………………………………………………………… 26 8.3 類型選擇………………………………………………………………………………… 26 第九章 箱體的設計………………………………………………………………………… 26 9.1 箱體的主要結構………………………………………………………………………… 26 第十章 滑和密封的選擇，潤滑劑的牌號及裝油量計算…………………………… 28 10.1 減速器的潤滑…………………………………………………………………………… 28 10.2 減速器的密封…………………………………………………………………………… 28 第十一章 傳動裝置的附件及說明………………………………………………………… 29 11.1 軸承蓋…………………………………………………………………………………… 29 11.2 軸承套杯………………………………………………………………………………… 29 11.3 調整墊片組……………………………………………………………………………… 29 11.4 油標……………………………………………………………………………………….29 11.5 排油孔螺塞……………………………………………………………………………… 29 11.6 檢查孔蓋板……………………………………………………………………………… 29 11.7 通氣器…………………………………………………………………………………….30 11.8 起吊裝置………………………………………………………………………………… 30 11.9 定位銷…………………………………………………………………………………… 30 11.10 起蓋螺釘……………………………………………………………………………….30 設計小結……………………………………………………………………………………...30 參考資料………………………………………………………………………………………… 32 致 謝…………………………………………………………………………………………….33

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

第一章 緒論

1.1 設計目的

畢業設計是培養學生綜合運用所學的基礎理論和專業理論知識，獨立解決減速器設計問題的能力一個重要的實踐性教學環節。因此，通過設計應達到下述目的。

1.1.1初步掌握正確的設計思想和設計的基本方法步驟,鞏固深化和擴大所學的知識,培養理論聯系實際的工作方法和獨立工作能力。

1.1.2獲得結構設計，零件計算，編寫說明書。繪制部件總裝圖（展開圖，裝配圖）和零件工作圖等方面的基本訓練及基本技能。1.1.3熟悉有關標準、規格、手冊和資料的應用。1.1.4對現有機械結構初具分析能力和改進設計的能力。

1.2 設計任務和要求

設計基本內容及要求：

按照設計任務，根據調查研究所提供的權據和有關技術資料，進行以下工作：制定工藝方案，確定選擇通用部件，設計專用部件，繪制有關圖紙（零件、裝配圖等），編寫技術文件等。其基本內容如下： 1.2.1選擇電動機型號；

1.2.2定帶傳動的主要參數及尺寸； 1.2.3設計減速器； 1.2.4選擇聯軸器。1.2.5減速器裝配圖一張； 1.2.6零件工作圖二張； 1.2.7設計說明書一份。

第二章 題目分析﹑傳動方案的擬定

2.1 原始條件和數據

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

膠帶輸送機單班制連續單向運轉，工作中有輕微振動；使用期限10年，檢修期間隔為3年。該機動力來源為三相交流電，在中等規模機械廠小批生產。輸送帶速度允許誤差為±5%。

2.2 輸送帶工作拉力

2300N，輸送帶速度：1.6m/s，卷筒直徑：270mm.2.3 結構簡圖如下:

2.4 傳動方案的擬定和說明

由題目所知傳動機構類型為：圓錐—圓柱兩級齒輪減速器。故只要對本傳動機構進行分析論證。

本傳動機構的特點是：共三根軸，每根軸直徑依次增大，利用圓錐圓柱齒輪進行傳動，寬度尺寸較小，但錐齒輪加工比圓柱齒輪困難，一般置于高速級，以減小其直徑和模數。

第三章 電動機選擇，傳動系統運動學和動力學計算

3.1 電動機的選擇：

選用Y系列一般用途的三相異步電動機

3.2 確定電動機功率：

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

Pw?Fw?vw1000??wKw?2200?0.91000?0.94?2.106kw

?w?0.943.3 電動機輸出功率

P0?Pw?

因載荷平穩，電動機額定功率3.4 ?

確定電動機轉速

按表2-1各傳動機構傳動比范圍，圓錐齒輪轉動比所以總傳動比范圍是

?

一般傳動比為總體傳動比的

可見電動機可選范圍

3.5 總轉動比

圓柱齒輪傳動比

?，帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

3.6 分配傳動比

令

3.7 計算傳動裝置的運動和動力參數

軸：

II軸：

III軸：

工作軸

3.8 各軸輸入功率

I軸：

II軸：III軸： 7

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

工作軸 ：

3.9 各軸輸入轉矩

I軸：

II軸：

III軸：

工作軸：

3.10 電動機輸出轉矩：

第四章 傳動零件的設計計算

4.1 直齒圓柱齒輪的設計

4.1.1選定直齒圓柱齒輪，8級精度，小齒輪材料為40Gr(調質)，硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼(調質)，硬度為240HBS，二者材料硬度相差40HBS。

4.1.2選小齒輪齒數，大齒輪齒數

4.2 齒面接觸強度設計

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

4.3 確定公式內各計算數值

4.3.1選載荷系數

4.3.2計算小齒輪傳遞的轉矩

4.3.3由表10-7取得齒寬系數

4.3.4有表10-6查得材料的彈性影響系數

4.3.5有圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限

；大齒輪的接觸疲勞強度極限

4.3.6由式10-13計算應力循環次數，4.3.7試算小齒輪分度圓直徑，代入中較小的值

4.3.8由圖10-19取接觸疲勞壽命系數

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

4.3.9計算接觸疲勞許用應力

取失效概率為1% 安全系數S=1.由式10-12得

4.4 計算

4.4.1試算小齒輪分度圓直徑4.4.2計算圓周速度

4.4.3計算齒寬b

4.4.4計算齒寬與齒高之比，代入中較小的值

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

模數

齒高

4.4.5b計算載荷系數

根據直齒輪h?，8級精度，由圖10-8查得動載系數

由表10-2查得使用系數

；

由表10-4用插值法查得8級精度，小齒輪相對支承非對稱布置時，由，故載荷系數4.4.6按實際的載荷系數校所算得的分度圓直徑，由式k査圖10-13k得

kv

b10-10a得

k

4.4.7計算模數m 4.5 按齒根彎曲強度計算的設計公式為

4.6 確定公式內的各計算數值KH

H?4.6.1由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞極限

K

?A?H11

?v??F帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

大齒輪的彎曲疲勞強度極限 4.6.2由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數

4.7 計算彎曲疲勞許用應力

取彎曲疲勞安全系數

，由式10-12得；

計算載荷系數

查取齒形系數

由表10-5查得 查取應力校正系數

由表10-5查得

計算大小齒輪的

大齒輪的數值大

4.8 設計計算

對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數m大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數，由于齒輪模數主要取決于彎曲疲勞所決定的承載能力，而齒面接觸強度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑有關，即模數和齒數的乘積，可由彎曲強度算得的模數2.09并就近元稹為標準值m=2.5mm,按接觸強度計算的分度圓直徑

?KK??FEFkk?YY?YY?YFaFaYFaFSaSaYF1

并加以比較

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計。

算出小齒輪齒數

大齒輪齒數

取

這樣設計出的齒輪傳動，既滿足了齒面接觸強度，又滿足了齒根彎曲強度，并做到結構緊湊，避免浪費。

4.9 幾何尺寸計算

4.9.1計算分度圓直徑

4.9.2計算中心距 4.9.3計算齒輪寬度

取

5.1 按齒面接觸強度設計

5.1.1選軸夾角為90度的直齒圓錐齒輪，為8級精度，由表10-1選擇小齒輪材料為40二者材料硬度差40HBS。5.1.2選小齒輪的齒數

由設計計算公式

5.2 確定公式內各計算數值

5.2.1試選載荷系數

dZZ??d?ZB?b?1Ba?

第五章 傳動的直齒，錐齒輪的設計

（調質），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調質），硬度為240HBS，大齒輪齒數

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

5.2.2計算小齒輪傳遞的轉矩

5.2.3最常用的值，齒寬系數

5.2.4由表10-6查得材料的彈性影響系數

5.2.5由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限

；大齒輪的齒面的接觸疲勞強度極限為

5.2.6由式10-13計算應力循環次數 ?

5.2.7由圖10-19取接觸疲勞壽命系數

5.2.8計算接觸疲勞許用應力TN

取失效概率為，安全系數，由式（10-12）得

5.3 1 ?

計算

5.3.1試驗算小齒輪分度圓直徑5.3.2計算齒寬

1HLim，代入

HLimS?中較小的值。

1KZ

?

K

RE?0?H

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

5.3.3計算齒寬與齒高之比

模數

齒高

5.3.4計算載荷系數

根據，8級精度，由圖10-8查得動載荷系數，直齒錐齒輪使用系數由表10-2查得

5.3.5齒間載荷分配系數可按下試計算

5.3.6由表k10-9中查得取軸承系數

故載荷系數

5.3.7按實際的載荷系數校正所算得的分度圓直徑，由式（10-10a）得

5.3.8計算模數

5.4 按齒根彎曲強度設計

曲強度的設計公式為5.4.1確定公式內的各計算數值

由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限vhmkb

?vHk?tk ?

大齒輪的彎曲強度極限

5.4.2由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數

5.4.3計算彎曲疲勞許用應力。

??

H15

?A?帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

取彎曲疲勞安全系數

由式（10-12）得

5.4.4計算載荷系數k

5.4.5查取齒形系數

由表10-5查得：5.4.6查取應力校正系數

由表10-5查取

5.4.7計算大，小齒輪的大齒輪的數值大 5.4.8設計計算

對比計算結果，由齒面接觸疲勞計算的模數m大于由齒根彎曲疲勞強大計算的模數，由于齒輪模數m大小主要取決于彎曲疲勞強度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力，反于齒輪直徑（即模數與齒數的乘積）有關，可取由彎曲強度算得的模數1.26并就圓整為標準值按接觸強度算得的分度圓直徑

算出小齒輪齒數

S?K?YYYYY?FaFa?YFaYSaSaFaFF ,并加以比較

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

大齒輪齒數

這樣設計出的齒輪傳動，既滿足了齒面接觸疲勞強度，又滿足了齒根彎曲疲勞強度，并做到結構緊湊，避免浪費。

5.5 幾何計算

5.5.1計算分度圓直徑

5.5.2計算中心距

5.5.3計算齒輪齒寬d

取 Z

第六章 軸的設計計算及校核

6.1 初步確定軸的最小直徑

選取軸的材料為40，取

6.2 軸的結構設計a

擬定軸上零件的裝配方案

BB?

???d??帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

6.2.1為了滿足半聯軸器的軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ軸段右端需制出一軸肩，故取Ⅱ-Ⅲ段的直徑=24mm;半聯軸器與軸配合的孔長度，為了保證軸端擋

略短一些，圈只壓在半聯軸器上而不壓在軸的端面上，故Ⅰ-Ⅱ段的長度應比現取。

6.2.2初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據

=24mm, 由軸承產品目錄中初步選取0基本游隙組，標準精度級的單列圓錐 滾子軸承30208，其尺寸為

；而 右端軸徑僅是為了裝配方便，并不承受軸向力亦不對軸上零件起定位和固定作用時，則相鄰直徑的變化差可以較小，一般可取直徑差1~3mm，因此取。

6.2.3取安裝齒輪處的軸段位。已知齒輪輪縠的寬度為略短與輪縠寬度，故取6.3 Ⅰ軸的校核

dLLlI??dII?，故。

；齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定，為了是套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應。

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

6.3.1已知軸的彎矩和扭矩，可針對某些危險截面（即彎矩和扭矩）而軸徑可能不足的截面，做彎矩合成強度校核計算，按第三強度理論，計算應力。

6.3.2通常由彎矩所產生的彎曲應力是對稱循環環變應力而由扭矩所產生的，扭轉切應力，則常常不是對稱循環應力，為了考慮兩者循環應力特性不同的影響，引入折合系數，則計算應力為時，取；若扭轉切應力亦為對稱循環變應力時，取對于直徑為d的圓軸，彎曲應力為入式，則軸的彎扭合成強度條件為 M??H?Y?M?。當扭轉切應力為靜應力；若扭轉切應力亦為對稱循環變應力為脈動循環變應力時，取

。，扭轉切應力,J將和代

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

選用安全。

6.4 軸承Ⅰ的校核

如圖附頁C所示：

Fr1?F?tan?cos?1?439.838N Fa1?Fttan?sin?1?121.14N

Fre?165?Fdae?F2r1v?110?632.23N

Fr2v?Fre?Fr1v??192N

Fr1H?165FT110te?1929N

Fr2H?Fte?Fr1H?654N

Fr1?F22r1v?Fr1H?2030N Fr2?F2求兩軸的計算軸向力 對于30205Fr2v?F2r2H?682N

和

型軸承，由表8-145，軸承派生軸向力

假設

FFr1d1?2Y?634.37N FFr2d2?2Y?213.125N

因為Fae?Fd2?Fd1 所以軸承1被放松，軸承2被壓緊 所以Fa1?Fd1?637.37N

Fa2?Fd1?Fae?513N 求軸承當量載荷P1和P2

FteFF?F20

CM?帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

Fa12F?0.31?e Far1F?0.75?e

a2對軸承1，X1?1 Y1?0 對軸承2，X2?0.4 Y2?1.6

因軸承運轉中有中等沖擊載荷，按表13-6，取

P1?fp?x1Fr1?Y1Fa1??3045N

P2?fp?x2Fr2?Y2Fa2??1230N

6.5 驗算軸承壽命

因P1?P2,所以按軸承1的受力大小來驗算

106? L??60n?c??P??570729?L'h?h

1Ⅱ軸的校核。

彎矩，扭矩圖如圖附頁A所示：

選用45 6.6 Ⅲ軸的校核

MH?FNH1?L1?253N?mMV?FNVM

如圖附頁B所示： 1?L1?92N?m

M?M2V?M2H?269N?m

F?F?D2?360N?m

?ca?36.606????1?合格

HfP帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

6.7 軸承Ⅱ的校核

如圖附頁D所示：

6.8 求兩軸的計算軸向力

對于30205型軸承，由表8-145，軸承派生軸向力

F?F?a?F

2685N 2153N

和

C=32200N 假設

軸承1被壓緊，eFF2Y

被放松F

r

6.9 求軸承當量動載荷P1F和P2

trr

F?F2

?22

?vvH?aa帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

所以對軸承1，2

因軸承運轉中有中等沖擊載荷 取

因為 所以按軸承1的受力大小驗算

6.10 第Ⅲ軸承的校核P

X

Y

如圖附頁E所示：

求兩軸承的計算軸向力

和

對6208型軸承

6.11 求軸承當量動載荷P1和P2

因為軸承運轉中有中等沖擊載荷 F1取2

因為 所以按軸承2的受力大小驗算Ff?F

F23

??P??帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

故所選軸承滿足壽命要求。

第七章 鍵連接的選擇和校核

7.1 選擇鍵連接的類型和尺寸

一般8級以上精度的齒輪有定心精度的要求，應選用平鍵按第Ⅰ根軸上鍵的選擇： 從表8-61中查得鍵的截面尺寸為：寬度，由輪縠寬度并參考的長度系列取鍵長

高度7.2 校核鍵連接的強度

鍵，軸和輪縠的材料都是鋼，由表6-2P108機械設計查得許用擠壓應力鍵與輪縠鍵槽的接觸高度適。

7.3 第Ⅱ軸中的小圓柱齒輪上鍵的選擇

校核與上面相同，合適。

7.4 第Ⅱ軸中的大圓錐齒輪上鍵的選擇

7.5 第Ⅲ軸中的大圓柱齒輪上鍵的選擇

取 d?bLh?L?lk??????'db??h，取其平均值

'，鍵的工作長度，所以 合合適。

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

7.6 校核第Ⅲ軸中的大圓柱齒輪上鍵的強度

合適。

7.7 校核第Ⅲ軸中的最小段上鍵的強度

8.1 類型選擇，載荷計算，公稱轉矩

為了隔離震動與沖擊

8.2 由表14-1，p352,查得轉矩

8.3 類型選擇

從大轉速為

9.1 箱體的主要結構

9.1.1箱體材料為HT150，采用剖分式箱體，箱體結構最原始的構思：上下箱作成具有一定壁厚

'lk??L?????db??hLL?pp?p??KT?GBTL

合適。

第八章 聯軸器的選擇和校核

中查得型彈性套柱銷聯軸器的許用轉矩為

之間合用。，許用最，軸徑為

第九章 箱體的設計，箱體內側壁與小圓柱齒輪兩端面有間距，與

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

大圓柱齒頂圓有間距。

；下箱體內低壁與大齒輪頂圓的間距應不小于9.1.2為適應軸承寬度和安放軸承蓋，不是加大箱體兩側壁厚而是采取在座孔周圍箱壁外擴成具有一定寬度的軸承座，并在軸承座兩旁設置凸臺結構，是聯接螺栓能緊靠座孔以提高聯接剛性。

9.1.3為使下箱座與其他座駕聯接，下箱座亦需做出凸緣底座。

9.1.4為增加軸承座的剛性，軸承座處可設肋板，肋板的厚度通常取壁厚的0.85倍。

9.1.5鑄造箱體應力力求形狀簡單，為便于造型時取模，鑄件表面沿拔模方向應有斜度，對長度為 的鑄件，拔模斜度為。

名稱 符號 尺寸關系 箱體壁厚 δ 0.025a+箱蓋壁厚

箱座，箱蓋，箱底凸緣厚度 地腳螺栓直徑和數目 軸承旁聯接螺栓直徑 箱蓋，箱座聯接螺栓直徑

軸承端蓋螺釘直徑

檢查孔蓋螺釘直徑

????b?bba?d

螺栓間

距

軸承座孔（外圈）直徑D

螺釘

數目6

雙級減速器：

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

距離至箱外壁 至凸緣

;

-軸承外圈直徑

邊緣距離

軸承旁聯接螺栓具體 S 一般取軸承旁凸臺半徑

軸承旁凸臺高度 根據低速軸軸承座外徑

扳手空間箱外壁至軸承座端面距離

箱蓋，箱座肋厚

大齒輪頂圓與箱內壁間距離 齒輪端面與箱內壁距離

第十章 滑和密封的選擇，潤滑劑的牌號及裝油量計算

10.1 減速器的潤滑

10.1.1該減速器采用油潤滑，對于浸入油中。當齒輪回轉時粘在其上的油液被帶到嚙合區進行潤滑，同時油池的油被甩上箱壁，有助散熱。10.1.2為避免浸油潤滑的攪油功耗太大和保證齒輪嚙合區的充分潤滑，傳動件浸入油中的深度不宜太深或太淺，一般浸油深度以浸油齒輪的一個齒高為適度，但不少于10mm.10.1.2一般齒頂圓至油池底面的距離不應小于30~50mm，為了有利于散熱，每傳遞功率的需油量約為，所以此減速器的需油量為10.1.3高速圓周速 dD,dDffRcDmMcLcmmm??

和的要求

由結構確定

，的齒輪傳動可采用油潤滑，將齒輪

。，可選用320工業閉式齒輪油。

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

10.2 減速器的密封

10.2.1軸伸出處的密封為占圈式密封，軸承室內側的密封為封油環密封，檢查孔蓋板，排油螺塞，油標與箱體的接合面均需加紙封油墊或皮封油圈。10.2.2減速器采用鈣鈉基潤滑脂（）。

11.1 軸承蓋 第十一章 傳動裝置的附件及說明

軸承蓋結構采用螺釘式可分為螺釘聯接式，材料為鑄鐵（HT150），當軸承采用輸油溝飛濺潤滑時為使油溝中的油能順利進入軸承室，需在軸承蓋端部車出一段小直徑和銑出徑向對稱缺口。

11.2 軸承套杯

套杯可用作固定軸承的軸向位置，同一軸線上兩端軸承外徑不相等時使座孔可一次鏜出，調整支承的軸向位置。

11.3 調整墊片組

調整墊片組的作用是調整軸承游隙及支承的軸向位置。墊片組材料為沖壓銅片或08F鋼拋光。

SH28 11.4 油標

采用桿式油標，對于多級傳動則需安置在低速級傳動件附近。長期連續工作的減速器，在桿式油標的外面常裝有油標尺套，可以減輕油的攪動干擾，以便在不停車的情況下隨時檢測油面。

11.5 排油孔螺塞

為了換油及清洗箱體時排出油污，排油孔螺塞材料一般采用Q235，排油孔螺塞的直徑可按箱座壁厚的倍選取。排油孔應設在便于排油的一側，必要時可在不同位置兩個排油孔以適應總體布局之需。

11.6 檢查孔蓋板

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

為了檢查傳動件嚙合情況，潤滑狀態以及向箱內注油，在箱蓋上部便于觀察傳動件嚙合區的位置開足夠大的檢查孔，平時則將檢查孔蓋板蓋上并用螺釘予以固定，蓋板與箱蓋凸臺接合面間加裝防滲漏的紙質封油墊片。

11.7 通氣器

為溝通箱體內外的氣流使箱體內的氣壓不會因減速器運轉時的溫升而增大，從而造成減速器密封處滲漏，在箱蓋頂部或檢查孔蓋板上安裝通氣器。

11.8 起吊裝置

吊環螺釘裝在箱蓋上，用來拆卸和吊運箱蓋，也可用來吊運輕型減速器。

11.9 定位銷

為確定箱座與箱蓋的相互位置，保證軸承座孔的鏜孔精度與裝配精度，應在箱體的聯接凸緣上距離盡量遠處安置兩個定位銷，并盡量設置在不對稱位置。常用定位銷為圓錐銷，其公稱直徑（小端直徑）可取，為箱座，箱蓋凸緣聯接螺栓的直徑；取長度應稍大于箱體聯接凸緣的總厚度，以利裝拆。

11.10 起蓋螺釘

箱蓋，箱座裝配時在剖分面上涂密封膠給拆卸箱蓋帶來不便，為此常在箱蓋的聯接凸緣上加工出螺孔，拆卸時，擰動裝與其中的起蓋螺釘便可方便地頂起箱蓋。起蓋螺釘材料為35號鋼并通過熱處理使硬度達HRC28~38。

設計小結

1.通過這次課程設計，我學到了很多，更好地將以前學過的知識和實際應用結合起來，比如《機械原理》，《機械設計》，《材料力學》，《互換性與技術測量》，《圖學》等專業知識。

2.同時我也了解到一個零件的設計要考慮很多東西，最基本的是它能實現你想要的功能，還有它的經濟性也很重要，同時要考慮具體加工一個零件時的加工方法的不同，材料的選擇等因素。

dd29

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

3.通過這次課程設計也讓我深刻意識到了設計的需要嚴謹的精神和精確的計算。同時也知道了設計一個零件需要做些什么，需要準備哪些方面的東西。

4.由于第一次設計減速器，在設計中也存在一些不足之處，比如剛開始設計時未考慮到很多因素，導致在設計過程出現很多錯誤，針對這些錯誤，在分院老師的指導下，很多錯誤都已經糾正了。

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

參考資料

［1］《機械設計》，高等教育出版社，濮良貴，紀名剛主編，2006年5月第8版；

［2］《機械設計課程設計》，浙江大學出版社，陳秀寧，施高義主編，2004年12月第2版； ［3］《材料力學》，高等教育出版社，劉鴻文主編，2004年1月第4版；

［4］《互換性與技術測量》，中國計量出版社，廖念釗，古瑩菴，莫雨松，李碩根，楊興駿主編；2007年6月第5版；

［5］《機械設計手冊第3卷》，機械工業出版社，機械設計手冊編委會編著，2004年8月第3版；

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

致 謝

在此次畢業設計中，通過減速器的分析，對其進行了許多改進，解決了一些關鍵技術難點：1.完成了零件設計的全過程；2.熟悉裝配工藝過程；3.怎樣選擇材料。在設計過程中我遇到了很多的難題，在指導廖老師老師不遺余力的幫助指導下我順利完成了零件圖、裝配圖等的設計。使我把所學知識進行了一次系統性的使用，通過這一課題的實施可以使我們把所學知識學以至用。

老廖師以他嚴謹的治學態度和豐富的理論知識為我糾正了設計中的錯誤，為我解答了設計中的疑問，為我設計論文的編寫提出了許多寶貴性的意見，付出了很多心血。而我始終感覺到老廖師那種誨人不倦的高風亮節，這將在我遇到困難的時候永遠激勵著我。另外，廖老師定期檢查設計完成情況，確保了質量和進度。在此，我感謝廖老師在這次畢業設計中予以我的極大幫助。

最后，對老師審閱我的論文深表感謝，并對我的設計提出不足之處。

帶式輸送機(圓錐一圓柱齒輪減速器)設計

第五篇：帶式輸送機發展現狀及趨勢

煤礦帶式輸送機技術的發展趨勢

帶式輸送機的生產技術目前已進入了一個高速發展階段。在某些領域，帶式輸送機已逐漸開始取代機車和汽車運輸，它具有輸送物料種類廣泛、輸送能力大、輸送路線的適應性強、運行平穩可靠、物料的破碎性小以及裝卸料靈活、費用低、易于實現自動控制及節能環保等特點。目前被廣泛應用于電力、糧食、冶金、化工、煤炭、礦山、港口、建材等諸多領域，在國民經濟中發揮著重要作用。

帶式輸送機發展到現在至少已有一百五十年的歷史，初期設計主要用于谷物等較小密度物料的輸送，隨著科學技術的迅速發展，用于制造、設計和安裝的各種新技術、新方法的出現以及輸送帶接頭技術的不斷完善，目前帶式輸送機已經發展到了一個較高的水平。

我國帶式輸送機行業起步相對國外較晚，但是在冶金、礦山、煤炭、交通、能源、建材等基礎工業的帶動下，我國帶式輸送機行業發展速度較快。近年來國產帶式輸送機產量逐年增長。從未來國內市場的發展前景來看，煤炭、礦山開采、港口碼頭、電力、鋼鐵、糧食等行業的投資規模將繼續擴大，這也必將帶動帶式輸送機的市場需求不斷增大；國際市場上，發展中國家正大力發展其本國的基礎工業，如印度、巴西、東南亞、非洲、拉美等國家和地區對帶式輸送機的需求量也在逐漸增加。國產帶式輸送機由于的性價比較高，在國際市場上具有很強的競爭力。因此國內外市場的發展角度來看，國產帶式輸送機都具有較大的需求空間。根據市場的需求趨勢，帶式輸送機將朝著長距離、大功率、大運量的方向發展，同時隨著節能減排等政策的實施以及政府和全社會對安全生產的重視程度的增加，小規模火電、煤礦及水泥等生產企業相繼關閉，取而代之的是具有先進工藝的大型企業，因此，對帶式輸送機的性能、質量、安全可靠性等方面的要求更高。由于帶式輸送機的核心部件決定了其整機的綜合性能，因此帶式輸送機核心部件的專業化分工與協作將成為該行業發展的必然趨勢，在帶式輸送機市場需求的帶動下，其核心部件的市場價值也逐漸凸顯。

帶式輸送機未來主要由三個大的發展趨勢：

1，設備大型化、提高運輸能力

為了適應高產高效集約化生產的需要，帶式輸送機的輸送能力要加大。長距離、高帶速、大運量、大功率是今后發展的必然趨勢，也是高產高效礦井運輸技術的發展方向。在今后的10a內輸送量要提高到3000～4000 t/h，還速提高至4～6m/s，輸送長度對于可伸縮帶式輸送機要達到3000m。對于鋼繩芯強力帶式輸送機需加長至5000m以上，單機驅動功率要求達到1000～1500 kW，輸送帶抗拉強度達到6000 N/mm（鋼繩芯）和2500 N/mm（鋼繩芯）。尤其是煤礦井下順槽可伸縮輸送技術的發展，隨著高產高效工作面的出現及煤炭科技的不斷發展，原有的可伸縮帶式輸送機，無論是主參數，還是運行性能都難以適應高產高效工作面的要求，煤礦現場急需主參數更大、技術更先進、性能更可靠的長距離、大運量、大功率順槽可伸縮帶式輸送機，以提高我國帶式輸送機技術的設計水平，填補國內空白，接近并趕上國際先進工業國的技術水平。其包含7個方面的關鍵技術：⑴帶式輸送機動態分析與監控技術；⑵軟起動與功率平衡技術；⑶中間驅動技術；⑷自動張緊技術；⑸新型高壽命高速托輥技術；⑹快速自移機尾技術；⑺高效儲帶技術。

2，提高元部件性能和可靠性

設備開機率的高與低主要取決于元部件的性能和可靠性。除了進一步完善和提高現有元部件的性能和可靠性，還要不斷地開發研究新的技術和元部件，如高性能可控軟起動技術、動態分析與監控技術、高效貯帶裝置、快速自移機尾、高速托輥等，使帶式輸送機的性能得到進一步的提高。

3，擴大功能，一機多用化，拓展運人、運料或雙向運輸等功能，做到一機多用，使其發揮最大的經濟效益。