第一篇：預審意見修改說明（抗滑樁）

云南建投集團總承包二部 抗滑樁專項施工方案內部評審 意見修改回復 一、設計技術中心意見：

1.補充周邊環境描述。

回復：已按意見修改，已補充，詳見 P2 頁。

2.部分規范引用錯誤。

回復：已按意見修改，已刪除引用錯誤規范，詳見 P5 頁。

3.鋼筋工程數量錯誤。

回復：已按意見修改，已重新復核鋼筋工程數量，詳見 P9 頁。

4.進度計劃與實際不符。

回復：已按意見修改，進度計劃按跳兩槽開挖計劃。詳見 P7 頁。

5.樁身開挖順序與實際不符。

回復：已按意見修改，已要求現場按計劃開孔。

6.已要求現場按計劃開孔。

回復：已按意見修改，已要求現場按計劃開孔。

7.補充場站建設計劃。

回復：已按意見修改，已補充場站建設計劃，詳見 P11 頁。

8.補充樁間墻模板拉桿材質，及間距等參數。

回復：已按意見修改，模板拉桿采用 M18 對拉螺栓，間距 60cm 梅花形布置，詳見 P25 頁。

9.補充位放樣圖及孔口臨邊防護圖。

回復：已按意見修改，已補充，詳見 P13-P14 頁。

10.補充通風照明示意圖。

回復：已按意見修改，已補充，詳見 P19 頁。

11.鋼筋制作及安裝內容與實際不符。

回復：已按意見修改，已統一，詳見 P19-P22 頁。

12.補充樁間土體開挖內容。

回復：已按意見修改，已補充，詳見 P24 頁。

13.重新繪制樁間墻模板支架施工圖。

回復：已按意見修改，已重新繪制，詳見 P24-P25 頁。

14.重新用標準 A3 圖框繪制相關附圖，圖面清晰美觀。

回復：已按意見修改，已重新繪制，詳見附圖。

15.刪除設計院施工圖紙。

回復：已按意見修改，已刪除設計院施工圖紙。

二、生產管理中心意見：

1.補充項目安全組織機構圖。

回復：已按意見修改，已補充安全組織機構圖，詳見 P34 頁。

2.補充勞動力配置。

回復：已按意見修改，已補充勞動力配置，詳見 P70 頁。

三、安全管理中心部意見：

1.組織機構內的人員名單應該與現場配置一致，包括電話號碼。

回復：已按意見修改，組織機構內人員名單與現場配置一致，詳見 P34 頁。

2.挖孔樁內的有毒有害氣體檢測方式方法應明確具體如何操作。

回復：已按意見修改，已明確檢測方法，詳見 P52 頁。

3.孔內中毒救援現場處置預案應明確先通風、有監護的救援方式等等，需要進一步明確多種條件下如何把孔底中毒人員救上來的方式，避免造成更大損失。

回復：已按要求修改，明確孔內中毒救援現場處置，詳見 P59 頁。

四、預算費控中心意見：

1.方案應根據現場實際，盡量選擇合適的施工方案，施工機械設備和材料，經成本分析，在滿足安全、質量、進度的同時，盡量做到降低施工成本，施工過程中，遇到和設計圖紙有出入的，應及時設計變更簽證資料。

回復：已按意見修改，根據現場實際情況選擇施工方案。

五、質量管理中心意見：

1.樁身一次性澆筑完無施工縫，屬于大體積混凝土，增加相應的施工措施。

回復：已按意見修改，已增加相應措施，采用低水化熱水泥或預埋冷水管，詳見 P23 頁。

修改人：劉賢明

指揮部復核人：劉喬外

2020 年 4 月 13 日

（注：回復時應將 word 文檔另存為 PDF，回復的頁碼以 PDF 版為準）

第二篇：學院黨委預審意見

學院黨委預審意見

經審查，同學入黨動機純正，態度端正，入黨愿望迫切，本人及家庭主要成員及主要社會關系政歷清楚，同意提交支部大會討論，同意近期發展。

年月日 生物工程學院黨委

第三篇：畢業論文評審意見修改說明樣本2

根據盲審專家的意見，逐一說明修改如下。1.增加固化劑選用的依據

原文：胺類固化劑與環氧樹脂的固化機理如圖1-3所示。由圖可知，環氧基先與伯胺基進行開環反應，生成仲胺基和羥基；得到的仲胺基繼續與環氧基進行開環反應，生成羥基和叔胺；叔胺對開環反應有催化作用，在叔胺的催化下，得到的羥基可與環氧基團反應生成醚鍵。上述反應持續不斷進行，最終生成三維網狀立體結構的大分子聚合物。

改后：胺類固化劑與環氧樹脂的固化機理如圖1-3所示。由圖可知，環氧基先與伯胺基進行開環反應，生成仲胺基和羥基；得到的仲胺基繼續與環氧基進行開環反應，生成羥基和叔胺；叔胺對開環反應有催化作用，在叔胺的催化下，得到的羥基可與環氧基團反應生成醚鍵。上述反應持續不斷進行，最終生成三維網狀立體結構的大分子聚合物。胺類固化劑包含多種不相同結構多元胺，包括脂肪族多元胺、芳香族多元胺、聚酰胺多元胺、脂環族多元胺和各種改性多元胺等。雖然同為官能團相同的胺類固化劑，但是由于化學結構不同，其固化速度、性狀和固化溫度迥然不同，其固化產物的性能也有很大的差別。直鏈結構型的聚醚胺D-230分子結構中含有長鏈醚鍵，即柔性鏈段多、鏈段構象也多,與環氧樹脂反應后的固化物具有一定的柔韌性和沖擊強度,但固化物拉伸強度和耐熱性會降低；它反應活性較低，室溫下反應比較緩慢，可操作時間較長。IPDA含有飽和六元環結構，所以它屬于脂環族胺類固化劑，賦予固化物以更好的耐熱性和力學性能，空間構象多、柔順性好；比D230與環氧樹脂的反應活性高。1618是環氧樹脂E51與IPDA發生加成反應的產物，與IPDA相比，1618的分子質量增大，粘度、沸點增高，刺激性降低。

2.凝煉了結論

原文：本課題主要通過制備高性能的粘合劑來制備高性能的磨具，即探討了三個體系粘合劑E51/ D230/IPDA體系、E51/1618體系、E51/D230體系的配方以及無紡布拋光磨具的制作。研究過程中得出了以下結論：

(1)通過對環氧樹脂E51/D230/IPDA體系、環氧樹脂E51/1618體系和環氧樹脂E51/ D230體系進行機械性能、玻璃化轉變溫度和熱失重分析研究。可以得出E51/ D230體系中D230最佳用量為0.33，此時固化物的彎曲強度和沖擊強度分別為123.84 MPa和49.82 kJ/m2，拐點處玻璃化轉變溫度為75.3 ℃，失重5%所需溫度為313.24 ℃，這表明該體系粘合劑具有良好的柔韌性和強度，但是耐熱性偏低。1618為最佳用量0.65時，E51/1618體系固化物的彎曲強度和沖擊強度分別為94.08 MPa和25.61 kJ/m2，拐點處玻璃化轉變溫度為128 ℃，失重5%所需溫度為351.59 ℃，這表明該體系粘合劑具有良好的柔韌性、強度和耐熱性。D230:IPDA為1:2作為E51/D230/IPDA體系固化劑的最優配比。最優配比時，固化物的彎曲強度和沖擊強度分別為112.04 MPa和6.87 kJ/m2，拐點處玻璃化轉變溫度為109.6 ℃,測試結果表明E51/D230/IPDA體系粘合劑比E51/D230體系具有更好的耐熱性，但韌性降低幅度很大，需要對該體系進行增韌改性。

(2)通過對E51/D230/IPDA體系進行固化動力學分析，確定此體系的最佳固化工藝是30 ℃/2h+95 ℃/2h+120 ℃/2h，同時又計算出了此體系的反應級數為1.1，平均活化能 Ea=45.17 kJ/mol。采用最佳固化工藝制得固化物的沖擊強度為6.53 kJ/m2，彎曲強度為116.91 Mpa，拐點處的玻璃化溫度為122.2 ℃。當失重率為5%時，所需要的溫度為336.59 ℃，其固化物的耐熱性能較好，但沖擊強度較低，還需要進行改性。與從40 ℃開始每隔1小時升溫10 ℃直到110 ℃的固化方式相比，耐熱性和彎曲強度都有所提高，但幅度不大。研究結果表明：兩種固化方式對固化物的性能影響較小，固化物韌性較差不是固化溫度引起的。

(3)通過對E51/PPU/D230/IPDA體系的機械性能和熱性能的研究發現：在E51: PPU為90:10時，E51/PPU/ D230/IPDA體系的綜合性能最好，彎曲強度達到100.36 MPa，沖擊強度達到14.34 kJ/m2，拐點處玻璃化轉變溫度為78.8 ℃，失重率為5%所需的溫度為320.74 ℃。研究表明加入PPU后體系的彎曲強度有所降低，但與同類粘合劑相比強度依然比較高；失重率為5%時，所需要達到的溫度有所降低，但幅度不大；失重率為10%、20%和50%時，所需達到的溫度卻相差無幾甚至升高；沖擊強度增加了兩倍多。這說明PPU的加入雖然降低了彎曲強度，但顯著提高了體系的韌性，一定程度上也提高了體系的耐熱性。

(4)三個體系最優配方均為樹脂:溶劑(1/3)、鈣粉:溶液(0.1)、剛玉:溶液(0.45)。按照最優配方制備的磨具的彈性、耐熱性和耐磨性良好。E51/PPU/D230/IPDA體系按照最優配方制備的磨具的橫向伸長率為56.58%，縱向伸長率為29.35%；橫向斷裂強力為257.69 N，縱向斷裂強力為209.93 N。高速拋光時沒有出現發黑的現象，折皺回復率為68.3%，磨具重量損失率為0.123%，工件磨削量為0.0109 g。E51/1618體系按照最優配方制備的磨具的橫向伸長率為63.92%，縱向伸長率為28.73%；橫向斷裂強力為263.15 N，縱向斷裂強力為182.03 N。高速拋光時沒有出現發黑的現象，折皺回復率為69.4%，磨具重量損失率為0.118%，工件磨削量為0.0115 g。E51/D230體系按照最優配方制備的磨具的橫向伸長率為54.85%，縱向伸長率為34.85%；橫向斷裂強力為288.71 N，縱向斷裂強力為193.9 N。高速拋光時沒有出現發黑的現象，折皺回復率為71.4%，磨具重量損失率為0.119%，工件磨削量為0.0112 g。

(5)自制磨具的耐磨性高于國產，已達到國外的水平。但自制磨具的工件磨削量大于國產而小于3M公司。

改后：本課題主要通過制備高性能的粘合劑來制備高性能的磨具，即探討了三個體系粘合劑E51/ D230/IPDA體系、E51/1618體系、E51/D230體系的配方以及無紡布拋光磨具的制作。研究過程中得出了以下結論：

(1)E51/ D230體系中D230最佳用量為0.33，此時固化物的彎曲強度和沖擊強度分別為123.84 MPa和49.82 kJ/m2，拐點處玻璃化轉變溫度為75.3 ℃，失重5%所需溫度為313.24 ℃，這表明該體系粘合劑具有良好的柔韌性和強度，但是耐熱性偏低。1618為最佳用量0.65時，E51/1618體系固化物的彎曲強度和沖擊強度分別為94.08 MPa和25.61 kJ/m2，拐點處玻璃化轉變溫度為128 ℃，失重5%所需溫度為351.59 ℃，這表明該體系粘合劑具有良好的柔韌性、強度和耐熱性。D230:IPDA為1:2作為E51/D230/IPDA體系固化劑的最優配比。最優配比時，固化物的彎曲強度和沖擊強度分別為112.04 MPa和6.87 kJ/m2，拐點處玻璃化轉變溫度為109.6 ℃,測試結果表明E51/D230/IPDA體系粘合劑比E51/D230體系具有更好的耐熱性，但韌性降低幅度很大，需要對該體系進行增韌改性。

(2)將E51/D230/IPDA體系進行固化反應動力學的研究，考察最佳固化工藝溫度和從40 ℃開始每隔1小時升溫10 ℃直到110 ℃的固化方式對體系的影響。實驗結果表明該體系的最佳固化工藝是30 ℃/2h+95 ℃/2h+120 ℃/2h，反應級數為1.1，平均活化能 Ea=45.17 kJ/mol。采用最佳固化工藝制得固化物的沖擊強度為6.53 kJ/m2，彎曲強度為116.91 Mpa，拐點處的玻璃化溫度為122.2 ℃。當失重率為5%時，所需要的溫度為336.59 ℃，其固化物的耐熱性能較好，但沖擊強度較低，還需要進行改性。與從40 ℃開始每隔1小時升溫10 ℃直到110 ℃的固化方式相比，耐熱性和彎曲強度都有所提高，但幅度不大。也就是說兩種固化方式對固化物的性能影響較小，固化物韌性較差不是固化溫度引起的。

(3)在上述E51/D230/IPDA體系中加入PPU進行增韌改性，E51: PPU為90:10時，E51/PPU/ D230/IPDA體系的綜合性能最好，彎曲強度達到100.36 MPa，沖擊強度達到14.34 kJ/m2，拐點處玻璃化轉變溫度為78.8 ℃，失重率為5%所需的溫度為320.74 ℃。研究表明加入PPU后體系的彎曲強度有所降低，但與同類粘合劑相比強度依然比較高；失重率為5%時，所需要達到的溫度有所降低，但幅度不大；失重率為10%、20%和50%時，所需達到的溫度卻相差無幾甚至升高；沖擊強度增加了兩倍多。這說明PPU的加入雖然降低了彎曲強度，但顯著提高了體系的韌性，一定程度上也提高了體系的耐熱性。

(4)上述三個體系最優配方均為樹脂:溶劑(1/3)、鈣粉:溶液(0.1)、剛玉:溶液(0.45)。按照最優配方制備的磨具的彈性、耐熱性和耐磨性良好。E51/PPU/D230/IPDA體系、E51/1618體系、E51/D230體系按照最優配方制備的磨具的橫向伸長率分別為56.58%、63.92%、54.85%，縱向伸長率分別為29.35%、28.73%、34.85%；橫向斷裂強力分別為257.69 N、263.15 N、288.71 N，縱向斷裂強力為209.93 N、182.03 N、193.9 N；折皺回復率為68.3%、69.4%、71.4%，磨具重量損失率為0.123%、0.118%、0.119%，工件磨削量為0.0109 g、0.0115 g、0.0112 g。高速拋光時均沒有出現發黑的現象。

(5)自制磨具的耐磨性高于國產，已達到國外的水平。但自制磨具的工件磨削量大于國產而小于3M公司。

3.DSC圖題表述

原文：……含量與DSC的關系

改后：不同……含量在10 ℃/min升溫速率下的玻璃化轉變溫度

第四篇：畢業論文評審意見修改說明樣本1

畢業論文評審修改意見說明 論文中首次出現的縮寫需給出全稱

答：論文摘要及文章中首次出現的縮寫已修改為全稱，摘要中的“SEM”修改為“掃描電子顯微鏡（SEM）”，“FT-IR”修改為“紅外光譜（FT-IR）”。論文題目中的縮寫CA為醋酸纖維素的簡寫，經查閱相關的文獻及碩博士論文題目，作者認為“CA”放在題目中合適。2 文章中的溫度符號不正確

答：論文中所有的溫度符號已全部修改為英文狀態下的符號“℃” 3 P57結論串行

答：已進行修改，詳見P57也結論部分。4 參考文獻中的格式不統一

答：第[50]-[80]篇中的參考文獻作者的名稱簡寫已進行修改，且參考文獻格式已統一。

第五篇：建設項目用地預審申請報告建設項目用地預審意見

××建設項目用地預審申請報告

省國土資源廳：××建設項目為省發展改革委審批（核準）的項目（發改委審批文或開展前期工作函文號）?！ê喪鲰椖拷ㄔO的必要性）。項目建設規模………，總投資………。（簡述項目基本情況）。項目選址位于××市××鎮，符合××土地利用總體規劃（或須修改/調整××土地利用總體規劃），擬用地面積××公頃，其中，農用地××公頃（林地××公頃、耕地××公頃、園地××公頃、其他農用地××公頃）、建設用地××公頃、未利用地××公頃。占用基本農田××公頃（不占用基本農田）?？傆玫刂?，各功能分區面積……，符合××定額指標規定。項目征地補償標準按××文件規定執行。項目建設單位已將該項目征地拆遷及青苗補償和被征地農民社會保障金約××萬元，足額納入投資概算，能夠保證被征地農民生活水平不降低，長遠生計有保障。項目涉及占用耕地××公頃，擬按××元/畝標準，通過繳納耕地開墾費，委托當地國土資源部門補充耕地。已按要求將補充耕地費用列入工程投資。（不占用耕地的，可寫：該項目未占用耕地，不需補充耕地）建設項目用地預審初審單位（蓋章）二〇 年 月 日附件3建設項目用地預審意見

湘國土資預審字【2010】 ××號

××單位：

你單位《關于××建設項目用地預審的申請報告》及有關資料收悉。經審查，現提出如下預審意見：

一、該項目具有……重要作用，符合××行業規劃，符合國家產業政策和供地政策，符合××土地利用總體規劃，同意通過用地預審。

二、該項目擬用地總面積××公頃，其中，農用地××公頃（耕地××公頃），符合××定額指標規定，但仍有節約集約用地潛力。在初步設計階段，應進一步優化設計方案，從嚴控制用地規模。

三、按照《中華人民共和國土地管理法》等有關規定，建設項目占用耕地，必須補充數量和質量相當的耕地，沒有條件開墾或開墾的耕地不符合要求的，應按照要求足額落實耕地開墾資金，切實做到占補平衡。

四、有關地方人民政府要根據國家法律法規和有關文件的規定，認真做好征地補償安置的前期工作，確保補償安置資金足額到位，切實維護被征地農民的合法權益。

五、項目批準后，必須按照《中華人民共和國土地管理法》和有關文件規定，辦理建設用地報批手續。未取得建設用地批準手續的不得開工建設。

六、本用地預審意見有效期為兩年，至二〇一二年×月×日。二〇一〇年×月×日