第一篇：化工設備高溫結構設計難點及要點論文

摘要：化工生產是一個國家工業實力的重要體現，促進化工行業的發展除了需要有良好的研究投入外還需要相應的化工生產設備予以支持。在化工生產的過程中，化工設備需要經受住高溫、低溫等各種惡劣的環境，特別是對化工設備的高溫設計時，應當注意處理好高溫結構對化工設備所帶來的各種影響，化工生產時所產生的高溫將會造成化工設備中的局部結構膨脹、化工設備所使用的材料在高溫下產生膨脹以及化工工藝造成化工設備在生產過程中所產生的膨脹等，這些都會對化工設備的安全運行帶來較大的安全隱患，同時也會使得化工設備的抗疲勞能力下降，不利于化工設備的長期安全、可靠的運行。因此，文章在對化工設備在高溫條件下的結構設計所容易出現的缺陷進行討論的基礎上對如何做好化工設備高溫結構設計進行分析闡述。

關鍵詞：化工設備；高溫；高壓；壓力容易；結構設計

化工設備在生產運行的過程中會面臨著高溫、高壓等惡劣的工況，因此，需要對化工設備的高溫結構設計引起足夠的重視，做好化工設備高溫結構的設計對于確保化工設備安全運行及化工設備的使用時間有著極為重要的促進作用。隨著經濟的發展加大了對于各種化工產品的需求，同時也加大了對于化工設備的需求，但是現今一些新發明的高溫化學工業設備在高溫結構設計方面質量方面參差不齊，一些化工設備在使用的過程中墊片、法蘭、螺等部件由于受到高溫的作用，經常會出現變形或是蠕變變形、部件結構彈性下降等影響化工設備使用性能。為提高化工設備的使用安全性與可靠性，應當在化工設備設計過程中做好對于化工設備高溫結構的分析與設計，避免化工設備使用過程中出現問題。

1化工設備高溫結構部分在設計中的缺陷分析

1.1化工設備高溫結構部分在使用中彈性下降問題

化工設備的使用性能在生產使用過程中會受到高溫的嚴重影響，尤其是化工設備高溫結構的彈性較為敏感，因此，容易受到外界因素的干擾，在受到化工設備生產過程中高溫的影響會使得化工設備的高溫結構的彈性下降進而影響到化工設備的整體功能。因此，為應對高溫對化工設備高溫結構部分的影響，需要在化工設備高溫結構部件設計的開始階段就設置相對應的螺旋彈性墊圈以減小高溫變形的影響，這些所添加的高溫墊圈的作用類似于套筒的作用，通過改變高溫結構部分的彈性變形系數來使得化工設備的結構彈性得以提高，在這一過程中也會影響法蘭從而實現對于熱膨脹部分的充分吸收，從而降低化工設備因材料膨脹對化工設備高溫結構的影響。彈性墊圈與套筒所起的作用相類似，但是相較于套筒來說，使用彈性墊圈的結構較小，同時采用密封墊片可以獲得較強的預緊力，同時在化工設備高溫結構的設計過程當中需要對該結構所能承受的作用力的范圍引起足夠的控制，避免控制作用力過大而造成高溫結構被壓扁。因此，在化工設備高溫結構的設計過程中需要做好對于壓力和溫度的控制，此兩點是化工設備高溫結構設計的關鍵點也是提高化工設備整體結構彈性的前提。

1.2化工設備高溫結構變形或蠕變問題及對策

化工設備在高溫條件下運行時，高溫會使得螺旋連接產生蠕變現象，同時過高的溫度還會使得化工設備高溫結構部分的法蘭、墊片等部分產生一定的變形，這些蠕變或是變形會對化工設備高溫結構連接的緊密性與密封性產生極為重要的影響，而這也是造成化工設備容易損壞的重要原因。所以，在化工設備高溫結構部分的設計過程中應當著重注意解決好化工設備高溫結構中的法蘭、墊圈、螺釘等在高溫條件下產生變形或是蠕變破壞化工設備高溫結構部分的連接及密封效果。因此，在化工設備高溫結構部分的設計過程中需要對應的將隔熱襯環安置與法蘭或是墊片的內側，通過使用隔熱襯環來將熱量有效的隔離，避免化工設備生產過程中的高溫對法蘭、墊圈和螺栓等產生較為嚴重的熱影響。通過采用隔熱襯環可以使得法蘭、墊圈與螺栓等受到的熱輻射效果明顯下降，提升其在高溫條件下的工作性能，同時通過采用隔熱襯環還可以有效的降低設備的結構各組成部分之間的溫度差，提高化工設備高溫結構部分的整體性能，提升化工設備高溫結構的法蘭、墊片、螺栓連接部分等在高溫條件下的工作性能，較少或是避免高溫蠕變或是變形的發生。提高化工設備的使用壽命。

2化工設備高溫結構設計注意要點

2.1精確設置設計參數

化工生產中的工藝參數的設置在化工工藝生產中是非常重要且必要的，只有在確?；緟嫡_的基礎上才能夠保證化工設備及工藝的安全生產。在化工設備高溫結構的設計過程中，設計人員需要秉持嚴謹、認真、負責的態度，從全方位、多角度對化工設備高溫結構部分進行分析和計算，任何設計細節都需要經過多次討論、論證，避免因細節的忽視而影響到推理值的準確性。例如，在參數設置的過程中，推力矩數值與實際值存在著微小差別或是不符合相關標準或是規范時，會造成法蘭連接的不緊密，容易在法蘭連接處產生泄漏等安全隱患，從而對化工設備的安全、可靠的運行產生不良的影響。所以，在對化工設備高溫結構進行設計的過程中，需要對參數做進一步檢查，在確保參數準確的基礎上對各項細節加以把控。

2.2控制好溫度對于化工設備高溫結構設計的影響

在化工設備高溫結構法蘭連接的過程中，需要做好對于溫度的控制，化工設備高溫結構部分在運行的過程中，如溫度的驟變將會使得法蘭的連接產生劇烈的反應。所以，為避免或降低高溫對化工設備高溫結構部分所造成的影響，應當在連接部分設置相應的隔熱襯環，從而使得溫度的轉變經歷更多的過程，如果選用奧氏體不銹鋼作為隔熱襯環板的材料，要注意對于化工設備高溫結構部分溫度的控制，由于奧氏體不銹鋼的熱膨脹系數較大，當法蘭溫度過高時，在隔熱襯環設置環節和焊接工藝中容易出現焊縫剪切的問題，使得隔熱襯環板凸出，降低法蘭連接的穩定性與可靠性，從而使得化工設備高溫結構法蘭連接的安全隱患大為增加，所以，在法蘭的設計過程中，設計人員需要注意溫度對于化工設備高溫結構的影響，將連接溫度控制在300℃以內，提高連接的可靠性與安全性。同時在溫度的控制方法上還可以通過以下方式進行：（1）做好活套法蘭的使用，在使用活套法蘭還可以更好的抵抗熱循環和熱沖擊，活套法蘭相較于一般的法蘭厚，而且活套法蘭的剛度較大，其撓度可以通過減少法蘭和法蘭螺栓張力而減小?；钐追ㄌm在管道上應用較多，而在大直徑的設備上使用活套法蘭成本較高。（2）在螺栓上增加使用彈性墊圈，通過使用彈性墊圈能夠有效的減小熱膨脹對化工設備的影響，但是由于墊片體積剛度的影響，使得彈性墊圈所能承受的預緊力較為有限，同時在高溫條件下使用彈性墊圈會在回火時降低其彈性。（3）做好化工設備高溫結構中墊片材料的選擇。

2.3做好對于化工設備高溫結構的安全檢驗

化工設備高溫結構的可靠性對于整體工藝的完整性有著極為重要的影響。所以，需要對化工設備高溫結構進行定期的檢測、檢驗，及時發現化工設備高溫結構所存在的安全隱患，保障化工設備高溫結構的整體工藝的安全性與可靠性。

3結束語

化工設備高溫結構的設計對于化工設備的安全運行有著十分重要的影響，在化工設備高溫結構設計的過程中需要注意分析化工設備高溫結構中所隱藏的各種隱患從而做好對于設備的不斷優化。

參考文獻:

[1]顏炳發.淺談化工工藝和設備安全性評價[J].黑龍江科技信息，2011，17.[2]曹文輝.化工設備設計中對高溫結構的考慮[J].化工設備與管道，2008，9.[3]高創.化工工藝的設備結構適應性設計探討[J].科技風，2011，5.

第二篇：鋼筋混凝土結構設計要點

鋼筋混凝土結構設計要點

摘要：現在越來越多的建筑物使用鋼筋混凝土結構，因此鋼筋混凝土結構設計在建設設計階段就顯得很重要。本文從實用的角度出發，基于鋼筋混凝土結構設計的基本要求，探討了鋼筋混凝土設計的要點，主要從裂紋、變形縫、抗震三個方面進行了探討，作為技術交流供同行參考。

關鍵詞：鋼筋混凝土；結構設計；裂紋；變形縫；抗震 引言

19世紀下半期開始，鋼筋混凝土作為結構材料在工業文明的潮流下廣泛得到應用，由于其本身的材料特性比其他結構材料更優越，因此在房屋建筑和土木工程中得到了空前的應用和發展，然后相繼在材料、設計方法、制作工藝以及施工技術等方面也大顯身手。因此，建筑結構設計逐漸成為結構工程師工作的重點和難點所在，本文從鋼筋混凝土結構設計的基本要求、設計要求進行了探討。鋼筋混凝土結構設計的基本要求

結構設計的目的是要保證結構的安全適用、經濟合理，具體要求有下面3個方面：

(1)安全性。指結構要能承受正常使用、正常施工時可能出現的各種荷載。在出現預定的偶然荷載時，主體結構要保持穩定、堅固。例如：直接作用在結構上的荷載以及溫度的變化、支座沉陷、撞擊、地震擊等偶然事件，當發生這些作用時，以及在發生之后，建筑結構要保持整體的穩定性。

(2)適用性。指結構在正常作用時要具有良好的工作性能。不發生過大的變形和過寬的裂縫而影響正常使用。裂縫的寬度不能超過允許值。

(3)耐久性。指結構在正常維護下要具有足夠的耐久性能，必須滿足結構的使用時間。

安全性、適用性及耐久性，被統稱為結構的可靠性，也稱為結構最基本的功能要求。在結構設計中，一定要學會正確處理結構的可靠性和經濟性之間的矛盾，使結構設計既安全可靠又經濟合理。鋼筋混凝土結構設計中的裂紋問題

固體材料中的某種不連續現象，也就是我們常說的裂紋，這種現象在固體材料中是普遍存在的。有關混凝土的實驗也證實了在沒有受荷載的混凝土以及鋼筋混凝土結構中會存在一些微裂紋，包括骨料裂紋、骨料與水泥石粘結面上的粘結裂紋以及水泥漿中的裂紋等等[5]。

鋼筋混凝土結構的裂紋控制方法主要是基于“抗”的思想，可以分別應用傳統力學和斷裂力學來分析傳統裂紋控制方法。

從傳統力學觀點來看，由于預先給混凝土梁施加了預壓應力，使混凝土梁受到外部荷載，拉應力全部（或部分）被抵消，所以可以避免（或者推遲）混凝土出現裂紋，這其實相當于改善了梁中混凝土的抗拉性能，以此達到充分利用高強材料的目的。

從斷裂力學的觀點來看，混凝土材料內部存在許多微缺陷和微裂紋，而且這些微缺陷和微裂紋會在外部荷載作用下不斷演化、發展，最終形成宏觀裂紋。如果在混凝土梁兩端預先施加一對軸向壓力，可以認為裂紋端部的應力強度因子為負值。如果外部荷載在裂紋端部產生的應力強度因子與非均布壓應力產生的應力強度因子大小相等時，裂紋端部的應力強度因子就為零。這時裂紋就不會失穩擴展。也就是說，由于預先對混凝土梁施加了預壓應力，從而減小了外部荷載作用下裂紋端部的應力強度因子，從而避免或是推遲了混凝土出現裂紋。鋼筋混凝土結構設計中的變形縫問題

對于鋼筋混凝土結構設計中變形縫間距的問題，施工過程中一般都很難把握。結構設計規范規定：鋼筋混凝土結構的伸縮縫最大間距是55m，如果采取后澆帶段分段施工、專門的預加應力措施，或者是采取能減小混凝土溫度變化以及收縮的措施且有充分依據的，這時，可以適當增大變形縫的間距。

由于各地區的溫差以及混凝土不同的收縮應力出現裂紋狀況的概率不相同，要求我們在結構設計中必須對梁柱配筋進行調整。比如：長向板鋼筋，需要雙層設置，還要加強中部區域的梁板配筋；對于兩側的梁柱，特別要加強邊跨的柱配筋，以此抵抗溫度引起的應力，超長結構在角部很容易產生扭轉效應，所以在設計中，要加強角部結構。如果不能有效分析清楚受力的情況，必須按建議規范要求設置變形縫，除非采取特殊的措施才能不設置伸縮縫。鋼筋混凝土結構設計中的抗震問題

地震和刮風、下雨一樣是一種自然現象，是由地球內部引起的地表震動。世界上多國頻發地震，我國近幾年也是地震災害頻發，汶川、青海發生的地震警告我們，建筑物的抗震性能是我國建房的必須考慮的因素。抗震結構也已經列入世界建筑結構設計要考慮的重要因素之列。

鋼筋混凝土建筑設計中需要遵循以下原則：

(1)承載力、質量、剛度在結構上，而且在平面內和沿高度應對稱、均勻且連續分布，還要注意應力鋼筋的厚度，因地制宜，應力集中要避免。

(2)盡可能設置多道抗震防線。布置超靜定結構以及延性較高的耗能構件，對于靜定結構部位、關鍵部位和薄弱環節，需要加強。

(3)在結構中要做到連接整體性，牢固連接各個結構單元，不同的結構單元要徹底分開。

(4)構件和節點連接的承載力和剛度要與結構的承載力和剛度相適應，節點連接的承載力不能低于構件的承載力。

(5)需要采取有效的措施，來防止混凝土過早的剪切破壞，以及混凝土壓碎和鋼筋錨固滑移等脆性破壞。

(6)不要盲目地增加鋼筋，因為某個部分結構設計承載力超強或者不足，都有可能造成結構的相對薄弱，對于梁端、柱端以及抗震墻的加強部位，應當減少配置鋼筋，當然前提是受彎配筋要滿足承載力和抗震構造的要求。結論

鋼筋混凝土結構設計的質量關系到整個工程的最終質量，關系到人民財產的安全，所以對于結構設計人員，責任重大。因此，在進行鋼筋混凝土結構設計時，一定要根據相關的制度、法規，并根據實際工程，做出科學的合適的設計，這樣才能提高建筑質量，造福人民。小清新文章來源——海內論壇:www.tmdps.cn

參考文獻：

【1】 孫颯.對鋼筋混凝土結構設計中的常見問題的分析【J】．世界家苑，2011（4）

【2】 陳曉東，杜國平.高層建筑外墻懸挑腳手架若干問題探討【J】．中國科技博覽，2010（29）

【3】 景小川，胡耀輝.淺談多層框架混凝土結構設計應注意的幾個問題【J】.內蒙古石油化工，2011,37（5）

【4】江瑩瑩.結構設計常見問題探討【J】.中國科技博覽，2010（29）.【5】鐘和平，鋼筋混凝土框架結構設計要點分析【J】.建筑技術，2010（10）

第三篇：結構設計要點(自己總結)

一、構造要求。

1、在總說明中增加工程概況的相關介紹

2、不要寫“xxx梁平法施工圖”，直接寫為“xxx梁施工圖”。

3、邊緣構件中的箍筋應在旁邊畫出詳圖。

4、同一個專業的圖幅除過總說明及目錄外不應超過2種。

5、抗滲等級的符號由“S”修改為了“P”。小砌塊的砂漿砌筑等級為“Mbxx”，而不是“Mxx”。

6、框架柱下的三角形承臺應按照三向板均勻設置，且最里面的三根鋼筋圍城的三角形應在柱截面范圍之內。

7、地下室外墻及車道外墻，墻體開裂的主要因素是：水平鋼筋的間距過大，應該小于等于150mm。

8、鋼筋的機械連接接頭的等級一般為Ⅱ級均可。

9、附加箍筋應布置在2h1+3b的范圍之內（h1為次梁梁底距主梁底部鋼筋的距離，b為次梁的梁寬）

10、板頂的溫度收縮鋼筋的配筋率不應小于0.1%，間距不宜大于200mm。

11、溫度后澆帶需設置在梁板等內力較小處，這樣就無需配置加強鋼筋；沉降后澆帶也只是當后澆帶設置在梁板等內力較大處且沉降較大時，才需要設置。

12、過高的鋼筋混凝土女兒墻應設置扶壁柱或者壓頂梁。

13、軸心受拉及偏心受拉構件的鋼筋不得采用綁扎搭接，其它構件中的鋼筋采用綁扎搭接時，受拉鋼筋直徑不宜大于25mm，受壓鋼筋直徑不宜大于28mm；

14、周期越長，結構越安全（越接近柔性結構）

15、大體積混凝土為最小尺寸不小于1m的大體量混凝土（或預計會因混凝土中膠凝材料水化引起的溫度變化和收縮而導致有害裂縫產生的混凝土），尤其為基礎筏板部分。

16、超長結構通常指平面尺寸大于本規程第3.4.12節規定的伸縮縫的間距（框架最大間距大于55m，剪力墻最大間距45m）。

17、上人屋面的女兒墻應采用現澆鋼筋混凝土結構，雙層雙向配筋（省規3.4.9條）。

18、框架梁配筋應——上筋不多，下筋不少；總量控制。（朱炳寅2012.11.30關于抗震概念設計抗震性能化設計的講座）

二、計算要點

1、剛度比的設計要求

2、計算的剛域問題（影響梁端內力及強柱弱梁的實現），地震時應考慮剛域的影響，有條件時應將梁柱節點全部取為剛域計算。

3、二階效應及傾覆穩定計算（對于高寬比較大的工程，二階效應、剛重比及傾覆穩定驗算時，應適當留有余地）。

4、扭轉效應明顯時，應考慮雙向地震作用。

5、對長矩形平面，當采用5%偶然偏心計算明顯不合理時，6、P-Δ效應（由于建筑物的水平位移Δ而導致建筑物的豎向力P對結構內部各構件產生的附加力）；軸壓比—主要為控制結構的延性（有地震作用組合的柱軸壓力設計值與柱的全截面面積和混凝土軸心受壓抗壓強度設計值乘積的比值；剪力墻的軸力取重力荷載代表值）；剪重比—主要為控制各樓層最小地震剪力，確保結構安全性（水平地震作用標準值與等效重力荷載代表值的比值）抗規5.2.5，高規4.3.12；剛重比—主要為控制結構的穩定性，以免結構產生滑移和傾覆（與結構的側向剛度成正比關系）；側向剛度比—以免豎向突變形成薄弱層（主要為控制結構的豎向規則性）；位移比（主要為控制結構平面的規則性，以免產生扭轉）；周期比（Tt/T1主要控制結構的扭轉效應）；剪跨比（λ=M/vh0）；剪壓比；（梁柱名義上的剪應力V/bh0與混凝土軸心抗壓強度設計值的比值）；跨高比（梁的跨高比小于5和深梁都按深受彎構件計算）;延性比（彈塑性位移增大系數）。.

第四篇：底框結構設計要點總結

底框結構設計要點總結

（底框-）磚混結構設計總結

一、分析建筑條件，準備初步工作：

1.底框部分：

（1）根據建筑條件圖布置框架柱軸網，由抗震概念設計，盡量不要出現單根柱而不能形成一榀框架的情況，柱距一般為6米；

（2）柱截面初步設計；單層商鋪部分的框架柱截面設為350X350，底框部分的框架柱設為400X400；

（3）根據柱軸網確定剪力墻的分布（長度和距離）；

（4）剪力墻一般分布在樓梯間處，與電信專業協調，預留電表箱位置；

（5）剪力墻往往矮而長，變形能力差，多為剪切破壞，宜開豎縫保證高寬比大于1.5；

（6）根據底層店面部分的墻厚確定框架梁、柱偏心；

（7）根據框架柱的設置和柱距，確定框架梁的高度和寬度（一般上面有出承重墻的框架梁寬度不小于350，其它墻梁寬度不小于300，高度不小于凈跨的1/5）；（框架結構梁截面尺寸控制辦法：計算時用TAT，看計算結果配筋圖內的配筋率圖；要求全截面配筋率

1.5-1.7之間）

（8）其框架和抗震墻的抗震等級，6、7度可分別按三、二級采用；

2.磚混部分：

（1）根據縱橫墻的布置及可能會有的屋面構架，確定構造柱的位置和種類，（最外圍的構造柱直接升到女兒墻，門窗洞口處的構造柱尺寸最好與門洞處的短墻吻合）

（2）根據戶型布置設置梁，包括其寬度和高度（其位置應把樓板分成規則的矩形，在陽臺較大窗洞處或門窗連續設置處應設置過梁，且其高度加上門窗的高度應等于樓層高度）；

（3）根據戶型布置確定板厚，一般取短向跨度的1/35，但是最好不要小于100，客廳不小于120，否則影響使用；陽臺、廚衛一般為90，屋面板厚120，樓梯梯板厚度為板跨的1/28，且平臺梁高度與其下的窗高之和要等于建筑標高；

（4）根據墻體外立面的腰線做法，確定外圍圈梁的高度和做法；

（5）根據總體要求，設置不同的結構標準層與荷載標準層；

（6）陽臺處的挑梁高度為挑出長度的1/3-1/6；

二、輸入計算模型，進行程序計算：

1.底框部分：

（1）SAT-8計算底框時不能考慮風荷載。若在“底框結構空間分析方法”中選取“有限元整體算法”可計算風荷載，但結果偏小建議不使用；

（2）上部承受墻荷載的墻梁寬度不于300；

（3）過渡層如果開洞大于800，需要設邊梁；

（4）抗震墻厚度不小于凈高的1/20，且宜開設洞口形成若干墻段，其高寬比不宜小于2；

（5）注意：梁和柱的偏心，應根據建筑要求與砌體外墻平齊，且上部的砌體抗震墻與底部的框架梁或抗震墻應對齊或基本對齊；

（6）注意：剪力墻材料為混凝土及其強度等級；

（7）材料等級：整個工程鋼筋等級應統一為II級或III級，樓板、梁為C30混凝土，柱為C25混凝土，剪力墻為C30混凝土；

（8）在SATWE中進入底框模型后選取荷載時，選取上部磚混荷載的標準組合來計算配筋，這樣可以不用單獨建立磚混的計算模型

（9）在模型中，應輸入底層的磚墻，并計算出二層磚混結構與底框結構的抗側剛度之比，為保證房屋的整體抗震性能較好，最好在1.3-1.8之間（1.5左右），以此確定剪力墻的是否開洞和增減長度；

（10）通過JCCAD得出綜合模型中的柱底內力設計值簡圖，用柱底內力除以單樁豎向承載力特征值，確定框架柱下應該設置的樁數，并由此確定承臺類型（單樁、兩樁等）；

（11）對于小墻垛的強度和梁端支承處砌體的局壓的計算應予以重視；

（12）一般不考慮墻梁荷載折減，否則應在設計說明中提出對施工及使用的要求；

（13）SAT-8計算底框時不能進行柱雙偏壓驗算。但是當縱橫向尺寸接近及角柱可根據經驗調整柱配筋，或用高層版TAT進行雙偏壓驗算；

（14）當平面布置較規則時（無柱列錯位情況）SAT-8計算結果與采用PK計算無顯著差別。

2.磚混部分：

（1）門窗洞口的輸入必須盡量準確，門上方設置過梁，上方有梁的門窗洞口，其墻可不用輸入，墻上不應設轉角窗；

（2）構造柱先不輸入，待進行初次計算后得出哪些地方需要加構造柱（打出計算書），再加入所需構造柱，直到滿足抗震計算要求；

（3）該部分的梁用SATWE中的“有限元整體算法”計算；門洞過梁的配筋應以列表的形式表示；

（4）建筑材料：一層為MU10燒結粘土磚，M7.5混合砂漿（室外地坪以下為M7.5水泥砂漿），二層以上為MU10燒結粘土磚，M5.0混合砂漿（底框結構時，二層改為M7.5混合砂漿），一層以上板柱與梁、圈梁和屋頂構架可以用C20混凝土；輕質隔墻一般采用3KN/m2的加氣混凝土砌塊；

（5）修改部分樓板的板厚和部分構件的材料，以符合要求；

（6）計算基礎時，板的活荷載可以折減，計算梁、板時，不折減；坡屋面的面荷載要用水平投影的值；

（7）閣樓層的高度=起坡處的高度+成坡部分高度的一半；

（8）準確把握總體信息，分清自然層與結構、荷載標準層的對應關系，進行總體裝配；

（9）陽臺如果有分戶隔墻，最好不要按照承重的磚混結構考慮，應考慮層層設置挑梁，上面輸入墻荷載。

三、根據電算結果，繪制施工圖：

1.基礎部分：（如果純磚混建筑采用樁基礎，那么計算時仍應按照底框模型來計算，但程序中的中梁剛度放大系數不應取2，應該取1，總體信息中的底框層數注意修改為2）

（一）承臺：

（1）根據柱底內力設計值簡圖確定柱與墻下所需樁數，一般有單樁（配筋按照構造要求）、兩樁、三樁、四樁、五樁等，需要通過計算配筋；

（2）柱下所需樁數及樁之間的間距（一般為4d），確定承臺尺寸：

a.承臺厚度不小于300；且應比基礎梁高度大200為宜；

b.承臺寬度不應小于500，邊樁中心至承臺邊緣的距離不宜小于樁的直徑或邊長，且樁的外邊緣至承臺邊的距離不小于150；

（3）承臺配筋，對于矩形承臺應按雙向均勻通長配置，直徑不宜小于Ф10，間距不宜大于200，三樁承臺，鋼筋應按三向板帶均勻布置，且最里面的三根鋼筋圍成的三角形應在柱截面范圍內；單柱單樁的承臺按構造配筋，根據重慶市規范，應設置Ф12@100的封閉箍；

（4）承臺主筋除滿足計算要求外，還應符合最小配筋率要求，主筋直徑不宜小于Ф12，箍筋不宜小于Ф8；

（5）承臺受彎計算中，在得出X、Y方向柱邊的彎矩后，除以0.9*fy*Ho,可得出配筋面積；

（6）當承臺混凝土強度等級低于柱或樁的混凝土強度等級時，尚應驗算柱下或樁上承臺的局部受壓承載力；

（二）基礎梁：

（1）由承臺和剪力墻的分布情況布置基礎聯系梁，單樁承臺宜在互相垂直的方向上設置，兩樁承臺宜在其短向設置；

（2）寬度不應小于250，且應根據上部的承重情況加寬（當承受剪力墻時，應每邊多出剪力墻50，當承受設縫時，寬度應寬出每片墻外邊各50），高度可取承臺中心距的1/10~1/15；

（3）基礎梁設計，荷載取基礎基本組合，配筋計算可以用JCCAD中的計算結果，也可以以樁為支點按照連續梁模型用設計值進行計算（可簡化為簡支），上下縱筋直徑不小于2Ф12，并應按受拉要求錨入梁內；

（4）樁頂進入基礎梁內長度為50，樁的主筋錨入到基礎梁長度不小于30d；

（5）梁頂面宜與承臺位于同一標高；梁頂面一般比一層室內地面低50cm；

（6）要注意突出部分（如樓梯入口處的門樓、立面上的構架等）下面也要設置基礎梁，有的需要打樁；

（7）基礎拉梁高度取跨長的1/20，然后取柱子豎向力的1/10作為地梁的軸力，以計算地梁的縱筋；

2.底框部分：

（一）梁：

（1）對生成的框架梁（墻托梁）配筋結果，需要根據這部分內容在規范中的要求進行調整；（需對照規范逐條校對）；

（2）依據配筋驗算圖自行配筋。不管是否按墻梁計算，必須滿足托墻梁的構造要求。對非托墻梁可放松腰筋配置。因墻梁為拉桿受力，面筋拉通不宜小于2Ф18；梁上、下筋放大系數1.05

（3）住宅部分的框架梁按照墻梁處理，編號均為KZL-X，箍筋間距均為100；

（4）寬度大于350的梁，均采用4肢箍，且上下縱筋至少4根貫通；

（5）由于衛生間降板400，且板厚120，故其周圍的梁截面應取到550；

（6）對于高度h大于500的框架梁，應設置不少于2Ф14的腰筋，間距不應大于200，且根據框架梁計算結果確定并標出是構造需要（G）（構造要求腰筋總面積不應小于腹板截面面積bhw的0.2%）還是抗扭計算需要（N）；如計算需配受扭筋則扭筋間距≤200：梁高400-450不少于2根（雙邊）； 梁高500-650不少于4根（雙邊）； 梁高700-850不少于6根（雙邊）； 梁高900-1050不少于8根（雙邊）；

（6）框架梁跨中截面縱向受力鋼筋總配筋率不應小于0.6%；

（7）框架梁每跨底部的縱向受力鋼筋應通長配置；

（8）單獨表示的梁要有標高，一般是建筑標高-0.030=結構標高；

（9）主次梁交接處、梁有集中力處應附加箍筋和吊筋，優先采用附加箍筋；

（10）加大過渡層及屋面圈梁配筋；

（11）截面往往由箍筋配置情況控制。查看配筋驗算簡圖時，注意箍筋面積不超過2.2（D12@100）；若縱筋面積較大，實際配筋率可能超過2%時，宜增大梁截面重新計算，將箍筋直徑控制在12以內；

（12）應加強支座處的配筋，特別是框架梁為墻梁支座時；

（13）如梁太密集，可以分畫為橫向梁和縱向梁兩張圖，（二）柱：

（1）最好按照計算書中的數值自行配筋，以免自動生成時出現一些錯誤；

（2）框架柱和剪力墻要根據軸壓比的大小進行多次調試，如果軸壓比小于0.5，就應減小截面，或者沿縱橫兩個方向截面高度不同，以求使截面優化，應盡量接近規范要求的0.9，且截面尺寸盡量接近；

（3）框架柱箍筋不小于Ф8，且應在支座處加密；

（4）框架柱受力鋼筋不小于3根HRB400的18；

（5）樓梯間處的柱子要注意偏位，以滿足凈空要求；

（三）墻：

（1）對于剪力墻，要求其抗側向剛度與上部二層的抗側向剛度之比符合規范要求；

（2）抗震墻周邊設置梁（暗梁）和邊框柱（暗柱），梁寬度不宜小于墻厚的1.5倍，截面高度不小于墻厚的2.5倍，邊框柱的截面高度不宜小于墻厚的2倍；

（3）抗震墻的豎向和橫向分布鋼筋配筋率不應小于0.25%，并采用雙排布置，拉筋間距不應大于600，直徑不小于Ф8；

（8）抗震墻的邊緣構件包括暗柱（沿全高加密箍筋）、暗梁，設置在墻的邊框位置和開洞周圍，具體配筋見規范；

（9）盡量加強過渡層的構造措施，如能接受，可采取措施加大過渡層縱墻來抵抗平面外彎矩的能力；

（四）板：

（1）應采用雙層雙向通長配筋，且每方向配筋率不應低于0.25%；

（2）長寬比滿足：

6、7度時不宜超過4，8度時不宜超過3，9度時不宜超過2.5，否則須驗算樓板平面內的抗彎承載力及其變形對整個結構的影響；

（3）不宜開設大洞口，樓梯、電梯間的周圍應設置抗震墻圍成的筒體，且必須嚴格按照抗震墻的設計及施工要求進行設計及施工；

（4）其外側邊緣應設置邊緣拉梁予以加強，拉梁可利用縱向框架梁或底部外縱墻，拉梁負筋至少應有50%且不低于0.25%配筋率的鋼筋貫通梁全長。

3.磚混部分：

（1）關于構造柱：

1）編號要清楚，凡有涉及該編號構造柱的圖紙中必須要畫其配筋大樣，且標明起始標高；

2）構造柱縱筋不小于4Ф14，箍筋間距不大于200；八度超過五層采用4Ф14, 即縱筋加大一級；還應根據《建筑抗震設計規范》P76的要求，對角柱、邊柱從嚴要求；

3）應符合《建筑抗震設計規范》的要求，較大洞口（內縱墻、橫墻>=2m，外縱墻>=2.4m）兩側應設構造柱；特別要注意：（《建筑抗震設計規范》第7.3.2.5條）房屋高度和層數接近限值時，縱、橫墻內構造柱尚應符合下列要求：

a.橫墻內的構造柱間距不宜大于層高的二倍；下部1/3樓層的構造柱間距適當減?。?/p>

b.當外縱墻開間大于3.9m時，應另設加強措施。內縱墻的構造柱間距不宜大于4.2m。（規范的7.3.2.5的“接近”是指達到《抗規》第7.1.2條表中限制的層數或差一層。）

（2）根據各層板配筋簡圖人工配筋或調整自動生成的鋼筋（面積、規格、間距等），板厚與標高不同的板，板底鋼筋和上部負筋必須斷開；

（3）當有I、II級鋼筋混用時，應注意：板的鋼筋面積按照I級鋼筋計算；

（4）板上下的鋼筋間距宜相等，或互為倍數，直徑級差均取一級，樓板的最小配筋率（ρmin=As/h）應按照規范取用；

（5）負筋不宜過細，一面被踩塌，較大直徑的鋼筋不宜過疏，否則易開裂；

（6）陽臺部分需要清楚表示截面大樣，其下面的拖梁和邊梁需要根據計算結果配筋，其大樣要注意與總體圖協調（如墻體和構造柱的有無等）；

（7）屋頂構架的梁、板配筋均可按構造配置，支撐構架的柱子從屋頂起，注意其與下部構造柱的銜接問題；

（8）屋面屬于溫度、收縮應力較大的區域，配筋間距宜取150~200，在板的未配筋表面布置溫度鋼筋，其上、下表面沿縱、橫兩個方向的配筋率均不宜小于0.1%，常采用拉通一半配筋面積、不足另加的配筋方法；

（9）跨度小于2米的板鋼筋只需說明雙層雙向可用雙層雙向Ф8@200，坡屋頂由于梁數量較多，故均為小面積板，可用雙層雙向Ф8@150；

（10）一些細部尺寸在“樓板模板配筋圖”中已經表示的，在“梁平面整體配筋圖”中可不再表示；

（11）板中的各種負筋，由于板的計算跨度唯一，故負筋伸入板內的長度應相等，且應準確標出負筋端部到墻邊或梁邊的距離；

（12）現澆挑板陽角加輻射狀附加筋；

（13）配筋計算時，可考慮塑性內力重分布，將板上筋乘以0.8~0.9的系數，板下筋乘以

1.1~1.2的系數。但是，按彈性計算的雙向板鋼筋是板某幾處的最大值，不必再人為放大，支承在外墻上的負筋不宜過大（一般板厚≥150時，采用10@200，否則用8@200；非矩形板宜減少支座配筋，增大跨中配筋；輕質隔墻下只有在垂直單向板長邊且不可能移位的位置，下面才加粗鋼筋以形成暗梁；

（14）樓板計算時，磚混結構房間外墻（包括樓梯間墻）不應按固接計算，樓板邊支座應按鉸接計算；

（15）雨蓬和陽臺的豎板現澆時，最小厚度應為80，否則難以施工；豎筋應放在板中部，當做雙排筋時，高度若小于900，則最小板厚為100，否則為120；

（16）挑板鋼筋應留有余地，并應采用大直徑鋼筋，防止踩彎，應將挑板支座的負筋伸過全跨；

（17）應注明施工質量控制等級；

（18）多層砌體結構在抗震設防地區，樓板面有高差時，其高差不應超過一個梁高（當錯層樓蓋高差不大于1/4層高且不大于700mm）；超過時，應將錯層當兩個樓層計入房屋的總層數中。當錯層樓蓋高差不大于1/4層高且不大于700mm，錯層交界的墻體，除兩側樓蓋處圈梁照常設置外，還應沿墻長每隔不大于2m增設一根墻中構造柱；

（19）關于挑梁：

1）陽臺挑梁有時與墻中的煙道矛盾；

2）頂層挑梁有時為兩層板荷載，不能選用標準層的挑梁；

3）挑梁外露與墻內部分標高不同時應注意梁在折角處的寬度及鋼筋錨固；

4）嚴格控制挑梁埋入砌體的長度：即挑梁埋入砌體長度l1與挑出長度l之比宜大于1.2，當挑梁上無砌體時，l1/l之比宜大于2；

（20）圈梁兼過梁時，過梁部分的鋼筋應按計算另行增配；(第7.1.5.4條)

（21）砌體結構的大梁，應根據《砌體結構設計規范》第6.2.5條設計。即：當梁跨度大于或等于下列數值時，其支承處宜加設壁柱，或采用其他加強措施：

a.對240mm厚的磚墻為6m,對180mm厚的磚墻為4.8m；

b.對砌塊、料石墻為4.8m；

（22）凸窗臺板抗傾覆要計算足夠；

（23）坡地上多層砌體房屋的層數和總高度計算的要求：高度、層數應從低處算起；

（24）躍層住宅六層上躍層的樓梯，一般放在客廳的樓板上，而一般情況下其下又不允許加梁，可以在樓梯下加暗梁（板）的方法解決。即：

a.如果樓梯與廳的現澆板短向平行，可以認為現澆板的一部分也是樓梯的一部分，鋼筋疊加。但要注意疊加后的鋼筋間距不要過小。b.如果樓梯與廳現澆板長向平行，則于板短向在樓梯下加暗梁或板下附加筋。暗梁寬度或板下附加筋放置寬度為局部荷載下的有效分布寬度(荷載規范附錄二)。

（25）縱墻抗震驗算不過時，可將內縱墻改為140厚的鋼筋混凝土墻，造價雖略增高，但可在建筑面積不變的情況下增加使用面積;

（26）樓梯間墻體水平支撐較弱，頂層墻體較高，在8、9度時，頂層樓梯間橫墻和外墻宜沿墻高設2φ8@500的通長筋，9度時，休息平臺處宜增設一鋼筋帶；

（27）獨立梁的受力鋼筋均不得小于Ф14，Ф12一般用于構造筋及架立。

PKPM做磚混結構的步驟：

1.整體把握結構有關參數，根據建筑提圖制定結構方案。應明確抗震烈度，縱橫墻承重體系，構造柱的設置，圈梁的設置，樓面、屋面板的形式等，進行樓層組裝，輸入計算參數。

2.PKPM準確建模。應準確輸入洞口、梁、構造柱等構件，準確輸入樓、屋面板的形式（注意調整單向板的受力方式），準確輸入樓、屋面荷載，梁上荷載。

3.PKPM抗震計算。通過計算結果，調整模型，這是一個反復的過程。

4.地基基礎設計。準確確定基礎形式，磚混結構大概有復合地基、條形基礎、筏板基礎等形式。

5.計算出圖。

第五篇：《混凝土結構設計》復習要點(2012)

《混凝土結構設計》復習要點(2012年)

1.梁板結構（計算題）

（1）單向板、雙向板的概念和劃分界限；

（2）活荷載最不利布置；

（3）內力重分布的概念：①內力重分布的兩個階段；②內力重分布的應用；

（4）鋼筋混凝土受彎構件塑性鉸的特性：①塑性鉸的概念；②塑性鉸的特點（a.單向轉動：只能彎矩作用方向轉動；b.塑性鉸是一個范圍，有一定長度，轉動能力有限，受配筋率的限制；c.可傳遞彎矩）；

（5）采用彎矩調幅法考慮結構內力重分布設計的原則（包括對材料和截面受壓

區高度的要求）；

（6）鋼筋混凝土超靜定結構的極限分析（參考補充例題）；

（7）雙向板在均布荷載作用下的裂縫分布，雙向板的塑性鉸線（參考補充材料）；

（8）無梁樓蓋的受力特點和裂縫形態，無梁樓蓋常用的計算方法；

（9）二階段受力疊合梁的基本特征（正常使用階段存在“受拉鋼筋應力超前”

和“受壓區混凝土應力滯后”現象，破壞時的彎矩基本相同但變形明顯增大）。

2.單層廠房

（1）排架的計算假定和計算簡圖；

（2）作用在排架上的荷載（掌握各種荷載值的計算方法，荷載的作用位置）；

（3）等高排架的內力分析方法；

（4）排架內力組合（控制截面，荷載效應組合，內力組合）；

（5）牛腿的受力特點和破壞形態（彈性階段的應力分布，裂縫的出現與開展，牛腿的主要破壞形態），牛腿截面尺寸的確定、承載力計算的原則；

（6）柱下獨立基礎設計的步驟（確定基礎底面尺寸，確定基礎高度，底板配筋

計算，構造要求）；

（7）吊車梁的受力特點。

3.鋼筋混凝土框架結構

（1）多、高層建筑常用的結構體系（框架結構、剪力墻結構、框架－剪力墻結

構、筒體結構及懸掛結構）及選用原則（按建筑物的高度、用途及抗震設防烈度選擇）；

（2）鋼筋混凝土框架結構的種類和結構布置方案；

（3）框架梁、柱截面尺寸（梁截面尺寸，柱截面尺寸，軸壓比，梁截面慣性矩）；

（4）框架在豎向荷載和水平荷載作用下內力分析的近似方法（計算假定、步驟、適用情況）；

（5）框架側移控制的內容，框架結構在水平力作用下的變形的組成[總體剪切變

形（由梁、柱彎曲變形引起），總體彎曲變形（由框架柱兩側柱的軸向變形引起）]；

（6）框架結構荷載效應組合（控制截面及最不利內力，活荷載布置，荷載組合）；

（7）鋼筋混凝土框架結構常用的基礎類型及計算步驟。