第一篇：維護故障案例總結

維護故障案例總結

2010年作為電源維護人員、技術骨干對在本地網發生的電源故障進行了處理，現對部分電源故障處理情況作簡單匯報。開關電源：

1事件描述

2010年1月23日中午12：40左右新寧電信機房動環監控發現開關電源直流負載設備輸入電壓低告警（報警值為49V），機房值班人員到電源室發現有一臺整流柜交流輸入總空開跳閘（整流柜1），將空開推上去后又跳閘，導致該整流柜沒有交流電輸入，同時整流柜2也有兩個槽位插入整流器后模塊顯示“P告警”。導致現場剩下整流模塊輸出電流不能滿足負載要求，電池放電。

2設備情況：

設備型號：ZXDU3000(V1.0)；

設備配置：ACER

1臺，DCER 1臺，整流柜

2臺；其中整流柜1裝4臺整流器，整流柜2安裝4臺整流器；

設備安裝時間：1999年；

負載電流：480A 左右。3處理過程

1、將兩臺備用整流器安裝在整流柜2空位上，增加模塊輸出，減小電池放電。

2、現場將燒壞的整流器插座拆除后，再將整流柜1交流輸入空開合上，設備交流供電正常；整流柜1模塊工作恢復正常。

3、現場檢查插上整流器后顯示“P告警”的兩個槽位，都是因為插座老化導致有一相交流電無法輸入給整流器，如下圖：

4、現場檢查發現系統的監控單元沒有數據顯示，已經返修；

4原因分析

從現場情況來看，故障原因是由于設備使用年限太久導致設備交流輸入插座嚴重老化、碳化，引起交流輸入相線之間形成短路和缺相。

1、設備使用年限較久，設備安裝時間為1999年，距今已有10年的時間；

2、因為負載電流比效大而整流模塊配置個數相對較少從而負載率較高也加快了插座的老化速度；

3、5處理情況

1、現場拆除整流柜1由于老化、炭化導致短路的整流模塊底座，使整流柜1恢復正常供電。

2、拆除整流柜2由于老化、炭化導致交流輸入缺相的倆個整流模塊底座，排除設備的安全隱患。

3、針對新寧縣公司電源設備炭化、老化的整流模塊底座進行整體更換，同時在每個整流模塊后增加一個空開單獨控制，避免出現由于單個模塊底座損壞導致整個機柜無法正常供電的現象。6維護建議

1、綏寧、城步、新邵中心局為相同設備配置的開關電源，存在相同故障隱患。

2、由于設備使用年限較長，設備版本較老，為了保障網絡的正常運行，建議建設部門盡快更換新的電源設備；

3、設備更新前請新寧、綏寧、城步、新邵中心局機房值班人員加強對設備的巡視工作； 油機： 1事件描述

2010年9月5日上午8:00隆回縣中心局市電停，發2#油機供電，14:10發現油機有金屬異響，且有輕微游車，發1#油機，無法啟動，2#油機也無法帶載。2設備情況：

油機型號：無錫動力12W135

設備安裝時間：1993年；

3處理過程

1檢查1#油機啟動電瓶正常，啟動馬達正常，啟動馬達發現不給油，拆開部分噴油嘴，手動泵油，不給油，拆開進油嘴，發現進油過濾網嚴重臟堵，清洗過濾網，啟動油機正常，帶載試機正常。

2發2#油機，仔細聽發現金屬異響為電機面板松動，緊固螺絲，金屬異響消除，清洗過濾網，啟動油機正常，帶載試機正常。

4原因分析

1進油過濾網長期未清洗，維護人員缺少油機專用工具，無法清洗。

2柴油臟，渣滓較多，往油箱加油時未靜置。3油機老化，帶載能力降低。6維護建議

1加強維護人員油機培訓，增加維護用儀表、工具。2對油機常出故障告訴維護人員，常見故障有認知。3往油箱加油時應靜置4小時以上，定期給油箱清除渣滓。4對本地網油機全面檢查，減少油機故障，確保網絡安全。

第二篇：HG8240開局和故障案例總結

HG8240產品語音故障處理總結

結合黑龍江辦事處HG8240開局和維護故障處理，總結一下HG8240常見故障，及處理方法。包括在華為和中興軟交換上注冊產生的故障和處理方法，希望能夠對大家有所幫助。先說一下開局配置 數據配置

注冊方式：可以采用ip 注冊；域名注冊；MAC注冊； 現以i域名注冊為例配置；

數據規劃：寬帶vlan 100，語音vlan 1914語音ip 10.116.172.10 掩碼255.255.255.0 網關 10.116.172.1 mgc ip

首先在 olt上配置，寬帶業務和透傳語音vlan vlan 100 smart創建寬帶vlan vlan 1914 smart創建語音vlan port vlan 100 0/8 0上聯口透傳vlan port vlan 1914 0/8 0上聯口透傳vlan

dba-profile add profile-id 11 profile-name “dba-profile_11” type3 assure 20480 max 102400創建DBA模板

ont-lineprofile gpon profile-id 11 profile-name “jironghuayuan”配置線路模板

tcont 1 dba-profile-id 11綁定tcont

gem add 0 eth tcont 1綁定gemport

gem add 1 eth tcont 1

gem mapping 1 0 vlan 100 gemport映射vlan

gem mapping 1 1 vlan 1914

commit

創建服務模板

ont-srvprofile gpon profile-id 20 profile-name “HG8240”創建服務模板

ont-port pots 2 eth 4設置端口類型和數量

port vlan eth 1 100綁定vlan

port vlan eth 2 100

port vlan eth 3 100

port vlan eth 4 100 commit

注冊ont interface gpon 0/0 ont add 0 14 sn-auth “485754430BBE5506” omci ont-lineprofile-id 11 ont-srvprofile-id 20 desc jironghuayuan11#1-HG8240

下發寬帶vlan ont port native-vlan 0 14 eth 1 vlan 100 priority 0

ont port native-vlan 0 14 eth 2 vlan 100 priority 0

ont port native-vlan 0 14 eth 3 vlan 100 priority 0

ont port native-vlan 0 14 eth 4 vlan 100 priority 0

quit 透傳寬帶vlan

service-port vlan 100 gpon 0/0/0 ont 14 gemport 1 multi-service user-vlan 100 rx-cttr 6 tx-cttr 6

透傳語音vlan

service-port vlan 200 gpon 0/0/0 ont 14 gemport 1 multi-service user-vlan 200 rx-cttr 6 tx-cttr 6

完成olt上配置

Ont語音wan配置

寫入語音vlan和語音ip

應用確認

查看WAN配置信息

VOIP界面配置

按照規劃添加上語音vlan和ip，mgc ip域名采用MAC地址，這里數圖匹配 要分情況而定 在華為軟交換注冊

采用ip注冊數圖匹配采用最小匹配可以，會出現傳真故障，來電轉接故障，應修改為最小匹配。

在中興軟交換注冊

是采用域名注冊的方式，這種情況下要采用最大匹配，最小匹配的話會出現，摘機無音，掛不掉機，掛掉后忙音的故障。

RTP TID 前綴配置，如果注冊到華為軟交換都是默認即可。如果注冊到中興軟交換的話，需要和中興的前綴保持一致，如果配置不一致會出現忙音。抓信令的話會有終端格式轉換失敗和不識別的的錯誤信令信息。另外RTP TID 數字寬度也要保持一致。不然的話會出現，號碼混亂或者號碼放不到設備的故障。

信令端口和媒體端口都要選擇語音vlan接口名。

模板配置：華為的軟交換使用默認模板，中興的選擇ZTE模板，根據各個廠商決定。一定要保持一致，不然的話會出現，被叫不響鈴，掛不掉機，掛機后忙音，摘機無反應等故障。Voip用戶配置

終端名一定要和軟交換保持一致。完成以上配置就基本ok了。以下是該設備的一個BUG 產生的現象是

摘機后主叫很久才有撥號音，這個問題需要下載配置文件修改定時器時長。把那個長定時器時長改為一秒就OK了。

以下是下載配置文件頁面截圖

點擊下載配置文件，保存到桌面。一記事本方式打開配置文件 搜索

DigitMapLongTimer=“10” 全部替換成DigitMapLongTimer=“1”

第三篇：有線數字電視維護及故障維修

有線數字電視維護及故障維修

目前，全國各地數字電視系統平臺均已搭建完成，平移工作也有條不紊的進行。鑒于我市數字電視發展的需要，數字電視線路維護和故障維修的重要性，特制定本規范。

一、適用范圍

本規范適用于XX市有線數字電視維護及故障維修，規定了數字電視傳輸網絡中相關設備的維護，數字信號傳輸中相關指標參考值，并對數字電視維護人員提出了相應的要求。

二、遵循技術標準

下列技術標準中的部分條款通過本規范的引用而成為本規范的條款。

（1）GY/Z170-2001 《有線數字電視信道編碼及調制規范》

（2）GY/T106-1999《有線電視廣播電視系統技術規范》

（3）GY/T180-2001《HFC網絡上行傳輸物理通道技術規范》

（4）《XX市有線電視系統總體規劃》

（5）《XX市有線電視系統總體技術方案》

（6）《XX有線電視工程設計規范》

三、技術維護規范

3.1、數字電視系統測量參數包括碼流分析參數，調制質量參數

信號電平與頻譜參數。

3.1.1、信號電平及頻譜參數主要有：

信號電平、噪聲電平、載噪比、噪聲裕量、等價噪聲劣化、帶外雜散，均衡器響應，BER與Eb/N0的關系等。功率測量是調整電平并使在整個電纜分配系統中信道交調失真最小的關鍵。載噪比反應頻帶中信號與噪聲的主要關系，噪聲裕量反映了信道抵抗干擾及噪聲的能力，等價噪聲劣化表明系統性能損傷情況，帶外雜散反映不同頻道相互干擾的情況，均衡器響應則表明信道的線性失真情況，BER與Eb/N0的關系表明系統與理想系統之間的區別情況。頻譜測試給出了RF信道質量的直觀顯示（詳見附件4《根據星座圖顯示判斷原因》）。

3.1.2、調制質量參數主要有：

調制誤差率（MER）、載波抑制、幅度不平衡、正交誤差、相位抖動，RS解碼前誤碼率等。其中調制誤差率反映了調制的總體質量；載波抑制、幅度不平衡等反映調制中可能引起誤差的主要原因；RS解碼前誤碼率則反映了整個信道的可靠性的性能。對數字調制的直接測量是找到信號失真源頭的有用工具。調制質量的估價是放在數字解調之后，自適應均衡器附近.3.1.3、碼流分析參數有：

碼流分析的目的保證系統中數字數據的正確性，它是系統提供服務的基礎。參數可以參考ETR290中的有關參數，碼流分析儀可以方便地完成全部參數的統計、運算與測量，直接給出結果。圖象質量參數：圖象質量是最終衡量系統質量的標準。數字圖象質量測量一般采用主觀評價，也有儀器根據人的某些主觀特性進行圖象的評價。

3.2、測量參數介紹

模擬系統中，我們通常用CSO、CTB、C/N這幾個參數來衡量信號的優劣。前兩個是反映信號的保真度，后一個是信號的信噪比。如果保真度不夠，將表現為：圖象里有網紋、滾條等干擾，信噪比不夠表現為圖象里的噪波點。但在數字系統中，由于數字信號是離散信號，衡量其質量的標準只能用信號的取值（或狀態）判斷的正確與否來評價，即用誤碼率作為衡量信號質量的主要參數，系統的CSO、CTB、C/N等指標都反映到誤碼率上。數字信號的指標劣化，表現為馬賽克、靜幀至圖象中斷。

3.2.1、信號電平

DVB標準規定數字電視系統輸出口的信號電平為40～80 dBμV,經在前端機房反復測試，不同廠家機頂盒的門限電平略有不同，根據《XX機頂盒功能技術規范》要求機頂盒高頻頭最小門限電平小于40dB。數字調制器的輸出電平比模擬調制器的輸出電平低10 dB,模擬電視調制器的頻率是按圖像載波頻率設置的，數字電視調制器的頻率要按照該頻道的中心頻率來設置。3.2.2、調制誤差率(MER)MER是描述數字調制信號總體質量的參數，類似模擬系統中的S/N、C/N指標,它等于誤差幅度的有效值與平均矢量幅度的比值。

3.2.3、比特誤碼率（BER）

比特誤碼率（BER）定義為錯誤比特與發送的比特總數之比，有時簡稱誤碼率。在DVB-C中規定在接收機的RS解碼前（糾錯前）BER必須小于10-4才能使糾錯后誤碼率達到10-11。（對于10Mbit/s的碼流，BER=10-11意味著2小時47分鐘產生一個誤碼）。RS解碼前BER=10-4是個門限點，可以稱為臨界BER。在門限點以上時圖像質量保持與發端解碼質量相同，與BER無關。在門限點以下時，最初圖像出現馬賽克，很快會丟失畫面。對于數字電視信號質量的測量，最關心的就是終端信號電平，誤碼率，調制誤差率等參數，這些參數的好壞直接反映出終端信號的優劣。在故障檢查時，信號電平值滿足要求了不一定代表信號的MER和BER能夠達到要求，這就要求維護人員在排查故障時要全面的分析原因。

3.3、有線數字電視系統組成結構圖

3.4、有線數字電視前端系統測量與維護

數字電視前端設備的性能及參數測量與維護；

數字電視前端信源編碼部分監測；

數字電視前端節目復用部分監測；

數字電視前端調制播出部分監測；

前端系統輸出信號的主要參數監測。

對于數字電視前端系統指標的測量可分為信源、復用、調制播出三個環節，每個環節對于數字電視來說都很重要。從信源看有國干網、省干網、衛星傳輸、本地服務平臺，傳輸的數據包括ASI、SDI的碼流。對SDI信號的監測包括黑場、靜幀、馬賽克等主要指標從而保證播出的質量。對ASI的監測包括PER /TR 101 290等參數，可以及時發現信源是不是丟失。從復用器方面的考慮主要是針對TS碼流的監測，包括的指標有PCR、PID、EPG、TR 101 290中定義的相關指標、包間隔抖動（包間隔過小影響圖象質量）、傳輸碼流的驗證（防止非法信號的侵入）等，通過對這些信號的監測可以及時發現傳輸流的問題，做到預防性的監測。對QAM調制播出的監測包括MER、BER、EVM、接收電平、中心頻率漂移、QAM星座圖等參數。目前網絡中心前端機房現在有泰克公司的MTM400專門監控數字電視節目的播出及相關指標的監測,泰克公司的AD954可以分別信源、復用、調制播出進行碼流實時分析和離線分析，DSP860接在終端對數字信號的相關參數MER，BER，信號電平等進行測量。詳見附件3《數字信號參數的指標參考》。

3.5、數字電視傳輸網絡系統的測量與維護

3.6、數字電視終端接收的測量與維護

3.6.1、測量內容

數字信號接收設備的性能參數測量；

信號放大器和分支器處的指標測量；

用戶家里的信號指標測量。

3.6.2、數字電視終端接收和維護的特點

(1)對于數字電視而言，頻道不等于節目。由于模擬電視一個8Mhz帶寬的頻道只能傳送一套節目，用戶習慣把頻道和節目看成一回事，切換頻道就是切換節目；而數字電視，幾套節目調制在一個8Mhz帶寬的載波上，一個頻道可以載運幾套節目。所以傳輸過程造成的頻道損傷，往往是幾套節目同時出現劣化。詳見附件1《數字電視頻道表》(2)數字電視的接收由解調、解碼兩個過程完成，并且解調、解碼還必須在前端提供的SI信息引導下機頂盒才能完成，因此前端提供的引導信息在接收中的作用等同于節目信號，丟失、損傷也會造成收不到節目。

(3)數字電視信號的一切劣化在圖像中都表現為馬賽克、中斷，黑屏，靜禎，因而不能直接從圖像判斷故障原因。

(4)數字電視接收有斷崖效應。模擬電視的接收，信號的劣化是漸變的。比如C/N逐漸變壞，圖像的雪花越來越多；交、互調逐漸變大，網紋越來越多，用戶還可以收看。數字電視的接收信號好時，圖像清晰無瑕；一旦信號劣化超過限度，圖像就立即馬塞克、中斷，沒有漸變、過渡的過程。

(5)單頻干擾對數字電視接收的影響比模擬電視大得多。單頻率的干擾，對數字電視的影響就復雜。一是影響一個頻道內幾套節目；二是節目都表現為馬塞克、中斷。單頻干擾的來源有網絡設備自身產生的，也有外界侵入的。自身原因有設備自激（正、反向放大器、光節點）、較強的互調干擾等；外界原因主要是無線通信干擾，特點是分布于固定通信頻段、干擾發生時由同一個頻道載運的幾套節目同時劣化、有地域性（在無線發射臺附近）。比較難于解決的是突發性、一過性干擾，它也造成一個頻道的幾套節目圖像馬塞克、中斷，并且恢復時間較長。突發性干擾，如電脈沖、火花等。

(6)網絡反射對傳輸的影響.網絡里反射波在時間上落后于直接波傳到達接收點。相對于接收點而言，同一時間會有兩個信號到達：一個是直接波，一個是反射波。兩個頻率相同、載運信息相同，相位不同的波在接收點按矢量疊加。對載波來說，會出現幅頻特性的鼓包、凹下的起伏；對解調后的基帶來說，直接波載運的碼流和反射波載運的碼流一前一后的送到解碼器。幅頻特性平坦度的破壞，會使部分頻道電平低落，非線性失真增加，BER指標劣化。而兩個碼流序列混到一起，會直接影響解碼器判決的準確，明顯加大誤碼率，這就是所謂碼間干擾。實踐證明，因反射造成的誤碼率增加是十分明顯的。在故障維修中，排除了網絡其它故障之后，問題仍舊沒有解決時，就要考慮反射了。反射產生的原因就是不匹配。如電纜的不同軸（電纜連接不規范的使用對接頭、電纜彎曲半徑不符合要求、壓扁等）、器件有空閑頭未做終端匹配、電纜內部短路斷路絕緣劣化外傷遺留問題等造成特性阻抗突變、不合格器件（主要是反射指標不合格）、不合理分配方式等。發射特性不良的隱患存在比較普遍，因為傳輸模擬電視時這是被忽略了的問題，數字電視對相位敏感和接收的斷崖效應使得它突現出來。在數字電視整體轉移之前，必須有針對性的對網絡進行計劃整治，防止問題的集中發生。要定期的檢測放大

器，分支器的工作性能，用測試儀器定期測量這兩處的數字信號相關性能參數。具體指標詳見附件3《數字信號參數的指標參考》和詳見附件4《根據星座圖顯示判斷原因》。

3.7、技術規范要求

由于目前維護設備的限制，維護人員在檢測信號時只用場強儀來判斷信號電平的好壞，所以在有線電視線路改造、測試以及維護時不可能對以上數字電視指標進行詳細測量，就無法查出故障原因。同時場強儀測出的電平值與實際值存在差距，數字信號實際電平和場強儀的現實電平有一定的關系：實際值=顯示值+10lg（信號占用帶寬/儀器的分辨帶寬）+K，其中信號占用帶寬是8MHz，儀器的分辨帶寬可以設為300KHz，K是儀器的修正值，一般為0-2dB。不同廠家的儀器，修正值不同。因此根據現有條件,結合模擬信號的測試標準，暫制訂以下規范要求。

（1）圖紙設計應滿足《有線電視廣播系統技術規范》要求，干線及分配網嚴格按照750MHZ系統設計。

（2）有線電視工程施工按照工程圖紙設計，選擇符合設計規范的網絡器件，保證在終端用戶電纜信號系統出口處：各頻道信號電平達到60-80dB（在用模擬信號場強儀測試數字頻道信號電平時會出現比實際值低10幾個dB的現象，這需要特別注意），各頻道電平差不大于3dB。

（3）在工程驗收、維護過程中測試點除原有的低端112.25MHZ和543.25MHZ兩個頻點外，增加高端634MHZ、722MHZ、754MHZ三個檢測點進行檢測。在信號測試時需要注意的是，數字信號是通過QAM調制進行傳輸的，由于QAM調制是平衡調幅，整個限定帶寬內是平頂的，無峰值。所以在數字電視網絡中測定的是數字頻道的平均功率。

(4)數字調制信號對網絡指標的要求主要反映在MER上，MER類似于模擬中的S/N，C/N。MER值越大，信號質量越好，反之信號質量就差，數字電視會出現馬賽克，嚴重時會造成圖像不連續甚至不能對圖像解碼。數字頻道間，數字頻道與模擬頻道間的非線性產物，不具有離散分布的特點，它以均勻分布的噪聲形式出現，對被干擾頻道圖像質量的影響以互調噪聲的方式，劣化被干擾頻道信號的信噪比。被干擾頻道是數字頻道時，雖然電平并沒有降低，但表現為圖像頻繁的馬賽克。因此對于有線電視網需要滿足GY/T 106-1999《有線電視廣播系統技術規范》的要求，在用戶端電纜信號處載噪比應達到31dB以上才可傳送64QAM數字信號，反映在MER為28dB。詳見附件3《數字信號MER和BER的指標參考》

（5）維護人員應當熟悉目前數字電視系統中的頻點和節目分布，以及數字電視節目的排序。詳見附件1《數字電視頻道表》和附件2《數字電視節目列表》

（6）維護人員在維護數字電視系統和處理數字電視故障時，應遵循本規范中相關的說明來處理。

四、技術規范附件

附件4：根據星座圖顯示分析故障原因（所用儀器是DSP860）

1、良好的星座圖。在測試儀器上星座點被很合理的定義和定位在正方形內，表明良好的增益，相噪及調制差錯比。

2、顯著噪聲的星座圖。星座點的伸展表明高噪聲和很可能的顯著錯誤。

第四篇：設備故障及事故案例

典型設備故障及事故

案 例

機電保全部

二〇一四年十月

前 言

為幫助裝備人員進一步了解設備特性，掌握設備運行規律，及時發現并解決設備隱患，減少設備故障及事故的發生。機電保全部對近幾年發生的設備故障和事故進行了分類匯總，力求通過典型故障和事故案例，使管理人員直觀的了解故障現象，發生原因，防范措施，從而掌握對同類型故障的預防和處理能力。也希望通過這些案例起到警示作用，強化各級管理人員的工作責任心，提高履職能力。

目 錄

1、皮帶機膠帶撕(斷)裂

1.1 興業海螺1004皮帶機膠帶撕裂 1.2 重慶海螺1#石灰石皮帶接頭斷裂 1.3 荻港海螺三期石灰石長皮帶撕裂 1.4 石門海螺1005長皮帶撕裂 1.5弋陽海螺2202礦山皮帶撕裂 1.6 益陽海螺礦山1#長皮帶撕裂

2、膠帶斗提膠帶斷裂

2.1 蕪湖海螺3428膠帶斗提膠帶斷裂 2.2 樅陽海螺3428膠帶斗提膠帶斷裂

3、回轉窯輪帶開裂

3.1荻港海螺3#窯二檔輪帶開裂 3.2樅陽海螺4#窯二檔輪帶開裂

4、回轉窯托輪瓦高溫

4.1白馬山水泥廠2#窯8#托輪瓦高溫 4.2英德海螺B線窯3-3托輪瓦高溫 4.3 武岡云峰3-2托輪高溫 4.4 貴定海螺2#窯2-3托輪瓦高溫

5、回轉窯筒體開裂

5.1分宜海螺1#窯筒體30.4米開裂

6、回轉窯液壓擋輪損壞 6.1雙峰海螺2516液壓擋輪損壞 6.2中國廠2#窯液壓擋輪損壞 6.3英德海螺A線窯液壓擋輪損壞 8 11 13 15 17 19 20 22 23 24 26 28 30 32 34 35 36

7、大型風機軸承損壞

7.1平涼海螺1327風機軸承損壞 7.2宏熙公司原料磨循環風機軸承損壞

8、中、大型減速機損壞

8.1 興安海螺2428入窯斗提減速機損壞 8.2 安龍公司一線原料磨減速機損壞 8.3 凌云公司一線原料磨減速機損壞 8.4 分宜公司一線原料磨減速機損壞

9、熟料拉鏈機脫軌

9.1 英德海螺熟料拉鏈機脫軌 9.2 貴陽海螺熟料拉鏈機脫軌 9.3 江華海螺熟料拉鏈機脫軌

10、余熱發電汽輪機組

10.1英德海螺余熱發電2#汽輪機組飛車 10.2分宜海螺余熱發電機組設備

11、總降類

11.1池州海螺總降聯絡隔離柜故障 11.2樅陽海螺110kV總降變電站GIS故障 11.3樅陽海螺FSR高速開關柜爆炸 11.4廣元海螺總降GIS斷路器故障跳閘 11.5龍陵海螺總降進線柜短路 11.6雙峰海螺總降FSR柜故障 11.7蕪湖型材公司總降母排螺栓松動 11.8荻港海螺總降電容柜拉弧

12、高壓開關柜類

12.1荻港海螺高壓開關柜操作中發生拉弧

42 44 46 48 49 51 52 54 60 63 66 71 77 79 82 87 90 94

12.2寧國廠高壓開關柜損壞 12.3建德海螺35kV主變開關柜損壞 12.4寧國水泥廠帶電拉閘

12.5石門海螺52G高壓柜小車觸頭燒毀 12.6銅陵海螺高壓柜拉弧

12.7銅陵海螺總降AB水泥磨6kV電源柜短路 12.8小動物導致發電52S開關柜短路 12.9英德余熱發電出口52G柜燒毀 12.10荻港海螺高壓柜拉弧

12.11樅陽海螺余熱發電并網柜拉弧著火

13、高壓電纜類

13.1懷寧海螺余熱發電主電纜短路

13.2建德海螺余熱發電6KV高壓母聯電纜短路 13.3蕪湖海螺總降至窯頭進線電纜短路

14、高壓電機類

14.1池州海螺高壓電機接線松動 14.2荻港海螺頻繁啟動導致高壓電機燒毀 14.3寧國水泥廠違反操作規程導致電機軸瓦損傷14.4弋陽海螺高壓電機軸瓦損壞

127

136

146

1.1 興業海螺1004皮帶機膠帶撕裂

一、事情經過

2010年7月10日22：16分，礦山分廠1004皮帶機出現速度開關報警跳停。局控操作員莫禮陽隨即電話通知當班巡檢工陸毅，此時陸毅正在1004皮帶機頭部巡檢，局控操作員莫禮陽便讓當班巡檢工陸毅對皮帶機進行檢查，陸毅在僅對皮帶機頭部進行了檢查后，認為正常就通知了局控開機，22：20分再次出現速度開關報警跳停，局控操作員莫禮陽在未通知當班巡檢工陸毅進行進一步檢查的情況下于22：23到22：43分之間連續開機5次，均出現速度開關跳停。22：45分最后一次跳停后，當班巡檢工陸毅在向尾輪巡檢途中發現皮帶已撕裂，經檢查發現在尾輪處卡有一根約1米長的鋼管，將皮帶撕裂約475米左右。

事故發生后，興業海螺立即組織相關部門召開了緊急會議，認真對此次事故進行了反思和嚴肅處理。并及時成立了以公司班子為組長的搶修小組，統一調配公司所有維修精干力量對該皮帶進行修補處理，于7月12日下午18：00左右搶修完畢，負荷運行正常。

二、原因分析

1、礦山分廠前期在開采平臺進行設備維修作業時，未能做到人走場清，將一根長約1米的檢修用加力鋼管遺失在開采平臺上，且在鏟裝及運輸過程中也未被及時發現，導致鋼管被帶入破碎及輸送系統，卡在1004皮帶機尾輪處，是造成此次事故發生的直接原因。

2、當班局控操作員崗位操作技能較差，皮帶機每次跳停后DCS操作畫面均顯示為速度開關保護跳停，但操作員未能按操作規程通知崗位工對皮帶機尾輪速度開關等部位進行全面檢查，仍然多次開機。同時當班巡檢工工作責任心不強，在皮帶機出現保護跳停后，未能對 6

皮帶機進行全面檢查，且在原因未查清的情況下便通知局控開機，是造成本次事故發生的主要原因。

綜上所述，這是一起因崗位人員技能較差，操作不當，工作責任心不強而導致的一起重大設備事故。

三、防范措施

針對此次事故的發生，各公司應高度重視，認真汲取興業海螺皮帶機撕裂事故教訓，引以為戒，舉一反三，加強和完善設備運行管理，規范操作規程，具體防范措施如下：

1、定期組織對設備安全保護進行檢查確認，確保各種保護裝置運行可靠；設備保護跳停后，必須對現場進行全面檢查，原因未查清禁止開機；

2、針對礦山管理要對石灰石爆破、鏟裝及運輸過程中鐵器等異物的檢查和清理，擬定相關的檢查規程，防止金屬鐵器等異物進入破碎及皮帶機輸送系統；

3、對皮帶機、板喂機各下料口襯板等耐磨件、皮帶機托輥、緩沖擋板、清掃器及除鐵器等設備按要求定期檢查確認并形成檢查記錄，及時發現和處理設備存在隱患，并制定相應防范措施；

4、加強員工的責任心教育和技能培訓，提高員工工作責任心和工作技能，使員工熟知崗位操作規程，掌握必備的應知技能；

5、檢修過程中要嚴格遵守檢修規范，檢修結束后項目負責人要認真對檢修后現場異物進行清理確認，避免因檢修后現場清理不到位而發生同類設備事故；

6、加強對中控操作員責任心教育，注重對皮帶機等設備運行參數的跟蹤，及時發現運行隱患，避免設備事故的發生。

1.2 重慶1#石灰石皮帶接頭斷裂

一、事情經過

2011年8月21日08:11左右，重慶海螺1#長皮帶機運行過程中突然發出一聲巨響，現場巡檢工鄧道友聽到異常聲音后，隨即通過現場拉繩開關停止皮帶機驅動，并通知中控停止系統運行。在中控室通過設置在現場的攝像頭檢查皮帶機情況，發現在平洞口附近膠帶接頭已經斷裂。停機后，重慶海螺立即組織相關人員對現場情況進行全面檢查，發現1#皮帶機在平洞內發生膠帶接頭斷裂，其中一個接頭沿回程托輥滑移到平洞外，兩接頭距離約1公里左右。

事故發生后，重慶海螺將現場情況及時向股份公司領導和相關部室進行匯報，并成立了以公司領導為組長的檢修領導組，統一調配公司所有維修力量對1#皮帶機進行搶修。

8月23日16:40左右，現場在搶修牽引平洞外膠帶時，發生檢修鋼絲繩斷裂，平洞外回程膠帶再次向皮帶機頭部方向發生滑移，兩接頭距離擴大至6公里左右，增加了搶修難度。經過全力連續搶修，于9月15日11：30左右接頭硫化結束，皮帶機投入運行，現場重新膠接了8個接頭。

二、原因分析

重慶海螺礦山石灰石輸送1#長皮帶自2010年5月份投入使用，已經運行超過1年時間。該長皮帶總長6.3公里，有62個硫化接頭，膠帶型號ST-2500，帶寬1400mm，物料落差達330m，屬于大傾角下運皮帶機，距離長、工況復雜，運行管理難度大。

在檢修過程中，重慶海螺隨機抽取長膠帶一接頭到中煤科工集團上海研究院檢測中心進行強度檢測，檢測結果為強度達到膠帶本體設計強度的90%，符合接頭強度要求。因現場情況復雜，膠帶接頭較 8

多，無法判定此次斷裂接頭是否存在膠接質量問題。通過分析，事故原因如下：

1、現場對長皮帶運行管理存在薄弱環節，對長皮帶接頭的日常檢查不到位，長皮帶機隱患的整治工作沒有引起重視，是造成此次接頭在運行中發生斷裂事故主要原因。

2、膠帶發生接頭斷裂后，恢復方案制定不細致，搶修過程中，準備不充分，檢修中鋼絲繩斷裂引起膠帶長距離的滑移，是造成接頭恢復時間長、事故擴大的直接原因。

三、防范措施

1、公司各單位要從本次皮帶斷裂事故中吸取教訓，根據近期下發的《長皮帶檢修及運行管理維護保養的通知》相關要求，結合公司現場實際情況加強對長皮帶的運行管理及檢修管理，確保長皮帶運行受控。

2、有長皮帶運行的單位，要安排專人專職負責長皮帶的運行管理，完善長皮帶的各類運行信息統計，提高長皮帶存在問題處理的及時性。

3、加強皮帶機的點巡檢，嚴格按照設備四級點巡檢要求完善長皮帶的檢查，定期對長皮帶運行過程中可能存在的問題做好各類檢查，及時發現長皮帶各類隱患，杜絕設備長期帶病運行。

4、各單位要組織對運行皮帶機接頭進行全面檢查，對于存在隱患的接頭，要進行全面整改，防止接頭突發性斷裂再次發生。檢查發現長皮帶有鼓包、龜裂、脫膠、斷鋼絲等現象時要立即安排處理，杜絕帶病運行。

5、提高皮帶接頭的膠接質量管理，膠帶檢修硫化時，要對硫化皮帶的接頭長度、形式以及硫化時間等參數進行研討優化，規范膠料管理，杜絕使用不合格膠料，改善接頭硫化環境，提高接頭內部清潔 9

程度，做好膠接環節控制，確保接頭質量合格。

6、各單位要完善相關的檢查規程，防止金屬鐵器等異物進入皮帶輸送系統。對皮帶機各下料口的襯板等耐磨件及緩沖擋板、清掃器等進行徹底檢查，及時發現處理存在的問題，防止膠帶撕裂現象發生。

7、各單位加強員工責任心教育和崗位培訓，提高各級人員對長皮帶的駕馭能力，改善長皮帶的綜合管理，避免長皮帶事故再次發生。

1.3 荻港三期石灰石長皮帶撕裂

一、事情經過

2009年7月17日早上，礦山三期破碎工段崗位工張必錢、吳圣海接班后對破碎機破碎腔等進行了檢查，認為前期存在的2#轉子篦篩裂紋無明顯擴大，并電話匯報工段長胡其林、分廠領導李家亮、何斌同意后，開機生產至中午12：00停機。

下午13時10分，在未進行開機前檢查的情況下，繼續開機生產，13時40分左右，張必錢巡檢至0009皮帶頭部時發現皮帶出現異常漏料，便通過拉繩拉停皮帶，并向工段匯報，經檢查在0009皮帶尾部導料槽內發現卡一塊斷裂的篦篩，皮帶從除鐵器至皮帶機頭輪部撕裂約520米。立即匯報分廠領導、調度及公司領導，后經公司組織，各單位全力參與搶修，于7月19日早上9:00恢復生產。

二、原因分析

直接原因：從斷裂的篦篩看，該篦篩裂紋已存在一段時間，并逐步擴展，直到完全斷脫，斷脫的篦篩以接近水平姿態掉落在0003皮帶上，被帶至0009皮帶尾部下料口垂直卡在導料槽內，最終導致皮帶縱向撕裂。

主要原因：在7月4日已發現該破碎機2#轉子多塊篦篩存在裂紋，工段長胡其林、分廠領導何斌、李家亮也到現場進行了確認，但未引起高度重視，未及時按公司相關制度，安排有效的隱患監控，盡管裂紋在不斷擴展，但在交接班記錄上，7日、13日、16日無2#轉子裂紋檢查記錄，事發當天記錄中只寫了“2#篦篩損壞嚴重”，對裂紋擴展情況及相關匯報程序沒有記錄，工段及分廠領導也未能深入現場了解具體情況。

以上情況說明，分廠、工段對設備存在的隱患重視程度不夠，未

能按公司相關制度進行有效的隱患監控組織是事故發生的主要原因。

同時，保全處未能深入生產單位，了解設備運行動態，及時指導分廠進行設備管理，是事故發生的另一重要原因。

三、防范措施

1、各單位要嚴格按照設備開停機制度，做好設備開停機前的檢查工作，近期尤其要做好各下料口襯板磨損情況的檢查，防止異物掉落損壞設備的情況發生。

2、設備保全處牽頭，組織一次設備隱患專題會議，對公司現存的設備隱患及其監控措施進行系統梳理，對設備隱患監控體系的有效運行進行討論。

3、設備保全處要及時與備件廠家聯系，對備件質量存在問題的廠家要按合同要求進行責任追究，必要時，及時更換備件供貨商。

1.4 石門1005長皮帶撕裂事故

一、事情經過

11月30日礦山石灰石破碎正常工作下料，上午11:30分左右，當班巡檢工梁兵發現皮帶跑偏較嚴重，檢查發現皮帶撕裂，立即拉停皮帶機。現場確認是皮帶原綁扎鐵絲磨斷后皮帶卡在配重處導致皮帶撕裂250米，寬度為18公分。后對撕裂皮帶進行割除處理后維持運行，并控制板喂機頻率在25Hz以下，破碎機臺產約900t/h。（原皮帶寬為1200mm）

二、原因分析 1、1005皮帶在7月份調試期間因設計不合理導致配重支架倒塌3次，造成皮帶多處邊角損傷。11月1日運行過程中皮帶隱患擴展，有4米皮帶撕裂，進行了綁扎鐵絲處理，礦山分廠對此事進行了分析處理，制定了防范措施，并申報了皮帶計劃準備到貨后給予更換。2、4米綁扎鐵絲處因隱患監控不到位，沒有嚴格按監控要求執行，鐵絲磨斷后卡到配重滾筒軸承座固定螺栓處導致皮帶撕裂，是引起此次事故的直接原因；

3、雖然制定了處理方案，但跟蹤督促不到位，領導重視程度不夠，導致皮帶隱患沒有及時消除，是造成此次事故的主要原因；

4、設備衛生差，皮帶頭尾輪積料嚴重，各級管理人員深入現場不夠，對設備管理要求不嚴。是造成此次事故的間接原因。

三、防范措施

1、設備隱患監控要嚴格按要求建立登記，并擬定處理措施和落實跟蹤責任人，防止隱患擴展，擇機進行處理；

2、礦山分廠在更換前嚴格按保全處下發的運行參數和監控要求執行，安排專人進行巡檢，板喂機頻率控制在25Hz以下，嚴禁帶料

停機；

3、供應處務必在12月15日前落實好皮帶的材料到貨；

4、各單位要重視設備衛生的治理，改善設備運行條件，落實責任，定期治理。設備保全處近期組織專項檢查，主要檢查設備衛生治理情況。

1.5 弋陽2202礦山皮帶撕裂事故

一、事情經過

2009年2月19日下午17:00分左右，堆料機巡檢工汪劍峰正常接班后到砂巖破巡檢，19:00砂巖破停機，汪劍峰到堆料機進行巡檢。晚上21:00左右工段長葉志勇突然聽到石灰石破碎機內有異聲，認為有異物進入破碎機內，隨后將此情況電話告訴當班巡檢工汪劍峰并要求立即檢查所有皮帶上是否有異物，汪劍峰立即對皮帶機進行了檢查，沒有發現皮帶上有異物，隨后回到堆料機操作室休息，晚上23:00巡檢工汪劍峰打掃操作室內的衛生，23:30破碎機停機,巡檢工汪劍峰在交班記錄上填寫“設備運行正常”后下班。20日破碎系統停機檢修，礦山分廠安排人員對2202皮帶進行檢查，上午11:00巡檢人員發現2202皮帶被異常撕裂，并將此情況向生產處和保全處匯報，保全處處長助理黃海隨后趕到現場，經檢查發現：2202皮帶在縱向被異物撕裂10余米,皮帶機無法正常運行，需更換整條皮帶（57.60米），到2月20日下午14:00更換皮帶工作結束。

二、原因分析

1、堆料機巡檢工汪劍峰工作責任心不強，沒有按崗位巡檢要求對2202皮帶進行巡檢，造成皮帶機被異物撕裂且沒有及時發現，是造成此起事故發生的主要原因。

2、破碎工段副工段長葉志勇對破碎機內出現異聲重視程度不夠，沒有組織相關人員對皮帶機進行仔細檢查，同時在交班記錄上簽名（設備運行正常），是造成此起事故發生的次要原因。

3、礦山分廠副廠長張紹嶺對崗位人員的培訓不到位，巡檢人員的技能不強，是導致此起事故發生的原因之一。

三、防范措施：

1、崗位巡檢人員要加強設備巡檢，提高設備巡檢頻次，及時發現設備存在的安全隱患。

2、礦山分廠要加強員工技能的培訓工作，提高員工的操作技能，要使員工熟知崗位操作規程，學會怎樣去巡檢，怎樣在巡檢中發現問題及處理問題。

3、各分廠要認真做好設備的專業檢查工作，對設備存在的安全隱患要制定相應的防范措施，確保設備的運行處于受控狀態。

4、對所有設備的安全保護裝置進行全面檢查，確保各種保護裝置運行可靠。

1.6 益陽礦山1#長皮帶撕裂

一、事故經過

2014年9月2日5:44分，益陽海螺礦山破碎機開機生產，21:12分當班巡檢夏青發現1#長皮帶尾部有漏料現象，隨即拉動拉繩開關對1#長皮帶進行了緊急停機，并向益陽海螺礦山分廠負責人進行了匯報。經益陽海螺公司現場檢查確認，1#皮帶機的尾部有一塊掉落的破碎機襯板，砸破皮帶卡在皮帶機托輥支架的連接處，導致長皮帶撕裂1306米，事故發生后，益陽海螺及時組織搶修，于9月9日15:00恢復正常運行。

二、原因分析

1、經現場檢查，礦山石灰石破碎機襯板螺栓在運行中松動斷裂，造成襯板脫落，襯板通過下料口格網（間隙較大）砸破皮帶卡在導料槽和緩沖托輥之間，導致長皮帶撕裂。螺栓松動斷裂導致襯板脫落是造成該起事故的直接原因。

2、經核實，益陽海螺礦山分廠于8月31日組織對石灰石破碎機進行了檢修（更換了破碎機轉子），但對破碎機襯板螺栓檢查和確認不到位，未及時發現襯板螺栓的松動和斷裂情況，導致開機后不久，襯板因螺栓斷裂而掉落，是該起事故發生的主要原因。

3、當班操作員技能不強，對電流等參數的異常變化不敏感。21:05分礦山1#長皮帶由于尾部卡襯板，導致電流異常升高（由180A逐步上升到302A并持續七分多鐘，正常電流在180A以下），而當班操作員未能及時發現并關停長皮帶。同時，襯板卡在托輥支架上，使皮帶防撕裂開關未起到保護作用，是該起事故擴大的重要原因。

4、益陽海螺對設備事故防范重視不夠，未認真汲取前期公司發生的同類型事故教訓，落實相關防范整改措施不到位、對關鍵崗位人 17

員基本操作培訓落實不到位、專業管理人員職責履行不到位是該起事故發生的重要原因。

三、防范措施

1、開展檢查，落實整改。各公司要認真學習公司下發的有關長皮帶檢查維護要求及相關長皮帶撕裂處理通報，對通報傳達學習、制度執行、現場點巡檢、防范整改措施落實情況等進行全面綜合檢查，以圖文并茂的形式形成檢查通報和整改計劃表，并督促落實好問題整改。

2、抓實維修，提高質量。要嚴格按照檢修“六落實、兩到位“要求，全面做好設備的運行維護、維修工作，專業管理人員對檢修安排不能僅停留在工作任務布置上，大型項目檢修要深入設備內部進行檢查抽查，確保檢修質量。

3、汲取教訓、強化監管。各公司要認真汲取本次長皮帶撕裂教訓，一是要加強員工責任心教育，正確引導員工開展好專業點巡檢工作；二是要加強對員工基本技能及應急處理措施的培訓，提升技能，提高對突發事件的處理能力；三是要嚴格執行制度，對因運行監控不到位、點巡檢流于形式、維修不徹底導致的事故，要從嚴從重進行處理，切實保障設備運行安全，杜絕設備事故的發生。

2.1 蕪湖海螺3428膠帶斗提斷裂

一、事情經過

2008年3月6日16:43分，蕪湖海螺三線突然發生入窯膠帶斗提斷裂事故，導致斗提部分殼體及料斗的變形嚴重，蕪湖海螺立即組織人員對斗提進行搶修，于3月14日搶修結束投料生產，造成直接停窯195小時。

二、原因分析

事故發生后裝備部立即會同Beumer（生產廠家）外方專家、蕪湖海螺對現場進行了察看,并組織外方專家、蕪湖海螺相關人員及時召開了現場分析會,經分析崗位人員未按照操作使用說明書進行螺栓松動情況檢查，膠帶接頭螺栓松動導致膠帶斷裂是導致本起事故發生的直接原因。

三、防范措施

本次事故發生后，經裝備部協調Beumer公司在最短的時間內無償提供新的膠帶、殼體等，事故的絕大部分直接損失已挽回，但其影響停窯達八天之久，間接損失數額巨大。本次重大設備事故損失是慘痛的，教訓是深刻的，公司各單位要認真吸取3428膠帶斷裂事故教訓，組織人員培訓學習，舉一反

三、引以為戒，落實好各項保障措施，重點做好接頭螺栓有無松動、螺栓預緊力是否符合規定、料斗螺栓有無松動情況要求等日常檢查工作，對斗提維護保養、檢查嚴格按照廠家操作使用說明書要求進行。

各公司要提高崗位人員責任心，加強對新聘員工的培訓工作，進一步提高崗位人員工作技能，規范執行“四級點檢”制度，理順設備管理流程，建立高效的設備運行保障體系，確保公司各項目標任務全面完成。

2.2 樅陽海螺3428斗提膠帶斷裂

一、事情經過

2008年11月19日23：28分中控顯示3428斗提速度開關故障跳停，與此同時中控操作員聽到響聲，立即通知當班巡檢現場檢查3428斗提，檢查發現斗提尾部正壓大量冒灰，立即匯報分廠、保全處、生產處、公司領導等相關人員。相關人員立即到現場后，經現場進一步檢查確認發現：斗提下部部分殼體向外鼓脹，膠帶和料斗垮落在斗提殼體內，斗提膠帶發生斷裂。之后立即匯報裝備部，同時由公司領導連夜組織召開緊急會議進行恢復搶修研討及工作安排。次日上午，書面傳真告知該斗提生產廠家德國伯曼（上海）公司并要求安排技術人員到現場察看。另外及時報保險公司進行理賠。

因該膠帶斷裂需整體更換，樅陽公司前期訂購的膠帶備件未到貨，且目前國內無同型號備件（型號為HGBW1000*96500，帶寬1000mm）。經德國伯曼（上海）公司書面技術確認，采用840mm帶寬膠帶代用，對跑偏開關進行現場調整，能滿足5000t/d生產線要求。3428斗提經搶修于2008年11月26日4：00結束空載試機正常。

二、原因分析

該斗提膠帶使用年限較長，膠帶逐步出現老化現象，且2007年2月27日一期余熱發電投用后，使入3428斗提回灰溫度增加，加劇了膠帶的老化程度，斷裂后檢測該膠帶的表面硬度為98肖氏硬度（新膠帶為75，廠家建議正常使用不超過90）。經分析認為：

1、斗提膠帶使用年限較長，膠帶橡膠、鋼絲老化嚴重是導致膠帶斷裂的直接原因；

2、余熱發電系統運行后，入窯的生料粉溫度相對提高，加劇了 20

膠帶的老化程度，縮短了膠帶的使用壽命。

三、防范措施

1、針對目前公司內大型斗提使用年限都較長、余熱發電均投用的現狀，由保全處牽頭制定膠帶斗提檢查、維護、巡檢、檢測等規范要求，并要求在12月15日前下發執行，提高大型斗提管理水平；

2、由制造分廠負責利用停機機會對1#、2#、4#窯斗提接頭、膠帶及螺栓緊固情況進行全面檢查，保全處負責督促檢查，另外必要時由保全處負責聯系廠家技術人員進行檢查指導；

3、斗提帶載運行后，由制造分廠負責嚴格按照廠家要求對斗提接頭、料斗螺栓進行檢查緊固，保全處負責督促檢查，確保新膠帶使用安全；

4、膠帶硬度是衡量膠帶使用情況的一個重要指標，由保全處負責每年至少對公司范圍內大型膠帶斗提膠帶硬度進行一次檢測，掌握膠帶使用情況，適時訂購備件更換。

3.1 荻港海螺3#窯二檔輪帶開裂

一、事情經過

2008年5月6日上午11:40左右,制造一分廠潤滑工在給3#回轉窯（5000t/d)二檔輪帶浮動板噴油脂時（窯處于升溫連續慢轉狀態，5月1日--6日窯進行了計劃檢修）發現輪帶工作面有裂紋,便立即匯報分廠、保全處及公司領導，經進一步檢查發現該輪帶靠窯尾側端面、窯頭側端面及工作面有一道445*950*445mm的裂紋已經貫穿輪帶,裂紋寬度約1mm,已無法再繼續運行,公司立即將該情況向裝備部進行了匯報，經裝備部多方聯系備件,確認洛礦有此型號的輪帶，故立即對輪帶進行更換，于5月15日輪帶更換結束。（該輪帶的相關參數：外徑：5950mm 內徑：5050mm 材質 ZG35SiMn寬度950mm）

二、原因分析

經過現場對輪帶裂紋檢查分析，此裂紋并非是突發性產生的，雖然分廠在日常工作中對輪帶滑移量進行檢測并有記錄且窯計劃檢修時對輪帶與浮動板間隙進行測量，但并未對輪帶的運行狀況進行全面檢查，特別是在兄弟公司之前出現了類似問題情況下，仍然未高度重視日常的檢查工作，反映出分廠設備基礎管理薄弱，各級設備管理人員在日常工作中對主機設備檢查時不認真、不仔細、工作責任心不強，未及時發現設備隱患，導致搶修時間延長，造成生產處于被動局面。

三、防范措施

1、加強對專業技術人員技能培訓及工作責任心教育；

2、制定回轉窯輪帶潤滑操作規程及日常檢查要點；

3、加大專項檢查的力度，對主機設備的運行情況專業牽頭人要定期組織人員進行檢查。

3.2 樅陽海螺4#窯二檔輪帶開裂

一、事情經過

2014年7月31日公司組織開展制造一分廠7月份工藝設備綜合點檢時，燒成檢查小組保全處副處長毛施昂帶領檢查4#窯燒成區時，發現4511回轉窯二檔輪帶與托輪接觸面及窯尾方向側面有裂紋，立即匯報公司領導，同時組織制造一分廠相關人員到現場對輪帶開裂情況進行測量：輪帶與托輪接觸面（輪帶寬度1390mm）裂紋長度350mm，側面（輪帶厚度540mm）經打磨確認裂紋長度約300mm。

二、原因分析

根據現場勘查，萬噸線回轉窯二檔輪帶做為長期承受動載荷的受力結構件，在交變載荷的反復作用下，鑄造金屬局部產生了疲勞破壞，沿著輪帶柱面與端面處產生了2條貫穿性裂紋。

三、防范措施

1、每班技術人員不少于2次對輪帶裂紋進行檢查，并做好記錄，發現裂紋擴展異常立即匯報。

2、窯操作員窯關注二檔輪帶處窯筒體溫度，加強操作調整。

3、加工一件弧度板，利用合適時機對輪帶裂紋處外側進行加固處理。

4、持續做好4511回轉窯二檔輪帶開裂隱患的監控，每班技術員對加固位置弧度板及焊縫情況進行檢查并做好記錄。

4.1 白馬山水泥廠2#窯8#托輪瓦高溫

一、事情經過

2008年6月4日2:44,白馬2#窯因8#托輪油溫達750C跳停（油溫最高達790C），經現場檢查發現8#托輪軸表面有少量銅屑粘附，遂安排對軸瓦表面進行研磨并調整托輪受力情況。期間經聯系寧國廠、荻港海螺及裝備部相關人員進行現場查看交流、指導，在采取對托輪軸研磨、更換冷油等處理措施后于6月5日8:50進行投料運行，但在隨后的運行過程中因8#托輪瓦溫仍不穩定，決定于6月5日16:30時止料停機進行處理，6月8日15:54投料運行。

二、原因分析

1、從曲線上可以看出，自6月2日下午2：00左右開始，托輪瓦溫及油溫均有明顯上升且越過了前期高點，此后瓦溫雖然在430C左右徘徊，但油溫一直超過550C報警值，直到6月3日10：00到4日2：44油溫從600C度直線上升到750C跳停。通過檢查現場交接班記錄和點檢記錄，均未對油溫高產生的原因進行有效檢查，也未采取有效的措施降低油溫。因此，現場監控不到位是本次事故的主要原因； 2、2#窯8#托輪自07年元月份首次發生“拉瓦”現象后，托輪軸表面沿軸線方向有明顯的波浪起伏，在后期的運行過程中，托輪瓦溫一直較高且波動較大。07年10月份系統檢修過程中安排對8#托輪瓦進行了抽檢瓦，檢查發現該托輪瓦瓦面磨損嚴重，銅瓦變形較大，與托輪軸接觸角達150度左右，與施工單位研討后，對托輪軸及軸瓦進行了打磨、刮研處理，并采取與前期相同的方式維持運行。

托輪軸表面沿軸線方向有明顯的波浪起伏，直線度差，當因窯皮 24

不均導致筒體有較大不規則變形時，該托輪所承受的軸向力會發生改變，一旦出現竄軸，就會改變瓦與軸的接觸面的大小，出現高溫。因此，托輪軸表面沿軸線方向不平整，抗波動能力差，是本次托輪高溫且處理時間過長的技術原因。

三、防范措施

1、機動處負責牽頭修訂完善前期制定的托輪監控辦法，要求無論是油溫度還是瓦溫超過500C時，必須分析高溫原因，并采取措施進行降溫，穩定運行時，油溫不得超過550C，瓦溫不得超過520C，在一定的溫度區間內，相關人員必須按一定程序向相關技術領導匯報；

2、由于8#托輪處托輪軸沿軸線方向不平整，致使托輪抗窯況波動能力差，為防止托輪竄軸造成高溫，只能采取增大推力面受力的辦法來維持運行，但給其它托輪、窯輪帶受力等帶來不利影響，為此，經專業研討，對托輪進行總成更換。換下的托輪送至廠家進行加工，去除波浪，使軸圓柱度符合要求后作為備件繼續使用。

3、機動處牽頭盡快組織窯托輪調整、托輪高溫處理、托輪刮研安裝、輪帶間隙等相關培訓工作，提高相關技術及崗位人員的技術水平及處理突發問題的能力。

4.2 英德B線窯3-3托輪瓦高溫

一、事情經過：

4月13日凌晨3:08時中控顯示B線窯3-3托輪瓦溫度偏高達45.26℃，3:11時該托輪瓦溫逐漸上升至50.28℃，中控操作員立即通知環潤工段值班人員，并在電話中說明了托輪瓦溫變化的具體情況，同時將此情況匯報了分廠值班長、工藝主管、設備分管領導。此時瓦的溫度繼續迅速上升，3:13時溫度上升至56.4℃，中控當班操作員按窯托輪高溫應急預案在3：13時對窯喂料進行了減產運行，窯產從365t/h減至345t/h、窯速由3.9rpm減至3.0rpm，托輪溫度繼續快速上升3:14時上升至58.27℃，同時窯減產至310t/h、窯速減至2.5rpm,3:15時溫度上升至59.8℃，窯減產至200t/h、窯速由2.5rpm減至2.0rpm，3:16時托輪瓦溫升至60.9℃，環潤工到達現場開始淋油，當打開托輪觀察蓋時就發現內部冒出白煙，隨后就出現了3-3托輪不轉的現象。環潤工立即將此情況反饋與中控操作員，中控操作員于3:18時對窯進行了止料處理。分廠立即將此情況匯報于公司領導和設備處領導，經過現場查看后及時組織研討具體方案并進行抽瓦處理，于4月16日凌晨2:00投料運行正常。

二、原因分析：

1、抽瓦后發現該瓦中間部位從油囊進油側區域開始向下有一處帶狀燒損痕跡長約400毫米、寬約100毫米,且有三道長約60毫米的橫向裂紋。從抽瓦后對瓦的拉傷情況分析,初步判斷造成該托輪瓦迅速出現高溫的原因是內部可能進入不明異物或是托輪軸中部潤滑 26

不良所致。該原因是導致此次拉瓦造成停窯的主要原因；

2、目前受煤料接口較差的客觀原因影響，時常出現窯工況不穩，如輔窯皮過厚、窯內接圈、窯尾倒料等現象時有發生。因此我們初步推斷3-3托輪軸與瓦出現局部機械應力變化過大或是抖動、振動造成瓦、軸間進油囊中的油污被攪動帶起造成該托輪軸中部油膜形成不好,托輪瓦溫逐漸升高導致托輪中部軸瓦拉傷；由于本次拉瓦的部位在托輪軸中部，且距離測溫元件較遠，加之油溫傳導較慢，以致中控發現再發出指令時，現場應急處理已為時晚矣。經設備處與分廠共同分析認為該原因是導致此次拉瓦造成停窯的客觀原因；

3、本次拉瓦從DCS所提供的窯電流、喂料量、窯速、油溫等曲線進行仔細分析，不難發現中控操作員對3-3窯托輪軸瓦油溫異常升高的反應不靈敏、處理措施不果斷；分廠管理人員面對突發故障時組織、應變、判斷能力較差、應急機制不健全，是導致本次拉瓦事故擴大化的管理原因。

三、防范措施：

1、由公司設備處牽頭組織兩個制造分廠會同生產處對窯托輪高溫應急預案進行重新研討力爭做到細化、優化，以便更好的在窯托輪軸瓦出現高溫時能快速準確的指導中控操作員、分廠管理人員、技術人員做出正確的決策，更好的為生產保駕護航，減少設備事故的發生，避免設備故障的擴大；

2、中控操作員應隨時對托輪溫度變化情況做好跟蹤記錄，發現有溫度上升異常及時通知相關人員到現場進行檢查處理，另根據其具體情況及時調整窯工況，必要時對窯進行減產處理；

3、兩個制造分廠要及時組織中控操作員、管理人員、技術人員、各工段班組骨干認真學習公司重新修訂下發的“窯托輪高溫應急預案”，并利用檢修或停窯時進行模擬演練，提高各專業、各工段員工的 27

快速反應能力和團結協作的工作精神。

4.3 武岡云峰3-2托輪瓦高溫

一、事情經過：

2014年8月31日窯3-2托輪溫度偏高，中控操作員通知現場保駕人員鄧有斌處理，鄧友斌采取托輪殼體淋水的方式進行降溫。9月1日5：00左右，該托輪溫度降至45度，并趨于穩定。6:03分開始該托輪溫度急劇上升，6:15分達到65度，窯聯鎖跳停。當班操作員誤認為主電機故障造成了停窯，便通知電氣人員檢查，確認主電機控制柜正常。6：21，3-2托輪溫度降至60度，窯主電機備妥，操作員開主傳投料生產，于6:45分3-2托輪溫度達65度，窯再次跳停。當班操作員通知窯保駕人員進行檢查處理，發現3-2托輪內部進水，潤滑不良造成托輪高溫，托輪軸輕度拉傷。公司組織對托輪軸拉傷部位進行研磨，換油清洗后于12:19投料生產。

二、原因分析：

1、托輪出現高溫后，處理方法不得當，直接在托輪外殼上面淋水導致托輪內部進水，造成托輪瓦潤滑不良；

2、現場巡檢人員責任心不強，履職不到位，未及時發現托輪內部有進水現象；

3、當班中控操作員操作技能差，責任心不強，對主機設備關鍵參數不敏感，未及時發現窯托輪溫度異常上升現象；窯跳停后，故障原因判斷失誤，未及時匯報保駕專業組進行檢查確認，在未查清楚故障原因的情況下盲目開機造成托輪軸拉傷加劇；

4、分廠對窯系統保駕方案學習宣貫不到位，中控操作員和現場 28

崗位人員對保駕工作意識模糊，設備運行出現異常后，信息匯報流程不暢；

5、專業管理人員對窯保駕工作重視程度不夠，未針對性的對夜班保駕人員進行培訓和技術交底，對保駕期間窯托輪運行情況檢查不到位。

三、防范措施：

1、保全處下發窯托輪高溫應急預案和大型主機設備軸承溫度管理規定，并組織學習。

2、保全處結合現場崗位人員和專業技術人員技能情況，制定有針對性的培訓計劃，重點培訓設備巡檢要領和崗位應知應會，并督促及時有效開展。

3、保全處牽頭，結合目前潤滑人員情況和設備潤滑卡片，對設備潤滑管理流程進行梳理，明確責任人。

4.4 貴定海螺2#窯2-3托輪瓦高溫

一、事情經過：

2014年9月3日下午19:46,2#窯2-3瓦溫52.7℃，中控操作員通知窯保駕班人員現場處理，現場工人淋油處理后瓦溫降到47.6℃。21:42瓦溫從46.8℃開始逐步上升，22：51瓦溫上升只55℃，中控操作員立即通知現場檢查，并匯報制造副廠長及公司領導，同時開始減產將窯速。22:55瓦溫上升至60℃，回轉窯跳停。經檢查發現2-3托輪瓦拉傷，軸面中部出現軸向100mm左右拉傷痕跡。經現場用油石打磨處理后于9月4日13:58點火投料。下午16:19由于窯主電機現場急停按鈕誤動作，窯主電機無應答跳停。經現場檢查2-3托輪軸表面溫度高達85℃，中控油瓦溫分別為55℃和51℃。停窯前窯速2.5r/min，且油瓦溫有繼續上漲趨勢。經相關專業人員研討，決定打開托輪上蓋進行徹底檢查處理。于9月5日16:28分點火。

二、原因分析： 1、2#窯2-3托輪瓦8月28日有過拉傷情況，由于窯況變化，托輪竄動，托輪瓦與托輪軸相對位移，延上次拉傷部位軸向擴大拉傷。

2、現場檢查發現托輪冷卻水有堵塞現象，冷卻水水量較小，是導致此次托輪瓦拉傷的又一重要原因。

3、中控操作員對油溫上漲反應不敏感，未及時通知現場窯保駕班人員，導致現場有效處理時間短。

三、防范措施：

1、制定2-3托輪瓦運行隱患監控方案，托輪保駕班組加強托輪

瓦設備點巡檢頻次，高度重視日常監控，制造分廠裝備專業管理人員落實有效的監控措施和處理方案。

2、加強中控操作員制度執行力度，對油瓦溫達到報警值時立即通知現場保駕班進行處理，油溫50℃或瓦溫48℃時及時通知裝備人員到場處理。

3、制造分廠制定并跟蹤冷卻循環水專項檢查記錄，對主機設備及各主要閥門每周進行仔細檢查，對發現的問題及時匯報處理。

5.1 分宜海螺1#窯筒體30.4米處開裂

一、事情經過

2014年6月24日現場檢查發現1#窯筒體30.4米處出現約0.95米長裂紋，停窯后對裂紋處打止裂孔，V形坡口雙面焊接處理，并委托專業廠家進行了檢測合格。7月16日窯臨停檢修對焊縫檢查發現原焊接處出現0.4米長裂紋，對窯筒體裂紋處打止裂孔和V形坡口雙面焊接處理。8月5日發現又出現兩條裂紋，長度分別為0.04米和0.07米。8月6日因下雨裂紋有擴展，安排停機處理，除裂紋處焊接外，在原裂紋處焊接三塊B250*1200*42mm鋼板加固。

二、原因分析

1、窯筒體材質存在蠕變疲勞，連續焊接材質變脆，窯筒體擋磚圈焊接處水較大，在高溫環境下，尤其是冷熱交替極易導致筒體鋼板材質疲勞，強度和剛度下降進而開裂，是造成筒體在此開裂的主要原因。

2、窯筒體30.4米處有擋磚圈，檢查窯此處磚與磚之間出現約3mm縫隙，由于熱氣流通過縫隙作用在窯筒體上，造成局部高溫。

3、窯二檔窯墩存在5mm沉降，窯中心線不直，筒體30.4米處受急劇冷縮等交變載荷影響下產生應力裂紋。

4、窯二檔輪帶滑移量過小，一檔輪帶表面不平整，筒體運行振動造成筒體局部受力較大，是焊縫受力開裂的次要原因。

三、防范措施

1、加強對筒體焊縫的定期檢查，便于設備故障檢查處理。

2、加強對窯主電機運行電流，筒體表面溫度，托輪溫度的監控，出現異常情況，都要認真檢查二檔輪帶處兩側焊縫。

3、聯系相關部室和專業技術廠家技術支持，對窯中心線進行動態調整找正。

4、制造分廠要加強窯振動的監管和處理，改善筒體受力，優化操作工藝，密切關注筒體表面溫度，避免筒體受熱不均勻產生彎曲。計劃檢修時要檢查大齒圈的齒頂隙和齒側間隙并記錄，因間隙超差出現振動時要利用檢修進行調整并找正。

5、制造分廠要每半年組織對窯筒體厚度進行檢測并記錄，同時定期組織對窯筒體可能存在的潛在裂紋進行檢查并記錄，每次計劃檢修焊絲要求對浮動墊板兩側及擋磚圈處進行檢查，確認有無縱向裂紋。

6、制造分廠要加強工藝管理，筒體溫度不得超過380℃，發現異常要采取相應的措施進行控制，窯筒體達到400℃時，短時間得不到有效控制，需立即停窯處理，避免筒體高溫所導致的筒體開裂。

6.1 雙峰海螺2516液壓擋輪損壞

一、事情經過

2009年6月11日19：30分左右，當班班長舒兵輝在二線窯上巡檢時發現液壓擋輪有異音，現場液壓擋輪油壓在3—5MPa之間波動，便立即通知中控操作員蔣賓，將情況匯報工段領導和分廠及保全處專業領導到現場確認，經檢查發現初步判斷液壓擋輪軸承已損壞，擋輪頭部已嚴重歪斜，無法正常使用，并嚴重影響窯運行，經公司研究決定于19：55分進行停窯檢修更換液壓擋輪，二線窯于13日9：50分投料恢復正常生產。

二、原因分析

1、日常巡檢專業點檢不到位，液壓擋輪軸承出現隱患后沒有及時發現，導致液壓擋輪長期處于隱患運行，致使液壓擋輪軸承損壞停窯進行更換，是導致本次事故發生的直接原因；

2、制造分廠、設備保全處對大型主機設備監控、巡檢不重視，沒有定制度和責任人對主機設備規范點檢，造成設備隱患沒能及時發現并采取有效的防范措施，是本次事故發生的重要原因。

三、防范措施

1、針對近期設備故障頻繁和確保高溫季節設備安全穩定度夏，由保全處牽頭，制定裝備巡檢小組，由專業領導負責落實，從大型主機設備巡檢做起，確保現場設備隱患及時發現解決；

2、各分廠要以設備四級點巡檢為抓手，做好設備的日常巡檢，確保隱患及時發現并解決。

6.2 中國廠2#窯液壓擋輪損壞

一、事情經過

2014年9月29日16:00左右，二線窯中控顯示窯電流突然從800A瞬間上升至1500A后下降，且窯電流波動較大。問題出現后中控操作員立即通知相關人員到現場進行檢查，發現液壓擋輪已經不轉，判斷內部軸承已經損壞,擋輪面與輪帶滑動摩擦造成窯電流異常波動。

二、原因分析

經對損壞擋輪檢查，發現油位正常，所以判斷造成液壓擋輪損壞的主要原因是2#窯受力不好，造成窯經常下行運動，液壓擋輪受力過大導致損壞。

三、防范措施

1、立即對窯受力狀況進行檢查，對窯托輪受力進行適當調整。減輕液壓擋輪受力。

2、鑒于目前液壓擋輪運行情況，擬定監控方案采取措施，加大窯上行次數和減輕液壓擋輪受力。

6.3 英德海螺A線窯液壓擋輪損壞

一、事情經過

2014年10月5日19:49A線窯正常運行過程中現場巡檢工發現液壓擋輪上部冒火花，立即滅火并拍停回轉窯，匯報分廠及公司領導，經相關人員到場檢查，液壓擋輪已無法正常工作，二、原因分析

1、A線液壓擋輪與14年6月16日更換，但更換后存在液壓缸內泄，無法正常控制窯上下竄，蓄能器力量得不到釋放。

2、A線窯液壓擋輪與輪帶接觸不好，受力不均，造成液壓擋輪運行時振動大，容易造成擋輪損壞。

3、該液壓擋輪在修復裝配時，推力軸承間隙未調整好，造成擋輪下竄，迷宮密封摩擦損壞，擋輪不轉動。

三、防范措施

1、機修工段對川崎調撥的液壓擋輪進行檢查，及時調整液壓擋輪下端蓋間隙及加固擋輪下端蓋。定期檢查擋輪保護裝置和隔熱裝置是否存在隱患，隔熱效果，通風情況，積灰衛生等是否保持良好，否則要及時檢查處理。

2、液壓擋輪更換完畢后，機電專業要及時調整擋輪上竄和下竄的位置，固定好馬蹄鐵，開啟擋輪運行并做好跟蹤，油壓控制在4-6MPa之間。

3、密切關注液壓擋輪運行管理，嚴格控制限位正常，要求巡檢 36

工每班不少于一次對液壓擋輪運行情況進行檢查確認并記錄，發現擋輪壓力較平常高出2MPa時或峰值在6MPa以上時要立即匯報。

4、對擋輪上下竄動增加計數器，便于中控和現場記錄擋輪竄動時間和次數，燒成工段，機修工段做好日常液壓擋輪巡檢，檢查擋輪地腳螺栓是否松動，內部異音，液壓缸漏油及內泄情況。

5、針對A線液壓擋輪接觸不好，受力不均振動大的問題，計劃在下次計劃檢修時，現場對擋輪和輪帶進行切削處理，同時對托輪進行調整，減小后座力，保證接觸和受力正常。

7.1平涼海螺1327風機軸承損壞

一、事情經過

原料立磨1327循環風機于2009年11月3日投入生產運行，2010年元月22日，因該風機固定端軸承突然振動大導致跳停，檢查發現軸承損壞，由蘇州中材進行更換，本次更換的是國產軸承（瓦房店）。更換后運轉至2月2日，軸承出現高溫導致風機跳停，檢查發現該軸承又一次損壞，由制造分廠自行更換進口軸承（SKF），并對風機與電機進行找正。之后開機至2月12日因高溫導致風機跳停，經檢查發現該軸承有一只滾動體、軸承內圈均出現剝離，由制造分廠再一次組織更換進口軸承（SKF）。結合前期安裝情況，對風機與電機進一步找正，包括膜片聯軸器的安裝間距進行調整、復核。開機正常。

二、原因分析

原料立磨1327循環風機固定端軸承自投入運行以來共損壞三次，經與會人員研討分析，初步原因如下：

第一次軸承損壞的主要原因是：風機整體偏低，運行持續震動，軸承承受的徑向載荷過大而導致軸承損壞；

第二次和第三次軸承損壞的原因：主要是第一、二次軸承損壞更換后，沒有對膜片聯軸器之間的間隙（設計為195mm，事后復核為202mm）進行核實，更換軸承后，挪動了電機，認為電機螺栓孔沒動，就沒有復核聯軸器之間的間隙，導致電機開機后，軸承承受軸向 38

力過大，是導致軸承損壞的主要原因。軸承因受軸向力過大產生熱膨脹后軸承游隙變小，出現軸承卡死是軸承損壞的次要原因。

2月12日更換軸承后開機之前，也沒有復核膜片聯軸器之間的間隙，因此開機2次（第一次運行5分鐘后出現跳停、第二次運行15分鐘后又出現跳停）后，電機因綜保動作無法開啟。經查找圖紙結合現場分析，結果發現：聯軸器之間的自由間隙為202mm，圖紙要求為195mm，相差7mm。螺栓連接后聯軸器之間的間隙為196mm，也就是把電機主軸拉往風機側6mm;因此風機開機時電機主軸要恢復自身位置較難，只有拉著風機主軸往電機方向運動，致使風機固定端軸承受到很強的軸向力，這是后三次固定端軸承頻繁出現損壞的主要原因。

三、防范措施

1、軸承在更換過程中采用熱裝配，加熱溫度（以溫度計控制）嚴格控制在120℃以下，小軸承安裝時最好將溫度控制在80—100℃之間，應根據軸自身的測量偏差來確定軸承加熱溫度范圍；

2、聯軸器安裝時一定要注意主電機的軸伸量，安裝前、后一定注意復測電機軸伸是否和名牌上標注的尺寸相符；另外就是保證聯軸器之間的距離（聯軸器、風機說明書或名牌提供的具體尺寸）；

3、聯軸器應盡量采用百分表測量的方法來找正，特別是大型主機設備，不提倡用直尺靠接聯軸器的粗找方法來找正；找正數據應根據圖紙或者其他相關資料進行核算；找正結束后對主電機以及風機軸承座采用頂絲定位，防止開機后出現移位，導致找正失效；

4、要經常檢查電機、風機的地腳螺栓是否出現松動，及時復緊；軸承座油位是否合適；冷卻水壓力是否合適，如不合適應及時調整處理；停機時注意清理葉輪積灰，防止粘結后開機時出現葉輪動平衡失效。

7.2 宏熙公司原料磨循環風機軸承損壞

一、事故經過

2014年8月19日2:00左右，昆明宏熙水泥公司在處理好一線原料磨系統斜槽堵料后，正常開機。6:10左右，該公司原料磨巡檢工普進祥同志聽到原料磨循環風機異響，檢查發現循環風機無載端軸承座脫落，立即通知中控操作員停機，同時在現場將風機稀油站停機。6:20分左右昆明宏熙水泥公司相關負責人趕到現場，經現場檢查，循環風機軸承座脫落飛出，風機葉輪損壞。

二、原因分析

根據現場設備損壞情況，通過對現場各崗位、DCS程序聯鎖情況、溫度及電流曲線等檢查核實，原因分析如下：

1、由于循環風機自由端軸承座供油管道手動調節閥開度較小，軸承座及供油管道供油不暢，潤滑不良，導致軸承跑內圈溫度升高，致使主軸彎曲變形振動加劇，強烈的振動使得軸承座螺栓脫落，軸承座脫落飛出。設備潤滑不良是導致風機葉輪損壞的直接原因。

2、經檢查崗位巡檢記錄及調取中控記錄，夜班0:00-6:00之間沒有對循環風機進行點檢，調取中控的軸承溫度曲線圖顯示，19日凌晨4:53分起軸承溫度從45.7℃開始緩慢上升，至凌晨6:05分升至209℃，中控操作員未發現。經核實了解，中控操作員張云飛（2014

年4月份上崗）上班后提前填寫了當班的中控記錄。

現場崗位巡檢人員對設備點巡檢不認真，中控操作人員對設備參數變化不敏感，對設備保護的作用認識不到位，工作技能、責任心與中控操作崗位要求差距大，當軸承溫度異常變化時，使得相關人員未能及時發現并妥善處理，是造成本次事故擴大的主要原因。

3、經對中控DCS系統聯鎖關系檢查，循環風機稀油站運行信號、壓力低故障信號在程序上均能參與聯鎖控制，但該聯鎖值在中控所有操作站畫面都可以隨意更改，也可能隨時手動解除聯鎖。調查發現，昆明宏熙水泥公司將該軸承溫度跳停聯鎖值設置為70℃，并將聯鎖關系解除，是造成本次事故的重要原因。

三、防范措施

1、加強設備運行維護管理，按照設備四級點檢要求，開展好設備的日常點、巡檢工作，設備管理部門要牽頭定期對專業管理制度執行、日常點巡檢質量、設備運行狀態、潤滑管理等進行綜合檢查，對檢查存在問題的整改情況進行驗證考核，確保設備維護到位、運行受控。

2、加強對中控操作崗位當班情況的抽查，特別是夜班當班操作、參數記錄等的檢查，確保設備運行過程中參數的異常變化能及時發現，提示相關專業進行檢查處理，切實發揮中控對生產線設備的集中運行監控作用。

3、各收購兼并公司要在本月內組織對設備保護、聯鎖情況進行系統梳理，并制定整改計劃表，組織相關人員進行專題培訓，完善設備保護管理。機電保全部、自動化所給予全程技術支持與指導。

4、嚴禁隨意修訂設備保護值或保護解鎖，如生產過程中確需對保護進行修改或解鎖的，嚴格按照《電氣保護管理指導書》要求，執

行保護定值修改及解鎖權限規定，辦理相關審批手續。

5、各單位要認真汲取教訓，進一步加強員工的責任心教育，抓好員工的專業技能培訓引導，使員工熟知崗位操作規程，掌握必須的應知技能，切實保障設備運行安全，杜絕設備事故的發生。

8.1 興安海螺2428入窯斗提減速機損壞

一、事情經過：

4月22日夜班中控操作員譚興友接班窯產量為360t/h，斗提電流在225-233A之間波動（電流基本波動處在正常范圍）。00:50分2428斗提電流突然波動到243A，以為是之前余熱發電PH鍋爐開啟振打物料過多導致電流過高。00:53分2428斗提電流增至250A之后下降，于是立即聯系現場巡檢工蔣百雄、陳雄成檢查2428斗提是否有異常現象，經現場檢查頭尾輪反饋均無異常。01:15分2428斗提電流再次跳至270A，中控操作員立即匯報分廠廠長助理李德斌。李德斌提示入窯斗提電流不能超過250A，于是中控操作員將窯產量360t/h減產到330t/h運行，并再次通知現場巡檢工、機修工對入窯斗提進行檢查，反饋均無異常。01:40分通知電氣人員對2428斗提電流進行測量反饋均為實際值253A，于是立即向分廠領導做了匯報，01:56分由于斗提電流上升較高產量從330t/h減至300t/h運行。02：08分斗提電流突然上升至306A之后下降至126A，于是立即停窯對2428入窯斗提進行檢查，發現減速機內部齒輪嚴重斷裂。經過2天的搶修更換減速機，于25日恢復生產。

二、原因分析：

1、事故發生后，檢查減速機發現二、三級齒輪嚴重損壞，二級齒輪軸承存在點蝕，且滾柱體有橫向摩擦跡象，從而推斷齒輪損壞后 42

造成減速機二級齒輪與三級齒輪竄動移位、嚙合接觸發生變化，受沖擊碰撞力而出現齒輪折斷；

2、斗提平常運行電流波動較大，特別在PH鍋爐振打啟動物料增加后，物料運行負荷增加，電流波動大，從而產生較大的沖擊力，對齒輪造成較大的影響；

3、專業技術管理存在漏洞，日常設備檢查不仔細，未能及時發現設備存在的隱患及做好預防措施；

4、設備巡點檢不到位，巡點檢人員技能不高，未能察覺事故發生前兆。

三、防范措施：

1、成立減速機專業檢查小組，開展減速機專項檢查并做好記錄，發現異常及時利用停機時間進行處理；

2、加強員工培訓，制定巡點檢業務流程書，提高巡點檢質量，及時發現設備隱患及時處理；

3、提高操作技能及系統穩定性，杜絕窯產量大波動造成斗提電流波動；

4、有效控制PH鍋爐振打后物料緩慢下料，避免造成斗提電流波動過大；

5、由于更換的減速機為修復件，目前運行振動較大，輸入端溫度偏高，日常加強跟蹤監控并做好記錄。

8.2 安龍公司一線原料磨減速機損壞

一、事情經過：

2014年9月22日安龍海螺原料磨系統檢修，9月23日01:07檢修結束并組織開機，01:12分立磨降輥時由于高速軸振動大跳停，隨即中控通知現場對減速機高速軸及立磨本體進行檢查確認，檢查均未發現異常，于01:16分再次開機，01:20分降輥時再次因高速軸振動大跳停，中控立即將相關情況匯報分廠、保全處及公司領導，01:56分保全處及分廠領導到達現場并組織檢查，于02:10分進行空負荷試車，試機過程中高速軸異響且振動大，02:32分因振動大第三次跳停，后經檢查發現減速機大螺傘局部斷齒、開裂，箱體底部散落7塊斷齒。經與主減廠家重齒公司研討確認，該減速機已無法維持運行。

二、原因分析：

1、減速機本身裝備存在質量問題。

2、立磨在開機過程中出現振動大跳停，操作員憑經驗判斷，料層在30-40或60-70都會出現布料問題，降輥時振動大跳停是操作問題，重復開機對設備本身造成較大損害。

3、設備故障發生后為及時匯報，信息傳達不及時，導致對設備監控不到位。

4、設備出現故障后，原因查找不精細，在原因未查明的情況下盲目開機，造成故障惡化。

三、防范措施：

1、加強各主機設備的培訓，裝備專業窯避免培訓走形式，一定要讓員工了解設備性能參數，故障案例，檢查處理方法等。

2、嚴格執行裝備管理制度和公司信息匯報制度，落實設備開機必須三個專業在場檢查確認，檢修完主機開機必須有分廠領導在場確認方可開機。

3、保全處督促三大分廠嚴格設備四級點檢制度和各項專項檢查，并對運行臺帳記錄進行檢查。要求每月進行分析，提前發現問題，做到預檢預修。對設備隱患要建立臺帳進行跟蹤。

8.3 凌云公司一線原料磨減速機損壞

一、事情經過：

2014年9月27日制造分廠按計劃對原料立磨進行預檢修，在檢修前公司分管領導強調近期集團各子公司立磨主減速損壞較多，并指示要求本次檢修對立磨主減速機進行檢查；（上次檢查時間是9月7日并拍照存檔)于是分廠安排下午14:00機修工崔永杰、原料工段設備管理員何文軍對其進行檢查。在檢查過程中未發現異常，于是原料設備管理員向分廠進行了匯報，分廠領導雷桂發要求到現場對主減速機內部再次進行檢查確認，于是安排機修工段楊魏鴻一同到現場進行檢查，在檢查過程中分廠領導雷桂發發現主減速機大錐齒底部軸承存在異常，因減速機內部空間較小分廠要求機修工段長楊魏鴻進減速機內部進行檢查確認，發現減速機大錐齒定位螺栓斷裂、底部軸承保支架損壞，于是分廠立即向保全處、公司領導做了匯報，經過現場檢查研討并決定于27日停窯對立磨主減速機進行解體更換損壞軸承、大錐齒定位銷及螺栓。并于10月6日恢復正常。

二、原因分析

立磨主減速機于2009年投入使用至今，在運行過程中因長期受外線電網波動帶負荷跳停頻繁；在運行過程中因磨工況不穩定造成減速機振動大。振動導致減速機軸承損壞，軸承損壞后相鄰齒隙發生變化受力不均造成錐齒定位銷及定位螺栓斷裂。

三、防范措施

1、加強操作員培訓、提升操作技能穩定磨工況減少立磨振動，確保系統穩定運行。

2、加強窯系統、立磨系統主減速檢查頻次，立磨主減速機每月不小于2次對減速機內部進行檢查并拍照存檔。窯系統減速機利用每次回轉窯計劃檢修時間對內部進行檢查并拍照存檔；

3、跟蹤物料變化及時組織研討對立磨磨輥研磨壓力進行調整，減少減速機負荷；

4、做好減速機潤滑油管理，定期對油站過濾器進行清洗并跟蹤清洗狀況，制訂油站內油過濾周期確保潤滑油質受控。

8.4 分宜海螺一線原料磨減速機損壞

一、事情經過：

2014年9月28日16：38分，1#立磨減速機運行中振動上升較快，水平振動由2.27mm/s上升至2.59mm/s，垂直振動由2.45mm/s上升至3.6mm/s，磨主電機90-96A，磨內料層86mm，中控停機。現場檢查磨主電機在轉但磨盤不轉，打開減速機人孔門，盤動電機軸，確定高速軸已斷裂。

二、原因分析 1、1#立磨主減于8月2日更換開機，運行中電流波動較小主減速機水平及垂直振動在2.1mm/s以下，主電機電流控制在100A以內，未出現異常載荷工況,主減速機高速軸在正常運行中在前端軸承位置出現斷裂，此減速機為CKE修復件，已送往CKE維修，分析此次故障原因為高速軸曾長期疲勞運行導致失效斷脫；

2、另一方面，中控操作員對立磨主減速機振動值小幅上升變化參數不敏感，未及時果斷停機檢查。

三、防范措施

1、中控操作員對振動異常增大，溫度異常升高要果斷停機檢查處理，確認正常后方可開機。

2、分廠嚴格按照機電保全部《關于加強原料磨主減速機運行維護管理的通知》要求對立磨主減速機開展日常點巡檢及預檢修工作。

3、更換減速機后要關注減速機各螺栓緊固情況，按保全處下發的監控方案持續監控，密切關注運行中的各項參數的變化。

4、定期對減速機回油過濾器鐵屑情況進行檢查，如發現過濾器內含有金屬粉末，及時匯報分廠領導及保全處，檢查確認具體原因，進行分析處理。

9.1 英德海螺熟料拉鏈機脫軌

一、事故經過

2014年8月10日20:41分B線窯頭負壓有-47上升到-5.5，操作員判斷三次風沉降室垮料，立即停三段篦床，同時破碎機電流由89A上升至209A高報跳停，操作員立即聯系當班巡檢進行檢查。經現場檢查發現破碎機下料口下方至尾部有大量溢出的高溫粉狀物料，701發生脫軌約15米，窯于21:03分止料，經組織搶修于0:31分開啟拉鏈機。

二、原因分析

B線窯從4月11日至17日檢修后，運行一直飛砂大，雖對配料進行調整，但效果不明顯。三次風管沉降室下斜面斜度為45度，導致三次風管沉降室處積料嚴重，當物料堆積較高時突然垮塌，大量物料瞬間沖入破碎機下料口，701裙板向外溢料，高溫物料堆積在701地坑中，使701軌道受熱膨脹變形，導致心走輪脫軌，同時部分行走輪校正和安裝不規范也是導致脫軌的原因。

三、防范措施

1、控制好物料配比，結合B線窯煅燒特點，做好熟料成分調整，提高熟料中液相量，減少系統飛砂料的產生，降低三次風管積料速度。

2、每班安排專人定點對三次風管沉降室積料進行清理，每小時至少清理一次，避免三次風管沉降室積料過多，造成垮料現象。

3、日常運行每班重點巡檢701拉鏈機，發現有損壞的行走輪立即更換處理，行走輪的更換要求制定專人，確保安裝尺寸統一。中控人員關注窯頭負壓變化，窯頭發生正壓時立即通知崗位人員首先檢查701地坑軌道，小跑輪和積料情況。再檢查上部爬坡處軌道及行走輪，確保安全后再開機。

4、根據701拉鏈機運行情況組織臨停檢修，在三次風管沉降室處安裝三排空氣炮，輪流沖掃斜坡積料，及時清理積料。

5、窯臨停檢修時對磨損嚴重的拉鏈機地坑下軌道，安裝存在偏差的行走輪、裙板等進行更換處理。同時檢查裙板螺栓，對磨損拉長松動的螺栓進行更換。

6、B線計劃檢修時，參照D線三次風沉降室改造的成功經驗，對B線三次風沉降室進行改造，從根本上對決積料產生。

第五篇：避雷器故障排除案例

避雷器故障排除案例

（一）避雷器質量不良引起的事故

雷雨中某生產廠及生活區高、低壓全部停電。經檢查，35kV高壓輸電線中的B相導線斷落，雷擊時變電所內高壓跌落式熔斷器有嚴重的電弧產生。低壓配電室內也有電弧現象并伴有爆炸聲，有一臺低壓配電柜內的二次線路被全部擊壞。

35kV變電所，輸電線路呈三角形排列，全線架設了避雷線；35kV變電所的入口處，裝設了避雷器和保護間隙。保護間隙被雷擊壞后，一直沒有修復；在變電所的周圍還裝設了兩根24m高的避雷針，防雷措施比較全面，但還是遭受到雷害。

雷擊發生后，進行了認真檢查，防雷系統接地電阻均小于4Ω，符合規程要求。檢查有關預防性試驗的記錄，發現35kV變電所內的B相避雷器，其試驗數據當時由于生產緊張等原因，一直未予以處理。雷擊以后分析認為，造成這起雷擊損壞的主要原因有：

(1）雷電是落在高壓線路上，線路上沒有保護間隙，當雷擊出現過電壓時，沒有能夠通過保護間隙使大量的雷電流泄入大地，而擊斷了高壓輸電線路。

(2）當雷電波隨著線路入侵到變電所時，由于B相避雷器質量不良，沖擊雷電流不能夠很好地流入大地，產生較高的殘壓，當超過高壓跌落式熔斷器的耐壓值時，使跌落式熔斷器被擊壞。

(3）當避雷器上有較高的殘壓時，由于避雷器的接地系統和變壓器低壓側的中性點接地是相通的，造成變壓器低壓側出現較高的電壓。低壓配電柜的絕緣水平比較低，在低壓側出現過電壓時，絕緣比較薄弱的配電柜首先被擊壞。

改進措施

(1）恢復線路的保護間隙，使雷擊高壓線路時，保護間隙首先能夠被擊穿而把雷電流泄入大地，起到保護線路和設備的作用。

(2）當帶電測試發現避雷器質量不良時，要及時拆下進行檢測，包括：①測量絕緣電阻；②測量電導電流及檢查串聯組合元件的非線性系數差值；③測量工頻放電電壓。只有當這些試驗結果都符合有關規程要求時才可繼續使用，否則，應立即予以更換。

(3）在電氣設備發生故障后，經修復絕緣水平滿足要求后才可再投入使用。

（二）避雷器引下線斷裂造成的事故

雷擊落在10kV配電線路上。當時，離配電變壓器僅60m的電管所內，三人圍在一張辦公桌上隨著雷聲，一齊倒地。現場察看和分析。檢查發現配電變壓器的10kV側避雷器有兩相已經粉碎性爆炸；接地引下線在離地15cm處原來焊接處燒斷，據反映該處燒斷已近一年時間。接地引下線有一個6cm長的斷口，而是用一根8#鐵絲纏繞在接地引下線斷口的上下端，鐵絲已嚴重銹蝕斷裂，致使避雷器及變壓器低壓側的中性線處于無接地狀態。

當雷擊線路時，盡管避雷器能可靠動作，但強大的雷電流無法入地，極高的雷電沖擊電壓沿低壓配電線路傳到屋內，擊穿空氣引起了三個人同時被雷擊的事故。在現場發現，照明燈離桌面只有30cm高；燈頭內的絕緣膠木已嚴重碳化成粉末狀，確認這是一起因避雷器及低壓側無接地而造成的雷擊事故。

改進措施

為了防止類似事故的再次發生，應采取如下防止措施：

(1）各供電所每年在雷雨季節前后，集中力量對所轄供電區的變壓器及高低壓線路進行全面的安全檢查，做到所有配變的避雷器和低壓側的中性點都可靠接地，其接地電阻必須滿足技術規程的要求，并保證接地引下線具有足夠的截面積和機械強度。

（2）進一步加強對農電工的培訓和管理工作。定期培訓，提高技術水平。

（三）避雷器高壓接線端子脫落引起的事故

某變電所1#主變壓器突然發生停電。到1#主變壓器附近查看，發現35kV L2相避雷器上部的高壓引線連同高壓接線端子脫離了避雷器本體，并且由于大風吹動致使與Ll相避雷器上部引線相碰，造成相間短路，導致主變壓器停電。進行事故調查，發現L2相避雷器的高壓接線端子是由一條扁鐵彎成直角（L型）制成，直角的一邊用電焊焊接在避雷器帽蓋中心位置：直角的另一邊上鉆一個中10mm的孔，用一螺栓將引線線夾緊固在上面。寒冬季節，溫度很低，線夾上的引線受冷，縮短了長度，使避雷器高壓接線端子受到很大的拉力，加上經大風吹動，引線發生扭動，拉力增加，使高壓接線端子L型扁鐵焊接薄弱的地方發生了裂紋；時間一長，裂紋越來越大，強度越來越差，最后高壓接線端子動，脫離了避雷器本體。

改進措施

為了避免類似事故，對避雷器接線固定方法進行改進。第一種是將避雷器高壓引線線夾緊固在避雷器帽蓋固定螺栓上。第二種是將避雷器帽蓋卸下，在帽蓋中心位置鉆一個孔，然后在孔中裝上螺栓，螺栓的螺紋部分朝下，螺栓根部與帽蓋縫隙處焊牢，防止帽蓋滲漏水；接著將帽蓋恢復在避雷器本體上。這樣就可以將高壓引線夾固定在螺栓上，再用螺帽擰緊。采取這兩種措施之一，無論天寒地凍，避雷器的高壓引線拉力都不可能將接線端子從避雷器上拉脫。

此外，在新裝或檢修時，適當加長引線的長度以減輕寒冷天氣引線收縮而造成的端子的受力，將能獲得更好的效果。

（四）中性點不接地系統避雷器爆炸事故

某變電所l0kV 側母線電壓不平衡，電壓波動嚴重。

隨后聽到警鈴響聲，C相電壓指零，另兩相電壓升高，斷開電壓互感器高壓電源，進行檢查。發現互感器C相線圈燒毀，檢修人員隨即找了一只新互感器投運。不到半個小時，忽聞開關室內一聲巨響，10kV 電壓三相指零又迅速回升正常。經觀察系10KV C相母線避雷器爆炸。隨即停電，C相避雷器上部被炸成兩截，上半截吊在原高壓引線上，高壓引線有嚴重過熱現象；下半截在原地未動。進一步檢查發現，瓷套外表面燒焦，內壁有明顯拉弧的痕跡；斷口內殘存的閥片溶化破損，有二片云母墊發黑。檢查雷電計數器記錄，先后三相共動作6次，A、B、C相分別為1、2、3次。變電所內其他避雷器均未動作。

事故后仍用避雷器進行試驗，但C相避雷器因其部分元件炸散，無法重新組裝，于是就將原閥片裝入A 相避雷器瓷套內，并利用其并聯電阻和火花間隙進行測試，兩相解體檢查，除發現火花間隙上有輕微的放電痕跡外，亦無其他問題。

隨后檢查并聯電阻，正常的并聯電阻，每片約在5～8.5MΩ之間，兩片串聯時約為22MΩ。經測量，在A、B兩相避雷器中拆出的各片電阻值正常，但C相有二片阻值為零：其中一片長度約為完好電阻長度2/3，取同長度的完好電阻測量，阻值均在3～5MΩ之間；另有一片，長度為完好電阻長度的3/5，阻值為0./5MΩ，取同長度完好電阻測量，阻值約4～6MΩ。由此可知，C相并聯電阻嚴重損壞，引起避雷器爆炸。

由于此變電所10kV系統中性點不接地，10kV線路B相斷線時，形成單相弧光接地，引起系統振蕩，產生間歇性過電壓，致使A、C兩相電壓升高。因未及時切斷故障線路，使互感器和避雷器長時運行在非正常電壓之下，以致互感器一次電流增大，磁通趨于飽和，過載而燒毀。同時，避雷器也長時間地流過數倍于正常的泄漏電流。由于并聯電阻的熱容量較小，在此非正常的泄漏電流作用之下，電阻長期過熱，迅速劣化，又破壞了避雷器的正常性能。當系統中再次發生過電壓時，由于并聯電阻的損壞、造成了火花間隙內電壓分布不勻，不能迅速有效地切斷工頻續流，使套管內氣體游離，壓力劇增，終于導致發生爆炸。

改進措施

中性點不接地系統長時間帶接地運行，不但對中性點接地的電壓互感器有害，而且也會造成避雷器并聯電阻的損壞，導致避雷器爆炸。

因此，運行人員除應嚴格按照運行規程中“35KV及以下無消弧線圈補償系統的帶接地運行時間不能超過2h”的規定執行以外，還應盡可能地縮短這種運行時間，以免再發生類似的爆炸事故，直接威脅系統的安全運行。

（五）變壓器中性點避雷器雷擊爆炸事故

某110kV 變電站鐵塔遭受雷擊，雷電流80kA 左右，由鐵塔對導線反擊，造成C相閃絡，引起單相接地，運行中的變壓器中性點上的避雷器爆炸，3發電機母線發出單相接地信號，主變壓器縱聯差動保護動作，斷路器跳閘被迫停機，事后檢查發現斷路器站內110kV鐵塔橫擔上C相導線對鐵塔有閃絡痕跡，如圖1所示。

主變壓器中性點不接地。當雷電擊中鐵塔時，變壓器中性點出現位移電壓，大于避雷器的最大允許電壓，從而使避雷器爆炸。

此110kV 系統為中性點直接接地系統，但為限制單相短路電流，不大于三相短路電流，以利于電氣設備按三相短電流值來選擇，同時又為滿足繼電保護配合的需要，而將變壓器中性點不接地。當雷擊使110kV 系統發生C相閃絡，造成單相接地時，根據對稱分量法分析，＃故障點將出現零序電壓U0。因零序電流I0僅能通過中性點接地的變壓器，而對中性點不接地的變壓器，由于零序電流不能通過，因此，在中性點上就產生了位移電壓，其值等于故障點的零序電壓U0。

而避雷器的最大允許電壓為41kV。在單相接地時，變壓器中性點上位移電壓超過避雷器的最大允許電壓，而使其爆炸。

圖1 電氣主接線圖

改進措施

對中性點不接地系統避雷器的選擇，最大允許電壓必須大于變壓器中性點可能出現的位移電壓，因此選擇時，必須兩者相互兼顧才能滿足要求。

（六）雷擊送電線路事故

35kV線路遭受雷擊。電網結構呈樹枝分布，共連接35kV變電所5座，量總計59750kVA，如圖2中箭頭處為落雷點及擊穿起弧點所示。35kV 系統為中性點不接地系統。線路基本桿型為上字型，全線路只在距變電所兩端1.5km 內設架空避雷線。線路經過的路徑多為半丘陵及水庫地帶。

暴風雨開始后35kV 線路受雷擊。變電所35kV集堅線路主變壓器斷路器及上一級福山變電所35kV 斷路器同時速斷跳閘，自動重合動作，重合不成功。城鎮變電所中央信號反映35KVB相接地，A、C相電壓升高為線電壓。此時又進行了一次強送電，強送不成功，再次跳閘。集堅線35kV線路出口處，藕合電容器上端與線路阻波器之間引線處發生一大弧光，線路斷路器跳閘后弧光消失。

查巡發現，集堅線路52 杯桿塔B相導線靠近線夾處被電弧燒斷落地。從斷線點查看，系直擊雷落于導線上，擊穿該串絕緣子放電造成。51桿及52桿B相絕緣整串被擊穿；同時張莊變電所線路出口處B相耦合電容器上端引線因對桿塔放電而燒斷；在同一系統的距

###十余公里的吳莊變電所，C相避雷器也被擊穿，其計數器也被燒壞。

圖2 電網示意圖

現場調查分析表明，這起事故的直接原因是由于雷擊造成。

35kV供電線路按線路設計規程要求，在距變電所兩側1～2km架設避雷線，線路中間地段則無架空避雷線。落雷點距城鎮站約6.5km，正處在無架空避雷線地段。由于雷電幅值極高，因此在落雷點處造成整串絕緣子擊穿接地。另外在變電所終端桿的線路高頻阻波器與耦合電容之間的引線，由于距桿塔較近（約400mm)，也在過電壓時，成為擊穿放電的薄弱環節，即起弧點，使引線被電弧燒斷。B相落雷的直接原因是，線路主要桿型為上字形排列，B相為頂端相，在運行中起了“避雷線”作用。該相導線被直擊雷擊中的概率大大高于處在下部的A、C兩相。

線路51、52桿絕緣子被擊穿放電，導線被燒斷落地，相當于B相金屬性接地。由于B 相接地，中性點位移，因此A、C兩相對地電壓升高。在集堅線52桿落雷后，城鎮站和福山站的斷路器尚未跳閘的一瞬間，過電壓作用于福山站供電的所有35kV變電所，致使A、C相電壓高出相電壓數倍，從而使各站A、C兩相上所接的電氣設備和部分絕緣子也如上所述多處放電或被擊穿。例如，集堅線54桿A 相絕緣子整串也被擊穿。由于雷擊過電壓造成的故障電流非常大，城鎮變電所與福山變電所速斷保護無選擇性，造成越級跳閘，造成城鎮、集堅、張莊3座35kV變電所同時停電的局面。

改進措施

(1)對于某些多雷電活動的地區，雖然全年平均總雷電日不超過標準（30天），但應根據地區的具體情況區別對待。如對為單電源、負荷重要、雷電活動頻繁的地區（例如線路經過山口、山谷、水庫周圍地段，其平均落雷概率遠高于一般平原地區數倍），對此類線路應進行技術經濟比較，以增設全線段或部分重點地段架空避雷器線為宜。

一般來說，對于桿塔類型不變的線路，只增加一條避雷線，對于整個線路投資增加不大，卻可避免由于雷電事故造成的經濟損失。一般送電線路建成后要運行二三十年以上，其落雷概率很大，從技術經濟比較方面是可取的。

####（2）對于上字形排列導線，應按過電壓規程在頂端相每基增加一放電間隙，使過電壓起弧點避開導線部分。

（七）雷擊變電所內設備事故

雷擊時變電所值班室墻上的室外照明燈控制開關竄出一個大火球。隨即發現變電所內所有信號全部消失，對外聯系的無線電話也中斷。經初步檢查，10kV配出線尚正常，控制室內裝設的硅整流電源被擊壞。采用臨時措施恢復直流供電，又發現直流系統負極接地。

經全面檢查發現：直流屏二只整流管擊穿，整流變壓器一次熔絲兩相熔斷；直流系統中，預報信號光字牌的燈座接線柱與外殼間擊穿放電；無線電話的整流電源被擊壞。在雷電防護比較完善的變電所，仍發生雷擊事故。

圖3 布置設備現狀接線圖

從這次雷擊事故造成的設備損壞程度看，雷電波的能量并不大，不是直擊雷造成的。故障發生時，照明燈控制開關處出現電弧的現象，即可肯定，雷電沖擊波是經過此斷路器進入400V交流系統造成；影響所用變壓器二次的400V交流系統。又因無線電話的整流電源也并接在直流屏整流變壓器的一次側，而整流變壓器的電源由一條電纜從高壓室所用變壓器的二次引來。全所的照明負荷都接在400V交流系統上。

室外照明燈具按慣例裝設在避雷針上，從控制開關到燈具之間的電源線是通過聚乙烯塑料管地埋至避雷針基礎處引出地面，再穿入鋼管沿避雷針向上至12m處。分析表明，這就是引雷入室的通道。

雷電沖擊波通過此通道串入室內，造成故障的全過程（如圖3所示）。

改進措施 雷電波通過避雷針泄入大地過程中，由于避雷針的接地裝置與大地間存在接地電阻，因而雷電流在此電阻上產生較高的沖擊波電壓降，接地電阻的大小就基本上決定了對大地間電位高低（當然還有雷電流大小的因素），過電壓導入室內尋找絕緣薄弱的地方，將其擊穿入地。雷電波沿兩根導線（一根相線，一根中性線）分別進入室內400V交流系統，也就是說，出現了兩條通路。就是相線上的雷電流進入400V交流系統后，還要通過所用變壓器二次線圈到中性點入地；中性線上的雷電流則直接通過變壓器二次中性點入地。由于當時的斷路器在斷開位置，因此，在斷路器斷口處產生較大的放電火花。

中性線中的雷電流通過斷路器斷口，放電后就直接進人中性點入地，不會造成什么危害。但是，相線通路就不同了，它通過開斷口放電后，還要通過變壓器的二次線圈才能到達中性點入地。因雷電流幅值高，作用時間短，變化率很大，通過在變壓器二次線圈時，將產生較高的自感電動勢，使雷電沖擊波不能順利地通入大地。迫使它在400V交流系統中到處流竄尋找入地點。接在400V交流系統上的設備的絕緣水平都比較高，因此未造成擊穿，僅使絕緣能力較低的整流二極管擊穿而進入直流系統，又使絕緣距離較小的光字牌燈座擊穿入地，從而又造成了直流系統接地故障。

通過上述分析，找到這次雷擊事故的根源，進行妥善處理。除將雷擊造成故障排除外，又將避雷針上的燈具撤下，移裝別處。同時，將其電源線從地面接頭處斷開，這樣處理后，雖經過多次雷電活動，也沒有再發生類似雷擊事故。

（八）雷擊用電設備事故

某隧道內安裝有電視攝像機及其附屬控制電路板共20套，另外還有各種檢測裝置等多臺設備。每年春夏雷雨季節，總會有幾臺設備損壞。損壞情況最嚴重的是攝像機和控制電路板，一年累計損壞率達30％以上。最嚴重的一次是雷電擊壞攝像機4臺、控制板5塊。

10kV高壓電源是從幾公里之外用電纜經地溝送來，不存在線路受雷擊的問題。供給負荷的低壓也是用電纜通過地溝送達，且變壓器離負荷最近點也有200m，亦不會直接受雷擊。隧道內除弱電設備外，基本上是照明燈。該隧道內的照明燈采用低壓鈉氣燈，且每個燈都帶有電容和電感。

取單臺燈做試驗，發現鈉燈對電壓的變化反應很大，其電流波形呈非正弦波，從啟動到穩定的時間長，需半個小時，啟動時還伴有較長時間的氣體放電階段。用示波器測量，隧道內多點電壓波形，所有波形均為非正弦波。進一步分析發現含有高次諧波，且波形畸變程度隨負荷的大小而變化。當滿負荷時，波形畸變非常厲害，甚至在變壓器端也是非正弦波。此外，電壓波形隨離供電變壓器的距離大小而變化，離變壓器越遠，波形畸變就越大。這一發現說明隧道內2000 多盞燈組成了一個復雜的、致使電壓波形發生畸變的網絡，導致弱電設備損壞的外因是雷電，內因是照明負荷。當外電網受雷擊后，引起電網電壓波動，從而引起隧道內負荷電壓變化，反過來帶慣性的負荷又引起電源電壓的波動，這一過程反復進行的結果，畸變而帶尖峰的電壓，導致由同一變壓器供電的弱電設備過電壓而損壞。

改進措施

(1)將原來上、下行兩條隧道負荷分別由兩臺變壓器供電的方式，改為由一臺變壓器供給兩條隧道照明用，而另一臺專供弱電設備使用。

(2)在變壓器低壓側加裝避雷器，以便讓過電壓進入隧道前得到最大的衰減。

(3)在弱電設備電源端接壓敏電阻。

經過這樣的改造后，經歷多次雷擊，未再發生設備損壞的現象。

（九）避雷器的密封不好引起的事故

某單位的避雷器，4組安裝在6kV不接地系統的4條直配線上，1組備用。使用不到20天，就有3條直配線上的5只避雷器在沒有受到雷擊的情況下炸裂，其中一條線路保護動作跳閘。炸裂避雷器在使用前經絕緣電阻、工頻放電電壓試驗合格。

為了查明原因，從線路上取下其余7 只避雷器進行測量，發現絕緣電阻均明顯下降。后仔細檢查，發現避雷器上端螺栓根部密封不嚴，因此，有可能是避雷器內部進入潮濕的空氣，致使絕緣降低。

為了證實這一結論，將備用的1組避雷器安裝在直配線上，將其中兩只重新密封并檢查合格。使用20天，取下并做試驗，發現密封良好的避雷器絕緣合格，另一只絕緣電阻則明顯下降。

改進措施

避雷器絕緣電阻降低后，使線路單相接地。這時流過避雷器的接地電流足以使避雷器炸裂。如果避雷器三相絕緣電阻同時降低，就有可能發生三相或兩相接地短路故障，使線路保護動作跳閘，將故障擴大。

避雷器內部的間隙，都需在干燥情況下才能保持其工作性能良好，所以要求制造或解體檢修后的避雷器必須密封良好。

（十）避雷器底座破裂引起的事故

某變電所做春檢預試工作，當工作完畢送電時，發生35kV線路B相接地故障。不多時另一路35kV線路出現過流掉閘。事故發生后分別對兩條35kV線路及相應變電所進行了巡視檢查。經查35kV接地故障是35kV變電所避雷器爆炸而引起，35kV過流事故是因電纜（A相）燒毀導致接地短路而引發的過流事故。

(1)經現場檢查分析35kV避雷器爆炸是因為鐵座裂痕進入潮氣導致避雷器絕緣下降。當線路恢復送電時，承受不住沖擊電壓或操作的過電壓造成避雷器爆炸。隨后發生35kV接地故障。

(2)檢修人員在檢查、解剖故障電纜時發現。該電纜接線端至接地線間（內部）有一道燒傷痕跡。根據電纜燒痕及現狀分析，電纜在做電纜頭時因熱縮電纜頭收縮不均，而遺留縱向間隙，經長期雨淋進入雨水或浸入潮氣，使絕緣電阻下降，電纜頭承受耐壓下降。在正常運行情況下對地電壓為相電壓，電纜頭還能維持運行，當不同相接地時，其對地電壓升為線電壓，這時電纜頭因承受不住線電壓而對地放電，形成放電電流。也就是線路出現過流掉閘。

改進措施

(1)加強輸變電設備的巡視檢查，發現問題及時處理。(2)定期對防雷設施進行預防性試驗。

(3)線路電纜也要定期進行試驗，發現絕緣電阻及泄漏電流與原始數據有明顯變化者，應立即停運，待查明原因并妥善處理后，才可送電。

(4)嚴格電纜頭制作工藝，防止留有事故隱患，同時要按規程要求作好全項試驗，并作好記錄，以便預試對照。