第一篇：三號CFB鍋爐的最后一次調試（推薦）

三號CFB鍋爐的最后一次調試

十二月十六日公司迎來了一個令人振奮的特大喜迅，新擴建的三號循環流化床鍋爐終于由公司鍋爐技術員丁工調試成功了。全公司上下一片沸騰，人人都喜氣洋洋，大大的松了一口氣，總經理臉上更是露出了開心的笑容。

原來，三號爐自安裝結束后一個半月來，已由調試單位進行了多次調試，卻一直達不到額定出力75t/h，公司領導非常著急，多次召集設計院、鍋爐廠、風機廠和調試所的同志一道進行分析，多次到同類電廠調研，并多次對鍋爐進行檢查和試驗，消除了查到和想到的所有缺陷，排除了鍋爐因制造質量或安裝質量引起出力不足的可能性，有人懷疑一次風機出力不足，但風機廠經過測試，否定了這一觀點。再一次調試的結果卻仍然是鍋爐達不到額定出力，一時間，眾說紛紜。最終，調試所認定鍋爐風室一次風壓頭不夠，風機選小了，與鍋爐不配套，要改風機。這讓公司領導陷入了兩難的境地，因為有一家同樣的鍋爐配套的一次風機與我公司相同卻能供85t/h，這又如何解釋呢？怎么辦？這時，公司的鍋爐技術員丁工卻肯定地向公司提出了一個截然相反的觀點：“風機不是小了，而是運行中風用得大了，影響了鍋爐出力。”

他說：”第一次的調試沖管中的局部結焦，是由于風煤調整不當引起的，但卻使負責調試的同志落進了一個風量不足的定向思維中，以后的調試雖然每一次現象不完全相同，但確出現了一個共性的東西，就是一次風機都開足，風量用得很大，具體反映在風量表、氧量表指示過高上，雖然負荷帶不上的表面現象是由于一次返料量不足引起床溫高。在做過風機出力試驗、風量標定試驗、排除了空預器泄漏和一次返料設備存在質量問題的可能性后，大家再次把目光投向了一次風機，但我根據多年的運行經驗，我覺得風量調整方面可能存在誤區，調試單位關于風機壓頭小的說法缺乏理論依據，換風機更是理由不足，如果我們改了風機，還用同樣的思路調整，結果還是如此怎么辦？風量過大是否會影響鍋爐出力呢？為證明這一點，我在大量的書籍都查到了風量過大會引起爐內外循環建立不良繼而影響負荷的理論依據，我們的運行參數與這種工況完全吻合，特別是后來發現的一返進口處存在嚴重磨損問題更堅定了我的信心，浙江美佳電廠兩臺鍋爐兩種風量運行的不同工況也證實了我的看法，我認為風機的選型是科學的、正確的。”

聽了丁工的觀點后，公司領導覺得很有道理，為慎重起見，公司決定再次標定一下風量表和氧量表，在證實這兩塊表基本正確后，果斷做出決定：讓丁工全面負責，再做一次調試。

十二月十五日早上八點，丁工已經為這次調試做好了充分的準備，各位公司領導也趕到了現場。起動風機、點火、調整，工作順利地進行著，下午三點半，鍋爐并爐，大家熱切地關注著，負荷在慢慢地上升，爐內工況在一點一點地好轉，我們從丁工的臉上看到了鎮定和從容，他嚴格控制著風量和氧量，每一次的調整都在向好的方向發展。下午五點，50 t/h了，爐內灰循環工況基本達到正常，負荷還在穩步上升，大家的臉上充滿期待，大家的眼中充滿希望。六點多，負荷達到了75t/h，但這時，卻出現了新的問題，負荷因堵煤而經常下跌，經過大家的分析和共同努力，通過采取關閉輸煤風的辦法完全解決了這一難題，負荷又穩定在75 t/h左右了。這時侯，大家的臉上都露出了放心的笑容。第二天早班，在丁工的指導下，運行人員又成功地將負荷提高到85 t/h，床溫未超出1050℃的范圍，氧量也控制在合格范圍內，一次風機電流還有100A左右的余量，基本達到了超負荷運行的目標。丁工卻平淡地說：床溫高了點，我們三臺爐都存在這個問題，這個問題要解決掉才好。

一個多月來困擾著大家的一大難題終于有了答案，但這一個多月的調試過程卻讓人深思，如果我們繼續鉆進牛角尖，而不放寬思維，那后果會是什么？如果丁工作為一個技術人員平時不注意學習，不注意積累，遇到問題不刻苦鉆研，不能將學到的鍋爐知識融會貫通，而是迷信權威，依賴權威，那他能獲得這個成績嗎? 這給我們一個什么樣的啟示呢……

第二篇：CFB鍋爐簡介

C F B 鍋 爐

一前言

循環流化床燃燒技術是一種高效、低污染的潔凈煤燃

燒技術。進入商業化以來，因其燃料的適應性強、污染物排放低、運行良好等優點得到了迅速發展。德國魯奇（Lurqi）和芬蘭奧斯龍(Ahlstrom)是研究開發CFB燃燒技術最早的公司，在長期實踐和大量試驗基礎上形成了各具特色的循環流化床鍋爐技術流派，并將其技術轉讓給其它一些鍋爐制造商，為循環流化床鍋爐技術的不斷發展作出了歷史貢獻。CFB鍋爐主要優點:

燃料適應性廣

燃燒效率高

高效脫硫

NOx等污染物排放低

燃燒強度低,爐膛截面小

給煤點少,燃料預處理系統簡單

灰渣易于綜合利用

負荷調節快,調節范圍大

二國外CFB鍋爐的發展

1德國魯奇（Lurqi）公司是世界上最早從事循環流化床鍋

爐技術研究與開發的公司之一。

Lurqi型循環流化床鍋爐技術、結構特點：循環系統

由循環流化床燃燒室、高溫熱旋風分離器、外置式低速流化床熱交換器（EXE）和機械分流回灰伐組成，靠調節通過外置式熱交換器灰量來控制床溫，負荷調節比為3：1，燃燒效率99%，當Ca/s=1.1~2.0時，脫硫效率為85~90%，NOX排放100~200PPm.魯奇（Lurqi）公司技術轉讓給：原美國CE、原法國

Stein、意大利Ansaldo、英格蘭NEL、印度BHEL、日本MHI韓國KHIC等。

ALSTOM-Stein充分利用利用外置式熱交換器的優越性，主要致力于CFB鍋爐大型化開發工作。其世界上第一座上250MWCFB鍋爐，1995年順利投運標志著大型化CFB鍋爐技術已經成熟。ALSTOM-CE致力于CFB鍋爐大型化開發工作的同時，積極進行外置式熱交換器與爐膛布置成一體化的研究，解決了外置式熱交換器占地面積大、布置困難的問題，簡化了鍋爐的正體布置。芬蘭奧斯龍（AHLSTROM）是另一個主要研發CFB鍋爐

制造商，其Pyroflow型CFB鍋爐銷量占世界銷量的一半。Pyroflow型CFB鍋爐結構特點：采用高溫熱旋風分離

器、無外置換熱器、采用非機械密封伐回灰、靠調節風量配比來控制床溫、負荷調節比為4：1，燃燒效率97~99%，當Ca/s=1.8~2.0時，脫硫效率為90%，NOX排放

50~250PPm.該公司技術轉讓給：德國EVT、英國Babcock、奧地

利AE公司等

AHLSTROM設計了3臺235MWCFB鍋爐在1998年

和2000年投運，證明了不采用外置換熱器機組容量也可以達到200MW以上。

Foster Wheeler公司是美國三大鍋爐制造商之一。它提

出了汽冷式分離器和一體化返料換熱器技術。1995年FW收購了AHLSTROM的能源公司，兩大技術流派合并、融合，形成了更具特色的CFB鍋爐技術。FW供貨的300MWCFB鍋爐已投運。2003年又獲得了世界首臺460MW超臨界CFB鍋爐的制造合同。

隨著技術的發展,各公司實行的技術引進和兼并,目前

世界上主要形成了兩大CFB鍋爐公司:美國FW,法國ALSTOM.三國內CFB鍋爐的發展

從上世紀80年代開始，國內高校、科研單位及一

些鍋爐制造廠開始合作開發CFB鍋爐，一批35~120t/hCFB鍋爐先后投運。隨后，HBC與美國PPC（奧斯龍技術）技術合作開發了220t/hCFB鍋爐、引進ALSTOM-EVT100~150MW（含中間再熱）CFB鍋爐技術；DBC從FW引進50~100MW CFB鍋爐技術；

SBW 從ALSTOM-CE引進50~135MW CFB鍋爐技術；WG引進EVT CFB鍋爐技術等。為了開發大型CFB鍋爐，2003年引進ALSTOM300MWCFB鍋爐，采用技貿結合技術引進工作由國家計委領導，采用HBC、DBC、SBW三廠技術共享的形式。現三廠均已生產了300MWCFB鍋爐,并已投入運行.四CFB鍋爐技術的發展前景國外：ALSTOM繼續開發研究600MWCFB鍋爐現已

完成了600MWCFB鍋爐的概念設計；FW利用引進西門子Benson立式技術，完成了600MWCFB鍋爐的概念設計。國內：HBC、DBC、SBW三廠300MWCFB鍋爐工程已簽

定了多項合同.HBC與清華大學開始進行600MW超臨界CFB鍋爐設計。

五 CFB鍋爐關鍵技術

●

●

●

●

●

● 煤、石灰石給料系統 布風裝置 分離器 回料器 外置換熱器 點火技術

●

● 各部件防磨技術 脫硫、低NOx技術

六CFB鍋爐的運行調試

第三篇：CFB鍋爐發電機組節能技術

【關鍵詞】CFB鍋爐調速節能

循環流化床（CFB）鍋爐發電機組廠用電率高達12％左右，明顯地抵消了CFB鍋爐燃燒效率高、排放污染低、煤種適應性強等優勢。隨著我國CFB鍋爐大型化的快速發展，廠用電率高的問題越來越突出；如果不盡快解決這一問題，則成為制約CFB鍋爐大型化發展的瓶頸。在設計上積極采用變頻調速技術（高壓變頻裝置及低壓變頻裝置）、斬波內反饋調速電機技術，業主積極調研變頻等調速技術在電廠應用中遇到的問題及解決辦法，在設計階段抓好這些節能工作可使CFB鍋爐發電機組的廠用電率降到接近同類型煤粉爐發電機組的程度。按135MW機組計每年因此可節約電量近3000萬度，價值近千萬元

1變頻調速技術在應用中的節能分析

1.1變頻調速技術的發展狀況

在電力生產中，泵與風機類轉動設備應用較多，其電能消耗和諸如閥門、擋板相關設備的節流損失以及維護、維修費用占到生產成本的7%~25%。隨著電力體制改革的不斷深入，競價上網的不斷推廣，節能降耗業已成為降低生產成本、提高產品質量和電廠競爭力的重要手段之一。變頻調速技術順應了工業生產自動化發展的要求，開創了一個節能降耗新時代。變頻調速技術的基本原理是根據電機轉速與工作電源輸入頻率成正比的關系，通過改變電動機工作電源頻率達到改變電機轉速的目的。變頻器就是基于上述原理采用交-直-交電源變換技術，電力電子、微電腦控制等技術于一身的綜合性電氣產品。變頻調速技術的應用一改普通電動機只能以定速方式運行的陳舊模式，使得電動機及其拖動負載在無須任何改動的情況下即可以按照生產工藝要求調整轉速輸出，從而降低電機功耗達到系統高效運行的目的。目前，變頻調速技術已經成為現代電力傳動技術的一個主要發展方向。選用變頻系統的同時可通過與DCS的智能接口，實現設備系統的自動控制。

1.2變頻調速技術節能分析

通常在電力生產中最常用的控制手段則是調節閥門、風門、擋板開度的大小來調整泵與風機類轉動設備。這樣，不論生產的需求大小，風機都要按額定轉速運轉，而運行工況的變化則使得能量以閥門、風門、擋板的節流損失消耗掉了。在生產過程中，不僅控制精度受到限制，而且還造成大量的能源浪費和設備損耗。從而導致生產成本增加，設備使用壽命縮短，設備維護、維修費用高居不下。風機、泵類設備多數采用異步電動機直接驅動的方式運行，存在啟動電流大、機械沖擊、電氣保護特性差等缺點。不僅影響設備使用壽命，而且當負載出現機械故障時不能瞬間動作保護設備，時常出現泵損壞同時電機也被燒毀的現象。近年來，出于節能的迫切需要和對產品質量不斷提高的要求，加之采用變頻調速器（簡稱變頻器）易操作、免維護、控制精度高，并可以實現高功能化等特點；因而采用變頻器驅動的方案開始逐步取代風門、擋板、閥門、液偶的控制方案。通過流體力學的基本定律可知：風機、泵類設備均屬平方轉矩負載，其轉速n與流量Q，壓力H以及軸功率p具有如下關系：Q∝n，H∝n2，p∝n3；即，流量與轉速成正比，壓力與轉速的平方成正比，軸功率與轉速的立方成正比。采用變頻調速技術改變電機轉速的方法，要比采用閥門、擋板調節更為節能經濟，設備運行工況也將得到明顯改善。

1.3與滑差調速相比

滑差調速的控制方式比較典型可靠，但其存在著調速精度差、范圍窄、線性不好、能耗高等缺點，而變頻調速系統的特點正好克服了傳統滑差調速系統的不足，具有效率高、無轉差損耗、調速范圍寬、特性硬、精度高、起制動方便靈活、能耗小的特點，既具有交流感應電機的長處，又具有直流電機的調速性能，有非常顯著的可靠節能效果。與傳統的滑差電機相比變頻調速系統更有維護量小、啟動電流小、系統功能較為完善、給操作人員提供了便利等優勢。

[Nextpage]2廣泛應用高、低壓變頻技術

生活水泵、消防水泵、除鹽水泵等采用380V電機的設備可應用低壓變頻技術進行變頻調速。采用6KV電機的泵與風機可應用高壓變頻技術，可取得明顯效果。

實踐證明，變頻器用于風機、泵類設備驅動控制場合取得了顯著的節電效果，是一種理想的調速控制方式。既提高了設備效率，又滿足了生產工藝要求，并且因此而大大減少了設備維護、維修費用，還降低了停產周期。直接和間接經濟效益十分明顯。

3積極應用斬波內反饋調速電機技術

近幾年內反饋交流調速電機技術和控制系統得到快速發展，產品有大、中容量6KV、10KV電壓等級。斬波內反饋調速系統利用現代電子技術，控制電動機轉子（繞線式）感應電流，從而控制轉子輸出轉矩，達到調速目的。與變頻調速相比，內反饋調速系統接于電機轉子回路，工作電壓低，運行穩定可靠，且在低速下仍能保持較高的功率因數，效率較高；與傳統調速方法相比，內反饋調速系統在調速時不用改變電機接線即可實現平穩調速，不需額外增加開關，改善開關運行工況，對高壓電機具有重要意義；內反饋調速系統利用逆變回路將轉子剩余能量反饋回電源系統，不消耗電能，效率特高。斬波內反饋調速電機系統改變傳統風機、泵類啟動及流量調節模式，根據負荷情況降低流量的同時能夠降低電機輸出功率達到節能目的，并能實現電機的軟啟動。該系統能夠實現無級調速，取代風門、擋板、閥門流量控制。通過傳感器將有關物理量送入微機監控系統還可實現自動調速，并具有故障記憶知檢功能，能夠大大提高生產自動化管理水平。

通過對采用此種技術的電廠考察發現，斬波內反饋調速電機具有較好的節能效果，采用斬波內反饋調速電機在調速工況下可節電40%以上，實際使用證明可明顯減低諸多風機、水泵的廠用耗電量,年節電顯著。早期設備元器件質量有待提高，曾因元器件燒壞導致系統停運，但調速系統停運不影響電機正常運行。近期設備此類事故明顯減少，且該產品售后服務較好，事故發生后一天內一般都能到達現場無償維修。總的看來內反饋交流調速電機技術和控制系統具有一定的先進性，有很大的采用價值和顯著的經濟效益。

4在系統設計方面降低廠用電耗

在設計初期應仔細考慮降低廠用電耗方面的工作，CFB鍋爐發電機組的廠用電水平就可接近煤粉鍋爐發電機組。在電廠設計初期設計單位應與鍋爐廠、輔機制造廠以及兄弟設計院進行廣泛交流，討論諸如輔機容量選擇、系統配置、阻力計算等若干方面的問題，為廠用電的降低打好良好的技術基礎。

在風機選型方面進行優化。先由鍋爐廠提出一個較準確的阻力計算值（不含任何裕量），最后進行整個煙風系統阻力計算后，統一按《大火規》考慮其裕量，可避免重復計算裕量后帶來的風機、偶合器及電機等不在高效區運行的狀況發生，可有效降低電耗。同時應注意《大火規》中循環流化床部分風機的流量及壓頭裕量規定的遠比常規煤粉爐送、引風機規定的裕量大的多，應進行廣泛調查合理選擇，以便使風機在高效區運行。

根據來煤細度決定是否需要粗級破碎，最好設計一級篩分系統，既保證了鍋爐的粒度要求，又有效地防止了過破碎，還在一定程度上降低了廠用電。

在電廠總體布置上采取措施，降低能耗。⑴在爐側就近布置渣庫，在兩爐之間布置石灰石粉庫，縮短輸送距離，降低電耗；⑵一、二次風機靠近空氣預熱器布置，降低了風道阻力從而降低電耗；⑶灰庫布置在廠區內且距電除塵較近，大大降低氣力除灰系統的電耗。

鍋爐制造廠的鍋爐本體設計對廠用電的影響較大。在設備招議標時應對比風量、風速等各種參數的差異并考慮對廠用電的影響。

5結論

參考文獻

1.江蛟.CFB電廠廠用電分析及降低措施.熱機技術.2004-4.

2.全國電力行業CFB機組技術交流服務協作網技術交流資料匯編《一》《二》《三》，北京：中國電力企業聯合會科技服務中心，2003.

3.交流調速系統.上海交通大學出版社出版4.許振帽變頻調速裝置及其調試、運行與維修.兵器工業出版社.

xiexiebang.com范文網[CHAZIDIAN.COM]

第四篇：鍋爐調試問題匯總

Z6電#2爐

1、吹管過程中出現臨吹門卡塊脫落2、2-1送風機本體振動大 Z6電#3爐

1、吹管過程中過熱器管壁溫度過高

2、倒給水時給水壓力過高

3、試轉給煤機時落煤口卡雜物

4、倒給水汽溫下降過快

5、空氣預熱器吹灰疏水管堵塞

6、稀油站油溫過高引起潤滑油黏度降低

7、并列引風機后未關小聯絡門導致風機搶風8、3-1-2原煤倉結凍棚煤

9、動力場時出現爐內升降平臺只升不降

10、煙溫探針不能自動進退

11、出現過送風機振動大 Z6電#4爐

1、磨煤機大齒輪噴油裝臵，投入運行調試期間，由于熱工邏輯設定噴油時間偏長，造成噴油偏多，潤滑油用量偏大

2、原煤倉至給煤機入口處，落煤管口直徑較小，如果運行中原煤水分偏大或環境溫度偏低時，容易發生堵煤，運行期間已經發生過短時間堵煤現象

3、燃燒器擺角為手動調整，現在運行中減溫水量大，燃燒器擺角在運行中不能調整

4、#4爐脈沖吹灰器吹灰時對爐膛負壓影響大

5、#4爐4-

1、4-2引風機靜葉軸端易脫出

6、燃燒變化大時，水位波動較大，出現了幾次滅火均為水位保護動作。負荷變動大時汽包水位自動調整不夠靈敏。

7、靶板位臵安裝不合理

8、各層大油槍處理偏大，為1900kg

9、高溫過熱器出現多次泄漏現象

10、衛燃帶銷釘在切割過程中多次出現損壞母材現象 Z5電

1、調試過程中#1～#6爐因安裝原因均出現過省煤器聯箱泄漏

2、多臺爐存在燃油流量計不準現象

3、#

7、#8爐燃燒器未按標準安裝

4、#

7、#8爐油槍出力偏大，無備用霧化片，且出現過霧化片安裝反向

5、#7爐出現頂棚管泄漏、#2角燃燒器處泄漏、水冷壁下聯箱泄漏6、8-1磨煤機減速機基礎螺栓孔歪斜，造成減速機無法固定

7、多臺給粉機出現軸封漏油嚴重

8、一次風管道未安裝風速標定孔

9、給粉機編號與實際位臵不對應 供熱中心Ⅱ期

制粉系統設計不合理，左右側粉倉分別對應左右側燃燒器，吹管時投給粉機受限 長山電廠

1、DCS畫面點名與實際標號不符2、1-4磨煤機磨盤碳精環有異音3、1-

4、1-5磨煤機刮板安裝不標準，存在摩擦現象

4、鍋爐酸洗上水時，主給水管路壓力表管座未安裝造成刺水

5、啟動鍋爐蒸汽出口手動門法蘭刺汽

6、啟動鍋爐供油泵出力不足，造成投大油槍時鍋爐滅火

7、啟動鍋爐未設計汽包緊急放水管

8、驗收燃燒器時發現燃燒器安裝不符合標準

9、磨煤機分離器出口調節縮孔及啟動關斷閘板安裝位臵不便操作

第五篇：鍋爐調試方案

鍋爐調試方案

鍋爐調試方案

目錄

鍋爐調試方案............................................................................................................3 1編制依據.................................................................................................................3 1.1《鍋爐安裝工程施工及驗收規范》GB50273-2009...................................3 1.2《熱水鍋爐安全技術監察規程》1997修訂版.............................................3 1.3北京優奈特燃氣工程技術有限公司提供的設計圖紙..................................3 1.4浙江特富鍋爐有限公司提供的設計圖紙.......................................................3 1.5我公司質量、環境和職業健康安全管理體系標準與鍋爐安裝質量保證體系文件及我公司承建類似工程的經驗..................................................................3 2 概述......................................................................................................................3 3 鍋爐試運行的職責.............................................................................................4 4 鍋爐點火前應具備的條件.................................................................................5 5 鍋爐啟動準備.....................................................................................................6 9 鍋爐啟動................................................................................................................9 12 竣工驗收...........................................................................................................11

鍋爐調試方案

鍋爐調試方案

鍋爐調試方案

1編制依據

1.1《鍋爐安裝工程施工及驗收規范》GB50273-2009 1.2《熱水鍋爐安全技術監察規程》1997修訂版 1.3北京優奈特燃氣工程技術有限公司提供的設計圖紙 1.4浙江特富鍋爐有限公司提供的設計圖紙

1.5我公司質量、環境和職業健康安全管理體系標準與鍋爐安裝質量保證體系文件及我公司承建類似工程的經驗 概述

鍋爐整套啟動調試是供熱建設工程的一個關鍵階段，其基本任務是按照國家標準和部頒規程、規范及設備文件，根據設計特點，對鍋爐及其輔機設備、配套設備和公用系統進行調整、試驗、試運，對發現的問題提出整改技術方案和建議，以經濟、安全、清潔、高效為指導方針，以堅持節能優先，提高能源利用效率為核心，使新安裝的鍋爐能安全順利地完成整套啟動試運行并移交生產，形成生產能力，發揮投資效益。

2.1 大興生物醫藥基地東配套區定向安置房項目鍋爐房集中供熱工程鍋爐房內所裝三臺鍋爐，是浙江特富鍋爐有限公司生產的WNS4.2-1.25/95/70-Y.Q(2)型燃氣整裝鍋爐,鍋爐配用英國-奧林GP-300T-Ⅱ型燃燒器,鍋爐及附屬設備采用PLC控制系統。

鍋爐調試方案

鍋爐調試方案

2.2 該工程所有鍋爐，燃用天然氣，采用計算機監控，自動化程度高，它與人工控制的鍋爐試運行，有很大不同。所以主要是對自動控制系統進行調試，操作人員在控制室監控，檢修維護人員對設備進行巡視、檢查或維護。

自動控制系統的調試，達到設備技術參數和工程設計標準值后，鍋爐設備就能安全、正常運行。2.3 鍋爐主要運行參數：

額定出水壓力

1.25MPa 工作出水壓力

0.85MPa 額定熱功率

4.2MW 額定回水溫度

70℃ 鍋爐出水溫度

95℃ 冷空氣溫度

20℃ 熱效率

91% 設計燃料

天然氣 設計燃料低位發熱量

35.4MJ/NM3 設計燃料耗量

478 NM3 /H 排煙溫度

161℃ 3 鍋爐試運行的職責

3.1 鍋爐整套啟動試運前須成立試運行指揮領導小組，下設調試、運行、驗收三個小組。人員由甲、乙（總包和分包）、監理三方專業技術人員組成，具體分工另定。啟動調試方案需經試運總指揮批準后實施

鍋爐調試方案

鍋爐調試方案

3.2 運行管理人員進場后，在鍋爐啟動前，應按照電力工業部《中小型鍋爐運行規程》及燃氣爐的特點，制訂完善的鍋爐操作、運行規程及各項安全生產規章制度，繪制熱力系統圖，燃燒控制原理圖，電氣原理圖等。

3.3 參加調試、運行值班人員均應熟悉各自專業知識，對鍋爐燃燒系統、熱力系統、電氣系統、DCS系統等各專業人員應掌握其流程及原理，操作熟練，避免出現差錯以確保試運行安全。

3.4 鍋爐點火啟動，應嚴格實行操作票制度，由運行組長下達各項指令，鍋爐試運行期間，其運行操作以廠方運行人員操作為主，施工方主要負責調試、消缺、保駕工作。

3.5 制訂交接班制度，編排值班人員名單，值班人員上班時間不得擅離崗位且應不斷巡視，作好值班運行記錄和交接班記錄，發現問題及時報告并迅速組織檢修。4 鍋爐點火前應具備的條件

4.1 電氣動力設備安裝、調試完畢，用電負荷滿足試運行要求。鍋爐房、水泵房、控制室等照明系統燈具安裝齊全，照明良好。4.2 鍋爐房內上、下水道暢通，室內外消防措施安裝調試完畢，驗收合格，消防通道暢通。

4.3 化水系統安裝、調試完畢，具備制出合格水的能力，水質必須符合要求，水量滿足鍋爐試運行用水需要。

4.4 燃氣系統、爐膛吹掃合格，燃燒器與風機、水泵等的聯鎖控制系統調試合格，實現燃料安全系統的各項功能，經各有關方確認，各項保護參數整定完畢、MFT功能調試、驗收合格、火焰監視系統功能齊全、性能可靠，能隨時投入使用。

4.5 熱工、電氣儀表、PLC、DCS系統安裝、調試合格，滿足鍋爐試運行要求，通訊設施齊全。DCS系統控制、保護、聯鎖、CRT組鍋爐調試方案

鍋爐調試方案

態調試完畢，各層控制網絡、I/O網絡通訊正常、穩定。PLC、DCS系統后備電源、冗余裝置切換正常，報警及聯鎖保護參數經確認后整定完畢，鍋爐鼓風機聯鎖控制、燃燒器自動控制、鍋爐負荷自動調節、燃燒器前空氣壓力自動控制、循環水泵自動控制調試合格。4.6 鍋爐附屬設備(鼓風機、循環水泵、補水泵、全自動軟化水設備等)單機調試合格，鍋爐煙、風道漏風試驗合格，設備及煙、風道保溫工作結束。

4.7 熱力工藝管道系統安裝、試壓合格，保溫工作結束。4.8 土建施工基本結束，溝道蓋板、孔洞封閉，妨礙運行的障礙物均已清除，室內外地面及通道平整、清潔，保證調試運行人員安全通行。

4.9 鍋爐房天然氣管道及設備附近，在天然氣送氣后，不得再動用電氣焊、現場不得動火、吸煙等，并配備足夠的干粉滅火器。4.10 與鍋爐運行無關的地帶應設置安全隔離帶。4.11 燃燒器及DCS系統的廠家技術服務人員必須到位。5 鍋爐啟動準備

5.1 鍋爐附屬設備、各種閥門等均應編號、掛標志牌，各種管道、煙風道均用紅油漆劃箭頭標明介質流向。

5.2 檢查燃料輸送管路無障礙，各燃料控制閥處在關閉位置，各汽水管路閥門完好，開關靈活，各儀表完好，指示正確。

5.3 鍋爐上水經鍋爐配套補水泵、循環泵打入鍋爐，上水應緩慢，進水至鍋滿水的時間不少于2小時。上水過程中，必須注意排氣，保證滿水運行。

5.4 鍋爐點火啟動，其步驟由燃燒程序控制器完成，在成序啟動過程中，完成預吹掃、點火、火焰監視、負荷調節以及風壓、燃料壓力鍋爐調試方案

鍋爐調試方案

控制等。其每一步出現故障時，控制器會在指示窗顯示并鎖定。

6、烘爐

6.1 本鍋爐無爐墻，無需烘爐。

6.2鍋爐用水，應使用合格水質。鍋筒水位保持在正常水位。循環水泵啟動，保持正常壓力。

6.2 鍋爐點火前，應保證循環水泵運行正常，鍋爐壓力穩定，天然氣管道吹掃、置換合格。點火后,在最小燃燒負荷下運行3小時,即可即可進行煮爐工作。7 鍋爐煮爐

7.1 在鍋爐點火運行正常后，即可進行煮爐工作，煮爐時應隔離電接點水位計、平衡容器，鍋爐安全閥處于關閉狀態。煮爐時，視情況對燃燒器開度進行調整。

7.2 煮爐時的加藥量根據鍋筒及水管內的污銹程度和鍋爐的水容積來決定。本工程鍋爐為剛出廠新安裝的鍋爐，污銹程度較輕。

按鍋爐房內鍋爐系統儲水量計算，系統儲水量約10m3水，鍋爐本體單臺儲水量為10.3m3水，每立方爐水可加氫氧化鈉(NaOH)和磷酸三鈉（Na3PO4.12H2O），各2～3Kg，如單臺煮爐，需準備藥品各50Kg。如三臺同時煮爐，則需準備藥品各105Kg。以上藥品系按純度100%計算，如果純度不夠，就予以折算。

7.3藥品配成20%濃度的溶液，由軟化水箱加藥通過補水泵及循環水泵打入鍋爐及整個系統。配制藥品時，應使濃度均勻，溶解完全，二種藥品溶液應分開配制，不可互混。

7.4加入溶液前，將爐水放出1 m3，并使系統壓力降至零位。加藥后，再補充進水至正常壓力。

鍋爐調試方案

鍋爐調試方案

7.5煮爐時一直保持正常水位和壓力，當爐水堿度低于45mol/L時，應補充加藥。煮爐期間，應定期對爐水進行取樣分析，取樣時間規定如下：

在鍋筒內壓力達到0.85 MPa后2小時開始，每天取樣兩次，取樣時間基本定為上午10時一次，下午4時一次。

7.6煮爐時間一般為2～3天，點火后8小時內，使鍋爐壓力保持在0.65～0.75 MPa，爐水溫度保持在85℃～95℃之內。保持此壓力和溫度，直至煮爐結束。煮爐結束后，應停火緩慢降溫降壓。降溫降壓時間不得少于5小時。

7.7煮爐中,要隨時檢查鍋爐各部分是否有滲漏,受熱后是否能自由膨脹.7.8煮爐期間若排污，每班排污1至2次,排污閥的全開時間不得超過15秒，以防爐內水循環被破壞。如需補水，應確保爐水的堿度不小于45mmol/L；停止加藥后，連續二次化驗數據穩定不變，表明反應基本停止，可以結束煮爐。

7.9 煮爐結束后，待鍋筒內壓力降為0，爐水冷卻為50℃時，即可將鍋爐水排出。一般用水沖洗后，應清除鍋筒、集箱內的沉積物，并檢查鍋爐內部和曾與藥液接觸過的閥門、管道和排污閥的清潔情況。7.9 煮爐后應符合下列要求: 7.9.1鍋筒和水管系統內壁應無油垢。7.9.2擦去附著物后金屬表面應無銹斑。8安全閥調整及嚴密性試驗

8.1 評定煮爐效果合格以后，向鍋爐注入合格水，對曾與藥品接觸過的鍋筒、閥門、集箱等進行沖洗、換水至化驗合格后，即可點火、升壓。

鍋爐調試方案

鍋爐調試方案

8.2 升壓應緩慢，壓力升到0.3～0.35MPa時，應對各處的密封面進行一次初檢，必要時，可進行一次熱緊固，壓力升至鍋爐工作壓力時，檢查鍋爐范圍內各焊口、人孔門、手孔蓋等處應無泄漏,鍋爐附件在熱狀態和工作壓力下的嚴密性，檢查合格后，即可辦理嚴密性合格簽證。

8.3安全閥應送北京市大興區特種設備檢測所進行整定和校驗，其始啟壓力調整數值如下：

鍋筒工作安全閥:0.85×1.14＝0.97MPa 鍋筒控制安全閥:0.85×1.12＝0.95MPa 8.4 安全閥調整合格應加鉛封，并及時辦理安全閥調整合格簽證。9 鍋爐啟動

9.1 鍋爐點火啟動應嚴格按燃燒器使用說明書的程序進行。鍋爐燃燒器應裝有可靠的熄火保護裝置，避免爐內發生爆燃，在點火和燃燒過程中，應投入熄火保護裝置，使熄火保護措施執行迅速。9.2 鍋爐試運行是鍋爐安裝施工的最后環節，在鍋爐烘、煮爐及嚴密性試驗，安全閥調整試驗合格后，鍋爐按工程設計規定壓力0.85 MPa，進行4～24小時帶負荷試運行，其運行參數應基本符合鍋爐的設計參數,并做好試運行記錄.9.3 鍋爐啟動

9.3.1鍋爐啟動前，其如下自動控制及保護功能應投入使用。a.根據溫度控制器設定溫度范圍，自動啟、停爐。b.燃燒裝置風機連鎖、點火裝置程序控制及熄火保護等。c.低溫防凍。d.故障自檢。

鍋爐調試方案

鍋爐調試方案

e.超溫、超壓停爐及報警。f.失水報警并停爐。g.漏氣自檢。

h.高、低風壓、氣壓自控。

9.3.2 鍋爐啟動時，操作人員應按鍋爐啟動程序進行，嚴防事故發生 鍋爐排污

10.1為了防止水垢，水渣引起鍋爐事故，必須保證水質，降低爐水堿度，通常當爐水堿度大于20毫克當量/升時，應進行排污。排污時應注意：

a.當兩臺或兩臺以上鍋爐同時使用一個排污管時，應嚴格禁止兩臺鍋爐同時排污。

b.如果一臺鍋爐在檢修，則應使該鍋爐從總管中隔離開來。C.排污時，應使鍋爐處于高水位、低負荷。10.2排污操作步驟

a.微微開啟排污閥，預熱排污總管，待管道預熱后，再緩緩開大閥門，排污完畢后立即關閉排污閥。

b.排污時，如發現排污管路內有沖擊聲音，應立即將排污閥關小直至聲音消失為止，然后再緩緩開打閥門，排污不宜長時間進行，一般排污閥全開時間不宜超過15秒，以免影響鍋爐水循環。c.排污周期和排污量應由水質監測人員確定，一般每班至少定期排污一次。緊急停爐

鍋爐運行中，如遇下列情況之一時，應立即停爐：

鍋爐調試方案

鍋爐調試方案

a.因水循環不良造成爐水氣化。b.水溫急劇上升失去控制。c.循環泵或補水泵全部失效時。

d.壓力表、溫度控制器等顯示或控制元件失效。e.鍋爐元件損壞且危及運行人員安全。f.其他異常情況危及鍋爐安全運行。12 竣工驗收

鍋爐調試期間，安裝調試專業技術人員應及時作好各項調試、運行、試驗記錄，簽字手續齊全，并及時整理歸檔。所有工程竣工資料（包括竣工圖），應滿足“北京建筑工程資料管理規程”（DB11/T695－2009）的要求。

鍋爐及各系統試運行結束，正式移交甲方使用，應按有關施工驗收規范要求及時辦理竣工簽證手續。附圖一

烘爐、煮爐曲線圖

鍋爐調試方案

鍋爐調試方案

附圖二

鍋爐調試方案°烘爐升溫曲線圖

鍋爐調試方案

MPa 0.8 0.6 0.4 0.2

鍋爐調試方案 0

h

煮爐壓力曲線