第一篇：移動通信基站電磁輻射環境監測方法(試行)(環發〔2007〕114號)

【發布單位】國家環境保護總局 【發布文號】環發〔2007〕114號 【發布日期】2007-07-31 【生效日期】2007-07-31 【失效日期】 【所屬類別】政策參考

【文件來源】國家環境保護總局

移動通信基站電磁輻射環境監測方法（試行）

(環發〔2007〕114號)

各省、自治區、直轄市環境保護局（廳），各省、自治區、直轄市通信管理局：

為規范和加強移動通信基站電磁輻射環境監測工作，根據《電磁輻射環境保護管理辦法》及有關電磁輻射的標準，國家環保總局和信息產業部聯合制定了《移動通信基站電磁輻射環境監測方法》。該方法適用于超過豁免水平、工作頻率范圍在110兆赫茲～40000兆赫茲內移動通信基站的電磁輻射環境監測。現印發給你們，自印發之日起執行。

附件： 移動通信基站電磁輻射環境監測方法（試行）

二○○七年七月三十一日

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第二篇：移動通信基站電磁輻射與人體健康

隨著無線電傳播技術的迅速發展，通信設備的安全性以及電磁輻射與人體組織交互作用的潛在危害性引起了人們的關注。因此，我們需要仔細、深入地研究這個問題，精確量化這些交互作用，確定他們是否遵循相關的安全標準。

現代人們都生活在電磁波環境之中。如電閃雷擊、太陽黑子活動、大氣、宇宙等都產生電磁波，這是來自自然的電磁波現象；而人為的電磁波主要來源于無線電發射設備、工業設備和醫療設備，如無線電臺、手持移動電話、氦弧焊機、交流高壓輸電線、汽車點火器、熒光燈、微波爐、電動機、電視機、計算機等等都會產生電磁波。實際上，在地球上的任何地方，無論白天還是黑夜，都存在著各種頻率、強度不

一、看不見、摸不著又聞不到的電磁波。

一、無線電波與電磁輻射

電磁波向空中發射或泄漏的現象叫電磁輻射，過量的電磁輻射就造成了電磁污染。目前電磁輻射的來源主要來自以下幾個方面：

* 高頻感應加熱方面：使用頻率多為300kHz～3MHz。

* 高頻介質加熱方面：使用頻率為10～30MHz。

* 微波方面：主要用于雷達導航、探測、通信、電視及核物理科學研究等，頻率一般在3～300GHz之間。

* 生活方面：如各種家用電器：電視機、電冰箱、微波爐、家用電腦、電吹風、電熱毯、護眼燈等。

* 信號發射設備：如電視信號塔、移動通信基站、尋呼臺基站和電氣化鐵路、高壓輸電線等。

信息產業部無線電管理局根據無線電業務劃分規定，對不同頻段的無線電頻率波道配置進行了相應的規劃，以便對各種無線電臺（站）設置請求進行頻率指配。各類無線電發射設備和電磁輻射裝置必須符合國家相關技術指標要求。任何電磁輻射設備的設置使用，同時還必須符合電磁輻射防護規定的國家標準，達到公眾和職業照射標準的要求，使電磁輻射對人體的影響減到最小。

根椐《中華人民共和國無線電頻率劃分規定》，廣播使用的主要是中波和短波，而毫米波、厘米波和分米波又統稱微波，GSM使用的是890～954MHz，3G使用的是1920～2170MHz，都屬于微波中的分米波。我們日常使用的微波爐一般是2450MHz，也屬于微波中的分米波。

二、電磁輻射的強度與標準

1.電磁輻射強度

由于GSM移動通信采用的是微蜂窩技術，手機和基站通過電磁波雙向聯系，每個基站都有一定的作用范圍。所以提高信號的有效辦法就是增加通信基站，使通話服務區覆蓋每個地方,減少盲區。然而，隨著通信基站越建越多，人們開始疑慮通信基站所發射的電磁波是否對人體有傷害。

我們知道電磁輻射其實是一種能量，它對環境的影響大小主要取決于能量的強弱，用來表示其強度大小的單位主要有：功率（W）、功率密度（W/m?或MW/cm?）、電場強度（V/m）、磁場強度（A/m）、磁感應強度（T或Gs）。

2.比吸收率SAR

如何衡量電磁輻射對人體作用的大小呢？電磁輻射能量要大到什么程度就會對人體產生傷害呢?我們先來了解一下“SAR”這個名詞，SAR的中文意思是“比吸收率”。SAR定義為生物體每單位質量所吸收的電磁輻射功率，即吸收計量率。它的單位是W/kg。那么，如何測定SAR的值呢？

SAR值測量系統由人體模型、測量儀表、探針、機械臂等組成。測量時，在人體模型內部倒入專用測試液體，液體的電磁性與人體的電磁性一致；將發射源緊貼模型放置，設置好發射源的發射功率，由機械臂帶動探針在液體內運動，自動測量場強E，由以下公式就可以計算出SAR的值：

SAR=E2（δ/p）

式中：E為場強；δ為介電常數；p為液體密度。

國際上，FCC、ICNIRP（國際非電離性照射保護委員會）、IEEE等機構先后制定了電磁輻射對人體作用的衡量技術標準。目前通用的標準有兩個：一個是歐洲使用的2W/kg，另一個是美國使用的1.6W/kg。歐洲采用的測試標準測量單位是10克，而美國采用的測試標準測量單位為1克。

我國現使用的標準是國家環境保護局頒布的GB 8702-88“電磁輻射防護規定”，規定中給出了職業照射和公眾照射兩種SAR限值。

（1）職業照射：在每天8小時工作期間內，任意連續6分鐘按全身平均的比吸收率（SAR）應小于0.1W/kg。

（2）公眾照射：在1天24小時內，任意連續6分鐘按全身平均的比吸收率（SAR）應小于0.02W/kg。

3.我國環境電磁波衛生標準

SAR的測量是在屏蔽室中進行的，而我們生活的空間無線電波復雜程度遠遠超過屏蔽室，這使人們比較難以接受SAR的概念。我國衛生部為了控制電磁波對環境的污染、保護人民健康、促進電磁技術發展而制訂了《中華人民共和國國家標準環境電磁波衛生標準GB9175-88》。該標準沒有沿用國際流行的SAR標準，而是采用電場強度V/m和功率密度?W/cm?作單位，適用于一切人群經常居住和活動場所的環境電磁輻射，不包括職業輻射和射頻、微波治療需要的輻射。

在這個國標中，對微波電磁輻射，以功率密度微瓦/平方厘米（?W/cm?）來做為計量單位。將環境電磁波容許輻射強度標準分為兩級（見表1）： 表1 環境電磁波許可輻射強度分級標準

容許場強

波長 單位

一級（安全區）二級（中間區＜）

長、中、短波 V/m 超短波 微波 混合 V/m ?W/cm? V/m

＜10 ＜5 ＜10

＜25 ＜12 ＜40

按主要波段場強；若各波段場分散，則按復合場強加權確定

一級標準，為安全區，指在該環境電磁波強度下長期居住、工作、生活的一切人群（包括嬰兒、孕婦和老弱病殘者），均不會受到任何有害影響的區域。

二級標準，為中間區，指在該環境電磁波強度下長期居住、工作和生活的一切人群（包括嬰兒、孕婦和老弱病殘者），可能引起潛在性不良反應的區域，在此區域內可建造工廠和機關，但不許建造居民住宅、學校、醫院和療養院等。

我國制訂的這個國家標準相對其他國家標準是比較嚴格的，歐洲大部分國家現在都是200?W/cm?，美國1982年頒布的標準是3000?W/cm?比我國要寬松75倍，足已證明我國政府在有關電磁輻射環境保護方面是極其負責的，而且移動通信運營部門的整套設備以及技術參數也是按照國家標準嚴格控制的。

三、基站電磁輻射的理論計算

從以上國家標準，我們知道只要電磁輻射強度在10?W/cm?以下，對所有人群（包括嬰兒、孕婦和老弱病殘者）都是絕對有安全保證的。

電磁輻射強度的理論計算公式：

S=P/4πr2

式中，S為功率密度；P為發射功率；r為發射點與測量點之間的距離。

根據此公式，某一地點的電磁輻射強度S與發射功率P成正比，而與該點到發射點的距離r的平方成反比。

根據相關設備的技術參數，移動通信2G基站天線向一個扇區實際輻射功率為14.26W，3G基站為2.38W。

將基站功率代入上式估算，在距離2G基站10米處的功率密度為：

S=P/4πr?=14.26/（4π×100）=0.0113W/m?

=1.13 ?W/cm?

遠遠小于最安全的10?W/cm?的一級標準，以后的3G基站就只有約0.19?W/cm?。

射頻信號的絕對功率常用dBm、dBw表示，它與mW、W的換算關系如下：例如信號功率xW，利用dBm表示其大小為：p（dBm）=10 log（（x×1000（mW）），1W等于30dBm，等于0dBw。

射頻信號的相對功率常用dB和dBc兩種形式表示，其區別在于：dB是任意兩個功率的比值的對數表示形式，而dBc是某一個頻率點輸出功率和載頻輸出功率的比值的對數表示形式。

一般GSM基站天線高度均在35至55米，電磁波在空中傳播衰減很快，而且當電磁波穿過一般磚墻時要衰減6dB左右（折合4倍），穿過帶鋼筋的墻要衰減20dB左右。因此，將GSM基站天線建在一般住宅樓頂時，樓內居民是絕對安全的。

四、基站電磁輻射的實際監測結果

2005年9月，江蘇移動進行了實際電磁輻射環境調查，共選取全省3個城市13個典型基站進行現場監測，使用德國NARDA EMR-300綜合場強儀（頻帶寬度為0.1～3000MHz）進行實測。

在以基站為中心半徑300米范圍內，監測點位布設以基站發射天線為相對水平零點，間隔90度，分4個方向做測量線，每條測量線上優選50米、100米、150米……300米等距離面設測量點。測量時間選擇在城市環境電磁輻射的高峰期，測量高度取1.7米，每個測量點連續測量5次，每次測量不小于15秒，并讀取穩定狀態的最大值。測量時避開高層建筑、樹木、高壓線等影響，測量的氣候條件應符合儀器規定的使用條件。實際測量結果見表2。

表2 電磁輻射環境監測結果 序號 基站名稱 1 2 3 4 5 6 向陽 金港花園 蠡澤 臨城2 陽山花苑 中院 建設情況 G7已建 G8未建 G7已建

輻射強度?W/cm? ＜0.01～0.32 ＜0.01～0.11 ＜0.01～0.01 G8已建未開通 ＜0.01～0.05 G8未建 G7已建

＜0.01 0.01～0.13 7 8 9 10 11 12 13 明珠小區 都市花園 郵政物流 化工新村 水上樂園 刁鋪 東園 網優已建 網優已建 3G未建 網優已建 3G未建 搬遷 3G未建

＜0.01～0.14 ＜0.01～0.04 ＜0.01～0.03 ＜0.01～0.28 ＜0.01～0.09 ＜0.01～0.05 ＜0.01～0.17

監測結果表明：所有基站周圍電磁輻射環境功率密度均遠低于國家一級（安全區）10?W/cm?的限值，最高的只有0.32 ?W/cm?，最低的還小于0.01 ?W/cm?，是安全標準的百分之一。已建基站和未開通基站周圍環境測量結果相比較，無顯著差異，事實證明基站輻射對環境的影響微乎其微，可以忽略不計。

五、相關理論研究

瑞典輻射防護協會就其獨立專家組(IEG)于2003年12月關于電磁場的研究發布了第一個報告。事實上，近年來在這些領域已經公布了許多新的研究，總的科學評估自《斯圖爾特報告》發布之后還沒有出現實質改變。正如著名物理學家、中國科學院院士何祚庥所說，截至目前，世界上尚未發現一例因電磁輻射對人體產生危害的確定案例。可見，談基站而色變完全沒有必要。

另外，我國移動通信基站使用的頻率是國際電聯統一規劃的，其制式也是國際通用的，其設備是經國家無線電管理局型號核準批準進口或生產的，因而在移動通信基站的設置問題上是與世界發達國家和地區一樣的。其次，在執行標準時、我國的管理是非常嚴格到位的。在基站設置上，先要由運營商向市無線電管理辦公室提出申請，市無線電管理辦公室對這些位置進行審核、測試。確保其各項技術指標符合國家的技術標準，保證電磁波輻射都在“一級標準”以內才予以批準。在基站建成后，市無線電管理辦公室要對基站進行驗收，核準設備型號，測試各項技術指標符合國家的技術標準，保證電磁波輻射都在“一級標準”以內后，才頒發電臺執照。領取電臺執照后的基站才能投入運行。運行中，運營商需隨時保證其設備處于良好的狀況。市無線電管理辦公室有一支專門的技術隊伍，經常性地對公眾移動基站進行跟蹤監測，防止有害輻射、有害干擾的發生，從而凈化電磁環境，確保其電磁波輻射強度在國家安全標準范圍之內。

移動通信基站由于目標大，往往使人們對基站電磁輻射對環境的影響產生疑問。然而理論和實踐都證明，任何一期移動通信工程建設方案的設計，均是經過深思熟慮的。而且在全國，任何一個城市的通信大樓頂部或附近都有移動通信鐵塔，而且上面掛滿了BP機天線、微波天線、移動通信天線、特高頻天線等，對應的機房內充滿了各種現代通信設備。然而從全國職業病防治或各種癌癥發病率的統計分布看，還沒有相對集中于通信工程技術人員的跡象。因此，普通群眾更沒必要擔心基站的電磁輻射。

還有，基站密度越高輻射強度越低。手機與基站及基站控制器之間，有智能控制機制，動態調整互相之間的通話信道、電磁輻射功率與接收靈敏度。

在上述控制原理下，一個覆蓋半徑在500至700米的BTS基站，相對于該范圍內的移動手機而言，距離基站越遠，對應信道和手機的發射峰值功率越強。當GSM手機在距基站700米左右的樓內通話時，基站對應信道的發射功率在13W左右，GSM手機的發射峰值為2W左右；而當手機移動到距基站1至200米的視角距離時，基站與手機之間對應的信道發射功率將分別自動調節在0.1W左右。

由此可以推論：移動通信基站密度越高，相應每個基站電磁輻射強度越低；手機距離移動通信基站越近，手機在使用過程中對通話者電磁輻射當量越低、越安全。

六、結束語

綜上所述，移動通信基站由于功率小，離人體距離遠，對我們所帶來的輻射強度遠遠小于手機，實際測量結果，基站開通和不開通時整個環境的電磁強度基本沒有變化，因此對人體是綠色安全的。而我們關注電磁輻射，希望大家都能了解電磁輻射強度與發射功率成正比，而與距離的平方成反比。所以平時更應注意在我們身邊的，離人體很近、而功率又很大的電器設備，比如：電吹風、吸塵器、電水壺、電熱毯、大屏幕彩電等等，因為它們的輻射強度有可能是基站對人體影響的成百上千倍。

第三篇：移動通信基站故障淺談

移動通信基站故障淺談

移動通信系統中的基站主要負責與無線有關的各種功能，為MS（移動臺）提供接入系統的UM接口，直接和MS通過無線相連接，系統中基站發生故障對整個移動網的影響是很大的。引起基站故障的原因很多，但大多可歸為以下四類，本文結合本人的實際工作對基站故障歸納分析如下：

一，因傳輸問題引起的故障

移動通信雖屬于無線通信，但其實際為無線與有線的結合體。移動業務交換中心（MSC）與基站控制器（BSC）之間的A接口以及基站控制器（BSC）與基站收發信臺（BTS）之間的ABIS接口其物理連接均為采用標準的2.048MB/S的PCM數字傳輸來實現。另外基站的各部件的穩定工作離不開穩定的時鐘信號，而基站的時鐘信號是從PCM傳輸中提取的，愛立信的基站不提供外部時鐘輸入的端口,這些基站設備是基于采用傳統的PDH組網方試而設計的。

目前傳輸設備正從PDH向SDH逐步過度,而按照SDH的傳輸體制,由于指針調整的原因,其傳送時鐘是通過線路碼傳輸,由分插復用器(ADM)專門的時鐘端口輸出。如果采用從SDH的隨路碼流中提取時鐘的方法,將會帶來諸如失步,滑碼,死站的問題。如新橋站原采用愛立信RBS200設備，傳輸采用SDH系統，此站自開通以來一直不穩定，后經愛立信工程師到現場檢查發現為基站同步不好，建議采用PDH傳輸系統，或基站采用RBS2000設備，（RBS2000對同步要求較RBS200低），后用RBS2000設備替換原RBS200設備，基站工作正常至今。

日常維護中經常有基站所有或部分載頻不穩定，時而退服時而工作的現象，BSC側對CF測試結果為BTS COMMUNICATION NOT POSSIBLE 或CF LOAD FAILED。此類故障大都為傳輸不穩定有誤碼，滑碼而引起的。當傳輸誤碼積累到一定時，BSC無法對基站進行控制，數據裝載，此時可在本地模式下通過OMT對IDB數據從新裝載，復位后可恢復正常。

二，因基站軟件問題引起的故障

基站系統中的軟件是指揮和管理基站各部件有序，正常工作的。若基站IDB數據與基站情況不匹配，則基站一定無法正常工作。如在對北碼頭基站進行傳輸壓縮(兩條壓縮為一條)后發現A,B小區工作正常而C小區工作不正常，說明BSC無法與C小區進行通信，于是懷疑與之想鄰的B小區的軟件設置有誤，經查看發現B小區的傳輸方式被誤設為STANDALONE（單獨方式），一條傳輸時ABC各扇區的傳輸方式應分別設為CASCADE，CASCADE，STANDALONE，將B的傳輸方式改為CASCADE后基站恢復正常。

三，因基站硬件引起的故障

此類故障較常見，現象也較明顯，一般有故障的硬件其紅色FOULT燈會點亮，但有時不能被表面假象所迷惑。

例如唐閘基站B扇區一載頻（TRU）退服，到站后發現此載頻的紅色FOULT燈和TX NOT ENABLE 燈都亮，于是判斷為TRU硬件損壞，更換后故障現象依舊，此時更換TRU就犯了“頭痛醫頭，腳痛醫腳”的錯誤，TRU退服可能為其本身硬件故障也可能為與之相連的其他硬件或連線的故障。用OMT軟件診斷后提示為CU到TRU間的連線故障，檢查發現連線松動，重新連接后故障消失。對此類故障建議先用OMT軟件進行故障定位，根據OMT的建議替換單元進行操作,而不能只看表面。

四，因各種干擾引起的故障

移動通信系統中的干擾也會影響基站的正常工作，有同頻干擾，鄰頻干擾，互調干擾等。現在陸地蜂窩移動通信系統采用同頻復用技術來提高頻率利用率，增加系統容量，但同時也引入了各種干擾。

日常維護中新建站以及擴容站新加載頻的頻點選取不合理基站將無法正常工作，對此類故障應與網優配合，綜合考慮各種因素，選取合理頻點，消除以上干擾。

對移動通信系統中基站的各類故障應認真分析，找到其真正原因，才能以最快的速度排除故障，提高網絡質量。

第四篇：移動通信基站基礎知識

移動通信基站基礎知識

移動通信基站的建設是我國移動通信運營商投資的重要部分，移動通信基站的建設一般都是圍繞覆蓋面、通話質量、投資效益、建設難易、維護方便等要素進行。隨著移動通信網絡業務向數據化、分組化方向發展，移動通信基站的發展趨勢也必然是寬帶化、大覆蓋面建設及IP化。本講座主要介紹移動通信基站基礎知識、GSM基站簡介、GSM基站的優化、GSM基站的維護及移動通信基站對健康的影響。。

GSM數字移動通信發展非常迅速，從早期規劃的大區制，到后來的小區制，直到現在的微蜂窩、微微蜂窩，相對應的天線從早期架設在屋面鐵塔上，到后來天線降到屋面上，直到現在要把天線設置在屋面下的外墻側面上。所有的這些變化都說明，對GSM基站站點的優化在不同階段要有不同的思路，只有不斷更新思想，才能建設和優化好GSM無線網絡的通信質量。

在GSM建設初期，建設基站的主要目的是為了擴大無線覆蓋面，盡可能力移動用戶提供較為滿意的連續覆蓋，所以基站數量相對較少，無線網絡也相對簡單。

隨著GSM移動電話用戶數量的飛速增長，GSM基站只有不斷地進行擴容與新建，才能滿足用戶的需求。隨著無線網絡的不斷擴大，網絡資源配置不合理現象日益突出，因此，在GSM基站進入快速發展階段。應重視對基站的優化。

下面以福州市區GSM基站為例，從3個方面闡述影響移動通信質量的原因，并提出采取優化的方法。

一、預測模型的影響及其優化

1.預測模型的影響

根據所使用的頻率不同，通常有兩種不同數學模型預測GSM基站無線覆蓋范圍。

（1）Okumura電波傳播衰減計算模式

GSM900MHz主要采用CCIR推薦的Okumura電波傳播衰減計算模式。該模式是以準平坦地形大城市區的中值場強或路徑損耗作為參考，對其他傳播環境和地形條件等因素分別以校正因子的形式進行修正。

（2）Cost-231-Walfish-Ikegami電波傳播衰減計算模式

GSM 1800 MHz主要采用歐洲電信科學技術研究聯合推薦的“Cost-2-Walfish-Ikegami”電波傳播衰減計算模式。該模式的特點是：從對眾多城市的電波實測中得出的一種小區域覆蓋范圍內的電波損耗模式。

不管是用哪一種模式來預測無線覆蓋范圍，只是基于理論和測試結果統計的近似計算。由于實際地理環境千差萬別，很難用一種數學模型來精確地描述，特別是城區街道中各種密集的、下規則的建筑物反射、繞射及阻擋，給數學模型預測帶來很大困難。因此。有一定精度的預測雖可起到指導網絡基站選點及布點的初步設什，但是通過數學模型預測與實際信號場強值總是存在差別。2.采取的優化方法

（1）福州市區GSM基站電波傳播的環境福州市區內的地理環境是：

有山（于山、烏山等）、有湖（西湖公園、左海公園等）、有江（閩江等），還有參差不齊的高校大廈。福州市區現有GSM 900 MHz基站198個，GSM 1800 MHz基站也有70個左右（截至1999年底）。這些基站遍布在全市各主要商業區、住宅小區、行政辦公大樓、學校以及郵電局（樓）等場所，基站與基站之間最小間距己小于300m。因此，電波傳播環境是錯綜復雜的。

（2）優化的方法

根據福州市區的地理環境和基站分布情況，要得到真實的電波場強覆蓋情況，需借助于場強測試儀進行現場實測（路惻）。優化時主要分高話務量密集區和中低話務量區兩種情況進行：

①高話務量密集區的場強測試和優化

所謂高話務量密集區是指福州市的五四路、東街口、五一廣場等區域。這些區域每平方公里的愛爾蘭數一般在120以上（即120Erl／km2）；場強值設置應下低于-65dB，以保證在高話務量區內的所有GSM手機都處在強場強覆蓋狀況。

借助場強測試儀進行現場測試（包括室內、室外覆蓋），重點了解并記錄各基站覆蓋區、重疊區、弱場強值區（小于-65 dB。尤其是小于-75 dB）分布情況。然后對這個區域內的場強值調整及優化。

a.弱場強值區的調整及優化

主要是室內區域的調整及優化，因為電波穿過各種墻體進入室內約有15 dB一20dB的衰減值，因此需加強室內區域的場強值。

對建好且已投入使用的高樓大廈、賓館（一般是三級以上）等如果在技術上可采取室內分布系統的，應優先考慮建設室內覆蓋點：如果在技術上不能采取室內分布系統的（有些物業管理部門不同意施工），則應考慮建設微蜂窩站點；對于在建或擬建的建筑物（尤其是高檔大廈）應積極與業主聯系，爭取在建設階段就布好室內分布系統。

根據實際情況，對室內覆蓋站可獨立增加頻點建站，也可利用原有室外站頻點建站（通過天線分路器共享室外、室內載頻）；可建成定向無線分布式的室內覆蓋，也可建成全向式天線分布式的室內覆蓋。

以上是改善繁華地段弱場強值區的有效方法，解決得好一方面可以解決高層建筑干擾問題，另一方面可提高接通率，吸收話務量。

目前在福州市區的省政府新大樓、省郵電管理局、省移動公司大廈、福州電信樞紐大樓、大利嘉城、雙子星大樓等基站均采用室內覆蓋，在郵電公寓等基站建設了微蜂窩站。

b.場強重疊區的調整及優化

場強重疊區主要是相鄰多基站無線電波重疊覆蓋區域。由于多基站的多扇區對某一特定區域進行無線電波重疊覆蓋，必然使進入該特定區域的移動手機出現頻繁切換。掉活率上升。因此，必須減少這類區域的重疊覆蓋區域的面積。

對場強重疊區的優化可考慮采用增大下傾角的方法或換成電調下傾角的天線，使覆蓋重疊區減小，并減少干擾。

通過調低周圍相關基站的天線掛高、發射功率或使用更低增益（如 8dB）的無線等方法，也可改善場強重疊覆蓋帶卒的負面影響．減少掉話率。

目前在福州市的五四路、東街口、五一廣場、三叉街等地段上的基站就應降低天線高度或使用更低增益天線或調低基站輸出功率。

②中低話務量區的場強測試和優化

所謂中低活務量區是指除了高話務量區外的其它區域，一般指福州市的二環路以外（行政區域劃分的三、四級及以下的區域）。該區域場強值最低可放寬到-90 dB～100 dB。借助場強測試儀進行現場測試（包括室內、室外覆蓋），重點了解并記錄各基站覆蓋區、重疊區、弱場強值區（小于-90 dB，尤其是小于-100 dB）分布情況。然后對這個區域內的場強值調整及優化。

由于這類區域場強重疊區并不像密集區域場強重疊區那樣影響移動用戶（掉話率），因此應把優化的重點放在改善弱場強值區，最簡單、最直接的方法就是增設室外基站，加大場強值，改善覆蓋。

總之，因預測不準確，對GSM基站進行調整優化，主要是通過增設室內站、微蜂窩站、室外站，調整基站無線參數以及發射功率等方法，改善無線電波的傳播及覆蓋，使區域內的無線覆蓋更接近數學模式電波傳播模型，為用戶提供良好的通話質量。

二、環境變化及其優化

1．環境變化

GSM發展非常迅速，基站遍布城市各個角落與街道，另一方面城市的規劃與建設不斷地更新和發展，一座座高樓大廈拔地而起。這樣，早先建設的基站在某扇區或多個扇區就有可能被后來建設的高樓所阻擋，基站電波傳播環境急劇惡化，因此必須對基站進行優化，使基站的資源配置始終處于最優狀態，產生出最大經濟效益。

2．采取的優化方法

（1）基站天線調整

最有效且簡單的辦法是對基站天線進行調整，即把被阻擋的扇區天線移到該樓其它位置，避開阻擋建筑物，這種方法適用于無線及饋線調整相對比較容易的基站。例如．福州市電信樞紐GSM基站建設于1995年，當時該基站第一扇區（朝北面）沒有阻擋物，但是在1998年城市規劃中，位于該基站第一扇區的正前方新建了一座科技大廈，與樞紐大樓相隔不到15 m，完全阻擋了樞紐站第一扇區的無線覆蓋，該扇區話務量直線下降。為了使該扇區的資源能得到有效利用，優化時，對該扇區的兩副收發／分集接收天線作了及時調整，移到靠西面的北側，避開阻擋建筑物。

（2）搬遷基站或扇區

當天線及饋線調整較為困難且基站因阻擋，實際利用率大大降低時，可采用兩種優化方法。優化方法之一，搬遷基站。當然采取這種方法，在人員、時間、資金等方面要付出代價，應慎重考慮，盡量少采用。優化方法之二，去掉被阻擋的扇區，在周圍適當的區域內另設站點。

城市中的重要基站往往處于城市的中心，而隨著城市現代化建設步伐的下斷加快，舊城改造、城市重新規劃在所難免，基站所處的周圍環境也處于不斷更新和改變中。基站周圍的無線電波環境也隨之改變。因此對城市內基站進行優化應適應城市環境的改變。使無線電波處于較佳覆蓋，資源配置處于較合理狀態。

值得一提的是上述調整是動態的而不是靜態的。

三．網絡擴建及其優化

1．網絡建設的發展

在網絡建設初期，往往把基站各相關的參數設置在有利于擴大基站覆蓋面的位置上。隨著GSM用戶增多，網絡下斷擴建，基站越建越多，GSM無線網絡不斷向小蜂窩--微蜂窩結構發展，原先的基站參數（如基站的輸出功率、無線高度、無線增益、無線傾角等）設置已不適應現在無線網絡的發展需要，必須進行調整。

由這個因素引起的基站優化工作量最大，涉及面也最廣，而且也是最迫切需要解決的問題，因為這直接關系到整個無線網絡能否順利擴容、增加無線網絡容量、滿足用戶對GSM移動通信的需求等問題。2．采取的優化方法

--這種因素引起的基站優化可從兩個層面進行：

（1）對設在市內高層建筑上基站的優化

毫無疑問，這類基站（一般是指天線離地掛高在30m以上）在GSM建設初期起到了重要的作用，在基站數不斷增加的情況下，這類基站正面作用越來越小、反面作用越來越突出，它阻礙基站的進一步發展（建設、擴容），特別是給頻率復用造成困難。--在對福州市內早期建設在高層建筑物上的一些基姑進行優化時。可采取以下方法：

①如果無線能降高的，就采取降低天線高度的辦法，便于在其周圍建設新基站，提高頻率復用率。例如，目前福州市內的郵電公寓基站由原先天線掛在14層屋面的50mn鐵塔上，降到現今14層屋面上（還是太高，優化時應調整到8層外側墻上）。

②如果無線不能降高或降高很困難的基站，有兩種辦法：

a.對這些高層站使用的頻率重新分配（規劃），使之與大部分市內低層基站使用的頻率不重復，形成福州市內高層建筑物群覆蓋和低層建筑物群覆蓋兩個層面，例如福州市郵政大廈、江濱等基站可調整為高層覆蓋區。

b.由于市內高層站也不能設置太多，那樣會浪費寶貴的頻率資源，因此對一些多余的基站（特別是市中心、繁華地段的高層基站）則應拆除，像福州市閩江飯店基站就應拆除。

（2）對設在低層建筑物上基站的優化

對這類基站（一般指10層以下民用住宅樓，天線離地掛高在15m～30m之間），如果是基站無線覆蓋半徑要求控制在500m左右時，這樣的無線離地掛高是比較合適的。隨著基站小區的不斷分裂，小區半徑間隔越來越小（已達到300m，甚至更小）, 這時就要對天線進行調整。

由于對這類基站進行優化，主要是把基站無線覆蓋小區半徑控制在一個更小的范圍內，因此，通常采用調整無線傾角的辦法來加以控制。一方面，調整天線下傾角方法簡單、施工方便、周期短，且又能使天線在干擾方向上的增益減小：另一方面無線下傾后，提高了本覆蓋區內的信號強度，既改善了本覆蓋區的場強，又增加了抗同頻干擾的能力，因此能有效地對服務區進行控制。

當通過調整天線傾角無法達到預期的目的時，就要通過更換小增益天線、調整基站的發射功率，或者降低天線的離地高度等方法來控制小區信號強度。--在實際工程中對天線下傾角調整不是越大越好，這是因為隨著天線下傾角的增大，水平方向傳播特性圖將變成扁平。一般下傾角超過10°，水平方向圖就會出現失真。因而天線下傾角在0°～10°之間選擇較為合理。

另外，有些廠家在設計天線時，把主瓣與旁瓣交界處的場強值設地成0 dB，且天線內部本身又沒有設置下傾角度，為了抑制該0dB場強值落在最想覆蓋的基站小區內（造成近距離覆蓋效果不好），因而無線下傾角至少也要下傾1°～2°。如果運營商選擇這類天線，則天線下傾角建議在1°～10°之間選擇為宜。

當然，影響GSM基站通信質量的因素是非常復雜的，如智能跳頻技術運用的好壞、配套傳輸和電源質量穩定的情況、工程施工質量的好壞等因素都會直接影響到基站通信質量，限于文章的篇幅。這里不再一一論述。

第五篇：移動通信基站的維護

移動通信基站的維護

移動通信系統中的基站主要負責與無線有關的各種功能，為MS（移動臺）提供接入系統的UM接口，直接和MS通過無線相連接，系統中基站發生故障對整個移動網的影響是很大的。引起基站故障的原因很多，但大多可歸為以下四類：

一.因傳輸問題引起的故障

移動通信雖屬于無線通信，但其實際為無線與有線的結合體。移動業務交換中心（MSC）與基站控制器（BSC）之間的A接口以及基站控制器（BSC）與基站收發信臺（BTS）之間的ABIS接口其物理連接均為采用標準的2.048MB/S的PCM數字傳輸來實現。另外基站的各部件的穩定工作離不開穩定的時鐘信號，而基站的時鐘信號是從PCM傳輸中提取的，愛立信的基站不提供外部時鐘輸入的端口,這些基站設備是基于采用傳統的PDH組網方試而設計的。

目前傳輸設備正從PDH向SDH逐步過度,而按照SDH的傳輸體制,由于指針調整的原因,其傳送時鐘是通過線路碼傳輸,由分插復用器(ADM)專門的時鐘端口輸出。如果采用從SDH的隨路碼流中提取時鐘的方法,將會帶來諸如失步,滑碼,死站的問題。如新橋站原采用愛立信RBS200設備，傳輸采用SDH系統，此站自開通以來一直不穩定，后經愛立信工程師到現場檢查發現為基站同步不好，建議采用PDH傳輸系統，或基站采用RBS2000設備，（RBS2000對同步要求較RBS200低），后用RBS2000設備替換原RBS200設備，基站工作正常至今。

日常維護中經常有基站所有或部分載頻不穩定，時而退服時而工作的現象，BSC側對CF測試結果為BTS COMMUNICATION NOT POSSIBLE 或CF LOAD FAILED。此類故障大都為傳輸不穩定有誤碼，滑碼而引起的。當傳輸誤碼積累到一定時，BSC無法對基站進行控制，數據裝載，此時可在本地模式下通過OMT對IDB數據從新裝載，復位后可恢復正常。

二，因基站軟件問題引起的故障

基站系統中的軟件是指揮和管理基站各部件有序，正常工作的。若基站IDB數據與基站情況不匹配，則基站一定無法正常工作。如在對北碼頭基站進行傳輸壓縮(兩條壓縮為一條)后發現A,B小區工作正常而C小區工作不正常，說明BSC無法與C小區進行通信，于是懷疑與之想鄰的B小區的軟件設置有誤，經查看發現B小區的傳輸方式被誤設為STANDALONE（單獨方式），一條傳輸時ABC各扇區的傳輸方式應分別設為CASCADE，CASCADE，STANDALONE，將B的傳輸方式改為CASCADE后基站恢復正常。

三，因基站硬件引起的故障

此類故障較常見，現象也較明顯，一般有故障的硬件其紅色FOULT燈會點亮，但有時不能被表面假象所迷惑。

例如唐閘基站B扇區一載頻（TRU）退服，到站后發現此載頻的紅色FOULT燈和TX NOT ENABLE 燈都亮，于是判斷為TRU硬件損壞，更換后故障現象依舊，此時更換TRU就犯了“頭痛醫頭，腳痛醫腳”的錯誤，TRU退服可能為其本身硬件故障也可能為與之相連的其他硬件或連線的故障。用OMT軟件診斷后提示為CU到TRU間的連線故障，檢查發現連線松動，重新連接后故障消失。對此類故障建議先用OMT軟件進行故障定位，根據OMT的建議替換單元進行操作,而不能只看表面。

四，因各種干擾引起的故障

移動通信系統中的干擾也會影響基站的正常工作，有同頻干擾，鄰頻干擾，互調干擾等。現在陸地蜂窩移動通信系統采用同頻復用技術來提高頻率利用率，增加系統容量，但同時也引入了各種干擾。

日常維護中新建站以及擴容站新加載頻的頻點選取不合理基站將無法正常工作，對此類故障應與網優配合，綜合考慮各種因素，選取合理頻點，消除以上干擾。

對移動通信系統中基站的各類故障應認真分析，找到其真正原因，才能以最快的速度排除故障，提高網絡質量。

五、移動通信基站維修實例 愛立信模擬基站系統RBS883障礙處理一例

江蘇南通易家橋站的模擬基站系統為RBS883，原經安裝調測后，基站能正常工作。運行一段時間后，交換側測試發現系統中B小區第十個載頻沒有發射功率，經到現場觀察發現其對應的COMB不能調諧。

我們知道，江蘇目前的愛立信模擬基站系統RBS883一般均使用自動調諧的形式，即功率合成器采用自動調諧合成器。其調諧過程主要是由功率監測單元接受從功率合成器中耦合出的-32dB的射頻信號和從方向耦合器中耦合出的-40dB的射頻信號，通過對這兩個射頻信號進行比較處理后，功率監測單元啟動并控制相應的自動調諧合成器上的電動步進馬達轉動，從而實現自動調諧功能。

下面我們對RBS883的具體結構作一說明。

在RBS883系統中，自動調諧功能主要由以下結構共同協調完成：功率監測單元（PMU-AT）、信道收發信機（TRM）、自動調諧合成器（COMB）、方向耦合器。其工作原理如下：當某一信道收發信機的發信機打開后，其輸出功率信號經射頻線輸入到功率合成器中的環形隔離器并最后進入合成器腔體中，同時從環形隔離器中（功率合成器上的Pi口）耦合出-32dB的射頻信號，經功率監測單元面板上的參考信號輸入端口（COMB端口，共有八個，分別與位于無線機架A中的八個合成器腔體相連），輸入到功率監測單元中；另外，輸入到合成器腔體中的射頻信號最后進入方向耦合器并經天饋線系統發射，同時也從方向耦合器的前向功率（PFWD）口耦合-40dB的射頻信號，經功率監測單元面板上的Pout FWD口輸入到功率監測單元中。

功率監測單元對以上兩種射頻信號進行比較處理，當兩信號相差7-9dB以上時，功率監測單元就會通過步進馬達控制線（從功率監測單元面板上的M01-M08端口至功率合成器上的步進馬達信號連接頭）向相應的功率合成器送步進馬達控制電源信號，啟動步進馬達轉動，并控制其轉動量使其準確調諧到相應的頻率上。

首先更換COMB，問題依舊，證明COMB正常；將功率計接到TRM的TX口，用LCTRL1軟件將TRM的功率打開，發現功率計有功率顯示，證明信道盤TRM正常；一般說來，如果功率監測單元或方向耦合器壞，會導致該小區所有載頻出現問題，而不應是某一載頻退服，因此我們可斷定功率監測單元及方向耦合器沒有問題。

于是我們將目光轉移到連線上：與相鄰載頻（第八個或第十二個載頻）同時對換COMB端的Pi輸出頭與馬達連接后發現，該載頻能正常工作，而相鄰載頻卻不能工作，從而將障礙定位在Pi輸出線和馬達連接線上；更換從功率合成器上Pi口至功率監測單元上COMB口間的連線后，載頻正常工作，問題解決。

這些問題都因功率合成器上Pi口至功率監測單元上COMB口間的連線損壞，功率監測單元無法接收從功率合成器中耦合出的-32dB的射頻信號，進而無法控制COMB調諧。愛立信數字基站系統RBS200障礙處理一例

江蘇南通的海北站（RBS200系統）曾發生過某個載頻不能工作的情況：交換側測試反應為該套載頻接收正常但不能有效發射；到基站觀察發現，該套載頻在推服過程中，RRX、TRXC及SPU一切正常，而RTX不能有效鎖定，導致整套載頻無法正常工作。

我們知道，愛立信數字基站系統RBS200一般均采用自動調諧合成器的形式。自動調成器實質是一個窄帶合路器，其輸入被機械地調諧到指定的GSM頻點。在每一個合路器的輸入端都有一個步進馬達，它受控于它所連接的RTX。兩個輸入被合路成一路輸出，若干個合成器的輸出可以被連接成一條鏈。在調諧期間，發射機將其合路器的輸入設置到可以給出最大前向功率的位置，而且還檢驗反射回的功率，如果反射功率超過最大允許值，那么發射機將其自身禁用并發出一個錯誤代碼。

下面我們聯系RBS200的具體結構作一說明。

RBS200系統的自動調諧功能主要由以下結構共同協調完成：無線發射頂（RTX）、自動調諧合成器（COMB）、發射機帶通濾波器（TXBP）、監測耦合器單元（MCU）及發射機分路器（TXD）。

其工作原理如下：語音信息經過編碼、交織、加密等一系列處理過程后，由TRXC通過TX總線傳送到無線發射機（RTX），無線發射機對其進行調制和放大，并經自動調諧合成器（COMB）調諧和發射機帶通濾波器（TXBP）濾波后，最后傳送到監測耦合器單元（MCU）并經天饋線系統發射出去；與此同時，監測耦合器單元的一個輸出被連接到發射機分路器（TXD）單元的輸入端，經發射機分路器分路后，由其輸出端連接到相應的一個RTX的“PT”口，RTX將該信號與其自身發射信號進行分析比較后，進而控制自動調諧合成器使其準確調諧到相應的頻點上。

我們檢查并更換硬件設備COMB、RTX及TXD，結果在檢查RTX時，發現該RTX的“PT”端口中的針頭歪掉了，導致該RTX與從TXD過來的射頻線不能有效接觸，RTX收不到從TXD反饋加來的參考信號，無法將該信號與其自身發射信號進行分析比較，進而無法控制自動調諧合成器使其準確調諧到相應的頻點上，因此該載頻不能正常工作。將該RTX的“PT”端口中的針頭撥正后，該套載頻工作正常。3 愛立信數字基站系統RBS2000障礙處理兩例

（1）因缺少環路終端而導致基站退服

啟東土管局基站為RBS2000站，原為5/5/5配置，后因信令壓縮的需要，經網絡規劃人員現場測試分析后，決定將其改型為4/4/4配置，并經信令壓縮成一條傳輸線。壓縮傳輸后基站能正常工作。后因某種原因基站遷址，由原少年宮遷至啟安賓館，在重新開通時，基站的A小區能正常工作，而B、C小區卻不能工作，從交換機側反應為CF數據灌不進去。

經到現場用OMT軟件觀察發現，TEI值、PCM等設置一切無誤，而用Monitor菜單也不能發現任何告警信息；對B、C小區重新灌入原IDB后，障礙依舊，斷定IDB數據無誤。在C機架的DXU中灌入A小區的IDB數據并改變架頂的PCM連接方式，使原C、B機架分別對應A、B小區，則C機架（對應A小區）能正常工作，而B機架（對應B小區）卻不能工作；對B機架進行同樣的操作后，情況與C一致，由此判斷B、C機架設備無障礙。

在判斷基站軟、硬件一切正常的情況下，我們將目光轉移到傳輸上。該站現為4/4/4配置，一條傳輸線，從DF架連到A機架的C3口，并從A機架的C7口出來連到B機架的C3口，然后再從B機架的C7口連到C機架的C3口。

在檢查連線及IDB中傳輸設置無誤后，對傳輸通道進行環路測試并用萬用表檢查通路，沒有發現任何問題。最后在C架的C7口加上一環路終端，重新推站，基站恢復正常。在基站工作正常的情況下，我們曾做過如下試驗：將整個基站斷電一段時間后再供電、起站。共斷過三次電，其中有兩次在不加環路終端的情況下基站能正常工作，而另一次卻必須加上一環路終端基站才能工作。由此可見，因掉電而退服的基站，這種障礙現象并不是必然的，而是具有一定的偶然性，即可能會出現這種障礙。

在我們日常操作維護中，對于只有一條傳輸線的RBS2000基站（其它站型的基站尚未出現如此現象），當出現故障時，我們首先應該按照正常的步驟進行操作維護，包括用OMT觀察告警信息、復位、拔插硬件板、檢查軟件設置及硬件故障等。在一切努力均告失敗的情況下，試著在C架架頂的C7端口加上一個環路終端，可能會幫助我們解決問題。

（2）因硬件原因引起基站告警

南通北碼頭基站為RBS2000站型，經工程局安裝并調測后，基站能正常工作。但經過一段時間的話務統計分析發現，該基站的A、B小區有較高的擁塞和掉話。通過BSC觀察發現，該站的A、B小區均有分集接收告警，同時A小區還有駐波比方面的告警。到基站用OMT觀察，發現有分集接收丟失告警及VSWR/POWER檢測丟失告警。

由于告警均與天饋線系統有關，我們先用駐波比測試儀分別對A、B小區的四根天饋線進行了測試，結果發現測量值均在標準范圍內，證明天饋線本身沒有問題。我們知道，分集接受是解決信號衰落、提高信號接收強度的重要措施之一。小區通過兩根接收天線接受信號，可以產生3dB左右的增益，同時通過對兩路信號的對比來判斷接受系統是否正常。如果TRU檢測兩路信號的強度差別很大，基站就會產生分集接收丟失告警。分集接收丟失告警可能是TRU、CDU、至TRU的射頻連線或天饋線故障引起的。

由于在本例中，我們注意到A、B小區均有分集接收告警且擁塞和掉話均較高，于是懷疑A、B小區的天饋線相互錯位。后經高空作業人員對天饋線逐一檢查，發現A、B小區的接受天線相互錯位。因此A、B小區的兩根接收天線接受方向不一致，方向不對的天線就接收不到該小區手機發出的信號或接受信號很弱，從而使小區產生分集接收丟失告警且伴隨著較高的擁塞和掉話。經更改后，分集接收丟失告警消失，且擁塞和掉話降到了指標范圍內。

對于VSWR/POWER檢測丟失告警，我們也從原理上對其進行了分析處理。我們知道，在RBS2000中，每個TRU都通過Pfwd和Prefl兩根射頻線分別與CDU的Pf與Pr相連，從而檢測CDU的前向功率和反向功率。如果反向功率過大，則說明天饋線駐波比太大或CDU有問題，這時TRU會自動關閉發射機產生ANT VSWR告警。同時TRU還對Pfwd和Prefl這兩根射頻線進行環路測試，如環路不通，則產生一個VSWR/POWER告警。在本例中，由于出現了VSWR/POWER告警，于是我們對其環路進行了檢查。在RBS2000中，Pfwd和Prefl這兩根射頻線的接口處在FU上，其一端分別連到CDU前面板的Pf和Pr口，另一端則通過背板連線連到TRU的后背板，并與TRU通過射頻頭相連，從而形成Pfwd和Prefl的整個環路。我們對CU、FU上的接頭進行認真檢查，確定一切正常后，對TRU的后備板進行了檢查，結果發現后備板的射頻頭接口處凹了進去，導致TRU與后備板接觸不好所致。經更改后，VSWR/POWER檢測丟失告警消失。

六、移動通信基站的防雷

防雷是一項綜合工程，它包括防直擊雷、防感應雷以及接地系統的設計。根據信息產業部批準的中國通信行業標準:“移動通信基站防雷與接地設計規范”以及產品的特點和工程設計的經驗，提出以下解決方案。1.接地系統

防雷工程設計中無論是防直擊雷還是感應雷，接地系統是最重要的部分 1.1對接地電阻的要求：

從理論上講接地電阻愈小愈好。據我們的經驗，地阻決不能大于４歐姆，應力爭小于１歐姆。1.2應采用聯合接地：

接地的“流派” 很多，近年來聯合接地的觀點占了上風。因為，現代化的城市不可能以足夠的距離作幾個地網來滿足使用要求。采用聯合接地時只要保證各種接地作到共地網而不共線的原則，機房設備做到用匯流排或均壓環實現設備的等電位聯接即可。2.直擊雷的防護：

移動通信基站天線通常放在鐵塔上，防直擊雷避雷針應架設在鐵塔頂部，其高度按滾球法計算，以保護天線和機房頂部不受直擊雷擊，避雷針應設有專門的引下線直接接入地網（引下線用40mm?4mm的鍍鋅扁鋼）。鐵塔接地分兩種情況：若鐵塔在樓頂上，則鐵塔地應接入樓頂的鋼筋網或用三根以上的鍍鋅扁鋼焊接在避雷帶上。若鐵塔在機房側面，則建議單獨作鐵塔地網，地網距機房地網應大于十米。否則兩地網間應加隔離避雷器。3.感應雷的防護：

感應雷是指由于閃電過程中產生的電磁場與各種電子設備的信號線、電源線以及天饋線之間的耦合而產生的脈沖電流。也指帶電雷云對地面物體產生的靜電感應電流。若能將電子設備上電源線、信號線或天饋線上感應的雷電流通過相應的防感應雷避雷器引導入地，則達到了防感應雷的目的。3.1天饋線糸統的防雷與接地

基站至天線的同軸電纜不采用金屬外護層上、中、下部接在鐵塔上的方案。我們建議天線同軸電纜從鐵塔中心引下，這樣可以減少由于避雷針接閃后的雷電流沿鐵塔泄放時對同軸電纜的感應電流。因為鐵塔四支柱同時泄放雷電流入地時鐵塔中心的感應場最弱。若天線塔高度超過30m，天饋線電纜在塔的下部電纜外護層可接地一次（可直接接鐵塔或直接接地皆可）。

電纜進入機房走線架接在六個天饋避雷器（組件）上，型號為CT1000H-DIN和CT2100H-DIN，前者工作頻率范圍為850-960MHZ;后者為1700-1900MHZ。天饋避雷器組件由紫銅構成，紫銅構件的接地應采用截面積大于25平方毫米的多股銅線接在機房內的匯流排上。本防雷設計用的天饋避雷器采用∏型網絡高通濾波器方案，它不同于國內外慣用的氣體放電管方案。這種避雷器扦入損耗低（小于0.2dB），駐波小（小于1.15），雷電通流量大（最大可作到50KA/在8/20μｓ下），殘壓低（小于18v）。

對室外基站，天饋避雷器和機柜接地都應分別接入接地排（見圖LDTA2000-01）3.2 供電糸統的防雷與接地

移動通信基站外供電源可能是架空線進入，也可能是穿金屬管埋地進入基站。無論是什么情況，都應在出入基站的電源線出口處加裝大通流量的電源避雷器，因為電源線架線長，走線也較復雜，易應感應較強的雷電流。設計了CY380-100GJ(10/350us)電源避雷器。雷電通流量在10/350us波型下雷電通流量大于50KA，后面應再配置兩級并聯型避雷器。三級防雷器之間的間距應在10m以上。若基站較小，三級防雷不能保證上述距離，則應當設計為串聯型電源避雷器它是由二級或三級并聯式避雷器加隔離電感后的組合。雷電通流量仍為10/350us波型下大于50KA，工作電流可達60A。若基站用電超過60A，則只能作并聯方案。

對室外基站由于供電線路很長。應設計具有三級防雷功能的大雷電通流量的串聯型電源避雷器。雷電通流量為60KA，工作電流35A。電源避雷器接地線也接在機柜的接地排上。

基站三相電源供電應采用三相五線制。外線進入基站的第一級電源避雷器接地線可以就近接電源保護地（PE）。第二級電源避雷器接地可接供電設備的保護地。第三級電源避雷器接機房匯流排。3.3 信號線路的防雷與接地 由基站外進出的信號線都應穿金屬管埋地，避免感應過大的雷電流。信號線的進站處都應加相應接口和相應信號電平的信號避雷器。信號線超過５ｍ長度的，在其線兩端設備的端口，加裝相應的信號避雷器。