第一篇：空預器密封改造匯報材料

空預器密封改造匯報材料

一、改造原因：

大唐魯北發電有限責任公司現有2臺330MW燃煤發電機組分別于2009年9月20日、2009年12月20日投產發電，每臺爐配有哈爾濱鍋爐廠預熱器公司生產的兩臺空氣預熱器，型號28-VI(T)-1983-SMR。為了響應國家節能減排號召，公司對兩臺機組進行選擇性催化還原法(SCR)脫硝系統改造。改造后空預器煙氣差壓持續升高，最高達到3kpa，風機工作負荷增加，威脅到鍋爐帶負荷的安全運行。同時較高的差壓使空預器的漏風率增大，熱端吹灰器持續投運又造成了熱端換熱元件損壞嚴重，熱端和冷端之間的夾心層存在脫落的損壞元件片，進一步造成了預熱器差壓持續升高，換熱效率下降，嚴重影響著鍋爐的安全、經濟運行，并對下游設備造成影響，因此必須進行空預器改造。

二、改造方案

根據我廠現在空預器情況，計劃進行密封改造，由現在機械可調密封改為柔性密封和機械密封相結合的形式，將現有的扇形板進行更換，熱端蓄熱元件全部更換。

三、所需資金及經濟效益

所需資金共分為兩部分，分別為蓄熱元件更換以及密封改造。

1、熱端傳熱元件共48分倉重51.456噸，元件包框架的質量為7.9噸。總質量為59.3噸。每噸1.2萬元。每臺空預器熱端蓄熱元件造價為72萬元，外加施工費，運費約為48萬元。所以4臺空預器更換蓄熱元件總費用約為480萬元左右。2、2臺爐4臺空預器密封改造為大包工程，共計費用約為476萬元。

兩部分共計總投資費用約為936萬元。

根據我廠現在運行情況，改造后漏風率控制在4%，4年之內控制在5%；改造后漏風率下降7%，漏風率每下降1%,可節約煤耗為0.21g；改造后排煙溫度可下降3℃，每下降1℃可節約煤耗0.17g，每噸標煤按500元計算。

本工程共降低煤耗1.91g，4年總節能收益為1223萬元，純收益（四年收益-投資）為287萬元。

第二篇：空預器說明書

空預器

我廠空預器型號為LAP10320/883，為容克式預熱器，轉子直徑10320毫米，蓄熱元件高度自上而下為800、800和300毫米，下層300毫米冷端蓄熱元件為耐腐蝕鋼，其余熱段蓄熱元件為碳鋼，本空預器是三分倉型式。

一、原理

LAP10320/883這種三分倉容克式空氣預熱器是一種以逆流方式運行的再生熱交換器，加工成特殊波紋的金屬蓄熱元件被緊密地放置在轉子扇形隔倉內，轉子以1.14轉/分的轉速旋轉，其左右兩半部份分別為煙氣和空氣通道，空氣側又分一次風道及二次風道，當煙氣流經轉子時，煙氣將熱量釋放給蓄熱元件，煙氣溫度降低，當蓄熱元件旋轉到空氣側時，又將熱量釋放給空氣，空氣溫度升高，如此周而復始地循環，實現煙氣與空氣的熱交換。

轉子由置于下梁中心的推力軸承及置于上梁中心的導向軸承支撐，并處在一個九邊形的殼體中，上梁、下梁分別與殼體相連，殼體則坐落在鋼架上，裝在殼體上的驅動裝置通過轉子外圍的圍帶，使轉子以1.14轉/分的轉速旋轉，為了防止空氣向煙氣泄露，在轉子上、下端半徑方向，外側軸線方向以及圓周方向分別設有徑向、軸向及旁路密封裝置。

二、主要部件及其性能 1.轉子

本預熱器轉子采用模數倉格式結構，全部蓄熱元件分裝在24個扇形倉格內（每個倉格為15°），每個模數倉格利用一個定位銷和一個固定銷與中心筒相連接，由于采用這種結構，大大減少了工地安裝工作量，并減少了轉子內焊接應力及熱應力，中心筒上、下兩端分別用M42合金鋼螺栓互相連接，外周下部裝有一圈傳動圍帶，圍帶也分成24段。熱段蓄熱元件由模數倉格頂部裝入，冷端蓄熱元件由模數倉格外周上所開設的門孔裝入。2.蓄熱元件

熱段蓄熱元件由壓制成特殊波形的碳鋼板構成，按模數倉格內各小倉格的形狀和尺寸，制成各種規格的組件，每一個組件都是由一塊具有垂直大波紋和擾動斜波的定位板，與另一塊具有同樣斜波的波紋板，一塊接一塊地交替層疊捆扎而成，鋼板厚0.6MM。

冷段蓄熱元件由1.2MM厚的低合金耐腐蝕鋼板構成，也按倉格形狀制成各種規格的組件，每一個組件都是由一塊具有垂直大波紋的定位板與另一塊平板、交替層疊捆扎而成。所有熱段和冷段蓄熱元件組件均用扁鋼，角鐵焊接包扎，結構牢固。3.殼體

預熱器殼體呈九邊形，由三塊主殼體板、二塊副殼體板和四塊側殼體板組成，主殼體板內側設有圓弧形的軸向密封裝置，外側有若干個調節點，可對軸向密封裝置的位置進行調整。

副殼體板沿寬度方向分成三段，中間段可以拆去，是安裝時吊入模數倉格的大門。

側殼體板布置在45°和25°方向，每臺預熱器有4塊，其中一塊設有安裝驅動裝置的機座框架，靠爐后外側設有一塊更換冷段蓄熱元件的檢修門，每一塊側殼體板上都設有508*508的入孔，以便進入預熱器對軸向密封及軸向密封裝置進行調整和維修。4.梁、扇形板及煙風道

上梁、下梁與殼體板I、II連接，組成一個封閉的框架，成為支承預熱器轉動件的主要結構，上梁和下梁分隔了煙氣和空氣，上不小梁和下部小梁又將空氣分隔成一次風和二次風，分別形成煙氣和一、二次風進、出口通道，上、下梁及上、下小梁裝有扇形板，扇形板與轉子徑向密封片之間形成了預熱器的主要密封——徑向密封，扇形板可以少量調整，它與梁之間有固定密封裝置，分別設在煙氣側和二次風側。

下梁斷面似雙腹板梁、下梁中心放置推力軸承，支承全部轉動重量。上梁斷面呈船形，中心部位放置導向軸承，梁的兩端座落在主殼體板的頂端，上部小梁斷面呈矩形空心梁，一端與上梁相連，另一端與主殼體板III頂部相連，每塊熱端扇形板也有三個支點，內側一點，外側二點，內側支點是一個滾柱，支承在中心密封筒上，而中心密封筒則吊掛在導向軸承的外圈上，可隨主軸熱膨脹而上、下移動，從而保證了熱端扇形板內側可“跟蹤”轉子的變形，避免徑向密封片內側的過度磨損，外側兩個支點通過吊桿與控制系統中的執行機構相連，運行時由該系統對熱端扇形板進行程序控制，自動適應轉子“蘑菇狀”變形。上梁及上部小梁也裝有防止扇形板水平移動的導向桿，每塊扇形板2只，上軸周圍的“中心密封筒”由礦渣棉填料式密封結構及空氣密封裝置構成密封系統，空氣密封裝置的管道需接至送風機出口，維持密封裝置中的空氣壓力高于預熱器出口。5.密封系統

本預熱器采用先進的徑向—軸向，徑向—旁路密封系統，密封周界短效果好。徑向密封片厚2.5MM，用耐腐蝕鋼板制成，沿長度方向分成數段，用螺栓連接在模數倉格的徑向隔板上，由于密封片上的螺栓孔為腰形孔，徑向密封片的高低位置可以適當調整。

軸向密封片也有2.5MM厚的耐腐蝕鋼板制成，沿轉子高度方向分成二段，圍帶以上為熱段，圍帶以下為冷段，也用螺栓連接在模數倉格的徑向隔板上，沿轉子的徑向可以調整。

徑向密封片與扇形板構成徑向密封，軸向密封片與軸向密封裝置構成軸向密封，圍帶上軸及下軸的密封結構已在上節敘述，所有這些密封結構聯合形成了一個連續封閉的密封系統。

此外，在轉子外圈上下兩端還設有一圈旁路密封裝置，防止煙氣或空氣在轉子與殼體之間“短路”，同時它作為軸向密封的第一道防線，也起到一定的密封作用，旁路密封片為1.2MM厚的耐腐蝕鋼板，與轉子外圍的“T”型鋼圈構成旁路密封，在扇形板處斷開，斷開處另設旁路密封件，以與旁路密封裝置相連，成一整圈。6.導向與推力軸承

導向軸承采用雙列向心球面滾子軸承，內圈固定在上軸套上，外圈固定在導向軸承座上，隨著預熱器主軸的熱膨脹，導向軸承座可在導向軸承外殼內軸向移動，軸承外殼支承在上梁中心部分，軸承采用油浴潤滑，潤滑油為150號極壓工業齒輪油，容量約為30升，導向軸承座通過四個吊桿螺栓與中心密封筒相連，使其與軸承座同時隨主軸膨脹而移動。

推力軸承采用推力向心球面滾子軸承90394/750，內圈通過同軸定位板與下軸固定，外圈坐落在推力軸承座上，推力軸承座通過36個M39X310合金鋼螺栓，緊固在下梁底面，軸承采用油浴潤滑，潤滑油為150號極壓工業齒輪油，容量為300升。7.導向與推力軸承的潤滑系統

導向與推力軸承分別采用DGHXYZ—10型和DGHXYZ—16型稀油站裝置，導向軸承稀油站置于上梁外側，進油管為導向軸承的吸油管，推力軸承稀油站置于推力軸承標高下約3米處，用管路與推力軸承座相連，導向軸承稀油站采用雙泵結構，推力軸承稀油站采用單泵結構，兩套裝置的結構基本相同，均由3G25X4三螺桿油泵裝置[電機型號Y804—2，0.75KW，1390r/min，給油量0.8m/h,系統最大工作壓力為0.49Mpa]，為網片式濾油器，列管式油冷卻器以及壓力表管道、閥門、視流計、雙金屬溫度計等組成。冷卻水為工業水，P=0.3 Mpa，油泵熱動開關啟動溫度為55℃，停泵溫度45℃，超溫報警溫度為70℃。

8.電驅動裝置 8.1參數

主驅動電機： 型號：Y160L—4異步電動機

功率：15KW 轉速：1460 r/min 輔助驅動電機：型號：Y160M2—8異步電動機

功率：5.5KW 轉速：720r/min 減速機減速比：131.1 主驅動時轉子轉速：1.14 r/min 輔助驅動時轉子轉速：0.56r/min 8.2.工作特性

8.2.1兩種工作轉速及其切換

為保證容克式空氣預熱器安全可靠地運轉，本電驅動裝置減速箱同時接入兩個獨立電源的電動機，主驅電動機采用電廠380V工作電源，輔助驅動電機采用380V保安電源，一旦工作電源失去，保安電源自動接通輔助電源，以維持預熱器低速旋轉。

在輔助驅動電動機與減速器之間設有ф50自鎖器22，當主驅動電機工作時，可使輔助驅動電機不轉，但當輔助驅動電機工作時，主驅動電機將被帶著以720 r/min轉速同向旋轉（即空載失電轉動，不影響電機性能）。兩電源需要互鎖。8.2.2手動盤車裝置

本電驅動裝置設有盤車用手輪，以供盤車及在兩種動力電源都發生故障時使用。使用時，將手輪套在輔助驅動電機的輸出軸上，輕輕搖動，即可實現手動盤車，使預熱器轉子低速旋轉。圖：

9.吹灰及清洗裝置

每臺預熱器在煙氣側冷端裝有一臺伸縮式吹灰器，吹灰器采用電機驅動，齒輪—齒條行走機構。吹灰器在伸進預熱器的行程中吹灰（約需時13分鐘），退出時進汽閥關閉。

回轉式空氣預熱器密封調整說明書

本預熱器采用先進的徑向—軸向及旁路密封系統，密封周界短。

徑向密封主要由扇形板與徑向密封片構成，軸向密封由軸向密封裝置與軸向密封片構成，旁路密封則由旁路密封片與“T”型鋼構成。

熱態運行時，由于轉子內部存在著熱交換，上部平均溫度高（稱為熱端），下部平均溫度低（稱為冷端），因此會產生“蘑菇狀”變形。此外，轉子還會產生軸向膨脹，以及上梁向下彎曲變形，如圖1所示，如果冷態時密封間隙沒有正確調整好，那么在熱態情況下有的地方間隙就會增大（如熱端外側），有的地方間隙就會減小（如冷端外側），不但造成大量泄漏，而且會發生嚴重摩擦，甚至卡煞。

本預熱器對軸向密封，旁路密封以及冷端徑向密封均采用在冷態下預留間隙的方法來進行調整，使轉子在熱態變形后獲得滿意的密封間隙，對于熱端徑向密封，則采用能跟蹤轉子熱變形的自動控制系統，使得密封間隙始終維持在很小的范圍內。

冷端扇形板固定在下梁上，軸向密封裝置固定在殼體上，均能在冷態下通過調節機構，調整與徑向密封片及軸向密封片的間隙，熱端扇形板內側支承在中心密封筒上，而中心密封筒懸掛在導向軸承的外圈上，能隨主軸的熱膨脹而升降，因而一旦熱端扇形板內側與徑向密封片的間隙在冷態下調整好，在熱態運行時這一間隙就不會發生改變，熱端扇形板外側由控制系統中“執行機構”承吊，并能在“執行機構”的驅動下，作上下位移以適應轉子蘑菇狀變形，轉子蘑菇狀變形的訊號由裝在扇形板側面的傳感器取得，傳感器隨時測量它與“轉子法蘭”的距離，并輸入到“控制系統”中，當輸入訊號偏離預先調整好的給定值時，“控制系統”就啟動“執行機構”，提升或降低扇形板，使扇形板外側與“轉子法蘭”的距離始終維持在設定值范圍內。

由于扇形板具有較好的鋼性，其密封面是機械加工過的平面，而轉子蘑菇狀變形后的徑向密封片呈曲線形狀，在采用自動控制系統來調整熱端扇形板的情況下，為使熱端徑向密封片與扇形板在熱態運行時不產生嚴重摩擦和撞擊，需要在冷態時將熱端徑向密封片按圖2的形狀進行調整，以保證運行時獲得均勻一致的密封間隙。

旁路密封能防止煙氣或空氣在轉子與殼體之間“短路”，同時它作為軸向密封的第一道防線，也對減少漏風起著積極作用。

扇形板、軸向密封裝置與上梁、上部小梁，下梁、下部小梁、殼體板之間以及上、下短軸的周圍還設有固定密封裝置，所以這些密封結構聯合形成了一個連續封閉和可以調整的密封系統。

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1、#2爐空氣預熱器

輔助電機 型號：JDD3160M—12/6 功率：5KW 轉速：450r/min 額定電流：12.8A

四、空預器運行

.1空氣預熱器設備技術規范

設 計 參 數

1空氣預熱器1）型號 LAP10320/883 2）型式 三分倉容克式回轉空預器 3）轉速（主電機帶動）1.14r/min 4）轉速（輔助電機帶動）0.56r/min 5）傳熱面積（熱段+冷段）89332+16960 m2

2主電機 1）型號Y160L—4 2）額定功率15 kW 3）額定電壓380 V 4）額定電流30.3A 5）轉速1460 r/min 3輔助電機 1）型號Y160M2—8 2）額定功率5.5 kW 3）額定電壓380 V 4）額定電流13.3A 5）轉速720 r/min 4潤滑油站 1）油泵型號3G25×4三螺桿泵 2）供油流量0.8 m3/h 3）工作壓力0.49 MPa 4）油泵電機型號Y804—2 5）油泵電機功率0.75 kW 6）油泵電機轉數1390 r/min 7）冷卻器進水流量15 kg/min 8）冷卻器進水壓力0.3 MPa 2 空預器啟動前的檢查

2.1 空預器及其有關系統的檢修工作已結束，工作票已注銷，空預器內無人工作且無工具雜物，人孔門已嚴密關閉；

2.2 減速箱油位正常，電機靠背輪安全罩完好；

2.3 導向軸承，推力軸承的潤滑油系統油位正常，油泵已送電，各表計指示正確； 2.4 冷油器的冷卻水通暢，油系統各閥門位置正確，具備啟動條件；

2.5 空預器密封系統經試驗合格，扇形板就地與遠方提升或下降均靈活好用，儀表指示正常，扇形板在上限位置； 2.6 空預器事故按鈕以及主輔電機聯鎖已經試驗合格，油系統聯鎖試驗合格； 2.7 主、輔電機均已送電； 3 啟動空氣預熱器

3.1 啟動預熱器輔助電機，預熱器低速轉動，檢查空預器運行平穩，聲音正常，電流在正常范圍內并無大幅度波動；輔助電機運行正常后停止輔助電機；

3.2 啟動空預器主電機，注意電流指示正常，不超過規定值，檢查空預器運行正常，無摩擦碰撞聲，主、輔電機離合器狀態正常，輔助電機應處于靜止狀態；

3.3 將空預器推力軸承及導向軸承的油系統就地聯鎖開關打到投入位置，投入油系統冷卻器運行，當軸承油溫高于55℃以上時，油泵應自動啟動，當油溫低于45℃以下時，油泵應自動停止；

3.4 若由于空預器軸承油溫高且油系統聯鎖不正常時，應手動將油泵投入連續運行；

3.5 預熱器運行正常后，通過廠用汽源或鄰爐汽源，對預熱器進行吹灰，在油煤混燒期間預熱器應保持連續吹灰。

3.6 大小修或臨時停機機務對預熱器進行過檢修，預熱器運行正常后，當鍋爐負荷大于80%額定負荷時，由熱控和爐檢確定密封間隙下限并投入自動后，由熱試人員進行空氣預熱器的漏風試驗直至合格后，并將調整范圍通知運行人員，運行人員可根據調整范圍隨時對密封間隙自動調整進行監視。

3.7 備用機組正常啟動后，機組負荷達到150MW以上時運行人員應及時將密封間隙投入自動運行，并調整到正常范圍。4 空預器運行中的檢查與維護

4.1 鍋爐運行中應監視空預器出入口風溫及煙溫，盡力調整預熱器入口風溫維持在30℃以上；

4.2 空預器運行中應監視其煙氣側差壓及空氣側差壓，并經常分析，加強預熱器的吹灰； 4.3 正常運行中運行人員要經常檢查空預器運轉情況應加強對密封間隙自動控制的監視發現異常及時調整將扇形板放至既無摩擦，又能夠保證密封的適當位置，并通知檢修人員處理；

4.4 檢查驅動裝置，減速箱油位正常，油溫正常，無漏油現象，驅動裝置各部無異常振動；空預器主電機溫升不超過65℃；

4.5 導向軸承及推力軸承油位正常，無漏油現象，油冷卻器的冷卻水通暢，軸承油溫應保持在55℃以下，油泵工作應正常，油壓指示應正常（0.2～0.4MPa）； 5 空預器的停止

5.1 空預器停止前，應將扇形密封板提升至上限；

5.2 按下預熱器停止按鈕及控制電源按鈕，預熱器應停止運行；

5.3 若空預器內發生劇烈的摩擦碰撞，電流大幅度擺動并經調整不能改善時應緊急停止空預器運行并進行隔離；

5.4 若緊急停止空預器后或其它原因空預器掉閘時，如果空預器入口煙溫大于200℃，輔助電機應在1分鐘內自動投入運行，否則手動投入輔助電機，盤動轉子，輔助電機投入后，應檢查輔助電機，空預器轉子及離合器的運行情況；如果投運輔助電機失敗，應通過手輪手動盤車，并立即通知檢修及熱工人員處理；

5.5 大小修停機后必須對空氣預熱器進行（臨時停運根據需要）清洗，由有關技術管理部門出具體措施； 5.6 當預熱器上下軸承油溫＞85℃時，應停止預熱器運行。

5.7 停爐超過1周以上，啟動前檢修人員應對預熱器進行內部檢查。

導向軸承油浴10109987T654P12w23w1推力軸承油浴10897T52436P11w1、截止閥

2、視流計

3、列管式油冷卻器

4、閥門

5、過濾器

6、壓力表

7、溫度計

8、安全閥

9、單向閥

10、螺桿泵圖 10

第三篇：鍋爐空預器電流波動運行的安全技術措施

鍋爐空預器電流波動運行的安全技術措施

近期#1爐連續高負荷運行，發現#1A空預器電流波動較大（最高達36A），就地煙氣側鋼梁處有輕微異音，初步分析原因為：由于機組滿負荷運行，排煙溫度較高，且空預器入口一、二次風溫度低，空預器冷端溫差增大，造成空預器膨脹不均，再加上空預器的密封間隙調整不當，導致了電流波動。雖然經12日上午投入A側一、二次風暖風器后，電流基本恢復正常，但為防止空預器電流波動而跳閘，從而威脅機組安全運行，特制定本技術措施。

1、監盤人員將空預器的電流、空預器的排煙溫度及入口風溫作好曲線，加強監

視；

2、巡檢時，仔細傾聽空預器異音的異音情況，如異音較大，聯系檢修調整相應

處的密封裝置；

3、如果空預器進出口差壓明顯升高，應增加空預器的吹灰次數，并確認鍋爐燃

燒狀況良好；

4、保證1A空預器入口一、二次風溫在30℃左右；

5、機組負荷變化較大時，應加強對空預器電流的監視；

6、密切監視空預器出口煙氣溫度，當出口煙溫不正常上升10℃，應立即排查原

因。如果空預器著火，應按規程規定處理；

7、如果空預器跳閘，除按規程規定處理外，還應注意以下事項：

1）、當時機組負荷>300MW，機組RB發生，應按照規程中RB的規定進行

處理；

2）、空預器跳閘后，立即到就地將入口煙氣擋板手動搖緊（檢修已準備好

梯子在A空氣預熱器內墻處）；

3）、對空預器電動或者手動盤車（盤車專用工具在#1機側休息室工具柜內）；

4）、聯系檢修調整相應的密封裝置，打開跳閘空預器入口煙氣側的人孔門；

5）、空預器跳閘后，其熱一、二次風擋板不會聯關，導致風溫降低較快，應立即投入A、B層等離子暖風器，提高磨煤機的入口風溫，必要時可關閉跳閘空預器的熱一、二次風擋板；

運行部

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第四篇：空冷器制造工藝規程

檢安公司壓力容器制造鉚工工藝規程

JA-T3.35.082.2006

空冷器、壓力容器制造

工 藝 規 程

（鉚工篇）

編制：周國梁

審核：趙洪勇

批準：唐明忠

鎮海煉化檢修安裝公司

2006年2月20日

第五篇：預驗匯報材料

4#樓預驗匯報材料

１、錦繡江南4#樓由阜新北圣房產開發有限公司開發建設，由大地堪察有限公司堪察，民用建筑設計研究院設計，昌泰監理公司監理，開大公司八項目承建，建設地點為阜新細河南岸，東鄰迎賓大街。

２、4#樓合同編號為：計劃開工日期為：實際開工日期為2005年6月18日，施工前進行了圖紙會審，施工圖并經過審圖中心審查，無重大設計變更。

3、4#樓總建筑面積為5187.95㎡，總長為58.18m，寬為11.08m。一至六層層高均為2.9m，地下室層高為2.2m，頂部閣樓最高處3.2m，最低處0.18m,為磚混結構共3個單元、36戶，為三類建筑耐火等級為二級，使用年限為50年，安全等級為二級，抗震設防烈度6度，地基基礎設計等級為丙級標準凍深1.4m。巖土工程勘察報告由阜新大地工程堪察有限責任公司提供，工程編號為2005—001。基礎坐落在3號粗砂層上，該地基土承載力特征值為170KPa，室外地面標高為-1.05m，相當于絕對標高131.05m。基準點由迎賓大街永久性水準點引入，本工程為坡屋面，有織組排水。

4、4#樓申請單位工程驗收，因小區室處散水標高與自然地表高差過大，甲方決定統一回填平整后施工，故散水分項工程甩項。

5、本工程為毛石基礎，毛石設計強度等級為MU30，采用M１０水泥砂漿，基礎墊層為Ｃ２５砼，地梁砼強度等級為Ｃ２５，實際施工砼砂漿強度試驗值達到設計要求，主體樓板、陽臺、樓梯、構造柱、管道井砼強度等級為Ｃ２０，雨逢、六層檐板，砼等級為Ｃ２５，地下室－1.100m以下采用Ｍ１０水泥砂漿，－1.100m以上一、二層采用Ｍ１０混合砂漿，三至五層

采用Ｍ７.５混合砂漿，六層 夾層采用Ｍ５混合砂漿，砼，砂漿所使用的水泥有出廠合格證，并經市站復試合格后使用，進場水泥２００Ｔ／為一檢驗批，進場碎石、河砂均４００m3 ／為一檢驗批。

６、本工程能夠按圖施工，圖紙會審，技術聯系單的各項更改內容，按照其內容要求完成，并形成隱蔽記錄，進場原材料有幾十種，其中應送檢復試的各類材料４０項，合格率為１００％。砂漿抗壓強度試驗１８組，砼試塊抗壓強度１９組，砂漿配合比４項，砼配合比３項，并進行了實體檢驗，砂漿，砼強度，鋼筋保護層厚度符合設計要求。

二、施工過程質量控制

１、本工程為創優工程，基于這種認識我項目部在施工過程中我們均能按設計圖紙和有關規范標準施工，以條例為標準去監督指導施工，嚴把材料采購入場使用關，堅持僅用合格材料，及時送檢，及時向監理工程師報驗。２、計量工作質量控制

計量是施工作業過程中的基礎工作之一，也是控制砼、砂漿強度的重要環節，我項目所使用的秤稱、水準儀、經緯儀、卷尺都經過有關部門檢察院測及鑒定。

當砂漿、砼試驗配比給出后，我們按照配比單進行現場調控施工配合比，控制好砂、石含水率和含石率，保證砂漿、砼的設計強度等級。

３、在每個分項工程之前，由項目技術負責人對各工種班組進行技術質量安全交底，共交底１５次，接受交底人數為１０５人，在整個施工運行當中，始終把工程質量放在第一位，將項目部的質量目標對各個施工班組進行分解，確定每一個分項工程的質量標準，確保工程質量。對每個分部分

項工程質量實行三檢制度，對施工進程質量控制。

三、本工程共分６個分部a、基礎分部b、主體分部c、裝飾分部

d、屋面分部e、水暖分部f、電氣分部

其中基礎分部：隱蔽１５份，自檢情況：砌體２份、模板７份、鋼筋

８份、砼６份、磚砌體４份、防潮層１份。

主體分部：隱蔽５９份，自檢情況：砼結構１０４份其中，模板

分項２３份，鋼筋分項５８份，砼分項１５份，現澆

結構８份，砌體結構２９份，其中磚砌體１４份，配

筋砌體１４份，填充墻砌體１份。

屋面分部：隱蔽共５份，自檢情況：屋面保溫５份，屋面找平５

份，屋面防水５份，屋面瓦４份，細部構造２份。

裝飾分部：隱蔽１６份，自檢情況：涂料２份，護欄護手制作安

裝４份，飾面磚１份，抹灰１４份，特種門安裝４份，塑鋼窗安裝８份。

水暖分部：隱蔽２１份，自檢情況：給水３份，排水３份，采暖

３份。

電氣分部：隱蔽１１份，自檢情況：配管８份，電氣安線３份，通電記錄３份，插座安裝３份，開關安裝３份，接閃

器１份，等電位聯結３份，控制資料齊全，安全和功

能檢驗合格觀感質量優良。

本工程已按《建設工程質量管理條例》第十六條規定，竣工條件具備，歡迎各位領導在驗收過程中多提寶貴意見，我們立即進行

改正，使工程更加完善，使住戶滿意。