一、編制依據

1、本工程的結施圖。

2、本工程的施工組織設計。

3、規范：

序號

內

容

規

范

建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范

JGJ130—2001

建筑施工模板安全技術規范

JGJ162—2008

建設工程項目管理規范

GB/T50326—2001

混凝土結構設計規范

GB50010-2002

混凝土結構工程施工質量驗收規范

GB50204-2002

建筑結構荷載規范

GB50009-2001

二、工程概況

工程名稱：達美溪湖灣G-02地塊C-1#-

C-5#棟及C-9#棟

建設單位：湖南新達美梅溪房地產開發有限公司

地勘單位：湖南省勘測設計院

監理單位：湖南亞飛項目管理有限公司

施工單位：湖南新宇建筑工程有限公司

設計單位：深圳和華國際工程與設計有限公司

地址：

梅溪湖路與B2路交匯處

三、基本要求

1、模板及其支撐系統必須滿足以下要求

(1)保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。

(2)必須具有足夠的強度，剛度和穩定性。

(3)模板接縫嚴密，不得漏漿。

(4)便于模板的安拆。

2、按規范要求留置澆搗孔、清掃孔。

3、澆筑混凝土前用水濕潤木模板，但不得有積水。

4、墻、柱模板在混凝土澆筑完后10～12小時即可拆除，框架梁、板模板在混凝土強度達到設計強度的75%后可拆除，懸臂梁及相鄰的板在混凝土強度達到設計強度的100%后方可拆除，施工中在施工現場作好試塊，與結構混凝土同條件養護，經試驗確定具體的拆模時間。承重模板（梁、板底模）的拆除要求如下表所示：

結構名稱

結構跨度（m）

達到砼標準強度的百分率（%）

板

≤2

≤

梁

≤8

>8

梁懸臂構件

≤2

>2

1005、上層梁板施工時應保證下面一層的模板及支撐未拆除。

6、模板接縫應嚴密，對局部縫隙較大的采用膠帶紙封貼。

7、現澆結構模板安裝的允許偏差見下表（單位：mm）

現澆結構模板安裝的允許偏差表

項

目

允許偏差

軸線位移

底模上表面標高

±5

截面內部尺寸

+4、-5

相鄰兩板表面高低差

表面平整（2m長度上）

四、特別要求

1、模板安裝完成后，必須要經過平整度測量；砼澆注時，板底水準儀測量，尺寸有偏差的及時調整支撐。

2、模板上對每條梁進行放線，用以檢查梁的截面尺寸。

3、柱模的底排螺桿離地不超過300,以上每排螺桿間距不超過500。

4、轉角柱木方要頂到陰角位。

5、外墻柱模采用拉頂結合，提前在模板處預埋拉環。

6、墻、柱、梁模板內設置可卡式砼內撐條。

7、安裝外墻模板時，上層模板應深入下層墻體20cm,下層墻體相應位置預留鋼筋限位，以防跑模或錯臺。

8、柱模下口提前一天用砂漿封堵，保證底部不滲漿。

9、柱、剪力墻鋼管或槽鋼應頂到頂，頂部用木方收口。

10、梁底采用步步緊卡住，防止梁側模板漲模、漏漿，并且為了防止漏漿要貼海綿條。

11、樓梯模板采用全封閉方式，板底、板面模板采用雙鋼管、?12對拉螺桿固定。

五、模板體系設計

本工程地下一層，層高為4.95m，地上二層或三層，首層高3.60m，二層高3.3m，三層高3.4m。地下室頂板樓板厚度為160mm；地上部分的樓板厚度為100、120、160、200共四種。地下室梁尺寸大部份為250*750，少數幾條梁的截面尺寸為350*1200、500*800、400*1000；首層、二層、三層的框架梁一般為200*500、300*400，最大的為300*600。地下室頂板厚度為160mm,地上部分的樓板厚度在100-160mm。本工程的支撐體系采用鋼管腳手架支撐。

1．地下室頂板搭設：縱向間距為1000

mm，橫向間距為1000

mm，掃地桿離樓面起200mm設置，水平桿步距1600㎜，縱橫向水平桿與各層的梁側面砼頂牢固；模板平板、采用18mm厚夾板。樓面板底第一層采用單枋，間距300mm；第二層采用Ф48雙鋼管，間距1000mm。

2．地下室頂板梁的搭設：梁底下設雙排腳手架，按1000mm沿梁設置；梁底設一層木枋，木枋間距為200mm，跨度為1000mm。梁底設步步緊卡底模，對于梁高小于700mm時，側板支撐間距為500mm，對于個別梁高大于800mm，梁側設豎肋枋木間距為300mm一道，梁采用Ф12穿心螺栓豎向間距為400mm一道，橫向間距600mm一道，Ф12穿心螺栓加48鋼管及蝴蝶扣壓實固定。

支撐體系掃地桿離樓面起200mm設置，縱橫向設置水平桿，水平桿步距1600㎜。

3、地上部分的樓板搭設：縱向間距為1200

mm，橫向間距為1200

mm，掃地桿離樓面起200mm設置，水平桿步距1600㎜，縱橫向水平桿與各層的梁側面砼頂牢固；模板平板、采用18mm厚夾板。樓面板底第一層采用單枋，間距300mm；第二層采用Ф48雙鋼管，間距1200mm。

4、地上部分的梁搭設：縱向間距為1200

mm，橫向間距為1200

mm，掃地桿離樓面起200mm設置，水平桿步距1600㎜，縱橫向水平桿與各層的梁側面砼頂牢固；模板平板、采用18mm厚夾板。樓面板底第一層采用單枋，間距300mm；第二層采用Ф48雙鋼管，間距1200mm。

六、模板工程施工

因本工程的工期十分緊張，為確保工程工期，擬對每棟別墅的首層板、二層板、三層板及屋面板各配一套18mm厚新模板及相應支頂材料（模板數量按現場進度要求足量配置），支撐體系主要使用鋼管腳手架支撐。

木模板工程是砼成形的關鍵一環，模板安裝應牢固可靠，符合圖紙尺寸、平整度、垂直度應符合規范要求。模板安裝時，板縫要密實，拉結要牢固。拆模后要起釘，將板表面清鏟干凈。具體操作如下：

1）、地下室外墻模板

本工程地下室外墻采用18厚夾板配制模板，100*50的枋木作為豎肋，外側用φ48鋼管豎向設置，間距為450mm；并用鋼管做模撐，Φ12防水螺桿加固，縱橫間距400-500mm設置，施工中為避免接縫不平順的質量通病，在安裝外墻模板時，上層模板應深入下層墻體，下層墻體相應位置預留鋼筋限位，以防跑模或錯位。砼墻模板內應設置可卡式砼內撐條，利用下一層支模用的螺桿進行加強處理。

2）剪力墻模板

采用18厚夾板配制模板，φ48鋼管豎向設置，間距為200mm~300mm；并按剪力墻幾何長度設置鋼管橫撐抱箍加固，Φ12螺桿對拉加固，橫向間距400~500mm設置，施工中要結合實際情況做到上疏下密。為保證柱線角順直。在安裝外剪力墻模板時，上層模板應深入下層墻體，下層墻體相應位置預留鋼筋限位，以防跑模或錯位。

砼墻模板內應設置可卡式砼內撐，利用下一層支模用的螺桿進行加強處理。

3）柱模

柱模使用φ48短鋼管豎向設置，間距按100mm，鋼管抱箍在高度方向的間距按400～500mm設置，施工要結合實際情況做到上疏下密。為保證柱線角順直，和保證柱模的側向剛度，在柱模上設置Ф12對拉螺桿，間距按400～500mm設置，拉桿按規范要求攻絲。

4）梁板模

梁板模在安裝過程中必須嚴格按照圖紙標高要求做好水平標記，以利于施工中方便控制其標高，好在板面四角通線控制樓板的平整度，嚴格按照建設方平整度要求進行施工及驗收。

梁模板安裝應先釘接頭板，校正加固后，進行底板及支撐系統的安裝。梁旁板按450加斜支撐@500，梁旁板要求平順垂直通光，水平支撐牢固，建筑物外側梁旁采取加木枋釘斜拉的方式，使旁板能均勻受力，嚴禁借外腳手架作支撐。以免振搗混凝土時發生模板變形。

凡跨度大于4米的支承梁板及L>2米的懸臂梁均需按設計要求和規范規定將模板起拱。板和梁跨中起拱量為2L/1000，懸臂梁懸臂端點起拱L/300。施工中為了防止漏漿，使用膠紙封堵梁、墻、板模板間縫隙，使用泡沫雙面膠封堵構造柱的模板間縫隙。保證砼澆筑時不漏漿。

5)樓梯模

樓梯底模采用18厚夾板，扣件式鋼管支撐，樓梯模板采用全封閉式。

七、混凝土澆筑的要求

本工程的樓面水平運輸采用泵管澆搗樓面砼。施工過程中必須嚴格執行如下要求：

1）砼不得堆放過高及過分集中，而且要及時撥開。

2）振動時不得用振動棒撬住模板或鋼筋振動。

3）泵管在樓面上應有專用支架，不能固定在模板上，防止泵送時水平力對模板體系的沖擊。

4）按現場澆筑砼實際要求，設置好布料機的安放位置；在其安放位置下設置加密支撐間距（600mm×600mm）及木枋間距（200mm-300mm）；確保布料機在送料過程中，能夠完全防止料機壓力的沖擊。

5）砼澆筑順序應有序，均勻進行，不要過于集中。

6）在澆搗樓面砼過程中，要安排專職施工員進行跟班。

7）在澆筑過程中跟班木工及施工員隨時觀察模板體系變形情況。特別是鋼管有無彎曲而造成失穩或木枋撓度過大等異常情況，出現上述異常情況，施工員應立即指揮樓面工作人員撒離，經確認不安全威脅解除后方可進行正常施工

八、搭設及拆除的安全技術措施

1、頂架搭設模板安裝安全技術措施

⑴應遵守高處作業安全技術規范有關規定。

⑵架子作業時，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，戴工作卡，操作工具及零件放在工具袋內，搭設中應統一指揮，思想集中，相互配合，嚴禁在搭設過程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。

⑶凡遇六級以上大風、濃霧、雷雨時，均不得進行高空作業，特別是雨后施工，要注意防滑，遇大風或停工一段時間再施工時，必須進行全面檢查，如發現連接部分有松動，有左右上下位移現象，應及時加固處理。

⑷立桿應間隔交叉有同長度的鋼管，將相鄰立桿的對接接頭位于不同高度上，使立桿的薄弱截面錯開，以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩。

⑸扣件的緊固是否符合要求，可使用力矩扳手實測，要在40～60N.M，過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂，在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外。

⑹所有鋼管、扣件等材料必須經檢查符合規格，無缺陷方可使用。

⑺支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。

⑻施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支架上落。

⑼高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護。

⑽模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。

⑾不準架設探頭板及未固定的桿。

⑿模板支撐不得使用扭裂、劈裂的材料，頂撐要垂直，底部平整堅實并加墊木。木楔要頂牢，并用橫順拉桿和剪刀撐。

⒀安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業。禁止利用拉桿、支撐攀登上落。

⒁支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或未穩固的物件上。在混凝土澆灌過程中要有專人檢查，發現變形、松動等現象，要及時加固和修理，防止塌模傷人。

⒂在現象安裝模板時，所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業時，工具掉下傷人。

⒃二人抬運模板時，要互相配合協同工作，傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。

⒄安裝柱、梁模板應設臨時工作臺，應作臨時封閉，以防誤踏和墮物傷人。

2、頂架、模板拆除安全技術措施

①拆模板前，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認混凝土已達到拆模強度時，方可拆除。

②拆模應嚴格遵守從上而下的原則，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止拋擲模板。

③高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面的標出作業區，嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。

④工作前，應檢查所有的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。

⑤拆除模板采用長撬桿，嚴禁操作人員站在拆除的模板下，在拆除樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下，尤其是用定型模板作平面模板時，更要注意，防止模板突然全掉下傷人。

⑥拆除間歇時，應將已活動過的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。

⑦已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墮落。

⑧在混凝土墻體、平臺上有預留洞時，應在模板拆除后，隨即墻洞上做好安全防護，或將板的洞蓋嚴。

3、支撐架的搭設要求

（1）支架搭設前，工程技術負責人應按專項施工方案要求向搭設和使用人員做技術和安全作業要求的交底。

（2）支架安裝應自一端向另一端延伸，不得相對進行。搭完一步架后，應檢查并調整其水平度與垂直度，以及桿件的步距、縱距和橫距。

（3）剪刀撐、水平桿、橫向斜撐應緊隨立桿的安裝及時設置，連接桿件的扣件必須處于鎖緊狀態。

（4）嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置（相鄰兩立桿的接頭應錯開2.0米）。

（5）確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求（立桿垂直度的偏差大得大于架高的1/200）。

（6）確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。

4、模板安裝要求

（1）模板及其支架在安裝過程中，必須設置防傾覆的臨時固定設施。

（2）鋼筋砼梁板，當跨度等于或大于4米時，模板應起拱，起拱高度約為全跨長度的1/1000～3/1000。

（3）固定在模板上的預留孔洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置必須準確，其偏差應符合規范規定。

5、支撐架的拆除

（1）拆除前，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。

（2）拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序操作。

（3）拆除應從一端拆向另一端、自上而下逐層地進行。

（4）同一層的構配件和加固件的拆除應按先上后下、先外后里的順序進行。

（5）拆除支架的自由懸臂長度不得超過兩步。

（6）拆除工作中嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入貨內，嚴禁隨意拋擲。

6、模板拆除要求

（1）應有專人指揮和切實的安全措施，并在下面標出工作區，嚴禁非操作人員進入作業區。

（2）工作前應事先檢查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。

（3）拆除模板一般應采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板上。

（4）已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空而墜落。

（5）拆模間隙時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。

（6）拆模強度控制：因為本工程梁跨大于8米，所以按規范要求，其混凝土拆模強度必須達到100%。

九、質量保證措施

1、施工前由施工員對工人進行詳細的技術交底，對支頂搭設、模板、支頂的加固等按規范要求安裝。

2、支撐施工前應檢查材料是否有破損、鋼管是否變形、是否有裂縫，搭設過程中隨時檢查支撐連接是否牢固有效，確保較支撐體系的質量。

3、模板安裝中，嚴禁使用有裂縫的木枋，對梁底所使用的木枋應事先檢查，挑選完整的木枋，梁底模按規范起拱，確保模板和支頂系統不變形。

4、模板安裝中或完成后，由質安員、施工員在現場指導監督，確保模板支頂方案得到落實和按規范施工。

5、混凝土澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況，及時解決，并向有關部門匯報。

6、施工過程中必須嚴格按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架技術規范》（JGJ130-2001）的要求執行。

十、安全保證措施

1、支撐主立柱的基底必須鋪設枋木和18厚舊夾板作為支承，以保證支模體系穩定性。

2、模板分項工程施工前，在項目內組織成立安全管理小組負責對模板支撐系統的監督管理。

3、施工前組織施工現場有關人員進行專項的模板安裝、拆除、砼澆筑等有關安全技術交底。

4、將圖紙中的特殊部位（重點部位），在現場對班組、工人進行專項的安裝、加固等技術交底。

5、工地現場嚴禁吸煙，嚴禁酒后上班。

6、進入施工現場，必須戴安全帽，從事2m以上高處作業人員，必須系好安全帶。工地現場任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。

7、使用電動機械必須接零接地，并實行“一機、一閘、一漏電”開關。

8、模板安裝完成后，每一道工序時應由有關質檢部門檢查、驗收合格，并填好驗收記錄后，方可進行下一道工序的施工。

9、在模板支撐面上進行砼澆筑時，應派專職安全員、施工員及各班組工人跟蹤檢查支撐模板及其支頂架的變形情況，如發現有異常情況，應立即停止施工，經確認解除不安全威脅后，方可進行正常施工。

10、樓板砼澆筑時，應控制好樓板面上的施工活荷載。

11、對于樓板較高的支撐架，安裝完后，應檢查整個架體系統的穩定性。

12、腳手架頂必須設雙向水平桿及交叉撐，水平桿、交叉撐確保有足夠的連接剛度。

13、腳手架各立柱點應在同一直線上，立柱垂直度應符合規范要求。

14、水平桿的接頭均應錯開在不同的位置中設置，確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，腳手架必須設置底座。

15、樓面水平運輸采用泵管澆搗樓面砼。砼不得堆放過高及過分集中，而且要及時撥開。振動時不得用振動棒撬住模板或鋼筋振動。泵管在樓面上應有專用支架，不能固定在模板上，防止泵送時水平力對模板體系的沖擊。砼澆筑順序應有序，均勻進行，不要過于集中。

16、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準《特種作業人員安全技術考核管理規則》（GB5036）考核合格的專業架子工，上崗人員上崗前應進行體檢，合格者方可作業。

17、支模應按順序進行，模板及支撐系統在沒有固定前，禁止利用拉桿支撐攀登，不準在拆除的模板上進行操作。

18、拆模時應按順序逐塊拆除，模板拆除應先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆除頂板時，應設臨時支撐，確保安全施工。

19、模板上的小配件等，應裝入專用箱或背包中，禁止隨手亂丟，以免掉落傷人。

20、做好現場膠合板及其它易燃品的堆放管理，堆放場地內必須配備滅火器材。

21、模板在裝拆過程中，除操作人員外，下面不得站人，高處作業時操作人員必須系掛安全帶。高處作業時，連接件必須放在箱盒或者工具袋中，嚴禁放在模板或腳手板上，扳手等各類小工具必須系掛在身上或置放在工具袋內，不得掉落。模板上口，必須安設牢固的施工平臺，便于工人操作、澆筑混凝土。

22、為防止破壞模板成品工序必須做到：不讓重物沖擊支好的模板、支撐；不準在模板上任意拖拉鋼筋；在支好頂板模上焊接鋼筋要在模板上加墊鐵皮或其它阻燃材料。

23、架體的拆除，應經項目及監理工程師同意。

十一、質量、安全施工管理架構

1、施工質量的管理組織是確保工程質量的保證，其設置的合理，完善與否將直接關系到整個質量保證體系能否順利地運轉及操作，在本工程中將以下的組織機構來全面地進行質量的管理及控制。

技術負責人

靳娟

項目經理

朱華利

七、防水工程

工　長

劉國紅

材料員

王興旺

質安員

徐芝深

施工員

劉江深等

施工作業班組

郝亮華等

2、工程施工過程中工種多且立體交叉作業多，如何作到忙而不亂，雜而不混，科學有序地組織施工，保證施工人員的人身安全和生產設備，工程建設的安全尤為重要。為此，特成立以項目經理為組長，總施工、技術負責人為副組長，各專業施工員、質安員、安全員、材料和班組長為組員的項目組織架構，在項目形成縱橫網絡管理體制，確保項目安全生產。

附件：計算書

因本工程的最大尺寸的梁為350×1200和500×800,故以這兩條梁計算，其余的梁的支撐體系與這兩條梁相同。

一、地下室頂板350×1200梁模板支撐計算書

1．計算參數

結構樓板厚160mm，梁寬b=350mm，梁高h=1200mm，層高4.2m；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.70m；木材彈性模量E=9000.00N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2

；支撐采用Φ48鋼管:橫向間距1000mm，縱向間距1000mm，支架立桿的步距h=1.60m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管質量0.0326kN/m，立桿上端伸出至模板支撐點的長度a=0.25m。鋼材彈性模量

E=206000.00N/㎜2，抗彎強度f=205.00N/㎜2,抗剪強度fv=125.00N/㎜2。

2．梁底模驗算

（1）梁底模及支架荷載計算

荷載類型

標準值

單位

梁寬

梁高

系數

設計值

①底模自重

0.3

kN/m2

×（0.35

+

2.08）

×1.2

=

0.87

kN/m

②砼自重

24.0

kN/m3

×

0.35

×

1.20

×

1.2

=

12.10

kN/m

③鋼筋荷載

1.5

kN/m3

×

0.35×

1.20

×

1.2

=

0.76

kN/m

④振搗砼荷載

2.0

kN/m2

×

0.35

×

1.4

=

0.98

kN/m

梁底模和支架承載力計算組合①＋②＋③＋④

q1

=

14.71

kN/m

梁底模和龍骨撓度驗算計算組合①＋②＋③

q2

=

13.73

kN/m

（2）底模板驗算

底模厚度h=18mm，板模寬度b=350mm；第一層龍骨間距L=200mm，計算跨數五跨。木模板W=bh2

/6=350×182/6=18900mm3，I=bh3/12=350×183/12=170100mm4。

1）抗彎強度驗算

彎矩系數KM=-0.105

M=KM·q1L2

=-0.105×14.71×0.22×106=-61785N.mm

σ=M/W=61785/18900=3.27N/mm2

梁底模抗彎強度σ=M/W=3.27N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。

2）抗剪強度驗算

剪力系數KV=0.606

V=KVq1L=0.606×14.71×0.2×1000=1783N

τ=3V/（2bh）=3×1783/(2×350×18)=0.42N/mm2

梁底模抗剪強度τ=3V/(2bh)=0.42N/mm2＜fv=1.40N/mm2,滿足要求。

3）撓度驗算

荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=13.73kN/m；撓度系數Kυ=0.644

υ=Kυq2L4/(100EI)=0.644×13.73×2504/(100×9000.00×170100)=0.23mm

[υ]=L/400=250/400=0.625mm

梁底模撓度V=0.23mm＜[υ]=0.625mm,滿足要求。

（3）第一層龍骨驗算

鋼管橫向間距L=1000mm，C=350mm、γ=350/1000=0.35。第一層龍骨采用木枋

b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3；

I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。

1）抗彎強度驗算

a、梁傳荷載計算

q=q1×第一層龍骨間距/梁寬=14.71×0.2/0.35=8.41kN/m

Mq=qcL(2-γ)/8=8.41×0.35×1.0×(2-0.39)/8=0.666268kN.m

b、板傳荷載計算

板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活載

=1.2×(0.16×25+0.30)+1.4×2.50=8.66kN/m2

板傳遞到第一層龍骨的荷載P=0.35×0.2×8.66=0.61kN

a

=1/2×（L-c）=1/2×(1.0-0.35)=0.325m

Mp=P×a=0.61×0.325=0.19825kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.666268+0.19825)×106=0.864518kN.m

σ=M/W=864518/83333=10.38N/mm2

第一層龍骨抗彎強度σ=M/W=10.38N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。

2）抗剪強度驗算

V=1/2×q×梁寬＋P=(0.5×8.41×0.35+0.61)×1000=2082N=2.082kN

τ=3V/（2bh）=3×2082/(2×50×100)=0.62N/mm2

第一層龍骨抗剪強度τ=3V/(2bh)=0.62N/mm2＜fv=1.40N/mm2,滿足要求。

3）撓度驗算

q’=q2×第一層龍骨間距/梁寬=13.73×0.2/0.35=7.84571N/mm

υq=q’cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=

7.84571×350×10003(8-4×0.352+0.353)/(384×9000×4166667)=1.44mm

υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=610×325×10002(3-4×0.3252/1.02)/(24×9000×4166667)=0.57mm

最大撓度υmax=υq＋υp

=1.44+0.57=2.01mm

[υ]=L/400=1000/400=2.5mm

第一層龍骨撓度V=2.01mm＜[υ]=2.5mm,滿足要求。

（4）第二層龍骨驗算

鋼管縱向間距1000mm，計算跨數五跨；第二層龍骨采用雙鋼管

Φ48x3.0；W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm2；

1）抗彎強度驗算

P=V=1/2×q×梁寬＋P=(0.5×8.41×0.35+0.61)×1000=2082N，彎矩系數KM=-0.625

最大彎矩為Mmax=KmPL=-0.625×2082×1000=-1301250N.mm

σ=M/W=1301250/8980=144.9N/mm2

第二層龍骨抗彎強度σ=M/W=144.9N/mm2＜fm=205.00N/mm2,滿足要求。

2）抗剪強度驗算

剪力系數KV=3.125

V=KVP=3.125×2082/1000=6.51

kN

τ=3V/(2bh)=3×6.51×1000

/(2×2×424.00)=11.52N/mm2

第二層龍骨抗剪強度τ=3V/(2bh)=

11.52N/mm2＜fv=125.00N/mm2,滿足要求。

3）撓度驗算

撓度系數Kυ=0.844

P’=V=1/2×q×梁寬＋P板重=(0.5×8.41×0.35+0.61)×1000=2082N

υ=

KυP’L3/（100EI）=0.844×2082×10003/(100×206000.00×215600)=0.40mm

[υ]=L/400=1000/400=2.5mm

第二層龍骨撓度V=0.40mm＜[υ]=2.5mm,滿足要求。

3.支撐強度驗算

（1）鋼管承載力驗算

傳至每根鋼管立柱力的系數4.938為

每根鋼管承載NQK1

=4.938×2599=12834N

每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2

=1.4×1.00×1.20×1=1680N

每根鋼管承載荷載NQK

=NQK1＋NQK2

=12834+1680=14514N

鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.0326×2.0=64N

水平拉桿2層,拉桿重量=2×2.20×0.0326=144N

扣件單位重量14.60

N/個,扣件重量=14.60×2=29N

支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=64+144+29=236N

鋼管軸向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×236+14514=14797N

L0=h+2a=1.50+2×0.25=2.00m

Φ48鋼管的i=1.59cm,λ=L0/i=200.00÷1.59=125.79<150桿件長細比滿足要求

查表5-4得:

=0.417

P=N/(A)=14514÷(0.417×424.00)=82.09N/mm2

鋼管承載力82.09N/mm2＜205.00N/mm2,滿足要求。

（2）鋼管支承面受沖切承載力驗算

鋼管立桿設底座100×100mm，支承面為C30底板，厚度按300mm考慮，上部荷載為：F=

10.95kN；βs

=2.00，ft=1.43N/mm2，hO=300-3=270mm，βh

=1.00，η=0.4＋1.2/βs

=1.00

σpc,m

=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，(0.7βh

ft＋0.15σpc,m)ηUmhO=((0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×400×270)/1000=124.31kN

鋼管支承面受沖切承載力124.31kN＞10.95kN,滿足要求。

4.側模板驗算

（1）荷載計算

1）新澆砼的側壓力

F1

=0.22r×200/（T+15）β1

β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(r=24.0

β1=1.20

β2=1.15

V=2.0

T=30.0)

F2=rH=24×梁高=24×1.20=28.80kN/m2

F1、F2兩者取小值F=28.80kN/m2

有效壓頭高度=F/r=1.20m2、振搗砼產生的荷載4.00kN/m23、傾倒砼產生的荷載4.00kN/m2

分項系數

標準值kN/m2

荷載值kN/m21、新澆砼的側壓力

1.2

28.80

34.562、振搗砼產生的荷載

1.4

4.0

5.603、傾倒砼產生的荷載

1.4

4.0

5.60

45.76

（2）側模板強度驗算

取豎肋間距L=300mm，計算跨數五跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=920×182/6=49680mm3，I=bh3/12=920×183/12=447120mm4。

1）抗彎強度驗算

彎矩系數KM=-0.105

均布荷載q’=45.76×(1.20-0.16)=47.59kN/m

M=KM?qL2=-0.105×47.59×3002=-449726N.mm

σ=

M/W=449726/49680=9.05N/mm2

側模抗彎強度σ=M/W=9.05N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。

2）抗剪強度驗算

抗剪系數KV=0.606

V=KV

q，L=0.606×45.76×0.30=8.32kN

τ=3V/（2bh）=3×8.32×1000/(2×18×915)=0.76N/mm2

側模抗剪強度τ=3V/(2bh)=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2,滿足要求。

3）撓度驗算

按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故

q，=34.56×(1.20-0.16)=35.94

kN/m，撓度系數Kυ=0.644

撓度υ=Kυq，L4/100EI=0.644×35.94×3004/(100×9000.00×447120)=0.47mm

[υ]=L/400=300/400=0.75mm

側模撓度V=0.47mm＜[υ]=0.75mm,滿足要求。

（3）穿梁螺栓計算

梁側模壓力=2/3（傾倒、振搗砼產生的荷載＋新澆砼的側壓力）×（梁高度-板厚度）=0.67×(11.20+34.56)×1.04=31.89kN/m

設2排對拉螺栓；

穿梁螺栓受力=31.89×600÷2=9567N；

對拉螺栓φ12,容許拉力[N]=13345N

穿梁螺栓受力9567N＜容許拉力13345N,滿足要求。

（4）側肋強度驗算

計算跨度為347mm；,跨數3跨。木枋尺寸

b=80mm，h=80mm；

W=bh2

/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗彎強度驗算

均布荷載q=45.76×0.35=16N/mm；彎矩系數KM=-0.100

M=KM.qL2=-0.100×16×3472=-192654N.mm=

σ=M/W=192654/85333=2.26N/mm2

側肋抗彎強度σ=M/W=2.26N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。

2）抗剪強度驗算

剪力系數KV=0.600

V=KV

q，L

=0.600×16×0.347=3.33kN

τ=3V/（2bh）=3×3.33×1000/(2×80×80)=0.78N/mm2

側肋抗剪強度τ=3V/(2bh)=0.78N/mm2＜fv=1.40N/mm2,滿足要求。

3）撓度驗算

均布荷載q，=34.56×0.35=12.1N/mm；撓度系數Kυ=0.677

撓度υ=Kυq，L4/100EI=0.677×12.1×3474/3072000000000=0.04mm

[υ]=L/400=347/400=0.87mm

側肋撓度V=0.02mm＜[υ]=0.87mm,滿足要求。

5.地基承載力驗算

立桿基礎底面的平均壓力必須滿足下式要求

P≤fg

P=N/A=10.95/0.01=1094.52

kN/m2

其中

P－立桿基礎地面的平均壓力(kN/m2)；

A－基礎底面面積(m2)，A=0.01m2；

N－上部結構傳至基礎頂面的軸向壓力設計值(kN)，N=10.95kN；

fg－地基承載力設計值(kN/m2)；

fg=kc

×

fgk=1.0×9520.00=9520.00kN/m2

其中:

kc－地基承載力調整系數，kc=1.0；

fgk－混凝土抗壓強度設計值(C30砼)

fgk=14300.00×0.8=11440.00kN/m2；

地基承載力P=1094.52＜11440.00kN/m2,滿足要求。

6.計算結果

第一層龍骨100×50mm單木枋@200mm，第二層龍骨雙鋼管Φ48x3.0，鋼管縱向@1000mm，鋼管橫向@1000mm，底模厚度18mm；豎肋100×50mm木枋@300mm，對拉螺栓2排φ12@600mm，側模厚度18mm。

二、地下室頂板500×800梁模板支撐計算書

1．計算參數

結構樓板厚160mm，梁寬b=500mm，梁高h=800mm，層高4.2m；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.70m；木材彈性模量E=9000.00N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2

；支撐采用Φ48鋼管:橫向間距1000mm，縱向間距1000mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管質量0.0326kN/m，立桿上端伸出至模板支撐點的長度a=0.25m。鋼材彈性模量

E=206000.00N/㎜2，抗彎強度f=205.00N/㎜2,抗剪強度fv=125.00N/㎜2。

2．梁底模驗算

（1）梁底模及支架荷載計算

荷載類型

標準值

單位

梁寬

梁高

系數

設計值

①底模自重

0.3

kN/m2

×（0.5

+

1.28）

×1.2

=

0.64

kN/m

②砼自重

24.0

kN/m3

×

0.5

×

0.8

×

1.2

=

11.52

kN/m

③鋼筋荷載

1.5

kN/m3

×

0.5×

0.8

×

1.2

=

0.72

kN/m

④振搗砼荷載

2.0

kN/m2

×

0.5

×

1.4

=

1.4

kN/m

梁底模和支架承載力計算組合①＋②＋③＋④

q1

=

14.28

kN/m

梁底模和龍骨撓度驗算計算組合①＋②＋③

q2

=

12.88kN/m

（2）底模板驗算

底模厚度h=18mm，板模寬度b=500mm；第一層龍骨間距L=200mm，計算跨數五跨。木模板W=bh2

/6=500×182/6=27000mm3，I=bh3/12=500×183/12=243000mm4。

1）抗彎強度驗算

彎矩系數KM=-0.105

M=KM·q1L2

=-0.105×14.28×0.252×106=-93713N.mm

σ=M/W=93713/18900=4.96N/mm2

梁底模抗彎強度σ=M/W=4.96N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。

2）抗剪強度驗算

剪力系數KV=0.606

V=KVq1L=0.606×14.28×0.5×1000=4327N

τ=3V/（2bh）=3×4327/(2×500×18)=0.72N/mm2

梁底模抗剪強度τ=3V/(2bh)=0.72N/mm2＜fv=1.40N/mm2,滿足要求。

3）撓度驗算

荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=12.88kN/m；撓度系數Kυ=0.644

υ=Kυq2L4/(100EI)=0.644×12.88×2004/(100×9000.00×170100)=0.09mm

[υ]=L/400=200/400=0.5mm

梁底模撓度V=0.09mm＜[υ]=0.5mm,滿足要求。

（3）第一層龍骨驗算

鋼管橫向間距L=1000mm，C=500mm、γ=500/1000=0.5。

第一層龍骨采用木枋

b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3；I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。

1）抗彎強度驗算

a、梁傳荷載計算

q=q1×第一層龍骨間距/梁寬=14.28×0.2/0.5=5.71kN/m

Mq=qcL(2-γ)/8=5.71×0.5×1.0×(2-0.5)/8=0.535313kN.m

b、板傳荷載計算

板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活載

=1.2×(0.16×25+0.30)+1.4×2.50=8.66kN/m2

板傳遞到第一層龍骨的荷載P=0.5×0.2×8.66=0.87kN

a

=1/2×（L-c）=1/2×(1.0-0.5)=0.25m

Mp=P×a=0.87×0.25=0.2175kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.535313+0.2175)×106=0.752813kN.m

σ=M/W=752813/83333=9.03N/mm2

第一層龍骨抗彎強度σ=M/W=9.03N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。

2）抗剪強度驗算

V=1/2×q×梁寬＋P=(0.5×5.71×0.5+0.87)×1000=2298N

τ=3V/（2bh）=3×2298/(2×50×100)=0.69N/mm2

第一層龍骨抗剪強度τ=3V/(2bh)=0.69N/mm2＜fv=1.40N/mm2,滿足要求。

3）撓度驗算

q’=q2×第一層龍骨間距/梁寬=12.88×0.2/0.5=5.512N/mm

υq=q’cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=5.512×500×10003(8-4×0.52+0.53)/(384×9000×4166667)=1.36mm

υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=870×250×10002(3-4×0.52)/(24×9000×4166667)=0.48mm

最大撓度υmax=υq＋υp

=1.36+0.48=1.84mm

[υ]=L/400=1000/400=2.5mm

第一層龍骨撓度V=1.84mm＜[υ]=2.25mm,滿足要求。

（4）第二層龍骨驗算

鋼管縱向間距1000mm，計算跨數五跨；第二層龍骨采用雙鋼管

Φ48x3.0；W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm2；

1）抗彎強度驗算

P=V=1/2×q×梁寬＋P=(0.5×5.71×0.5+0.87)×1000=2298N，彎矩系數KM=-0.625

最大彎矩為Mmax=KmPL=0.625×2298×1000=1436250N.mm

σ=M/W=1436250/8980=159.9N/mm2

第二層龍骨抗彎強度σ=M/W=159.9N/mm2＜fm=205.00N/mm2,滿足要求。

2）抗剪強度驗算

剪力系數KV=3.125

V=KVP=3.125×2298/1000=7.24

kN

τ=3V/(2bh)=3×7.24×1000

/(2×2×424.00)=12.81N/mm2

第二層龍骨抗剪強度τ=3V/(2bh)=12.81N/mm2＜fv=125.00N/mm2,滿足要求。

3）撓度驗算

撓度系數Kυ=0.844

P’=V=1/2×q×梁寬＋P板重=(0.5×5.71×0.5+0.87)×1000=2298N

υ=

KυP’L3/（100EI）

=0.844×2298×10003/(100×206000.00×215600)=0.44mm

[υ]=L/400=1000/400=2.5mm

第二層龍骨撓度V=0.44mm＜[υ]=2.5mm,滿足要求。

3.支撐強度驗算

（1）鋼管承載力驗算

傳至每根鋼管立柱力的系數為4.938

每根鋼管承載NQK1

=4.938×2298=11348N

每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2

=1.4×1.00×1.20×1=1680N

每根鋼管承載荷載NQK

=NQK1＋NQK2

=11348+1680=13028N

鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.0326×2.0=64N

水平拉桿2層,拉桿重量=2×2.20×0.0326=144N

扣件單位重量14.60

N/個,扣件重量=14.60×2=29N

支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=64+144+29=236N

鋼管軸向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×236+13028=13311N

L0=h+2a=1.50+2×0.25=2.00m

Φ48鋼管的i=1.59cm,λ=L0/i=200.00÷1.59=125.79<150桿件長細比滿足要求

查表5-4得:

=0.417

P=N/(A)=13311÷(0.417×424.00)=75.29N/mm2

鋼管承載力75.29N/mm2＜205.00N/mm2,滿足要求。

（2）鋼管支承面受沖切承載力驗算

鋼管立桿設底座100×100mm，支承面為C30底板，厚度按300mm考慮，上部荷載為：F=10.95kN；βs

=2.00，ft=1.43N/mm2，hO=300-3=270mm，βh

=1.00，η=0.4＋1.2/βs

=1.00

σpc,m

=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，(0.7βh

ft＋0.15σpc,m)ηUmhO=((0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×400×270)/1000=124.31kN

鋼管支承面受沖切承載力124.31kN＞10.95kN,滿足要求。

4.側模板驗算

（1）荷載計算

1）新澆砼的側壓力

F1

=0.22r×200/（T+15）β1

β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(r=24.0

β1=1.20

β2=1.15

V=2.0

T=30.0)

F2=rH=24×梁高=24×0.80=19.2kN/m2

F1、F2兩者取小值F=19.2kN/m2

有效壓頭高度=F/r=1.20m2、振搗砼產生的荷載4.00kN/m23、傾倒砼產生的荷載4.00kN/m2

分項系數

標準值kN/m2

荷載值kN/m21、新澆砼的側壓力

1.2

19.2

23.042、振搗砼產生的荷載

1.4

4.0

5.603、傾倒砼產生的荷載

1.4

4.0

5.60

34.24

（2）側模板強度驗算

取豎肋間距L=300mm，計算跨數五跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=920×182/6=49680mm3，I=bh3/12=920×183/12=447120mm4。

1）抗彎強度驗算

彎矩系數KM=-0.105

均布荷載q’=34.24×(0.8-0.16)=21.91kN/m

M=KM?qL2=-0.105×21.91×3002=-207050N.mm

σ=

M/W=207050/49680=4.17N/mm2

側模抗彎強度σ=M/W=4.17N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。

2）抗剪強度驗算

抗剪系數KV=0.606

V=KV

q，L=0.606×21.91×0.30=3.98kN

τ=3V/（2bh）=3×3.98×1000/(2×18×915)=0.36N/mm2

側模抗剪強度τ=3V/(2bh)=0.36N/mm2＜fv=1.40N/mm2,滿足要求。

3）撓度驗算

按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故

q，=23.04×(0.8-0.16)=14.75

kN/m，撓度系數Kυ=0.644

撓度υ=Kυq，L4/100EI

=0.644×14.75×3004/(100×9000.00×447120)=0.19mm

[υ]=L/400=300/400=0.75mm

側模撓度V=0.19mm＜[υ]=0.75mm,滿足要求。

（3）穿梁螺栓計算

梁側模壓力=2/3（傾倒、振搗砼產生的荷載＋新澆砼的側壓力）×（梁高度-板厚度）=0.67×(11.20+23.04)×0.64=14.68kN/m

設1排對拉螺栓；

穿梁螺栓受力=14.68×600=8808N；

對拉螺栓φ12,容許拉力[N]=13345N

穿梁螺栓受力8808N＜容許拉力13345N,滿足要求。

（4）側肋強度驗算

計算跨度為350mm；,跨數2跨。木枋尺寸

b=50mm，h=100mm；

W=bh2

/6=50×1002/6=83333mm3，I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。

1）抗彎強度驗算

均布荷載q=34.24×0.5=17.12N/mm；彎矩系數KM=-0.100

M=KM.qL2=-0.100×17.12×3502=-209720N.mm

σ=M/W=209720/83333=2.52N/mm2

側肋抗彎強度σ=M/W=2.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。

2）抗剪強度驗算

剪力系數KV=0.600

V=KV

q，L

=0.600×17.12×0.35=3.60kN

τ=3V/（2bh）=3×3.60×1000/(2×100×50)=1.08N/mm2

側肋抗剪強度τ=3V/(2bh)=1.08N/mm2＜fv=1.40N/mm2,滿足要求。

3）撓度驗算

均布荷載q，=23.04×0.5=11.52N/mm；撓度系數Kυ=0.677

撓度υ=Kυq，L4/100EI=0.677×11.52×3504/3750000300=0.3mm

[υ]=L/400=350/400=0.87mm

側肋撓度V=0.3mm＜[υ]=0.87mm,滿足要求。

5.地基承載力驗算

立桿基礎底面的平均壓力必須滿足下式要求

P≤fg

P=N/A=10.95/0.01=1094.52

kN/m2

其中

P－立桿基礎地面的平均壓力(kN/m2)；

A－基礎底面面積(m2)，A=0.01m2；

N－上部結構傳至基礎頂面的軸向壓力設計值(kN)，N=10.95kN；

fg－地基承載力設計值(kN/m2)；

fg=kc

×

fgk=1.0×9520.00=9520.00kN/m2

其中:

kc－地基承載力調整系數，kc=1.0；

fgk－混凝土抗壓強度設計值(C30砼)

fgk=14300.00×0.8=11440.00kN/m2；

地基承載力P=1094.52＜11440.00kN/m2,滿足要求。

6.計算結果

第一層龍骨100×50mm單木枋@200mm，第二層龍骨雙鋼管Φ48x3.0@1000mm；鋼管縱向@1000mm，鋼管橫向@1000mm，底模厚度18mm；豎肋100×50mm木枋@300mm，對拉螺栓1排φ12@600mm，側模厚度18mm。