第一篇：型鋼外挑架整改措施

型鋼外挑架整改措施

1、陽臺處單排架問題：

將陽臺處4.5米工字鋼調換成5米工字鋼，使其具備雙排架條件，由于懸挑部分長度已超過設計要求，在型鋼下面加設斜支撐，上一至二

16的鋼繩進行卸載。

2、部分工字鋼長度問題：

由于各方面原因使3米與4.5米工字鋼混用，造成部分工字鋼過長或過短，將其相互調換，即滿足要求。

包頭第四建筑有限公司第三項目部2012年6月17日

陽臺處懸挑臂式腳手架審批表

工程名稱： 呼市回民區攸攸板鎮壩口子村民住宅小區

施工單位：包頭第四建筑有限責任公司第三項目部監理單位：內蒙古清圓建設監理有限責任公司第九項目部

建設單位：呼市回民區攸攸板鎮壩口子村

施工單位：（簽章）

監理單位：（簽章）

建設單位：（簽章）

包頭第四建筑有限責任公司第三項目部

2012年6月17日

第二篇：型鋼懸挑卸料平臺施工方案

固原恒新建筑工程有限公司

『專項方案』

型鋼懸挑卸料平臺施工方案

一、工程概況

固原市六盤山林業局國有林場危舊房改造工程II標段，2#、11#商住樓建筑面積均為4896.2㎡,為地下一層，地上六層框架結構,8度抗震設防,抗震等級為一級,安全等級為二級.建設地點為固原市第一中學以東。2011年8月9日開工,2012年11月20日竣工.由固原恒新建筑工程有限公司施工,寧夏固原六盤山監理公司監理,建設單位是固原市六盤山林業局,設計單位是銀川市規劃建筑設計研究院有限公司。建筑等級為二級，地基類型為‖級.建筑物長61.80M,寬12.6M,建筑層高首層為3.95M,以上均為2.9M，建筑物總高度為18.9M。

二、型鋼懸挑卸料平臺材料選擇

1、主梁工字鋼采用16a號工字鋼，次梁采用16a號工字鋼。鋼材強度等級不低于Q235，其質量應符合現行國家標準《碳素鋼結構》（GB/T 700）和《低合金高強度結構鋼》GB/T 1591的規定。

2、預埋螺栓的直徑為18mm。4根直徑13㎜的鋼絲繩，固定端長3M，懸挑端3M。

三、卸料平臺安裝流程及要求

卸料平臺加工支座完畢經過驗收合格后方可吊裝。吊裝時，先掛好四角的吊鉤，傳發初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松斜拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四條引繩應等長，保證平臺在起吊過程中的平穩。吊裝至預定位置后，先將平臺工字鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方可松塔吊吊鉤，卸料平臺安裝完畢后經驗收合格后方可使用。具體構造要求如下：

1、懸挑式卸料平臺應按現行的相應規范進行設計，其結構構造應能防止左右晃動。

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『專項方案』

2、懸挑式卸料平臺的擱支點與上部拉結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。

3、斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設前后兩道，兩道中的靠近建筑一側的一道為安全儲備，另外一道應作受力計算。

4、應設置四個經過驗算的吊環，吊運平臺時使用卡環，不得使吊鉤直接鉤掛吊環，吊環應用甲類3號沸騰鋼制作。

5、懸挑式卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，采取其他方式時卡頭的卡子不得少于三個，建筑物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊物，懸挑式卸料平臺外口應略高于內口。

6、臺面應面鋪腳手板。

7、懸挑式卸料平臺左右兩側必須裝固定的防護欄桿。

8、懸挑式卸料平臺吊裝，需待橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，調整完畢，經過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。

9、懸挑式卸料平臺使用時，應有專人進行檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。

10、卸料平臺上應顯著地標明容許荷載值。操作平臺上人員和物料的總重量嚴禁超過設計的容許荷載，應配備專人加以監督。

四、型鋼懸挑卸料平臺搭設安全技術措施

1、搭設時用起重機械吊裝到相應位置后，將平臺與建筑物連接牢固不得滑動，將鋼絲繩與平臺連接平穩后方可撤出其中機械。

2、平臺每天使用前必須對平臺的鋼絲繩，吊環輔設的腳手板等進行全面的檢查，發現問題必須及時處理。

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『專項方案』

2、平臺上裝料不得超過荷載并限載1噸，不得超長超過平臺50cm，超高堆放材料不得超過防護欄桿。

3、平臺上的防護欄桿不得任意拆除。

4、起吊時必須設專人指揮，扶平穩不能碰撞平臺，其他人員不得在平臺上逗留。

5、放物料時必須按規格品種堆放整齊，長短分開，不得混吊，并且不得在平臺上組裝和清理模板。

6、不得從上一層向下一層平臺上亂拋物料。

7、夜間施工平臺上必須保持足夠的照明。

五、型鋼懸挑卸料平臺計算

由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。<一>參數信息: 1.荷載參數

腳手板自重(kN/m2)：0.35；

欄桿、擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.15； 施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):8.00。2.懸挑參數

內側鋼繩與墻的距離(m)：1.00，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.00； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.60；

鋼絲繩安全系數K：6.00，懸挑梁與墻的接點按固支計算； 預埋件的直徑(mm)：20.00；

只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁

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『專項方案』

主梁材料類型及型號：16號工字鋼槽口水平； 次梁材料類型及型號：16號工字鋼槽口水平；

次梁水平間距ld(m)：0.30，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.20。4.卸料平臺參數

水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：3.00；水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：3.00平臺計算寬度(m)：3.00。

<二>次梁的驗算: 次梁選擇16號工字鋼槽口水平，間距0.3m，其截面特性為： 面積 A=25.15cm2； 慣性距 Ix=934.5cm4； 轉動慣量 Wx=116.8cm3； 回轉半徑 ix=6.1cm；

截面尺寸：b=65mm,h=160mm,t=10mm。1.荷載計算

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『專項方案』

(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1=0.35×0.30= 0.11kN/m；

(2)最大的材料器具堆放荷載為8.00kN，轉化為線荷載： Q2=8.00/2.50/3.00×0.30=0.32kN/m；(3)工字鋼自重荷載 Q3=0.16kN/m；

經計算得到靜荷載設計值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.11+0.32+0.16)=0.708kN； 經計算得到活荷載設計值P=1.4×2.00×0.30×3.00=2.52kN。2.內力驗算

內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：

最大彎矩M的計算公式為：

經計算得到，最大彎矩 M=0.708×3.002/8+2.52×3.00/4=2.69kN.m。3.抗彎強度驗算 次梁應力：

其中 γx--截面塑性發展系數，取1.05；

[f]--鋼材的抗壓強度設計值，[f] = 205.00 N/mm2；

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『專項方案』

次梁工字鋼的最大應力計算值 σ=2.69×103/(1.05×116.8)=21.93 N/mm2； 次梁工字鋼的最大應力計算值 σ=21.93 N/mm2 小于次梁工字鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算

其中，φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：

經過計算得到 φb=570×10×65×235/(3000×160.00×235.0)=0.772； 由于 φb大于0.6，按照下面公式調整：

得到 φb=0.693；

次梁工字鋼的穩定性驗算 σ=2.69×103/(0.693×116.8)=33.234 N/mm2； 次梁工字鋼的穩定性驗算 σ=33.234 N/mm2 小于 次梁工字鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求!<三>主梁的驗算: 根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。

主梁選擇 16號工字鋼槽口水平，其截面特性為： 面積 A=25.15cm2； 慣性距 Ix=934.5cm4；

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『專項方案』

轉動慣量 Wx=116.8cm3； 回轉半徑 ix=6.1cm；

截面尺寸：b=65mm,h=160mm,t=10mm。1.荷載驗算

(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m；

Q1 = 0.15kN/m；

(2)工字鋼自重荷載 Q2=0.16kN/m 靜荷載設計值 q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.15+0.16)=0.372kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力P=(0.708×3.00+2.52)/2=2.322kN； 2.內力驗算

懸挑卸料平臺示意圖

卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，得到：

R[1] = 12.3 kN； R[2] = 11.39 kN；

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『專項方案』

最大支座反力為 Rmax=12.300 kN； 最大彎矩 Mmax=3.188 kN.m； 最大撓度 V=0.400 mm。3.抗彎強度驗算

其中 γx--截面塑性發展系數，取1.05；

[f]--鋼材抗壓強度設計值，[f] = 205.00 N/mm2； 主梁工字鋼的最大應力計算值

σ=3.19×106/1.05/116800+6.83×103/2515.000=28.731 N/mm2；

主梁工字鋼的最大應力計算值 28.731 N/mm2 小于 主梁工字鋼的抗壓強度設計值 [f]=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算

其中 φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：

φb=570×10×65×235/(2500.0×160.0×235.0)=0.926； 由于 φb大于0.6，應按照下面公式調整：

可得 φb=0.756；

主梁工字鋼的穩定性驗算 σ = 3.19×106/(0.756×116800.00)=36.13 N/mm2；

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『專項方案』

主梁工字鋼的穩定性驗算 σ = 36.13 N/mm2 小于 [f]=205.00,滿足要求!<四>鋼絲拉繩的內力驗算: 水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算，RCi = RUisinθi

其中 RCi--水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi--拉鋼繩的軸力(kN)；

θi--拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sinθi = Sin(ArcTan(3.6/(1+1))= 0.874；

根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sinθi； RU1 = 12.3 / 0.874 = 14.07 kN； <五>鋼絲拉繩的強度驗算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU取最大值進行驗算，為14.07kN； 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：

其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；

計算中近似取Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；

α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；

K--鋼絲繩使用安全系數。

計算中[Fg]取14.071kN，α=0.82,K=6，得到：d=14.3mm。

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『專項方案』

鋼絲繩最小直徑必須大于15mm才能滿足要求！<六>鋼絲拉繩拉環的強度驗算: 取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為： N=RU=14070.779N。拉環強度計算公式為：

其中，[f]為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉環最小直徑 D=[14070.8×4/(3.142×50.00×2)]1/2=18.9mm。<七>操作平臺安全要求: 1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上； 2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口；

3.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；

4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；

5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；

6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。

第三篇：塔吊旁、戶8-10#外電梯平臺懸挑架方案

一、外腳手架工程概況

本工程主要采用爬升外架（另見專項方案），局部采用槽鋼懸挑外架、滿架。根據建筑物的結構特點及施工需要，采用外挑型鋼做基礎的鋼管扣件腳手架布置如下（以8#棟為例）：

1、塔吊旁因電動提升架受附著影響，無法爬升，采用型鋼外挑架。2、3、4、附外電梯進樓層平臺采用型鋼外挑架。采光井內滿架采用槽鋼做鋼梁基座搭設。

塔吊旁及附外電梯處部分挑架分二段搭設、第一段以2樓樓面開始至15樓層樓面下0.2m處。搭設高度約為37.7m；第二段從15層樓面開始至屋頂處，搭設高度改為37.7m。

二、搭設材料及基本要求

1、鋼管：鋼管包括立桿、大橫桿、小橫桿、剪力撐、附墻桿

等。鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm，其材質符合GB700-79《普通碳素結構鋼技術要求》中Q235鋼的技術要求。

2、扣件：扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件T型螺栓、螺母、墊圈等。

3、鋼絲繩：鋼絲繩選用6×19Φ15.5光面鋼絲繩，強度極限?1400MPa,破斷拉力總和?15150㎏.斷股、銹蝕嚴重的鋼絲繩不得使用。

4、型鋼：懸挑外架型鋼采用[20a其截面特征如下：

Ar=28.84㎝2 Ix=1780cm4

Wx=178cm3 i=7.86cm 型鋼外挑部分焊接兩根豎向25用于固定立桿鋼管，固定端與預埋在樓板內兩根一級鋼Φ20鋼筋套環頂緊并焊接固定。外挑型鋼部位采用腳手板滿封閉。

5、6、腳手板：采用3米長竹腳手板。按照安全規程要求，采用密目式安全網。

三、雙排鋼管外腳手架構造

1、平面布置：

塔吊旁外挑架：立桿縱向間距1700㎜，排距1000㎜，附外電梯平臺處立桿縱距為1000㎜，排距為500㎜，下端設置掃地桿，立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置和遺漏，且立桿的直接頭應相互錯開0.5節長，其接頭距離大橫桿的距離不大于步距的1/3。

2、立面布置：大橫桿步距1800㎜，上下橫桿的接長位置錯開布置，錯開距離不小于縱距的1/3，扶手桿僅操作層水平設置于每步架1.2m高處，中欄桿高度0.8m處，剪力撐滿設，并沿架高連續布置。

3、腳手架布置：每段挑架內設滿鋪腳手架4層。中間不設腳手板，施工時周轉使用。

4、卸荷措施：為增加腳手架安全保障，懸挑腳手架在單根鋼絲

繩（選用6×19Φ15.5光面）在架體的外立桿根部卸荷。分二次卸荷第一次卸荷在底端型鋼挑出端頭。第二次在架體段中部。

四、雙排扣件式鋼管腳手架設計計算：

以塔吊旁懸挑外架為例：

1、荷載計算：

鋼管自重 38.4N/m 扣件自重15 N/個 腳手架自重250 N/m 腳手架計算：

W1=（1.7×21×2+1.35×21+37.7×2+2.36×21）×1.3×38.4+126×15+250×1.7×1×4層

=14807.5N 施工荷載:根據規范要求每層施工荷載不大于2700N/㎜2 W2=2700×1.7×1×4層

=18360N 風荷載: W3=βz×us×uz×w0×S =1.76×0.8×1.72×350×1.7×37.7 =54323.7N=54.3KN P=(W1+W2)/2=16583.75N=16.6KN PPTΦ20鋼筋套環10005003000

2.取最下一步立桿計算穩定性: 1腳手架結構自重產生的軸向力NG1 ○

NG1=gk×H

=0.1248 kN/m×37.7 =4.62kN 2構配件自重產生的軸向力NG2 ○ 扣件自重:15×63=945N=0.945kN 腳手板:250×1.7×1×4=850N=0.85kN 安全網自重:0.02×1.7×37.7/2=0.64kN NG2=2.44kN 3施工荷載產生的軸向力總和∑NQ(按2步裝修施工荷載 ○2.0KN/m2計算)∑NQ =2×1×1.7×2/2 =3.4KN 4 驗算立桿穩定性: ○ lo = kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m 計算長細比: ??l0k?h1.155?1.5?1.8?1000???197 ii1.58

長細比= kh/i=1.5×1.8×1000/15.8

=170.9

立桿軸心壓力: N=1.2(4.62+2.44)+1.4×3.4

=13.232KN N13.232?1000??116.6N/mm2?205N/mm2(滿足要求)?A0.232?489

3.連墻桿驗算:

根據資料,單個扣件(直角)的抗滑力為10KN,因挑架沿外圍長為9米共4跨,每平米能抵御風載為0.85KN,故每層樓設置3個連接點滿足要求.4.驗算型鋼挑架結構

最大彎矩: Mmax=Mc=16.6×1.5+16.6×0.5=33.2KN/m T=33.2/3=11.07KN 懸挑用型鋼采用[20a,截面特征: An=28.84cm2 Ix=1780cm4 Wx=178cm3 i=7.86cm

10005003000

16.6KN16.6KNT

10005003000

1型鋼抗彎： ○ σ=Mmax/ Wx=33.2/178=186.5N/mm2＜f=205N/mm2

(滿足要求)

2套環抗拔

○

按鋼筋2Φ20計算：σ=T/As=17.63N/mm2＜fy=165N/mm2

(滿足要求)3驗算附外電梯處型鋼抗彎：

○

Mmax=Mc=16.6×2.3+16.6×0.5=46.48KN T=46.48/3.5=13.28KN σ=Mmax/ Wx=261N/mm2＞=205N/mm2(不能滿足)

PPT***3500

采取措施：懸挑腳手架用單根鋼絲繩（選用6×19Φ15.5光面）在架體的外立桿根部卸荷，以及架體高度中部卸荷完全可以滿足要求。

4采光井滿架槽鋼底座的計算：選取最大跨度驗算。

○ ∑Mb=0

R=16.6×(4.6+3.2+1.8+0.4)/5=33.2KN Mmax=33.0×2.5-16.6×2.8=36.52KN W=Mmaxyx×f=36.52KN/1.05×215=161.8cm3＜178cm3(滿足要求)

16.6KN16.6KN16.6KN***5000

16.6KNB400A

第四篇：部分懸挑架整改方案

部分懸挑架整改方案

在對2棟及3A棟已安裝好的懸挑架的槽鋼經過檢查后，發現有部分槽鋼的布置沒有按照施工方案進行施工，且懸挑的長度超過了方案上的計算長度。為了保證工程的施工安全，準備采取以下措施對不合格的懸挑槽鋼進行整改：

一、對錨固端不合格錨固鋼筋的整改

在現場所預埋的槽鋼中，有部分槽鋼上的錨固鋼筋并沒有按照施工方案施工U型鋼筋進行錨固，而是采用兩根豎向鋼筋和一根橫鋼筋簡單的焊接在一起就完了。這樣焊接的錨固鋼筋存在極大的安全隱患，因此在二棟和三棟上的進行這樣錨固的槽鋼都要重新進行一次加固，具體做法是增加一個U型鋼筋焊接在兩根豎向鋼筋上，特別是在靠近懸挑端的那個錨固點上的錨固鋼筋，必須讓U型鋼筋滿焊在豎向鋼筋上；

二、對懸挑超長的槽鋼整改

在樓層的轉角處，由于結構的變化，使得此處的懸挑長度了達到了5.3米，超過了計算時的懸挑長度4.75米，錨固長度只有0.7米，因此對該部分的槽鋼準備采用兩種加固方式。第一種是采用膨脹螺栓加角鋼的加固方式，另一種是增加斜支撐進行加固。具體做法如附圖。

整改方案的實施應該在槽鋼的支撐拆除以前完成，以確保整個腳手架的安全。

第五篇：外爬架租賃合同

外墻附著式升降腳手架

合同編號()甲方：

乙方：

合同

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日