第一篇：外挑雙排腳手架施工方案

一、工程概況

本工程為成都五岳房地產有限公司開發建設的五岳南園工程，該工程由成都廣廈建筑設計事務所設計。五岳南園是一座集休閑、商務、高檔公寓為一體的綜合性工程，屬于一類高層建筑。本工程為高層電梯公寓，整個建筑平面呈“L”字型，用地面積11304m，一期工程為地上19層公寓，建筑面積20769m，框架剪力墻結構，建筑主體高度66.6m，設地下室2層，一期與二期地下室連為一整體。

22二、腳手架搭設方式

根據本工程的特點，基礎施工完畢后開始搭設外腳手架，外腳手架采用懸挑式雙排腳手架。裙房搭設高度為21米，共14步，主樓分兩次搭設，第一次搭設高度為21米，共14步，第二次搭設高度為18米，共12步。

外腳手架橫距為0.8米，步距為1.5米，立桿間距1.6米，內立桿距建筑物0.2米。

施工作業層按兩層計，每層活荷載為3KN/m,作業層設欄桿和擋腳板，腳手板外立桿內側掛密目安全網封閉施工。

本方案主要對外腳手架支撐系統加以說明。

1、鋼管的材質和規格

鋼管一般使用A3或AY3，并要符合YB242—63標準，每批鋼管購進時，應具有生產廠家的檢驗合格證，承重桿件的鋼材，還滿足抗拉強度、伸長率、屈服點和硫、磷含量的要求。

鋼管的規格應采用外徑48mm，壁厚3.5mm焊接鋼管。用于立桿、大橫桿和斜桿的鋼管長度以4～4.5m為宜，用于小橫桿的鋼管長度以2.1～2.3m為宜，以便適應腳手架的寬度變化。

2、扣件用材

扣件一般應采用GB978—67《可鍛鑄鐵分類及技術條件》的規定，用機械性能不低于KT338的可鍛鑄鐵制造，而扣件的附件所采用的材料符合GB700—79《普通碳素結構鋼技術條件》中A3的規定。扣件不應有裂紋、氣孔，也不應有硫松、砂眼或其影響使用性能的鑄造缺陷。扣件與鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要小于5mm，扣件的活動部位應使其轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm。

3、施工要點（1）底座安裝

腳手架立桿下部支撐在用Ⅰ16工字鋼制作的水平懸挑架上，工字鋼間距3.2米。

（2）雙排外腳手架搭設作業程序

放置縱向掃地桿→自角部起依次向兩邊豎第1根立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后，搭設橫向掃地桿并與立桿固定，每邊豎起3～4根立桿后，立即搭設第一步縱向平桿（與立桿扣接固定）和橫向平桿（即小橫桿與立桿、縱向平桿扣接固定）、校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求，按40～60N.m力矩擰緊螺栓，形成構架的起始階段→按以上要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成→交圈后，再全面檢查構架質量和基礎情況，嚴格確保設計要求和構架質量→設置連墻件（或加拋撐）→按第一步架的作業程序和要求搭設第二步架，第三步架??→隨搭設進程及時設置連墻件和剪刀撐→裝設作業層橫桿、鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、擋腳板或維護、封閉措施。

（3）搭設要求

內立桿距建筑物0.2m，立桿橫向間距0.8m，縱向間距1.6m，步距1.5m。在搭設作業中，底立桿應按立桿接長要求，不同長度的鋼管交錯設置，相鄰接頭應錯開設置，錯開距離不小于500mm，在設置第一排連墻件前，應約每隔6跨設一道拋撐，以確保架子穩定。連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過2步。立桿必須與建筑物有可靠的連接，連墻件按三步三跨呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，對于轉角時應增設一道連墻件。外側立桿整個長度和高度上連續設置剪刀撐，剪刀撐與地面傾角為45°～60°，寬度為10m。斜桿的接長采用搭接，搭接長度不應小于1m，采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐的兩端除用旋轉扣件與立桿或大橫桿扣緊外，中間還要增加2～4個扣接點與之相交的立桿或大橫桿扣緊，除布置剪刀撐外，腳手架兩端及拐角設置橫向斜撐，中間宜每隔6跨設置一道。橫向支撐應在同一節間，由底至頂之字型連續設置。在鋪設腳手板的操作層上必須吊設二道護欄和一道擋腳板。

三、腳手架內力計算

1、荷載取值與組合（1）腳手架結構自重

查JGJ130－2001表A—1得gK＝0.1337 KN/m

則：NG1K＝21×0.1337＝2.81 KN（2）構配件自重 ①、外立桿

a、腳手板（考慮兩層同時作業）

查JGJ130－2001表4.2.1－1得gK＝0.35KN/m2

則：NG2K－1＝0.35×0.8×1.6×2/2＝0.448 KN b、欄桿、擋腳板（擋腳板按5層計）查JGJ130－2001表4.2.1－2得gK＝0.14 KN/m 則：NG2K－2＝5×0.14×1.6＋2×2×1.6×0.0384＋2×2×0.0132 ＝1.419KN c、安全網

NG2K－3＝21×1.6×0.01＝0.336 KN d、合計

NG2K＝0.448＋1.419＋0.336＝2.20KN ②、內立桿

a、腳手板（考慮兩層同時作業）

查JGJ130－2001表4.2.1－1得gK＝0.35KN/m2

則：NG2K－1＝0.35×0.8×1.6×2/2＋0.3×1.6×2×0.35＝0.784 KN b、縱向橫桿

NG2K－2＝2×2×1.6×0.0384＋2×2×0.0132＝0.299KN c、合計

NG2K＝0.784＋0.299＝1.08KN（3）施工荷載

外立桿：NQK＝2×1.6×0.8×3/2＝3.84KN 內立桿：NQK＝3.84＋0.3×1.6×2×3＝6.72KN（4）垂直荷載組合 ①、外立桿

N1＝1.2×（2.81＋2.20）＋1.4×3.84＝11.388KN ②、內立桿

N2＝1.2×（2.81＋1.08）＋1.4×6.72＝14.076KN

2、水平懸挑梁計算

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（1）最大彎矩

M＝2×11.388×1.0＋2×14.076×0.2＋1.2×0.205×1.1×1.1/2 ＝28.56KN.m（2）強度驗算

選用Ⅰ16工字鋼

WX＝140.9cm3，I＝1127cm4，自重q＝0.205KN/M 則：懸挑梁彎曲應力為

δ＝28.56×106/140.9×103＝202.7N/mm2＜f＝205N/mm2 故強度滿足要求

（3）饒度驗算

V＝N1l3/3EI＋N2a2（3l－a）/6EI ＝2×11388×10003/3×2.06×105×1127×104 ＋2×14076×2002（3×1000－200）/6×2.06×105×1127×104 ＝3.46mm＜1000/250＝4mm 故饒度滿足要求

（4）Ⅰ16工字鋼的錨固鋼筋設計

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N3＝28.56/1.2＝23.8 KN 鋼筋選用φ16圓鋼，吊環拉應力為

δ＝23.8×103/2×0.785×162＝59.2N/mm2＜［δ］

3、立桿穩定性計算

立桿最大豎向力為14.076KN 立桿步距為1.5米

立桿計算長度，根據第5.3.3條規定 l0＝kμh＝1.155×1.5×150＝259.8cm 則長細比λ＝259.8/1.58＝164.4 查附錄C有ψ＝0.262 故N/ψA＝14076/0.262×489＝109.9N/mm＜f＝205N/mm立桿穩定性滿足要求

4、連墻桿件計算

連墻件按三步三跨水平設置，每根連墻件覆蓋面積為21.6M2 則連墻件的軸向力

Nl＝Nlw＋No 按規范No取5KN，Nlw＝1.4×ωk×Aw ωk ＝0.7×μz×μs×ωo 查表有μz＝1.67 μs＝0.083 ωo＝0.5KN/m2 ωk ＝0.7×1.67×0.083×0.5＝0.049 KN/m2 則Nl＝Nlw＋No＝1.4×0.049×21.6＋5＝6.5KN＜8KN 故連墻桿件合格

四、腳手架的驗收

1、驗收方法

架子搭設組裝完畢，在投入使用之前，應逐層逐流水段，主管工長、架子班組長和專職技安人員一起組織驗收。驗收時，要檢查架子所使用的各種材料、配件和工具是否符合現行國家和部頒標準，各有關規范的規定，以及是否符合施工方案的要求。

2、驗收的具體內容

（1）架子的布置：立桿、大、小橫桿的間距。（2）架子的搭設和組裝，包括工具架起重點的選擇。

（3）連墻點或結構固定部分是否安全可靠，剪刀撐、斜撐是否符合要求。（4）架子的安全防護：安全保險裝置必須有效，扣件和綁扎擰緊程度應符合規定。

（5）腳手架的起重機具、鋼絲繩、吊桿的安裝等，必須安全可靠，架板的鋪設應符合規定。腳手架底座處理和作法必須正確和安全可靠。

五、腳手架的拆除

1、外架的拆除

（1）架子拆除時應劃分作業區，周圍設圍欄式豎立警戒標志，地面設有專人指揮，嚴禁非作業人員入內。

（2）拆除的作業人員必須戴安全帽，系安全帶，扎裹腿，穿軟底鞋。（3）拆除順序應遵循由上而下，先搭后拆的原則，既先拆小橫桿，后拆大橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，嚴禁上下同時進行拆除作業。

（4）拆立桿時，應先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。

（5）連墻點應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐前，應設置臨時支撐，然后再拆拋撐。

（6）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。

（7）在大片架子拆除前應將預留的斜道、上通道小飛跳等，先行回固，以便拆除后能保其完整、安全和穩定。

（8）拆除架子時，如附近有外電線路，要采取隔離措施，嚴禁架桿接觸電線。（9）拆除時不應碰壞門窗、玻璃和水落管等。

（10）拆除的材料，應用繩索栓住，利用滑輪徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點，隨拆隨運，分類堆放，拆下的扣件和鋼管要集中回收處理。

（11）在拆架的過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。

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第二篇：首層外挑腳手架施工方案

本工程考慮到地下室回填土及外墻防水，C1、C2樓首層采用鋼管懸挑腳手架的方法，總共懸挑到八層，八層以上部分采用工字鋼懸挑腳手架的方法，鋼管懸挑腳手架的施工工藝如下：鋼管懸挑腳手架采用下撐上拉的方法，具體施工詳細見外挑腳手架剖面圖及平面圖。

一.鋼管外挑腳手架總體規化

由于工程為剪力墻結構地下兩層、地上二十五層檐高為74.0米, 考慮到地下室回填土及外墻防水，首層以上八層以下為鋼管懸挑雙排腳手架,八層以上為10#工字鋼外挑腳手架,在每層墻體施工時在墻上留洞,留挑出部位離墻位置35 ㎝,外立桿離墻位置為135㎝,外挑架外立桿端部用Ф12鋼絲繩與墻體拉結卸荷一次，外挑腳手架為雙排單立桿,大橫桿步距為1.45米。

二外挑腳手架的技術措施和要求

1.腳手架的材料要求

腳手架的鋼管必須符合規范要求,采用Ф48或Ф50的鋼管壁厚為3.5㎜,不得有變形、彎曲、打眼現象的鋼管。扣件必須使瑪鋼扣件,鋼絲繩、花籃螺栓、鋼絲繩卡進場時必須要有檢驗報告和產品合格證，鋼管使用時Ф48或Ф50不能混合使用。

2.懸挑鋼管的要求

懸挑鋼管采用4米的Ф48的鋼管，部分為六米鋼管，錨環位置同懸挑工字鋼的錨環位置，懸挑間距見平面布置圖

3.斜撐鋼管的要求

斜撐桿采用4米的鋼管支撐在外挑鋼管與立桿的交接位置，支撐角度約為45度。在首層樓面上預埋鋼板制作的預埋件，預埋件的位置埋設在有門窗洞口的位置，間距為1.5米，斜撐桿下部與預埋件焊接。

4.立桿搭設

立桿采用4米、6米交錯布置,內立桿離墻位置為35㎝,外立桿離墻位置為135㎝,立桿與立桿的間距按面平布置圖1搭設，立桿連接采用接頭扣件連接，立桿的垂直度允許偏差在1‰并且要經常保持檢查，特別是在大風、大雨天氣要加強檢查。內立桿如遇空調板和外飄窗時應用φ50PVC作套管，套管長度應高出混凝土面層3～５cm。

5.大橫桿搭設

外挑腳手架大橫桿應內外搭設,第一根大橫桿離工字鋼為15㎝,并且內外大橫桿應錯開搭接位置,大橫桿設置在內外立桿的內側,第二根大橫桿離第一根大橫桿高度為1.45米,以上每步架均按1.45米由下而上進行搭設，而上下大橫桿必須錯開接頭位置,不能在同跨、同步內設置.大橫桿連接采用接頭卡連接.6.小橫桿搭設

小橫桿采用1.5米的鋼管,小橫桿應用十字扣件與大橫桿連接,小橫桿應搭設在內外大橫桿之上。小橫桿在外立桿的端部不應小于10㎝,在作業層鋪腳手板時小橫桿的間距不應大于80㎝.7.連墻桿搭設

外挑腳手架的連墻桿應用φ48鋼管按水平距離6米、垂直距離4米布點與墻體門窗洞口進行拉接。布點時如果在窗間墻和墻體轉角處部位不能用鋼管進行拉接時，應用不小于雙股8＃鉛絲沿大模板穿墻孔進行拉接，每個拉接點與墻體進行拉接時必須要與內外立桿連通，不能單獨與內外立桿進行拉接，鋼絲繩的拉接采用12#鋼絲繩，拉接應與腳手架立桿在同一平面內，可以用大模板的穿墻洞口作為拉接點，位置不合適時，需要在外墻上單獨預埋16拉環。

8.斜支撐（剪刀撐）

外挑腳手架的斜支撐應按每6步立桿間距設置一道并交錯搭設成X型，斜支撐桿與水平面角不得大于45度，斜支撐桿連接時應采用搭接，搭接接頭不能小于三個扣件，扣件采用轉向卡進行搭接。剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿的端頭上，在其中間增加2至4個扣結點，所有固定點距主節點距離不大于是15㎝。剪刀撐在外排立桿之間上下連續布置，除在拐角處設橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。

9.腳手板

腳手板采用黃花松板材，厚度為5㎝，寬度為18-25㎝為宜，在作業層下部設水平網一道，在作業層應鋪擋腳板一道，同時作業層不能超過兩層，第一層必須滿鋪腳手板，以上每隔6層也要滿鋪腳手板

一層。外架上的腳手板兩部應用不小于Φ12的鋼筋用8＃鉛絲進行綁扎。腳手板設置在小橫桿上，小橫桿離腳手板端部不應大于20㎝其中間間距不得大于80㎝。

10.防護設施

腳手架要滿掛全封閉的密目安全網，密目網為1.45×6米的規格,用網繩將密目網綁扎在大橫桿外立桿里側,作業層應高出1.2米,作業層下面架設一道水平兜網,在三層外挑架下面必須設水平兜網一道,向上每隔四步架設置一道隔層平網一道,作業層應有隨層網。

在作業層的防護欄桿為1.2米，在1.2米處設兩道護身欄桿，底部側面設18㎝高的檔腳步板。

第三篇：工字鋼懸挑雙排腳手架專項施工方案

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工字鋼懸挑雙排腳手架專項施工方案

一、工程概況：

本工程位于鄭州市航海路與紫荊山路交叉口西北角。剪力墻結構，結構設計使用年限為50年，工程等級為二級，建筑工程分類為一類高層，結構安全等級為二級，抗震設防烈度為7度，建造物的耐火等級為一級。建筑面積：1#、2#樓各15357.64m2；3#樓47846.45m2；地下三層，地上三十四層，地基為CFG樁復合地基，基礎形式：筏板基礎，屋面工程防水等級為一級，地下室防水等級為一級，防水層合理使用年限為15年。

二、安全負責人：

常延峰 楊鵬 馮景禮 馮義

三、材料要求：

鋼管采用Ф3.8Х3.0mm，工字鋼采用16號工字鋼，卸荷鋼絲繩為12.5mm，由四層頂板開始懸挑。工字鋼斜拉鋼絲繩為14mm。拉環及壓環均為Ф20鋼筋預埋，同時在混凝土板內壓環錨固段沿板跨度埋兩根Ф20鋼筋以加強現澆板抗拉強度。卸荷鋼絲繩每個懸挑段在起步層以上四層位置設置，斜拉在五層拉環或剪力墻上。

四、扣件式鋼管懸挑腳手架搭設：

1、工字鋼懸挑腳手架從四層頂板開始懸挑，第一和第二懸挑段每次挑八層，第三和第四懸挑段每次挑七層。架體總高度為90米。

2、雙排腳手架排距為800mm，立桿縱距為1500mm，架體距離外墻凈距為350mm。工字鋼外挑1250mm，錨固段為2250mm

3、水平桿步距為1800mm，剪刀撐沿大角連續布置。

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4、連墻件采用鋼管硬連接方式，布置間距不大于兩步三跨。

5、（1）、腳手架搭設人員必須是經過考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。

（2）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。縱向水平桿應設置在立桿內側，其長度不宜小于三跨。

（3）縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。縱向水平桿的對接扣件應交錯布置；兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨的兩個相鄰接頭水平錯開距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3，搭接長度不應小于1米，搭接部位應采用三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。

（4）主節點必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處的兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳手架中，離墻一端的外伸長度不應大于400mm被的兩節點中心長度，且不應大于500mm。作業層上非主節點處的橫向水平桿，最大間距不應大于縱距的1/2。

（5）竹串片腳手板應設置在三根橫向水平桿上。到腳手板長度小于2米時，可采用兩根橫向水平支撐，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板可采用對接平鋪也可搭接鋪設。腳手板平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平干，腳手板外伸伸

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長應取130-150mm，兩塊腳手板外伸長度和不應大于300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支撐在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿長度不應小于100mm。（6）立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距要符合規定。

（7）立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿對接扣件應交錯布置兩根相鄰立桿接頭不應設置在同步內，同步內每隔一根立桿兩個相鄰接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3.搭接長度不應小于1米，搭接部位應采用三個旋轉扣件固定。獨步扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。

（8）剪刀撐應隨立桿、縱向、橫向水平干同步設置,剪刀撐間距不大于6米。

（9）竹笆采用16#鐵絲綁扎固定，防止蹺頭竹架板。

（10）每個懸挑段的起步層和第四層鋼管或工字鋼與主樓避雷接地點使用8以上圓鋼焊接。1#、2#樓每個連接樓層4個連接點，3#樓每個連接樓層8個連接點。

五、腳手架的驗收：腳手架在下列階段應進行檢查驗收：

（1）每搭設完10—13米高度后或3—5步后；（2）作業層上施加荷載前；

（3）達到設計高度后或遇有六級風及以上雨、雪天氣；

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（4）停工超過一個月。

六、腳手架的拆除：

1、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。

2、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，若大于兩步，應增設連墻件加固。

3、各配件嚴禁拋擲至地面。

七、腳手架安全管理：腳手架定期檢查的主要內容：

（1）桿件的設置與連接，連墻件、支撐、門洞桁架的構造是否符合要求；（2）底座是否松動，立桿是否懸空，扣件螺栓是否松動；（3）架體安全防護是否符合要求；（4）是否有超載使用現象。

八、普通型鋼懸挑腳手架計算書

計算依據：

1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)、2、《建筑結構荷載規范》(GB 50009-2001)、3、《鋼結構設計規范》(GB 50017-2003)、4、《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ59-99)、5、《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-91)

6、本工程的施工圖紙。

（一）、參數信息: 1.腳手架參數

雙排腳手架搭設高度為 23.2 m，立桿采用單立桿；

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搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8 m；

內排架距離墻寬度為0.35 m；

小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48×3.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；

連墻件布置采取不大于兩步三跨，豎向間距 2.9 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；

連墻件連接方式為雙扣件；（結構層一個扣件，外架兩個扣件）。2.活荷載參數

施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2 層； 3.風荷載參數

本工程地處河南鄭州市，基本風壓0.45 kN/m2；

風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數μs 為0.214；

4.靜荷載參數

每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248； 腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；

安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層； 腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；

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5.水平懸挑支撐梁

懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.25m，建筑物內錨固段長度 2.25 m。

錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):20.00； 樓板混凝土標號:C35； 6.拉繩與支桿參數

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鋼絲繩安全系數為:6.000； 鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；

懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。

（二）、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。

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1.均布荷載值計算

小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；

腳手板的荷載標準值: P2= 0.3×1.5/3=0.15 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3×1.5/3=1.5 kN/m；

荷載的計算值: q=1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1.5 = 2.32 kN/m；

小橫桿計算簡圖 2.強度計算

最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8 最大彎矩 Mqmax =2.32×0.82/8 = 0.186 kN·m； 最大應力計算值 σ = Mqmax/W =41.336 N/mm2；

小橫桿的最大彎曲應力 σ =41.336 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！

3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.033+0.15+1.5 = 1.683 kN/m ；

νqmax = 5ql4/384EI 最大撓度 ν = 5.0×1.683×8004/(384×2.06×105×107800)=0.404 mm；

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小橫桿的最大撓度 0.404 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800 / 150=5.333 與10 mm，滿足要求！

(三)、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算

小橫桿的自重標準值: P1= 0.033×0.8=0.027 kN； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3×0.8×1.5/3=0.12 kN； 活荷載標準值: Q= 3×0.8×1.5/3=1.2 kN；

荷載的設計值: P=(1.2×0.027+1.2×0.12+1.4×1.2)/2=0.928 kN；

大橫桿計算簡圖 2.強度驗算

最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。

Mmax = 0.08ql2

均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006 kN·m；

集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0.267Pl

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集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.928×1.5= 0.372 kN·m； M = M1max + M2max = 0.006+0.372=0.378 kN·m 最大應力計算值 σ = 0.378×106/4490=84.109 N/mm2；

大橫桿的最大應力計算值 σ = 84.109 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗算

最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；

均布荷載最大撓度計算公式如下: νmax = 0.677ql4/100EI 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：

ν0.051 mm；

集中荷載最大撓度計算公式如下: νpmaxmax= 0.677×0.033×15004 /(100×2.06×105×107800)= = 1.883Pl3/100EI 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： 小橫桿傳遞荷載 P=（0.027+0.12+1.2）/2=0.673kN ν= 1.883×0.673×15003/(100 ×2.06×105×107800)= 1.927 mm； 最大撓度和：ν= ν

max

+ ν

pmax

= 0.051+1.927=1.978 mm；

大橫桿的最大撓度 1.978 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！

(四)、扣件抗滑力的計算:

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按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN； R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 小橫桿的自重標準值: P1 = 0.033×0.8×2/2=0.027 kN； 大橫桿的自重標準值: P2 = 0.033×1.5=0.05 kN； 腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN； 活荷載標準值: Q = 3×0.8×1.5 /2 = 1.8 kN；

荷載的設計值: R=1.2×(0.027+0.05+0.18)+1.4×1.8=2.828 kN； R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!(五)、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：

(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = [0.1248+(0.80×2/2)×0.033/1.80]×23.20 = 3.239kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(0.8+0.3)/2 = 1.035 kN；

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m

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NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×23.2 = 0.174 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.898 kN；

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值

NQ = 3×0.8×1.5×2/2 = 3.6 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.898+ 0.85×1.4×3.6= 10.161 kN； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.898+1.4×3.6=10.917kN；(六)、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7μz·μs·ω0

其中 ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：ω0 = 0.45 kN/m2；

μz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：μz= 0.74；

μs--風荷載體型系數：取值為0.214； 經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 ×0.45×0.74×0.214 = 0.05 kN/m2；

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風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.05×1.5×1.82/10 = 0.029 kN·m；

考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 σ = N/(φA)+ MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 10.161 kN； 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ：N = N'= 10.917kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；

計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m； 長細比: L0/i = 196 ；

軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 0.188 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2； 考慮風荷載時

σ = 10161.264/(0.188×424)+28849.566/4490 = 133.9 N/mm2；

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立桿穩定性計算 σ = 133.9 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

不考慮風荷載時

σ = 10917.264/(0.188×424)=136.959 N/mm2；

立桿穩定性計算 σ = 136.959 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

(七)、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0

連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.45 = 0.062 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；

風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.407 kN；

連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.407 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φ·A·[f]

其中 φ--軸心受壓立桿的穩定系數；

由長細比 l/i = 350/15.9的結果查表得到 φ=0.941，l為內排架距離

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墻的長度；

A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.941×4.24×10-4×205×103 = 81.792 kN；

Nl = 6.407 < Nf = 81.792,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。

由以上計算得到 Nl = 6.407小于雙扣件的抗滑力 12 kN，滿足要求！

連墻件扣件連接示意圖(八)、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。

懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為800mm，內排腳手架距離墻體350mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面積A = 26.1 cm2。

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受腳手架集中荷載 N=1.2×4.898 +1.4×3.6 = 10.917 kN； 水平鋼梁自重荷載 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；

懸挑腳手架示意圖

懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到

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懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)

懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN·m)

懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R[1] = 12.959 kN；

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R[2] = 9.911 kN； R[3] =-0.175 kN。最大彎矩 Mmax= 2.186 kN·m；

最大應力 σ =M/1.05W+N/A= 2.186×106 /(1.05 ×141000)+ 7.069×103 / 2610 = 17.471 N/mm2；

水平支撐梁的最大應力計算值 17.471 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！

(九)、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下

σ = M/φbWx ≤ [f] 其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)得，φb=2 由于φb大于0.6，根據《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值為0.93。

經過計算得到最大應力 σ = 2.186×106 /(0.93×141000)= 16.685 N/mm2；

水平鋼梁的穩定性計算 σ = 16.685 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求!(十)、拉繩的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 RAH = ΣRUicosθi

其中RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。

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各支點的支撐力 RCi=RUisinθi

按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1=13.789 kN；

(十一)、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：

鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為 RU=13.789 kN 選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mm。[Fg] = aFg/K 其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；

Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝123KN；

α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；

K--鋼絲繩使用安全系數。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝13.789KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算

鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為 N=RU=13.789kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為

σ = N/A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規范》10.9.8 每 中宇建設集團股份有限公司

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個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；

所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(13789×4/(3.142×50×2))1/2 =13.3mm；

實際拉環選用直徑D=14mm 的HPB235的鋼筋制作即可。(十二)、錨固段與樓板連接的計算: 水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.175 kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=20mm；

水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: σ = N/2A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；

A=πD2/4=3.142×202/4=314.159mm2

σ=N/2A=175.199/314.159×2=0.279N/mm2；

水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。

拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求！

八、懸挑腳手架陽角型鋼計算書

（一）、參數信息 :

1、荷載參數

腳手架聯梁傳遞支座力F(kN)：9.80;

2、陽角型鋼構造參數

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型鋼支撐形式：兩根鋼絲拉繩;立桿橫向間距或排距La(m)：1.20;內排架距離墻長度a(m)：0.30;陽角型鋼長度L(m)：2.50;點M到Q點的距離D1(m): 2.90;支點P到建筑物角點O的距離D3(m)：2.40;O點到Q點的距離D2(m)：0.20;

3、陽角型鋼材料參數:

型鋼型號：16號工字鋼;鋼絲繩規格型號：6×37;

（二）、陽角型鋼計算

水平陽角型鋼采用焊接建筑物埋件連接，計算條件為一端固支的連續梁。型鋼截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面積A =26.10cm2。

陽角型鋼示意圖

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陽角型鋼計算簡圖

1、型鋼受力計算

腳手架聯梁傳遞支座力F=9.800kN;水平鋼梁自重荷載 q=1.2×20.50×9.8×10-3=0.241kN/m 經過連續梁的計算得到

陽角型鋼支撐梁剪力圖（kN）)

陽角型鋼支撐梁彎矩圖（kN·m）)

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陽角型鋼支撐梁變形圖(mm)型鋼支點的支撐力為RA=8.773kN;型鋼固接處的支撐力為RB=11.430kN;型鋼最大彎矩 Mmax=4.642kN·m;圖中距離|MP|=(2.900×2.900+0.200×0.200+2.400×2.400)1/2=3.770m 圖中角度

型鋼的最大應力計算值 σ= 34.132N/mm2 小于型鋼的抗彎強度設計值 215.000 N/mm2，滿足要求！

2、型鋼整體穩定性計算

水平型鋼采用16號工字鋼,計算公式如下: σ = M/φbWx ≤ [f] 其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附錄B得到：φb=1.72 由于φb大于0.6，查《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)，得到

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φb'=1.07-0.282/φb = 1.07-0.282/1.72=0.906。

經過計算得到最大應力 σ = 4.642×106 /(0.906×141×103)= 36.332 N/mm2型鋼的最大應力計算值 σ = 36.332N/mm2 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求!

3、拉繩強度計算

鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力為5.702kN；

如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：

[Fg] = αFg/K 其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；

計算中近似取Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；

α--

鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；

K--鋼絲繩使用安全系數，取5.5。

計算中[Fg]取5.702kN，α=0.82,K=5.5，得到：d=8.7mm。選擇6×37鋼絲繩,最小直徑必須大于9mm才能滿足要求！鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算公式為

σ = N/A ≤ [f] 其中 [f] 為吊環抗拉強度，取[f] = 50.00N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算;所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環最小直徑:D=（2×T /[f]/π）0.5 =(2×5.702×103/50/3.142)1/2 =9mm；

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4、型鋼與建筑物連接的計算

水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下：

對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為

σ = N/A

f = F/A

(σ2+3f2)1/2 ≤ 1.1ft 其中 N--對接焊縫軸向力,N=7.259KN;F--對接焊縫切向力，F=11.43KN； A--水平鋼梁滿焊的截面積，A=26.1cm2； fc--對接焊縫的抗壓強度，fc=215N/mm2； ft--對接焊縫的抗拉強度，ft=185N/mm2； fv--對接焊縫的抗剪強度，fv=125N/mm2； 經過計算得到焊縫正應力σ= N/A =7.259×103/(26.100×102)=2.781N/mm2；

焊縫剪應力f = F/A =11.430×103/(26.100×102)=4.379N/mm2； 對接焊縫的折算應力(2.781×2.781+3×4.379×4.379)0.5=8.079N/mm2；

對接焊縫的正應力σ=2.781 N/mm2小于焊縫的抗壓強度215.000 N/mm2，滿足要求；

對接焊縫的剪應力f =4.379 N/mm2小于焊縫的抗剪強度125.000 N/mm2，滿足要求；

對接焊縫的折算應力8.079 N/mm2小于1.1×ft =203.500 N/mm2，滿足要求！綜合以上計算，本工程工字鋼懸挑腳手架設計滿足安全要求。

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第四篇：高層外懸挑腳手架施工方案

高層外懸挑腳手架施工方案

1、編制依據（略）

2、工程概況：

本工程為邯鄣供電公司用電生產樓，位于中華大街與朝陽路交匯處，總建筑面積17747.8m2，地上十層、局部十一層，裙房四層，地下二層，建筑總高度44 m，結構形式為框架結構，本工程外架采用挑梁式雙排挑外腳手架，分別于一層、五層九層設置挑梁。里腳手架采用滿堂架了。

3．腳手架構配件的質量標準

（1）鋼管：鋼管一般采用外役48mm，壁厚3.5mm的3號鋼焊接鋼管，其化學成份與機械性能符合國家標準《碳素結構鋼》（GB／T700）的要求。立桿、縱向水平桿（大橫桿）的鋼管長度一般為4~6m，橫向水平桿（小橫桿）一般為1.9~2.3m。鋼管應涂防銹漆。（2）扣件：扣件應符合《鋼管腳手架扣件》（GB15831－1995）的規定。扣件不能有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷。扣件與鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要小于5mm。（3）腳手板；鋼腳手板一般用厚為2mm的鋼板壓制而成，其表有均勻分布的防滑孔，板長2~4m，寬250mm的杉木或松木制成，板長3~6m,寬不小于150mm。

（4）腳手架的用途及極限荷載值 腳手架用途分砌筑腳手架、裝修腳手架和防護用腳手架，其外圍滿掛密網封閉。腳手架荷載：結構架為3KN／m2.5．腳手架平面布置

雙排外腳架立桿橫距b=1.20m，1=1.05m，內立桿距建筑物外墻皮距離b=0.20m，腳手架步距h=1.80m，鋪設腳手板層數4層，進行結構施工施工層數1層，裝修施工可同時進行2層，邯鄣地區基本風壓W0＝0.35KN／M2。

由于本工程±0.000以下土方不能及時進行回填，故采用挑腳手架，用型鋼作為挑梁，共設三層，分別于一層、五層和九層設置。

腳手架與建筑主體結構連接點的布置，其豎向間距H1=3h，水平距離L1=31（三步三跨設置）6．腳手架搭設方法： 6.1搭設順序：

放置懸挑鋼梁，焊立桿底座，自角部起依次向兩邊豎立底立桿，底端與縱向勢地桿扣件固定后，裝設橫向掃地桿，并也與立桿固定，每邊豎起3~4根立桿后，隨即裝設第一步縱向平桿（與立桿扣接固定）和橫向平桿（小橫桿、靠近立桿并與縱向平桿扣接固定）。校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求后，按45~55Nm力擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一部架交圈完成。交圈后，再全面檢查一遍構造質量，嚴格確保設計要求和構架質量，設置端墻件，按第一部架交圈完成。交圈后,再全面檢查一遍構造質量，嚴格確保設計要求和構件質量，設置端墻件，按第一步架的 作業程序和要求搭設第二步、第三步．．．．．．，隨搭設過程及時裝設連墻件和剪刀撐，裝設作業層間橫桿、鋪設腳手架板和裝設作業層欄桿、擋腳板及密目網全封閉。6.2 構造要求：

6.2.1 立桿：立桿間距選用1.5m，允許搭設偏差±5mm，立桿垂直允許搭設偏差±10 cm。

6.2.2 掃地桿設置； 人墊板往上20cm處，設置掃地桿，掃地桿采用對接接長。掃地桿在端頭與立桿交接處伸出扣件長度不小于10cm。6.2.3 橫桿間距、平整度；橫桿步距采用1.8m，用對接方法接長，一根橫桿兩端的高差，不能超過2cm，縱向水平桿全長平整度不超過±10cm。

6.2.4 立桿、橫桿接頭的詳細做法：立桿上對接口件應交錯布置，兩個相鄰立桿的接間不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1／3。縱向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中。

6.3 架體與建筑結構拉接要求：

6.3.1 構造形式：采用剛性連接方式，連墻體桿用兩根50cm短管用直角扣件中間固定于墻體上。

6.3.2 布置要求：連墻桿在垂直間距不應大于4m，水平間距不大于6m的位置上設置，設置時盡量靠近主節點，偏離主節點的距離不應 大于30cm。必須人底部第一根縱向水平桿處開始設置，布設形式可以采用花排，也可以采用并排，宜先采用花排。門窗洞口采用短向拉接，鋼管長度過門窗洞口邊緣250mm以上。

6.4 剪刀撐的搭設方法：在建筑物四周轉角處，必須要設置剪刀撐。每道剪刀撐跨越立桿的根數宜在5~7根之間,每道剪刀撐的寬度不應小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45°~60°之間，由底至頂連續設置，剪刀撐沿縱向連續設置。剪刀撐斜桿應在旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端，或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于15cm。剪刀撐接長采用搭接接長，搭接長不小于80cm，用3個扣件等距布置，扣件扣在鋼管端頭處小于10cm處。剪刀撐下端一定要落地。

7．小橫桿的設置： 每一主節點必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上部，端頭個處伸出長度不小于10cm，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于15cm。雙排架中靠墻一側的外伸長度不應大于50cm。

8．腳手板的防護欄桿： 腳手板一般應設置在3根小橫桿上，要鋪滿、鋪嚴密，在兩側設置180mm以上高腳板，操作層上部護身欄桿1.2m高，下部護身欄桿距踢腳板0.6m處。9．腳手架體與建筑物之間封閉辦法： 9.1 密封網垂直封閉：（1）密目網貫穿試驗；密目網要四證齊全，要有阻燃性能，其續燃、阻燃時間均不得大于4s。要符合GB16909的規定。每10cm×10cm=100cm2的面積上有2000個以上網目。

（2）密目網貫穿試驗： 做耐貫穿試驗時，將網與地面成30°夾角拉平，在其中心上方3m，用5Kg重的鋼管（管徑48－51mm）垂直自由落下，不穿透即為合格產品。

（3）密目網的綁扎方法：用系繩將密目網綁扎至立桿或大橫桿上，使網與架體牢固的連接在一起。系繩的材質應符合GB16909的規定。9.2 兜網封閉：用大眼安全網（平網）將腳手架與建筑物之間封閉起來，每隔10m封閉一道。10．腳手架的上下通道：

腳手架體需要設置安全馬道，馬道寬度不小于1m，馬道坡度以1：3（高：長）為宜；馬道的立桿、橫桿間距應與腳手架相適應，基礎按腳手架要求處理，立面設剪刀撐；人行斜道小橫桿間距不超過1.5m；馬道上滿鋪腳手板，板上釘防滑條；設置護身欄桿，上部護身欄桿1.2m，下部護身欄桿距腳手板0.6m。11．腳手架的卸料平臺：

腳手架的卸料平臺上面要掛牌表明控制荷載并嚴格按照搭設方案施工。

12．腳手架搭設質量要求：

（1）立桿的垂直偏差；搭設高度H≤25m時，同偏差不大于H／200，且不大于100mm；橫向偏差不大于H／400，且不大于50mm。（2）縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1／300，且不大于20mm；橫向水平桿水平偏差不大于是10mm。

（3）腳手架步距、立桿橫距偏差不大于20mm，立桿縱距偏差不大于50mm。

（4）扣件堅固力宜在45~55Nm范圍內，不得低于或高于60Nm。（5）連墻點的數量、位置要正確，連接牢固，無松動現象。（6）同一層各挑梁上表面之間的水平誤差不大于20mm。且應視需要在其間設置整體拉結構件，以保護整體穩定。13． 腳手架的使用規定：

（1）作業層每1m架面上施工荷載不得超過以下規定值，結構腳手架3KN/m2；裝修腳手架2KN/m2。

（2）在架板上堆放的標準磚不得多于單排立碼3層，砂漿和容器總重不得大于1.5KN；施工設備單重不得大于1KN，使用人力在架上般運和安裝的構件的自重不得大于2.5KN。

（3）在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通。嚴禁上架上員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。

（4）作業人員在加上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單場塊腳手板以增加操作高度。

（5）在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連續堅固件和連墻體。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。（6）工人在加上作業中，就注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞，閃推和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上告等安全處休息。

（7）人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通道，嚴禁攀援腳手架上下。

（8）在作業中，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后者能恢復正常作用；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。

（9）在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去，在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。14．腳手架的交底與驗收：腳手架必須嚴格按照施工方案搭設，要有嚴格的技術交底，對詳細部位要有節點構造詳圖，操作人員必須嚴格執行，所有偏差數值必須控制在允許范圍內。要由專門人員對已搭設好的腳手架按照設方案進行驗收，驗收時要有量化內容，如橫、立桿間距數值，立桿的垂直度，橫桿的平整度等都應詳細記載在驗收記錄中，不能簡單的用“符合要求”來代替。15．腳手架的拆除方法

腳手架拆除前應制定施工方案，包括拆除架的步驟和方法、安全措施等。拆除順序應遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原則，即先拆欄、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后小橫桿、大橫桿、立桿等；并按 一步一清原則依次進行，禁止上下同時進行拆除工作。拆架子的高空作業人員應戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋上架作業，周圍設圍護欄桿或豎立警戒標志并有專人指揮，以免發生傷亡事故。

拆除順序自上而下進行，不能上下同時作業。連墻點必須與腳手架同步拆除，不允許分段、分立面拆除，拆下的扣件和配件應及時運至地面，嚴禁高空拋擲。16．腳手架搭設時注意事項：

（1）外徑48mm與51mm的鋼管嚴禁混合使用。

（2）主節點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm。（3）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（4）對接扣件的開口應朝向架子的內側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下，以確保安全。

（5）不腳手架外側遇有主低壓電線時，而且外側邊緣距外是架空線路外側邊絲的安全距離小于規范規定時，應做專門外電防護方案，并嚴格執行。

（6）上架作業人員必須持證上崗，戴安全帽，系安全帶。（7）嚴格按搭設方案施工，連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過兩步。

（8）在搭設過程中，應注意調整整架的垂直度，一般通過調整連墻撐的長度來實現，但最大允許偏差100mm。17．腳手架的維護與管理：（1）使用完畢的腳手架應及時回收入庫、分類存放。露天堆放時，場地應平整，排水良好，下設支墊，并用苫布遮蓋。配件，零件應存放在室內。

（2）凡彎曲、變形的桿件應先調直，損壞的構配件應修復，方能入庫存放，否則應更換。

（3）要定期對腳手架的構配件進行除銹、防銹處理，凡濕度較大的地區（在于75％）。每年應涂刷防銹漆一資，一般應兩年涂刷一次。扣件要涂油。螺栓宜鍍鋅防銹。

（4）工具式腳手架，在拆除后需要及時進行維修保護，并配套存放。（5）腳手架使用的扣件、螺母、墊板、插銷等小配件極易丟失，在支搭時應將多余件及時回收存放在拆除亦應及時檢收不得亂扔亂放。（6）建立健腳手架工具材料的領發、回收、檢查、維修制度，按照誰使用，誰維修、誰管理的原則，實行限額領用或租賃方法，以減少丟失和損。附件；

懸挑式腳手架設計計算書

已知條件：立桿橫距b＝1.21，立桿縱距1＝.50，內立桿距建筑物外墻皮距離m＝0.20m，步距h＝1.80m。鋪設腳手板按規定層考慮，進行結構施工時施工層數1層，裝修施工要員時進行，裝修施工層數2層，基本風壓W＝0.35kn／m2。腳手架與建筑物連接點的布置，其豎向間距H＝31＝5.40m，水平距離L＝30＝4.50m。

其它計算參數為：立桿截面和A＝489mm2，立桿截面抵抗矩W＝5.08×103mm3，立桿回轉半徑I＝15.85mm，擋風面積A＝1.1×1.5+(1.8－1.1)×0.05=1.69m2，相應的迎風面積An=1.8×1.5=2.7m2。鋼材抗壓強調設計值fc=205N／mm2。

根據規定施工荷載：結構施工用荷載標準值：3.0KN／m2，裝修施工用荷載標準值：2.0K／Nm2。

1、試驗算單根立桿其允許搭設高度：

（1）由h=1.80n，h2=3h，b=1.20m，查4－4－10得：φaf=35.559KN（2）由b=1.20m，l=1.50m，腳手板4層，查表4－?4－5得：NGK2=3.215KN（3）由b=1.20m，l=1.50m，結構施工荷載QK=3.0KN／m2，查表4－4－6得：NQK=6.978KN：裝修施工荷載QK=2.0KN／m2，兩層同時操作，查表4－4－6得：NQK=9.30KN（4）由h=1.80ml=1.50m，查表4－4－4得：QGK1=0.442KN（5）將以上數據代入式4－4－11和諧－4－12中，其中：KA=0.85，并采用根立管得：H=最大允許高度為： Hmax（裝修施工）： H＝28.11m，最大允許搭設高度為： Hmax=本工程采用懸挑雙排外架子，設三道挑梁，最大搭設高度為16.5m，均小于允許最大搭設高度，故滿足要求。

2、腳手架立桿整體穩定驗算：

考慮風荷載，按公式4－4－5進行驗收： N／ΦA+M／BA1＝KAKnf ① 求N值：n1＝9，則：（結構施工）N＝1.2(n1cx1+NGK2)+1.4NQK ＝1.2×(9×0.442+3.215)+1.4×6.978 ＝18.4KN（裝修施工）N=21.65KN ② 計算ф值：

由b=1.20m，h1=3h=5.04m／，計算λx：

λx=2H1／b=9 由b=1.20m，h1=3h，查表4－4－9得：μ=22.4 ∴λox=μλx=201.6，查表4－4－7得：

ф=0.178 ③、計算風壓標準值： Wk=0.71aфμsμzWo 其中：

ф=An／Aw=1.69／2.70=0.626 查表5－6得：μs=1.0則μs=0.626 由《建筑結構荷載規范》表6.2.1中查得μz=1.2則有：Wk=0.173KN／m2 ④、作用于格構式壓桿風載q：

q=1.4LWk=1.4×1.5×0.173=0.363KN／m2 ⑤、風荷載產生彎矩值：

M=qH12／8=0.363×5.42／8=1.32KN／m2 ⑥、將以上數據代入式： N／ФA+M／ba1≤KAKHf 其中：A1=489mm2,b=1.20m KA=0.85,KH=0.8（結構施工）

18.4×103／0.178×489×2+1.32×106／1200×489×2=106.8N／mm2≤0.85×0.8×205=139.4N／mm2（安全）

（裝修施工）

21.65×103／0.178×489×2+1.32×106／1200×489×2=125.5N／mm2<0.85×0.8×205=139.4N／mm2（安全）

3、腳手架與建筑物結構的連接計算：

①、連墻點抗風強度驗算：

風荷載對每個連墻點產生拉力或壓力：

Nt(Nc)=1.4HALAWk=1.4×5.4×4.5×0.173=5.89KN 一個扣件抗滑能力設計值為6.0KN，大于5.89KN，故安全。

②、連接件抗壓，抗拉強度計算：

б=Nt／An≤0.8f 式中：Nt 5.89KNAn=489mm2f=205Nmm2 б=5890／489=12.04N／mm2,0.8f=174.25N／mm2（安全）

4、腳手板計算：

①、腳手板支撐在小橫桿上，按兩跨連續梁考慮，作用在腳手板上的荷載，包括腳手板自

重，活荷載，風荷載等，按均布荷載考慮。

②、腳手板支承力及撓度驗算：

計算簡圖如右：

①荷載統計：

恒載：腳手板重查（建筑施工手冊）

第三版第一冊表5－14，由b=1.20m得 gk=0.3484KN／m [結構施工用]：

施工荷載q1=3KN／m [裝修用] 施工荷載q2=2KN／m ②、腳手板截面最大彎矩值： a．腳手板自重產生的彎矩值 MGK=0.125gl2=0.125×0.3484×1.02=0.0436KN.m b．施工荷載產生的彎矩值

[結構]MQK=0.125ql2=0.125×3.0×1.02=0.375KN.m [裝修]MQK=0.125ql2=0.125×2.0×1.0=0.25KN.m 木腳手板毛抵抗矩：

W=1／6bh2=1／6×1.2×52=500cm2 r′m－材料強度附加分項系數。套《建筑施工手冊》第三版第一冊表5－5得：r′m=1.1705 f－木腳手板抗彎設計強度。查《建筑施工手冊》第三版第一冊表5－25得：f=1.8N／mm2 f／r′m=1.8N／mm2 [結構] 1．1／500×103×(0.0436×106+1.15×0.375×106)=1.045N／mm2<1.5378N／mm2（滿足）[裝修] 1．1／500×103×(0.0436+1.15×0.25×106)=0.728N／mm2<1.5378N／mm2（滿足）

③、撓度驗收

應滿足下公式：W=0.521ql4／100EL 查《建筑施工手冊》第三版第一冊表2－12式中：

腳手板強度取0.75 E—腳手板彈性模量，查表5－25得：E=1000N／mm2 Ix—腳手板截面慣性矩。

Ix=1／12bh3=1／12×1.2×0.053=12.5×10-6m4 [W]-允許撓度為1／150 代入公式： [結構] W＝-允許撓度為1／150 代入公式： [結構] W=0.521×3.0×7504／100×1000×121.5×106=0.004mm<750／1540=500mm（滿足）

5、小橫桿驗算：

小橫桿間距C＝0.75 計算簡圖如右：

①、強度計算：

因為q恒所占比重較小，因此，可偏于安全簡化，按下式計算Mmax: Mmax=(q活+q恒)b2／8=qb2／2 q=1.2(GkC+gk)+1.4KQQMC 式中：Gk-腳手板自重查表4－4－20得Gk=0.30KN／m2 C-小橫桿間距C＝0.75m gs-鋼管單位長度自重查表4－4－18得gk=38N／m KQ-施工活荷載不均勻分布系數取KQ=1.26 QK-施工荷載標準值：QK=3.0KN／m2（結構）；QK=2.0KN б-Mmax／Wn Wn-小橫桿截面抵抗矩，由鋼管規格φ=48×3.5查表4－4－17得：Wn=5078mm2則

（結構施工）q=4095.6N／m Mmax=4095.6×1.22=737Nm

則 б=Mmax／Wn=737000／5078=145N／mm2（安全）

（裝修施工）q=2835N／m Mmax=510.3Nm б=510300／5078=100.5N／mm2（安全）

②、變形計算： W／b=5qb3／384EL 其中：E-鋼管材料彈性模量，查表3－4－17得： E=2.06×105N／mm2 I-鋼管截面慣性矩，查表3－4－17得： I=121900mm2（結構施工）W／b=1／290＜1／150（安全）

（裝修施工）

W／b=1／400＜1／150（安全）

6、大橫桿計算：

①、在橫桿強度驗算：

大橫桿強度計算近似地按下圖進行計算，圖中F為小橫桿與大橫桿交點處支座及力最大值。

（結構施工）

F=bq／2=1.2×4095.62+0.2×4095.6=3276.5N（裝修施工）

F=1.2×3835／2+0.2×2835=2268N 因為活荷載約占90％，因此要近似全按活活荷載考慮。

（結構施工）Mmax=0.213FL =0.213×3276.5×1.5=1046.8Nm 則： б=Mmax／Wn=1046.8／5078=206N／mm2≤205N／mm2（安全）

（裝修施工）Mmax=0.213×2268×1.5=724.63Nm 則：б=724.63／5078=2143N／mm＜205N／mm2（安全）

②、變形計算： W／b=1.615FI2／100EL（結構施工）W／b=1／213＜1／150（安全）

（裝修施工）W／b=1／303＜1／150（安全）

7、懸挑梁強度、撓度驗算：

①、計算簡圖及計算參數：

選用18號工字鋼作懸挑負梁，工字負截面特性：

截面積30.62理論重量

24.1lkg／m，I=1660cm4，W=185cm3，I／S=15.4cm，t=6.5mm 懸挑梁有關數據：計算簡圖如上

懸挑梁有關數據：計算簡圖如上

圖m=1.4m，m1=1.5m，1.5×1.4=2.1m，λ=m／1=0.667，λ1=0.095，由腳手架傳來載為N：

（結構施工）N=18.4KN（裝修施工）N=21.65KN ②、鋼梁抗彎強度驗算：

查表得rx=1.05wnx=185×103mm3并由《施工手冊》第三版第一冊表5－31得：

M=N(m+m1)-qm2／2 б=M／rxWnx（結構施工）M=18.4×(1.4+0.2)-0.24×1.42／2 =29.56KNm 則： б=152.2N／mm2＜f=315N／mm2（安全）

（裝修施工）M=－21.56×(1.4+0.2)-0.24×1.42／2 =29.56KNm 則： б=152.2N／mm2＜f=315N／mm2（安全）

（裝修施工）M=－21.56×(1.4+0.2)-0.24×1.42／2 =-34.88KNm 則： б=179.5N／mm2＜315N／mm2（安全）

③、鋼梁抗彎強度計算：

由《施工手冊》第三版第一冊表5－31得： V=-(2N+qm)τ=VS/It

將以上數據代入，則：

（結構施工）

（裝修施工）

④、鋼梁撓度驗算：

由《施工手冊》第三版每一冊表5－31得：

8、預埋鐵件計算：

由《施工手冊》第三版第一冊5－31知：支座及力R： 則：

（結構施工）

（裝修施工）

預埋件采用φ16鋼筋制作，截面積為

①、強度驗算：

（結構施工）

（裝修施工）

（安全）

②、抗模力驗算： N-砼的握衰力

則：

（結構施工）

N=∏×162×25×2=40.19KN KG／2=4×13.88×103／2=27.76KN＜N（安全）（裝修施工）

KG／2=4×16.5×103／2=33.0KN＜N（安全）

③、局部承壓驗算：

局部承壓驗算按下式計算：

б=GQ／bd≤fcd 式中：K-動力系數K＝1.5 Q-每個吊環所承擔的力 b-吊鉤寬度100mm d-吊環填徑16mm fcd-鋼材局部承壓強度設計值215N／mm2（結構施工）б=13N／mm2＜fcd（安全）

（裝修施工）б=15.47N／mm2＜fcd（安全

第五篇：雙排落地式腳手架施工方案

西安市鐵一中湖濱學校小學部

餐廳、風雨操場

雙排落地式腳手架施工方案

編

制：

審

核：

批

準：

陜建八建集團

2011年7月18日

一、工程概況

擬建工程場地位于西安市長安區溫國堡村，子午大道與學府大道十字西南角，地面標高介于439.47~441.52m之間。

工程概況見下表：

地上層數

地下層數

主體高度

結構類型

基礎類型

22.050

框架結構

柱下獨基、條形基礎

一、材料：

1、鋼管：所用鋼管應有準確的外徑，強度應與所負擔的全部載重相適應，試驗和計算結果表明；用于腳手架的鋼管強度，主要取決于鋼管的材質及其斷面特征，而與縫無關，有縫管和焊接管腳手架中均可使用。

2、本工程采用外徑φ48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管，質量符合現行國家標準（GB/T700中的Q235-A級鋼的規定）。

對購進的鋼管先除銹，內壁兩道防銹漆，外壁涂桔黃色防銹漆。對有嚴重銹蝕、彎曲、壓偏損傷及有裂紋的鋼管嚴禁使用。

4、扣件：主要用直角扣件、回轉扣件、對接件，砼底座和扣件其材質應符合GB15831，扣件在螺栓扭力矩達到65N.M時，不得發生破壞。

5、腳手架

采用寬250mm竹架板，材質不低于國家有關規定，兩端使用14號鍍鋅鐵絲捆緊。

4、安全網

采用綠色2000目（100mm×100mm）寬1.8m密目網，其性能要符合國家規定和沖韌性試驗規定。

二、扣件式鋼管外腳手架的搭設：

1、腳手架的搭設方法

本工程餐廳、風雨操場主體結構施工采用雙排落地式外腳手架，架體總高9

m（16步）

餐廳從-8.72m開始,風雨操場從-8.72m開始搭設落地架體，搭設立桿縱向間距1.2—1.5m，橫向間距0.9～1m，大橫桿步距1.6m～1.8m（外側每步中間加腰桿）內外側立桿在灰土地基上，并墊30㎜木板，并滿設縱橫掃地桿。

2、腳手架搭設注意事項：

腳手架搭設中，各桿件的間距和布置應按構造方案所規定的事項搭設，不得任意擴大間距，立桿安裝要求垂直，立桿對垂直軸線的偏差不得大于100mm。相鄰兩根立桿的接頭應錯開一步,且間距不小于500mm,以保持腳手架的整體性.三、縱向水平桿、橫向水平桿、腳手板

1、水平桿的構造應符合下列規定：

（1）縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3跨。

（2）縱向水平桿接長采用對接件連接，對接搭接應符合下列規定：

①縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不得設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不大于縱距的1/3。

②腳手板使用竹片串片腳手板，縱向水平桿應作為橫向水平的支座，用直角扣件固定在桿上。

2、橫向水平桿的構造應符合下列規定：

（1）主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度不應大于0.4la，且不應大于500mm；

（2）作業層上非主節點處的橫向水平桿，可根據支撐腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1／2；

（3）使用竹片串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應用直角扣件固定在縱向水平桿上。

3、腳手板的設置應符合下列規定：

（1）作業層腳手板應鋪滿、鋪穩、離開墻面300mm。

（2）竹片腳手板，應設置在三根橫向水平支撐。并應將腳手板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板的鋪設采用對接平鋪，腳手板對接平鋪時接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取150mm，兩塊腳手板伸長度的和不應大于300mm。

四、立桿

1、外側每根立桿底部應設置30㎜木板底座。

2、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上不大于200mm出處的立桿上。

3、立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距宜按本規范表1采用﹙本工程腳手架采用二步三跨〈2H、3la〉﹚。

4、立桿接長除頂層頂步采用搭接外，其余各層各步接頭必須用對接扣件連接。對接，搭接應符合下例規定：

立桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭的高度方向錯開距離不得小于500mm；各接點至主節點的距離不大于步距的1/3；

雙管立桿中副立桿的高度不應低于3步,鋼管長度不應小于6m。

五、連墻件：

1、連墻件數量的設置，除應滿足本規范要求外，應符合表1第一條規定。

腳手架高度

豎向間距h

水平間距la

每根連墻件覆蓋面積㎡

雙排

≤50m

3h

3la

≤40

＞50m

2h

3la

≤27

單排

≤24m

3h

3la

≤40

注：h—步距

la—縱距

2、接桿的布置應符合下列規定：

（1）靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；

（2）應從底層第一步縱向水平桿處開始設置；

（3）采用菱形布置；

3、本工程系9M的雙排腳手架，采用鋼性連墻件與建筑物或基坑周邊維護結構可靠連接。

（1）連墻件的連墻桿呈水平設置。

（2）當腳手架下部暫時不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面，護坡鋼管錨桿連接，與連接件的傾角在450～600之間。連接點中心到主節點的距離不大于300mm。

六、剪刀撐與橫向斜撐：

1、雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。

2、剪刀撐的設置符合下列規定：

（1）每道剪刀撐跨越立桿的根數不超過6根。每道剪刀撐的寬度不應小于4跨，且不應小于6M。斜桿與地面傾角宜在450～600間；

（2）本工程的雙排腳手架，剪刀撐連續搭設，并應由底至頂連續設置。

3、剪刀撐斜桿若接長宜應用搭接，搭接應符合本規范的規定；

4、撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。

5、橫向斜桿撐應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置。

6、腳手架各桿件相交出頭均應大于100mm，以防止桿件滑落，架子沿長度、高度方向與建筑物的連接頭必須用扣件內扣緊，間距應在長7m高4m的范圍內。

7、腳手架四周必須用密目安全網全封閉。

8、扣件安裝及注意事項：

（1）扣件安裝時需注意開中的方向，用于連續大橫桿的對接扣件開口應朝架子內側，螺栓朝上，螺栓朝上，應避免開口朝上雨水進及鋼管，直角扣件按安裝為保證安全，其開口不得朝下。

（2）擰螺栓時，應注意將螺栓根部放正，然后擰緊，所有扣件要緊固，可用力矩扳手實測，要求達到40～60N·m。過小則扣件容易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂。操作工作應根據扳手使用測力計校核自已的手勁，并反復練習，以求達到不用測力計就熟練地掌握扭力的大小。

七、搭設要求

1、凡架體使用材料（鋼絲繩、鋼管、扣件、腳手板等）質量必須符合其質量標準并具有產品出廠合格證書，經進場驗收符合要求后方可用于外架搭設，不合格材料禁止使用。

2、外架均與建筑避雷接地體進行可靠連接，接地點間距不大于30m，并不少于六處。

3、外架搭設嚴格執行規范（JGJ130—2001）及本設計要求，搭、拆作業時，其下方為警戒區，由專人負責圍欄和看護，非搭（拆）人員禁止入內。

4、每豎向三步，橫向四步，必須與結構或基坑周邊維護進行可靠連接，防護欄、剪刀撐、安全網隨架體同步搭設。

5、每樓層架體，搭設后必須經驗收，驗收不合格不得使用，每樓層架體搭設后檢查架體沉降量的變化，發現沉降有突變時應立即停止該區段的架上作業，并組織進行檢查。檢查內容包括：架體堆載量，架體設施有無缺損，斜拉索及固定拉環有無缺損等，并將檢查的問題進行處理，必要時增加斜拉索對外架卸荷使之復原。

6、嚴禁有下列行為之一：

1）以外腳手架做模板支架、或模板支架與腳手架相連。

2）不按規定搭、拆外架；

3）隨意拆卸架體設施；

4）在架體上堆載模板，鋼筋等材料；

5）作業人員在架體上聚堆或不佩安全帶上架作業；

6）五級及以上大風、雷陣雨天氣上架作業；

7）其它違反高空作業規定的行為等。

七、腳手架拆除

1、腳手架拆除時應畫出工作區標志并拉警示帶，安全管理人員現場指導并監督。禁止行人進入。

2、嚴格遵循拆除順序，由上而下，后綁者先拆，先綁者后拆，一般是先拆欄桿、腳手板、剪刀撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。

3、統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時應先告知對方，以防墜落。

4、架子搭設隨打隨綁好安全網。安裝腳手板，做好防護隔離。

八、安全管理：

1、腳手架搭設人員必須經過按現行國家標準《特殊作業人員技術考核管理規則》（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。

2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。

3、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按本規范規定進行驗收，合格后方準使用。

4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架固定在腳手架上，嚴禁懸掛其重設備。

5、當天有六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨雪后上架作業應有防滑措施，并掃除積雪。

6、腳手架的安全檢查與維護，應按本規范的規定進行。安全網按有關規定搭設或拆除。

7、外架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：

（1）主節點的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿。

（2）連墻桿。

8、不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。

9、在腳手架上進行電、氣焊作業時必須有防火措施和專人看守。

10、搭設腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人自守，嚴禁非操作人員及內。

陜西建工第八建設集團有限公司

湖濱學校項目部

2017年5月6日