第一篇：關于對水泥磨后瓦發(fā)熱搶修中的原因分析

3#水泥磨后瓦發(fā)熱的經(jīng)過、原因分析、搶修中工作總結 生產辦潘紹民整理、供大家交流、參考

一、3#水泥磨后瓦發(fā)熱的經(jīng)過、原因分析：

新疆屯河沙灣五宮水泥分公司新線日產1000t/d項目于2005年4月建成，我公司所訂購朝陽重型機器有限責任公司φ3.8×13m水泥磨機于05年4月26日開始生產水泥，2005年12月6日我車間在磨機的冬季檢修中發(fā)現(xiàn)水泥磨機出料端中空軸（圖號M1135.3-14,單重為10545kg，材質ZG230-450）751mm面膜瓦面有大量軸向裂紋，長度尺寸5－400mm不等，并沿圓周向展開面軸向均布。然后車間對磨機磨頭中空軸進行檢查發(fā)現(xiàn)磨機進料中空軸（圖號M1135.3-2,單重為9847kg，材質ZG230－450）790mm瓦面上半圓周部位存在四條軸向200-400mm長裂紋。

經(jīng)與朝陽重型機器有限責任公司聯(lián)系和去人，現(xiàn)朝重己經(jīng)在破產階段，不受理此事。為了確保我五宮公司生產任務完成，經(jīng)與公司企管部溝通和現(xiàn)場查看開會同意；由唐紅軍和張明遠到內地考察、訂貨、催貨。現(xiàn)己經(jīng)考查確定在沈陽水泥機械有限公司訂貨。

我五宮公司與沈陽水泥機械制造有限責任公司，于2005年12月22日由項目辦所簽訂合同，購置加工Φ3.8×13米水泥磨進、出料端中空軸各一套；總重：20.95t，合同總價：36.6336萬元。交貨期60天，（包括中空軸每噸1.6萬元、運費2.5萬元、螺栓1.5064萬元），全款發(fā)貨。我公司按照合同約定已經(jīng)于2005年12月26日預付60％款項（21.98016萬元）。按照合同約定Φ3.8×13米水泥磨前、后端中空軸，于2006年2月23日(60 天加工周期)加工完畢，現(xiàn)供方計劃于2006年2月20日加工完畢并發(fā)貨在即，2006年3月2日夜上裝車走。

并于2006年3月13日到達安裝現(xiàn)場；中空軸經(jīng)過我公司和天山機械廠安裝隊雙方當面驗收時，發(fā)現(xiàn)貴公司出料端中空軸表面和法蘭外端面的黑漆經(jīng)過清洗后存在鑄造缺陷和多處焊補之處，缺陷位置見示意圖（圖

1、圖2），其中出料端中空軸瓦表面的缺陷較嚴重，四處尺寸面積較大，缺陷為凹下去縮孔沒有加工上，且縮孔成片深度較深，詳見圖1。

出料端中空軸法蘭外端面表面砂眼、氣孔、縮孔、焊補之處大小不等，數(shù)量達30處，全部在外端法蘭R處內，我公司對該出料中空軸缺陷也進行了拍照存檔。鑒于鑄造缺陷如此嚴重，請貴公司就此出料端中空軸質量缺陷給予書面答復，是否能保證我公司設備長期正常運行，詳見圖2。

1、經(jīng)驗收中空軸法蘭固定螺栓M58×3×330mm，光桿處為φ64mm，后部方頭為84×84mm。但是貴公司所供的固定螺栓為光桿處為φ71mm，后部方頭為105×105mm，造成我公司安裝時，工作量增大，延長了安裝時間，貴公司是否驗貨和認真負責。

2、經(jīng)驗收中空軸法蘭固定螺栓M58×3×330mm，光桿處為φ64mm，后部方頭為84×84mm。但是貴公司所供的固定螺栓為光桿處為φ57mm的為18個，后部方頭為105×105mm，造成我公司安裝時不能用，重新找替代螺栓，造成我方工作量增大，延長了安裝時間，貴公司是否驗貨和認真負責。

由新疆天山建材機械有限責任公司負責拆除、安裝，現(xiàn)己經(jīng)與新疆天山建材機械有限責公司簽訂了拆除、安裝該磨機進、出料中空軸合同，總價為50000元正。計劃時間15天完成，從2006年3月9日開始安裝，于2006年3月23日安裝完畢。來安裝人員8人，總負責人蔣同喜，陳東，平時12小時工作日，配鉆等24小時工作日。3月22日至3月23日白班緊固前、后中空軸法蘭螺栓和護板螺栓及安裝護板，割后瓦座地腳孔部分，夜班2-3點左右開機空車試車，第一次開機運行1：40分種停機，第二次開機運行1：20分停機，因磨尾油位低，缺油，第二天3月24日補充新油后，開機正常，運行8小時。

新疆天山建材機械有限責任公司，安裝后所測數(shù)據(jù)：2006.3.26蔣同善

1、進料端中空軸所配φ57mm螺栓9件，配鉆φ61-62mm螺栓27件。

中空軸與磨體止口間隙，用塞尺檢測：左0.35mm—右0.55mm，上0.45mm--下0.45mm。瓦接觸角度為38度。

2、出料端中空軸所配φ57mm螺栓9件，配鉆φ62mm螺栓27件。中空軸與傳動接管配鉆為φ45mm，螺栓32件。

中空軸與磨體止口間隙，用塞尺檢測：左0.65mm—右0.45mm，上0.5mm--下0.6mm。瓦接觸角度為40度。

3、用兩塊百分表檢測中空軸徑向偏擺（同心度）左1.04mm/0.84mm—右0.9mm/0.83mm，起點上1.05mm/1.2mm終點1.18mm/0.98mm--下1.27mm/0.93mm。

4、左、右瓦座劃兩四道線與瓦座底座連通，出料端瓦座向磨體平移5mm，瓦座下墊子抽出。

5、用水準儀測得兩端中空軸頂面進料端比出料端高0.5mm。

2006年3月24-26日檢查緊固中空軸所有螺栓和瓦地座，磨尾中空軸接盤與磨片聯(lián)接軸接盤，拆除螺栓六車間，天山陳東負責找正后，唐選東負責用磁力鉆絞孔，原來孔φ33mm=96個，絞孔為φ36mm，有8個孔為原來φ33mm孔，用φ32mm螺栓固定。磨尾中空軸接盤與磨片聯(lián)接軸接盤上、下偏差5-7mm（徑向）。

2006年3月26日夜班，開機空轉后，主減速機6#軸承溫度升高60℃跳閘，此時后瓦座尺寸為天山安裝尺寸，27日聯(lián)系重齒人員俞工3：00點到現(xiàn)場處理，要求檢查軸承是否跑外園，內園，經(jīng)協(xié)商軸承上做記號，把減速機接盤與磨片聯(lián)接軸接盤甩開聯(lián)接用吊葫蘆拉開間隙，開機轉電機、減速機運轉正常，2006年3月27日白班吊起割后瓦座地腳孔部分，安裝拆除的減速機聯(lián)軸器與扭力軸法蘭的螺栓，有一個螺栓沒有裝上。聯(lián)接好后開機后瓦發(fā)熱停機，把后瓦座平行往筒體方向移動2mm后，開機不發(fā)熱后瓦。

2006年3月28日白班停機加球30%，中班19：20分開機至夜班2：00磨機運行正常，1：30分磨機后瓦溫度為51.7℃，2：30—9：30分磨機運行正常。3月29日白班停機后瓦座擴孔和加球50%，中班22：58分開機至夜班9：30分磨機運行正常。3月30日白班10：00后瓦座擴孔，抽瓦、檢查、刮瓦，把后瓦座平行往筒體方向移動4mm后，開磨機后瓦溫度為53.8℃—3月31日夜班磨機運行正常。3月31日白班10：26停機，把后瓦座平行往筒體方向移動5mm后開始磨機加球75％，中班18：16分開機運轉，19：00后瓦溫度為27℃，20：00為47℃，21：00為50℃，22：00為54.5℃，23：00為55.3℃，24：00為56.6℃，1：00為57.6℃，00：50為58℃停機，冷卻后，2：30開機，3：00為46.8℃，4：00為52℃，4：06主減速機1#瓦溫度高60℃，5#軸承溫度高，后瓦溫度為60℃。

4月1日白班10：30調整后瓦座天山來兩人鄧工，四人把后瓦座平行往減速機方向患2mm退回原位尺寸。

1、鄧工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭端面（軸向）1=-15mm、2=30mm、3=10mm、4=50mm、5=40mm、6=0mm。

2、鄧工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭經(jīng)向1=4mm、2=12mm、3=15mm、4=30mm、5=29mm、6=28mm、7=16mm、8=0mm。

3、鄧工用百分表測磨尾出料接管法蘭端面（軸向）1=-6mm、2=-18mm、3=-21mm、4=-10mm、5=-15mm、6=-0mm、7=0mm。

4、鄧工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭經(jīng)向1=0mm、2=0mm、3=-5mm、4=17mm、5=27mm、6=5mm、7=0mm、8=0mm。

17：15開機，后瓦溫度逐步升高從27℃-47.1-57.3℃，夜班00：00停機后瓦溫度高58℃，2：45分-4：30停機，主減速機1#瓦溫度高60℃。

4月2日中班5：32分開機后瓦溫度為28℃，19：30后瓦溫度為45.2℃，開高壓泵，8：06磨機跳閘，主減速機1#瓦60℃跳閘。

4月3日上午召開了相關人員會議，制定方案，同一思想，復核尺寸，刮瓦、合瓦、研瓦，微調后瓦座往筒體方向，下午開始找尺寸。白班12：10開機，后瓦溫度為25.7℃，1：30后瓦溫度為37.4℃，3：30后瓦溫度為43.3℃，4：26停機后瓦溫度為45℃，主減3#瓦溫度為38.2℃，4#瓦溫度為39.2℃，開始以張欣為主，天山小陳、張明遠找后中空軸瓦面垂直徑向與瓦座中心線，經(jīng)找后中空軸瓦面垂直徑向中心線與瓦座徑向中心線，偏靠配電室為3mm，偏靠水泥庫為13mm，瓦座地腳孔擴割，配電室那邊往后移動1mm，水泥庫這邊往列移動9mm，這樣取掉了4mm，兩條中心線重合。

用百分表測磨尾出料中空軸下料法蘭經(jīng)向1=5.6mm、2=6.9mm、3=8.3mm、4=9.1mm、5=8.65mm、6=7.4mm、7=6.6mm、8=5.0mm。徑向編差為3.05mm。

4月3日中班6：45分開機后瓦溫度為36.5℃，8：00后瓦溫度為40.4℃，12：00后瓦溫度為44.6℃，1：00后瓦溫度為45.1℃，主減3#瓦溫度為42.2℃，4#瓦溫度為42.5℃，停機。24：10開機，后瓦溫度為25.7℃，1：30后瓦溫度為37.4℃。

4月4日夜班2：30分后瓦溫度為41.2℃，3：30后瓦溫度為43.3℃，主減3#瓦溫度為37.3℃，4#瓦溫度為38.8℃，停機。4：26停機后瓦45℃，淋油孔擴孔。6：45開機后瓦36.5℃，主減3#32.4℃，4#32.9℃，11：00白班后瓦44.3℃，主減3#40.5℃，4#41.6℃，14：08停機主減瓦溫高。15：05開機后瓦40℃。中班17：30后瓦15.5℃，主減3#46.6℃，4#46.5℃，1：30后瓦48.2℃，主減3#49.3℃，4#49.7℃，5#49℃。2：30后瓦48.3℃，主減3#51.4℃，4#51.2℃。3：30后瓦48.3℃，主減3#43.8℃，4#46.4℃，主減瓦溫高開始下降。4月4日白班10：38停機復核磨尾尺寸：

1、蔣工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭徑向 起頭1=5.0mm、2=5.16mm、3=5.0mm、4=4.82mm、5=4.3mm、6=4.9mm。7=5.17mm 8=4.9mm 復位4.7mm

2、蔣工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭軸向 1=5.0mm、2=5.4mm、3=6.13mm、4=6.4mm、5=6.10mm、6=5.75mm、7=5.6mm、8=5.45mm 復位5.18mm。

3、陳工用百分表測磨尾出料接管法蘭徑向 1=5.0mm、2=3.86mm、3=2.72mm、4=2.59mm、5=3.08mm、6=4.97mm、7=6mm、8=5.56mm 復位4.63mm。

4、陳工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭軸向 1=5.0mm、2=5.12mm、3=5.38mm、4=5.05mm、5=5.27mm、6=5.59mm、7=5.12mm、8=5.62mm 復位5.56mm。

4月5日夜班1：30分后瓦溫度為47℃，主減3#瓦溫度為49.3℃，4#瓦溫度為49.7℃，油溫高44.5℃，供油壓力0.45mpa，2：30主減3#瓦溫度為51℃，4#瓦溫度為51.2℃，3：30分主減3#瓦溫度為44.4℃，4#瓦溫度為46.7℃，油溫高33℃，供油壓力0.5mpa，9：30分后瓦溫度為47.8℃，主減3#瓦溫度為43.5℃，4#瓦溫度為45℃。4月5日白班測磨尾尺寸兩次，緊固磨尾所有螺栓。

4月5日中班8：20開機后瓦溫度為35.9℃，9：30分后瓦溫度為38.9℃，1：30分后瓦溫度為49.7℃，夜班3：30分后瓦溫度為50℃，5：33主減8#瓦溫度為58℃，停機。4月6日白班清理主減速機和油站濾網(wǎng)，磨頭回油管左邊有接一根。

蔣工用百分表測磨尾出料接管法蘭徑向 1=5.06mm、2=2.75mm、3=2.1mm、4=2.24mm、5=2.02mm、6=4.31mm、7=5.2mm、8=4.78mm 復位3.81mm。

4月6日中班8：46開機，1：30后瓦溫度為49.2℃，主減3#瓦溫度為40.4℃，4#瓦溫度為38.4℃，夜班2：30分后瓦溫度為51℃，3：30分后瓦溫度為52℃，4：30分后瓦溫度為52.1℃，5：30主減8#瓦溫度為53.4℃，6：30分后瓦溫度為53.6℃，7：30后瓦溫度為54.3℃，主減3#瓦溫度為39.4℃，11#瓦溫度為39.5℃，12#瓦溫度為40.4℃。8：30分后瓦溫度為54.6℃，9：30后瓦溫度為54.8℃。

4月7日白班10：10后瓦溫度為54.9℃，主減3#瓦溫度為42.7℃，11#瓦溫度為40℃，12#瓦溫度為40.8℃，11：00后瓦溫度為55.2℃，11：46停機。處理磨尾外側淋油孔。2：20分開機后瓦溫度為48℃，17：25后瓦溫度為52.8℃，主減3#瓦溫度為43.7℃，12#瓦溫度為41.9℃，中班5：30后瓦溫度為52.2℃，10：30后瓦溫度為53.8℃。夜班1：30后瓦溫度為45.8℃，主減3#瓦溫度為43.3℃，8：30后瓦溫度為51.7℃。4月8日白班9：00停機，刮瓦、合瓦，研瓦，中班6：43開機正常。4月9日全天正常。

4月10日全天正常。白班1：30后瓦溫度為42.4℃，主減3#瓦溫度為43.4℃。4月11日全天正常。4月11日白班14：42開機，15：03分4#主減瓦跳閘溫高，17：30正常，中班停機加球100%。

4月12日14：40分開機----15：03分，15：03分4#主減瓦跳閘溫高，清洗主減稀油站濾網(wǎng)，16：50正常，中班1：30正常。更換減速機油品。

4月13日夜班1：30分----白班10：00分正常，白班11：00分后瓦49.4℃，3#主減瓦43.7℃。

第二篇：(五)關于對2#水泥磨減速機搶修中的工作總結

關于對2水泥磨減速機搶修中的工作總結 供大家交流、參考 潘紹民 4.復查同步間隙，符合要求后方可組裝其余圓柱銷及螺栓； # 5.組裝其余上瓦及上瓦座并安裝上瓦的定位銷，檢查上瓦受力的瓦口及瓦頂隙；

清洗箱體內潤滑油管并安裝；

安裝鉑電阻，并檢查是否完好，按潤滑管路布置、固定；

在左、右一級大、二級小工作面上涂著色劑；

檢查箱體內和齒輪上無異物并盤車后，方可組裝上箱體（涂密封膠）；2 6.7.8.9.10.組裝JMS660慢速驅動裝置（慢速驅動裝置找正及安裝）； 11.減速機潤滑油站就位

①、配制進油管； ②、配制回油管； ③、酸洗；

12.在進入齒輪箱潤滑油端口安放100目銅濾網(wǎng)，串油確認無雜物后，方可試運轉；

13.空車試運轉，應確認慢速驅動電機和主電機，油站的油泵電機和主電機的互鎖，并盤動慢驅裝置，確認運轉靈活，無卡滯或撞擊發(fā)生后方可啟動慢驅電機進行運轉，運行20分鐘后，無異常慢驅脫離空運轉； 14.組裝輸出傳動軸后帶磨機運轉8小時（各軸承點溫度平衡）；

15.1/3負荷運轉16小時，停機后從觀察孔觀察各級齒輪嚙合情況并記錄；

16.2/3負荷運轉16小時； 17.90－100負荷運轉20小時；

特別注意的是各軸承溫度、滑油壓力或其它系統(tǒng)超過額定整定值時，報警系統(tǒng)報警后應立即停機并應查明原因并加以解決，切勿取消報警和互鎖裝置，以免危及減速機的安全運轉。

18.．依據(jù)1/3負荷運轉時齒輪嚙合著色情況確定是否調整齒輪嚙合； 19.．特別注意事項及建議

① 減速機運行1年后，應重新對磨機與減速機中心線的同軸度進行復查，如有超差，應查明原因（如基礎下沉），按規(guī)定重新調整。

② 減速機首次使用的潤滑油應半年進行更換，以后換油期為15000h。③ 減速機如長期停止運行（15天以上）每周需啟動油泵向其供油，同時啟動慢速驅動裝置使其運行10min ④ 當主電機由于緊急跳閘而停車時，跳閘原因沒有查清和完全排除以前，不得重新啟動主電機。

⑤ 每季度至少進行了一次負荷運行齒輪嚙合檢查（齒輪工作面上涂抹跑合劑）齒輪嚙合發(fā)生變化應分析原因，齒輪嚙合達不到要求應調整。

沙灣天山水泥有限責任公司

生產辦 潘紹民 2012年3月12日

第三篇：(三)關于對2#水泥磨減速機搶修中的工作總結

關于對2#水泥磨減速機搶修中的工作總結 供大家交流、參考 潘紹民

左右側輸入級大齒輪端扭力軸法蘭盤柱銷和螺栓

左側輸出級小齒輪端扭力軸

左側輸入級大齒輪中間孔與中空軸處

左側輸入級大齒輪中間孔與中空軸處

左側輸出級小齒輪與法蘭盤

安裝輸出大齒輪軸并按配對記

使用水平儀監(jiān)控輸入軸水平

按配對記號安裝左、右一級大齒輪

號組裝輸出聯(lián)軸器

第四篇：生料磨大電機、水泥磨前瓦、2#煤磨后瓦 搶修中的工作總結及標準

關于對生料磨大電機、水泥磨前瓦、2#煤磨后瓦 搶修中的工作總結及標準 供大家交流、參考 潘紹民

一、生料磨大電機搶修中的工作總結： 2003年6月15日白班12：45分因生料磨機大電機1250KW發(fā)生故障，轉子接地造成磨機停機88小時，影響燒成車間1#窯斷料68小時、2#窯74小時、3#窯58小時。6月16日下午從頭屯河水泥廠借來大電機；大家開始打開電機前，后軸承坐軸瓦進行檢查后，刮瓦、合瓦等；連續(xù)搶修88小時才開機；在這次搶修中發(fā)現(xiàn)了一些問題，總結如下： 1.技術上主控部門技術指揮不當，大家沒有經(jīng)驗，邊干邊學，干一步看一步。2.在搶修過程中技術人員責權不明，組織不嚴，目標不明。3.大電機軸瓦安裝過程中沒按常規(guī)程序進行安裝。4.車間人員組織不當，24小時工作。5.工具管理不好，工具欠缺。6.機、電工分工不明確。7.搶修現(xiàn)場不規(guī)范、工具、拆下配件放置太亂。通過以上問題，在今后搶修中嚴格按照文件《設備技術小組管理辦法》執(zhí)行，并在搶修中做到，技術把關，分工明確，必須按程序完成每項工作，生產辦負責技術主控，車間負責組織人員搶修，按分工嚴格完成。通過這次搶修大電機積累經(jīng)驗如下： 1.大電機到位后；由生產辦主控技術人員、召開搶修人員負責人所參加的會議，確定 好搶修步驟和方案，明確責任；分工明確；責任到人，負責完成每一項工作。2.在搶修過程中隨時檢查指導，研究討論疑難問題。3.分工：設備技術小組組長負責設備技術主控，所有現(xiàn)場技術問題必須通過技術主控、方可實施；生產車間負責組織人員按步驟和方案完成工作，電器由生產辦技術主控全權負責安排。4.先檢測電機前、后定子與轉子間隙后，留下數(shù)據(jù)，再打開前后瓦進行檢查后，根據(jù)情況進行合瓦、刮研瓦后，并對球面體也進行檢查刮研、研磨安裝好后，再調整軸瓦間隙后，再測電機定子與轉子間隙并調整好即可。5.在搶修過程中規(guī)定工具、拆下配件等所放置位置。6.全部檢測好后，開始吊裝就位電機找正，慢驅動間隙留4.5mm即可。按程序逐步完成安裝、找正。

二、水泥磨前瓦搶修中的工作總結： 成品一車間φ3.5×11.5m水泥磨磨頭瓦溫高導致不能正常開機。其具體情況匯總如下：

2001年11月5日我公司與貴廠簽訂訂購此磨機的合同，并于2002年7月18日開機試車，當鋼球加到100%時，磨頭、磨尾球面瓦經(jīng)常瓦溫升高，經(jīng)搶修發(fā)現(xiàn)靠磨機端150mm寬，徑向方向一條至包邊處有脫殼現(xiàn)象，經(jīng)擴建辦與馬俊聯(lián)系后，前后瓦分別送到烏魯木齊八鋼博業(yè)公司對脫殼局部進行補焊處理后；2003年6月26日白班1：20又因瓦溫升高引起跳閘，經(jīng)檢查中空軸無異常，打慢驅慢轉后，4：20分開機運行到6：55，又因磨頭挖溫高60℃跳閘停機，拆除瓦后發(fā)現(xiàn)靠磨機端這邊200mm一條巴氏合金拉損一層，又發(fā)現(xiàn)合金面多處從氣孔往外滲油，經(jīng)刮瓦后，6月27日白班10：50開機運行到6月28日早上9：20（此時運行了23小時）又因瓦溫突然升高到47℃，并拌有冒煙現(xiàn)象，緊急停 機，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)瓦的合金面有裂紋現(xiàn)象，并從瓦底往外滲油，詳見圖，對裂紋處剔開一個槽，重新用合金補焊后，進行刮瓦、研瓦，6月29日白班12：20再次開機至3：00停機，又因瓦溫突然升高到43℃，仍有冒煙現(xiàn)象，停機后再次發(fā)現(xiàn)還是靠磨機這邊160mm左右一條拉損，并發(fā)現(xiàn)瓦邊包角處脫殼120°處1/3，又經(jīng)過刮瓦研瓦后，6月30日凌晨3：10開機，4：05停機因瓦溫升高，早上10：00再次打開后發(fā)現(xiàn)瓦的前后各一條拉損，中間瓦面多處有脫殼現(xiàn)象，又經(jīng)過剔開脫殼之處進行澆補焊處理，刮瓦、研瓦后7月1日早上9：20開機后，用高壓泵注油強行開機，瓦溫在47℃范圍上升后停機，再冷卻后開機，以確保生產旺季各品種水泥的正常供應。

以上為事故經(jīng)過，經(jīng)領導研究決定采取瓦面合金重新澆鑄的辦法，以確保生產正常進行。此瓦從開機至今一直處于帶病工作狀態(tài)，從根本上沒有解決問題，導致經(jīng)常性的瓦溫升高影響運行，瓦的脫殼嚴重；經(jīng)與天山建材機械有限責任公司詢價：錫金瓦澆注胎具費：1500元，錫金瓦加工胎具費：3500元，錫金瓦澆注、加工費（含錫金）：13000元，合計：18000元。通過這次水泥磨前瓦搶修積累經(jīng)驗如下：

1、磨機停機時，一定要檢測、試驗自動保護系統(tǒng)是否正常，并對稀油站的設備、電器詳細檢查，恢復正常。

2、經(jīng)常清洗稀油站、球面瓦的濾網(wǎng)和管路，并按時更換潤滑油和密封油氈及密封件。

3、稀油站的泵要有備用件。

4、球面瓦千萬不能缺油（因缺油后，造成拉瓦，這樣很可能瓦有脫殼現(xiàn)象）。

5、在今后搶修中嚴格按照文件《設備技術小組管理辦法》執(zhí)行。

三、軸瓦的修理方法、標準：

（一）刮研法 刮研法是利用刮刀，測量工具和顯示劑，以手工操作的方法，對配合件接觸面進行邊研配測量，邊刮削加工，使工件達到工藝上規(guī)定的尺寸精度、幾何形狀、表面粗糙度和密合性等要求的精加工方法。由于刮研有其他獨特的優(yōu)點，因此被廣泛地應用在機械零件的裝配和修理工作中。刮研有一下特點： 1.可任意將零件表面刮成各種特殊要求的形狀； 2.刮研過程中，施加在工件上力很小，產生的熱量很少，故不會引起零件的應力和受熱變形； 3.可用刮研來實現(xiàn)配合件間的配合精度； 4.刮研是手工操作，自由方便，不受零件位置的限制。5.刮研的表面分布著均勻的凹洼，可以儲存潤滑油，其良好的潤滑作用，(凹洼不可過深，過深影響油膜形成)，并且接觸點比較均勻，可減少磨損。刮研表面的精度等級，是以25×25mm2面積內接觸點數(shù)的多少來表示。在安裝和修理滑動軸承時，是離不開刮研法的。刮研滑動軸承時，要同時滿足接觸點、接觸角、頂間隙和側間隙的要求。一般的刮研方法，是先刮研接觸點，若是整體軸瓦，要同時照顧到頂間隙，最后刮側間隙，同時保證間隙角；若是對開式軸瓦，應拆開后刮瓦，用瓦口墊片調整頂間隙。在軸瓦接觸角與側間隙區(qū)域間，不允許有明顯的界限，在手指檫抹軸瓦面時，應感到平滑。軸瓦接觸角的要求： 軸瓦接觸角是指軸頸和軸瓦的接觸表面所對的圓心角。(如圖5--7)接觸角不可過小，也不可過大。過小將使軸瓦的承強度加大，從而磨損加快，變形較大，壽命縮短；接觸角過大，油膜的形成受到影響，潤滑狀態(tài)不好，同時加快 磨損，影響機械設備的正常運轉。軸瓦的磨損極限是接觸角為1200，即軸瓦磨損到接觸角為1200時，液體潤滑的條件開始破壞，軸與軸瓦發(fā)生直接接觸，處于半干摩擦狀態(tài)，軸瓦的磨損急劇加大。所以，在不影響軸瓦承壓強度的前提下，接觸角應盡量減小為宜。從摩擦力矩的理論來看，摩擦力矩最小時，接觸角為600。從實踐來看，轉速為500r/min以上時，接觸角應在600-750，轉速為500r/min以下時，接觸角應在700-900。瓦接觸點的要求： 接觸點愈多，愈細，愈均勻，表示接觸愈好。軸瓦接觸點的要求，是根據(jù)軸頸和軸瓦的配合性能，及工作條件來決定的。對于一般建材機械設備7-8級精度軸瓦的要求是：當轉速為500r/min以下時，應達到6個點；當轉速為500r/min以上時，應達到12個點。軸瓦的頂間隙一般按標準配合選擇： 在刮軸瓦的側間隙時，對銅瓦要特別注意。圖5--8表示銅瓦工作時熱膨脹的情況。銅瓦熱膨脹后，由于a、b兩點處被軸承座頂住，則c、d兩處就向里收縮。又由于銅膨脹系數(shù)比鑄鐵大，若側間隙太小，c、d兩處就有可能把軸抱住。因此，銅瓦的側間隙要刮得大些，側間隙可為頂間隙的兩倍，至少兩者應相等。其他材料軸瓦的側間隙，一般為0.3-1倍的頂間隙值。圖5--8銅瓦熱膨脹的情況(二)、補鑄法： 滑動軸承上的襯瓦層—巴氏合金，已不能用刮研法修復而發(fā)展到嚴重磨損 階段，或因事故燒損不能修復時，就要將襯瓦的巴氏合金全部熔化去，重新鑄澆新的巴氏合金。這就是補鑄。巴氏合金的補鑄工藝的過程主要包括三個方面：底瓦的準備、巴氏合金的熔配及澆鑄。A、底瓦的準備： 底瓦的準備包括底瓦的清理和掛錫

1、底瓦的清理 底瓦的材質對澆鑄巴氏合金的質量有很大的影響。底瓦的材料有青銅、低碳鋼鋼板、鑄鋼、鑄鐵。青銅與巴氏合金的粘接強部最好，但很貴不常用。鑄鐵與巴氏合金的粘結強度雖然較差，但經(jīng)濟適用。所以一般多用鑄鐵底瓦。底瓦清理的好壞，直接影響底瓦與掛錫層之間的結合強度。舊底瓦上粘有油污、鐵銹等垢污、補鑄時，必須認真清理，其步驟是：（1）機械清理：用鋼絲繩、刮刀等清除鐵銹；（2）酸洗：在10-15%的硫酸或鹽酸中浸蝕2-10分鐘，溫度為70-80℃，再用熱水清洗，以除去鐵銹；（3）堿洗：在10%的氫氧化鈉和氫氧化鉀溶液中煮8-15分鐘，以除去油污和中和，再用100℃熱水清洗；（4）使其自然干燥或烘干。（5）采用噴砂工藝進行瓦底清理，大大簡化了瓦底清理的工藝過程，提高了清瓦質量和生產效率，每塊只需5-10分鐘就可清理完畢。整個過程不與水接觸，預熱時不易氧化和起銹點。噴砂工藝所用設備如圖5-14所示，砂子可用一般建筑河砂或石英砂，必須經(jīng)過篩分和烘干，然后灌入容積約150-200升的鋼瓶內一半左右，在其底部通入4-6千克/厘米2壓力的壓縮空氣，砂粒隨著壓縮空氣高速經(jīng)噴頭沖出，噴頭用長500毫米、直徑約1英寸左右的鋼管，將頭部錘扁一點即可。

2、瓦底的掛錫 瓦底掛錫的目的是為了使巴氏合金與底瓦粘合牢固和緊密，必須在底瓦和巴氏合金之間鍍一層錫。因巴氏合金中的錫銻立方晶格（SnSb）和錫銅針狀結晶（Cu6Sns），都不能直接和銅結合，而底瓦掛錫后，錫和鐵或銅能化合成FeSn2或Cn6Sn5和Cu3Sn等化合物。這些化合物雖然硬而脆，但它們能與巴氏合金粘合起來，錫與低碳鋼或銅的粘合強度較好，鑄鐵次之，而與鑄鐵的粘合強度較差。掛錫的步驟如下：（1）底瓦上涂一層氯化鋅飽和溶液，加熱到250-300℃，在涂上一點氯化鋅溶液，并在上面撒一些氯化銨，底瓦保溫，馬上掛錫。（2）掛錫：小件可放入錫鍋，大件則將熔化好的錫，涂抹在表面上，或者用鉻鐵熔化。掛錫層盡可能薄一點，一般錫層厚度0.1-0.2毫米。厚了反而影響底瓦與巴氏合金的粘合強度，掛錫的溫度控制在350℃左右，錫要求純結。（3）軸瓦預熱溫度的檢查，可用錫條在軸瓦表面涂擦，觀擦其在軸瓦表面上熔化的速度來判斷溫度的高低，亦可用表面測溫計測定溫度。因為錫的熔是232℃，一般控制軸瓦的預熱溫度在230--300℃之間。（4）掛錫之前，在被涂表面要先涂一次助

3、澆注用胎具及安裝 胎具的設計，要使操作者便于安裝調整和拆卸，是用鋼板焊接成的半徑R比中空軸軸頸小15-30毫米，軸瓦安裝在胎具上，要使胎具外壁與軸瓦內表面之間的空隙均勻。7

第五篇：回轉窯托輪瓦溫升處理及發(fā)熱原因（范文模版）

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回轉窯托輪瓦溫升處理及發(fā)熱原因

王廣強

（德州中聯(lián)

大壩水泥有限公司，山東

德州 253024）

回轉窯托輪瓦在工作中溫升是一種常見的現(xiàn)象，引起的原因比較多，如果處理不及時，就可能造成嚴重的后果。筆者在回轉窯工作多年，成功處理了多次托輪瓦溫升現(xiàn)象，總結出一些較為實用的經(jīng)驗。

處理托輪瓦溫升的工器具回轉窯托輪瓦溫升，有時來得很突然。要面對這種突發(fā)性的熱工現(xiàn)象，臨時找工器具是非常麻煩的，找的時間長了，可能會錯過處理溫升的最佳時期，造成嚴重的后果。所以回轉窯的窯中崗位要準備好處理托輪瓦溫升的一些專用工器具，并單獨放置在窯中主減機稀油站潤滑室內。所需專用工器具如下：①一桶與托輪瓦用油相符的潤滑油，重量約170kg.現(xiàn)在托輪瓦潤滑用油品種比較多，各廠家不盡相同。有的用中負荷齒輪油N460、N680，有的用美孚636，還有的選用專用潤滑油HF-托輪油，但不論用哪種油，要準備好一桶與托輪瓦用油相符的潤滑油。②兩個干凈的小空油桶，容量15kg.小油桶選擇用0號鋰基脂的空油桶。篦式冷卻機干油泵用的0號鋰基脂油桶，現(xiàn)場非常多，選擇兩個帶蓋的，用柴油清洗干凈。③1個托輪瓦加完油的空油桶，容量170kg.④兩個帶嘴油桶，容量15kg.⑤12號鐵絲5kg及1把鋼絲鉗。⑥內徑Ф20mm的膠皮管5m.處理托輪瓦溫升的預案突然出現(xiàn)托輪瓦溫升現(xiàn)象，現(xiàn)場處理不要慌張，要按照一定的程序來應對，這就需要有事先準備好的預案。現(xiàn)場當班人員按照預案規(guī)定，來處理托輪瓦溫升現(xiàn)象，就會有條不紊。處理托輪瓦溫升的預案如下：

1、現(xiàn)場組織：①現(xiàn)場統(tǒng)一由當班班長組織。②班長迅速組織人員，快速采取降溫措施。③班長要頭腦冷靜，保持與中控室聯(lián)系。④注意現(xiàn)場人員安全第一。⑤如托輪瓦溫升在短時間降不下來并有上升趨勢，馬上通知車間及設備管理人員。⑥車間及設備管

理人員不論在什么時間，接到現(xiàn)場通知，要迅速趕到現(xiàn)場，指導托輪瓦降溫工作。

2、降溫措施：當回轉窯運行中某一托輪瓦的運行溫度，在短時間內升幅較快且還有上升趨勢時，快速采取以下應急措施：①用Ф20mm的膠皮管接在該瓦循環(huán)水的出水管處，用鐵絲捆綁接頭，用鋼絲鉗扎緊。使循環(huán)水外排，并加大冷卻水量。②各擋輪帶與托輪接觸面加強潤滑。③啟用備用的托輪瓦油，用兩個帶嘴油桶交替向溫升的軸面連續(xù)加注新潤滑油，用兩個小空油桶交替排出舊油。舊油倒在備用的油桶內。④用測溫槍測量，用手觸摸軸面，看軸瓦的溫度和表面油膜情況。如有突出發(fā)熱點，且軸溫在70℃以下，還有較完整的油膜，則繼續(xù)澆淋新油，排出舊油。同時加壓縮空氣風冷發(fā)熱點。⑤如整個托輪溫度較高，可向托輪下面的水槽內加水降溫，水面浸托輪邊緣100mm為宜。⑥如果是軸肩或止推圈處溫度高，可改變液壓擋輪運行狀態(tài)或停掉液壓擋輪。⑦整個降溫過程輪帶與托輪的接觸面要保持潤滑，托輪表面均勻涂抹3號鋰基脂。⑧托輪軸面淋注新油不能長時間停頓，要求冷卻循環(huán)水量充足，不斷地用壓縮空氣降溫，水槽內注水并循環(huán)，直至軸面溫度和油溫都恢復正常。⑨降溫過程中可維持窯速和喂料量。

當某一托輪軸面溫度超過70℃，或軸面有干澀發(fā)熱點，已喪失正常完整的油膜，或長時間降溫軸瓦溫度卻有上升趨勢時，應采取以下應急措施：①立即止料、降低窯速。②繼續(xù)采取上述降溫措施，并加大澆淋新油力度及循環(huán)水外排力度。③降溫過程嚴禁停止回轉窯運轉。④逐漸減少窯頭喂煤量。問題嚴重時，停止窯頭喂煤。⑤通知車間及設備管理人員快速趕到現(xiàn)場，及時查找引起托

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輪瓦溫升的原因，進行降溫處理。

1、幾種引起托輪瓦溫升的原因及處理措施1.常見的軸瓦溫升原因及處理措施：

①因潤滑油引起的托輪瓦溫升。

托輪瓦潤滑油長時間不換，引起潤滑油變質，諸如：黏度降低、油質乳化、油內含有粉塵雜質等都能引起軸瓦發(fā)熱，也有的是因選油不當引起軸瓦發(fā)熱，最好選用專用油，比如現(xiàn)在有許多新型干法生產線選用了回轉窯托輪軸瓦專用油HF-托輪油，有效地解決了回轉窯托輪軸瓦發(fā)熱拉絲現(xiàn)象，防止抱瓦燒瓦翻瓦事故的發(fā)生，比常用油品潤滑效果顯著。再者要注意定期更換新油，并加強托輪軸瓦的保養(yǎng)力度。

②托輪漏油及潤滑裝置脫落引起的軸瓦溫升。

因托輪軸密封不好，漏油嚴重，使油位降低，或潤滑油勺脫落引起軸瓦溫度升高。處理的措施是：搞好托輪密封，更換密封圈，緊固潤滑勺。

③因循環(huán)水不暢、量少或內部循環(huán)水管滲水造成的軸瓦溫升。循環(huán)水不暢或量少容易引起軸瓦發(fā)熱。當托輪內部循環(huán)水管老化產生漏水時，破壞了潤滑油的黏度，使油質惡化，軸瓦溫升。處理的措施為：酸洗循環(huán)水管，去除內部油污雜質；更換損壞的內部水管。目前水泥廠常用的酸洗方法為槽式酸洗法，一般操作順序為：脫脂-水沖洗-酸洗-水沖洗-中和-鈍化-水沖洗等。

④因瓦口間隙小引起的軸瓦溫升。

托輪軸瓦長時間使用，瓦與軸的接觸角度越來越大，同時瓦口與軸的接觸間隙也越來越小，小到一定程度，潤滑油不能進入軸瓦的底部進行潤滑，引起軸瓦溫升。處理措施是：發(fā)現(xiàn)瓦口間隙較小，應及時修理，重新開瓦口，一般瓦口的間隙為0.003Dmm（D為托輪軸的直徑）。

2、由輪帶引起的軸瓦溫升及處理措施：

①輪帶與托輪表面受力集中引起的軸瓦溫升。

托輪與輪帶在正常受力的情況下，其接觸面光亮色澤程度應是一致的，輪帶上無明顯的縱向明暗條紋。若出現(xiàn)明暗條紋，光亮

-46-的一側則表明軸承座的軸瓦受力偏大，反之另一側偏小。若在輪帶暗條紋處出現(xiàn)與托輪脫離接觸縫隙，且暗條紋面積較大時，則托輪瓦將出現(xiàn)溫升現(xiàn)象。處理措施是：將托輪慢慢調整，使輪帶與托輪的接觸面達到規(guī)定要求，一般60%以上。

②輪帶與筒體墊板的間隙大引起的軸瓦溫升。

根據(jù)輪帶的受力分析顯示，回轉窯筒體在350～380℃工作溫度下，輪帶受高溫的影響，在輪帶的垂直方向變形位移量最大。即在載荷的作用下，輪帶的最高點向下移，輪帶的最低點向上移，輪帶被壓變形，類似于一個平放的橢圓。當輪帶與筒體墊板磨損嚴重，輪帶與墊板之間的間隙過大時，輪帶的變形橢圓度加大。當輪帶的橢圓度超過2D‰時（D為輪帶內、外徑之和的平均值），就容易引起托輪軸瓦溫升。同時，當輪帶與筒體墊板的間隙過大時，若輪帶兩側筒體出現(xiàn)較大的溫差，溫度高的一邊筒體剛度下降，撓度增加，與輪帶的接觸面隨之增大，而輪帶另一端的接觸面則變小，輪帶兩端與托輪的接觸面發(fā)生變化，造成托輪兩邊軸瓦受力不勻，也引起軸瓦溫升。

處理的措施從3方面著手：

一是預防。注重筒體墊板與輪帶的潤滑，采用噴射專用高溫潤滑油，減少墊板與輪帶的磨損。

二是降溫。利用窯中的筒流風機，對輪帶及筒體高溫處進行風冷降溫，使窯體表面運行溫度控制在300℃以內，輪帶表面溫度控制在150℃以內。

三是調整。如果降溫措施效果不好，就進行檢修調整，將較大的間隙調整到最初的安裝間隙。輪帶與筒體墊板的間隙，由于受回轉窯溫度的影響，處在高溫區(qū)的輪帶與處在低溫區(qū)的輪帶間隙不一樣。如果輪帶與筒體墊板的間隙沒有特殊要求，一般按下列公式進行計算得出并調整。

S=aD（t1-t2）

S——間隙量，mm；

a——熱膨脹系數(shù)（取0.000012）；

D——窯筒體的外徑，mm；

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t1——窯筒體熱窯時的溫度，℃；

t2——窯筒體冷窯時的溫度，℃。

3.其他原因引起的軸瓦溫升及處理：

①液壓擋輪的運行時間引起的軸瓦溫升。

回轉窯液壓擋輪是否正常運行，與托輪受力有很大關系。當液壓擋輪上行速度慢且不均勻，而下行速度偏快時，形成了向下的軸向推力，此推力可使托輪軸與瓦之間產生相對挫動和摩擦。當一個托輪止推盤與軸瓦端部接觸間隙較小時，便出現(xiàn)軸瓦溫升現(xiàn)象。處理的措施：迅速改變液壓擋輪的運動方向。可通過觸動接觸開關，強制改變液壓擋輪的運動方向。

檢查液壓擋輪的調速閥、節(jié)流閥的開度和油缸密封圈。正常運行的回轉窯液壓擋的上下行程總時間一般為8～10小時，其上下行程時間比為≤1.若下行時間較短或不足3小時，應調整調速閥或節(jié)流閥的開度，或更換損壞的油缸密封圈。

②窯筒體表面徑向溫差大引起的軸瓦溫升。

窯筒體徑向溫差過大，超過100℃時，筒體發(fā)生變形。有資料顯示，Ф4m的回轉窯，在350℃時，徑向膨脹量為15.8mm.若筒體徑向180°的溫差超過100℃時，筒體兩半圓的直徑則相差8.5mm，周長相差26mm，此時筒體的截面近似于雞蛋縱截面狀。若這種現(xiàn)象發(fā)生在輪帶附近的筒體上，則引起托輪瓦溫升。引起筒體徑向溫差大的原因可能是該處的耐火磚磨損量有差異，由燃燒器的位置或窯皮突然脫落造成。處理措施：及時調整窯頭燃燒器的位置，并在該處用筒流風機進行降溫，等掛上新窯皮后，徑向溫差自然消失。

③窯中心線與托輪軸線的相對偏差引起的軸瓦溫升。

如果窯中心線與某一擋托輪存在偏差，出現(xiàn)正“八”字或倒“八”字時，回轉窯筒體在上行或下行時，輪帶對存在偏差的托輪，便產生了較大的軸向力。這種軸向力作用在軸瓦上，便出現(xiàn)兩種情況：一種是托輪止推盤與軸瓦端部緊密接觸；一種是托輪軸

相對于瓦產生軸向位移，使軸的運動出現(xiàn)了

徑向旋轉和軸向移動，破壞了軸瓦原來的接觸面，引起托輪軸瓦表面產生拉絲并溫升。出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因，主要是不正確的調整托輪造成的。處理措施是將托輪慢慢調整到原來的位置，并嚴格遵循調整托輪的原則：托輪調整一定要成對調整，不可一對托輪只調其中的一個；托輪調整應該掌握所調整的對數(shù)是最少的對數(shù)，調整角度也應是最小的角度；以托輪頂絲的旋轉角度控制托輪的移動量，每次調整頂絲只許旋轉45°～90°；嚴禁將一對托輪調成“八”字形。

回轉窯托輪瓦出現(xiàn)溫升現(xiàn)象，如何正確快速有效地處理，是考驗車間設備管理人員的關鍵。這就要求車間設備管理人員，一方面要多積累經(jīng)驗，掌握托輪瓦溫升的諸多因素，勤于思考總結，增強綜合分析判斷能力；另一方面要經(jīng)常深入一線，在協(xié)助崗位人員做好回轉窯日常保養(yǎng)工作的同時，及時了解回轉窯的運行狀況和各運轉件的磨損量，并作好筆記，利用大修、中修時間，對不正常的現(xiàn)象及時調整和修理，以防止造成托輪軸瓦溫升或引起燒瓦、翻瓦等嚴重的設備事故。處理托輪瓦溫升，預案中規(guī)定的應急降溫措施不能隨便停，即便成功處理了引起托輪瓦溫升的原因，也要等到托輪瓦降到正常溫度并有較好的油膜時，才能停止應急降溫措施，這一點很重要。