第一篇：淺談碗扣式支架在現澆混凝土箱梁施工中的應用

淺談碗扣式支架在現澆混凝土箱梁施工中的應用

摘 要：佛山市禪西大道塱沙大橋跨鐵路橋梁墩高為9.0-15.0m，上部結構為連續箱梁，采用落地碗扣式鋼管滿堂支架施工。為保證施工安全和施工質量，對碗扣式支架系統進行了整體全面的穩定性分析，本文對碗扣式支架搭設及施工進行了介紹和總結，為今后類似工程提供了一定的經驗借鑒。

關鍵詞：碗扣式支架 施工安全 施工質量 穩定性

一、工程概況

禪西大道屬于325國道改線工程，其中塱沙大橋跨鐵路橋梁主線上跨佛山機場專用線和廣茂鐵路正線，處于佛山市羅村鎮，本工程地貌屬珠江三角洲平原腹地，屬經濟發達、交通繁忙地段。橋址范圍內未發現斷裂、巖溶、土洞、滑坡、崩塌或泥石流、采空區等不良地質現象，未發現膨脹土等特殊巖土。本橋由廣東三茂鐵路股份有限公司代建，分左右兩幅，共計3孔左幅跨度形式為30+32+25，3孔右幅跨度形式為27+35+25，后張法預應力混凝土連續箱梁。箱梁設計為單箱四室各室截面相同，單孔最重梁體砼量385m3，重1001.79T。

本工程地勢平坦、地基穩定、橋墩高度9~15m，根據場地處的地質條件及橋型結構，選擇以安全、適用、經濟為施工原則，優先采用落地碗扣式鋼管滿堂支架施工。箱梁支架的穩定性不僅關系到橋梁的施工質量和安全，更涉及鐵路的運輸安全。因此，有必要對該支架進行嚴格的受力驗算。

二、碗扣式支架工法優點

1.裝拆靈活，操作方便，提高工效和減輕工人勞動強度，縮短施工工期從而節約了工程成本；

2.結構合理，使用安全，附件不易丟失，管理和運輸方便，損耗極少，反復利用率極高；

3.構建設計模數制，使用功能多，應用范圍廣，可適用于腳手架、支撐架、等其他搭建用途；

三、適用條件

適用于地面條件平整、地質條件穩定的現澆混凝土箱梁及其它現澆橋梁和框架等跨越結構的施工。

四、工藝及流程

（一）工藝原理

選用碗扣式支架，以600規格為主支撐，配合其它300規格和其它結構件組成整體支撐體系。在局部受力較大、較集中的范圍內采用局部加密，如減小步距、增加斜撐桿件以保證受力均勻。支架頂部采用可調頂鐵，調節頂部標高，使頂部處于控制標高，保證支架整體的安裝精度。在局部橫桿與立桿間拉有斜桿和水平拉桿，加強架體的穩定性。支架與地面接觸采用鋪設大板的方式，使架體坐落在大板上，最大受力面積，減少受力后的沉降量。

（二）施工工藝流程

基礎處理→測量放樣→鋪設大板→檢驗支架合格證→立豎桿→安裝縱、橫向橫桿→設置剪刀撐→安裝上托→鋪設縱向方鋼→鋪設橫向方木→鋪設大板→安裝模板→支架預壓→卸載→調整支架高度

五、施工中的要點控制

表1 碗扣式支架控制項目要點：

施工中重點檢查項目內容及相關要求 基 礎地基承載力情況（動力觸探）回填土基礎要求每層壓實，檢測承載力≥150KPa 地基壓實面寬度≥橋面寬度

排水設施四周要設立排水溝，防止基礎積水。

混凝土墊層長：滿鋪，寬：等于橋面寬度，厚：填方區域≥0.15m，挖方區域≥0.15m，混凝土采用平板振動器振搗密實，平整度采用兩米水平尺測量≤3mm。支架搭設墊木質量方木，厚度≥5cm，長度不小于三跨，未腐蝕，與地面接觸密實。

架體及頂托架體無懸空，可調頂托座插入立桿內的長度≥300mm。立 柱橫排、縱排間距為0.6m；水平層距：墩高≥10m，層距0.6m，＜10m層距1.2m。

碗扣及接頭碗扣扣緊，無松動，接頭必須鎖緊。

掃地桿、上水平連接桿掃地桿離地面高度≤200mm，上水平連接桿至頂托上端距離≤0.7m。

水平剪刀撐支架高度大于6m時，頂端、底部以及中間豎向每隔3.6m設置層水平剪刀撐，角度按45度控制。

縱、橫向剪刀撐橫向每5排設一道，縱向不少于4道，剪刀撐首尾相連，斜桿與立柱相接觸處都用扣件扣接，靠近墩臺兩側各加設一道橫向剪刀撐，順橋向支架用鋼管撐在兩端墩臺上，上下設兩道。支架垂直度整架垂直度應小于L/500，但最大不超過100mm。支架寬度滿足箱梁橋面寬度，在翼板外加設一榀支架。支架搭設支架高度高度不大于20m；若大于20m，不建議采用碗口支架施工。

六、支架的受力驗算分析

（一）支架相關特性

佛山市禪西大道塱沙大橋跨鐵路橋梁，考慮地質及施工安全、質量、工期及就地取材原則，上部箱梁施工采用落地式碗扣式鋼管滿堂支架工法。塱沙大橋跨鐵路段箱梁跨度為三跨，為減輕支架受力荷載，減少支架的不均勻沉降，箱梁模板均采用木模施工，箱梁施工完畢木模可繼續用作以后的附屬施工中，既保證箱梁施工質量，同時減少材料消耗成本。現以最大跨度（35m跨）的箱梁為例，按支架高度15m進行支架應力及穩定性檢算。

碗扣支架鋼管為φ

48、t=3.5mm，材質為A3鋼，軸向容許應力[σ0]=170 MPa。截面特性及承載性能詳細數據見下表（表

2、表3）。表2 碗扣支架鋼管截面特性： 外徑 d(mm)壁厚 t(mm)截面積 A(mm2)慣性矩 I(mm4)抵抗矩 W(mm3)回轉半徑 i（mm）每米 自重（N）483.54.89*1021.219*1055.08*10315.7838.4表3 碗扣支架鋼管立桿、橫桿承載性能：

立

桿橫

桿步距（m）允許載荷

（KN）橫桿長度（m）允許集中荷載（KN））允許均布荷載（KN）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0

（二）荷載計算分析

本箱梁截面尺寸設計為兩端腹板變截面加厚，中部段腹板變截面減小，故端部支架受力最大，在進行受力分析時應考慮最不利受力點進行分析，因此取箱梁端部為受力點進行計算最為合理。

縱橫分配梁由于支點位置均位于支架立桿中心，主要起傳遞荷載及均衡應力分布的作用，可視為立桿頂部方木抗壓承力，不考需考慮方木的抗彎和撓度。

1．碗扣式支架鋼管自重，可按表2查取。

2．按照最不利工況，將翼緣板部分的混凝土重量折算到底板上。箱梁底板支架按均布荷載計算，鋼筋砼容重按25.5KN/m3計算，則：

每平方米鋼筋砼自重荷載為（查看設計圖尺寸）：385÷35÷12.75×25.5=22KN/m2

3．模板及方木、頂托等上部自重每平方重量為2.0 KN/m2； 4．施工荷載取2.1 KN/m2（查施工計算手冊資料，施工荷載一般取值為1.6~2.1 KN/m2，含人員行走及機具運輸或堆放以及振搗時所產生的荷載）

5．支架自重（含扣件）取2.0 KN/m2 6．按照地區取值風荷載，本地沿海地區取值0.5 KN/m2

荷載組合則為：q =22+2.0+2.1+2.0+0.5=28.6KN/m2

碗扣立桿分布為0.6 cm×0.6cm，則：

單根立桿（方木局部）受力為：N=0.6×0.6×28.6=10.3 KN

方木的受力面積：0.1m×0.1m，則

方木承壓：A=100cm×100cm=10000mm2

木方的容許承壓值[fc]取12

σ

=P/A=10300N/10000mm2=1.03MPa

＜[fc]/1.3=12/1.3=9.2MPa

桿件應力安全系數：[N]/N=30 KN/10.3=2.91＞1.3（規范要求安全系數）

經以上計算，立桿應力滿足規范要求。

8．支架立桿穩定性計算

立桿計算長度為h+2a=1.8m。

長細比λ=L/i=1800/15.78=114

查表得φ=0.473，則：

[N]= φA[σ]=0.473×489×170=39.3KN

N`=（N+15）×0.0384=20.9KN

[N] / N` =1.88＞1.5（規范要求安全系數）

經以上計算，立桿穩定性滿足規范要求。

9．地基承載力檢算

荷載按支架高度H=15.0m計算

箱梁底板及翼緣板支架縱橫向間距均為60cm，故：

立桿所承受的最大荷載Nmax=20.9KN×1.1=23KN

地基上橫橋向（立桿底座下）鋪通長方木（平鋪），方木按10cm*10cm考慮

（1）臥木承壓檢算：

A=100cm×100cm=10000mm2

σ

=P/A=10300N/10000mm2=1.03MPa

＜[fc]/1.3=12/1.3=9.2MPa（2）混凝土頂面檢算：

A=600mm×100mm=60000mm2

σ＝P/A=10300/60000=0.172MPa=172KPa，遠小于C15混凝土抗壓強度允許值滿足要求。

（3）混凝土底面檢算：應力擴散角θ＝45°

A=600mm×500mm=300000mm2

P=10300+0.50×0.6×0.2×25000=11800N

σ=P/A=11800/300000=0.04MPa=40KPa

經地基加固處理后，地基承載力均可達到100KPa以上。可滿足支架對地基承載力的要求。

（三）使用效果

整個施工過程中支架穩固,未出現任何安全問題；所澆的砼外觀質量完好,實體檢測其質量符合要求。

七、結束語 http://www.tmdps.cn/ http://www.tmdps.cn/ http://www.tmdps.cn/ 佛山市禪西大道跨鐵路橋梁采用碗扣式支架現澆連續箱梁施工工藝，不僅保證了施工進度確保了施工安全，而且通過預壓支架，精確的掌握了碗扣式支架的預壓沉降值，使塱沙大橋跨鐵路橋梁混凝土施工質量及箱梁線型達到了預期的質量目標，得到建設單位、監理單位及設計單位的廣泛好評。采用碗扣式支架現澆連續箱梁施工工藝，更是體現了“裝拆靈活，操作方便，結構合理，使用安全”等特點，同時縮短了施工工期、節約了工程成本。參 考 文 獻

[1]《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范》JGJ 166-2008 [2]《混凝土結構工程施工質量驗收規程》GB50204-2002 [3]《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊》（廣州軍區科研設計所）[4]《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008

第二篇：滿布碗扣支架現澆箱梁方案.

滿布碗扣支架現澆箱梁方案

支架采用滿布式碗扣支架。支架的桿件撓度應不大于相應結構跨度的1/400，并且根據砼的彈性和非彈性變形及支架的彈性和非彈性變形設置施工預拱度。箱梁外、底模板均采用支架組合木模貼地板革膠合板，其外、底模的撓度不應超過模板構件跨度的1/400，內模板不應超過1/250跨徑。

不承重的側模，應在砼強度能保證砼表面及棱角不損壞的情況下方可拆除，一般在砼抗壓強度達到2.5MPa時就可拆除側模。承重模板和支架，應在砼強度達到設計強度后方可拆除。

1、地基處理：

現場地勢平坦，比較適宜滿布式碗扣支架，在墩柱施工時穿插安排地基處理，地基首先用人工配合裝載機整平，用壓路機碾壓平整，在墩柱周邊人工配合電夯分層夯實，壓實度達到85%以上，對于地基承載力不夠的地方,采用洞渣回回填并壓實.在處理好地面上填筑10cm厚的C25砼，在支架外50cm挖設縱向排水溝，確保基礎不受水流浸。對于地基不夠寬的地段，采用臨時墩φ430*8的鋼管，基礎采用樁基礎，樁基礎的持力層為強風化巖層，其強風化巖層承載力為1500kPa（承載力根據《工程地質勘察報告》）。鋼管上面為40#工字鋼、20#工字鋼、碗扣式滿堂支架，12#槽鋼、8mm*8mm的方木、1.5cm的竹膠板.2、支架布置及計算說明

支架采用碗扣式滿堂支架，支架計算菏載為：支架模板自重+澆筑段鋼筋砼重量+施工人員、機具、材料運輸堆放的活荷載。支架布置如圖T-

1、圖T-2示。

箱梁荷載通過底模及方木、側模板傳遞到碗扣支架的立桿頂可調節頂托的槽鋼上，然后通過縱向槽鋼直接傳遞給立桿（支架）。

3、計算原理及結果 3.1、荷栽計算

⑴、砼自重：砼自重按26KN/m3計算，腹板及橫隔梁處：q1=1.8×26=46.8KN/㎡ 翼板最厚處以及頂底板處：q2=0.5×26=13KN/㎡ 翼板最薄處：q3=0.18×26=4.68KN/㎡

（2）、施工人員、機具、材料運輸堆放的活荷載 計算模板及支撐模板的方木時取2．5KN/㎡ 計算槽鋼時取3.0KN/㎡ 計算支架立桿時取1KN/㎡

（3）、振搗產生的對水平模板的垂直壓力2KN/㎡，對垂直模板的水平壓力4KN/㎡

（4）、新澆砼對側面模板產生的壓力： q4=24*1.8=43.2KN/m2（5）、傾倒砼對模板側面產生的壓力：2.0KN/m2（6）、模板支架自重按1.5KN/m2 模板自重按0.5KN/㎡ 3.2、肋板處支架、模板計算

（1）、底模板采用δ=15mm竹膠板，近似接近簡支于橫向鋼管上進行計算，按單跨計算。如圖T-3。用作模板的竹膠板按15mm厚1.0m寬驗算，模板和木方允許應力[＆W]=9.5MPa，彈性模量E=8.5*103MPa。

對于橫隔梁和腹板全高均為鋼筋砼：方木間距為30cm。碗扣式鋼管間距為60cm*60cm。即 模板計算長度L0=0.3m 橫向方木計算長度L0=0.6m 縱向槽鋼計算長度L0=0.6m（2）、對于底模模板：按單跨梁計算

靜荷載Nj=1.2*（46.8+0.5）=57.12KN/m 活荷載Nh=1.4*(2.5+2=6.3KN/m Mmax=(Nj+Nh0.222/8=0.384KNm 應力 δ W=0.384/（1*0.0152/6）=1.02MPa<[＆W]=9.5MPa 最大剪力Qmax=ql/2=6.976KN 最大彎矩 Mmax=0.105*57.12*0.252+0.119*6.3*0.252=0.422KNm 彎曲應力 δ W=0.422*103/（1*0.022/6）=6.3MPa<[＆W]=9.5MPa 撓度 fmax=5*(Nj+Nh 0.224/384EI=0.08mm＜[f]=250/500=0.44mm 符合要求

（3）、橫向方木（100mm*100mm）橫向跨度60cm，按縱向槽鋼的簡之梁計算。

計算模板傳遞給方木的均布荷載q，根據模板上作用的均布荷載大小，有：

靜荷載Nj=1.2*（46.8+0.5）*0.3=17.14KN/m 活荷載Nh=1.4*(2.5+2*0.3=1.89KN/m Mmax=（17.14+1.89）*0.62/8=0.856KNm

應力 δ W=0.856*103/（0.1*0.12/6）=5.14MPa<[＆W]=9.5MPa 撓度 fmax=5(Nj+NhL4/384EI=0.45mm＜[f]=60/500=1.2mm 符合要求

（4）、縱向12#槽鋼計算：

縱向12#槽鋼計算按作用于立桿頂托上的簡支梁計算，計算跨距按立桿間距60cm。

計算鋼管方木傳給縱向的均布荷載q,根據方木作用在縱向槽鋼上的支點荷載大小，有：

靜荷載Nj=1.2*（46.8+0.5）*0.3*0.6=10.22KN 活荷載Nh=1.4*(1.5+3.0*0.3*0.6=1.13KN Mmax=（Nj+Nh）L2/8=0.52KNm 應力 δ W=0.51*103/（8.3*10-3）=61.4Mpa＜ [＆W]=215MPa 撓度 fmax=5(Nj+Nh）L3/384EI=0.43mm＜[f]=60/500=1.2mm 符合要求

（5）、碗扣式鋼管立桿受力： ①碗扣式鋼管立桿允許壓力： N/ΨF≦[σ]

因此 N=ΨF[σ] N——壓桿承載力（KN）；

Ψ——桿件縱向撓曲時允許應力折件系數，其值為長細比λ的涵數，其值可查表；

F——無縫鋼管橫截面凈面積，F=Π×（D2-d2）/4=Π×（4.82-4.22）/4=4.24㎝2；

根據《鋼結構設計規范》取λ=100，查Ψ=0.6(A3鋼； [σ]——A3鋼管軸向允許應力140MPa； 那么 N=0.6×4.24×140=35.62KN

0.6*0.6*[1.2*（46.8+1.5）+1.4*(1+2]=22.38KN＜[N]=35.62KN 符合要求

②縱橫水平鋼管步距： 由λ=L0/r 得：L0=λ×r=100×1.59=159㎝ L0——步距（㎝）； λ——桿件細長比；

r——桿件截面回旋半徑（㎝），r=（D2+d2）1/2/4=1.59㎝； 159cm為最大允許步距，為安全起見步距取90㎝。

3、地基承載力計算

如圖T-06示，立桿壓力N通過立桿墊座向地基傳遞，通過10cm厚混凝土基礎面層及50cm的洞渣基層后作用在原地基上，傳遞摩擦角近似按450計算（偏于安全），地基反力近似均布反力計算。

因立桿間距在底板位置縱橫向均為60cm,則每根立桿在原地基的擴散面積：A=135*135=18225cm2有前面的計算可知：每根立桿壓力N=22.38KN。則原地基應力：

σ=N/A=22.38/1.8225=13KPa。而原地基測得容許承載力為60KPa以上，可見地基承載力可以。

對于地基不夠寬的地段，設置臨時，基礎采用樁基礎，基礎嵌入強風化巖層50cm，強風化巖承載力為1500KPa。

20#工字鋼計算

20#工字鋼間距為60cm。設計跨徑定位3.5m, 則腹板最大彎矩為Mmax=(46.8KN/m+3KN/m*0.45*3.52/8=33.32KNm

支座剪應力N=(46.8KN/m+3KN/m*0.45*3.5/2=39.22KN

W=Mmax/σ=33.32/170=196cm3 選用20#工鋼（W=250cm3）型鋼所受最大剪力為39.22KN τ=QmaxS*zmax/Izd=39.22*103/17.2*9*10-5=25.34MPa＜[τ]=100MPa 20#工字鋼下承重梁跨徑設計為4.5米 最大彎矩Mmax=330.918KNm 最大剪力Qmax=147.075KN W=147.075/170=865.1cm3

選取40a工字鋼，（I=21714cm,w=1085.7cm3,s=631.2cm3）

τ=147.075*1085.7/21714/1.05=70.03MPa＜[τ]=100MPa 滿足使用要求。

臨時墩的選用

臨時墩采用φ430*8的鋼管樁柱，由于舊鋼管樁有一定程度銹蝕，為安全起見按φ430*6計算，鋼管受力最大為147.075KN。（A=ΠD2（1-α2）/4=79.2cm2,I=ΠD4（1-α4）/64=17451.3cm4，i= D（1+α2）1/2/4=14.9cm

原地面以上靜高按11m計算，鋼管樁柱按二端鉸接計算 λ=1000/14.9=67.1

ψ=0.84(查《鋼結構設計規范》(GBJ17-88附錄一得或《材料力學》(下冊Pg146

σ= f/ A/ψ=147.075/79.2/0.84=2.15MPa<[σ]=170MPa 滿足使用要求

按構造要求設置柱間支撐即可

由該橋的《工程地質勘察報告》得知強風化巖層，[σ]=1500KPa 設計樁基直徑d=1.0m,則樁基嵌入強風化巖層允許承載力為[N]=[σ]*0.52*3.14=1177.5KN＞147.075KN，故滿足施工要求，為了施工安全，樁基嵌入強風化巖深度要求為0.5m。

3、翼板處支架、模板計算

（1）、采用δ=15mm竹膠板，取單位板寬（1ｍ）按簡支梁計算，竹膠板允許近似接近簡支于橫向鋼管上進行計算，按單跨計算。竹膠板允許彎拉應力取12MPa。計算單位板寬模板上作用的均布荷載q大小：混凝土荷載：

q1=Ar砼=(0.18+0.5/2*1*2.6=8.84KN/m 施工荷載q2=1.5KPa*1=1.5KN/m 振搗砼時產生的荷載：q3=2.0KPa*1m=2.0KN/m 則：q=q1+q2+q3=12.34KN/m 最大剪力Qmax=qL/2=12.34*0.22/2=1.357KN 最大彎矩Mmax=QL2/8=0.0347KN.m 彎曲應力σ=Mmax/W=0.0347/(1*0.0152/6=925.33KPa=0.93MPa＜[σ]=12MPa

τmax=1.5*1.375/(1*0.015 =0.14MPa＜[τ]=1.9MPa(2橫向方木計算

在翼板位置，10*10cm橫向間距30cm，按作用于縱向方木上的簡之梁計算，計算模板傳遞方木的均布荷載q，根據模板上作用的均布荷載大小，有：

Q=0.22*12.34=2.72KN/m 則跨中最大彎矩Mmax=qL2/8=2.72*0.32 /8=0.026KN.m 支點最大剪力Qmax= qL/2=2.72*0.3/2=0.344KN

彎曲應力σmax=Mmax/W=0.026/0.13/6=156KPa=0.156MPa＜[σ]=12MPa 剪應力τmax=2*1.224/(0.1*0.1 =0.245MPa＜[τ]=1.9MPa 可知橫向方木受力安全。（3）縱向12#案槽鋼計算

縱向槽鋼計算按作用在立桿頂托上簡支梁計算，計算跨距按立桿間距90cm計算

計算方木傳遞給縱向槽鋼上的均布荷載q，根據方木作用在槽鋼上支點荷載大小，有：q=1.224*0.9/0.53=2.08KN/m 則跨中最大彎矩Mmax=qL2/8=2.08*0.92 /8=0.211KN.m 支點最大剪力Qmax= qL/2=2.08*0.9/2=0.9364KN 彎曲應力σmax=Mmax/W=0.211/62.137*10-6=1650KPa=3.4MPa＜[σ]=170MPa 應力 δ W=0.51*103/（8.3*10-3）=61.4Mpa＜ [＆W]=215MPa 撓度 fmax=5 *0.936L3/384EI=0.43mm＜[f]=900/500=1.8mm 符合設計要求。

（4）、碗扣式鋼管立桿受力：

①碗扣式鋼管立桿允許壓力：

N/ΨF≦[σ] 因此 N=ΨF[σ] N——壓桿承載力（KN）；

Ψ——桿件縱向撓曲時允許應力折件系數，其值為長細比λ的涵數，其值可查表；

F——無縫鋼管橫截面凈面積，F=Π×（D2-d2）/4=Π×（4.82-4.22）/4=4.24㎝2；

根據《鋼結構設計規范》取λ=100，查Ψ=0.6(A3鋼；

[σ]——A3鋼管軸向允許應力140MPa；

那么 N=0.6×4.24×140=35.62KN

實際立桿受力

N1=0.9*0.6*[(0.18+0.5/2]*2.6=4.77KN 施工荷載N2=1.5KPa*0.9*0.6=0.81KN 振搗荷載N3=2*0.9*0.6=1.08KN

鋼管支架及模板自重N4=3.0KN 則N=9.66KN 9.66KN＜[N]=35.62KN 符合要求

②縱橫水平鋼管步距： 由λ=L0/r 得：L0=λ×r=100×1.59=159㎝

L0——步距（㎝）；

λ——桿件細長比；

r——桿件截面回旋半徑（㎝），r=（D2+d2）1/2/4=1.59㎝；

159cm為最大允許步距，為安全起見步距取90㎝。

3、地基承載力計算

如圖T-06示，立桿壓力N通過立桿墊座向地基傳遞，通過10cm厚混凝土基礎面層及50cm的洞渣基層后作用在原地基上，傳遞摩擦角近似按450計算（偏于安全），地基反力近似均布反力計算。如圖T-07

因立桿間距在底板位置縱橫向均為60cm,由圖T-07則每根立桿在原地基的擴散面積：A=135*135=18225cm2有前面的計算可知：每根立桿壓力N=22.38KN。則原地基應力：

σ=N/A=22.38/1.8225=13KPa。而原地基測得容許承載力為60KPa以上，可見地基承載力可以。

第三篇：現澆箱梁碗扣式鋼管支架體系驗算.

現澆箱梁滿堂支架及模板施工方案 現澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

1、工程概況

三環路東北段B段道路工程(Ⅶ標段)橋梁工程主要包括：A匝道橋，設計起點樁號為AK0-0.039，終點樁號為AK0+292.961，全長293m，橋梁位于R=60m的平曲線內。上部結構分別采用普通鋼筋混凝土及預應力混凝土連續箱梁，共四聯，A匝道橋標準寬為

8.50m，下部結構橋墩采用橢圓型花瓶墩，基礎采用鉆孔灌注樁；B匝道橋，設計起點樁號為BK0-0.048，終點樁號為BK0+288.152，全長288.20m，橋梁位于R=60m的平曲線內，上部結構分別采用普通鋼筋混凝土及預應力混凝土連續箱梁，共四聯，B匝道橋標準寬為8.50m，下部結構橋墩采用橢圓型花瓶墩，基礎采用鉆孔灌注樁；C匝道橋分為兩段, 第一段設計起點樁號為CK25+359.04，終點樁號為CK25+791.04，橋長為432m，橋梁位于R=1300m的平曲線內，第二段設計起點樁號為CK26+011.675，終點樁號為CK26+201.675，橋長為190m, 橋梁位于R=350m的平曲線內, 上部結構分別采用普通鋼筋混凝土及預應力混凝土連續箱梁，第一段共四聯，第二段共兩聯，第一段橋跨布置為(30x4)+(30x2+27)+(30x3)+(27x5)m，第二段橋跨布置為(20x2)+(30x5)m，C匝道標準橋寬為18.75m；洪灣主路高架橋設計起點樁號為K26+614，終點樁號為K27+040，全長426m，橋跨布置為右幅4x30+(30+27+36+33)+3x30+3x30=426m,左幅4x30+(30+33+36+27)+3x30+3x30=426m，采用現澆預應力混凝土連續箱梁，梁高1.8m。結合現場地質、地形以及各聯箱梁的具體情況，采用碗扣式鋼管滿堂支架作為現澆箱梁支架。現就C匝道橋第一段第三聯所采用的碗扣式鋼管滿堂支架體系進行驗算。

2、檢算依據

施工檢算荷載計算項目按《公路橋涵施工技術規范》JTJ041-2000執行、《路橋施工計算手冊》 人民交通出版社 2001年5月（周水興、何兆益、鄒毅松等編著）。

3、碗扣式鋼管滿堂支架體系設計概述

C匝道橋第一段第三聯跨徑均為30m，此聯箱梁為等截面單箱雙室箱梁結構，梁高

1.8米，橋面寬為18.75 米。支架立桿縱橋向布置為47×60cm，共48排；橫向立桿布置為39×60cm，共40排；碗扣式鋼管滿堂支架體系由支架基礎(80cm厚砂碎石墊層+20cm 1 現澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

厚C20砼)、υ48mm×3.5mm鋼管立桿、橫桿、剪刀撐（扣件式）、斜撐桿、可調托架、12×12cm方木橫橋向分配梁、12×12cm方木順橋向分配梁以及上鋪15mm厚竹膠板組成。側模板下布置12×12cm的縱橋向方木，間距為20cm，其下布置定型鋼骨架，縱向間距80cm，定型鋼骨架上下弦桿采用［10槽鋼，立柱采用υ48mm×3.5mm鋼管制作。

碗扣式鋼管支架體系各組成部分所采用材料及相關參數如下： 模板：采用規格尺寸為2440×1220×15mm優質竹膠板。竹膠板密度為γ

=8.3KN/m3；抗彎強度［σw板竹膠板］=60.0MPa，彈性模量為Em=5000MPa。木方木：為馬尾松，橫向方木間距為60cm；縱向方木間距為20cm；方木密度為γ

=6.0KN/m3，方木抗彎強度為［σw方木］=12MPa，方木橫紋抗剪強度［τj方木］=1.5MPa，彈性模量E方木=9.0×103MPa。橫向方木直接鋪設在碗扣式滿堂支架立桿頂部的可調頂托

上。縱向方木鋪設在橫向方木上。υ48mm×3.5mm鋼管：立桿間距為60×60cm，橫桿層距（即立桿步距）為120cm，立桿豎向容許荷載［N］=33.1KN，其抗壓強度值［σ鋼管］=215MPa，鋼材彈性模量為Eg=2.1 ×105MPa,截面積A=4.89×10-4m2，慣性矩I=1.215×10-7m4，抵抗矩W=5.078×10-6m3，回轉半徑i=1.578×10-2m，每米重量3.84Kg。支架在橋縱向每1.8m間距設置剪刀撐；立桿頂部安裝可調頂托，立桿底部支立在底托上；底托下設置墊木，以確保基礎受力均勻。

4、碗扣式鋼管滿堂支架驗算 4.1 荷載標準值計算

梁端實體橫隔梁下的底板模板受力最大，作為控制驗算部位。分析相關荷載如下：

（1）竹膠板自重：q11=0.015×8.3=0.125KN/m2；縱向方木自重：q12=0.12×0.12×1 ×5×6.0=0.432KN/m；橫向方木自重：q13=（0.12×0.12×1×2×6.0）/1.2=0.144 KN/m；

（2）C50鋼筋混凝土自重：梁端 q2=1.8×26=46.8KN/m2。（3）計算支撐模板及直接支撐模板的小棱時施工荷載取均布荷載q31=2.5 KN/m2，另以集中荷載P=2.5KN進行檢算。計算直接支撐小棱的梁時，施工均布荷載取q32=1.5 KN/m2。計算支架立柱時，取均布荷載q33=1.0 KN/m2。（4）振搗混凝土時產生荷載：q4=2.0 KN/m2。4.2 竹膠板強度及剛度驗算 4.2.1 竹膠板計算模型 22 現澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

竹膠板計算模型取跨度為20cm的簡支梁進行驗算，計算范圍為20×100cm。4.2.2 竹膠板強度驗算（1）驗算時荷載組合：

情況一：q竹膠板1=(0.125×1+46.8×1+2.5×1+2.0×1)×0.20=10.285KN/m。情況二：q 載P=2.5KN。（2）內力計算：

情況一：M1= q竹膠板1l2/8=10.285×0.202/8=0.051KN.m。情況二：M2= q竹膠板2l2/8+P×l/4=9.785×0.202/8+2.5×0.20/4=0.174KN.m。（3）強度驗算：

W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3 σ=Mmax/W=M2/W=0.174×103/(3.75×10-5)=0.0464×108Pa =4.64MPa＜［σw板竹膠板2 =(0.125×1+46.8×1+2.0×1)×0.20=9.785KN/m，且承受集中荷］=60.0MPa 強度滿足要求。4.2.3 竹膠板剛度驗算

對于現澆混凝土模板驗算剛度時，按照最不利原則，取恒、活荷載均布線荷載標準值進行驗算

I=bh3/12=1×0.0153/12=2.813×10-7m4 ν1=5 q竹膠板1l4/(384EI)= 5×10.285×103×0.204/（384×5×109×2.813×10-7）=0.152×10-3m ν2=5 q竹膠板2l4/(384EI)+Pl3/48EI= 5×9.785×103×0.204/（384×5×109×2.813 ×10-7）+2.5×103×0.203/（48×5×109×2.813×10-7）=0.441×10-3m＜0.20/400=0.500×10-3m 剛度滿足要求。4.3 縱向方木強度及剛度驗算 4.3.1 縱向方木計算模型

縱向方木其下橫向方木間距為60cm，縱向方木每根長度為3m；故縱向方木計算模型取五跨等跨連續梁進行驗算。4.3.2 縱向方木強度驗算

（1）強度驗算時荷載組合：

情況一：q縱向方木1=(0.125+46.8+0.432+2.5+2.0)×0.20=10.371KN/m。現澆箱梁滿堂支架及模板施工方案 情況二：q P=2.5KN。縱向方木2 =(0.125+46.8+0.432+2.0)×0.20=9.871KN/m 且承受集中荷載（2）內力計算：

情況一：M1max= 0.105q縱向方木1l2=0.105×10.371×0.62=0.392KN.m Q1max= 0.606q縱向方木1l=0.606×10.371×0.6=3.771KN 情況二：M2max=0.105q縱向方木2l2+0.158Pl =0.105×9.871×0.62+0.158×2.5×0.6=0.610KN.m。Q2max= 0.606q縱向方木2l+P=0.606×9.871×0.6+2.5=6.089KN（3）強度驗算：

W=bh2/6=0.12×0.122/6=2.88×10-4m3 σ=Mmax/W=M2max/W=0.610×103×10-6/(2.88×10-4)=2.12MPa＜［σw方木］=12MPa 抗彎強度滿足要求。

τ=3Qmax/(2bh)=3×6.089×103×10-6/(2×0.12×0.12)=0.634MPa＜［τj方木］=1.5MPa 抗剪強度滿足要求。4.3.3 縱向方木剛度驗算

按照最不利原則，取恒、活荷載均布線荷載標準值對其剛度進行驗算 I=bh3/12=0.12×0.123/12=1.728×10-5m4 ν1=0.664×5q縱向方木1l4/384EI= 0.664×5×10.371×103×0.604/384×9×109× 1.728×10-5=0.747×10-4m＜0.6/400=1.5×10-3m ν2=0.664×5q縱向方木2l4/384EI+1.097×Pl3/48EI = 0.664×5×9.871×103× 0.604/384×9×109×1.728×10-5+1.097×2.5×103×0.63/48×9×109×1.728×10-5=1.505×10-4m＜0.6/400=1.5×10-3m 剛度滿足要求。4.4 橫向方木強度及剛度驗算 4.4.1 橫向方木計算模型

橫向方木其下立桿間距為60×60cm，橫向方木每根長3m，計算模型取五跨等跨連續梁進行驗算。

4.4.2 橫向方木強度驗算

（1）強度驗算時荷載組合：

現澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

q橫向方木=(0.125+46.8+0.432+0.144+1.5+2.0)×0.6=30.601KN/m。（2）內力計算：

M=0.105q橫向方木l2=0.105×30.601×0.62=1.157 KN.m。

Q= 0.606q橫向方木l=0.606×30.601×0.6=11.127KN（3）強度驗算：

W=bh2/6=0.12×0.122/6=2.88×10-4m3 σ=M/W=1.157×103×10-6/(2.88×10-4)=4.017MPa＜［σ 要求。

τ=3Q/(2×b×h)=3×11.127×103×10-6/(2×0.12×0.12)=1.159MPa＜［τ =1.5MPa 抗剪強度滿足要求。4.4.3 橫向方木剛度驗算

對于現澆混凝土模板支架橫向方木的剛度進行驗算

I=bh3/12=0.12×0.123/12=1.728×10-5m4 ν=0.664×5q橫向方木l4/384EI= 0.664×5×30.601×103×0.604/384×9×109×1.728 ×10-5=0.220×10-3m＜0.6/400=1.5×10-3m 剛度滿足要求。4.5 碗扣式鋼管滿堂支架立桿的強度及穩定性驗算 支架立桿間距為60×60cm，橫桿層距（即立桿步距）為120cm，每米重量38.4N。支架在橋縱向每1.8m間距設置剪刀撐；立桿頂部安裝可調頂托，立桿底部支立在底托上；底托下設置墊木，以確保基礎受力均勻。第三聯箱梁C10墩身處支架最高為10.7m，按最不利原則以該處碗扣式鋼管滿堂支架布設情況來考慮扣件桿件自重： 計算一跨支架的重量

立桿總長：48×40×10.7=20544m 橫桿總長:(47×40+48×39)×0.6×9=20260.8m 剪刀撐總長:13×2×8×16×2.16=7188.48m 支架總重量:(20544+20260.8+7188.48)×38.4=1842941.952N 支架荷載:1842941.952/28.2×23.4=2.793KN/m2。4.5.1 立桿荷載計算 立桿間距為60×60cm，單根立桿所受荷載為： j方木w方木］=12MPa抗彎強度滿足］

現澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

P=(0.125+0.432+0.144+2.793+46.8+1.0+2.0)×0.6×0.6=19.186KN。4.5.2 立桿強度驗算

分配到每根碗扣式支架立桿荷載：

N=P=19.186KN＜［N］=33.1KN 滿足步距為120cm的承載力要求。

4.5.3 碗扣式鋼管滿堂支架立桿穩定性驗算

每根立桿承受軸向壓力N=P=19.186KN，取橫桿層距（即立桿步距）L0=120cm，驗算

立桿的穩定，支架立柱采用多層水平、縱向橫桿、斜撐桿等構件連接成整體支架體系，碗扣式鋼管滿堂支架立桿穩定性驗算時按照軸心受壓構件考慮，即按照σ=N/υA≤［σ鋼管］=215MPa進行驗算。截面積A=4.89×10-4m2，回轉半徑i=1.578×10-2m。

λ= L0/i=1.2/1.578×10-2=76.046＜［λ］=150 查《路橋施工計算手冊》λ=76.0461時，立桿軸心受壓構件縱向彎曲系數υ=0.676 σ=N/υA=19.186×103×10-6/（0.676×4.89×10-4）=58.040 MPa≤［σ鋼管］=215MPa 滿足穩定性要求。

4.6 立桿地基承載力驗算

地基承載力根據基礎底面積而定，地基容許承載力應滿足：P=N/Ab=19.186/0.36=53.3KPa。

根據試驗檢驗報告得知，第三聯箱梁地基基礎天然狀態下抗壓強度為50～100KPa。經過對局部軟弱地基（如魚塘、打樁用泥漿池、承臺處回填土等）進行換填，以及對滿堂支架天然地基進行碾壓，采用80cm厚的砂碎石墊層+20cm厚C20混凝土作為支架基礎，基礎承載力能夠滿足容許承載力P≥53.3KPa要求。

5、施工時注意事項

碗扣式鋼管滿堂支架體系受鋼管材料質量（如鋼管厚度不足、碗扣式支架頂底托不合格、鋼管不鉛直、銹蝕等）、地基處理情況（如未壓實、地基不均勻、積水等）和人為因素（施工時不嚴格認真、節點未錯開、節點未裝好等）等不利因素影響較多，因此施工時應加強對支架體系的材料、搭設、驗收等環節進行質量控制及現場監督管理，確保工程施工安全。

第四篇：鋼管樁和貝雷片支架在現澆箱梁施工中的應用.

連續箱梁滿堂支架施工技術 劉 民 孫紅錦

(鐵十六局四處 北京懷柔 101400 摘 要 介紹了澆筑連續箱梁時，所采用碗口支架的施工技術 關鍵詞 滿堂支架 施工 技術 1 工程概況

湖南省岳陽市洞庭湖大橋全長5.78km,橋址處為蘆葦蕩,由于受洪水影響,每年橋址處都淤積0c m~ 40c m厚淤泥。設計要求該橋的連續梁在現場澆筑。由于橋址處地基較軟,梁體自重大,工期緊,這樣采用何種支撐便成突出問題。

圖1 30m箱梁一般段面 支撐方案的確定

時間緊,任務重,創精品是本工程的特點。由于梁體為全預應力結構,支架周轉受預應力束張拉影響,澆筑連續箱梁時采用何種支撐制約著本工程的工期。我們選擇了三種方案進行對比,一是采用設置臨時墩,上設軍用梁作支架的方案無法滿足工期的要求;二是采用普通鋼管支架,由于其高度不好調整,施工時不易控制梁體底面標高,無法保證大橋的線型;三是采用廠里定形生產的碗扣支架做支撐,碗口支架具有整體性好,剛度足夠,能滿足模板、荷載均勻有效傳遞以及混凝土澆筑和施工人員活動的有效空間。經過對比,我們決定采用碗口支架做支撐,并加強支撐的整體性和穩定性,通過合理處理地基,使荷載均勻分布并傳遞到地基上的方案。支架方案的實施 3.1 地基處理

由于橋址處為君山農場蘆葦分場所在地,地勢較平坦,表層為每年洪水后沉積下的淤泥,呈流塑狀,含腐植物,厚度0m~0.4m為欠固結土;底層為蘆葦種植土,土中含膠體率較高。根據這種特殊的地質情況,經過方案比較和經濟效益分析,我們決定用換填三合土(比例為:石灰:砂:土=1:3:7進行處理,在保證持力層承載能力的基礎上,確定換填土的厚度。

3.1.1 靜載實施

清除本次洪水沉積下的淤泥后,選取0.2m、0.4m、0.6m三種不同深度回填土進行實驗。實驗過程中首先加到設計荷載,然后再加至1.5倍、2倍荷載。最后確定最佳換填厚度為0.4m,從沉降曲線得出,最大沉降量為14mm,完全能滿足施工需要。

3.1.2 回填方法

清除本次洪水后淤泥—→下挖40c m并翻松—→人工將石灰、砂、土均勻撒到上面—→人工將其拌合均勻—→壓路機碾壓或打夯機夯實到基底設計標高—→檢查(如有不合格地方再重新處理—→人工精確找平—→再碾壓兩遍—→完成。

3.2 支架搭配

根據設計,梁體施工時以每二孔一個單元進行,故支架搭設時也以此為依據,首先搭設兩孔半,隨著施工循環倒用。支架以橋軸線為中線,分兩座搭設,兩座支架間距0.4m,兩座支架之間以普通鋼管相連(如圖3所示

3.2.1 下臥墊石

墊石為50×50×15c m混凝土塊,標號為C20,每塊混凝土面積為0.5×0.5=0.25m2,每根柱下面承受面積為0.25m2,另外再考慮一些地基不均勻性和受力面未完全利用,折減0.2,這樣每根柱下實際受力面積為0.25×0.8=0.2m2,經過處理的地基每m2承載力按10t計算,每根支架柱下也可以承受10×0.2=2t壓力。經計算實際上每根柱傳至基礎的荷載不足1噸,所以大大偏于安全,墊石以橋軸線為中心分兩部分對稱布置,間距為1.2m,呈梅花形布置。布設墊石時一定要使

第11卷 增刊1999年5月

西部探礦工程

(巖土鉆掘礦業工程

圖2 1 4孔碗扣支架平面布置圖 1

—實踐代表模桿 2—代表立桿與墊石對應 3—O 代 表立柱

圖3 碗扣支架立面圖

墊石與地基緊密貼合,使整個受力面能完全被利用。3.2.2 安設鋼管立柱

安設立柱前,先在墊石上放置與之配套的可調底座——腳靴,并正確調整其高度,支架柱之間的距離60×60c m ,立柱底部碗口內一定要加一層水平撐,以上每

1.2m 設水平撐一道,支架本身形成閉合四邊形,立柱

搭設完畢后再在立柱上放上與之配套的托架,同時考慮預留沉降量及預拱度,通過調整托架高度來控制頂面標高,并確保其誤差在允許范圍之內。為保證支架的整體性及穩定性,兩座支架之間不僅以普通鋼管相連,支架的橫縱均設置剪刀撐。

3.2.3 橫木及模板

橫木采用一級落葉松木,截面尺寸為14×14c m ,橫木長度根據托架間距定為2.4m。橫木上放置5c m 木

板,縱向兩木板間距為30c m ,橫向采用搭接,搭接長度不小于1m ,方木與方木、木板與方木之間用扒釘相連。在放置橫木前首先粗調托架高度,鋪模板后再精調一遍。考慮到鋼筋安裝之后會有一些變形,在澆筑混凝土前再將所有托架打緊,使方木、木板、模板、托架之間緊密結合。應注意的問題

411 在軟基上用碗扣支架作支撐,要盡可能使其受力 均勻,澆筑混凝土時要對稱進行,盡量減小沖擊力。

412 加強對基礎及支架觀測,發現問題及時處理。5 幾點體會 511 洞庭湖大橋10×30m 現澆連續梁使用碗扣支架

做支撐,實際整體下沉量與預計下沉量基本一致,梁體內實外美,棱角分明,保證了工程質量。

512 與設置臨時墩上架軍用梁相比,節省了租賃費及 吊車安裝費,與普通鋼管支架相比,具有高度易于調 整,架設方案多等優點。

513 工程進度、工程質量得到了保證,取得了可觀經 濟效益,得到了甲方好評。6 結論

在軟土地基上使用碗扣支架做支撐,通過合理處理地基在技術上是可行的,經濟上是合理的,可以認為是一種既安全又實用還能保證工程質量的好辦法。

(上接第26頁即拆桿進行鋼筋籠和導管的安裝作業,導管安裝完畢,有無沉渣都要用原漿通過導管正循環形式翻動至測定無渣,這樣對灌注水下砼時的順利翻漿和灌注有利。成樁質量檢測

048墩至061號墩淤泥地質段共有168根樁,通過鐵道部科學研究院對這168根樁的無損檢測,樁身質量完整,僅有個別樁有輕微縮擴頸或孔底有少量沉渣,合格率100%,優良率98.8%,對061號墩6#樁由河海大學進行靜載試驗,加載值為設計承載值的二倍,樁

身最大壓降10mm ,卸載后回彈上升7mm ,試驗結果表明樁的質量優良。4 結束語

淤泥質地層鉆孔樁的關鍵是加大孔內水頭壓力、制造優質泥漿和加快成孔速度。加大孔內水頭壓力可通過提高孔位地面標高從而抬高孔內水位,和加大泥漿比重的辦法來實現。優質泥漿采用原位土加外加劑和適當用優質粘土或膨潤土造漿的辦法,快速成孔通過改進鉆頭和鉆進方法并加強工序卸接來實現。

3W est 2Ch ina Exp lo rati on Engineering V o l.11ZK M ay.1999

第五篇：現澆箱梁混凝土澆筑施工方案..

目 錄

一、工程概況.......................................................................................................................................3

二、編制依據及說明...........................................................................................................................3

2.1編制依據..................................................................................................................................3 2.2編制原則..................................................................................................................................3 2.3編制范圍..................................................................................................................................3

三、施工準備.......................................................................................................................................3

3.1技術準備..................................................................................................................................3 3.2現場準備..................................................................................................................................4 3.3機械設備準備..........................................................................................................................4

四、砼澆筑、養護方案.......................................................................................................................4

4.1混凝土配合比設計..................................................................................................................5 4.2砼拌制運輸布料......................................................................................................................5 4.3砼澆筑順序..............................................................................................................................5 4.4、箱梁砼澆筑工藝試驗...........................................................................................................6 4.5箱梁砼澆筑施工要點..............................................................................................................6 4.6砼養護......................................................................................................................................7 4.7施工縫處理..............................................................................................................................8

五、施工安全保證措施.......................................................................................................................8

5.1施工安全組織機構..................................................................................................................8 5.2施工安全管理措施................................................................................................................12 6.3自檢控制程序、控制手段...........................................................................................................13

六、應急預案.....................................................................................................................................13

6.1組織機構及職責....................................................................................................................13

6.2高空墜物................................................................................................................................13 6.3交通安全應急預案................................................................................................................13 6.4泵車堵管、泵車損壞............................................................................................................14 6.5現場停電應急措施................................................................................................................14

七、安全預案.....................................................................................................................................14

7.1預案說明...............................................................................................................................14 7.2組織機構...............................................................................................................................14 7.3職責........................................................................................................................................14 7.4施工現場的應急處理設備和設施配備................................................................................15 7.5具體應急程序........................................................................................................................15 7.6應急方法................................................................................................................................15 7.7安全事故報告程序................................................................................................................15 7.8安全生產突發事件及處理方式............................................................................................15 7.9事件、事故后期處理............................................................................................................16

一、工程概況

本工程A、B、C、D匝道橋、NK3+827.92跨線橋、NK3+119.82跨線橋為市政橋梁。為現澆預應力混凝土連續箱梁和現澆混凝土連續箱梁。箱梁采用C50混凝土澆筑；箱梁高度150cm、160cm，跨中底板厚度22cm，頂板厚度25cm；接近端部底板厚度32cm，頂板厚度35cm。一次澆筑成型。

二、編制依據及說明

2.1編制依據

1、XXX騰飛互通立交工程設計圖紙；

2、《公路橋涵施工施工技術規范》（JTG F50-2011）；

3、《城市橋梁工程質量檢驗標準》（CJJ 2-2008）； 2.2編制原則

1、認真貫徹執行國家、長春市關于市政和高速基本建設的法令、法規和管理辦法；

2、滿足施工合同的具體要求；

3、施工進度安排充分考慮當地氣候的影響，方案合理可行；

4、施工機械設備配備齊全，搭配合理，滿足施工方案及工藝要求；

5、現場組織機構設置合理，專業技術人員、管理人員滿足施工需要；

6、施工平面布置做到統籌規劃，合理布置，節約用地，減少施工和交通干擾，滿足環保、水保要求；

7、工期、質量、安全、環保水保、文明施工目標明確，技術保證措施充分可行；

8、勞動力安排和主要材料供應計劃，滿足施工方法和進度要求。2.3編制范圍

XXX騰飛互通立交工程現澆箱梁混凝土澆筑。

三、施工準備

3.1技術準備

1、底板、側模和翼緣板在砼澆筑前先用高壓風槍清理。重點部位：橫梁下、腹板下要先吹后沖。

2、驗收鋼筋的數量、位置、長度、型號，同時防撞護欄鋼筋、通氣孔、泄水孔、壓漿孔等預埋件按照圖紙設計位置預埋，并經監理工程師驗收通過。

3、預應力鋼束按設計位置固定牢固，處理好波紋管和錨墊板接頭，管道坐標誤差控制在：梁長方向30毫米以內，梁高10毫米以內；管道間距：同排、上、下排10毫米以內，鋼絞線數量按照圖紙穿好，端頭外露部分用塑料布包裹完畢，并經監理工程師驗收通過。

4、技術人員對支座上墊板進行檢查，將上墊板上的雜物進行清理，支座上防裂鋼筋網片和錨區鋼筋按照圖紙設計加工及安裝。

5、檢查芯模的幾何尺寸，做好芯模接頭處理，用海綿膠條將縫隙堵嚴，防止漏漿，頂部用壓杠壓住，防止芯模上浮，確保箱梁頂板和底板厚度。

6、測量人員按照設計高程，在鋼筋驗收合格后在上面按五米間距測設鋼筋頭作為控制橋面標高的基準點，做好控制樁，并經監理工程師復核無誤，做好明顯標記，7、砼采用泵送，為了保證砼的質量，所有砂石料在攪拌前必須過篩、沖洗，并嚴格控制進料順序和攪拌時間，攪拌樓負責人負責砼的原材料配合比計量，砼的和易性、塌落度。

8、試驗人員跟班作業，隨時檢查原材料的計量、砼的攪拌時間及砼的各項指標。凡不合格的不能勉強使用堅決退回，從源頭杜絕影響箱梁質量的不利因素。

9、每次澆筑前都要調好電子磅稱的計量器、技術人員要跟班作業，嚴格控制砼水灰比與設計相符，且每隔半小時抽檢一次砼的坍落度。

10、各工種指定專人負責本工班的施工操作。

11、木工班負責人負責對模板、支架在砼澆筑過程中的檢查、調整。

12、砼澆筑班負責人負責砼的下料部位、多少和砼的振搗。3.2現場準備

1、商砼站距離本澆筑地點約4公里，在澆筑混凝土之前項目物質部、試驗室首先對其原材料料準備情況進行摸底，對于澆筑供應和混凝土質量進行說明。混凝土罐車運輸路線確定好之后，由工長配合將運輸路線障礙物清理干凈，確保道路暢通。

2、現場臨時用電，配備足夠的電源。電工提前檢查線路，備用電纜、閘箱、照明設備。配備臨時發電設備。

3、施工機械、振搗器提前進行維修、試用，確保設備能正常運轉。

4、現場消防設備，擺放在醒目位置。3.3機械設備準備

1、泵車2臺其中1臺做為備用，砼運輸車滿足現場澆筑砼的需要，必須保證砼澆筑連續性。2、50型振搗棒10個：其中頂板、腹板4個，箱室4個，備用2個。照明燈10盞備用10盞。

3、為了保證在施工過程中不因為停電而影響混凝土的澆筑，將工地預備的320KV發電機作為施工應急電源。澆筑前發電機線纜和燃油應準備充足。

四、砼澆筑、養護方案

支架澆筑箱梁按規范要求，主要檢測項目見下表：

外觀鑒定: 外觀檢查：線形平順，無明顯折變，色澤一致；棱角分明；混凝土無露筋、孔洞、蜂窩、夾雜物及局部疏松現象；寬度在 0.1㎜及以上的裂縫已作處理；麻面的面積不超過該面面積0.5%；箱室內的建筑垃圾清理干凈。4.1混凝土配合比設計

箱梁混凝土為 C50，摻配高效泵送減水劑以降低水灰比，配制高性能泵送混凝土。根據設計要求，混凝土最大水灰比不超過0.40，控制在0.33～0.35為宜；坍落度為19～21㎝并有很好稠度,不離析,便于泵送；混凝土膠凝材料最低用量 350 ㎏/m3，高效減水劑的摻加量宜為膠結材料的 0.5%～1.18%。混凝土配合比設計試配成果報監理工程師，經批準后使用。4.2砼拌制運輸布料

砼在商砼拌合站（2 臺）集中拌制，由砼運輸車（4 臺 8m3臺）運至現場，一臺砼泵（配布料裝置）、一臺砼泵車（90m3/h）泵送入模。4.3砼澆筑順序

1、澆筑以NK3+827.92跨線橋3×25m一箱三室梁為例。

2、澆筑方法、順序

梁體砼澆筑采用“斜面分層，薄層澆筑，連續推進，一次成型”的施工方法，在最初澆筑砼初凝時間內澆筑完成。

砼澆筑順序為：縱橋向由每跨跨中向兩端澆筑；橫橋向由底板→腹板、中隔板→頂板（含翼板）。

橋橫向澆筑順序示意圖見圖

第一步：澆筑底板砼，由內模頂板上開設的窗口下料，澆筑底板砼，澆筑厚度 25～30㎝，中間略低于兩側。預留收漿抹平層 5㎝。

第二步：由腹板上口下料，澆筑倒角處混凝土至倒角上方 20～25㎝，與底板混凝土充分振搗融合，縱橋向澆筑順序由中間到兩端，再進行底板補平收漿。

第三步：分 3～4 層依次澆筑腹板及橫梁位置混凝土，縱橋向澆筑順序不變。

第四步：按照由低向高澆筑腹板上方及頂板、翼緣板混凝土，縱橋向澆筑順序不變。

4.4、箱梁砼澆筑工藝試驗

內模倒角附近砼振搗不到位容易發生露筋、蜂窩、麻面等表面缺陷,為解決內模倒角處砼搗固密實,提高現澆箱梁外觀質量,擬在箱梁砼施工前,按砼澆筑順序進行澆筑工藝試驗,重點是內腹板倒角處的澆筑工藝。

試驗段按現澆模底立模（底、側、內、端模）綁扎鋼筋，波紋管。砼為經監理工程師批準的 C50 箱梁砼。砼澆筑用砼泵配布料管泵送下料，按設計澆筑順序，先通過內模頂窗口澆搗底板砼，澆筑厚度25～30cm，再從腹板上口分層澆搗腹板與底板倒角砼。

在砼振搗時，借用輔助工具，將振搗棒插入腹板內角。待砼澆筑高度超過內倒角上口20～25cm，且內模底倒角模口均勻流出漿液時，停止澆筑。通過工藝試驗，拆模后根據砼外觀質量，完善澆筑工藝，解決腹板位置砼露筋，蜂窩等缺陷。4.5箱梁砼澆筑施工要點

1、必須按砼澆筑工藝試驗后，經完善的砼澆筑順序、工藝組織施工，每節段按 2 臺泵送設備組織相應施工人員，施工機具，進行兩個施工面施工。明確崗位職責，加強現場指揮、協調。

2、加強底板與腹板內側處砼澆筑，必須按順序施工，即先從內模頂窗口澆一層底板砼，才能從腹板上口澆筑倒角砼，且在澆筑砼前，對腹板位置下的底板砼有序地進行二次振搗，解決該部位漏振，造成不密實狀況。

3、按斜面分層薄層澆筑，連續推進一次成型的順序施工。有序分層下料，下料時每次宜量少、層薄，堆集料不得高于50㎝，不準利用振搗棒使砼長距離流動或運送砼。

4、加強砼振搗，底板、腹板、頂板采用每分鐘不少于4500 脈沖頻率的φ50 插入式振搗器進行搗固。振搗棒操作做到“快插慢拔”，在振搗過程中宜將振動棒，上下略有抽動。分層澆筑時振搗棒插入下層 50～100mm，每點振搗時間宜 20～30s，砼停止下沉，不冒氣泡、汽漿，表面平坦為宜。振搗棒可按直線行列移位或交錯行列移位，移位距離宜為振動作用半徑 1～1.5 倍。砼振搗時，應避免振搗棒碰撞波紋管、模板、鋼筋及其它預埋件。砼應搗固密實，不漏振、欠振或過振。

5、澆箱梁頂板（含翼緣板）砼時，砼澆筑時，由底處向高處，由兩側向中心進行。砼振搗先用插入式振動器振搗，再用專用振動梁振搗平整，輔以人工壓實抹平，意在其初凝前作拉毛處理。必須確保頂板砼層厚度，且箱梁頂面標高滿足規范要求。

6、做好箱室內底板面的抹平工作要確保底板層厚度。

7、在底板、腹板砼澆筑時，移動布料管時，應用編織袋把管口暫時封堵，避免砼料散落在內模或側模模板上，及時清除殘留在下料處模板面上的砼，避免因殘留的砼夾雜在頂板原砼內，造成外觀質量缺陷。

8、按規范要求，控制砼澆筑前溫度，應維持在 5℃至 28℃，入模溫度不宜超過 28℃并不應大于 30℃，新澆砼與已硬化砼之間的溫差不大于 15℃～20℃，砼入模后 30min，最大溫升應小于 30℃，內部最高溫度不能高于 75℃。

要特別重視夏秋高溫季節、雨季，冬春嚴寒季節時的砼澆筑施工，盡量選擇適宜時間（高溫季節選擇下午 7 點～第二天上午 7 點，溫度較低的時候；低溫季節選擇上午 9 點～下午 8 點溫度較高的時候，雨季時應避免大雨、雷雨時間）澆筑砼，并按暑期或冬期施工措施組織施工。

9、砼澆筑期間應設專人檢查支架、模板、鋼筋、預埋件、預應力管道等穩固及安全情況，當發現有松動變形或移位時，務必及時處理。4.6砼養護

1、砼澆筑完成表面收槳后，及時覆蓋養生。當砼終凝后，灑水養生，保持濕度，專人負責養護。

2、要特別重視夏季高溫季節的砼養護，在高溫季節要避免已澆砼外露面受日曬，要加強灑水養護，在雨季內要加強支架基礎的排水。

3、加強養護時砼溫度控制；

預應力混凝土連續箱梁結構嚴格講不屬于大體積混凝土結構，但由于其幾何構造及施工方面的一些特點，如連續箱形梁在支座截面、橫隔板及錨固塊處局部尺寸較大，可達1m 左右，箱形梁混凝土的水化熱溫度發展規 律與大體及混凝土結構相似，且水化熱溫度更高。箱形梁局部尺寸雖然較大但從施工角度和從保證梁體質量考慮不宜設冷卻管等常用的降溫措施，從而使箱梁混凝土水化熱溫度的峰值可達70℃。另外箱梁內部空間空氣流通不暢等也是混凝土溫度較高的原因。

根據我們以往箱梁施工中的溫度測試，箱梁水化熱形成的溫度/變化規律是：混凝土入模 5 小時以后，水化熱溫度開始迅速增長，到達溫度峰值約為 15 小時左右，達到最高溫度后，進入較緩慢的降溫階段，完全降至和環境溫度相同約需 5～15 天。水化熱溫度的發展與大體積混凝土水化熱溫度規律相似。

混凝土最高溫度為 53～70℃。比較跨中截面和支座截面的頂、底板測點可以發現，支座截面測點溫度值高于跨中截面測點，說明局部尺寸大小對水化熱溫度具有明顯影響。并可知箱梁腹板中部溫度高于頂、底板測點溫度，由此推測支座截面腹板中間部位最高溫度值應高于 70℃。

a：控制混凝土的入模溫度。入模溫度是影響混凝土最高溫度的一個重要因素，在炎熱的夏季澆筑時間應選在晚上至凌晨之間，可降低水化熱溫度峰值。

b：選用水化熱較低的水泥，盡量降低水泥用量。

c：適當添加緩凝劑。水化熱溫度的快速增長在混凝土初凝后，摻加適當的緩凝劑既能增加混凝土的和易性，又使水泥的水化速度減慢，峰值到來時間推遲，還可使峰值溫度降低。

d：采取有效的養護措施。鋼模板導熱快，木模板導熱慢應結合具體情況選擇模板。注意灌注后要灑水保濕養護。在澆筑完成 2 小時，即進行覆蓋保溫和澆水養生。保溫覆蓋層采用一層塑料薄膜兩層麻袋，同時還要封閉與外界連通的孔道，通過保溫層內蓄熱

使混凝土表面溫度達到 30～35℃。以減小混凝土表面熱擴散后的溫度梯度，延長散熱時間，為砼上產生的溫度應力創造充分的松弛條件。

控制箱梁拆模時間也是非常重要的，應既要考慮施工上拆模需要，又要考慮混凝土的溫差不能太大，混凝土拆模應等到混凝土構件的中心溫度降到與混凝土表面和環境氣溫每個梯溫度差不大于 20℃，才能拆除保溫層及模板。4.7施工縫處理

在進行澆筑混凝土前，將混凝土接縫處表面的水泥薄膜、松動石子或松散混凝土層清除，并將表面鑿毛。鑿毛時可根據接縫處混凝土硬化的情況采用下列方法：

混凝土強度達到 0.5Mpa 時，可用鋼絲刷打毛或用壓力水沖洗。強度達到 2.5Mpa，可用鋼釬鑿毛。強度到達 10Mpa，可用風鎬鑿毛。經鑿毛處理的混凝土面，用壓力水沖洗干凈，使表面保持濕潤；進行澆筑混凝土前，在豎向接縫處應刷一層水泥凈漿。

五、施工安全保證措施

5.1施工安全組織機構

本工程建立了安全組織機構和安全生產保證體系，成立了安全生產領導小組，明確各自崗位職責。

1、安全生產領導小組及安全生產保證體系

項目部成立以項目經理為組長，總工程師、安全生產經理和商務經理為副組長，各部門，施工隊負責人及相關人員為組員的安全生產領導小組，全面負責安全生產管理工作，責任到人，使安全工作上有人抓，下有人管，落到實處。堅持“安全第一，預防為主”的安全生產管理方針，確立明確的安全目標，堅決杜絕重大安全隱患，防止和避免傷亡事故的發生。

安全生產領導小組組織機構

安全生產保證體系

2、安全專職、兼職和群眾安全員的設置

1）按照建筑工程法律法規規定，配備3名安全生產管理人員；并成立項目安全部門。

2）施工作業班組長為項目兼職安全員，對本班組的作業場所進行安全監督檢查。3.崗位職責

1）項目部安全領導小組

（1）在安全生產領導小組組長的領導下,全面負責項目部的安全生產管理工作；（2）認真貫徹執行國家和地方有關安全生產方針、政策、法律、法規和相關的標準規定；貫徹執行上級主管部門有關安全生產的文件和規章；

（3）研究制定項目部安全工作計劃、安全生產目標、各項安全生產管理制度和措施等；

（4）定期召開安全生產會議，對項目施工中的安全生產問題尤其是重大安全隱患進行分析研究、制定決策；

（5）對安全生產事故進行調查、分析,提出整改措施,做出處理決定。2）項目經理：

（1）對本項目工程生產經營過程中的安全生產負全面領導責任；

（2）貫徹落實安全生產方針、政策、法規和各項規章制度，結合項目工程特點及施工全過程的情況，制定本項目各項安全生產管理制度，或提出要求，并監督其實施；

（3）在組織項目工程施工時，必須本著安全工作只能加強的原則，根據工程特點確定安全工作的管理體制和人員，并明確安全責任和考核指標，支持、指導安全管理人員的工作；

（4）健全和完善用工管理管理手續，嚴格用工制度與管理，適時組織上崗安全教育，加強勞動保護工作；

（5）組織落實施工組織設計中安全技術措施，組織并監督項目工程施工中安全技術交底和設備、設施驗收制度的實施；

（6）領導、組織施工現場定期的安全生產檢查，發現施工生產中不安全問題，組織制定措施，及時解決。對上級提出的安全生產與管理方面的問題，要定時、定人、定措施予以解決；

（7）制定本項目安全管理目標，認真負責落實；

（8）發生事故，要做好現場保護與搶救工作，及時上報，組織配合事故的調查，認真落實制定的防范措施，吸取事故教訓。

3）項目總工

（1）根據項目實際情況制定措施，并提出國家相關法律法規要求

（2）根據項目安全保證方案，組織有關管理人員制定針對性的安全技術措施，并經常注意督促檢查。

（3）定期組織管理人員進行安全操作規程和安全規章制度的學習；

（4）處理一般工傷事故，協助處理重大工作、機械事故，處理事故遵循 “四不放過”原則，并采取有效整改措施，防止再發生；

4）項目安全生產經理

（1）落實項目總工制定的各種方案及措施

（2）協調安全保證體系運行中的重大問題，組織召開安全生產工作會議；（4）實施現場管理標準化，確保操作現場工作環境不影響施工安全；（5）組織安全設施的驗收，協助上級部門對工程項目的安全檢查和督促；（6）負責安全設施所需的材料、設備及設施的采購計劃的審核及批準；（7）對各分包單位制定例會制度，建立會議紀要，并發放給有關人員。5）項目技術部門

（1）編制施工組織設計，負責對安全難度系數大的施工操作方案進行優化，及時調整或補充完善安全施工方案；

（2）組織編制相應的安全保證措施，并組織內部評審，上級審核通過后督促實施；（3）確定危險部位和過程，對風險較大和專業性強的工程項目應組織安全技術論證；

（4）做出因本工程項目的特殊性而須補充的安全操作規定；（5）選擇或制定施工各階段針對性安全技術交底文本；

（6）對工程技術部門負責的安全體系要素進行監控，落實改進措施。

（7）項目工程應用新材料、新技術、新工藝，要及時上報，經批準后方可實施，同時要組織上崗人員的安全技術培訓、教育。認真執行相應的安全技術措施與安全操作工藝、要求，預防施工中因化學物品引起的火災、中毒或其新工藝實施中可能造成事故；

（8）主持安全防護設施和設備的驗收。發現設備、設施的不正常情況應及時采取措施。嚴格控制不合標準要求的防護設備、設施投入使用；

（9）參加安全生產檢查，對施工中存在的不安全因素，從技術方面提出整改意見和辦法予以消除；

（10）認真落實安全責任目標；

（11）參加、配合因工傷亡及重大未遂事故的調查，從技術上分析事故原因，提出防范措施、意見。

6）項目安全部門

（1）安全員負責本項目安全業務工作。

（2）徹執行安全生產的方針、政策、法令、法規、標準、制度、上級指示、決定，并督促檢查其執行；

（3）配合項目經理制定安全管理目標，提出實施目標的具體措施，檢查工地安全技術措施及經安全費落實情況；

（4）負責安全內業臺帳收集整理，努力提高安全工作標準化、規范化、制度化管理，做到安全檔案、資料齊全；

（5）參與安全技術措施編制與修訂，并針對生產任務特點，在分部分項工程施工前，向各施工作業隊進行書面安全技術交底，履行簽認手續；

（6）配合有關部門和本項目其它管理人員抓好安全教育工作，提高職工安全操作技能和自身防護能力，檢查特種作業人員持證上崗情況；

（7）參加組織生產安全和消防安全檢查，配合政府和上級開展安全活動，制止、處理違章違紀行為；

（8）配合有關部門，按標準做好防暑降溫、防寒保暖和有毒有害物品防范工作，防止煤氣和食物中毒，保證職工的安全與健康；

（9）上傳下達有關安全文件，按規定及時準確上報工傷事故年月報表；（10）參加因工傷亡及重大未遂事故調查，分析、研究；

（11）做好工地日常巡查工作發現安全隱患及時處理或簽發隱患整改通知書，遇有嚴重隱患有權暫停生產。

7）項目工程部

（1）按照安全保證計劃要求，對施工現場全過程進行控制；認真執行上級有關安全生產規定，對所管轄施工隊的安全生產負直接領導責任。

（2）認真執行安全技術措施及安全操作規程，并對規程、措施、交底要求執行情況經常檢查，隨時糾正作業違章；嚴格監督實施本工種的安全操作技術規范；

（3）經常檢查所轄施工隊伍作業環境及各種設備、設施的安全狀況，發現問題及時糾正解決。對重點、特殊部位施工，必須檢查作業人員及各種設備設施技術狀況是否符

合安全要求，嚴格執行安全技術交底，落實安全技術措施，并監督其執行，做到不違章指揮；

（4）定期和不定期組織所轄施工隊伍學習安全操作規程，開展安全教育活動，接受安全部門或人員的安全監督檢查，及時解決提出的不安全問題；

（5）對分管工程項目應用的新材料、新工藝、新技術嚴格執行申報、審批制度，發現問題、及時停止使用，并上報有關部門或領導；

（6）認真落實安全責任目標；

（7）發生因工傷亡及未遂事故要立即搶救，保護現場，及時上報，參加或配合調查、分析。

8）項目物資部

（1）按照項目安全措施要求，組織各種資源的供應工作；（2）對供應商進行分析，建立合格供應商名錄；

（3）負責對合格供應商供應的安全防護用品的驗收、取證、記錄的工作，并做好驗收狀態標識，儲藏保管好安全防護用品（具）；

（4）負責對進場材料按場容標準化要求堆放，清除事故隱患；

（5）對現場使用的機械、腳手架、高凳、吊鉤、安全等安全設施和配件應保證質量，并定期檢查和試驗，對不合格和破損的，要及時進行更新替換；

（6）對易燃易爆物品進行重點保管；

（7）負責施工現場的中小型機械使用前的驗收和日常保養及維修工作；（8）對施工現場使用的機械進行可追溯性記錄； 9）項目綜合管理部

（1）負責開展各種多樣化的安全培訓教育，定期出黑板報、張貼安全標語等宣傳工作；

（2）做好宿舍的防火安全工作；

（3）對食堂的用電、用氣進行安全管理；負責工地及項目管理臨時辦公室的安全保衛工作，特別是財務室、資料室等場所。

（4）做好防火、防爆、防毒工作。

（5）負責門衛管理，對進出廠車輛人員進行盤查登記，非施工或與施工無關的人員，嚴禁進入施工現場；

（6）負責安全生產的防護設施、消防器具的看護保管，制止拆改、破壞安全防護設施行為。消防器具不得隨意取用；

（7）參加事故搶救，并保護好事故現場； 5.2施工安全管理措施

1、進入現場的人員一定要佩戴安全帽，不得穿拖鞋，不準吸煙，不得酒后作業。

2、人員上下必須走梯道，不得攀登支架上下。

3、高空作業在臨邊處必須系好安全帶。

4、在進行混凝土澆筑時，使用振搗棒應注意用電安全，非電工人員不得進行接電操作。使用手動、電動工具必須帶絕緣手套，穿絕緣鞋，防止漏電傷人，臨電必須接地，防止漏電現象。

5、夜間要有足夠的照明，澆筑混凝土時，派專人指揮施工車輛和社會車輛，確保交通暢通和施工安全。

6、不得從高處向下扔工具或其它物體。

7、砼車輛出入施工場地要有專人指揮。

8、混凝土澆筑期間，為防止停電現像發生，必須配備發電機，供施工需要。

9、混凝土澆筑前，提前收聽天氣信息，防止澆筑過程中，遇強風、雨天氣施工,做好防汛準備工作。

6.3自檢控制程序、控制手段

本工程項目經理為安全第一責任人，對整個工程進行總體安全控制。下設專職安全員，負責工程安全的監督檢查。同時，各個部門、各個班組，包括各個施工作業隊的負責人都是兼職的安全員，對各個工序的安全負責。整個工程的安全，通過以上各個部門進行逐級控制，保證工程和施工人員的生命財產安全。

安全控制的手段主要有定期召開安全生產會議、對員工及施工作業人員進行安全生產教育和培訓、定期進行安全生產檢查、進行詳細的三級安全技術交底、建立健全機電設備進場檢查驗收制度、特種作業人員培訓管理制度并按時發放配備勞動保護用品，保證工程施工的安全。

六、應急預案

6.1組織機構及職責

項目部成立預案小組，負責指揮全項目部預案工作。結合本工程實際工程，根據分級分部門的原則成立應急指揮部。

組 長： 副組長： 組 員： 6.2高空墜物

當有人自高處墜落摔傷時，應注意摔傷及骨折部位的保護，避免因不正確的抬運，使骨折錯位造成二次傷害。疑似脊椎骨折必須用木板床水平搬動，絕對禁忌頭、軀體、腳不平移動。注意保暖及現場抗休克。有創口則應包扎及止血。患者骨折端早期應妥善地簡單固定。固定的松緊要合適，不能太緊或太松。固定時可緊貼皮膚墊上棉花、毛巾等松軟物，外以固定材料固定，以細布條捆扎。經上述急救后即送醫院進行傷口處理。

高處墜物、物體打擊、機械傷害人員在施工現場采取相應的急救處理后立即送往醫院救治。

急救電話：120 6.3交通安全應急預案

由于，施工范圍內掛車車輛較多，在施工期間易發生交通事故，尤其在視野不清的狀況下，難以判斷路上的安全標志、標線及其他信號，能見度低，影響車輛行駛安全，造成事故。為盡可能避免上述危害，降低事故發生的可能，維護人民群眾的生命財產安全。

事故應急救援：在作業范圍內設置醒目標識，按規定在施工范圍內設警示牌，通知駕駛員前方施工。設專人指揮交通。交通導行時嚴格按照要求坐好導行安全措施，施工區域內設置交通協管員指揮社會車輛從安全出口通行，需要斷路施工時做好路口封閉工作，使施工作業面與社會車輛隔離，減少接觸。

一旦發生交通事故，現場施工人員要立即報告項目部，項目部接到通知后，及時采取有效救援措施，同時撥打120報警，撥打急救電話。

6.4泵車堵管、泵車損壞

施工過程中調整砼的和易性（砂率、坍落度），澆筑要連續。一旦出現泵管被堵，將泵管拆下來，用水沖洗干凈后，重新用砂漿潤管，改善泵管的布局，減少彎管的數量，間歇時間長時，要打循環泵。如泵車無法正常工作，立即啟用備用泵車。6.5現場停電應急措施

1、需預備320KW的發電機一臺，發電機要有專人保養，每半月保養一次，防止應急時無法發電。

2、機電班組要有專人值班，停電時可采取有效、高速應變效力。值班電工：

李士文：***

七、安全預案

7.1預案說明

為了對施工過程中突發的各種安全事故及時采取有效的控制措施，防止事故影響蔓延，最大限度降低損失，根據《安全生產法》和長春市建筑施工特大安全事故應急救援預案的總體部署，結合我單位深基坑施工現場具體情況，特制定本預案。7.2組織機構

總 指 揮： 副 指 揮： 救援組： 事故處理組： 聯絡組： 警戒組： 物資設備組： 7.3職責

1、總指揮負責重大決策和全面指揮。決定請求應急外部救援，決定事故現場外影響區域的安全性。最大限度保障現場人員和外援人員相關人員的安全。

2、副指揮協助總指揮工作，負責指揮、協調各部門履行職責，協調運作，實施決策。保障現場人員的應急反應行動的執行，控制緊急情況。做好搶險救災等各項救援部門的聯系工作。

3、搶救組引導全體員工安全疏散，對受傷人員進行營救至安全地帶。在搶險搶修或救援結束后，向指揮報告并對結果進行復查。

4、消防組首先引導全體人員安全疏散，及時轉移受傷人員，安排消防器材進行滅火。

5、聯絡組保證全體人員的通訊聯系以及對外的聯系工作。保持通訊設施和設備處于良好的狀態。負責應急過程的記錄與整理及時對外聯絡。

6、物資設備組保障各組人員必須的防護、救援用品及生活物質的供給。提供合格的搶險搶修或救援物資及設備。

7.4施工現場的應急處理設備和設施配備

1、現場施工作業期間內、至少保留一輛值班用汽車；

2、急救藥箱及必備藥品（止血帶、紙血散、創可貼、醫用棉、繃帶、夾拔止痛消炎藥品等）若干。

3、擔架1～2幅

4、專用工具：鐵锨、鎬、架子、繩子、滅火器 7.5具體應急程序

1、項目經理部設立應急預案領導小組，由項目經理任總指揮，成員包括后勤人員、醫務人員、工會人員、安全人員及施工員等，并每日設人員值班。

2、項目經理部應急預案小組應建立信息聯絡網，一旦發生事故，保證全體成員能及時到位。

3、項目經理部應隨時備有應急用車，有專人值班，遇到緊急事故能保證馬上行動，及時搶救傷員。

4、項目經理部要公布應急預案領導小組主要人員電話，便于聯系。

5、項目經理部的應急預案領導小組分三個系統即：（1）報警與通訊系統——事故發生后迅速上報。

（2）現場搶險系統——事故發生后立即營救人員、保護現場、工程排險、縮小事故范圍、降低事故損失。

（3）救援保障系統——提供搶救器材，保障搶險工作順利開展。7.6應急方法

1、發生傷亡事故后，首先由現場作業人員對受傷害者進行搶救，并立即報告項目經理或應急預案值班人員，項目經理部組織人員進行全力搶救，派車將受傷人員送往醫院搶救治療。

2、事故發生后，事故現場要迅速撤離與事故處理無關的人員及群眾，安全員要對現場進行隔離，保護。對現場進行勘察并畫出草圖，記錄事故經過。

3、項目經理在搶救傷員的同時，應立即向公司領導報告。報告后也要與搶救人員聯系，掌握最新情況便于事故的處理。7.7安全事故報告程序

發生安全事故時，項目部要在第一時間內向建設單位、當地政府報告，匯報內容包括：事故單位、事故地點、事故性質、事故經過、事故原因、人員傷亡情況、事故發展趨勢、聯系人及電話等。7.8安全生產突發事件及處理方式

當事故發生時，應立即切斷肇事設備的電源或動力系統等造成事故的危險源頭以防止事故進一步擴大，并應立即搶救受傷人員，對救出受傷人員的傷情部位利用現場自有的醫療設備對其進行簡單的包扎和人工急救，對骨折人員進行固定保護，對出血人員進行加壓止血，對心臟驟停者用按壓胸部法和人工呼吸法救治，對內傷人員不得輕易挪動，然后送往就近醫療機構進行搶救，必要時向120急救中心求救，闡明人員受傷程度、數

目、傷亡原因和事故發生的地點，但在搶救傷員時應注意安全，防止救援人員再出現傷亡使事故擴大。在搶救傷員的同時立即劃分出保護范圍禁止任何無關人員進入現場，作好現場保護工作，疏散圍觀人群以便救援人員迅速進入現場進行救治。

當發生安全生產事故后，現場人員在進行自救的同時，應盡可能保護好現場，并立即撥打119或110報警，如有人員傷亡及時撥打120。然后向建設單位、本單位領導匯報事故發生后相關情況。單位分管領導在接到報告后，應立即前往現場。到達現場后，根據上級的要求安排積極協助相關部門組織有效措施、搶救受傷人員。事故得到有效控制后，協同有關部門斟察事故現場，分析事故原因，總結經驗教訓。7.9事件、事故后期處理

1、向上級有關部門詳細匯報發生事故或災害相關情況。協助上級有關部門做好事故或災害調查工作。

2、收集事故或災害的相關信息，做好整理、分析。總結經驗教訓，定期進行安全檢查。

3、事故發生后的處理按照相關規定辦理。