第一篇：奧氧專用異味氣體處理技術

高能離子除臭殺菌設備簡介

高能離子除臭殺菌設備采用正負雙極電離技巧。在電場浸染下，高能離子發射管產生億量的 a 粒子，a 粒子與空氣中的氧分子進行碰撞而形成正負氧離子群（簇）。正氧離子群具有很強的氧化性，能在極短的時刻內氧化分化甲硫醇、氨、硫化氫等污染因子，且在與 TVOC 分子相接觸后打開有機揮發性氣體的化學鍵，經由一系列的反應后最終生成二氧化碳和水等無害的小分子。同時氧離子群能有效殺滅空氣中的細菌，降低室內細菌數量。帶電離子可以吸附大于自身重量幾十倍的懸浮顆粒，靠自重沉降下來，在今天的歐美國家，采用高能離子技術的空氣凈化設備已經廣泛應用于污染治理、醫療系統、大型公共場合、食品加工等各個領域并取得顯著的效果。

空氣通過離子發生裝置時，氧分子、水分子受到具有一定能量的電子的碰撞，而形成分別帶有正電或負電的正負氧離子群、羥基，這些正負離子群具有較強的活動性和不穩定性，在極短的時間內與氣體污染物分子發生反應經過一系列的反應，最終生成水和二氧化碳等對人體無害及危害程度大大降低的小分子化合物。離子凈化技術包括：一：離子凈化系統借助通風管路系統向使用空間送入可控濃度的正負氧離子空氣，離子空氣充滿被污染的空間，用離子空氣“罩住”污染源表面（如污水池等）使其達到除臭凈化目 的；二：通過引風機將污染氣體引入離子集中反應腔，易燃易爆污染氣體嚴禁直接和高能離子管接觸,一般污染氣可接觸。

來自不同臭氣源的臭氣，經由集氣房、罩蓋、管道等收集后，通過風機的抽送，被直接導入離子發應除臭裝置處理。機械抽風，自然補風。各收集點無需另設置送風機。除臭過程分為以下二個階段：

(1)預過濾：經過空氣過濾器的有效過濾,以提高廢氣潔凈度和離子氧凈化廢氣的效果。(2)氧化除臭：用來進一步去除綜合性惡臭異味。經過預過濾的廢氣被導入高濃度離子氧發生區域（離子發應除臭裝置），與離子氧群混合，離子氧群將致臭污染物降解成二氧化碳和水以及其它小分子，經過凈化后的空氣通過通風管道排入到大氣中。采用雙極實現的高能離子包括正氧離子、負離子，進口高能離子發射管的離子濃度120萬次-200萬次之間（cm3體積），國產目前基本在80萬次-150萬次之間（cm3體積）這樣的水平，高能離子發射管的壽命15000-20000小時，發射管材料不同設備的性能有相當大的差別，我廠生產的奧氧牌專利產品高能離子發射管系列, 其發射管材料采用自研的特種配方制作而成,高能離子發射管的離子濃度是進口管的1.5倍，達到180萬次-300萬次之間（cm3體積），高能離子發射管的壽命20000-25000小時，技術上的突破使高能離子的應用范圍得以放大，適用范圍包括：市政污水處理廠除臭、污水泵站除臭、輪胎成型車間除臭、小型垃圾中轉站、印刷廠車間、食品加工廠、醫院、電影院、會所、車站等領域。處理效率高

污染物濃度非常低的工況，離子氧除臭裝置能有效去除硫化氫（H2S）、氨（NH3）、甲硫醇等特定的污染物，以及各種異（臭）味，效果可達90%以上。安全可靠、能耗低

采用高科技高能離子氧發生器及控制器，風阻小，壽命長,電耗極小。純物理法原理

氧化反應在常溫常壓下進行，無二次污染。設備全自動運行

無需專人管理，管理方便，運行費用極低。且也適合于間斷運行或連續運行。體積小、自重輕 占地面積小，適合于布置緊湊、場地狹小等特殊條件的改造項目。成套設備，安裝方便 產品優點

高能離子管為采用先進科技制造的非等離子放電單元，1、采用耐腐蝕電極材質，在電離狀態下能長時間抗氧化。

2、介質層采用高純特殊材料，降低了微放電的起電電壓。

3、采用特殊的加工工藝，保證了沿面放電的均勻性。

4、底座釆用耐氧耐燃防裂材料，確保其安全性。光觸媒除臭機光催化廢氣凈化簡介

光催化氧化是在外界可見光的作用下發生催化作用,光催化氧化反應是以半導體及空氣為催化劑，以光為能量，將有機物降解為CO2和H2O。本廠采用的半導體是目前反應效率最高的納米TiO2光催化劑,經蜂窩陶瓷載附特殊處理后使用,達到理想效果.在光催化氧化反應中，通過紫外光照射在納米TiO2光催化劑上產生電子空穴對，與表面吸附的水份（H2O）和氧氣（O2）反應生成氧化性很活波的羥基自由基（OH-）和超氧離子自由基（O2-、0-）。能夠把各種廢臭氣體如醛類、苯類、氨類、氮氧化物、硫化物及其它VOC類有機物、無機物在光催化氧化的作用下還原成二氧化碳（CO2）、水（H2O）以及其它無毒無害物質,同時具有除臭、消毒、殺菌的功效，由于在光催化氧化反應過程中無任何添加劑，所以不會產生二次污染。

該設備核心中的納米光催化觸媒材料（GC-100）是一種吸收光能后，能在其表面產生催化反應的物質，當特定納米波長的紫外光照射光催化觸媒材料（GC-100）時，其表面發生光催化氧化還原反應。光催化觸媒材料（GC-100）吸收光子后在其表面產生電子（E—）和空穴（H+），將吸收的光能轉化成化學能，即具有光催化作用。當光催化觸媒材料（GC-100）與空氣中的水接觸時，表面就吸附H2O、O2、OH—，H2O、OH—被空穴（H+）所氧化，O2被電子（E—）還原，反應室如下： H2O+ H+ OH.+ H+ O2+ E— O2—.OH—基團的氧化能力較強，使有機物氧化，最終分解為水和CO2。下面為典型污染物的被該裝備氧化機理。脂肪族氧化機理：

該裝備中激發的特定波長紫外光激發光催化觸媒材料（GC-100）所生成的OH.具有強氧化作用，將脂肪族氧化為醇，進一步氧化為醛、酸，最后脫羧生成二氧化碳，整個過程可描述如下：

R–CH2 CH3R–CH2 CH2 OH RCH2 CHORCH2 COOHR–CH3 +CO2RCH2 OHRCHOR–COOH 每降解一個碳原子，生成一個CO2，重復循環，直到脂肪族完全轉化為CO2為止。芳香族氧化機理：

該裝備中激發的特定波長紫外光激發催化觸媒材料（GC-100）所生成的OH.和H+使苯環羥基化，生成羥基環已二烯自由基，進而開環生成已二烯二醛，再按脂肪族氧化途徑降解，生成CO2和水。

無機氣體氧化機理：H2S+O2 2S+SH2O 4NH3+3O2 2N2+6H2O 綜上所述，利用光催化觸媒材料（GC-100）的光化作用，可以使接觸光催化劑的水份、臭氣、細菌、污物等有機成份都被分解，從而具有除臭、抗菌、防污、防霧的功能。設備可以作為光解氧化除臭設備、高能離子發生器廢氣凈化配套設備，也可以作為低濃度廢氣的直接處理設備。

一、高能離子空氣凈化系統工藝流程： 高能離子空氣凈化系統工藝流程通常有三種形式： a、正壓方式

新風→過濾器→離子發生器→離子風→污染散發空間 室外空氣通過過濾器進入離子發生器，與離子發生器產生的高能離子形成高能離子風，特有的送風系統將離子風擴散到需要處理的液面、空間，污染源在離子風的包覆下在界面上直接反應，從而不會擴散到室外污染大氣，氧離子有效氧化分解污染氣體中的致臭分子和揮發性有機化合物，從而提高區域空氣質量，改善工作環境。b、負壓方式

新風→過濾器→離子發生器→離子風

↓

重污染氣體→氣體收集系統→過濾器→光觸媒機→離子反應裝置→排風機→達標排放 將污染嚴重的空間封閉，通過氣體收集系統將污染氣體過濾，再與光觸媒機反應后送入離子反應器；過濾后的新風經過離子發生器產生大量的離子風，同時被送入離子反應器內；離子風和污染氣體在離子反應器內充分混合、反應，反應后的氣體達標排放。c、復合方式

新風→過濾器→離子發生器→離子風→輕度污染空間

↓

重污染氣體→氣體收集系統→過濾器→光觸媒機→離子反應裝置→排風機→達標排放 離子發生器產生的高能離子風通過送風系統將離子風擴散到輕度污染空間，污染源在離子風的包覆下直接反應，氧離子氧化分解污染

氣體中致臭分子，從而改善輕度污染空間的空氣質量。而對于污染嚴重的空間，則通過氣體收集系統將污染氣體過濾，再與光觸媒機反應后送入離子反應器；離子發生器產生大量的離子風同時被送入離子反應器內；離子風和污染氣體在離子反應器內充分混合、反應，反應后的氣體達標排放。

二、適用領域

（1）食品加工業（水產、肉禽、蔬菜等食品加工車間，冷藏室等）主要功能：降低空氣中灰塵濃度；消除孢子；消滅 細菌病毒；消除異味。

（2）污水、垃圾處理廠等市政行業（污水廠、泵站、糞便場、噴漆車間、塑料加工、皮革加工、石油工業等行業）

主要功能：去除有害氣體；消除懸浮物及有害氣體、異味；減少灰塵、殺滅病毒。

（3）室內空氣凈化（飯店、航空、車廂、游輪、客房、商店、展覽館、火車站、體育館等）

主要功能：減少空氣中可吸入顆粒物；防止細菌侵害及交叉感染；提高室內空氣的離子濃度。（4）化學工業的靜電、除塵（化學工業、電腦機房、造紙工業、電子工業、印刷業、造船業等）主要功能：減少空氣中灰塵；消除靜電；消除異味；消除揮發性有機溶劑。AY-500-10B高能離子除臭設備技術參數列表:

光觸媒除臭殺菌機技術參數列表：

第二篇：厭氧處理技術調試經驗總結

厭氧處理技術調試經驗總結

在廢水的厭氧生物處理過程中，廢水中的有機物經大量微生物的共同作用，被最終轉化為甲烷、二氧化碳、水、硫化氫和氨。在此過程中，不同的微生物的代謝過程相互影響、制約，形成復雜的生態系統，此生態系統在UASB反應系統中直觀表現為顆粒污泥。有機物在廢水中以懸浮物或膠體的形式存在，它們的厭氧降解過程可分為四個階段。（1）水解階段，微生物利用酶將大分子切割成小分子；（2）發酵（或酸化）階段，小分子有機物被發酵菌利用，在細胞內轉化為簡單的化合物，這一階段的主要產物有揮發酸、醇類、乳酸、二氧化碳、氫氣、氨和硫化氫等；（3）產乙酸階段，此階段中上一階段的產物被進一步轉化為乙酸等物質；（4）產甲烷階段，在此階段乙酸、氫氣、碳酸等被轉化為甲烷、二氧化碳。上述四個階段的進行，大分子有機物被轉化為無機物，水質變好，同時微生物得到了生長。UASB升流式厭氧污泥床反應器

升流式厭氧污泥床反應器即UASB其基本特征是在反應器的上部設置氣、固、液三相分離器，下部為污泥懸浮層區和污泥床區。污水從底部流入，向上升流至頂部流出，混合液在沉淀區進行固液分離，污泥可自行回流到污泥床區，使污泥床區保持很高的污泥濃度。從構造和功能上劃分，UASB反應器主要由進水配水系統、反應區（污泥床區和污泥懸浮層區）、沉淀區、三相分離器、集氣排氣系統、排泥系統及出水系統和浮渣清除系統組成。其工作的基本原理為：在厭氧狀態下，微生物分解有機物產生的沼氣在上升過程中產生強烈的攪動，有利于顆粒污泥的形成和維持。廢水均勻地進入反應器的底部，污水向上通過包含顆粒污泥或絮狀污泥的污泥床，在與污泥顆粒的接觸過程中發生厭氧反應，經過反應的混合液上升流動進入三相分離器。沼氣泡和附著沼氣泡的污泥顆粒向反應器頂部上升，上升到氣體反射板的底面，沼氣泡與污泥絮體脫離。沼氣泡則被收集到反應器頂部的集氣室，脫氣后的污泥顆粒沉降到污泥床，繼續參與進水有機物的分解反應。在一定的水力負荷下，絕大部分污泥顆粒能保留在反應區內，使反應區具有足夠的污泥量。2．厭氧生物處理的影響因素

（1）溫度。厭氧廢水處理分為低溫、中溫和高溫三類。迄今大多數厭氧廢水處理系統在中溫范圍運行，在此范圍溫度每升高10℃，厭氧反應速度約增加一倍。中溫工藝以30-40℃最為常見，其最佳處理溫度在35-40℃間。高溫工藝多在50-60℃間運行。在上述范圍內，溫度的微小波動（如1-3℃）對厭氧工藝不會有明顯影響，但如果溫度下降幅度過大（超過5℃），則由于污泥活力的降低，反應器的負荷也應當降低以防止由于過負荷引起反應器酸積累等問題，即我們常說的“酸化”，否則沼氣產量會明顯下降，甚至停止產生，與此同時揮發酸積累，出水pH下降，COD值升高。注：以上所謂溫度指厭氧反應器內溫度

（2）pH。厭氧處理的這一pH范圍是指反應器內反應區的pH，而不是進液的pH，因為廢水進入反應器內，生物化學過程和稀釋作用可以迅速改變進液的pH值。反應器出液的pH一般等于或接近于反應器內的pH。對pH值改變最大的影響因素是酸的形成，特別是乙酸的形成。因此含有大量溶解性碳水化合物（例如糖、淀粉）等廢水進入反應器后pH將迅速降低，而己酸化的廢水進入反應器后pH將上升。對于含大量蛋白質或氨基酸的廢水，由于氨的形成，pH會略上升。反應器出液的pH一般會等于或接近于反應器內的pH。pH值是廢水厭氧處理最重要的影響因素之一，厭氧處理中，水解菌與產酸菌對pH有較大范圍的適應性，大多數這類細菌可以在pH為5.0-8.5范圍生長良好，一些產酸菌在pH小于5.0時仍可生長。但通常對pH敏感的甲烷菌適宜的生長pH為6.5-7.8，這也是通常情況下厭氧處理所應控制的pH范圍。我公司要求厭氧反應器內pH控制在6.8-7.2之間。

進水pH條件失常首先表現在使產甲烷作用受到抑制（表現為沼氣產生量降低，出水COD值升高），即使在產酸過程中形成的有機酸不能被正常代謝降解，從而使整個消化過程各個階段的協調平衡喪失。如果pH持續下降到5以下不僅對產甲烷菌形成毒害，對產酸菌的活動也產生抑制，進而可以使整個厭氧消化過程停滯，而對此過程的恢復將需要大量的時間和人力物力。pH值在短時間內升高過8，一般只要恢復中性，產甲烷菌就能很快恢復活性，整個厭氧處理系統也能恢復正常。同時可以查看中國污水處理工程網更多技術文檔。（3）有機負荷和水力停留時間。有機負荷的變化可體現為進水流量的變化和進水COD值的變化。厭氧處理系統的正常運轉取決于產酸和產甲烷速率的相對平衡，有機負荷過高，則產酸率有可能大于產甲烷的用酸率，從而造成揮發酸的積累使pH迅速下降，阻礙產甲烷階段的正常進行，嚴重時可導致“酸化”。而且如果有機負荷的提高是由進水量增加而產生的，過高的水力負荷還有可能使厭氧處理系統的污泥流失率大于其增長率，進而影響整個系統的處理效率。水力停留時間對于厭氧工藝的影響主要是通過上升流速來表現出來的。一方面，較高的水流速度可以提高污水系統內進水區的擾動性，從而增加生物污泥與進水有機物之間的接觸，提高有機物的去除率。另一方面，為了維持系統中能擁有足夠多的污泥，上升流速又不能超過一定限值，通常采用UASB法處理廢水時，為形成顆粒污泥，厭氧反應器內的上升流速一般不低于0.5m/h。

（4）懸浮物。懸浮物在反應器污泥中的積累對于UASB系統是不利的。懸浮物使污泥中細菌比例相對減少，因此污泥的活性降低。由于在一定的反應器中內能保持一定量的污泥，懸浮物的積累最終使反應器產甲烷能力和負荷下降。（引：針對于調節池內的浮渣及進入污水處理廠的污水中的懸浮物質我們在日常工作當中需采取必要的措施和手段將其除去）

UASB厭氧反應器啟動分為初次啟動和二次啟動。初次啟動指用顆粒污泥以外的其它污泥作為種泥啟動的一個UASB厭氧反應器的啟動過程。二次啟動是指使用顆粒污泥作為種泥對UASB厭氧反應器的啟動過程。我們公司現階段反應的啟動方法均為二次啟動法。需注意問題如下：

1、進水負荷 二次啟動的負荷可以較高，一般情況下最初進液濃度可以達到3000mg/l到5000mg/l，進水一段時間后，待COD去除率達80%以上時，適當提高進水濃度。相應流量不宜過高。我們在厭氧反應器初次啟動時提倡低流量、低負荷啟動，現二公司二套厭氧反應器采用此種啟動方式已經成功。

2、進水懸浮物 進水懸浮物含量不能太高，否則將嚴重影響厭氧顆粒污泥的形成，其積累量大于微生物的增長量，最終導致厭氧污泥的活性大大下降，因為整個厭氧反應系統的容量是有限的。

3、進水種類的控制 厭氧反應器的進水需嚴格控制，通過馴化我們可以處理一些難處理的污污水，例如提取的洗柱水，但在整個厭氧反應系統的啟動期間，此類水不能進入，否則將大大延長啟動時間。在啟動過程中我們也應及時了解生產情況，對啟動期間的厭氧反應器進水作出相應的選擇。有廢水需要處理的單位，也可以到污水寶項目服務平臺咨詢具備類似污水處理經驗的企業。

4、顆粒污泥的觀察 啟動期間需定期從顆粒污泥取樣口提取污泥樣品，觀察顆粒污泥的生長情況，結合進出水COD值對厭氧反應器的啟動情況做出判斷。

5、出水pH值 對出水pH值做出相應記錄，pH值低于6.8時需及時采取相應補救措施（調整進水負荷、必要時投加純堿），為啟動成功提供保障。

6、產氣、污泥洗出情況 及時與熱風爐了解沼氣的產出情況，產氣量小時從進水負荷、溫度、顆粒污泥形成三方面進行分析，尋求解決問題的辦法。

7、進水溫度 控制厭氧反應器內溫度在34-38℃之間，通過調節進水溫度使24h內溫差變化不得超過2℃。

一、污泥顆粒化的意義

顆粒污泥即我們常說的厭氧污泥，它的形成實際上是微生物固定化的一種形式，其外觀為具有相對規則的球形或橢圓形黑色顆粒。光學顯微鏡下觀察，顆粒污泥呈多孔結構，表面有一層透明膠狀物，其上附著甲烷菌。顆粒污泥靠近外表面部分的細胞密度最大，內部結構松散，粒徑大的顆粒污泥內部往往有一個空腔。大而空的顆粒污泥容易破碎，其破碎的碎片成為新生顆粒污泥的內核，一些大的顆粒污泥還會因內部產生的氣體不易釋放出去而容易上浮，以至被水流帶走，只要量不大，這也為一種正常現象。

厭氧反應器內顆粒污泥形成的過程稱之為顆粒污泥化，顆粒污泥化是大多數UASB反應器啟動的目標和成功的標志。污泥的顆粒化可以使UASB反應器允許有更高的有機物容積負荷和水力負荷。

厭氧反應器內的顆粒污泥其實是一個完美的微生物水處理系統。這些微生物在厭氧環境中將難降解的有機物轉化為甲烷、二氧化碳等氣體與水系統分離并實現菌體增殖，通過這種方式污水得到凈化。這里面涉及到兩類關系極為密切的厭氧菌：產酸菌和產甲烷菌。我們在3月份的培訓過程中提到，產酸菌將有機物轉化為揮發性有機酸，而產甲烷菌利用這些有機酸把他們轉化為甲烷、二氧化碳等氣體，這時污水得到凈化。在這個過程中，對于凈化污水來說，起關鍵作用的是甲烷菌，而甲烷菌對于環境的變化是相當敏感的，一旦溫度、pH、有毒物質侵入、負荷等因素變化，均易引發其活力的下降，導致揮發酸積累，揮發酸積累的直接后果是系統pH下降，如此循環，厭氧反應器開始“酸化”。

二、什么是“酸化”

UASB反應器在運行過程中由于進水負荷、水溫、有毒物質進入等原因變化而導致揮發性脂肪酸在厭氧反應器內積累，從而出現產氣量減小、出水COD值增加、出水pH值降低的現象，稱之為“酸化”。發生“酸化”的反應器其顆粒污泥中的產甲烷菌受到嚴重抑制，不能將乙酸轉化為甲烷，此時系統出水COD值甚至高于進水COD值，厭氧反應器處于癱瘓狀態。

三、揮發酸、堿度對厭氧反應器的運行的影響

UASB厭氧反應器啟動分為初次啟動和二次啟動。初次啟動指用顆粒污泥以外的其它污泥作為種泥啟動的一個UASB厭氧反應器的啟動過程。二次啟動是指使用顆粒污泥作為種泥對UASB厭氧反應器的啟動過程。我們公司現階段反應的啟動方法均為二次啟動法。在以往的培訓過程中我們著重介紹了進水負荷、反應器內溫度、pH值、懸浮物質對厭氧反應器的影響，現將揮發酸（VFA）、堿度在厭氧反應器的運行過程中的作用及對pH值、產氣量的影響等問題介紹如下：

1、揮發性脂肪酸 1）VFA簡介

揮發性脂肪酸簡稱揮發酸，英文縮寫為VFA，它是有機物質在厭氧產酸菌的作用下經水解、發酵發酸而形成的簡單的具有揮發性的脂肪酸，如乙酸、丙酸等。揮發酸對甲烷菌的毒性受系統pH值的影響，如果厭氧反應器中的pH值較低，則甲烷菌將不能生長，系統內VFA不能轉化為沼氣而是繼續積累。相反在pH值為7或略高于7時，VFA是相對無毒的。揮發酸在較低pH值下對甲烷菌的毒性是可逆的。在pH值約等于5時，甲烷菌在含VFA的廢水中停留長達兩月仍可存活，但一般講，其活性需要在系統pH值恢復正常后幾天到幾個星期才能夠恢復。如果低pH值條件僅維持12h以下，產甲烷活性可在pH值調節之后立即恢復。2）VFA積累產生的原因

厭氧反應器出水VFA是厭氧反應器運行過程中非常重要的參數，出水VFA濃度過高，意味著甲烷菌活力還不夠高或環境因素使甲烷菌活力下降而導致VFA利用不充分，積累所致。溫度的突然降低或升高、毒性物質濃度的增加、pH的波動、負荷的突然加大等都會由出水VFA的升高反應出來。進水狀態穩定時，出水pH的下降也能反能反映出VFA的升高，但是pH的變化要比VFA的變化遲緩，有時VFA可升高數倍而pH尚沒有明顯改變。因此從監測出水VFA濃度可快速反映出反應器運行的狀況，并因此有利于操作過程及時調節。過負荷是出水VFA升高的原因。因此當出水VFA升高而環境因素（溫度、進水pH、出水水質等）沒有明顯變化時，出水VFA的升高可由降低反應器負荷來調節，過負荷由進水COD濃度或進水流量的升高引起，也會由反應器內污泥過多流失引起。3）VFA與反應器內pH值的關系

在UASB反應器運行過程中，反應器內的pH值應保持在6.5-7.8范圍內，并應盡量減少波動。pH值在6.5以下，甲烷菌即已受到抑制，pH值低于6.0時，甲烷菌已嚴重抑制，反應器內產酸菌呈現優勢生長。此時反應器已嚴重酸化，恢復十分困難。

VFA濃度增高是pH下降的主要原因，雖然pH的檢測非常方便，但它的變化比VFA濃度的變化要滯后許多。當甲烷菌活性降低，或因過負荷導致VFA開始積累時，由于廢水的緩沖能力，pH值尚沒有明顯變化，從pH值的監測上尚反映不出潛在的問題。當VFA積累至一定程度時，pH才會有明確變化。因此測定VFA是控制反應器pH降低的有效措施。

當pH值降低較多，一般低于6.5時就應采取應急措施，減少或停止進液，同時繼續觀察出水pH和VFA。待pH和VFA恢復正常以后，反應器在較低的負荷下運行。進水pH的降低可能是反應器內pH下降的原因，這就要看反應器內堿度的多少，因此如果反應器內pH降低，及時檢查進液pH有無改變并監測反應器內堿度也是很必要的。4）厭氧反應器啟動、運行過程中需注意與VFA相關的問題

厭氧反應器運轉正常的情況下，VFA的濃度小于3mmol/l，但在啟動和運行過程中VFA出現一定的波動是正常的，不必太過驚慌。①厭氧反應器啟動階段，當環境因素如出水pH、罐溫正常時，出水VFA過高則表時反應器負荷相對于當時的顆粒污泥活力偏高。出水VFA若高于8mmol/l，則應當停止進液，直到反應器內VFA低于3 mmol/l后，再繼續以原濃度、負荷進液運行。②厭氧反應器運行階段，運行負荷的增加可能會導致出水VFA濃度的升高，當出水VFA高于8mmol/l時，不要停止進液但要仔細觀察反應器內pH值、COD值的變化防止“酸化”的發生。增大負荷后短時間內，產氣量可能會降低，幾天后產氣量會重新上升，出水VFA濃度也會下降。但如果出水VFA增大到15mmol/l則必須把降至原來水平，并保證反應器內pH不低于6.5，一旦降至6.5以下，則有必要加堿調節pH。

2、堿度 1）堿度簡介

堿度不是堿，廣義的堿度指的是水中強堿弱酸鹽的濃度，它在不同的pH值下的存在形式不同（弱酸跟上的H數目不同），能根據環境釋放或吸收H離子，從而起到緩沖溶液中pH變化的作用，使系統內pH波動減小。堿度是不直接參加反應的。堿度是衡量厭氧系統緩沖能力的重要指標，是系統耐pH沖擊能力的衡量標準。因此UASB在運行過程中一般都要監測堿度的。操作合理的厭氧反應器堿度一般在2000-4000mg/l，正常范圍在1000-5000mg/l。（以上堿度均以CaCO3計）2）堿度對UASB顆粒污泥的影響

堿度對UASB顆粒污泥的影響表現在兩個方面：一是對顆粒化進程的影響；二是對顆粒污泥產甲烷活性(SMA)的影響。堿度對顆粒污泥活性的影響主要表現在通過調節pH值(即通過堿度的緩沖作用使pH值變化較小)使得產甲烷菌呈不同的生長活性。在一定的堿度范圍內，進水堿度高的反應器污泥顆粒化速度快，但顆粒污泥的SMA低；進水堿度低的反應器其污泥顆粒化速度慢，但顆粒污泥的SMA高。因此，在污泥顆粒化過程中進水堿度可以適當偏高(但不能使反應器的pH＞8.2，這主要是因為此時產甲烷菌會受到嚴重抑制)以加速污泥的顆粒化，使反應器快速啟動；而在顆粒化過程基本結束時，進水堿度應適當偏低以提高顆粒污泥的SMA。幾個常見問題

1、厭氧反應器是否極易酸化

厭氧反應器是否極易酸化？回答是否定的。UASB厭氧反應器作為一種高效的水處理設施，其系統自身有著良好的調節系統，在這個調節系統中，起著關鍵作用的是碳酸氫根離子，即我們通常說的堿度，它的主要作用是調節系統的pH，防止因pH值的變化對產甲烷菌造成影響。因此只要我們科學、合理操作，就可以確保厭氧反應器正常、高效運行。

2、罐溫變化

對一個厭氧反應器來說，其操作溫度以穩定為宜，波動范圍24h內不得超過2℃。水溫對微生物的影響很大，對微生物和群體的組成、微生物細胞的增殖，內源代謝過程，對污泥的沉降性能等都有影響。對中溫厭氧反應器，應該避免溫度超過42℃，因為在這種溫度下微生物的衰退速度過大，從而大大降低污泥的活性。此外，在反應器溫度偏低時，應根據運行情況及時調整負荷與停留時間，反應器運行仍可穩定，但此時不能充分發揮反應器的處理能力，否則將導致反應器不能正常運行。

罐溫的突然變化，易造成沼氣中甲烷氣體所占比例減少，CO2增多，而且我們可以在厭氧反應器液面看到一些半固半液狀且不易破的氣泡。

3、進水pH值

在厭氧反應器正常運行時，進水pH值一般在6.0以上。在處理因含有有機酸而使偏低的廢水時，正常運行時，進水pH值可偏低，如4~5左右；若處理因含無機酸而使pH值低的廢水，應將進水pH值調到6以上。當然具體的控制還要根據反應器的緩沖能力而定，也決定于厭氧反應的馴化程度。

4、厭氧反應器內污泥流失的原因及控制措施

UASB反應器設置了三相分離器，但在污泥結團之前仍帶有一定污泥，在啟動過程中逐漸將輕質污泥洗出是必要的。污泥顆粒化是一個連續漸進過程，即每次增加負荷都增大其流體流速和沼氣產量，從而加強了攪拌篩選作用，小的、輕的顆粒被沖擊出反應器，這個過程并不要使大量污泥沖出，要防止污泥過量流失。一般來說，反應器發生污泥流失可分為三種情況：1）污泥懸浮層頂部保持在反應器出水堰口以下，污泥的流失量將低于其增殖量。2）在穩定負荷條件下，污泥懸浮層可能上升到出水堰口處，這時應及時排放剩余污泥。3）由于沖擊負荷及水質條件突然惡化（如負荷突然增大等）要導致污泥床的過度膨脹。在這種情況下污泥可能出現暫時性大量流失。

控制反應器的有機負荷是控制污泥過量流失的主要辦法。提高污泥的沉降性能是防止污泥流失的根本途徑，但需要一個過程。為了減少出水帶走的厭氧污泥，因此公司UASB厭氧反應器后設置了初沉池。設置初沉池的好處在于：①可以加速反應器內污泥積累，縮短啟動時間；②去除出水懸浮物，提高出水水質；③在反應器發生沖擊而使污泥大量上浮時，可回收流失污泥，保持工藝的穩定性；④減少污泥排放量。

5、顆粒污泥的攪拌

UASB厭氧反應器內顆粒污泥與污水中有機物質的充分接觸使其具有了很高的水處理效率。“充分接觸”的前提需要很好的攪拌作用。UASB厭氧反應器在運行過程中這種攪拌作用主要來自兩個方面，一是污水在厭氧反應器內向上流動過程中產生的攪動作用，二是顆粒污泥中產甲烷菌產出氣體過程中產生的攪動作用。可以理解的是由污水流動產生的攪動作用方向是單一的，只是向上的，而由沼氣產生的攪動作用方向則是多樣的，更利于顆粒污泥與污水中有機物質的接觸。因此我們在運行過程中應注意保證厭氧反應器正常運行，否則光靠大流量的沖擊來達到攪拌的作用往往事與愿違，而且造成厭氧反應器負荷的波動。

第三篇：氣體滅火專用合同

氣體滅火專用消防系統工程項目合同書

合同編號：

簽約地點：

甲方：

地址：

施工地點：

電話：

乙方：TEL：

地址：P·C：

關于工程項目合作事宜，經甲乙雙方友好協商，特訂立

本合同，以便共同遵守。

一、工程項目內容

本消防系統工程項目的具體內容包括：

二、工程價款的支付和結算

1、工程造價：

（1）本工程款項實行包工包料制，工程內容根據甲方提供的施

工圖紙內容中設計為準；如有設計變更及消防整改內容另行結算。

（2）合同金額采用一次性包價元1

（大寫）

2、付款方式：

設備全部安裝完畢并通過甲方和消防主管部門驗收后三日內，甲方一次性付清全款。

三、工程施工期限

1、工程竣工日為年月日，開工具體時間按雙方議定的施工方案和土建工程施工情況由甲方進行確定。并由乙方向甲方提供施工進度報告。

2、如遇設計方案改變、未按合同預付款、停電、停水及其它影響進場施工等情況發生，工期可相應順延。因乙方產品質量不合格、逾期到貨或乙方過錯造成返工的，工期不順延。

四、工程質量保證

1、乙方保證施工的設備是全新的，從未使用過的，能夠滿足甲方實際需要。質量規格、性能符合國家標準、合同約定，并能夠達到消防管理部門的要求。

2、工程竣工后，經建設單位、消防監督部門驗收合格后方可交付使用。乙方負責對甲方有關人員進行技術培訓，并對消防設施的使用情況進行監測和檢查，發現問題及時解決，確保設備正常運行。

五、材料設備到貨驗收

乙方保證在開工后的三日內完成材料設備的采購、進場，提供的材料設備應符合合同約定，附有產品合格證和準用證及必要的材料試驗單、材質證明等，同時應當符合國家規定的技術質量標準。消

防設備應為公安部門備案準用產品。

六、工程驗收標準和方式

1、按照GB50166-92《火災自動報警系統施工工程驗收規范》的有關規定和國家現行的消防工程驗收規范執行。

2、工程竣工后，乙方應在三日內報請甲方組織驗收，若該工程項目確須消防主管部門等其他外部機構進行驗收，乙方應全權負責并保證工程項目能夠順利通過外部機構的驗收。

七、變更約定

施工中遇設計變更，甲方應提前通知乙方。乙方及時出具變更核定單并及時簽證。因變更而停工的工期可順延，因變更增加或降低造價的據實結算。

八、甲乙雙方責任

1、甲方責任

（1）配合乙方辦理有關工程進場方面的手續；

（2）協調工地建筑單位為乙方提供水、電、暖等現場施工條件及

與乙方施工的配合；

（3）甲方負責協調相關工種配合消防施工，提供消防設備所需的雙回路供電及現場雙電源控制柜，符合消防驗收用電的要求；

（4）為乙方提供現場施工所需的設備材料存放場地；

（5）工程完成后，負責通知有關部門進行系統驗收

（6）按照本合同的付款要求，按時支付工程價款。

2、乙方責任

（1）按消防部門批準的設計圖紙及甲方要求編制施工組織設計

等相應的開工文件；

（2）嚴格遵守國家法律、法規及甲方施工現場的有關規定，做好

文明安全施工。按照行業規范及相關標準進行設備的安裝與

調試，保證設備順利開通及驗收。施工期間，如發生質量、安全事故均由乙方負責。

（3）按照本合同規定時限，數量及標準按期付貨，工程按期完工；

（4）工程完工后，協助甲方及相關部門進行消防驗收工作，并保

證驗收合格。

九、服務承諾

1、免費保修期：自本工程安裝調試完畢并由消防主管部門驗收合格之日起壹年。在此期間乙方必須按照國家有關工程項目保修的規定，免費負責對系統進行保修。

2、免費保修期滿后，經甲方委托，乙方可仍負責系統的技術維修，但要收取設備維修的成本費用。

3、維修響應時間：乙方應在接到甲方的通知后 12 小時內到達現場進行維修。特殊情況下4小時內到達現場。

十、不可抗力條款

由于不可抗力因素，造成甲乙雙方或任何一方不能履行合同條款的，可以免除其責任。

十一、違約責任

甲方違約責任：

1、甲方未按合同約定的付款期限付款，應向乙方承擔違約責任。每逾期七天，應向乙方支付工程總價款的5‰的違約金，違約金總額不超過工程總價款的5%。

乙方違約責任：

1、乙方未按合同約定的工期完工的，應向甲方承擔違約責任。每逾期七天，應向甲方支付工程總價款的5‰的違約金，違約金總額不超過工程總價款的5% ；逾期10日仍未完工，甲方有權解除合同，要求乙方退還已收取的全部合同款項，并按照工程總價款的20%向甲方支付違約金。

2、乙方施工的工程未能通過驗收的，應向甲方承擔違約責任。甲方有權解除合同，要求乙方退還已收取的全部合同款項，并按照工程總價款的20%向甲方支付違約金。

十二、爭議的解決方式

對合同履行過程中發生的爭議，應通過協商解決。否則提交呼和浩特仲裁委員會仲裁。

十三、其它

1、本合同其它未盡事宜，雙方另簽補充合同，與本合同具有同等法律效力。

2、本合同附件《具有同等法律效力。

3、本合同及附件一式4份，甲乙雙方各執2份，具有同等法律效

力。

4、本合同自甲乙雙方負責人（或授權代表）簽字并加蓋公章之日起生效。

甲方:乙方：

甲方代表：

年

月日乙方代表：年月日

第四篇：氧槍系統安全技術

氧槍系統安全技術

轉爐和平爐通過氧槍向熔池供氧來強化冶煉。氧槍系統是鋼廠用氧的安全工作重點。

(1)彎頭或變徑管燃爆事故的預防。氧槍上部的氧管彎道或變徑管由于流速大，局部阻力損失大，如管內有渣或脫脂不干凈時，容易誘發高純、高壓、高速氧氣燃爆。應通過改善設計、防止急彎、減慢流速、定期吹管、清掃過濾器、完善脫脂等手段來避免事故的發生。

(2)回火燃爆事故的防治。低壓用氧導致氧管負壓、氧槍噴孔堵塞，都易由高溫熔池產生的燃氣倒罐回火，發生燃爆事故。因此，應嚴密監視氧壓。多個爐子用氧時，不要搶著用氧，以免造成管道回火。

(3)汽阻爆炸事故的預防。因操作失誤造成氧槍回水不通，氧槍積水在熔池高溫中汽化，阻止高壓水進入。當氧槍內的蒸氣壓力高于槍壁強度極限時變發生爆炸。

預防對策

鋼水過氧化是產生噴濺的主要原因。因此，如何避免鋼水過氧化是預防鋼水大噴的根本措施。

爐前在冶煉操作時，應采取的措施是增大供氧強度，采用多孔噴頭，低槍位操作，這樣可以降低渣中FeO含量從而降低鋼中氧含量，提高一次拉碳命中率，應盡量減少補吹。加入合金脫氧時，應按照先弱后強的順序，先加入硅鐵，然后加入錳鐵，以保證良好的脫氧效果。

保證拉碳準確，避免過低量的碳，然后補加碳粉或SiC來增碳，從而降低鋼中的氧含量。

加入碳粉或碳化硅時，不要將碳粉或碳化硅一次性加入包底，以防被鋼包底部渣子裹住，鋼水翻入后，不能及時反應，待到溫度達到碳氧反應條件后，急劇反應，另外，在鋼包水中不能自動開澆，用氧氣燒眼引流時，大量的氧氣進入鋼包中，打破鋼包內原有的平衡，鋼包內原有存在的大量氣體，在外界因素的導致下，突然反應而導致大噴。

鋼包要潔凈，以防鋼水注入鋼包前期溫度過底，碳粉或碳化硅與鋼中氧不反應，待溫度升高后，突然反應造成大噴。

爐前要加強吹氬攪拌，通過吹氬，來均勻鋼水成份、溫度，確保氣體和夾雜物上浮，保證吹氬時間大于3min，吹氬壓力保證鋼包內鋼水微微浮起為最佳，鋼水翻花太大，鋼包內鋼水渣層被破壞，鋼水吸氣，使鋼水二次氧化，鋼水不翻花，吹氬攪拌效果不好，達不到去氣去夾雜的效果。

加強終脫氧力度，凡終點碳低于0.05%個時，應加大硅鋁鋇量用，將硅鋁鋇用量提高到0.5~1kg/t。

連鑄澆鑄前必須將包蓋扣好，鋼包沿要清理好，以防止包蓋不嚴，鋼水、鋼渣從縫隙中噴出，并在適當增加大包包蓋的寬度。

防止鋼包噴濺的關鍵是爐前避免出過氧化鋼。因此，規范爐前冶煉操作是杜絕過氧化鋼出現的主要措施。

頂吹轉爐吹煉低碳鋼種，可以直接一次拉碳，但為了一次有效地去除磷、硫，并使終點溫度達到鋼種要求，在吹煉低碳鋼時，都要采用高拉調溫一次補吹的工藝操作。

第一次拉碳時，鋼中含碳量最好控制在0.16%~0.20%的范圍內，倒爐測溫、取樣，根據爐溫確定冷卻劑加入數量，根據含碳量確定補吹時間。

第一次拉碳時的爐渣堿度為3.4~3.6。

注意控制好爐渣，早化渣、化好渣，全程化透。通過調節槍位促進化渣。

第一次倒爐時要盡量多倒渣，可以加入石灰和白云石調溫，如果加入調溫劑的數量較多，可以在開始氧化時分批加入。

為了加強熔池攪拌，補吹時采取稍低的槍位，或者提高供氧壓力。

終點鋼水的溫度應根據鋼種的要求，考慮加入合金的數量、種類、吹氬及倒包等因素來確定。

采用爐外脫氧，合金全部加在鋼包內，出鋼量到1/3時開始加合金，出鋼到3/4時全部加完，嚴禁合金先加入鋼包后再出鋼。

起重設備的安全裝置

為了保護起重設備和防止發生人身事故，起重設備必須安裝安全裝置，主要有各類限位器、起重量限制器、起重力矩限制器、防沖撞裝置、緩沖器和夾軌器等。

1．位置限位器

（1）起升高度限位器。用來限制重物起升高度。當取物裝置起升到上極限位置時，限位器發生作用使用重物停止上升，防止機構損壞。起升高度限位器主要有重錘式、蝸輪蝸桿式和螺桿式。

重錘式起升限位器使用方便，但因鋼絲繩有時會與重錘發生磨擦，使用時要注意。螺桿式限位器不但可以限制起升高度，還可以限制下降深度。吊運灼熱的金屬液體的起重機應分別設置兩套不同形式的起升高度限位器，并分別斷開不同的斷路器。

（2）行程限位器。它由頂桿和限位開關組成。用于限制運行、回轉和變幅等終端極限

位置，當頂桿觸動限位開關轉柄時，即可以切斷電源，使機構停止工作。

（3）緩沖器。為了防止因行程限位器失靈和當操作人員疏忽，致使起重機的運行機構或臂架式起重機的變幅機構與設在終端的擋板相撞，應裝有緩沖器吸收碰撞能量，以保證起重機運行機構能平穩地停住。常用的有橡膠緩沖器、彈簧緩沖器和液壓緩沖器。

（4）偏斜調整和顯示裝置。為確保起重設備的安全穩定運行，避免偏斜過大造成起重機金屬結構損壞或使起重機產生啃軌，對跨度≥40m的門式起重機和裝卸橋等，應裝偏斜調整和顯示裝置。

2．起重量限制器

起重量限制器主要用來防止起重量超過起重機的負載能力，以免鋼絲繩斷裂和起重設備損壞。電機過流保護裝置并不能保護起重機過載．因此，GB6067-85《起重機械安全規程》規定：>20t的橋式起重機和＞10t的門式起重機應裝超越限制器，其他噸位的橋式起重機以及電動葫蘆視情況安裝超載限制器。

起重量限制器的類型較多，常用的有杠桿式起重量限制器、彈簧式起重量限制器和電子超載限制器。電子超載限制器一般由電阻應變式傳感器和電氣控制裝置兩部分組成，主要用于起重設備的超載保護，它可事先把報警起重量調節為90％額定起重量，而把自動切斷電源的起重量調節為110％額定起重量。電子超載限制器由載荷傳感器、電子儀表、控制元件以及顯示裝置等組成，通用性較好，精度高，結構緊密，工作穩定，有顯示功能，應用廣泛。

起重設備的安全技術檢查的必要性及方法

為保障企業的安全生產和正常運行，必須以《起重機械安全治理規程》、《起重機械監督檢驗規程》及《起重機械安全規程》等為準則，加強對起重機械的安全治理。做好安全技術檢查，是起重設備治理的要害。筆者認為對起重機的安全技術檢查應注重以下幾個方面。

一、運行環境和軌道

運行環境和軌道對起重機的安全運行有直接關系，故是對起重機進行安全檢查時必不可少的內容。其檢查要點如下。

1、查看起重機運行區間有無電力線路（非凡是高壓線路）。起重機在運行時應與之保持足夠的安全距離。否則，就應采取相應措施，限制該起重機的運行范圍。

2、檢查周邊的建筑物、臨時設施等有無妨礙起重機的正常運行，起重臂、平衡物等部位是否會與之發生碰撞。非凡在起重機軌道延伸時或固定式起重機升高位移時，尤應注重檢查。對于汽車吊還應檢查其支腳的位置是否足夠，地下有無空洞及地面承載能力的大小。

3、對起重機軌道還應檢查擋軌器、軌道兩端的防撞裝置、啃軌情況、軌道溫差間隙等。

二、行走部分的檢查

1、檢查行走輪踏面。由于踏面承受很大的接觸應力，如其表層硬度質量不好，可在檢查中看到塊狀剝離現象。

2、檢查各開式齒輪、聯軸節是否配有防護罩。

3、非凡應注重檢查變速箱的基礎螺栓是否松動。由于起重機行走的頻繁、巨大的慣性動能均易引起基礎螺栓松動。如不及時擰緊，可撕裂變速箱底腳螺孔，進而影響聯軸節，造成整個大車運行惡化。

4、重點檢查行走輪軸的油孔是否通暢。如油路堵塞加不進黃油，會造成軸瓦干磨，繼而軸瓦碾成碎片跑出，使起重機四個支承點不等高，臺車以上結構會發生形變，對主要結構焊縫和主要聯接部位將引起應力集中。失去軸瓦的車輪在運行中會左右竄動，整個軌道將磨得發亮。如發生這種情況，處理就會很困難。

三、金屬結構的檢查

1、金屬結構的塑性變形問題。由于超載、熱輻射等因素，主梁上拱度會消失甚至產生下撓，因此，主梁拱度是起重機結構檢查的重點部位。另外，起重臂的主肢有無碰彎、扭曲；臂桿根部、平衡臂根部插銷的耳板有無焊縫裂開；橋機的主梁腹板與下蓋板之間焊縫是否裂開等，都應作重點檢查。

2、對主要結構聯接螺栓的檢查。起重機臂桿、塔機的塔身、門座起重機的回轉中心軸承座、履帶式起重機的底座等重要部位的聯接螺栓，在運動一段時間后會出現松動。在實踐中還發現，上述部位的螺栓在頻繁承受拉應力、剪切力及扭矩的綜合作用下，甚至會發生從根部斷裂的情況。若不過細檢查，斷裂螺栓將逐漸增加，后果嚴重。

四、各機構和零部件的檢查

1、檢查制動器的性能、狀況。制動器是起重機的重要部件，直接影響各機構運動的準確性和可靠性。因此，要認真檢查起升與變幅兩機構制動器的狀況，觀察制動閘瓦的開度及摩擦元件的磨損情況。帶式制動器要注重檢查其制動帶的鋼背襯有無裂紋，制動器的傳動是否靈活，剎車架是否完好及主彈簧和輔助彈簧的彈性是否符合要求。

2、檢查減速器主要看其是否漏油。運行時箱體內有異響，要打開箱蓋檢查。一般是因軸承問題或齒輪嚙合側隙過大、齒面磨損嚴重等原因所致。

3、鋼絲繩與滑輪的檢查。檢查鋼絲繩應著重觀察斷絲、磨損、扭結、銹蝕等情況，對某些磨損、斷絲較為嚴重但尚未超標的位置，要做上記號，以便重點復檢。要注重檢查鋼絲繩在卷筒中的安全限位器是否有效，卷筒上的鋼絲繩壓板是否壓緊。對滑輪的檢查重點在槽底磨損量是否超標和鑄鐵滑輪是否存在裂紋。對于俯揚機構滑輪組的平衡輪，因平時不動作，很易被忽視。所以，在安裝前一定要查其轉動的靈活性，否則，安裝中俯揚左右鋼絲繩的長短和拉力不能通過平衡輪來自調，以致增加了在高空調整俯揚繩的難度和作業危險程度。

4、檢查各聯軸節有無松動甚至“滾鍵”。著重檢查彈性柱銷聯軸節的彈性橡膠圈有無異常磨損，對齒形聯軸節要非凡注重其齒輪齒圈磨損狀況。因安裝精度差，在兩軸之間有較大偏移量的情況下，表現為短時間內整個齒圈會很快磨禿。在起升機構中如有此種情形，易發生嚴重事故。

五、液壓傳動部分的檢查

對輪胎式和汽車式起重機來說，一般采用液壓傳動來進行起升、回轉、變幅及支腿伸縮動作。液壓傳動與機械傳動方式有很大差別，所以，對其檢查的要點如下。

1、檢查伸縮臂油缸能否持久保持臂桿伸長長度，有無泄漏現象

2、檢查變幅油缸及支腿油缸有無泄漏，在額定載荷下，其下沉與回縮量是否符合要求。支腿有無“軟腿”現象。

3、檢查各油泵、各閥類、液壓鎖的運行是否正常；動作是否靈敏可靠；有無異常振動與噪聲；密封件性能是否良好，有無內泄、滲漏液壓油。

4、檢查液壓油有無變質、污染，油箱液面高度是否不低于正常標記下限，各高壓力管、接頭是否有泄漏。

六、起重機電器檢查

電器設備是起重機上比較復雜的部分，它在沖擊、振動與擺動的工況下作業，輕易發生故障，非凡在高溫、多灰塵、潮濕的環境下，更輕易發生故障且可能引發事故。對起重機電器部分進行安全檢查的主要項目如下。

1、檢查電動機的絕緣電阻是否在正常范圍內，運行時有無異響、溫升是否正常；停機時檢查其滑環、電刷、導線接頭有無明顯的裂紋、磨損、松動和附著碳粉等。

2、檢查集電裝置、電源滑線有無變形磨損，張緊裝置是否正常，滑線與滑塊的接觸是否良好。由電纜輸送電源的，還應檢查電纜絕緣層有無老化，電纜導向裝置是否靈活及電纜收放是否靈活自如。

3、檢查電器元件及控制系統。檢查各開關外殼有無破損，合閘時接觸部位壓力是否適當，熔斷器的容量是否符合要求；接觸器主觸頭和輔助觸頭有無燒損，接觸時觸頭間的壓力是否足夠，觸頭脫開是否徹底；接觸器動靜鐵芯吸合面有無附著物，吸合時有無異響，滅弧罩是否完好；配電柜上各繼電器工作是否正常，各接線柱、接線螺絲是否緊固等。駕駛室里應檢查各主令控制器各動作方向是否正確，注重檢查有無零位保護，非凡應檢查操縱臺上是否設有緊急斷電開關，并確認遇緊急情況能有效切斷電源。同樣，要注重檢查力矩限制器、超載限制器和各行程保護裝置的靈敏可靠程度。有起重機械的各基層單位在具體治理中，班組必須注重以下幾點：

（1）建立健全關于起重機械的維修保養、定期檢驗、安全規程和交接班等制度，并教育有關人員認真執行。

（2）應對本單位的起重機進行登記，具體記載每臺起重機的規格、性能等有關技術資料，以及歷次技術檢驗、大修理、改變起重機重要性能和重大事故的情況。上述是進行起重機專業檢查的一些主要方面，其中也涵蓋了司機操作前應做的一些日常檢查內容。班前做好起重機的安全檢查是司機職責范圍內的工作，這是起重機定期專業檢查不能替代的。因此，做好起重機安全治理工作的一項重要內容，是必須加強對起重機操作人員的安全教育，督促司機自覺做好對本機的日常檢查與維護保養。只有日常檢查與專業檢查相結合，才能保證起重機的安全運行。

第五篇：客房異味處理方案 柴慶江

臺東店客房（暗房）異味處理方案

為提高酒店客房質量，解決暗房存在異味的問題，酒店領導經商議提出一系列處理方案。首先要查明氣味的來源，由于前期工程施工原因排水管道設計存在缺陷,加上房間無窗通風不暢，故使得房間異味過于嚴重。

處理方法：

1、衛生間所有地漏加裝防臭地漏，面盆下水管制作反水彎，阻止異味順管道進入房間；

2、房間加裝除異味清潔劑（固體空氣清新劑）；

3、使用專用泡沫空調清洗劑對空調室內機進行清洗；

4、客房服務員在清掃客房時打開排風扇以及空調使空氣對流，換入新鮮空氣；

在以后的工作當中要做到及時清洗地漏、灌水保證管道內濕潤，防止異味產生,檢查固體清新劑用完隨時更換，堅持做好地漏和面盆管道的計劃清理。另外，服務員打掃房間一定要將拖把清洗干凈避免因拖把不干凈造成房間有異味。