第一篇：大型電站鍋爐風機噪聲原因分析及治理

大型電站鍋爐風機噪聲原因分析及治理(1)北極星電力網技術頻道 作者:佚名 2011-3-3 14:40:45(閱344次)所屬頻道: 火力發電 關鍵詞: 鍋爐 風機噪聲 原因分析

【關鍵詞】 鍋爐 風機 噪聲

摘要：論文分析了嘉興發電廠二期鍋爐側風機噪聲產生的原因，對二期鍋爐側風機噪聲進行了綜合整治，設備的進氣處噪聲采取安裝消聲器，未達到降噪標準的部分通過在發聲設備外側敷設吸聲材料，通過吸聲材料內耗衰減，在控制生產性噪聲上已取得較好效果，建議該降噪方法在火力發電廠生產現場進行推廣。

嘉興發電廠二期工程4臺600MW機組全部建成投產后，嘉電已經成為“長三角”地區重要的火力發電基地。嘉電二期工程生產現場普遍存在著噪聲超標問題。高強度的噪聲，不僅損害人的聽覺，引起聽力下降，而且對神經系統、消化系統、心血管系統等都有不同程度的影響。由于火電廠是一種連續的生產過程，因此，火電廠所產生的噪聲也是連續的。公司領導非常重視噪聲整治項目，為保護員工和周圍居民的身心健康以及噪聲控制和治理。嘉電二期鍋爐側風機噪聲分析

嘉電二期工程#

3、#

4、#

5、#6共4臺600MW燃煤汽輪發電機組已投入商業運行，經噪聲測試，除了北面廠界超標，發電設備多處噪聲級很高，對主要的生產環境有較大的影響。

二期選用的風機都是大型的高壓混流風機，風量大，壓頭高，裝機功率大，其中一次風機的裝機功率、壓頭更高。送風機及一次風機機體及管道的外形尺寸都很大，電動機安裝在風機的外端進風口下面，用聯軸器與風機軸連接，風機的進風口由彎頭接至電動機的上方，并安裝了進風消聲器。室外的空氣經過進風消聲器進入風機的機體，被高速旋轉的葉輪推壓至葉輪的前端，沿風管進入鍋爐。由于送風機及一次風機都已安裝了進風消聲器，風機的排風口與風管是密封連接的，進風排風的風動力噪聲不會從進風排風口向外傳播，在風機安裝處的噪聲主要是風機機體壁和風管壁輻射的噪聲，是風機的風動力噪聲或空氣動力性噪聲“透過”風機及風管壁向外輻射的噪聲，同時還有電機的電磁噪聲、冷卻風扇的噪聲、風機電機的聯軸器噪聲及軸承的旋轉噪聲等。空氣動力性噪聲由電機的冷卻風扇旋轉產生的空氣壓力脈動引起的氣流噪聲。

送風機及風管的體積較大，機體壁及風管壁展開面積很大，所輻射的噪聲級較高，輻射噪聲的聲能總量較大。送風機及風管的附近噪聲級在100dB(A)左右，一次風機風管壁近場的噪聲級要接近110dB(A)，風機的噪聲呈現了中頻偏低的頻譜特性，頻帶較寬。風機的強噪聲對廠區的環境影響較為嚴重，影響范圍也比較大，是目前影響廠界環境超標的主要噪聲源。根據現場實際情況，公司決定首先對3號爐側風機進行噪聲整治。嘉電3號鍋爐側風機噪聲的治理

當對噪聲源采取措施后，噪聲還未達到允許標準時，通過吸聲、消聲、隔聲、隔振的辦法，從傳播途徑的降噪措施來控制總體噪聲效應和改善電廠員工的工作環境。經多方努力我們首先對3號爐側風機進行了噪聲整治，并在控制生產性噪聲上已取得了一定成效，下面介紹一下3號爐側風機噪聲控制的一些具體做法。

2.1 送風機A、B的噪聲控制

從噪聲源分析可知，3號爐送風機A、B的噪聲主要是送風機內部高強的風動力噪聲透過送風機機殼及風管管壁向外輻射形成的噪聲，可采取的降噪措施是對送風機機殼及風管進行隔聲包扎，使噪聲向外輻射的強度有所降低，即采用離心玻璃棉板+巖棉板+JNH吸聲抹面料+彩鋼板的隔聲包扎方法。

3號爐送風機A、B由上海鼓風機廠制造，風量：211.2m3/s(BMCR)型號：FAF-26.6-14-1安裝于鍋爐房0m層平臺。

對送風機噪聲的控制，我們主要采用了隔聲吸聲技術，具體工藝如下：

(1)風道上焊接鉤釘，要求每平方米焊接10只直徑為4mm、長為150mm的鉤釘，這樣能固定吸聲材料。

(2)本次3號爐側送風機降噪采用第一層敷設50mm厚容重為32kg/m3離心玻璃棉、第二層敷設50mm厚容重為100kg/m3的巖棉、之后采用JNH吸聲抹面料進行30mm厚的抹面，外護層選用彩鋼板。吸聲材料采用50mm超細離心玻璃棉，(規格：1200×600×30mm，密度：32 kg/m3，平均吸聲系數為0.6，)超細離心玻璃棉具有質輕、柔軟、直徑細、纖維長、按裝時不太刺皮膚等優點，作為吸聲材料在工程上得到廣泛應用。

(3)施工工藝要求做到一層錯縫，兩層壓縫，無空隙，表面平整，每層吸聲材料要用壓板固定并用鐵絲網扎緊。

(4)鐵絲網外用JNH吸聲抹面料進行泥漿抹面，厚度不小于30mm，將鐵絲網蓋住，做到表面平整光滑，這樣即能起到隔音作用，又有良好的防水作用。

(5)泥漿抹面以后再焊接4 mm×4 mm的角鐵，以固定彩鋼板，角鐵的焊接質量影響到外護板的外觀，要求其平整圓滑，安裝彩鋼板時要從下到上，搭接朝下，具有良好的防水性能，做到外觀平整美觀。(如圖1所示)

圖1 風機降噪施工工藝圖解

我公司選用 HS6288B型噪聲頻譜分析儀，在現場距設備噪聲源1m處進行監測分析。經過整治3號爐送風機的噪聲由原來的102dB(A)左右下降為86dB(A)左右，有效改善了鍋爐0m層的噪聲作業環境，符合《工業企業噪聲衛生標準》中的要求，治理效果令人滿意。以下是3號爐送風機A治理前后噪聲測定數據。(見表1)表1 3號爐送風機A治理前后噪聲測定 測點№1 №2 №3 №4 №5 №6平均值

治理前數值dB(A)105.5 104 97.7 98.2 102.995.8 102 治理后數值dB(A)90.6 90 82.4 85 86.1 81.7 87.3 2.2 一次風機A、B噪聲的控制

3號爐一次機A、B由上海鼓風機廠制造，風量：81.72m3/s(BMCR)型號：PAF-19-12.5-2。通過噪聲測量及分析可知，一次風機的噪聲主要是進氣口和出氣口輻射空氣動力性噪聲和機殼與管壁輻射機械性噪聲。對一次風機噪聲的控制，主要采用了隔聲吸聲技術，具體工藝如下：

本次3號爐一次風機本體噪聲治理工作采用第一層敷設50mm厚容重為32kg/m3離心玻璃棉、第二層敷設50mm厚容重為32kg/m3離心玻璃棉、第三層敷設50mm厚容重為100kg/m3的巖棉、之后采用JNH吸聲抹面料進行30mm厚的抹面;冷一次風道(爐墻內側)噪聲治理工作采用第一層敷設50mm厚容重為32kg/m3離心玻璃棉、第二層敷設50mm厚容重為100kg/m3的巖棉、之后采用JNH吸聲抹面料進行30mm厚的抹面。其它工藝步驟同送風機要求。

根據《工業企業噪聲衛生標準》第5條中規定，“工業企業的生產車間和作業場所的工作地點的噪聲標準為85 dB(A)。現有工業企業經過努力暫時達不到標準時，可適當放寬，但不得超過90 dB(A)。”參照本次測試結果可以看出，3號爐側風機生產場所的噪聲水平達到了標準要求。(見表2)表2 3號爐一次風機A治理前后噪聲測定 測點

№1 №2 №3 №4 №5 №6平均值

治理前數值dB(A)106.8 104.3 99.8 101.3 95.2 97.8 102.5 治理后數值dB(A)91.1 90.4 89.1 91.5 87.1 89 89.9 經采取上述整改措施后，3號鍋爐一次風機的噪聲由最高時107 dB(A)左右降至89 dB(A)左右，達到了工業企業噪聲衛生標準。結 語

合理選擇吸聲抹面材料能進一步達到降噪效果，我們施工中所使用的JNH吸聲抹面料對中低頻到高頻的各種噪聲均有良好的吸聲效果。

經環保專業人員測定，3號鍋爐送風機、一次風機區域平均噪聲降到89.9dB(A)，而在治理之前的3號爐風機區域在相同情況下平均噪聲為102.5dB(A)。通過本項目的實施，目前3號爐送風機附近部分區域噪聲已降到85 dB(A)，撈渣機附近部分區域噪聲已降到80 dB(A)以下，極大地改善了3號爐現場作業環境。實施隔聲包扎后北面廠界處的噪聲有明顯的降低，治理后的3號爐風機區域的平均噪聲強度僅相當于治理之前3號爐風機區域的十分之一，該項目為二期其它鍋爐風機噪聲治理樹立了樣板。在隨后實施的4號爐、5號爐、6號爐風機區域噪聲治理項目達到了相同的整治效果，截止2008年初，嘉電公司已全面完成二期鍋爐側風機噪聲治理工作。采取上述措施后使廠界噪聲達標，符合有關的職業衛生標準。建議該方法在火電系統內進行推廣。(作者：徐雪松，呂玉恒，陳建榮)

第二篇：風機噪聲治理具體措施

寧靜生活 佳綠創造

風機噪音是指風機在運行過程中產生的強烈噪聲，主要由空氣動力性噪聲和機械噪聲組成。風機噪聲通常會達到110分貝或更高，對人的身體健康造成嚴重的傷害。

南昌佳綠環保噪聲治理公司根據各類風機噪聲產生的機理及其特征，制定一套完善合理的風機噪聲治理方案，能夠有效控制風機噪聲。

風機噪聲治理方法

1、出氣口管道上安裝消聲器

2、加裝隔聲罩

3、機房的吸隔聲綜合治理措施

結合現場情況采取將風機機房改造成單間的降噪方法，配備進氣口消聲器，排氣散熱，減少對外界噪聲漫延。通過實踐證明，采取改造風機機房的噪聲綜合治理措施，結果是令人滿意的。

佳綠環保提供風機噪聲治理具體措施

風機降噪除考慮風口噪聲外，根據現場情況，風機的機體噪聲和振動的固體聲傳聲也應予以重視。由于軸流風機工作時發出很大的噪聲，而且風機噪聲還隨著風量和風壓的增大而提高。通常解決風機噪聲問題的方法有以下幾種：

1)機殼及電機的噪聲可以通過加裝隔聲罩來解決，將風機置于獨立的風機隔聲間內，在風機間內進行吸聲、隔聲處理。

2)在風機排風口外安裝消音器，內置消聲插片，使噪聲在通過特殊構造能不斷削減。消音器是降低空氣動力設備進、排氣口輻射或沿管傳遞噪聲的有效措施。

3)地面層外百葉窗盡可能使用消聲百葉。

4)風機吊掛采用阻尼彈簧吊架減振器。

5)對風機基礎進行整體隔振處理。

南昌佳綠環保根據聲源對象、噪聲特性、降噪要求、工藝條件以及安裝位置等因素進行有針對性地設計，保證獲得良好減震降噪效果。

第三篇：大型電站鍋爐節能降耗的主要途徑

一、我國裝機及供電煤耗概述

近年來,我國電力工業發電裝機以平均每年100GW 的速度增容,截止到2008年底,已擁有800GW 的發電裝機總容量。2008年我國關閉小機組10GW, 300MW 和600MW 發電機組上升為我國的主力機組。目前,全國已投運百萬千瓦級超超臨界機組10余臺,國內三大鍋爐制造廠承擔了150余臺600MW 和1000MW 級超(超)臨界壓力鍋爐的制造任務,其中近30臺1000MW 級大機組即將投運。

隨著國家節能降耗力度的持續增加,以供電煤耗為基本標志的電力用能水平不斷提高。我國2008年供電煤耗實現情況(按2008年1～4月份統計): 1000MW 超臨界機組為300.5 g/(kW·h),600MW 超臨界機組為317.6 g/(kW·h), 600MW亞臨界機組為327.3 g/(kW·h)(空冷機組350.2g/(kW·h)), 300MW 級亞臨界機組為340.7g/(kW·h)(供熱機組325.8 g/(kW·h))。但五大電力公司彼此相差較大,以600MW 超臨界機組為例, 最高(327.9 g/(kW·h))與最低(311.4g/(kW·h))相差達16.5 g/(kW·h)。

影響供電煤耗水平的宏觀因素主要有以下4個:

(1)火電機組單機平均容量和參數。大機組、超(超)臨界機組所占比例越大,供電煤耗水平越好。

(2)實際燃用煤種變化。煤質偏離設計值越大,供電煤耗越高。

(3)機組負荷率。機組利用小時和負荷率越低,供電煤耗越差。

(4)節能重視力度。如果供電煤耗在目標責任制考核中權重太低,就會影響電廠對節能降耗工作的重視。

電站鍋爐是電廠的三大主機之一,其設備及運行狀況,直接影響整個機組的能源利用水平以及安全性和經濟性。

二、加大技術改造力度,積極推廣新技術的應用

我國各發電集團公司和電廠應積極推廣應用先進成熟的節能技術,提高設備的安全性、經濟性。認真進行節能改造項目的可行性研究,全面分析現有設備的運行狀況,對配置不合理、運行效率較低的設備系統,有針對性地編制中長期節能技術改造規劃,分實施,以保證節能目標的實現。

根據鍋爐結構特點及煤質情況,推廣應用煤粉鍋爐等離子點火或鍋爐小油量氣化燃燒點火及穩燃技術,可節油90%左右。目前,一批無燃油系統燃煤電站已經投運或正在興建

。為擴大煤種適應性和低負荷穩燃,可考慮采用濃淡分離、富集型、雙通道型等新型燃燒器。直吹式制粉系統鍋爐采用可調煤粉分配器、異步擋板調節等技術,可改善各粉管的煤粉濃度分配,強化著火與燃盡,保證燃燒器安全。

回轉式空氣預熱器的漏風對于廠用電及鍋爐效率有重大影響,對漏風率超過12% 的空氣預熱器應進行密封系統改造。通過采用雙密封、接觸式柔性密封、熱風循環回收等技術,將漏風率降低至5%～7% ,甚至更低潔凈。

。有條件的鍋爐可裝置激波吹灰系統,保證鍋爐受熱面的對于制粉系統參數不相匹配的粗、細粉分離器、排粉機(或一次風機)進行改造,充分發揮磨煤機的潛力,降低制粉電耗。應用變頻調速、雙速電動機、液體電阻變速和液力耦合器調速等技術,對設計裕量較大、長期在低負荷工況下運行的大功率輔機進行改造。各類水泵、風機要通過試驗摸清運行效率、閥門擋板壓損、系統阻力和輔機配置情況,有針對性地對輔機進行治理整改。改造低效給水泵,采用新型葉輪、導流部件及密封裝置,以提高給水泵效率。

電站鍋爐采用爐煙再循環、強化傳熱技術可解決汽溫偏低、省煤器磨損、排煙溫度過高等問題,如采用H型翅片管、低壓省煤器、分離式熱管等。當前國內電廠對鍋爐最低排煙溫度的控制趨于逐步降低,由傳統的130～135 ℃,降低至115～120 ℃,通過與脫硫系統聯合設計或改造,排煙溫度甚至可以降低至80～90 ℃,就此提出了深度節能的概念。

三、加強鍋爐運行管理

管理節能是投資最小、見效最快的節能途徑。對于大型鍋爐而言,本體和輔助設備已很完善,管理節能的效果會占更大的比重。例如,“十五”期間,據某集團公司統計600MW 機組的數據,通過管理型節能降低煤耗8g/(kW·h), 通過技改型節能降低煤耗6.5 g/(kW·h),總煤耗降低值14.5 g/(kW·h)。

1、燃料管理與動力配煤

在煤源多變和煤質惡化情況下,應加大煤場管理監督力度,確保數據真實準確,盡可能實現分煤分地存放。有條件的電廠都應開發或使用煤廠管理系統軟件,為動力配煤準備打下基礎。

動力配煤可有效解決燃燒、結焦、汽溫等問題,應針對該鍋爐結構特性,進行動力配煤、摻燒試驗,以求得合宜的摻燒方式

。在燃用煤質特性相差甚大的情況下,建議采用分磨磨制的方法,可較好地解決燃燒經濟與制粉出力之間的矛盾。

2、開展對標管理和耗差分析

跟蹤學習、借鑒國內、外先進的發電生產技術和工藝,正確選擇“標桿”,如安全生產指標、環境保護指標、經濟效益指標、發電生產指標、設備技術指標和燃料綜合管理指標。各指標進一步分解為可操作的小指標,如供電煤耗、綜合廠用電率等。運行人員應熟知鍋爐各耗差的基準值和耗差之間的計算關系,學會進行耗差的離線分析。各部門(專業)對照目標值及時進行分析、評估、改進、提高。將成熟、有效降低能源損耗的方法和措施制度化,求長效節能,減少隨意性。把對標指標月(年)度完成情況列入月度()綜合考核。要把運行人員通過鍋爐運行調整得到的收益與通過設備節能技術改造得到的效益同等對待,給于獎勵。

3、運行參數和狀態管理

控制最佳煤粉細度,提高磨煤機出口溫度,優化磨煤機投停的負荷適應性編組,維持合理的一次、二次風量,加強鍋爐吹灰系統的維護和管理,提高吹灰器的完好率和投入率,努力降低排煙溫度。定期開展鍋爐漏風、空氣預熱器漏風等試驗工作。鍋爐噴水減溫器應嚴密而不泄漏,防止造成汽溫偏低和噴水量過大。積極開展主要輔機的性能試驗,制定特

性曲線。開展制粉系統優化運行試驗,確保經濟運行。

4、檢修及技術管理 綜合考慮夏、冬2季煤耗差異和循環水溫等因素,優化機組檢修、調停計劃,加強鍋爐點檢工作,實行設備的狀態檢修。計劃性檢修堅持以“四個確保”為目標:確保檢修后機組一次啟動成功;確保技術經濟指標明顯優于修前,電能質量滿足電網要求;確保以節能降耗為重點的技改項目取得成功;確保長周期安全、穩定、經濟運行。認真做好檢修全過程安全、質量、進度控制,安全、優質、高效、低耗、按期做好計劃性檢修工作。

四、加強運行調整、降低鍋爐損失

若提高鍋爐效率,必須抓住排煙熱損失及燃燒熱損失2個關鍵點。300MW 級及以上等級的鍋爐,排煙溫度每降低10℃,鍋爐效率可提高0.5% ～0.6%,標準煤耗降低2.0 g/(kW·h)左右。

要在運行中降低排煙溫度,一是靠燃燒調整、合理控制燃燒參數,二是靠局部結構的改進。前者如爐內火焰中心控制、爐膛氧量控制、鍋爐吹灰系統投入正常或優化、爐膛漏風和制粉系統摻冷風的消除、一次風率控制不過大、提升磨煤機出口溫度定值、制粉系統優化投停編組等,后者如燃燒器噴口局部改動、制粉系統再循環管擴大通徑、爐底密封改造、空氣預熱器漏風改造等。例如,鄒縣電廠300MW 乏氣送粉鍋爐,通過燃燒調整,僅減小一次風率一項(從45%減少到35%),就可降低排煙溫度6～7℃。

燃燒熱損失要抓住飛灰含碳量這個關鍵點,飛灰中碳的質量分數每降低1%,影響鍋爐效率約0.5%,煤質越差(指發熱量越低、灰分越高),影響越大。運行中降低飛灰中碳的質量分數,在燃燒調整與管理方面,主要是煤粉細度調節、爐膛氧量選取、火焰峰值溫度提升、一次風及二次風空氣動力場試驗、配風方式優化、燃燒器投停方式、動力配煤摻燒等。在局部結構的改進方面,主要是粗粉分離器改造、磨煤機軸密封改造、爐膛敷設衛燃帶等。例如,荷澤電廠600MW“W”火焰鍋爐,通過粗粉分離器改造,將煤粉細度R90由改前的15%～20% ,減小到7%～8%,飛灰中碳的質量分數降低6%～8%,且分離器阻力也有所降低。

五、做好基礎工作,深挖輔機節能潛力

大部分電站鍋爐風機裝置效率都很低,其原因主要是節流壓損太大,從出現的問題看,主要是選型配置問題。例如,風機的設計裕量達到50%以上,風機電動機配置裕量達到80%以上,水泵配置裕量達到30%以上,造成了很大的投資浪費并嚴重影響了機組的經濟運行。解決這些問題可采取如下2種方法:

在試驗的基礎上,考慮對葉輪進行改造。調峰時間較長的機組考慮將定速驅動改為變速驅動。

新設計300～600MW 機組,引風機大都選取定速驅動靜葉可調的軸流風機,這樣的調節方式對變工況運行的適應性很差。從投資增加的角度考慮,可使用低速國產變頻運行。

制粉系統耗電大是普遍存在的問題,不論是中儲式還是直吹式都是如此。尤其300MW機組的直吹式系統設計和運行存在問題較多,運行單位基本沒有進行經濟性試驗,經濟運行的技術基礎不夠,增加的耗電率是發電量的0.15%～0.3%。如雙進雙出磨煤機由于料位控制失靈或不準確,即可造成磨煤單耗再升高 2～3(kW·h)/ t。試驗和監督是必須進行的,不能怕麻煩,沒有過細工作就不會有成績。例如,國電荷澤電廠“W”火焰爐,通過75%負荷改3臺磨煤機投運為2臺磨煤機投運的試驗研究,廠用電率降低0.25%。

六、進行劣質煤燃燒的研究

目前,相當一部分電站鍋爐不能燃用設計煤種而不得不燒劣質煤,遇到的問題是鍋爐燃燒不穩甚至滅火,水冷壁產生高溫腐蝕、飛灰磨損加重等。開展劣質煤燃燒的研究顯得十分緊迫。這方面的工作包括穩燃、低NOx型燃燒器的研制、動力配煤和摻燒、制粉系統和燃燒參數調整、擴展表面的應用等。

七、降低事故率,確保安全運行

鍋爐事故不僅影響機組安全,也直接影響到電廠的經濟運行。一個電廠單機煤耗率最低的機組,年平均煤耗不一定最低,如果這臺機組1年內啟、停幾次,年平均煤耗就上去了。

鍋爐滅火、爐膛負(正)壓超限、“四管”爆管、風機跳停、是造成停爐事故的最常見原因。近年來,由于煤質變差,由燃燒不穩引起的鍋爐滅火停爐、爐膛壓力保護停爐事故頻繁發生。應積極開展燃煤鍋爐滅火原因的分類研究,燃燒參數與煤質相關性的研究,眾多電廠均報道了通過全面分析滅火原因、積極采取燃燒調整應對措施,完全解決了劣質煤燃燒的鍋爐頻繁滅火問題的實例。

“四管”爆管問題。應重點抓好新機組的安裝、檢修質量控制。國內600MW、100MW 機組在投運之初都曾發生過連續爆管事故,主要原因是管子內部異物堵塞造成蒸汽偏流、管子干燒引起。目前一些電建單位已引起重視并花巨資購進管內窺視裝置,及時發現安裝過程的鐵屑焊渣等殘余物沉積管內,電廠和制造廠也應加強監督管理,共同防范。

此外,運行中火焰中心偏高、煙氣偏流,蒸汽流量不均、汽包水位偏低等,都會導致過熱器、再熱器、水冷壁管爆漏。各電廠和電力研究機構采取了應對措施,包括燃燒器切圓反切改造、管子入口加裝節流圈、進出三通管的結構改進、運行中最高壁溫控制、過熱器管狀態建檔、鍋爐啟、停減溫噴水量控制等。

省煤器爆管絕大部分起因于飛灰磨損。煤質越差(熱值低、灰分高)飛灰動能越大、磨損越嚴重。常規的措施是增設防磨件,消除煙氣走廊,積極的措施是進行設備改造,利用擴展表面技術(如H形翅片),在保證傳熱量前提下降低整體煙氣流速。例如,大連、福州、丹東、岳陽電廠等一批350MW 級鍋爐和常熟、威海電廠等一批600MW 級鍋爐都已經采用了此種技術并已納入其典型設計。

大型鍋爐多采用軸流式引、送風機,喘振、失速、搶風是該型風機的固有弊端,常在通道阻力上升、流量降低時發生。避免此類事故最好的方法是降低通道流阻,通過合理投運暖風器、改造通道局部結構、控制排煙溫度下限等,都可以收到很好的效果。

參考文獻:

[ 1 ]王正華,張珊.電站鍋爐點火油系統節油技術應用展望[ J ].湖南電力, 2009, 29(3): 6059.[ 3 ]張建中,陳戍生.外高橋三電廠2 ×1 000MW超超臨界機組工程建設中的重大技術創新和項目優化[ J ].電力建設, 2008(8): 7129.

第四篇：鍋爐四大風機狀態診斷分析

鍋爐四大風機狀態診斷分析

1.概況

以往鍋爐的風煙系統設備主要包括送風機、一次風機、暖風器、預熱器、靜電除塵器、吸風機等。現在的大型鍋爐環保設備的需要，配置了脫硫增壓風機、脫硫島（FGD）煙氣換熱器(GGH)等。使早期鍋爐的“兩大”(吸、送)風機逐步變為目前的“四大”（吸、送、一次、增壓）風機。風機是鍋爐設備中重要輔機之一，隨著鍋爐單機容量的增大，為保證機組安全可靠和經濟合理的運行，對風機的結構、性能和運行調節也提出了更高、更新的要求。在當前電力行業飛速發展，大型機組不斷投產的形勢下，人們對“四大”風機的選型問題越來越關注。為此，對幾種形式風機的性能以及使用情況加以比對，以便對各種風機有更進一步了解，為今后風機的選型和維護，提出了自己的看法。

2.引言

2.1華電國際鄒縣發電廠總裝機容量為2540MW，一期、二期工程4×335MW機組分別于1985年～1989年建成投產，每臺鍋爐配置2臺SAF28-16-1型動葉可調軸流式吸風機和2臺FAF23.7-13.3-1型動葉可調軸流式送風機，送、吸風機均為上海鼓風機廠制造。三期工程2×60OMW機組于1987年建相繼成投產，每臺鍋爐分別配置2臺美國

TLT-Babcock公司生產的SAF37.5/19.0-1型動葉可調軸流式吸風機與上海鼓風機廠采用德國TLT技術生產的2臺動葉可調軸流式FAF28.0/12.5-1型送風機；2臺美國

TLT-Babcock公司制造的1904 AZ/1155/5型雙吸離心式入口靜葉可調一次風機。后來改造安裝的煙氣脫硫增壓風機選用了豪頓華公司制造的ANN-4494/2120B型動葉可調軸流式風機。

四期工程2×100OMW #7機組于2006年12月４日正式投產，＃8機組也于2007年7月5日投產。每臺鍋爐分別配置2臺成都電力機械廠生產的AN42e6（V13+4°）型靜葉可調軸流式吸風機，以及同步投產的2臺ANT42e（V13+4°）型靜葉可調軸流式脫硫增壓風機。2臺FAF19/12.5-2型動葉可調軸流式雙級葉片一次風機，2臺FAF28-14-1型動葉片角度可調節軸流式送風機為上海鼓風機廠制造。

2.2 離心式風機具有悠久的歷史，目前不少電廠仍普遍采用它作為鍋爐用風機。離心式風機結構簡單，運行可靠、效率高，制造成本較低，噪音較小，抗腐蝕性能較好。現代離心式風機普遍采用空心機翼型后彎葉片，效率可高達85～92％。但是隨著鍋爐單機容量的急劇增加，離心式風機的容量已經受到葉輪材料強度的限制。不可能使風機的容量隨鍋爐的容量大幅度地增加而按相應的比例增長。而且隨著鍋爐單機容量的增加，離心式風機的尺寸、重量都太大了，給制造、運輸、安裝、運行維護等方面都帶來了困難，否則只能依靠風機的臺

第五篇：電站鍋爐結焦問題分析及措施研究

電站鍋爐結焦問題分析及措施研究

摘要：由于電站鍋爐燃燒器附近出現結焦以及鍋爐膛內的大量結焦、積灰等情況，通常會使空氣的動力工況遭到一定的破壞，使鍋爐膛出口的溫度升高，從而引起鍋爐的對流受熱面壁溫升高，進而破壞鍋爐水循環，最終降低了鍋爐的效率。本文分析了電站鍋爐運行的特點，并針對電站鍋爐運行中的一些特點分析結焦問題，提出如何防止電站鍋爐結焦的措施。

關鍵詞：結焦；問題；措施

目前我國電力行業已經步入了“大機組、大電網、高自動化、高電壓”的時代，但是在電站鍋爐的運行當中，很多的鍋爐存在不同程度的膛壁結焦現象，大量的爐膛結焦會影響電站鍋爐的經濟性和安全性，縮短其使用壽命。產生電站鍋爐結焦問題的原因是多樣的：溫度的影響、材料的選擇、鍋爐設計的技術等。本文就電站鍋爐結焦問題及解決措施進行分析和研究。

1.結焦的具體表現

電站鍋爐結焦現象是多樣的，具體來說主要有：（1）鍋爐在結焦初期料層差壓是下降，但結焦嚴重時，料層差壓出現急劇增加的現象；（2）爐膛負壓增大，風室風壓波動大；（3）氧量下降；（4）壓力、汽溫、負荷指標均下降；（5）床層排渣管發生堵搴，排渣不暢；（6）流化床內出現白色火花，可得知床料、渣塊在爐內發生不正常的地運動；

2.#9爐結焦問題概述

HG-220/100-10型電站鍋爐中以#9鍋爐最具代表，該鍋爐是采用自然循環、懸浮燃燒、平衡通風、固態排渣，同時結合單爐膛、單汽包、倒U型設置，采用中間儲倉式熱風送粉的煤粉爐。

2.1#9燃燒器基本情況

#9采用的是直流煤粉燃燒器，該燃燒器為正四角切圓布置，該切圓直徑設計值的一次風、二次風的直徑分別為400mm、800mm，同時每組燃燒器有三個二次風，且一、二次風相互交錯，三次風在最上方。各次風參數具體如下：

表l各次風參數

名稱風率%風速m/S風溫C

一次風24.7329220

二次風39.9342327

三次風24.45570

周界風6.7842327

2.2#9鍋爐結焦具體部位

#9鍋爐結焦部位如圖中灰色部分所示，主要分布在后墻靠近#4角方向，同時甲側墻和后側墻也出現了一些。

我們可以想象，#4的燃燒器多次出現掉焦、掛焦現象，如果在冬季供暖時期，會因此出現鍋爐滅火情況，大塊的焦塊落入鍋爐的冷灰斗，破壞冷灰斗，使得灰水溢出。

3影響結焦的因素

3.1煤質結焦特性的分析

融化溫度和灰質的成分是影響結焦的主要內因。總的來說，堿性氧化物可以起到灰熔點降低的作用，而酸性氧化物能夠使灰的薪度和熔點提高，堿性氧化物和酸性氧化物之間組分的多少以及互相的比例對灰熔點有較大的影響。如，灰質中的堿性氧化物Na2O、K2O、Fe2O3、CaO、MgO，會呈現出一定的結焦性。低熔點共熔體的主要組成部分是Fe2O3和CaO，可以說堿性氧化物對灰的沾污性有很大關系；酸性氧化物A12O3、SiO2、TiO2，都有增高灰熔點的作用，但對灰熔點的影響程度不同。A12O3能夠阻礙熔體變形的骨架。SiO2的含量過高會使得灰的黏度增高，同時灰提早的軟化，可以用來解決一些難以復合的化合物。

3.2爐膛結構設計特性分析

3.2.1爐膛內溫度影響

灰的軟化或融化的難易與燃燒器區域的溫度有密切關系。燃燒器的溫度愈高，灰就愈容易實現軟化或熔融，但是其也越有可能產生結焦。第一，一些熔點中等的煤，放在一般的爐膛下并不會產生結焦，但在燃燒器區域的火焰溫度特別高的情況下，同樣也會結焦。這是由于煤中易揮發的物質氣化與鍋爐內溫度成正比，這為結焦創造了條件。第二，爐膛出口處溫度增高，容易在爐膛上部形成結焦。盡管有時爐膛出口溫度低于煤的熔化溫度，但由于成分是不均勻的，因此某些易熔顆粒仍未完全熔化，有可能粘在受熱面上，形成結焦。采用較低的爐膛出口溫度，能夠滿足低灰熔點的燃煤的需要。

3.2.2爐膛結構特性參數影響

爐膛斷面熱負荷、容積熱負荷、燃燒器區域壁熱負荷和爐膛的幾何尺寸有著直接的關系。爐膛容積熱負荷的選取燃燼有關，還與爐膛溫度和爐膛出口溫度有關，尤其是對燃煤灰熔點低的來說。如果過低，反映爐膛容積過大，爐膛內水冷壁的設計過多，爐膛的火焰溫度偏低，容易滅火；反之，過高，表示爐膛容積過小，爐膛水冷壁布置過少，爐膛的火焰溫度較高，容易產生結焦。

3.3運行調整與檢修安裝分析

3.3.1火焰的影響

一次風與二次風相比，盡管一次風含粉，但其速度較低，如果選擇燃用無煙煤、貧煤的燃燒器，宜選用二次風，同時可以把二次風布置在火焰的下游側的水冷壁上，這樣在不影響火的同時下，又降低了火焰下游的負壓，減少火焰兩側的壓差，提高了火焰的剛性；燃用高揮發成分的煙煤，可選取一次風，通過設置偏置周界風，提高火焰的剛性。

3.3.2爐內空氣影響

以整個爐膛來進行燃燒的切向燃燒方式，與爐內空氣動力息息相關。在進行切向燃燒時，會在爐中形成一個火球。如果爐內氣流旋轉的直徑增大，會使射流根部和上鄰角過來的火焰靠的更近。如此對爐膛充滿度有好處、對混合也有好處、對著火也有利。但事實上，假想切圓直徑總是小于切圓直徑的：切圓直徑過大，一次風所帶來的煤粉氣流可能會發生偏轉貼壁，進而引起結焦，這是我們必須要避免的。因此，減少氣流偏離的重要措施是較小假想切圓直徑。

表三

4.防止結焦技術的措施

第一，加強燃料管理。要保證良好的入爐煤的質量，特別是對煤的細度、粒度、熔點、矸石等指標的嚴格控制。

第二，做好事前準備工作。在點火之前一定要做好流化試驗工作，觀察底料流化的情況以及厚度，保證合格。

第三，加快鍋爐啟動速度，減少結焦。鍋爐啟動時應盡量縮短時間，由于調整不當極易出現結焦，特別是投煤初期的煤油混燒階段，當大量的煤投入到鍋爐，無法完全燃燒，形成局部高溫結焦。因此當床溫達到投煤要求時，應立即投煤，在燃燒穩定后迅速斷油，防止結焦。

第四，加強鍋爐運行的檢查，建立常規的運行檢查制度。每班的值班人員必須對鍋爐的結焦情況至少進行一次檢查，一旦發現有大量結焦情況，需及時匯報、解決。

第五，嚴格執行廠家的運行程序，確保回料設備安全運行。避免因回料閥內部的局部死區而出現的結焦現象。回料閥內的充氣量應嚴格控制在1%的標準之內，避免回料閥內結渣。

第六，在設計時，制造廠因采用國外先進技術對鍋爐熱力性能進行預測，進而確保沿爐膛斷面的溫度的均勻。同時，設計應選適當布風板以及床層阻力，以保證其在運行中床層流化均勻，減少或避免大顆粒在布風板上發生沉積現象，保證床層內沒有死區。選用爐前氣力播煤裝置，煤均勻入爐，避免而引起局部結焦現象。

5.結論

電站鍋爐結焦問題的產生受設計、制造、運行多方面的影響。制造商應及時開展質量回訪工作，力求完善。作為運行單位，應不斷提高鍋爐技術運用的理論水平，同時不斷學習同類機組的優秀經驗，分析本鍋爐產生結焦的具體原因，找出解決本鍋爐結焦問題的最佳方案。同時不斷積累工作經驗。鍋爐結焦問題是可以解決的。

【參考文獻】

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