第一篇：船舶艉管軸承高溫原因及對策淺析

船舶艉管軸承高溫原因及對策淺析

于嘉琦 提 要

本文剖析了我公司為丹麥A.P.MORLLER公司承建的11萬噸成品油輪（系列船之一）在航海試驗中出現的艉管后軸承高溫報警的原因、分析借鑒了“TID”專家為解決此問題所采取的整改措施、闡明了簡化工藝和正確解決這一問題的科學方法，同時對軸承材料的掌握和控制提出了相關的建議。

主題詞 軸承材料 軸線調偏 軸承間隙 自主控制

1、前言

幾年來，我公司為丹麥A.P.MORLLER公司承建的11萬噸成品油輪至今已經幾次出現了艉管軸承高溫報警的異常情況，引起了公司質檢部門、技術部門以及公司領導的強烈關注。為了迅速扭轉這一被動局面，杜絕后患，本文針對該船出現的艉管后軸承高溫報警以及“TID”專家為解決此問題所采取的整改措施進行深入的典型剖析，以求找準原因、探索科學合理的符合“節約和簡化”原則的解決方案，為后續船的成功建造提供可靠的技術保障。同時，本文若能對本行業的同仁們有所啟迪，本人將不勝欣慰。

2、對艉管后軸承高溫報警相關問題的分析 2.1、艉管后軸承磨痕狀況描述

該船艉管后軸承是由后/后、后/中、后/前三段組成的，每段長420mm，總長為1260mm。當螺旋槳、艉軸拆除之后，艉管后軸承表面所呈現的磨合情況為，后/后段軸承的內孔表面沿縱向方向存在兩段較為明顯的發黑磨痕：一段是在距軸承后端約150mm的長度范圍內，磨痕部位是在軸承內孔的下部位置，約有180mm寬；另一段是在該段軸承剩余的長度范圍內（約270mm），所呈現的發黑磨痕是一個完整

的園環狀磨痕。而艉管后軸承的后/中和后/前兩段內孔表面卻沒有呈現出明顯的磨痕，顏色清淡。2.2、原因分析

（1）通常，艉軸在靜止或低速運轉狀態下，其中心線在艉管內呈現上拱狀態，這是所有船型的艉軸在艉管內的安裝狀態所呈現出的共性。因此，其軸頸與艉管軸承之間的接觸部位將會出現在艉管前軸承靠近前端的底部和艉管后軸承靠近后端的底部，是屬正常狀態。而隨著主機轉速的逐漸升高，艉軸中心線也逐漸由上拱狀態向平直狀態轉化。在這種情況下，艉軸軸頸與艉管軸承之間的接觸部位也會由艉管兩端逐漸向中部擴展，軸頸與軸承之間的接觸面積迅速增大，這時，艉軸轉速增高、與軸承的接觸面積增大，而軸承表面單位面積上的承壓值并不高，在正常的配合間隙和良好的潤滑條件下，軸承溫度不會升高。這是艉軸與軸承之間的正常工作狀態。從該船艉管軸承的實際磨痕情況來看，軸承后端下部約150mm×180mm的發黑磨痕,正是主機在低速下運轉的磨痕，此時艉軸呈現上拱狀態。軸承前端約270mm寬的環狀發黑磨痕是主機在高速下旋轉時的磨痕，此時艉軸趨于平直狀態。雖然磨痕不應當呈現明顯的環狀，但其正、直、圓整的環狀磨痕和后端底部磨痕的實際情況在客觀上證明了該船艉軸與艉管軸承之間的校中和安裝狀態是正確的，符合軸系校中的基本要求。

（2）根據機械運動原理，一對運動副(比如軸與軸承)要想保持正常的相對運動狀態，必須具備適當的配合間隙和良好的潤滑，二者缺一不可。而該船艉管軸承所產生的發熱、發黑甚至高溫報警現象，正是對這一基本原理的又一次體現。該船艉軸與艉管軸承之間的配合間隙在原施工圖上的要求為：最小值不得小于1.27mm。但由于Railko

公司的一再推薦、船檢船東的要求，在艉管軸承加工前將其原有的最小間隙由1.27mm修改為1.06mm。并在其后的艉管軸承成品尺寸的確定過程中，Railko公司完全按照實際間隙接近1.06mm的原則給定了艉管軸承的成品加工尺寸，致使該船艉軸與艉管軸承之間的配合間隙僅有1.10 mm。雖然數據不小于1.06mm，但因其實際間隙過小，使艉軸在軸承中的運轉呈現一種不正常狀態，加劇了摩擦熱的產生、破壞了二者之間的良好潤滑、延誤甚至阻滯了所產生高溫的及時疏散，致使軸承溫度迅速上升而使軸承的酚醛樹脂材料變色發黑，出現了環狀發黑磨痕，直至高溫報警。這就是艉管軸承發生高溫報警的直接原因。反觀該船艉管后軸承的后/中段軸承間隙為1.213mm、后/前段軸承的配合間隙為1.24mm，接近于原設計要求的1.27mm。因此沒有出現明顯的磨痕。這一事實再一次證明了艉管后軸承高溫報警完全是因為間隙過小造成的。

2.3、“TID” 專家采取的措施

針對上述狀況，“TID”專家首先決定更換艉管后軸承的全部三段軸承，并對新軸承的加工作了重大改變。與原軸承相比，新軸承的重大改變主要有如下兩點：

（1）放大了軸承間隙，在原尺寸基礎上放大了0.225mm，這樣，新軸承的最小間隙就變為1.06+0.225=1.285mm。從這一數值來看，完全恢復了原來的設計要求，甚至比原設計要求的最小間隙值1.27mm 還大（實際間隙放大到1.40mm）；

（2）對艉管后軸承（三段合一）的內徑中心進行了偏心加工，前端下調了0.66mm，后端下調了1.48mm，而原軸承無偏。2.4、分析與借鑒

（1）針對“TID”專家所采取的兩條措施，我認為，2.18mm。而艉密封裝置仍然安裝于原位沒動（也不可能動）。這樣就造成了艉軸中心與艉密封裝置中心2.18mm的嚴重偏心（艉密封裝置樣本中的允許值僅有0.5mm，以往在交驗此項目時往往花費較大周折）。雖然由于橡膠密封圈的彈性特性，眼下并不會馬上出問題，但是，這種異常狀態，給艉密封裝置造成了嚴重的質量隱患，在不久的將來，艉密封裝置的橡膠密封圈唇口部位會因為單面受力過大而早日出現老化、裂紋現象并迅速喪失其良好的密封性能。同時，艉密封裝置的不銹鋼密封襯套表面也會過早地被磨損而導致出現艉管潤滑油外溢（或海水進入艉管）的嚴重后果；

c）更為嚴重的是，艉管軸承內徑調偏之后，打破了原軸線的協調統一和整體平衡，并由此引發和派生了一系列對軸系甚至主機主軸承裝配狀態的重大調整和改變（已被實踐證明），頭痛醫頭、腳痛醫腳，按倒葫蘆起了瓢，缺乏統一縝密和符合邏輯的思考與安排，將一個好端端的軸系校中狀態整得亂七八糟（詳情這里就不一一細講了）。這一舉措從技術角度講，把小問題擴大化、把簡單問題復雜化、工藝繁雜；從質量方面講，降低了軸系校中和主機的裝配質量；從經濟角度講，勞民傷財、拖延了交船期，給公司造成了經濟損失。

3、對今后相關工作的想法與建議 3.1、規范外來專家的工作

外來專家來我公司指導工作，對于我們直接、迅速地接觸和學習國際上的先進技術提供了許多方便條件。但是，由于許多可想而知的原因，外來專家在工作中不可能完全站在我公司的立場上，也就是說，他們在考慮問題和采取措施時不可能本著我公司“省錢和簡化”的原則辦事。因此，建議對外來專家的工作進行適當的約束和考核，以促

使其站到我公司的立場上來。

3.2、自主掌握控制酚醛樹脂軸承的設計與加工

近年來，我公司為丹麥“A.P.MOLLER”公司承建的PC1100系列船的艉管酚醛樹脂軸承，已經出現了幾次高溫報警的異常情況（其它所有船只的白合金軸承從未出現此類情況），給公司造成了一定的經濟損失。現在細想起來，船東之所以對這種材料如此看好，幾經周折而癡心不改，就本人目前對這種材料的認知程度，我認為船東從長期使用和運營的角度考慮，主要是看好了其較好的耐磨性和減震性；而材料的另一面特性，工藝性差、散熱性差、對自身工作條件要求苛刻等不利因素則完全由我公司來承擔。這是對公司造船非常不利的一個因素。這意味著在同等的加工、安裝、校中和控制條件下，白合金軸承不會出任何問題，而對于酚醛樹脂軸承來說，就很可能出問題。酚醛樹脂軸承材料是“Railko”公司的新產品，至今為止仍然處于研制、試用和不斷發展完善過程中。與以前船只相比，該船的酚醛樹脂軸承材料又有了新的發展變化，就是一個很好的證明。而我們的不足則是從設計到工藝到相關各部門對這種材料都沒有一個清晰和全面的了解，因此對其加工尺寸的確定、過盈量的設定、間隙的設定、調偏值的設定以及調偏加工的必要性等所有重要工作都完全依靠“Railko”公司。也就是說，我公司在酚醛樹脂軸承的設計、加工等各方面完全處于失控狀態。這是極端不正常的。為了迅速扭轉這一被動局面，我認為應當從如下兩方面入手：

（1）酚醛樹脂材料至今仍處于不斷更新的研制階段，各方面性能和參數仍處于不穩定和不易控制狀態，因此，建議從設計選型開始，盡最大努力說服船東不采用酚醛樹脂軸承；

（2）考慮到船東接受我們要求的可能性不很大，因此，我們的設計和工藝人員眼下的當務之急是應積極主動地去學習和掌握酚醛樹脂軸承材料的相關特性并迅速介入并逐漸達到自主控制對酚醛樹脂軸承的機加工尺寸的確定工作。在這方面不能再繼續以前的完全依靠Railko公司的不合理狀態。

4、結束語

當今造船業競爭日趨激烈，要確保我公司始終站在中國造船業的最前列，公司各部門特別是我們技術部門責任重大。“細節決定成敗”，酚醛樹脂軸承材料在A.P.MORLLER 11萬系列船上的應用，暴露了我們在這一“細節”（對新材料的了解、掌握和控制）上的薄弱環節。因此，我們應當積極行動起來，及時迅速地扭轉這一被動局面，這將對我公司降低造船成本、縮短造船周期起到積極的推動作用。同時，也會使我公司的設計和工藝水平迅速登上一個新臺階。

第二篇：汽輪機凝結器鈦管泄漏原因及對策

汽輪機凝結器鈦管泄漏原因及對策

熊慧明

（廣東拓奇電力技術發展有限公司，廣東廣州，519050）摘要：分析汽輪機凝結器由海水作為冷卻所發生泄漏的原因，指出可能導致的危害及如何采取科學有效的措施進行處理，并針對可能導致泄漏的因素提出了預防措施，確保機組能長期安全穩定運行。關鍵詞：凝結器鈦管泄漏查漏堵漏

在火力發電廠中，凝汽器是使汽輪機低壓缸的排汽通過冷卻水的冷卻而凝結成水并保持真空的重要輔助設備。凝結水作為鍋爐的給水，完成汽輪機的熱力循環。對于地處沿海的火力發電廠，一般采用海水作為冷卻介質，凝汽器經過長時間運行會因為種種原因造成冷卻管損壞而泄漏，凝汽器泄漏將導致鍋爐給水水質超標，甚至造成重大事故。因此，必須采取有效的查漏和堵漏措施，確保凝結水水質合格。華能大連電廠 1 號、2 號機組(1988 年投產)為整套引進2 臺日本三菱株式會社 TC2F-40 型350 MW 汽輪發電機組;3 號、4 號機組(1998 年投產)為引進美國西屋電氣公司 TC2F-3816 型 350 MW汽輪發電機組。凝汽器冷卻水采用海水循環進行冷卻 ,循環水泵入口安裝旋轉濾網對海水進行過濾。隨著機組運行時間的延長 ,4 臺機組凝汽器由于各種原因多次出現海水泄漏事故 ,影響了機組安全穩定運行。

第三篇：ICU意外拔管的原因及對策

ICU意外拔管的原因及護理對策

宋家玉

(安徽省蚌埠市中心醫院ICU)[摘要] 目的 總結在ICU置管的病人發生拔管的原因 方法 總結了病人發生拔管的原因及護理方法 結果 病人發生拔管與導管固定不當、病人躁動以及護理措施不到位有關 結論 ICU護士應充分認識到意外拔管對病人的影響，只有有效的護理措施才能防止意外拔管的發生

[關鍵詞] 意外拔管 原因 對策

意外拔管也稱非計劃性拔管，是指導管滑脫或未經醫護人員同意將導管拔出體外，其中包括了醫護人員操作不當導致管道脫出[1]。ICU監護病人導管種類繁多，意外拔管包括了氣管插管、氣管套管、胸腔和腹腔引流管等。由于意外拔管常常是在非計劃性的情況下發生，如果處理不當將會給病人帶來非常嚴重的并發癥，如氣胸、呼吸困難、窒息等，甚至會誘發病人死亡，是非常嚴重的護理并發癥之一。針對意外拔管發生的原因，現總結如下。1．意外拔管的原因

1．1 導管固定不當 臨床上固定氣管插管往往采用膠布交叉固定導管，將膠布貼于病人的面頰，但是ICU的病人由于出汗較多或是油脂分泌過多，膠布容易松脫從而導致病人的導管滑脫。而使用寸帶固定氣管套管時，過緊容易壓迫局部血液循環，過松則會直接導致管道脫出。使用呼吸機的病人，在翻身時沒有注意到管道的伸展也可導致套管的脫出。胸腔和腹腔引流管由于管道長度較短，翻身時也容易將管道滑脫。

1．2 病人自行拔管 清醒、煩躁的病人對于氣管插管、呼吸機的應用往往不能耐受，又不能用正常的語言進行交流，加之病人對 ICU的環境不熟悉，監護儀的報警聲音等等都是對病人的心理產生了惡性刺激。這種生理與心理的不適容易讓病人做出自行拔管的舉動。1.3 缺乏有效的約束手段 在清醒病人發生自行拔管時往往都是對于病人的肢體約束缺乏有效性，約束帶的使用不到位，病人的手可以從約束帶中松掉，或是腹腔、胸腔引流管離病人手部很近，又或是病人上半身未進行約束，病人可以抬起上半身將導管拔出。

1.4 醫療護理操作不當 醫護人員在為病人進行各項操作時不注意導管的位置，容易將導管掙拖出病人體外。其次是在夜間值班時不加強巡視，對于病人自行拔管的舉動未及時發現。

2．意外拔管的對策

2．1 妥善固定各種管道

2．1．1 氣管插管 將牙墊至于氣管插管旁,剪1條長約5cm寬約1cm的膠布先將插管與牙墊固定,防止插管移位。再剪兩條長約12cm寬約2cm的膠布交叉固定于插管與牙墊的外側，最后再用寸帶將插管牢牢固定住，松緊以能放下一個手指為宜，膠布污染或松脫時應及時更換。

2．1．2 氣管套管 將寸帶分別置于氣管套管的兩側，在頸后打一死結，松緊以能放下一個手指為宜。為了預防過緊的寸帶壓迫局部的血液循環，可以用臨床上使用的止血帶穿于寸帶的外側，這樣就可以減輕寸帶對局部血管的壓迫。松緊應根據病人情況隨時調節。

2．1．3 胸腔、腹腔引流管 引流管的長度應適宜避免過度牽拉，引流管的放置應避免放在病人手能觸碰到的地方。2．2 適當有效的肢體約束 對于清醒、煩躁的病人在保證病人局部血液循環的情況下可以適當的使用約束帶，在約束帶下置軟毛巾，保持病人肢體的功能位，并且注意使用胸部約束帶，防止病人上半身抬起。對于清醒病人使用約束帶時要注意與病人進行溝通，使病人、家屬了解使用約束帶的目的。

2．3 適當的使用鎮靜劑 對于煩躁、清醒病人不能耐受各項插管時可以建議醫生使用鎮靜劑，臨床上常用的有冬眠Ⅰ號、冬眠Ⅱ號、咪噠安定等。在使用鎮靜劑時應嚴密觀察病人生命體征變化，防止使用鎮靜劑后掩蓋病情。

2．4 提供必要的心理支持 加強護患溝通，教會病人使用非語言溝通方式或是使用簡單的手勢來表達自身的感受與要求，如可以將簡單的問題制成紙片，“我想翻身”、“我餓了”、“我什么時候可以拔管”等等相關問題讓病人指出。其次為病人提供一個安全舒適的住院環境，避免各種惡性刺激，減輕病人的焦慮、不適感。

2．5 加強醫護人員責任心 在護理操作中嚴格遵守操作規程。在各種護理、治療操作處置、檢查時應有專人妥善保護導管[2]，完畢均要將各種導管固定好方可離開。其次夜間加強巡視，防止病人自行拔管。

2．6 拔管后對策 氣管插管拔除后應立即將呼吸囊接于面罩置于病人口鼻處，同時雙手置于病人下頜角處打開氣道并按壓呼吸囊，通知醫生前來，觀察病人的血氧飽和度、生命體征變化、皮膚顏色等，如果需要再行二次插管。胸腔、腹腔引流管意外拔管后應立即 通知醫生，并用厚紗布覆蓋在引流胸管的位置，防止空氣進入胸腔，已經脫位的管道不能再重新放入胸腔或腹腔內，以防止感染。

3．總結

患者發生意外拔管，輕者增加痛苦及醫療費用，重者引起死亡，給醫療糾紛留下隱患，同時也增加了感染的機會 [3]。因此醫護人員在工作中應加強責任心、增強各種理論知識的學習，預防非計劃性拔管的發生。

【參考文獻】

[1] 段攝霞,王紅艷,郭秀茹,等.ICU氣管插管病人發生非計劃性拔管的前瞻性研究.國外醫學·護理學分冊,1999,18（10）:457-458.[2] 王蔚，宋凱飛，霍馨.預防ICU氣管插管患者非計劃拔管的護理體會.中華現代護理學雜志,2006，3（10）.[3] 蘭梅娟，沈富女.對ICU護士組織意外拔管知識培訓及臨床效果評價 [J].護士進修雜志,2002,17(9):659~660.作者單位：233000 宋家玉（護師）安徽省蚌埠市第三人民醫院ICU 聯系電話：***

第四篇：高管辭職原因與對策

高管辭職原因與對策

日期：2011-2-28

接近年底，人心思動，新一輪的跳槽又即將開始，各公司人力資源部都不得不面對年復一年的人員辭職挑戰，而公司最不愿意應對的就是高管的辭職。在最近的咨詢項目中，筆者與多家企業高管溝通，就高管辭職常見的原因與對策與大家分享。

一、薪酬待遇

薪酬待遇是最普遍的引發高管離職的首要因素。

公司高管具備成熟的管理知識，了解公司的經營狀況和發展潛力，更明白其個人在公司中所處的地位、作用和影響。公司高管經常代表公司參與對外交流活動，對同行業的競爭企業也比較熟悉，能夠了解到同類職位的薪酬待遇。綜合內外因素，公司高管將衡量其現有待遇，如實際薪酬與其期望的薪酬相差較遠時，公司高管將開始尋求新的企業。

對策：企業需掌握行業的薪酬水平，將本企業的薪酬與市場薪酬做詳盡的對比分析，根據市場薪酬的走勢及時調整本企業的薪酬水平和結構，確保企業薪酬水平的市場競爭力。對于申請辭職的公司高管，需同時分析其個人薪酬的三方面：其個人近三年的薪酬增幅；其薪酬的市場競爭力；其薪酬在公司內部的水平。在掌握上述資料后與高管進行直接溝通，了解其薪酬期望值。如其期望值明顯超出企業實際承受能力，或明顯對于其他高管不公平，則該高管離職意圖非常明顯，難以挽回，應馬上考慮其替代人選。如其期望值雖然較高但符合市場水平并在企業承受范圍之內，則應盡全力與其溝通，在最短的時間內確定新的薪酬水平，穩定其情緒，將負面影響控制在最小范圍，有條件的企業還可以考慮承諾長期激勵手段。

二、同行競爭

與薪酬待遇相關的常見因素是競爭對手的人才爭奪，而這種因素對企業的打擊是最大的。受到競爭對手邀請的公司高管往往是本企業的關鍵人物，如運營副總、營銷副總、研發總監等。由于競爭的敏感性，企業高管與競爭對手的接觸往往比較隱蔽，所以當高管向本企業提出辭職的時候，往往是其已經和競爭對手達成共識了，并已經做好了相關的準備了。

對策：出現競爭對手挖公司高管的情況時，公司的總經理必須在第一時間內作出快速處理。公司總經理首先要和高管進行坦誠溝通，確認其將赴任的對手企業，并需在當時詳盡列舉兩家公司的優劣對比，尤其要突出本企業對公司高管的獨特優勢，擴大對手的風險，站在高管的角度為其著想，打消其前往競爭對手的念頭，同時配合薪酬提升的激勵。

三、團隊融合團隊融合是高管離職的重要原因。

公司高管的數量較少，但是個性一般都比較強，所以團隊的融合顯得特別的重要。一般來說，總經理能否協調高管之間的關系直接影響到高管的穩定。高管之間矛盾的負面影響極大，經常會出現矛盾雙方都離開公司的嚴重后果。

對策：出現由于團隊融合問題引起的高管辭職，總經理需認真思考目前高管團隊的問題。從企業對高管的需求、各位高管的背景、性格差異、互補性等多方面分析，了解引發矛盾的具體事件的真實面目，從長遠看辭職高管的作用。如果僅是因為短期內發生的矛盾而辭職，則可以通過安撫其情緒挽留高管；如果是長期矛盾引發的，則需要快刀斬亂麻，必要時犧牲一方以保全更重要的一方。

四、工作壓力

工作壓力也是高管離職的重要原因。

職位越高，其壓力越大，作為公司高管，其背負的工作壓力是巨大的。許多公司高管在剛剛晉升時充滿激情，能夠完成公司規定的任務，但是隨著指標越來越高，難度越來越大，壓力將個人潛能激發至極限邊緣時，激情將慢慢消退，高管將選擇辭職作為逃避壓力的手段。

對策：對由于壓力而辭職的高管，需具體情況具體分析。已經發揮其能力上限的高管，為了挽留人才，可以適當的減輕其工作壓力，減少分管業務或降低指標，但同時伴隨著薪酬的增幅減緩或者職位的降低。尚有潛力可挖的高管，應激發其應對壓力的信心，加大薪酬激勵的力度，同時主動的幫助其尋求完成業績的方法，將其工作壓力轉化為事業動力。

五、自主創業

自主創業也是公司高管離職的常見原因。

一般公司高管的自主創業分為兩種：一是建立一個與本企業相同業務的競爭企業；二是建立其他企業。

對策：在發生上述第一種情況時，企業必須嚴格控制其離職手續，確保企業機密資料的安全，確保重要客戶的替代維護人，確保離職高管領導的現有團隊的穩定，務必做好離任審計，必要時通過競業避止協議進行威懾。如發生第二種情況，則主要爭取較長的交接時間，確保有合適的繼任者。

高管的辭職在任何企業都是一種挑戰，在解決高管辭職的過程中，人力資源部務必緊密配合公司總經理的決策，提供相關的數據和信息，通過多種渠道努力了解辭職高管的真實意圖，及時向總經理匯報并提出解決思路，幫助總經理妥善處理高管的辭職。

第五篇：對流過熱器爆管原因分析及治理對策

對流過熱器爆管原因分析及治理對策

摘 要：針對某電廠高溫對流過熱器爆管檢查情況，進行爆管原因分析;提出了治理對策，制訂了鍋爐高溫對流過熱器檢查、處理計劃，強化了“防止鍋爐四管爆漏管理”工作;對于鍋爐四管爆漏治理工作，具有一定的借鑒意義。

關鍵詞：高溫對流過熱器 爆管 原因分析 治理

概況

某電廠裝機容量2臺125MW機組，采用上海鍋爐廠生產的 SG420/13.75-M418型鍋爐，額定蒸發量420t/h，主蒸汽壓力13.7MPa，主蒸汽溫度 540℃，于1999 年04月投產發電。

高溫對流過熱器布置于折焰角的斜坡上方，共104排，每排由外、中、內三圈共計312 根蛇形管，順煙氣流動方向布置，每排蛇形管有三個下彎，由3根管子套彎而成。蛇行管束的橫向節距為 90mm，縱向節距為77mm。進口段管子材質為12Cr1MoV，出口段為鋼102，管子規格均為Φ38mm×6mm，泄漏處管子材質為12Cr1MoVG。

2015年02月26日，#2 機組點火啟動，03月13日發現對流過熱器發生泄漏，3月18日泄漏加劇，#2爐停運。

現場檢查情況

2.1對流過熱器北向南數第24排內管圈、中管圈吹損泄露，外管圈吹損刷薄。

2.2對流過熱器北向南數第25排內管圈、中管圈、外管圈有多處爆管破口

對流過熱器北向南數第25排中管圈下部有一處縱向“爆口1”，“爆口1”呈粗糙脆性斷面的張口，管壁減薄不多，管子蠕脹也不甚顯著。第25排外管圈上部呈現點狀吹蝕“爆口2”，“爆口2”由多個小孔組成，爆口周邊管壁減薄不明顯，呈深坑狀。

2.3對流過熱器北向南數第26排中管圈、外管圈吹損泄露，內管圈吹損刷薄

2.4對流過熱器北向南數第27排內管圈、中管圈、外管圈吹損刷薄

2.5對流過熱器北向南數第28排外管圈吹損刷薄

2.6確定此次對流過熱器泄露的第1漏點

通過檢查分析，確定第1漏點位于對流過熱器北數第25排，前數第2組中圈后彎下部，開口朝下，具體泄漏位置見(圖1)。試驗分析情況

3.1宏觀檢查情況

第 1 漏點位于前數第 2 組下彎、北數第 25 排中圈后彎彎管外弧處，此漏點處于彎管下部，見(圖2)。爆口長約 39mm、寬約 3mm，開口較小，爆口邊緣未減薄，無明顯脹粗現象，爆口附近外壁有密集的縱向開裂現象，外壁有較厚氧化皮、顏色發黑，見(圖 3)。北數第 25 排外圈和北數第 26 排中圈兩根對流過熱器管外壁氧化皮也較厚經測量，3根管內、外壁氧化皮厚度均達到 0.3mm。

3.2材質合金成分分析

對第 25 排中圈、第 25 排外圈、第 26 排中圈 3 根管進行了合金成分分析，合金成分分析結果見(表1)。3 根對流過熱器管合金成分符合標準要求。

部件位置材質CrMoVMn

北數第 25 排下彎外圈12Cr1MoVG0.980.280.210.61

北數第 25 排下彎中圈(爆管管段)12Cr1MoVG0.990.290.230.59

北數第 26 排下彎中圈12Cr1MoVG0.970.310.220.62

GB 5310-200812Cr1MoVG0.90-1.200.25-0.350.15-0.300.40-0.70

表 1 對流過熱器管合金成分分析結果

3.3力學性能檢測情況

對 3 根對流過熱器管進行了拉伸性能檢測，檢測結果見(表2)。

部件位置抗拉強度(MPa)

Rm下屈服強度(MPa)

Rel

北數第 25 排下彎外圈(水平直管部分)504、531、475 343、366、316

北數第 25 排下彎中圈(垂直直管部分)488、486、479 336、339、331

北數第 26 排下彎中圈(垂直直管部分)509、554、526 336、380、359

GB 5310-2008 12Cr1MoVG 470～640 ≥25表 2 對流過熱器管拉伸性能結果 根對流過熱器管的力學性能均在標準要求的范圍內。對流過熱器下彎中圈部分無法加工拉伸試樣，故拉伸試樣取在出口段的直管部分。北數第 25 排下彎中圈(泄漏管段)部分抗拉強度值已接近標準下限;北數第 25 排下彎外圈以及北數第 26 排下彎中圈試樣抗拉強度不均，最小值偏下限。

3.4微觀檢查情況

在北數第 25 排下彎中圈(泄漏管段)泄漏處取一環形管樣進行微觀檢測，發現爆口附近外壁有較為密集的縱向裂紋，裂紋附近有呈鏈狀蠕變孔洞，基體組織已達到5級嚴重球化，見(圖 4)。

爆管管段迎煙側與背煙側組織照片見(圖 5)、(圖6)，(圖 5)組織中有蠕變孔洞，組織 5 級嚴重球化，(圖6)組織中未見蠕變孔洞，組織球化3級，迎、背煙側組織球化級別差距較大。

分別在北數第 25 排下彎外圈、北數第 26 排下彎中圈后彎處取一環形管樣進行微觀檢測，其迎煙側組織球化均已接近或達到5級，組織照片見(圖7)、(圖8)。

4泄漏原因分析

通過第一時間對泄漏現場進行調查取證，對泄漏部位對流過熱器受熱面管材試樣進行材質、力學性能和微觀檢測，在此基礎之上進行泄漏原因分析工作。

從對流過熱器爆口宏觀來看，爆口開口較小、邊緣較鈍，外壁氧化皮較厚、有大量縱向裂紋;從微觀組織來看，基體中有眾多縱向從外壁沿晶間發展的蠕變裂紋，屬于長期過熱泄漏的特征。

從3根對流過熱器管的金相組織和力學性能來看，組織已達5級嚴重球化、力學性能偏下限。3根管組織均球化嚴重，可排除異物堵塞的可能性。泄漏發生第2組下彎，此處煙溫相對高，容易發生爆管。

查閱 #

1、#2 爐歷次爆管記錄發現，2003年3月至2007年5月期間，#

1、#2 爐高溫對流過熱器頻繁發生爆管，并且爆管均發生于機組啟動后短時間內。其中：#1爐發生8次爆管，11個爆口有10個位于第一組U形彎，1個位于第二組U形彎，集中于南數22排—37排(北數28 排1個)，中圈6個，外圈5個;#2爐發生6次爆管，10個爆口有9個位于第一組，1個位于第二組，集中于南數22排—29 排和北數35排—52排，中圈U形彎3個，內圈7個(U形彎1個，直管段管卡處6個)。經分析，由于啟動時減溫水投放的不規范，導致對流過熱器多次發生水塞爆管泄漏。在規范了減溫水投放，并對兩臺鍋爐對流過熱器前數第1組下彎和附近管材進行局部升級，大幅度降低了爆管次數。

此次爆管位于前數第2組下彎處，以前因水塞導致的爆管頻繁發生，水塞時管內介質通流不暢導致后面管子超溫運行、第2組下彎又處于煙氣溫度較高區域，此處材質仍為 12Cr1MoVG，當累計到一定程度后就發生了長期過熱爆管(爆口1)。

第25排中管圈下部長期超溫爆口1泄漏蒸汽量較小，細小的蒸汽流對第25排外管圈上部呈現點狀吹蝕，形成爆口2，爆口2由多個小孔組成，爆口呈深坑狀。爆口2泄漏的蒸汽，造成第25排中管圈吹損減薄爆破，形成爆口3。

在這3個爆口泄漏蒸汽的吹蝕作用下，造成第24排內管圈、中管圈吹損泄露，外管圈吹損刷薄;第25排內管圈、中管圈、外管圈吹損多處泄露;第26排中管圈、外管圈吹損泄露，內管圈吹損刷薄;第27排內管圈、中管圈、外管圈吹損刷薄;第28排外管圈吹損刷薄。處理情況及治理計劃

5.1處理情況

2015 年03月21日至2015年03月23日，安排進行#2爐對流過熱器共13根泄露、吹損減薄的受熱面管子更換工作;乙側從北向南數第24、25、26、27排內圈、中圈、外圈、第28排外圈，新更換管子型號：φ38*6，材質T91，更換高度1.5米。

5.2治理計劃

由于送檢的3根對流過熱器管子組織最差處均已達到 5級嚴重球化，計劃利用2016年檢修機會對高溫對流過熱器第 2組下部彎頭和附近12Cr1MoVG管材進行割管檢測，評估材質劣化情況，依據評估結果確定第2組下彎附近12Cr1MoVG管段升級改造方案。

結論

總結處理經歷，得出如下結論：#2爐對流過熱器泄漏的原因是由于管子長期超溫，造成金屬基體組織長期過熱老化、性能下降而發生泄漏。為了避免對流過熱器管子長期超溫，要加強運行人員培訓;在機組啟動初期，應通過燃燒調整來控制主汽汽溫，規范減溫水投用，避免在對流過熱器內形成水塞;建全鍋爐四管運行臺帳(或數據庫)，包括鍋爐運行時間、啟停次數、超溫幅度及時間、汽水品質不合格記錄等數據，嚴格落實超溫考核制度，防止發生受熱面管子長期超溫。

通過對高溫對流過熱器爆管原因進行認真分析，制定治理計劃;總結經驗教訓，加強運行、檢修管理，嚴格貫徹執行《防止電力生產重大事故的二十五項重點要求》、《火電機組防止鍋爐受熱面泄漏管理導則》等有關規程、規定;將“檢查” 和“預測” 有機地結合起來，通過檢查，掌握規律，從而預測四管的劣化傾向、檢查重點、修理方法，經驗值得借鑒。