第一篇：攪拌機施工方案（范文模版）

攪拌機施工方案

一、安裝：混凝土攪拌機應根據施工組織設計的要求來確定安裝位置，安裝地點必須堅實平整。攪拌機應安裝在堅實的地面上，用支架或支角筒架穩，不以輪胎代替支撐。移動式混凝土攪拌機安裝時，要用枕木或方木墊起機架，使輪胎架空；較長時間在現場使用的攪拌機，應將輪胎卸下保管，并將軸頸(軸承)包好密封。鼓形自落式混凝土攪拌機進料口一端為適應上料時機體的偏重，可稍抬高3—5cm。攪拌機電氣系統安裝應合理、安全可靠，并應有良好的接地保護裝置。)施工現場安裝使用的攪拌機時間較長，考慮到機械的防腐要求和便于冬季施工，應搭設操作棚。操作棚應防雨、防砸。操作棚內應有良好的通風，采光及防雨、防凍條件、并不得積水。作業場地要有良好的排水條件，機械近旁應有水源，固定式機械要有可靠的基礎，移動式機械應在平坦堅硬的地坪上用方木或撐架架牢，并保持水平。氣溫降到5℃以下時，管道、泵、機內均應采取防凍保溫措施。

二、驗收檢測：料斗提升卷筒上的鋼絲繩完好，不超過報廢標準，且潤滑良好；鋼絲繩在放出最大長度后，至少預留三圈。離合器靈活、制動器可靠，各部潤滑良好，運轉平穩無異響。料斗保險掛鉤、操作手柄保險裝置、傳動部位防護罩齊全有效。設備外殼做保護接零，使用符合要求的開關箱，操作箱箱體完好，按鈕開關靈活可靠。空車運轉。檢查攪拌筒或攪拌葉的轉動方向，各工作裝置的操作、制動、確認正常、方可作業。

三、使用：攪拌機使用前應按照“十字作業法”(調整、緊固、清潔、潤滑、防腐)的要求檢查離合器、制動器、鋼絲繩等各系統和部位，確保運轉靈敏、正常，并按規定的位置加油潤滑。自落式混凝土攪拌機應先加水，電源接通后，必須仔細檢查，經空車試轉認為合格，方可使用。試運轉時應校驗拌筒轉速是否合適，一般情況下，空車速度比重車（裝料后）稍快2~3轉，如相差較多，應調整動輪與傳動輪的比例。待攪拌筒運轉正常后方準上料，切不可裝料后(負載)啟動。嚴禁超載和使用與攪拌機性能不符的骨料。卸料前不準無故停車，以免因過載而損壞機械。攪拌機在作業中要嚴防砂、石等物料落入機械運轉部位；傳動機構、工作裝置、制動器等，均應緊固可靠，保證正常工作。骨料規格應與攪拌機的性能相符，超出許可范圍的不得使用。進料時，嚴禁將頭或手伸入料斗與機架之間察看或探摸進料情況，運轉中不得用手或工具等物伸入攪拌筒內扒料出料。料斗升起時，嚴禁在其下方工作或穿行。料坑底都要設料斗的枕墊，清理料坑時必須將料斗用鏈條扣牢。向攪拌筒內加料應在運轉中進行．添加新料必須先將攪拌機內原有的混凝土全部卸出后才能進行。不得中途停機或在滿載荷時啟動攪拌機，反轉出料者除外。作業中，如發生故障不能繼續運轉時、應立即切斷電源，將攪拌筒內的混凝土清除干凈，然后進行檢修。作業后，應對攪拌機進行全面清洗，操作人員如需進入筒內清洗時，必須切斷電源，設專人在外監護，或卸下熔斷器并鎖好電閘箱，然后方可進入。作業后，應將料斗降落到料斗坑，如須升起則應用鏈條扣牢。料斗升起時，嚴禁在下方工作或穿行，嚴禁將頭、手伸入料斗軌道間察看或擦摸。機械運轉時不準進行檢修與潤滑工作。操作人員必須堅守崗位，隨時注意機械運轉情況。若發現異常現象和不正常音響，應立即停車，并切斷電源，進行檢查，排除故障，經試運轉確認正常后才準再用。檢修托輪機構、振動機構(鼓形自落式攪拌機)時，料斗提起后要用保險鏈條與機架橫梁固定；檢修攪拌筒內葉’片或清理筒內積灰時，機外一定要設人監護；作業中機械發生故障或遇中途停電，應切斷電源，并設法將拌筒內的物料清出，洗凈攪拌簡。強制式混凝土攪拌機沒有振動機構，原材料容易粘結筒壁，一般可用操縱手柄使料斗反復沖擊限位擋板產生振動，將料斗內物料倒凈；卸料門操縱手柄的甩動半徑內不準有人停留，以防手柄傷人。每日作業完畢，應及時將機內、水箱內、管道內的存料、積水放盡，并清潔保養機械，以免拌筒和葉片生銹或被粘結。清洗機械的污水應引入集水坑或排水溝排出，不準在機旁或建筑物附近任其自流。清理場地，切斷電源，鎖好電閘箱。上料斗每次使用完都應放置牢靠或固定，也可放置在最低位置，絕對不可以懸于半空。下班前一切整理完畢，要切斷電源。冬季施工要放凈水箱中的攪拌用水，以防凍壞。認真填寫運轉記錄，嚴格執行交接班制度。操作工人應持證上崗。

四、維修保養：

1、攪拌機的日常保養：混凝土攪拌機在定人、定機的基礎上，每班都要做好日常保養(即例保工作)。日常保養在每班的工作前、工作中和工作完畢后進行。清除機體內外污垢及殘灰，按要求對整機進行潤滑，緊固各連接件，檢查鋼絲繩的固定及磨損情況。檢查離合器、制動器的工作可靠性，三角帶的松緊度，若不符合要求應及時進行調整。攪拌機在運轉過程中，要隨時注意電動機、減速箱、傳動齒輪等的音響是否正常，觸摸或測試軸承和電動機的溫升是否過高。鼓形自落式混凝土攪拌機在作業中應注意鼓筒運行情況，既不能跑偏，又不準跳動，托輪應保持四點接觸。攪拌機的配水系統工作應正常、準確，調整配水機構要靈敏可靠，整個系統不準有滲漏現象。每天下班都要對攪拌機進行徹底清洗工作，包括清洗攪拌筒的內外部、進料斗及出料糟等處。清洗攪拌筒內部時，可在筒內放入清水及石子，運轉10—15分鐘，使其沖刷內筒壁及攪拌機構，然后放出并掃凈。在清洗過程中注意不要使電動機受潮，清洗工作完成后要進行全面潤滑。

2、攪拌機的一級保養：攪拌機一般經過100小時的工作以后進行一級保養。鼓形自落式混凝土攪拌機在一級保養中除包括日常保養的工作內容以外，還要拆檢離合器，檢查和調整制動間隙，修復或更換制動帶。此外，還要檢查鋼絲繩、三角帶、滑動軸承、配水系統和行走機構等。強制式混凝土攪拌機在一級保養中須檢查拌鏟、刮鏟與襯扳之間的間隙，上料斗和卸料門的密閉及靈敏借況，離合器的磨損程度以及供水系統是否正常等。攪拌機的傳動三角帶，若發現有破裂或脫層時，應予更換新帶；滑動軸承的間隙一般不準超過0.4—0.5mm，油孔應保持暢通無阻；配水系統的輸水膠管若出現老化或裂紋情況時，應予更換，三通水閥的密封性應良好，如有漏水現象，可更換皮墊或皮碗；攪拌機的行走輪應能靈活轉動，不準卡死或松落。

3、攪拌機的二級保養：混凝土攪拌機的二級保養周期，因機型不同而有較大的差異，但一般都是在700—1500小時。在二級保養中除進行一級保養的全部工作外，還需拆檢減速箱、電動機和開式齒輪以及測試電動機的絕緣電阻等。此外，還要檢查機架及進、出料的操縱機構，清洗行走輪和轉向機構等.在拆檢減速箱時，要清洗齒輪、軸、軸承及油道，檢查齒廓表面的腐蝕程度。一般齒輪的側向間隙不能大于1.8mm，滾動軸承徑向間隙不應超過0.25mm，否則攪拌機的工作穩定性將會降低。所以，當間隙超過上述規定時，應予更換零件。電動機拆檢以后，需清除定子繞組上的灰塵，清洗軸承并加注新潤滑脂；檢查與調整定子與轉子之間的間隙，不得使其發生摩擦。為保證電動機絕緣可靠，在二級保養中，需測其絕緣強度。測試時，可在運行溫度下利用500V搖表進行，當搖表均勻地搖動一分鐘后，電動機的絕緣電阻值不低于0.5M(兆歐)時為絕緣情況正常，否則，需將電動機作干燥處理。攪拌機開式齒輪的齒廓、軸及軸承也須在二級保養中清洗。當小齒輪齒厚磨損達20％一25％、大齒輪齒厚磨損達30％時，須進行修補或更新。開式齒輪的滑動軸承間隙應調整到0.8—0.12mm，磨損過量而又不能調小時，則要更換。攪拌機上料離合器的內外制動帶，均由厚為2mm的條狀彈簧薄鋼板鉚合棉橡膠摩擦帶制成的。摩擦帶厚為6mm，摩損過度需要換鉚，換鉚時，摩擦帶與鋼板要緊密貼合，不能有分離或翹曲現象，否則會使離合器在傳動時抱合不緊。攪拌機的機架發生歪斜變形時，需進行修復或校正。上料手柄的擺動角度超過10o時，亦應給予調整。出料槽的出料角為45o比較合適，否則對出料不利。

4、攪拌機的潤滑：混凝土攪拌機，要根據其特點，按時加注適量的潤滑油或潤滑脂，這樣不但可以使機械保持正常的運行，而且還可以減小傳動部分零件的磨損，從而提高機械的完好率和生產率。因此，潤滑工作是攪拌機的操作人員和機械維修人員的一項重要任務。注意潤滑周期不能延誤，使用的油料必須符合表中規定的要求。

混凝土攪拌機常見故障及排除方法：在排除故障時，必須停機切斷電源進行，有的故障若現場無法排除，需送修理車間或修理廠進行。強制式混凝土攪拌機容易出現的故障，一般在操縱系統、攪拌系統或配水系統。操縱系統和配水系統因其結構型式和工作原理與鼓形自落式攪拌機相似，故出現的故障與排除方法也基本相同。攪拌系統容易出現的故障，是拌鏟和刮鏟松脫、彎曲變形以致在攪拌過程中和筒壁發生摩擦、碰撞，甚至卡住、打落等情況。當攪拌機構的緩沖彈簧失靈時，物料中夾雜的大顆粒石子也易使拌鏟卡塞。當拌鏟或刮鏟松脫或掉落時，攪拌機必然出現異響，須及時停機清料，并進行安裝、修理和緊固。強制式攪拌機的上料軌道不平或出現變形時，則會使滾輪接觸不好，上料運行不穩，嚴重時會走偏或掉軌，特別是軌道接長時，更容易發生這種情況，因此要經常檢查并保持兩條遠行軌道的平行和軌面的平直。

5、由公司統一安排相應的維修保養計劃，定期對機械進行維修保養，并于完成維修保養工作后，作出維修保養記錄。

第二篇：攪拌機設計--筑路機械化與施工機械化

筑路機械化與施工機械化

Roda Mhcanieyr & Conurtsoitcn Mhceazinaoitn

1999年 第16卷 第2期 Vo1.16 No.2 1999 摘要 在修筑各級公路和城市道路中，雙臥軸強 制連續式攪拌機被廣泛用于各種級配混合料的攪拌。在介紹了該型攪拌機的結構特點，并對 其攪拌槳葉拌料時的動力與運動進行分析后，較為詳實地闡述了攪拌機主要技術參數的確定 方法，以及此設計方法用于穩定土廠拌設備后的實際應用情況。

關鍵詞 穩定土廠拌設備 攪拌機 攪拌槳葉 拌缸 混合料 受力分析

Design of Forced Continuous Mixer with Double Axle

The double axle forced continuous mixer is used in construction of different highway.This paper introduces the structure of the machine, analyzes the mixing oars movement, and expounds the determination of main technical parameters, finally, gives the practical application to stabilized soil mixing plant.Key words: Stabilized Soil Mixing Plant, Mixer, Oar, Mixing Vat, Mixture, Acting Force Analysis 攪拌機結構特點

如圖1，攪拌機主要由攪拌裝置、拌缸、驅動系統、機架等部分組成。其中攪拌裝置由兩根 臥軸、攪拌臂、攪拌槳葉等部件組成，如圖2。拌缸由殼體、襯板、蓋板等部件組成。進料 口設置在拌缸一端蓋板的上部，卸料口可設置在拌缸另一端的下部或端部，如圖3。

圖1 攪拌機結構

圖2 攪拌裝置結構

圖3 拌缸結構 槳葉拌料時的動力與運動分析

拌和時，松散的混合料在槳葉作用下，其動力與運動形態極為復雜。為進行定性分析，將某 一瞬間槳葉對混合料的作用情況簡化為圖

4、圖5所示。

圖4 槳葉動力圖

圖 5 槳葉運動圖

2.1 動力分析

如圖4所示，設槳葉工作表面對混合料的作用力的合力為F，則混合料對槳葉的反作用力F′=F。F′分解成兩分力：沿槳葉工作表面寬度方向的滑移力F1和垂直于槳葉工作 表面的正壓力F2。F1、F2按下式計算：

F1=F′sinλ, F2=F′cosλ，式中，λ為槳葉在攪拌軸上的投影與軸中心線夾角。

此外，混合料與槳葉表面作相對運動時，在相對運動表面有一摩擦力Ff。Ff計 算公式為

Ff=F2f，式中，f為混合料與槳葉工作表面的摩擦系數，可查閱《機械設計手冊》確定。

從圖4可知，當F1-F2f>0時，混合料即沿槳葉工作表面移動；當F1-F2f≤0，即 F1≤F2f時，混合料在槳葉寬度方向不會移動，此時，攪拌機生產率等于0。將F1≤ F2f變換后得：F′ sinλ≤F′ cosλf，即當λ≤arctgf時，槳葉的運動不 能推動混合料沿攪拌軸方向移動。2.2 運動分析

如圖5所示，混合料在槳葉的作用下，一方面與槳葉一起作圓周運動，另一方面沿槳葉工作 表面的寬度方向滑動。

混合料沿槳葉工作表面寬度方向的滑動速度v可分解為兩個分速度：軸向速度v1和切向速 度v2。圖5中各速度計算方法如下：

v1=v cosλ，v2=v sinλ，VL=V-v2=V-v sinλ；

式中：V-槳葉線速度(設計時確定)； VL-混合料的線速度； λ-與動力分析時相同。

將動力與運動綜合起來分析，可以得出：當λ一定時(大于arctgf)，V增大→F增大→F1-F2f=F(sinλ-f cosλ)增 大→v增大→v1增大→混合料沿軸向的運動速度加快；反之，V減小→…混合料沿軸向的運 動速度降低。

當V為定值，λ=arctgf～40°時，λ增大→F(sinλ-f cosλ)增大→v增大； 此時，由于v的增大速度比cosλ的減小速度快(經驗結論)，v1=v cosλ增大，混 合料沿軸向的運動速度加快。

當V為定值，λ=40°～50°時，λ增大→F(sinλ-f cosλ)增大→v增大；此時，由于v的增大速度與cosλ的減小速度相當，v1=v cosλ基本不變，混合料沿軸向 的運動速度基本不變。

當V為定值，λ=50°～90°時，λ增大→F(sinλ-f cosλ)增大→v增大；此時，由于v的增大速度小于cosλ的減小速度，v1=v cosλ減小，混合料沿軸向的運動 速度減小。

以上結果表明：(1)混合料的攪拌時間與槳葉的線速度、安裝角密切相關。(2)槳葉的安裝 角λ=40°～45°時，攪拌效率最佳。鑒于此，國外許多廠家的攪拌機上，將槳葉設計成安 裝角可調的形式，傳動系統也采用液壓無級調速方式，通過對安裝角和轉速的調節，改變 混合料的攪拌時間，以適應攪拌不同的混合料。

但是，槳葉線速度和安裝角的變化，會改變攪拌機生產率，而生產率的變化將影響設備其它 系統的工況，而且，槳葉速度的調整也有一定的限制(待后敘述)，因此，初步設計攪拌機時，一般先確定攪拌機生產率，然后再計算和確定其它技術參數。攪拌機主要技術參數的確定 3.1 拌缸橫截面流量Q

攪拌機工作時，混合料在攪拌裝置的作用下，不斷翻動、摻合，其流態非常復雜，但從宏 觀上分析，由于攪拌機是連續工作的，根據連續性原理，拌缸內各橫截面的流量相等。

Q=［Q進+q液］／γ(m3／h)，式中：Q進-進料口流量，t/h;γ-混合料密度，t/m；

q液-加入拌缸的液體質量t/h。3.2 拌缸的有效容積G

G是指在攪拌機工作時，攪拌槳葉能夠翻動、攪拌到的那部分混合料所占有的體積。此體積 與拌缸的大小、槳葉結構尺寸和安裝角度以及槳葉線速度等密切相關，不易計算。初步設 計時，可按下式計算：

G=Qt(m3)，式中：Q-拌缸橫截面流量，m3/h，t-攪拌時間，h;據有關資料，穩定土t=20～30s，水泥混凝土 t=40～60 s，3當Q大時(150m/h以上)取大值，Q小時取小值。

3.3 槳葉線速度V

根據國內外產品的經驗，攪拌機葉片頂部線速度V應為1.5～1.7m/s。當V大于此經驗 速度 時，攪拌機襯板和槳葉端部的間隙中將產生大量的碎石楔住現象，這不僅增加功率消耗和 槳葉、襯板的磨損，而且會不適當地粉碎石料，降低混合料的質量。當然，采用無襯板技 術 的穩定土攪拌機不存在以上問題，因而這一結構的槳葉頂部線速度可在2.5～3m/s間 選取。

3.4 攪拌裝置各幾何尺寸的計算

參考國內有關資料，攪拌裝置(如圖2)各幾何尺寸按如下公式計算。

(1)攪拌槳葉最大旋轉半徑

式中：ψ-殼體形狀系數，ψ=1.1～1.4；當拌缸橫截面為雙圓弧 形時，ψ取小值，其它形狀時取大值；

β-充滿系數，通常取β=0.8～1.0；當槳葉安裝角為40°～45°時，β取小值； 其他角度時，β取大值；

G-拌缸有效容積，m3。

(2)槳葉寬度W

W=(0.4～0.57)R(m)。

槳葉寬度根據液體噴灑壓力取值，當噴入拌缸的液體壓力在1.5～2MPa時，W取大 值；當液體自流和小壓力噴入拌缸時，W取小值。

圖6 槳葉尺寸圖

(3)槳葉高度b b=(0.6～0.8)W(m)。

b的取值方法與W相同。

槳葉的形狀可以是長方形、方形、帶圓角方形等。以上槳葉參數是初步設計值。

(4)兩軸中心距a

a=Rctgα(m)，式中，α為攪拌軸中心和槳葉最大旋轉半徑交點的聯線與攪拌軸中心水平線的夾角(如圖2 所示)。根據國內有關資料，通常取α=34°～40°。3.5 拌缸幾何尺寸的計算

拌缸尺寸如圖7所示。

圖7 拌缸幾何尺寸圖

(1)進料口尺寸M、N

進料口尺寸應與送料機械的卸料口相匹配。當送料機械為皮帶輸送機時(圖8)，可初定N=B(B 為皮帶寬度)，然后按下式計算M。

M=(2～4)h(m)，式中：h-輸送機橫截面料高，m，如圖8；當皮帶機為V型托時，h=(B)/(2)sinθ，其中θ為V型托傾角；當皮帶機為槽形托時，h(2B)/(5)sinθ。

圖8 輸送機械截面圖

Ｍ值的大小還與送料機械的卸料高度有關。當卸料高度較大時，可將進料口設計成漏斗狀，這時M取小值；當卸料高度較小時，為避免皮帶回料，M取大值。

(2)出料口尺寸E、F

如圖7所示，當攪拌機出料口設置在拌缸端部下面時，尺寸E的大小對攪拌時間有一定的影響，因此在保證出料順暢的情況下，E應盡量小。參照水力學的有關知識，E與物料粒度有關，初步設計時，按下式計算：

E=(2.5～3.5)d(m)，式中，d為物料最大粒徑，m。

如圖7所示，尺寸F的計算公式為

F=a+2R sinξ(m)，式中：ξ-物料安息角，ξ=180°-2φ，可查閱《機械設計手冊》確定；

a-兩軸中心距，m；

R-槳葉最大旋轉半徑，m。

(3)拌缸長度L

在以上參數確定后，L按下試計算：

式中：G-拌缸有效容積；

S1-混合料在攪拌軸以上占有的截面面積，m2，S1=H(2R+a)；其中，H 是 攪拌過程中，假設混合料在攪拌軸以上占有的平均高度，參考有關資料，H=(1/4～2/5)R；

S2-在攪拌軸以下混合料占有的截面面積，m2，(4)拌缸寬度K

K=a+2R+2C(m)，式中：C-槳葉頂部與拌缸襯板表面的間隙；根據實際應用經驗，C=5～8mm，當 采用無襯板結構時，C=混合料最大粒徑+20mm。攪拌機驅動功率的初步計算

4.1 受力工況

如圖9，槳葉旋轉時，在q段，粒料在重力作用下有向下運動趨勢，而槳葉從底部向上旋轉，此 時槳葉被碎石楔緊的可能性最大。設攪拌裝置裝有x對槳葉(單臂時為x把)，則x/2把槳葉同 時被楔形碎石楔緊時，拌和負荷最大。

圖9 槳葉受力圖 4.2 槳葉受力分析(楔緊時)

在上述工況，攪拌槳葉受攪拌混合料的力Fj和楔緊力Fx的作用，如圖9。4.3 受力計算

(1)攪拌力Fj

為簡化計算，設攪拌裝置工作時，將拌缸有效容積混合料整體推動。這時，總攪拌力為

∑Fj=Gγf，式中：∑Fj-總攪拌力，kg；

G-拌缸有效容積，m3；

γ-混合料密度，kg/m3；

f-混合料與拌缸襯板表面的摩擦系數，查閱《機械設計手冊》確定。

(2)楔緊力Fx

槳葉被楔緊時，必須將楔石擠碎才能繼續運動，如圖10。Fx按下式計算：

Fx=lbσf(kg)，式中：l-槳葉與楔石的接觸長度，mm;為了使槳葉端部輪廓與拌缸襯板 表面的 間隙處處相等，槳葉端部為弧形，經實際測量，l=5～10mm，弧度大時取大值，弧度小 時取小值；

b-槳葉與楔石接觸寬度，經實際測量，b=4mm;σ-碎石抗壓強度，kgf/mm；

f-碎石與鋼的摩擦系數。

圖10 槳葉碎石圖

4.4 攪拌軸扭矩Mq的計算

∑Fj和Fx確定后，按下式計算Mq：

Mq=［∑Fj+(x2)Fx］R(kg*m)，式中：x-攪拌裝置槳葉對數，單臂時為把數；

R-槳葉最大旋轉半徑，m。4.5 驅動功率P的計算 P=Mqn/975η(kW)，式中：n-攪拌軸轉速，r/min，n=60V/2πR;

η-總傳動效率。5 應用情況

本設計已先后用于我廠WBS-50型穩定土廠拌設備攪拌機主要技術參數的校核和修正，WBS-200型穩定土廠拌設備和HBS300型連續式水泥混凝土廠拌設備攪拌機的初步設計。這三種機 型中，除HBS300型尚未經過工業性試驗外，WBS-50型，WBS-200型已通過省級鑒定。至目 前為止，WBS-50型已銷售近百套，WBS-200型銷售近20套。所有投入使用的攪 拌機均達到設計和使用要求，故障率不到1%(不計槳葉、襯板等易損件的更換)。

通過檢測，本設計尚有不足之處，主要有：

(1)按本設計確定的驅動功率比攪拌機工作時的實測值大1/3，富余量過大。

(2)初步設計時，攪拌機各主要技術參數是根據生產率確定的，但按本設計計算確定的各主 要技術參數制造的攪拌機，其生產率比理論值大1/2。

對于功率富余過大問題，可根據實測值重新選配電機(電機功率應大于高峰值10%～20%)。

實際生產率過大，會影響攪拌質量，實際應用時只要配料系統生產率不超過設計值，就可 保證攪拌質量。

由本設計可知，在主要技術參數確定的條件下，拌缸長度與攪拌時間成正比。當混合料攪拌 時間需要增加時，拌缸長度也應增加；拌缸長度的增加既增加了功率消耗，又增大了制造難 度和成本。為了解決這一問題，國內外某些廠家設計制造了內循環攪拌機。所謂內循環就是 混合料沿軸向來回循環，就象繞∞字一樣，這種攪拌機可用較短的拌缸獲得較長的攪拌時間。本設計是否適合內循環攪拌機正在探索中。

作者單位：張展文 汕頭市公路局機械修配廠

作者地址：(515041)廣東省汕頭市東廈北路汕頭市公路局機械修配廠技術股

(收稿日期：1998.04.14)

第三篇：攪拌機操作規程

攪拌機操作規程

1.混凝土攪拌機在進料時嚴禁將頭或伸手與料斗與機架之間察看工探摸進料情況，運轉中不得有手或工具等物伸入攪拌筒內扒料出料。

2.作業中如發生故障不能繼續運轉時應立即切斷電源，將攪拌筒內的混凝土清除干凈，然后進行檢修。

3.作業后應將料斗降落到料斗坑，如須升起則用鏈條扣牢。

4.使用砂漿攪拌機作業前，檢查攪拌機的傳動部分、工作裝置等均應牢固可靠，操作靈活。啟動后，先經空運轉，檢查攪拌葉旋轉方向正確，方可加料加水攪拌。5.運轉中不得用手或木棒等伸進攪拌機內外的清洗、保養及場地的清潔工作。

第四篇：潛水攪拌機操作規程

潛水攪拌機的操作規程

1．潛水攪拌機的淹沒水深不得低于1.1米；否則易產生水流旋渦和氣蝕。

2．未切斷電源時，不得移動潛水攪拌機，人不得進入水中。

3．潛水攪拌機安裝以后，不能長期浸在水中不用，每半個月至少運行30分鐘以檢查其功能和適應性，或提起放在干燥處備用。

4．潛水攪拌機初次啟動和每次重新安裝后都應檢查葉輪的旋轉方向，旋轉方向不正確，會降低效率并損壞潛水攪拌機。檢查方法是：瞬間啟動潛水攪拌機，觀察葉輪旋轉方向是否與銘牌上指示的方向一致。如果幾臺潛水攪拌機連在同一控制柜或端子箱上，各臺潛水攪拌機必須單獨進行檢查。

5．通知電氣人員檢查電機絕緣情況，經電氣人員確認同意開機后，方可進行開機工作。

6．合閘后，不能立即啟動設備，應通過控制系統對潛水攪拌機進行自檢，如發現有故障出現（電控柜上出現閃光報警或警報報警），應檢查并排除故障，然后方可點動，若電機不轉，應迅速果斷地拉閘，應檢查并排除故障，以免損壞電機。

7．設備啟動后，應注意觀察電機及線路電壓表和電流表，若有異?，F象，應立即停機查明原因，排除障礙后方能重新合閘啟動。

8．多臺設備由同一臺變壓器供電時，不能同時啟動，應依據由大到小逐臺啟動；停止時，應由小到大逐臺停止。

9．運行中電流監視：設備的電流不得超過銘牌上的額定電流，三相電流不平衡度，空載時不超過10%，額定負載時不超過5%。

10．運行中電壓監視：電源電壓與額定電壓的偏差不超過±5%，三相電流不平衡度，空載時不超過10%，額定負載時不超過5%。

11．發現問題應及時向專責匯報，如處理不了應向班組長匯報。

第五篇：攪拌機畢業設計論文

目錄 概述...........................................................................................................................2 2 文獻綜述...................................................................................................................3 2.1 國外路面銑刨機與發展趨勢.............................................................................3 2.2國內路面銑刨機與發展趨勢..............................................................................4 3.課題的研究與意義....................................................................................................6 4.設計方案的論證........................................................................................................7 4.1原始條件及數據..................................................................................................7 4.2設計的技術要求..................................................................................................7 4.3路面銑刨機的總體設計......................................................................................7

4.3.1 路面銑刨機的選型...............................................................................................................7 4.3.2 傳動方式的選擇...................................................................................................................8

5.進度安排：..............................................................................................................10 6.參考文獻：..............................................................................................................11

概述

路面銑刨機是在瀝青路面養護施工機械的主要機種之一，主要用于公路、城市道路等瀝青砼面層清除擁包、油浪、網紋、車轍等。

用路面銑刨機銑削損壞的舊鋪層，再鋪設新面層是一種最經濟的現代化養護方法，由于它工作效率高、施工工藝簡單、銑削深度易于控制、操作方便靈活、機動性能好、銑削的舊料能直接回收利用等，因而廣泛應用于城鎮市政道路和告訴公路養護工程中。

文獻綜述

2.1 國外路面銑刨機與發展趨勢

國外路面銑刨機起源于20 世紀50年代，經過50 年的發展，積累了豐富的研制、應用經驗。隨著機、電、液一體化技術的成功應用，其技術參數、整機性能、外觀形象等得到突破性進展，形成了以德國維特根（Wirtgen）公司產品為代表的歐洲風格和以美國卡特彼勒公司、RoadTec 公司、CIM 公司產品為代表的北美風格。作為實現路面銑刨的設備，國外銑刨機經歷了由熱銑到冷銑，由無集料到有自動集料裝置的發展過程。如50 年代，日本研制了1 號電熱式銑刨機，它是在平地機上安裝了一個加熱裝置，后部裝備銑刨機，邊加熱邊銑刨，加熱寬度為2m，銑深只有20mm，工作速度也只有0-12km/h。60 年代后，日本又在平地機上改裝成了世界上第一臺冷式瀝青路面銑刨機，銑刨寬度為2m，深度30-50mm。首臺銑刨機出現在1971 年的德國，這是由維特根公司開發的裝有紅外預加熱系統的小型銑刨機，它的出現開創了道路養護施工的新紀元。到20世紀70 年代中期，全歐洲已有一百多臺這樣的銑刨機在使用。十年后，維特根公司又開發了帶直接收集舊料裝置的小型冷銑刨機。90 年代初，維特根公司的銑刨機在大型化、系統化、液壓及控制技術上得到顯著提高，其中W2200 就是冷銑刨技術的典型代表。意大利的Bitelli公司、Madni 公司，美國的CMI 公司、卡特彼勒公司均在二十世紀9 0 年代初開發了自己的冷銑刨機。目前國外銑刨機市場形成了以維特根公司的產品為代表的歐洲風格和以美國R o a d t e c 公司、CMI 公司和卡特彼勒公司的產品為代表的北美風格。區別在于歐洲的銑刨機采用四履帶行走方式，外型結構緊湊、精巧，更多地采用電子控制技術；而北美的銑刨機采用的是履帶行走方式，造型粗曠，更加堅固。目前全球范圍內冷銑刨機的年產量超過2000 臺；銑刨寬度在1500mm 以上的中寬型冷銑刨機占30%以上；以維特根公司的產量最大，約占總量的55% 以上；其次為CMI 公司的產量，約占總量的13% 以上；其余的產量主要被Bitelli公司、Madni公司、卡特彼勒公司、Roadtech 等公司瓜分。國外銑刨機的工作原理相同，發動機的裝機容量基本相當；區別在于歐洲的銑刨機采用四履帶行走方式，外形結構緊湊、精巧，更多地采用電子控制技術，特別是目前的數字電子網絡控制技術。而北美的銑刨機均采用履帶行走方式，造型粗曠，更加堅固。其產品已形成系列化，生產效率一般為150 m2/h～2000 m2/h，銑刨寬度為0.3m～4.2m，最大銑刨深度可達350mm。作為實現銑刨工藝的設備，國外銑刨機經歷了由熱銑（帶有路面預加熱裝置）到冷銑（無需加熱路面），由無集料到有自動集料裝置的發展過程。目前全世界冷銑刨機的年產量超過2600臺。銑刨寬度在1500mm 以上的中寬型冷銑刨機占30% 以上，而維特根公司的產量最大，約占總量的55% 以上；其次為CMI 公司，約占總量的13% 以上；其余的產量被Bitelli公司、Madni公司、卡特彼勒公司、Roadtec 等公司瓜分。

2.2國內路面銑刨機與發展趨勢

國內銑刨機產業自20 世紀80 年代末起步，到90 年代才初具規模，自20 世紀90 年代以后，國內企業通過引進、消化和吸收德國W i r t g e n 公司、瑞典Dynapac 公司的先進制造技術，經過多年的發展，目前國內已經形成了以徐工筑路、中聯重科、鎮江華通、天津鼎盛和西安宏大為代表的20 多家銑刨機生產制造企業，銑刨機產業規?；殉醅F。主要產品有：徐工筑路X M 1 0 0、X M 1 0 1、X M 2 1 0 ；鎮江華通 L X Z Y 5 0 0、L X Z Y 1 0 0 0 B、L X Z Y H 1 0 0 0、L X Z Y H 1 3 0 0 ；天津鼎盛 L X 1 0 0 0、LX1300、LX2000；西安宏大 CM1000、CM1300、CM1600、CM1900、CM2000；沈陽北方 K F X 2 2 0 0、K F X 2 0 0 0、K F X 1 2 0 0、K F X 1 0 0 0 Q ；陜西建設CM2000；西安筑路 LX200；中聯重科BG2000、BG2100。

到目前為止，國內已有徐工筑路，中聯重科、陜建股份、西安宏大、北方交通和西筑等企業可以生產制造銑刨寬度為2 m，最大銑刨深度為3 0 0 m m，具有自動切深控制和收料裝置的中大型路面銑刨機。其中陜建股份和西安宏大生產的CM2000、CM1900 型路面銑刨機，其整機的結構設計、系統設計以及數字網絡控制系統的軟件設計都是自行設計完成的，在這些方面不但擁有自主的知識產權，而且達到了國際先進水平。從單個產品種類上來看，0.5 米、1 米規格的銑刨機由于技術檔次較低，價格低廉，因此受到國內中小客戶的歡迎，銷售業績較佳，銷售收入和利潤指標都較好；而2 米規格的銑刨機由于可靠性和技術水平的原因，國內產品還無法跟國外同類產品抗衡，雖然單臺產品利潤率較高，但由于銷量較少，自然銷售收入和利潤指標狀況也不容樂觀。從技術角度來看，我國2米以上銑刨機技術幾乎全部為引進技術，普遍缺少核心技術，尤其是發動機等關鍵配套件技術更是如此。因此銑刨機產業的技術升級極其緩慢。如果今后國內企業要涉足高端產品市場或推進國際化戰略，就無法擺脫在國際銑刨機產業鏈上的下游企業地位，增值能力有限。很多人所倡導的所謂“國際化配套”雖然可以一時滿足國內企業的生存性需求，但如果真的有一天國內市場需求層次普遍提高，恐怕國內企業的厄運就要來了，因為隨著外資企業本土化戰略的推進實施，國內和外資企業的原材料成本和人工成本則完全站在同一水平線上，而國內企業在技術、品牌等主要因素上卻處于劣勢地位。因此，鑒于我國銑刨機市場的巨大潛力，國內的銑刨機主機生產廠家應該和關鍵件配套企業，尤其是有實力的工程機械發動機生產企業聯合攻關，從而擁有自己的核心技術。在全球范圍內看，包括銑刨機產品在內的養護機械產品和養護機械產業已處于成熟期，但從國內情況看，養護機械產業尚處于發展期。產品技術仍需發展完善、產品使用范圍和使用量尚未得到足夠拓展、市場經濟環境下的產業自然調整仍處于初級階段、用戶使用意識和企業研發意識、能力尚且落后，國外用戶和企業現在考慮的是如何把銑刨機用得更好，尋求更好的解決方案，而我國很多用戶因為現實的國情還在人力和銑刨機間取舍難斷，生產企業也不能很好的滿足多樣化的需求?？傮w來看，我國銑刨機產業市場前景廣闊，國內銑刨機制造企業大有可為。

3.課題的研究與意義

伴隨著國內公路建設的快速發展,市場對路面養護設備的需求量也越來越大。瀝青路面冷銑刨機作為路面維修和養護的主要設備,以其高質量、高效率的施工效果,越來越受到施工單位的重視,市場需求也越來越大。盡管國內銑刨機,尤其是2米左右大型銑刨機經過這幾年的發展已有了很大變化,但是無論從技術性能、可靠性、外觀質量、人性化設計及自動化程度等方面來說,國產銑刨機還有很長一段路需要走。

瀝青混凝土路面銑刨機是一種高效的瀝青路面維修養護設備，其原理是利用滾動銑削的方法把瀝青混凝土路面局部或全部破碎，銑削下來的瀝青碎料經再生處理后，可直接用于路面表層的重新鋪筑。主要用于公路、城市道路、機場、貨場、停車場等瀝青混凝土砼面層開挖翻新；瀝青路面擁包、油浪、網紋、車轍等的清除；水泥路面的拉毛及面層錯臺銑平等。作為路面養護和再生設備的主要機種之一的路面銑刨機正越來越引起道路養護專家和施工單位的關注。公路建設部門對路面銑刨機等成套設備的需求會越來越迫切，需求量也會越來越多。

4.設計方案的論證

4.1原始條件及數據

重量：150kg 銑削寬度：20cm 銑削厚度：0-10cm 工作速度：0-1.2km/h 4.2設計的技術要求

1.掌握銑刨機的工作原理； 2.熟悉銑刨機的轉子結構； 3.設計一種深度調節裝置； 4.能熟練使用CAD軟件繪圖

4.3路面銑刨機的總體設計

路面銑刨機的總體設計，就是根據其主要用途、作業條件、使用場合及生產情況等，合理的選擇和確定機型、各總成的結構型式、性能參數及整機尺寸等，并進行合理的布置。這些組成和部件相互依賴又相互制約，因此，路面銑刨機的性能不僅取決與每個部件的好壞，而更重要的是取決于各總成性能的相互協調 4.3.1 路面銑刨機的選型

路面銑刨機結構型式的選擇，主要是根據其用途和作業場合。路面銑刨機的結構型式按銑刨機行走方式不同，可分為輪胎式和履帶式。

輪胎式的優點：重量輕、速度快、機動靈活、效率高、行走時不破壞路面及維修方便等。由于以上特點，輪胎式路面銑刨機一般以中小型居多，運行方便、快捷靈活。適用于小面積的路面維修、刮除噴涂標線、銑刨小型溝槽等，一般不帶廢料回收裝置。在工作量不大、作業地點不太集中、轉移性頻繁的情況下，生產率大大超過了履帶式。

輪胎式的缺點：輪胎接地比壓較大、通過性能差、重心較高，穩定性較差。履帶式的優點：履帶接地面積大，使得接地比壓小，通過性能好、重心低、穩定性好、重量大、附差性好、牽引力大、比切入力大。因此，大中型路面銑刨機一般為履帶全液壓式，主要用于大規模路面養護作業。

履帶式的缺點：速度低、不夠靈活機動、制造成本高、維修較難、行走時易破壞路面，轉移工作場地時需用拖車托運

根據本次課題的要求，主要針對小范圍路面的維修和養護，于是選擇輪胎式

4.3.2 傳動方式的選擇

路面銑刨機的傳動型式可分為液壓、液壓機械混合、機械三種傳動方式。液壓傳動

液壓傳動對于小型銑刨機充分體現了它的優越性，具有傳動與控制簡單、結構緊湊且銑刨鼓可輕易實現左右移動（切邊）等特點。其動力傳遞路線一般如下所示：

發動機→彈性聯軸器→分動箱或簡易的泵安裝板→液壓泵→液壓馬達→銑刨鼓

液壓傳動的特點：

（1）實現無級變速且變速范圍大，并能實現微動；（2）操縱簡單方便；

（3）可用液壓系統進行制動；

（4）可采用行走履帶分別驅動的系統，能方便地實現彎道行駛和原地轉向；（5）便于實現自動； 液壓傳動的主要缺點如下：（1）傳動效率低

（2）可能導致整體布置困難（3）相對機械傳動而言可靠性低 2.液壓機械混合傳動

液壓機械混合傳動是國內廠家節約成本的產物。其動力傳遞路線一般如下所示：

發動機→彈性聯軸器→液壓泵→液壓馬達→減速箱→ 鏈傳動→銑刨鼓 采用這種傳動方式的液壓馬達為高速馬達，所以成本較液壓傳動低；由于還采用了鏈傳動，因而這種傳動方式的效率比液壓傳動要低，而且銑刨作業時阻力變化很大，沖擊大，還會導致鏈傳動、減速箱高故障的發生。這種傳動方式雖然可以降低一些成本，但相對整個機器是得不償失的。

3.機械傳動 機械傳動的動力傳遞路線目前市場上存在兩種，如下所示： 第一種： 發動機→彈性聯軸器或彈性聯軸器加分動箱→液壓離合器→皮帶傳動→行星減速機→銑刨鼓

第二種： 發動機→彈性聯軸器→機械式離合器→分動箱→傳動軸→變速箱→鏈傳動→銑刨鼓

第一種傳遞路線也可稱作機械皮帶傳動，主要包括液壓離合器、皮帶傳動、行星減速機、銑刨鼓等，具有傳動效率高、穩定性好、可靠性高等優點。由于這種傳動中離合器、分動箱比較特殊，價格昂貴，因而相對成本較高是這種傳動的缺點。

第二種傳遞路線由于成本非常低，只有國內的一些低檔次型號的機器采用。由于該傳遞路線剛性太大，緩沖性能差，容易出現斷齒、斷軸等問題；離合器為機械式常閉離合器，銑刨系統的啟動與停止操作麻煩；因此也是不適合大功率高檔次銑刨機。

比較上述幾種傳動方式，發現液壓傳動更適合我們所選擇的輪胎式路面銑刨機

5.進度安排：

9.13-9.23：調查研究，閱讀文獻，查找資料，擬定設計方案； 9.24-9.27：整理資料，完成開題報告；

9.28-10.11：擬定各部分方案，繪制銑刨機總稱圖； 10.12-10.26：翻譯外文資料；

10.27-11.18：銑刨設計計算，并完成各部分零件圖紙的繪制； 11.19-12.07：進行關鍵元件校核，完成畢業設計說明書； 12.08-12.21：整理論文和圖紙，提交論文； 12.22-12.27：修改論文，準備答辯； 12.28-1.08：完成答辯及成績評定

6.參考文獻：

1.孫桓等.機械原理.高等教育出版社,2001.2.濮良貴等.機械設計.高等教育出版社,2001.3.鄭訓等.路基與路面機械.北京市：機械工業出版社,2001.4．王松根等.公路瀝青路面養護機械化作業.北京市：人民交通出版社,2009.5.李育錫.機械設計課程設計.西北工業大學, 2008.6.6．王先奎.機械制造工藝學.北京市：機械工業出版社,2006.7．劉鴻文.材料力學.北京：高等教育出版社,2004.8．于鳳河.道路改擴建工程設計與施工技術.北京市：人民交通出版社,2004.9．Hu Yong-biao,Zhang Xin-rong.Research on adaptive power control parameter of a cold milling machine Ma Peng-yu.Simulation Modelling Practice and Theory.2008 10．Wang Limei,Guo Qinging.Principles and plementation of Permanent Magnet Synchronous Motor Zero-Speed orless Control.Advanced Motion Contro1.2002