第一篇：預防裂縫控制措施二十條

預防裂縫控制措施二十條

第一條 原材料質量控制

1、必須使用合同約定品牌的水泥、水泥強度不低于32.5MPa，不同品種的水泥不得混合使用，水泥的凝結時間和安定性應經現場復驗。

2、商品混凝土的水灰比和塌落度必須符合設計要求，樓板混凝土的最大用水量不超過180kg/m3，塌落度現場檢測符合要求。

3、填充墻砌體用的燒結空心磚和蒸壓加氣混凝土砌塊的規格應一致，強度等級符合設計要求，有出廠合格證和試驗報告，蒸壓加氣混凝土砌塊產品齡期不得小于28天。

4、抹灰工程使用中砂（渠河砂和湖北砂），平均粒徑0.35～0.5mm，含泥量不大于3%。嚴禁使用“長江砂”。

5、禁止使用“微沫劑”、“砂漿王”、“石灰精”等有機塑化劑。

6、抹灰層中加強用的熱鍍鋅鋼絲網，鋼絲直徑0.7mm，鋼絲網網目規格：內墻不同材質基體交接處用12.7mm×12.7mm、加氣混凝土砌塊外墻的內外墻面抹灰滿掛用20mm×20mm。

7、外墻面貼瓷磚時，外墻保溫抗裂層中用鋼絲直徑0.7mm、網目12.7mm×12.7mm的熱鍍鋅鋼絲網增強

8、外墻面刷涂料時，外墻保溫抗裂層增強玻纖網格布：普通型網眼4 mm×4mm、單位面積重量≥160g/m2。外墻面為涂料的首層抗裂砂漿中的增強玻纖網格布采用加強型網格布，網眼6 mm×6mm、單位面積重量≥500g/m2。

9、膩子采用彈性耐水膩子，膩子粘結強度≥0.6MPa。

第二條 大體積混凝土防開裂控制措施

1、增配構造筋，提高抗裂性能。應采用小直徑、小間距的配筋方式，全截面的配筋率應在0.3～0.5%之間。

1、樓（屋）面板采用普通混凝土時，混凝土強度等級不宜大于C30。

2、在陽角、陰角板塊和較大面積板塊的四角部位上、下板筋增設與對角線平行的放射鋼筋，上側鋼筋放在負筋上面，下側鋼筋放在板下部鋼筋下面，防止樓板四角部位產生45°斜裂縫。

3、屋面板采用雙層雙向鋼筋，分離式配臵鋼筋的樓板面應設臵抵抗溫度和收縮變形的鋼筋網片，網片鋼筋與板面負筋搭接長度不小于200mm。

4、樓板中暗埋PVC線管時，線管應盡量布設在板厚中間，在垂直于線管方向設臵防裂短鋼筋，間距不宜大于150mm，兩端的錨固長度不小于防裂短鋼筋直徑的30倍。

5、梁板混凝土結構模板必須支撐牢固，防止模板受荷載作用產生下沉和變形，避免梁板砼結構達到設計強度前因模板下沉變形而出現裂縫。

6、大跨度的梁板(跨度≥4000mm)模板必須按跨度的1‰～3‰起拱，防止梁板結構出現下繞而開裂。

7、樓（屋）面板鋼筋混凝土結構施工時，必須采取措施確保樓（屋）面板的厚度和板面負筋的保護層厚度。板的上層鋼筋必須用鐵馬凳進行支撐，其縱橫間距不大于700mm。

8、澆筑混凝土時應鋪設跳板作為施工人員的走道，嚴禁施工人員在鋼筋網片上踩踏。安排專門的護筋人員，及時對被踩踏變形的鋼筋進行修復，確保板截面的有效高度。

9、樓板混凝土必須振搗密實，在混凝土初凝前對混凝土表面進行抹壓收漿。嚴禁在澆筑混凝土時向混凝土表面沖灑清水。

10、加強混凝土澆筑后的養護工作。在混凝土達到初凝時即可進行混凝土的保濕養護，避免混凝土表面出現收縮變形裂縫。

11、混凝土澆筑后，避免過早上人踩踏、集中堆放鋼筋鋼管等材料而人為地造成樓板開裂。

4、在高度大于4米的墻體中部設臵通長的鋼筋混凝土加強帶，加強帶鋼筋與框架柱墻錨固連接。

5、墻體拉結筋的間距不大于600mm、拉結筋外露長度1000mm或伸至門窗洞邊。后臵拉結筋鉆孔直徑應比鋼筋直徑大4～6mm，錨固深度不得小于100mm。

6、砌筑時砌塊應錯縫搭砌，嚴禁形成通縫。蒸壓加氣混凝土砌塊搭砌長度不小于砌塊長度的1/3。

7、填充墻砌至接近梁、板底時，應留高度200mm的空隙，待填充墻砌筑完、砌體灰縫砂漿凝固、至少間隔7天后，再用實心磚斜砌抵緊，斜砌頂磚斜度45°～ 60°，兩側縫隙用砂漿填塞密實。

8、門窗過梁用預制鋼筋混凝土過梁，過梁厚度及寬度必須符合設計及規范要求，過梁兩端的擱臵長度不小于240mm，防止過梁上口墻體開裂。

9、填充墻砌體砌筑前塊材應提前2d澆水濕潤。蒸壓加氣混凝土砌塊砌筑時，應向砌筑面適量澆水。

10、填充墻砌體的灰縫厚度和寬度應正確，砂漿飽滿度應應符合規范要求。空心磚砌體的匯豐為8～12mm，蒸壓加氣混凝土砌塊砌體的水平灰縫厚度及豎向灰縫寬度分別為15mm和20mm，灰縫砂漿飽滿度≥80%。

11、屋面結構完成后，及時做好屋面隔熱層，防止屋面梁板受烈日照射后過量溫差變形引起頂層砌體產生應力裂縫。

第七條 女兒墻開裂的控制措施

1、在工程設計中，對女兒墻高度超過規范限值時，增設鋼筋混凝土構造柱，根部與屋面結構連接，頂部與壓頂連接。構造柱間距視女兒墻高度情況把握，一般宜控制在3m左右。

2、女兒墻泛水陰角部位應加強防水處理，采用柔性防水層時，應在陰

1、不同材質基體交接處、暗埋管線開槽處，采取掛鋼絲網的防止開裂措施，鋼絲網與各基體的搭接寬度不小于150mm，并應將鋼絲網在不同的基體上固定牢固，鋼絲網的保護層厚度不小于10mm,并進行隱蔽檢查驗收。

2、當抹灰總厚度大于或等于35mm時，必須采取掛直徑為4mm間距200mm的鋼筋網片，并用細石混凝土澆灌。

3、當基體為加氣混凝土砌塊時，內外墻面抹灰前墻面滿掛鋼絲直徑為0.9mm、網目為20mm×20mm 的熱鍍鋅鋼絲網。加強網必須固定平整牢固，固定點每平方米不少于6個，加強網保護層厚度不小于10mm。

第十一條 防止抹灰層空鼓開裂的控制措施

1、SPU防水層施工時，嚴禁摻加汽油和柴油等有機溶劑，保證防水層粘結強度。

2、砌筑完成至抹灰間隔時間不應少于30天。

3、嚴格控制墻面的垂直度和平整度，確保抹灰厚度基本一致。

4、抹灰施工應分層進行，普通抹灰每層厚度宜為5～7mm，總厚度宜為15～20mm。各抹灰層之間的間隔時間應大于24小時，應待前一層抹灰凝結后方可抹后一層，不得連續流水作業。

5、抹灰前認真進行基層處理，基層表面的塵土、污垢、油漬和松散的灰皮等應清除干凈。

6、抹灰前墻面應澆水濕潤。磚墻基層一般澆水2遍，磚面滲水深度8～10mm；加氣混凝土砌塊墻面應提前2天進行澆水，每天2遍以上，使滲水深度達8～10mm；混凝土基層吸水率低，抹灰前澆水可少一些。

7、在抹灰前，對光滑的混凝土墻柱面進行人工鑿毛，涂刷界面劑或膠質水泥素漿。在加氣混凝土砌塊墻面涂刷一道專用界面劑或膠質水泥素漿。界面處理后隨即抹底灰，不得在水泥素漿干燥后再抹灰。

砂漿，搭接寬度不小于100mm，然后抹第二遍抗裂砂漿至設計厚度。在抹抗裂砂漿時，必須按設計要求做好滴水線。

9、沿建筑物豎向每層設臵分格縫，分格縫寬30mm、深10mm。

10、抗裂砂漿固化干燥后必須及時涂刷高分子乳液防水彈性底層涂料。

第十三條 裝修施工階段的樓板裂縫控制措施

1、禁止裝修施工時破壞原有結構。

2、杜絕在樓板上開槽、打洞，在樓板下剔鑿線槽。

3、嚴禁在樓板上集中堆放水泥、石材和地磚等材料，避免樓板荷載超過限值而引起樓板裂縫。

第十四條 墻面貼的確良布防止開裂的控制措施

1、墻面批刮膩子前，在水電開槽處、抹灰裂縫處貼的確良布，防止裝飾膩子及涂料層開裂。

2、的確良布和膠水進場時，應檢查布和膠水的質量。的確良布應整體平整、結實、密度合適，雙手用力往兩邊拉扯布，不出現拉絲、裂口為合格。膠水應選用白乳膠，檢查時應無刺鼻氣味。

3、在貼布之前，應將墻面的浮灰、油污清理干凈，并保證墻面平整無凹凸。

4、的確良布在槽或縫的兩側粘帖寬度不小于150mm。

5、的確良布貼上墻后，用抹子適當用力把布刷平，保證讓布和墻之間粘帖牢固，不致脫落。

6、膠干后，先在貼布范圍找補膩子，然后墻面滿刮膩子。

第十五條 裝修板面接縫開裂的控制措施

第十八條 室內墻面及天棚涂料裂縫控制措施。

1、涂料施工溫度應符合不同涂料的施工條件要求。乳膠類涂料施工時溫度應在5℃～35℃，避免乳液不能形成連續涂膜造成龜裂，遇水或濕氣而脫落。

2、涂料在使用前必須攪拌均勻，攪拌時摻水量必須滿足產品說明要求，且摻水量不得大于15%，避免涂料因水分蒸發而產生細小沙眼。

3、墻面涂料涂刷不少于2遍，第二遍涂刷應在第一遍涂料完全干后方能進行，至少間隔2小時以上。

第十九條 外墻膩子及涂料質量控制措施

1、外墻膩子必須是彈性耐水膩子，外墻涂料應選用彈性外墻涂料，膩子和涂料的品牌、顏色必須符合合同約定和設計的要求。膩子粘結強度不小于0.6MPa。

2、膩子、涂料拌合時必須按照產品說明書的要求控制水的摻用量，并應攪拌均勻。

3、做好外墻防雨水措施，嚴禁在雨天進行膩子及涂料施工。

4、膩子應滿刮2遍，間隔時間不少于48小時，每層膩子厚度0.8mm～1.0mm。

5、待膩子干燥后砂紙打磨，涂刷封閉底漆。

第二十條 做好成品保護

1、地下室外墻混凝土未達到設計強度前，嚴禁重物撞擊破壞。

2、樓板混凝土初凝后及時噴水保濕養護（24小時），正常養護不得少于7天，不能過早上人踩踏和集中堆放重物。

3、砌體砂漿達到強度前，嚴禁碰撞擾動砌體。

4、砌體中埋設線管時，必須使用工具切割后輕鑿管槽成型。

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第二篇：超長結構裂縫控制措施淺析

超長結構裂縫控制措施淺析

【提要】

根據具體工程設計實踐和體會，簡要分析了溫度收縮裂縫的基本特點，重點介紹了對超長混凝土結構如何有效避免裂縫。可供設計人員借鑒參考。

【關鍵詞】

超長混凝土結構 溫度 收縮 裂縫 措施

一、工程概況

本工程位于山東省曲阜市，為一大型的住宅小區項目。本項目總建筑面積（含地上及地下）為393436平米，地上建筑面積318512平米；其中商業及公建配套建筑面積29906平米，住宅建筑面積288606平米。地下建筑面積74924平米。建設地點為曲阜市西南大沂河北岸。項目總投資為7.8億元人民幣。

其中的六號地下車庫采用了無梁樓蓋的形式，總長度達425m，覆土1m厚，層高3.8m，項目的難點在于如何控制超長結構的溫度收縮應力以避免裂縫。

二、超長混凝土結構裂縫產生原因

結構溫度應力、收縮應力是由于結構變形受到約束而產生的。當應力超過了材料的抗拉強度時，即會出現裂縫。由于混凝土的抗拉強度很低，若不采取措施，很難滿足規范對裂縫寬度的要求。

溫度應力產生的機理：混凝土是指采用膠凝材料將粗細骨料膠結成整體的復合固體材料的總稱。其中的膠凝材料通常為普通硅酸鹽水泥。在硬化過程中，水泥水化產生大量的水化熱，由于混凝土的導熱系數較低，大量的熱量積聚于內部使得內部溫度升高，而表面的熱量散發較快，導致內外溫差過大。混凝土的溫度膨脹系數約為10x10^-6m/m.K，即溫度升高或降低1K，1m長的混凝土將產生0.01mm的膨脹或收縮變形。如縱長100m的混凝土，溫度升高或降低30度（冬夏季溫差），則將產生30mm的膨脹或收縮，在完全約束條件下，混凝土內部將產生7.5MPa左右的拉應力，足以導致混凝土開裂。

收縮應力產生的機理：因混凝土內部水分蒸發以及水泥繼續水化引起的體積變形稱為干燥收縮。影響因素主要有水泥用量、水灰比、水泥品種和強度、環境條件。

三、設計要點

1、設置后澆帶。后澆帶間距通常為30~40m，本工程設計為40m一道800mm寬后澆帶，位置選擇在應力較小的梁跨1/3處。后澆帶鋼筋不得截斷，且增設不少于原配鋼筋20%的附加鋼筋，長度為伸入每側后澆帶1m，以方便鋼筋搭接。溫度后澆帶應在澆筑完成后兩個月后（此時混凝土收縮大約完成70%）方可采用提高一級的微膨脹混凝土進行澆筑。

2、本地下車庫要求采用低水化熱的水泥來配置混凝土，并加入適量的優質粉煤灰。并采用級配良好的粗骨料，嚴格控制其含泥量，并加強混凝土的振搗，提高混凝土的密實度和抗拉強度。粉煤灰是表面致密的球形顆粒，由于粉煤灰的比表面積小，拌合需水量小，其干縮較小。

3、混凝土中摻加具有抗滲防裂作用的SY-T復合纖維增韌劑，摻量為混凝土膠凝材料的8%。對增韌劑的要求是滿足國家相應標準，抗開裂性能比不小于50%，抗拉強度大于500MPa，補償收縮混凝土限值膨脹率為水中養護14d不小于0.015%，空氣中28天干縮率應不大于0.03%。

四、施工要點

1、控制溫差

控制溫差是解決混凝土裂縫控制的關鍵，混凝土施工時，應對混凝土進行溫度控制。a、混凝土入模溫度不宜大于30度，混凝土澆筑體最大溫升值不宜大于50度。控制入模溫度，可以降低混凝土內部最高溫度。減少內部最大溫升主要從配合比上進行控制。b、控制混凝土降溫速率，每天溫降不宜大于2度。減緩降溫有利于混凝土強度增長，并充分發揮應力松弛效用，使混凝土不宜出現裂縫。

2、加強混凝土養護

混凝土早期塑性收縮和干燥收縮較大，易于造成混凝土開裂。混凝土養護是補充水分或降低失水速率，防止混凝土產生裂縫，確保達到混凝土各種力學性能指標的重要措施。在混凝土初凝、終凝抹面處理后，應及時進行養護工作。混凝土終凝后至養護開始的時間間隔應盡可能縮短，以確保混凝土養護所需的濕度以及對混凝土進行溫度控制。覆蓋養護可采用塑料薄膜、麻袋、草簾等進行覆蓋；噴涂養護劑是通過養護液在混凝土表面形成致密的薄膜層，以達到混凝土保濕的目的。由于本工程水泥中參加了粉煤灰，養護時間不應少于14天。

五、結語

溫度收縮裂縫是超長混凝土結構中較常見且日趨增多的裂縫，由于該裂縫的危害性及規范的局限性，設計人員應予以足夠重視。本文從設計及施工角度上簡析了混凝土收縮和溫度變形的產生機理及影響因素，以供設計人員參考。設置后澆帶以及控制和抵抗溫度收縮應力的綜合措施注重結構概念設計，對裂縫采取“放”“防”“抗”相結合的構想。工程實踐證明，對防止和減輕超長混凝土結構溫度收縮裂縫比較有效，但其中一些措施主要基于設計概念和定性分析，尚無法進行定量的計算，具體工程在采用時應根據其各自特點綜合考慮。【參考文獻】

1、《土木工程材料》

浙江大學出版社

2、《混凝土結構收縮應力問題研究》

河海大學學報2002年1月

3、《混凝土結構工程施工規范》

GB50666

第三篇：淺析大體積混凝土裂縫控制措施

地下防水綜合施工技術

摘要：淮南礦業集團顧北煤礦選煤廠—落煤筒地下通道防水等級為二級,為保證地下通道防水工程質量,從設計到施工采取了一系列綜合防水技術,本文擬對此作一介紹,重點闡述混凝土結構自防水、SBS活性瀝青復合膠卷材防水層、樁體四周與混凝土底板接觸部位采用金湯水不漏修平、膨脹止水條防水施工措施.關鍵詞：地下防水 綜合施工技術 工程概況

顧北煤礦儲煤廠落筒地下通道,基礎底板厚1200mm,基礎底板底標高-8.4m.柱基采用CFG柱,樁頭嵌入基礎底版100mm,地下水位標高-2.5m。

該工程地下室設計防水等級為二級,地下通道采用剛柔結合的防水體系,即地下通道、底板、外墻采用鋼筋混凝土自防水〈混凝土抗滲等級為P8〉,外加一層SBS改性瀝青復合膠防水卷材(4mm厚).樁頭防水采用遇水膨脹止水條及金湯水不漏防水材料,施工縫采用鋼板止水帶.2 混凝土結構自防水

該工程基礎底板和地下室外墻自防水采用C30P8防水混凝土,基礎底板厚1200mm,外墻厚400mm,迎水面鋼筋保護層厚度為40mm,施工過程中將混凝土的抗滲性、密實度及防止有害裂縫的產生作為控制重點，確保防水混凝土施工質量.2.1預拌混凝土供應

與攪拌混凝土廠家簽訂合同時,要求其對混凝土原材料質量及摻量上嚴格控制,對混凝土數量，使用水泥的質量，外加劑品種,砂石骨料的粒徑,坍落度,混凝土初終凝時間供應速度及堿含量等均作詳細要求。

2.1.1選用低水化熱的礦渣硅酸鹽水泥，強度等級42.5。

2.1.2選用中砂，細度模量2.5~3.0含泥量≤2％,在可泵送情況下,粗骨料選用5～30mm連續級配石子,含泥量≤1％，以減少混凝土收縮變形。

2.1.3外加劑采用復合型高效減水劑，摻量為水泥用量的4％,摻入外加劑時,混凝土有適度的膨脹性能和較小的后期收縮落差,且不泌水,不離析,可泵性好,具備良好的密實性和抗滲性能。

2.1.4摻入粉煤灰，本工程粉煤灰摻量為水泥用量的12％。2.2混凝土澆筑施工

2.2.1采用適當的澆筑方法.在基礎底板澆筑過程中“斜面分層、薄層澆筑、循序退打、一次到頂”的連續澆筑方法,施工中注意上下層混凝土澆筑時間間隔不得超過初凝時間。

2.2.2改善澆搗工藝.根據混凝土泵送時自然形成的流淌斜坡度,在每條澆筑帶前、中、后各布置3道振動器.第一道布置在混凝土卸料點振搗手負責出管混凝土的振搗,使之順利通過面筋流入底層；第二道設置在中間部位；第三道設置在坡角。振搗時控制好振搗方式及時間，避免漏振及過振。

基礎底板上表面進行二次壓光，即混凝土出現初凝后再進行一次壓光，封閉混凝土表面很小的收縮裂縫。

2.3混凝土測溫及養護措施

大體積混凝土的內外溫差大，必須做好測溫養護工作。本工程澆注時氣溫高達33℃，基礎底板澆筑完畢后，采用JDC-2建筑電子測量儀進行測溫。密切注意混凝土中心最高氣溫，嚴格控制混凝土內外溫差≤25℃。采用澆水養護并覆蓋塑料薄膜，防止混凝土水分蒸發和表面脫水產生干縮裂縫，養護時間不少于14d。SBS改性瀝青復合膠卷材防水層

該工程防水采用1層SBS改性瀝青復合膠防水卷材（4mm厚）。進場的防水卷材具有產品的合格證書和性能檢測報告，材料的品種、規格、性能等符合規定的國家產品標準和設計要求，進場進行抽樣送檢，檢驗合格后方可正式投入施工。

3.1工藝流程

清理基層→涂刷基層處理劑→細部附加增強處理→彈基準線→熱熔鋪貼卷材→搭接縫處理→防水保護層施工

3.2清理基層

基層必須牢固，無松動，空鼓，起砂，裂縫，凹凸不平等現象，含水率小于9％。基層若高低不平或凹坑較大時用摻膠的1：3的水泥砂抹平，陰陽角處做成圓弧形。

3.3涂刷基層處理劑

在基層表面滿涂一道用汽油稀釋的氯丁橡膠瀝青膠粘劑，要涂刷均勻，不得漏刷和漏底，以隔離基層水分上浮，增加卷材與基層粘接力。基層處理劑涂刷完畢后，經8h以上達到干燥程度方可進行熱熔法施工，以免失火。

3.4細部附加增強處理

對于陰陽角、樁根部以上100㎜等部位做增強處理。做法是先按細部形狀將卷材剪好，不要加熱，在細部貼一下，視尺寸、形狀合適后，再將卷材的底面（有熱熔膠的一面）用手持汽油噴燈烘烤，待其底面呈熔融狀態，即可立即粘貼在已涂刷一道密封材料的基層上，并壓實鋪牢。

3.5彈基準線

在已經處理好并干燥的基層表面，按照所選卷材的寬度留出搭接縫尺寸，即要求同一層卷材長邊和短邊搭接均不得小于100mm，上下兩層和相鄰兩幅卷材的接縫相互錯開1/3幅寬。且兩層卷材不得相互垂直鋪貼。將鋪貼卷材的基層線彈好，以便按此基準線進行卷材鋪貼施工。

3.6熱熔鋪貼卷材

施工采用“滾鋪法”，先將整卷卷材置于鋪貼起始端，對準已彈好的基準線，先將端部卷材鋪貼牢固。起始端卷材粘牢后，用噴燈對準卷材和基層的夾角，加熱卷材和基層，至卷材底層膠層呈黑色光澤并伴有微泡，及時推動卷材滾進行粘貼，后隨一人進行排氣壓實工作。在立面與平面的轉角處，卷材的搭接留在平面上，且距離立面600mm。

3.7保護層施工

地板防水保護層采用50mm厚C20細石混凝土保護層，施工時注意不破壞防水層，并及時養護。防水卷材用甩搓部位首先用塑料布蓋嚴，再用磚和砂漿壓住封閉蓋嚴，局部用膠合板加強保護。地下室外墻防水卷材經驗收合格后立即進行50mm厚聚乙烯泡沫板保護層施工。聚乙烯泡沫板保護層施工后直接進行回填土。樁頭四周防水施工 該工程要求樁頭錨入基礎底板100mm,樁頭與基礎底板混凝土間的結合越好，工程基礎的整體性能，防水性能，防震性能就越好。如果采用卷材式涂膜防水材料，樁頭與基礎底板之間會形成一道隔離層，不利于樁與基礎底板的整體結合，并且卷材式涂膜防水材料都要求基層面平整，但是樁頭及樁身平整度根本達不到要求，須另外進行樁頭修補，不僅增加工程量，還延長工期，根據上述特點，該工程樁身四周選用金湯水不漏及膨脹止水條相結合的樁基防水施工方法。

金湯水不漏沿著樁身周圍修補找平，可防止地下水從樁身缺陷部位滲水，然后表面再放一圈膨脹止水條。

4.1工藝流程

樁身四周清理剔鑿→用水沖洗干凈→抹金湯水不漏找平層→放置止水條→與墊層隨打隨壓光→SBS防水卷材→50mm細石混凝土保護層

4.2樁身四周處理

樁頭鑿到設計標高以后，開始用手錘剔樁身四周凸出部位的混凝土及蜂窩內的泥土，疏松結構，直到見堅硬混凝土基層，用水沖干凈。

4.3樁身局部處理

當樁身清理干凈后，用金湯水不漏從樁根部往上找平一圈高10cm，特別是樁體中側面的蜂窩必須填塞密實，同時開始澆筑墊層，邊澆筑邊放置止水條。變形縫、施工縫等細部防水措施

變形縫、施工縫等細部構造是地下防水工程中的薄弱環節，處理不當會導致滲漏。變形縫處采用固定式橡膠止水帶安裝，施工縫采用止水鋼板。

5.1為保證防水混凝土施工質量，在地板以上700mm墻身留設水平施工縫，防水采用止水鋼板。

5.2變形縫處防水措施

在地下通道每段從底板、立壁及頂板一圈。變形縫采用固定式橡膠止水帶，每邊埋入混凝土寬度相同，混凝土的澆筑順序根據變形縫設置，隔一段澆筑一段，每段頂板和立壁一起澆筑不留施工縫。底板埋入式橡膠止水帶，要把止水帶下部的混凝土振搗密實，然后將鋪設的止水帶由中部向兩側擠壓按定，再澆筑上部混凝土，墻體內的橡膠止水帶，用成型的鋼筋加固，采用和易性較好的混凝土，避免止水帶周圍骨料集中。

墻體變形縫兩側混凝土，應分層澆筑，并用插入式振動器分層振搗，切勿漏振或過振。棒頭不得碰撞止水帶。

5.3穿墻螺栓

地下通道外墻模板全部采用帶止水環的穿墻螺栓，止水環的焊接質量必須逐個驗收。防止有漏焊點等焊接不合格的現象而導致漏水。對拉螺栓兩端放置塑料塊堵頭，拆模后將螺栓沿平凹底割去，再用膨脹水泥砂漿封。結束語

本工程地下防水以混凝土結構自防水為主，結合柔性卷材與樁頭防水利用金湯水不漏加膨脹止水條。在合理設計的前提下，通過對多種防水技術的綜合應用，多道設防，精心組織施工，認真貫徹執行地下工程防水規范要求，并注意對完成部位的保護、修補，確保地下防水工程的施工質量。

第四篇：大體積混凝土溫度裂縫控制措施

大體積混凝土溫度裂縫控制措施

1、概述

此次擬澆筑砼系華榮xx城D區基礎筏板。D區基礎砼等級為為C35P8，板的一般厚度為2.0m，集水井處最厚區域為4.35m；本區域一次澆筑砼方量約為2980m3；板內配筋情況是：板上下部均為φ28@150雙向雙層網筋，第二層配有φ18@150雙向網筋一層，板中間配置構造抗裂鋼筋網片φ16@200，D區柱下配置φ22@150。由此可見，該筏板確具有體形大、結構厚、砼方量多，鋼筋密而工程條件較復雜和施工技術要求高等特點。

大體積混凝土是指最小斷面尺寸大于1m以上的混凝土結構。與普通鋼筋砼相比，具有結構厚，體形大、混凝土數量多、工程條件復雜和施工技術要求高的特點。

大體積混凝土在硬化期間，一方面由于水泥水化過程中將釋放出大量的水化熱，使結構件具有“熱漲”的特性；另一方面混凝土硬化時又具有“收縮”的特性，兩者相互作用的結果將直接破壞混凝土結構，導致結構出現裂縫。因而在混凝土硬化過程中，必須采用相應的技術措施，以控制混凝土硬化時的溫度，保持混凝土內部與外部的合理溫差，使溫度應力可控，避免混凝土出

現結構性裂縫。

2、大體積混凝土裂縫產生的原因

大體積混凝土墩臺身或基礎等結構裂縫的發生是由多種因素引起的，各類裂縫產生的主要影響

因素如下：

（1）收縮裂縫。混凝土的收縮引起收縮裂縫。收縮的主要影響因素是混凝土中的用水量和水泥用量，用水量和水泥用量越高，混凝土的收縮就越大。選用的水泥品種不同，其干縮、收縮的量也不同。

（2）溫差裂縫。混凝土內外部溫差過大會產生裂縫。主要影響因素是水泥水化熱引起的混凝土內部和混凝土表面的溫差過大。特別是大體積混凝土更易發生此類裂縫。

大體積混凝土結構要求一次性整體澆筑。澆筑后，水泥因水化熱，由于混凝土體積大，聚集在內部的水泥水化熱不易散發，混凝土內部溫度將顯著升高，而其表面則散熱較快，形成了較大的溫度差，使混凝土內部產生壓應力，表面產生拉應力。此時，混凝土齡期短，抗拉強度很低。當溫差產生的表面抗拉應力超過混凝土極限抗拉強度，則會在混凝土表面產生裂縫。（3）材料裂縫。材料裂縫表現為龜裂，主要是因水泥安定性不合格或骨料中含泥量過多而引起的。

3、大體積混凝土裂縫控制的理論計算

華榮.上海城D區，混凝土及其原材料各種原始數據及參數為：一是C35P8混凝土采用P.O42.5普通硅酸鹽水泥，其配合比為：水：水泥：砂：石子：粉煤灰：礦粉（單位Kg）=172：285：716：1070：60：100（每立方米混凝土質量比），砂、石含水率分別為3%、0%，混凝土容重

為2390Kg/m3。

二是各種材料的溫度及環境氣溫：水30℃，砂、石子35℃，水泥40℃，粉煤灰35℃，礦粉35℃，環境氣溫32℃。3.1混凝土溫度計算

（1）混凝土拌和溫度計算：公式TO=∑Timici/∑mici可轉換為:TO=[0.9

（mcTc+msTs+mgTg+mfTf+mkTk）+4.2Tw(mw-Psms-Pgmg)+C1(PsmsTs+PgmgTg)-C2(Psms+Pgmg)÷[4.2mw+0.9(mc+ms+mg+mf+m

k)] 式中：TO為混凝土拌和溫度；mw、mc、ms、mg、mf、mk—水、水泥、砂、石子、粉煤灰、礦粉單位用量（Kg）；Tw、Tc、Ts、Tg、Tf、Tk—水、水泥、砂、石子、煤灰、礦粉的溫度（℃）；Ps、Pg—砂、石含水率（%）；C1、C2—水的比熱容（KJ/Kg.K）及溶解熱（KJ/Kg）。

當骨料溫度>0℃時，C1=4.2，C2=0；反之C1=2.1，C2=335.本實例中的混凝土拌和溫度為：TO=[0.9(285*40+716*35+1070*35+60*35+100*35)+4.2*30(172-716*3%)+4.2*3%*716*35]÷4.2*

172+0.9(285+716+1070+60+100)]=34.3℃.（2）混凝土澆筑溫度計算：按公式TJ=TO-(α.Tn+0.032n)*(TO-YQ)式中：TJ—混凝土澆筑溫度（℃）；TO—混凝土拌和溫度（℃）；TQ—混凝土運送、澆筑時環境氣溫（℃）；Tn—混凝土自開始運輸至澆筑完成時間（h）；n—混凝土運轉次數。

α--溫度損失系數（/h）本例中，若Tn取1/3，n取1，α取0.25，則：

TJ=34.3-（0.25×1/3+0.032×1）×（34.3-32）=34.0℃

3.2混凝土的絕熱溫升計算

Th=WO.QO/(C.ρ)

式中：WO—每立方米混凝土中的水泥用量（Kg/m3）;QO—每公斤水泥的累積最終熱量（KJ/Kg）；C—混凝土的比熱容取0.97（KJ/Kg.k）；ρ—混凝土的質量密度（Kg/m3）

Th=（285*375）/（0.97*2390）=55.8℃

3.3混凝土的內部實際溫度

Tm=TJ+ξ?Th

式中：TJ—混凝土澆筑溫度； Th—混凝土最終絕熱溫升；ξ—溫將系數查建筑施工手冊，若混凝土澆筑厚度4.0m，則：ξ3取0.74，ξ15取0.55，ξ21取0.37.Tm(3)=34.0+0.74*55.8=75.3℃;

Tm(15)=34.0+0.55*55.8=64.7℃;

Tm(21)=34.0+0.37*55.8=54.6℃.3.4混凝土表面溫度計算

Tb(T)=Tq+4h,(H-h,)△T(T)/H2式中：Tb(T)—齡期T時混凝土表面溫度（℃）；Tq--齡期T時的大氣溫度（℃）；H—混凝土結構的計算厚度（m）。

按公式H=2h+ h,計算，h—混凝土結構的實際厚度（m）;h,--混凝土結構的虛厚度（m）;h ,=K?λ/Βk=--計算折減系統取0.666，λ—混凝土的導熱系數取2.33W/m?K

β—模板及保溫層傳熱系數（W/m2?K）；

β值按公式β=1/（∑δi/λi+1/βg）計算；δi—模板及各種保溫材料厚度（m）;λi—模板及各種保溫材料的導熱系數（W/m?K）；βg—空氣層傳熱系數可取23（W/m2?K）.T(T)--齡期T時，混凝土中心溫度與外界氣溫之差（℃）：

T(T)= Tm(T)-Tq，若保護層厚度取0.04m，混凝土灌注厚度為4m，則：

β=1/（0.003/58+0.04/0.06+1/23）=1.4：1 h,=K?λ/β=0.666×2.33/1.41=1.1;

H=2h+ h,=4.0+2×1.1=6.2(m)

若Tq取32℃，則：

T（3）=75.3-32=43.3℃ T(15)=64.7-32=32.7℃ T(21)=54.6-32=22.6℃

則：Tb(3)=32+4×1.1（6.2-1.1）×43.3/6.22=57.3℃ Tb(15)=32+4×1.1（6.2-1.1）×32.7/6.22=51.1℃ Tb(21)=32+4×1.1（6.2-1.1）×22.6/6.22=45.2℃ 3.5混凝土內部與混凝土表面溫差計算

本工程中： T(3)s=75.3-57.3=18℃ △ T(15)s=64.7-51.1=13.6℃ △ T(21)s=54.6-45.2=9.4℃

4、計算結果分析

從以上計算可以看出，混凝土3d齡期時內外溫度差達到最大值18℃，符合混凝土內外溫差小于25℃的技術要求。但必須看到計算結果是基于養護環境溫度為32℃，表面保溫措施得當，入模混凝土溫度為34℃條件下得出的。實際施工養護中有可能無法滿足以上條件要求。2008年8月19日實測C30混凝土拌和后溫度未36℃，當時拌和水溫度為30℃，環境溫度為32℃，若養護環境溫度為夜間較低時的情況，假設為23℃，則△T(3)s=22.6℃，加上保溫措施有可能達不到要求，有產生溫度裂縫的可能，因此有必要采取一丁的措施防止溫度裂縫的產生。

5、大體積混凝土施工技術措施

（1）降低混凝土入模溫度。包括：澆筑大體積混凝土時應選擇較適宜的氣溫，盡量避開炎熱天氣澆筑。可采用溫度較低的地下水攪拌混凝土，或在混凝土拌和水中加入冰塊，同時對骨料進行遮陽保護、灑水降溫等措施，以降低混凝土拌和物的入模溫度，摻加相應的緩凝型減水劑。（2）加強施工中的溫度控制。包括：在混凝土澆筑之后，做好混凝土的保溫保濕養護，以使混凝土緩緩降溫，充分發揮其徐變特性，減低溫度應力。應堅決避免曝曬，注意溫濕，采取長時間的養護，確定合理的拆模時間，以延緩降溫速度，延長降溫時間，充分發揮混凝土的“應力松弛效應”；加強測溫和溫度監測。可采用熱敏溫度計監測或專人多點監測，以隨時掌握與控制混凝土內的溫度變化。混凝土內外溫差應控制在25℃以內，基面溫差和基底面溫差均控制在20℃以內，并及時調整保溫及養護措施，使混凝土的溫度梯度和濕度不致過大，以有效控制有害裂縫的出現（養護措施詳見大體積砼澆筑方案）。

（3）提高混凝土的抗拉強度。包括：控制集料含泥量。砂、石含泥量過大，不僅增加混凝土的收縮而且降低混凝土的抗拉強度，對混凝土的抗裂十分不利，因此在混凝土拌制時必須嚴格控制砂、石的含泥量，將石子含泥量控制在1%以下，中砂含泥量控制在2%以下，減少因砂、石含泥量過大對混凝土抗裂的不利影響；改善混凝土施工工藝。加強早期養護，提高混凝土早期及相應齡期的抗拉強度和彈性模量；在大體積混凝土基礎表面及內部設置必要的溫度配筋，以

改善應力分部，防止裂縫的出現。

第五篇：混凝土結構裂縫成因及控制措施

混凝土結構裂縫成因及控制措施

一、內容摘要

現澆鋼筋混凝土樓面板的裂縫，是目前較難克服的質量通病之一，住宅工程樓面出現裂縫，往往會引起投訴糾紛及索賠。建筑物鋼筋混凝土結構的普遍應用，伴隨著商品混凝土的推廣，建筑樓面出現裂縫的機率在增加，日益受到社會人士關注；樓面結構出現裂縫原因復雜，有材料、溫度變化等原因，也有設計、施工、使用等方面問題。混凝土工程中材料的特性決定了結構較易產生裂縫，從實踐中來看施工中混凝土出現裂縫的概率也是很大的，相當一部分裂縫對建筑物的受力及正常使用無太大的危害，但裂縫的存在會影響到建筑物的整體性、耐久性，會對鋼筋產生腐蝕，是受力使用期應力集中的隱患，應當盡量在各方面給予重視，以避免裂縫的出現或把裂縫控制在許可的范圍之內。本文以監理為主，兼顧設計和材料等方面，闡述樓面裂縫的產生原因及防治措施。

二、混凝土結構裂縫成因及控制措施

混凝土結構的裂縫是一個相當普遍的現象，大量工程實踐以及近代科學關于混凝土強度的細觀研究都表明結構物的裂縫是不可避免的，它是材料的一種特性。因此，科學地對待裂縫問題是在對裂縫進行分類、研究的基礎上，采取有效的措施，將裂縫的有害程度控制在允許的范圍內。本章將就混凝土結構中常見裂縫進行分類，并對結構中占主要部分的裂縫進行成因分析。

混凝土結構裂縫成因

裂縫的形成有外荷載、結構計算模型差異、材料的收縮（主要為的混凝土收縮、溫度變形）等原因造成。從技術角度來分析，有設計、施工、材料等方面問題，主要反映如下： 1.1設計原因引起的裂縫

樓板剛度不足：設計按多跨連續板進行配筋計算，側重于滿足結構安全，較少考慮混凝土收縮特性和溫度變形等多種因素，樓板高跨比僅為L/33.6-L/35，其剛度較小對裂縫控制很不利。2）樓板構造配筋設計不周：設計在支座處按常規配設負筋，在中部板面不配鋼筋，當板面出現溫度變形和混凝土收縮，因無構造鋼筋約束，板面即出現裂縫。

3）樓板內布線欠合理：由于水電施工圖由各專業設計，實際施工中出現水電管交叉疊放，或由于設計考慮管內容線面積，部分預埋管徑≥D25；且設計管線位置在樓板跨中，即在單層雙向配筋處，樓板有效截面受到很大程度（15%-40%）削弱，成為樓板最易開裂的部位；當樓板收縮應力大于混凝土極限抗拉強度時，即出現沿管線表面呈直線狀的裂縫。

4）從房屋的空間結構來看，剪力墻剛度大，約束了剪力墻間梁板的水平向自由變形，而梁剛度又較板剛度大，因各類因素引起的水平向收縮變形均集中到剪力墻間剛度最小的板上，造成這塊板開裂。

5）膨脹劑的選用與摻量：設計未明確混凝土的限制膨脹率，只提出膨脹劑的品種和摻量范圍，施工時按設計提供摻量進行配比施工，使混凝土的實際限制膨脹率不能達到最佳限制膨脹率。

1.2施工原因引起的裂縫

水電預埋管施工時在板內位置欠合理：管位置過高或過低；位置過高時，極易在板面出現因混凝土硬化收縮產生的裂縫，也易在維修裂縫或室內裝修時損壞管線；兩根管線并行布置時，管線間距過小甚至并攏，更易因管線集中而產生裂縫。

空載養護期不足：從樓面混凝土澆完、收光至施工材料堆放，平均空載養護期僅為一天半，人為因素過早地震動、荷載造成樓板幼齡混凝土內部受損開裂。且施工中用塔吊吊運的鋼管、鋼筋等周轉材料因受剪力墻鋼筋影響多堆放在預埋管線部位。1.3材料原因引起的裂縫

樓板商品混凝土強度為C40（8層以下）C35（8—18層）C30（18層以上），其收縮變形值為同標號普通混凝土的1.2--1.3倍，且商品混凝土單方用水量過大（200Kg），其中部分水在振搗時被游離出來，部分水與水泥結合成凝膠，相當大一部分為自由水仍留在混凝土孔隙中，成為混凝土干縮的隱患。樓板拆模后，板面和板底長期裸露在大氣中，后期施工的細石混凝土面層養護期過后也長期處于干燥環境中。正是這種環境效應（受溫度、濕度、風力影響使水泥石毛細孔、凝膠孔內的自由水由表及里逐漸蒸發），和尺寸效應（樓板裸露面積大，厚度薄）的共同影響，使樓板較其它構件更易出現干縮裂縫。混凝土的干縮、溫度收縮、收縮是要因，而由于施工管線預埋欠合理、樓板剛度不足、材料等多重原因綜合，使本工程樓板沿預埋管線處出現大量裂縫。

2、混凝土裂縫的預防措施

由于裂縫的產生是多種多樣的，在混凝土結構中普遍存在且危害較大，因此，要對混凝土裂縫進行認真研究、區別對待，并在設計、施工中采取各種有效的措施來預防裂縫的出現和發展。

2.1設計措施

1）增配構造筋提高抗裂性能，配筋應采用小直徑、小間距。全截面的配筋率應在0.3～0.5%之間。

2）避免結構突變產生應力集中，在易產生應力集中的薄弱環節采取加強措施。3）在易裂的邊緣部位設置暗梁，提高該部位的配筋率，提高混凝土的極限拉伸。

4）在結構設計中應充分考慮施工時的氣候特征，合理設置后澆縫，在正常施工條件下，后澆縫間距20～30m，保留時間一般不小于60天。如不能預測施工時的具體條件，也可臨時根據具體情況作設計變更。從住宅工程現澆板裂縫發生的部位分析，最普遍的是房屋四周、陽臺處的房間在離開陽角1米左右，即在樓板配筋的負彎矩筋以及角部放射筋末端或外側發生45°左右的樓地，面斜角裂縫，這在現澆板任何一種類型的建筑中都普遍存在。主要是混凝土的收縮特性和溫差、沉降等作用所引起，并且越靠近屋面處的樓層裂縫越大。從設計角度看，現行設計規范側重于強度，對溫差和混凝土收縮特性等多種因素綜合考慮不足，構造配筋量達不到要求。而房屋的四周陽角由于受到剛度相對較大的樓面梁約束，限制了樓面板的自由變形，因此在溫差和混凝土收縮變化時，板面在配筋薄弱處首先開裂，產生45°左右的斜角裂縫。雖然樓地面斜角裂縫對結構安全使用沒有影響，但在有水源等情況下會產生滲漏缺陷，容易引起住戶投訴，是裂縫防治的重點。根據上述原因分析，設計單位應在房屋四周的陽角處樓面板配筋進行加強，負筋不采用分離式切斷，改為沿房間全長配置，設置雙層雙向鋼筋，陽角處鋼筋間距不宜大于100㎜，鋼筋直徑不宜小于￠8。外墻轉角處尚應設置放射鋼筋，配筋范圍應大于板跨的1/3，鋼筋間距不宜大于100㎜，房屋長度大于50m時，在樓中部位設置后澆帶加強措施。2.2施工措施

1）嚴格控制混凝土原材料的的質量和技術標準，選用低水化熱水泥，粗細骨料的含泥量應盡量減少(1～1.5%以下)。

2）細致分析混凝土集料的配比，控制混凝土的水灰比，減少混凝土的坍落度，合理摻加塑化劑和減少劑。

3）澆筑時間盡量安排在夜間，最大限度降低混凝土的初凝溫度。白天施工時要求在沙、石堆場搭設簡易遮陽裝置，或用濕麻袋覆蓋，必要時向骨料噴冷水。混凝土泵送時，在水平及垂直泵管上加蓋草袋，并噴冷水。

4）根據工程特點，可以利用混凝土后期強度，這樣可以減少用水量，減少水化熱和收縮。5）加強混凝土的澆灌振搗，提高密實度。6）混凝土盡可能晚拆模，拆模后混凝土表面溫度不應下降15℃以上，混凝土的現場試塊強度不低于C5。

7）采用兩次振搗技術，改善混凝土強度，提高抗裂性。8）根據具體工程特點，采用UEA補償收縮混凝土技術。9）對于高強混凝土，應盡量使用中熱微膨脹水泥，摻超細礦粉和膨脹劑，使用高效減水劑。通過試驗摻入粉煤灰，摻量15%～50%。2.3技術措施

樓面裂縫的發生除以45°斜角裂縫為主外，還有較常見的兩種： 1）預埋線管及線管集中處；

2）施工中周轉材料較集中和較頻繁的吊裝卸料堆放區域。施工中采取以下技術措施可以有效防止樓板面裂縫：

2.1）重點加強樓面鋼筋網的有效保護措施鋼筋在樓面混凝土板中是受拉力，起著抵抗外荷載所產生的彎矩和防止混凝土收縮和溫差發生的雙重作用，而這一雙重作用均需鋼筋處在上下合理的保護層前提下才能確保有效。實際施工中，樓面下層的鋼筋網在受到混凝土墊塊及模板的依托下保護層較易正確控制。但當墊塊間距放大1.5m時，鋼筋網的合理保護層厚度就無法保證，所以縱橫向的墊塊間距限制在1㎡中放2塊。于此相反，樓面上層鋼筋網的有效保護，一直是施工中的一大難題。其原因：板的上層鋼筋一般較細，施工中受到人員踩踏后容易變形、彎曲；各工種交叉作業，施工人員多，行走十分頻繁，鋼筋難免被大量踩踏；上層鋼筋網的馬凳間距設置過大，甚至不設。根據施工實踐，樓面上上層鋼筋必須設置馬凳，其橫向間跨不應大于700㎜，（即每㎡不少于2只），特別是對于￠8一類細小鋼筋，馬凳的間距應控制在600㎜以內（即每㎡不少于3只），同時采取下列措施：2.1.1）盡可能合理和科學地安排好

各工種交叉作業時間，在板底鋼筋綁扎后，線管預埋應及時布置，以減少板面鋼筋綁扎后的作業人員數量；

2.1.2）在樓梯、通道等頻繁和必須通行處應搭設臨時簡易通道（或鋪設跳板），以供施工人員通行。

2.1.3）加強教育和管理，使作業人員充分重視鋼筋的成品保護，行走時，應自覺沿馬凳支撐點通行，減少對鋼筋的踩踏； 2.1.4）安排足夠鋼筋工在混凝土澆筑前及澆筑中及時對踩踏變形的鋼筋進行修整，特別是支座端部受力最大部位及負彎矩受力最大區域（四周陽角處、預埋管線位置、大跨度房間等）應重點檢查和修整；

2.1.5）混凝土工在澆筑混凝土時應鋪設臨時活動跳板，盡量減少上層鋼筋受到踩踏變形。2.2）、預埋線管處的裂縫防治

特別是在樓梯處是線管集中處，容易導致現澆板裂縫。當預埋線管管徑較大，房間開間大，且線管有重疊時，很容易引起板面裂縫。因此對于較粗的管線或多根線管集中處鋼筋須進行加強處理。應增設抗裂短鋼筋，間距≤100㎜。

2.3、材料吊卸區域的樓面裂縫防治目前在主體結構施工過程中，普遍存在質量與工期的矛盾。一般主體結構的樓層施工速度在7天左右，因此當樓層混凝土澆筑完畢后不足24h的養護時間，就忙著鋼筋、鋼管、模板、磚塊等材料的吊運施工，這樣，在混凝土強度不足的情況下，板面受材料的吊卸沖擊荷載引起不規則的裂縫并且這些裂縫一旦形成，就形成永久性裂縫。因此對這類裂縫應做好如下措施：

2.3.1）主體施工速度不能強求過快，樓層混凝土澆筑完后應得到有效養護；

2.3.2）科學安排樓層施工作業，在樓層混凝土澆筑完的24h后，可進行一些定位放線、彈性等準備工作，不允許吊裝大宗材料，小宗材料應分散堆放，避免沖擊荷載和集中荷載。混凝土終凝后可先分批安排少量鋼筋進行綁扎，做到輕卸、輕放，第三天可開始吊裝鋼管、模板、磚塊等材料，也應當避免集中堆放。2.4）、混凝土的養護對樓面混凝土的養護對其強度增長和各類性能的提高十分重要，特別是早期的養護可避免表面脫水減少混凝土初期收縮裂縫的生。施工中必須堅持草包或麻袋進行一周左右的養護。應特別注意避免產生貫穿裂縫，出現后要恢復其結構的整體性是十分困難的，因此施工中應以預防貫穿性裂縫的發生為主。實踐證明，混凝土常見的裂縫，大多數是不同深度的表面裂縫，此說寒冷地區的混凝土保溫對防止表面早期裂縫尤為重要。混凝土的早期養護，重要目的在于保持適宜的溫濕條件，已達到兩個方面的效果，一方面使混凝土免受不利溫、濕度變形的侵蝕，防止有害的冷縮和干縮。一方面使水泥水化作用順利進行，以期達到設計的

強度和抗裂能力。混凝土的保溫效果常常也有保濕的效果。從理論上分析，新澆混凝土中所含水分完全可以滿足水泥水化的要求，但由于蒸發等原因，常常引起水分損失，從而推遲或妨礙水泥的水化，表面混凝土最容易受到這種不利影響。因此混凝土澆筑后的最初幾天是養護的關鍵時期，在施工中應重視。

3、混凝土結構裂縫的處理技術

采取了上述措施后，由于各種原因仍可能有少量樓面裂縫發生。當這些裂縫

發生后，應在樓面施工和天棚粉刷前，預先做好妥善的裂縫處理工作，然后再進行裝修。根據一些經驗，住宅樓地面上部的找平層較厚，可通過在找平層中增設鋼絲網進行加強；樓板底則粉刷層較薄或無粉刷層，且通常無吊頂遮蓋，更容易暴露裂縫，影響美觀而引起投訴，建議采用復合增強纖維等材料對裂縫作粘貼加強處理，當遇到裂縫較寬，受力較大等特殊情況時采用碳纖維粘貼加強，是目前較為理想的裂縫彌補措施。

三、結論與展望

裂縫是混凝土結構中普遍存在的現象，它的出現不僅會降低建筑物的抗滲能力，影響建筑物的使用功能，而且會引起鋼筋的銹蝕，混凝土的碳化，降低材料的耐久性，影響建筑物的承載能力，因此嚴格按規程、規范要求施工，嚴把質量關，防患于未來，盡可能的降低混凝土裂縫的出現，并對混凝土裂縫進行認真研究，采用合理的方法進行處理，并在施工中采取各種有效的預防措施來預防裂縫的出現和發展，保證建筑物和構件的安全，使混凝土穩定的工。