第一篇：一起因軸振大導致小汽輪機跳閘事故的分析與處理

一起因軸振大導致小汽輪機跳閘事故的分析與處理

摘要：隨著現代火力發電機組容量的不斷增加，汽動給水泵已逐漸代替電動給水泵，成為主給水泵，承擔著向鍋爐連續提供具有足夠壓力、流量和相當溫度的水的重任。而小汽輪機（以下簡稱小機）作為汽動給水泵的驅動設備，其能否安全可靠地運行，直接關系到鍋爐設備及整個發電機組的安全運行。茂名臻能熱電有限公司#7機組A小機在沖轉時，因軸承振動超過極限值，導致A小機在兩次沖轉過程中均發生跳閘事故。該文針對此次跳閘事件進行分析，并提出相應處理及整改措施。

關鍵詞：小汽輪機 沖轉 軸承振動 跳閘

中圖分類號：TM73 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2015）02（b）-0064-02

設備概況

茂名臻能熱電有限公司#7機組汽輪機為東方汽輪機廠引進日立技術生產制造的超臨界壓力、一次中間再熱、沖動式、單軸、三缸四排汽、雙背壓、抽汽凝汽式汽輪機，型號為：CC600/523-24.2/4.2/1.0/566/566，最大連續出力為662MW，額定出力為600 MW。其中給水泵組系統包括兩臺50%容量的汽動給水泵及其驅動小汽輪機；汽動給水泵前置泵及其驅動電機；30%容量的電動給水泵。汽動給水泵組中小汽輪機的設計參數如表1。事件經過

2014年6月5日3時39分57秒，#7機組跳機，經檢查是電氣方面的原因引起的，處理好故障后，重新開機。

12時44分22秒，開始沖轉A小機，設置升速率150r/min，沖到800 r/min時，停留5min，接著再次設置升速率150 r/min，設置目標轉速1800 r/min。

12時57分47秒，轉速為1316 r/min時，A小機跳閘，跳閘首出為“A小機軸振大停機”。查得A小機前軸振動X向為184 μm，超出極限值175 μm。

全面檢查DCS參數及就地無異常后，13時03分23秒重新開始沖轉A小機，升速率300 r/min，目標轉速1800 r/min。

13時07分35秒，轉速為1454r/min時，A小機再次跳閘，跳閘首出依然是“A小機軸振大停機”。查得A小機前軸振動X向為181μm。

兩次沖轉過程A小機轉速和軸振趨勢如圖1。事件原因分析

（1）對潤滑油油壓、油溫檢查，A小機潤滑油母管油壓0.374 Mpa一直不變，油溫在45 ℃左右，油質正常，因此判斷潤滑油不是影響軸振大的因素。

（2）沖轉前，A小機汽缸上半溫度220 ℃，汽缸下半溫度190 ℃，絕對膨脹值為3.5 mm。上下缸溫度均在熱態啟動參數范圍內，膨脹值也正常，因此無須中低速暖機，所以排除暖機不充分的因素。

（3）查DCS記錄，沖轉前及沖轉后在偏心儀退出前偏心值一直在42 μm左右，屬正常值，說明軸振大不是由于大軸過度彎曲造成的。

（4）沖轉前已經對A小機高低壓進汽管道進行充分疏水暖管，沖轉后A小機低壓主汽門前蒸汽溫度一直維持270 ℃左右，A小機調節級后蒸汽溫度235 ℃左右，蒸汽壓力1.0 Mpa，蒸汽溫度和壓力都沒有大幅度波動，蒸汽過熱度達55 ℃以上，因此判斷A小機軸振大是由于發生水沖擊的可能性較小。

（5）對軸承進行檢查，發現各軸瓦溫度在45～48 ℃之間，且就地用聽針聽各軸承位置聲音比較清脆、規律，無太多的嘈雜聲，所以分析因軸承損壞導致軸振大的可能性也較小。

（6）排汽溫度過高會導致汽缸變形，使轉子偏離中心線，造成動靜摩擦，也是誘發軸振大的一個因素。經查，A小機排汽溫度一直在42 ℃上下，就地檢查汽缸外形及排汽管并無變形，與汽缸相連接的部件也沒有發生蠕變現象，所以排除排汽溫度高對A小機軸振大的影響。

（7）最后在就地反復檢查，發現就地新裝設的小機排汽缸減溫水手動門開度很大，幾乎全開。由于小機在設計時沒有減溫水管設計，為了防止小機沖轉時因蒸汽量少導致排汽溫度過高，后來在排汽缸加裝了排汽缸減溫水管及一個手動門。減溫水噴頭裝設的位置較高，分析是因為減溫水手動門開度過大，導致過量的減溫水未經霧化直接噴射在小機轉子葉片上，使轉子受力不均，最后導致小機軸振大停機。處理及整改

（1）分析出是減溫水手動門開度過大后，即派人先把門全關，重新開始沖轉A小機，待排汽溫度升高到80 ℃以上時，才稍開一點減溫水手動門。經處理，A小機在沖轉至前兩次跳閘轉速（1316 r/min、1454 r/min）時，軸振最大值處分別為10.7 μm、13.7 μm，振動明顯比前兩次小，最后A小機于17時21分48秒成功沖轉至3100 r/min（正常運行時最低轉速），檢查排汽溫度為45.4℃，在正常范圍內。關小減溫水手動門前后A小機軸振最大處數值比較如表2。

（2）打開減溫水手動門時，發現只要稍開一點（大概1/20圈），排汽溫度就很快從80多攝氏度降到40多攝氏度，因此分析是減溫水管徑過大，導致即使手動門在很小開度就會有較大量的水進入排汽缸，因此決定在減溫水手動門后加裝節流孔板，這樣就能更好更容易地控制減溫水量，具體整改如圖2。結語

通過此次事故的處理及對排汽缸減溫水管的整改，在以后幾次的啟動沖轉過程中，A小機再也沒有發生過因軸振大而跳閘的事故，保證了#7機組的順利啟動及安全運行。

參考文獻

[1] 華東六省一市電機工程（電力）學會.汽輪機設備及其系統[M].北京：中國電力出版社，2006.[2] 王國清.汽輪機設備運行技術問答[M].北京：中國電力出版社，2003.[3] Q/MZN-103.501-2012，600MW機組集控運行規程主機部分.[4] Q/MZN-103.502-2012，600 MW機集控運行規程輔機及公用系統.

第二篇：一起因設備質量導致220千伏斷路器跳閘的分析

一起因設備質量導致220千伏斷路器跳閘的分析

一、跳閘前運行方式

疆南電網220千伏麥蓋提變電站220千伏母線接線方式為雙母線分段，運行方式為220千伏鹿麥線、220千伏1號主變在220千伏I母運行，220千伏麥莎線在220千伏II母運行，220千伏I、II母并列運行。跳閘前一、二次設備均運行正常，現場無異常現象，220千伏鹿麥線和麥莎線線路運行正常。

220千伏鹿麥線斷路器型號為LW30-252，由山東泰開高壓開關有限公司生產，2013年2月出廠。該線路保護為雙套配置，A套保護型號為CSC-103B，北京四方繼保自動化股份有限公司生產。B套保護為WXH-803B，許繼電氣公司生產。智能匯控柜內智能終端A/B套型號為JFZ-600F,合并單元A/B套型號為CSN-15B4均由北京四方生產，網絡分析儀A/B套為廣州思維奇公司生產的M8100型裝置，故障錄波記錄器A/B套為深圳雙核公司生產的SHDFR-C型裝置。

二、跳閘經過及簡況

某日09時16分220千伏麥蓋提變220千伏鹿麥線2907斷路器跳閘。跳閘后運維人員對保護設備，智能終端及斷路器機構進行檢查，均未發現保護動作信息。220千伏金鹿變側220千伏鹿麥線間隔一二次設備運行正常。于10時09分220千伏鹿麥線2907斷路器合閘成功。

次日02時22分，220千伏鹿麥線2907斷路器再次跳閘，跳閘后運維人員對保護設備，智能終端及斷路器機構進行檢查，均未發現保護動作信息，220千伏金鹿變內的220千伏鹿麥線間隔一二次設備運行正常。于03時06分220千伏鹿麥線2907斷路器合閘成功。

10時12分，220千伏鹿麥線2907斷路器第三次跳閘，跳閘后運維人員對保護設備，智能終端及斷路器機構進行檢查，均未發現保護動作信息。220千伏金鹿變內的220千伏鹿麥線間隔一二次設備運行正常。10時30分，接調度令試合220千伏鹿麥線2907斷路器失敗，并將此情況匯報省調。

第三日4時02分，220千伏鹿麥線2907斷路器第四次跳閘，于04時17分220千伏鹿麥線2907斷路器合閘成功。

三、現場檢查及保護動作分析（一)第一次跳閘及檢查分析情況

某日9時16分220千伏鹿麥線2907斷路器跳閘后，根據疆南220千伏電網N-1安全穩定運行需要，于10時09分合閘恢復運行方式，我公司調查小組于10時30分到達現場并對設備進行檢查。對220千伏鹿麥線2907斷路器機構、線路保護裝置報文、220千伏線路故障錄波文件、自動化后臺報文、網絡分析文件及站內SCD文件進行全面檢查核對，在網絡分析儀A套中發現報文：（北京四方保護）220千伏鹿麥線保護A-PI->跳閘，描述“狀態數據集數量遞增但狀態未變化”溝通三跳 goose未變位和在網絡分析儀AB套均報“斷路器A相-2907斷路器低氣壓閉鎖2(合位->過渡)”。根據報文對斷路器機構SF6氣壓及智能匯控柜二次回路進行核查，未發現寄生回路及二次電纜破損。根據故障錄波器記錄波形圖顯示線路未出現故障現象，三相斷路器同時跳閘未見異常。詳見下圖：

在北京四方技術人員到達現場對后臺報文、網絡分析文件、站內SCD文件、錄波文件及智能終端內部記錄文件進行調取、檢查和分析，未發現相關問題。因該工程還未移交竣工圖紙，現場無斷路器廠家機構原理圖和相關二次圖紙，調查小組結束當日檢查工作，撤離工作現場。對相關廠家和設計院圖紙進行了收集和整理，準備開展相關二次回路詳細核查工作。

（二)第二次跳閘及檢查分析情況

次日02時22分220千伏鹿麥線再次發生跳閘，調查小組于3時05分返回到達現場對鹿麥線保護裝置報文、220千伏故障錄波文件、后臺報文、網絡分析文件調取并與第一次跳閘故障進行比對，與第一次斷路器跳閘故障信息一致。根據疆南220千伏電網N-1安全穩定運行需要，于3時02分合閘恢復運行方式，調查小組無法開展進一步檢查，為此準備做計劃申請將220千伏鹿麥線斷路器停電做全面檢查。

（三)第三次跳閘及檢查分析情況

10時12分220千伏鹿麥線發生第三次跳閘，跳閘調查小組對保護設備、智能終端及斷路器機構進行檢查，依然未發現設備異常及保護動作信息。

在10時30分，對220千伏鹿麥線斷路器合閘不成功，調查小組到達現場后，經檢查發現后臺機有220千伏鹿麥線同期合閘失敗的報文，原因為同期角不滿足條件，于是判斷220千伏鹿麥線2907斷路器由于同期角差不滿足同期合閘條件，所以手動同期合閘不成功。同時對鹿麥線保護裝置報文、故障錄波文件、后臺報文、網絡分析文件進行調取并與前2次設備跳閘信息進行比對，信息基本一致，未發現相關異常情況。

14時00分將220千伏鹿麥線2907斷路器轉檢修，檢查小組對斷路器機構以及相關二次回路進行檢查，并試分、合斷路器，斷路器分、合閘正常。用萬用表對斷路器機構內三相不一致保護回路、中間繼電器及時間繼電器開出常開接點進行導通測試未發現異常。對斷路器防跳回路及三相不一致保護試驗后未發現異常。根據斷路器機構二次原理圖分析，只有三相不一致保護動作或“遠方/就地把手在就地位置”且分合閘輔助開關分閘時才能出現三相斷路器同時跳閘現象。

首先現場檢查“遠方/就地”把手在“遠方”位置，且分合閘輔助開關接點和動作性能可靠，故分析此回路不滿足引起此次斷路器跳閘條件。其次對三相不一致保護相關二次回路進行檢查，發現三相不一致保護動作信號，由時間繼電器（由山東泰開自購的韓國龍聲電氣制造YSDT4S-D22-52型）KT1第二組輔觸接點輸出，這樣的信號接線方式不能監控三相不一致中間出口繼電器或時間繼電器發生誤動，后臺機無法記錄斷路器三相不一致保護動作信號。該斷路器二次原理圖如下：

為保證后臺能完全監控到三相不一致保護動作信號，將后臺監控動作信號由兩套時間繼電器KT1和KT2的第二組動作開出接點，改接至中間出口繼電器ZJ3第四組輔觸節點（備用）提供。根據疆南220千伏電網N-1安全穩定運行需要，在20時30分，220千伏鹿麥線斷路器投入運行。我公司調查小組于21時50分撤離工作現場。

（四）第四次跳閘及檢查分析情況

第三日04時02分，220千伏鹿麥線2907斷路器發生第四次跳閘，于04時17分220千伏鹿麥線斷路器投入運行。

調查小組對自動化后臺信息檢查時，發現斷路器第一組三相不一致保護動作兩次，第一次動作信息在斷路器跳閘前，第二次動作信息在斷路器跳閘后。其余故障信息與前三次跳閘信息一致，故分析為220千伏鹿麥線第一組三相不一致保護動作導致三相斷路器跳閘。

根據斷路器變位記錄信息分析，斷路器三相不一致保護中間出口繼電器ZJ3或時間繼電器KT1的第一組開出接點存在誤動,引起了斷路器三相跳閘。在申請停用第一組三相不一致保護后，對時間繼電器KT1開出接點用萬用表進行測試，未發現異常，用500V絕緣電阻測試儀對開出接點空氣間隙進行絕緣測試時，發現第一組開出接點測試值為零，第二組開出接點值為580兆歐。其次對第二組三相不一致保護時間繼電器KT2開出接點進行測量，第一組開出接點測試值為470兆歐，第二組開出接點值為530兆歐。現場對第一組三相不一致時間繼電器（全封閉型）進行破壞性解體，發現時間繼電器內部的第一組開出接點（至啟動中間繼電器）空氣間隙不足，接點間存在似接非接接觸不良拉弧發熱跡象，由接點瞬時粘合，觸發中間繼電器動作出口造成斷路器跳閘。

第一組三相不一致保護時間繼電器第一組開出接點絕緣測試值

第一組三相不一致保護時間繼電器第一組開出接點

根據四次斷路器跳閘情況綜合分析，四次跳閘原因均為第一組三相不一致保護，時間繼電器內部的第一組開出接點（至啟動中間繼電器）空氣間隙不足，接點間存在似接非接接觸不良拉弧發熱跡象，由接點瞬時粘合，觸發中間繼電器動作出口造成的斷路器跳閘。前三次后臺沒有三相不一致保護動作信息報文是因第一組三相不一致保護時間繼電器，KT1的第一組開出接點（至啟動中間繼電器）不正確動作，但第二組開出接點（至后臺信號）正常。另外在對220千伏鹿麥線斷路器三相不一致時間繼電器KT1的解體檢查時，發現繼電器的底座母板處有水漬痕跡現象，部分接線壓接螺絲鐵件出現銹斑。在對站內其他三組220千伏斷路器機構箱（220千伏麥莎線、220千伏母聯、1號主變220千伏側）進行檢查時，發現B斷路器機構箱部分接線壓接螺絲鐵件均有銹跡。初步分析為斷路器生產廠家在制造過程中，機構箱元器件接線板組件保管不完善，導致受潮，斷路器廠家人員已現場確認。如下圖所示：（圖六）時間繼電器底座插線板

時間繼電器底座插線板

中間繼電器外觀圖

四、暴露的問題及整改措施

因斷路器第一組三相不一致保護的時間繼電器故障，故公司申請將鹿麥線2907斷路器轉檢修，完成以下整改工作：

更換斷路器機構內第一組和第二組三相不一致保護時間繼電器，并進行了試驗驗證動作時間（定值2S）、動作電壓及出口，結果正確。另對兩套三相不一致保護信號回路進行完善整改，實現中間出口繼電器和時間繼電器動作，在后臺監控信號上的相互獨立。

配合斷路器廠家完成了機構檢查和斷路器特性試驗，試驗結果符合220千伏斷路器高壓試驗規程標準。

配合北京四方研發人員及網絡分析儀廠家完成了對保護裝置、后臺信息、故障錄波、智能終端和網絡分析儀中的報文再一次進行了梳理分析，未發現其他引起斷路器跳閘的相關信息。并查明了網絡分析儀中的“2907斷路器低氣壓閉鎖2”是因系統集成商（北京四方），提供給網絡分析儀廠家的全站SCD文件含有過程層附加描述，且由于該附加描述不對應引起的信號誤報。另網絡分析儀中“數據集遞增但狀態未發生變化”信號是因SQNum發生跳變，但GOOSE信號未發生變化引起，需要在北京四方研發總部內綜合分析后再做結論。完成了保護裝置整組傳動試驗，試驗結果滿足相關要求。

五、防范措施

組織相關部門及時召開了此次220千伏鹿麥線2907斷路器跳閘整改分析會，確定了后期整改計劃及措施：

據了解該型號斷路器此類跳閘原因在泰開公司尚屬首次，要求斷路器廠家對斷路器機構箱元器件選擇和設備工藝進行質量追溯調查，并制定整改方案。

對后期更換的220千伏斷路器三相不一致保護，嚴格按照《十八項電網重大反事故措施》，第15.7.8條，校驗涉及直接跳閘重要回路采用的繼電器動作電壓和動作功率。對斷路器非全相保護回路進行完善化改造，避免回路中繼電器誤動導致設備跳閘。對三相不一致保護信號回路進行完善整改，實現中間出口繼電器和時間繼電器動作，在后臺監控信號上的相互獨立，確保動作監控信號零死角。

在以后的驗收工作中針對斷路器機構，對重要隱蔽性的繼電器等元器件進行破壞性解體對開出接點進行抽檢，防止設備元器件內部隱蔽性動作接點存在隱患。

建議省公司對該斷路器設備制造廠家，進行設備質量考核。對本次斷路器跳閘隱患進行深入排查治理，制定、落實整改計劃、整改方案及防范措施。

二○一三年五月十六日

第三篇：汽輪機發生水沖擊原因分析及事故處理

汽輪機發生水沖擊原因分析及事故處理(1)北極星電力網技術頻道 作者: 2012-12-10 10:07:19(閱501次)所屬頻道: 火力發電 關鍵詞: 汽輪機 水沖擊

汽輪機發生水沖擊危害：進入汽輪機的蒸汽必須保持足夠的過熱度：(當濕蒸汽中的水全部汽化即成為飽和蒸汽，此時蒸汽溫度仍為沸點溫度。如果對于飽和蒸汽繼續加熱，使蒸汽溫度升高并超過沸點溫度，此時得到的蒸汽稱為過熱蒸汽，過熱度指的是蒸汽溫度高于對應壓力下的飽和溫度的程度。)正常運行中蒸汽應保持在額定參數允許范圍內。如果蒸汽帶水進入汽輪機，將使推力急劇增大，將轉子向后推移，導致推力瓦燒損和動靜碰磨。同時汽輪機運行中汽缸、轉子、閥門等都處于高溫狀態，低溫蒸汽或水突然進入汽輪機的某一部位，將造成部件急劇收縮，除本身金屬產生大的熱應力影響壽命外，局部收縮變形可能導致動靜碰磨、大軸彎曲、部件裂紋、接合面變形泄漏等等。近年來汽輪機進水事故時有發生，有的甚至造成設備損壞。

現象：

1.主蒸汽溫度和汽缸溫度急劇下降，汽缸上、下壁溫差升高(發生水沖擊此現象最為明顯和直觀，我曾經在運行中遇到過汽包滿水事故，最為直接的現象就是主汽溫度快速下降，此時機側能做的就是快速降負荷，并開啟機側的疏水門優先開啟主汽管道和高壓內缸等疏水，及時聯系鍋爐調整，同時對機組的本體畫面加強監視，如本體個參數發生異常現象無法挽回，必要時打閘停機并破壞真空處理。)2.主汽門、調速汽門門桿法蘭，汽缸結合面，軸封處冒白汽或濺出水滴(此現象說明已經是發生嚴重水沖擊必須立即打閘停機加強放水，并根據情況采取連續盤車或定期盤車。)。

3.蒸汽管道有強烈的水沖擊聲和振動。(此現象較為嚴重)4.機組聲音異常，機組振動增加。

5.軸向位移增大：定義：又叫串軸，就是沿著軸的方向上的位移。總位移可能不在這一個軸線上，我們可以將位移按平行、垂直軸兩個方向正交分解，在平行軸方向上的位移就是軸向位移。軸向位移反映的是汽輪機轉動部分和靜止部分的相對位置，軸向位移變化，也是靜子和轉子軸向相對位置發生了變化。全冷狀態下一般以轉子推力盤緊貼推力瓦為零為.向發電機為正，反之為負,汽輪機轉子沿軸向向后移動的距離就叫軸向位移。發生水沖擊(蒸汽帶水)：水珠沖擊葉片使軸向推力增大，同時水珠在汽輪機內流動速度慢，堵塞蒸汽通路，在葉輪前后造成很大壓力差，說的通俗一點就是說水比起蒸汽來走的太慢，而力量又很大，不能像蒸汽一樣從動葉片之間鉆過去，而是打在了葉片上，就像水槍沖擊其他東西似的，所以軸向推力才會加大，推力瓦塊溫度升高(軸向推力過大會使推力軸承超載，而推力瓦主要是起平衡軸向推力的作用，所以會導致瓦塊溫度升高而烏金燒毀)，脹差(汽輪機轉子與汽缸的相對膨脹，稱為脹差。習慣上規定轉子膨脹大于汽缸膨脹時的脹差值為正脹差，汽缸膨脹大于轉子膨脹時的脹差值為負脹差)減小(負漲差大，說明進氣溫度比缸溫低，轉子膨脹(收縮)比缸體慢，這在原則上是不允許的。原因：

1.因為負向間隙要比正向間隙小很多，所以說負脹差過大比正脹差過大更危險 2.負脹差的出現一般是甩負荷，熱態啟動等。負脹差的出現對轉子來說壽命很大的，因為轉子運行時處于加熱狀態，出現負漲差時轉子被冷卻了，隨著帶負荷或熱態啟動等，轉子又被加熱。轉子完全加熱到冷卻在到被加熱的循環過程。轉子的熱應力很大，熱疲勞損失也很大。對轉子的壽命損失影響特別大。所以機組都規定不允許甩負荷維護空轉或帶廠用電運行)原因：

1.鍋爐滿水或汽水共騰(蒸發表面(水面)汽水共同升起，產生大量泡沫并上下波動翻騰的現象，叫汽水共騰。發生汽水共騰時，水位表內也出現泡沫，水位急劇波動，汽水界線難以分清;過熱蒸汽溫度急劇下降;嚴重時，蒸汽管道內發生水沖擊)原因一是鍋水品質太差，二是負荷增加和壓力降低過快。

2.鍋爐燃燒調整不當。

3.主蒸汽減溫水使用不當(特別是剛起爐時由于蒸汽流量較低，減溫水投入量過大容易形成水塞，運行人員又忽略其過熱度未及時進行調整)。

4.啟動過程中，暖管、暖機疏水沒排凈(熱態啟動時更是應該充分疏水)。5.加熱器滿水，抽汽逆止門不嚴或保護拒動，使水進入汽輪機。

6.除氧器滿水或軸封供汽減溫減壓器減溫水門誤開或軸封疏水不夠充分，使軸封進水。處理：

1.當發生水沖擊時，應立即破壞真空停機(破壞真空緊急停機的條件通俗的理解就是，我們的汽輪機再也不能轉動了，必須馬上讓其靜止下來。所以我們采用破壞真空緊急停機，減少惰走時間(惰走時間是指發電機解列后,從自動主汽門和調門關閉起到轉子完全靜止的這段時間)，使汽輪機盡快靜止以減小故障的危害程度。由于緊急事故停機破環凝汽器真空時，大量冷空氣進入凝汽器，對凝汽器和低壓缸迅速冷卻，產生很大的“冷沖擊”，會造成凝汽器銅管急劇收縮，使其脹口松動，產生泄漏。而且使低壓缸和低壓轉子的熱應力增大，有時還會誘發機組振動增大)不破壞真空故障停機指的是汽輪機及附屬系統的故障已經無法維持機組的正常運行，但對主機的安全威脅并不大，意思就是汽輪機還是可以轉動的，所以就可以采用快速降負荷，然后按正常打閘和正常破壞真空程序來停機)第一：兩者停機的條件有區別，是不一樣的。

第二：兩者對于凝汽器真空的處理有區別。一個是強制破壞真空，一個是自然消除真空。第三：兩者產生的結果有區別。一個對設備傷害大(破壞真空停)，一個對設備傷害小(不破壞真空停)。

第四：兩者導致轉子惰走時間有區別。破壞真空惰走短，不破壞真空惰走時間長。最后：兩者讓領導的感受有區別。如果領導聽說自己的汽輪機破壞真空停機了，那絕對是心頭一沉，額頭冒汗。后者就好多了，2.開啟主汽母管、主汽管道、汽輪機本體所有疏水。傾聽機組聲音(這點需要到就地用聽針判斷，傾聽是否有摩擦聲等)記錄振動、惰走時間(如惰走時間延長，表明機組進汽閥門有漏汽現象或不嚴，或有其它蒸汽倒入汽缸內。如惰走時間縮短，則表明動靜之間有碰磨或軸承損壞)，注意除氧器、凝汽器水位的變化。

3.若因加熱器滿水引起水沖擊，應迅速關閉加熱器進汽門和進、出水門，打開加熱器危急疏水門和水側旁路門(給水直接走旁路切除加熱器，必要時隔離放水)，降低加熱器水位。若因高、低除氧器滿水引起水沖擊，應立即停用四、五段抽汽，關閉四、五段抽汽門，開啟放水門降低除氧器水位。

4.惰走中檢查下列參數，記錄在記錄本中：軸向位移，推力瓦塊金屬溫度，汽機振動，高、低壓缸脹差，高壓缸上、下缸金屬溫度。

5.汽機轉速到零后立即投入連續盤車(這樣可以減小上下缸溫,同時也可以防止轉子因受熱不均引起彎曲)。記錄盤車電流、轉子偏心。若動導部分摩擦，盤車盤不動時(有可能是大軸彎曲，說明問題較嚴重)，嚴禁強行盤車(可采用手動定期盤動轉子180°消除熱彎曲，強行連盤的話，會動靜摩擦;1：先開啟高壓缸調節級疏水，排盡疏水關閉2：同時組織人員定盤轉子，找到轉子晃動度最大值，做好標記，轉動該標記對準下缸，然后每30分鐘定盤180度;3：多注意晃動值的變化，到規程定值后，投連續電動盤車，多觀查盤車電流，)。

6.如果惰走時間、轉子偏心及盤車電流正常，汽輪機內部無異常(說明問題不嚴重)，符合熱態啟動條件，停機24小時后可重新啟動，但全部管道應充分疏水。升速及帶負荷過程中應注意軸向位移，推力瓦塊溫度及高、低缸脹差指示，仔細傾聽機組聲音，測量機組振動，如發現汽機內部有異常或磨擦聲音應立即停止啟動(加強監視和檢查，發現問題及時處理。按規定是要總工批準方可啟動的)。

7.如果惰走中軸向位移、脹差、振動、推力軸承金屬溫度明顯升高，惰走時間明顯縮短，盤車電流增大或擺動范圍增加(說明內部動靜部分已發生摩擦)，禁止啟動。停機后應根據檢查推力軸承情況決定是否揭缸檢查，不經檢查，汽機不允許重新啟動。8.如果停機時發現汽輪機內部有異音和轉動部分有摩擦，則應揭缸檢查。案例分析

1.1977年某廠一臺蘇制100MW高壓機組，用電動主汽門旁路門啟動，機組達到3000r/min時，由于鍋爐減溫水量過大，加之電動主汽門前積水未疏凈，開啟電動主汽門后，蒸汽帶水進入汽輪機，主汽門、調節汽門冒白汽，現場值班人員層層請示匯報延誤了打閘停機，加之啟動前未投軸向位移保護，致使推力瓦片磨損6mm之多，動靜部分嚴重磨損，葉輪同隔板磨擦產生的溶渣約4mm厚，雖然兩個月搶修恢復了運行，但遺留隱患造成低壓轉子葉輪輪緣甩脫、隔板裂紋等多次事故。(鍋爐滿水或蒸汽管道積水，使蒸汽帶水進入汽輪機)2 1988年某廠一臺國產100MW高壓機組停機后，除氧器滿水經機組軸封溢汽管(逆止門不嚴)返到高壓汽封處，造成高壓缸前端劇冷收縮變形，接合面間隙增大漏汽，被迫轉大修對按合面刷鍍找平后，才恢復正常。(回熱設備熱交換器管子爆漏或汽側滿水，若抽汽逆止門不嚴，水將進入汽輪機)3 1993年某廠一臺300MW機組運行中主汽溫度降低，由于現場運行規程規定1min下降50℃才打閘停機，致使低到400℃左右才打閘停機，導致推力瓦片磨損。(此類事故也較為常見，由于鍋爐的的汽包滿水或汽溫調整不當導致主汽溫度快速下降，運行人員存在僥幸心理對事故的判斷與處理反應遲鈍錯過最佳處理時機。本是完全可以避免的.)4 70年代某廠一臺50MW機組，停機中進行凝汽器汽側灌水查漏中對水位缺乏監視，以致凝汽器滿水進入汽缸，直到從汽封洼窩處往外溢水才被發現(4.凝汽器汽側灌水找漏或停機后對凝汽器汽側水位缺乏監視，凝汽器滿水進入汽輪機。因凝汽器水位計最高量程在1500MM-2000MM左右，一般是以凝結水泵的入口靜壓和真空信號管做為灌水找漏時凝汽器的水位監督。這在今后運行中是有可能遇到的。所以要嚴格按規程執行缸溫低于83°才可對凝汽器灌水找漏。

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第四篇：AA001-1主變跳閘事故的分析及處理

題目：AA001-1主變跳閘事故案例分析及處理

一、案例介紹

某電廠某年某月某日，新建一回南德線，某電建公司施工，辦理了開工通知單和雙簽發工作票（工作監護人未填，根據廠內工作實際情況，檢修部臨時指派人員監護，未指定專人進行監護跟蹤），編寫了施工方案，其中在調試施工組織設計篇“9 危險點分析和風險預控”中有“9.8誤通流、通壓到運行設備”和“9.11防止誤接線或遺漏接線措施”等風險控制要求。某月某日17：00，施工人員在南德線匯控柜（柜內交直流電源已拉電）將00ADA35-1170、00ADA35-1171兩根電纜接入端子排I4排編號48、49接點，19:00工作完成。第二天早晨封堵施工人員未經許可私自進入GIS對南德線匯控柜進行防火封堵，當時雷雨交加，天昏地暗，GIS室內光線不夠，施工人員私自將南德線匯控柜內交直流電源開關送上。8：38：22NCS發出GIS站110V直流Ⅰ、Ⅱ母線正極接地報警，08：38：26，#

1、#2主變高壓側開關2201、2202跳閘，隨即#

1、#2發電機出口斷路器開關801、802跳開，#1機組（負荷300MW）、#2機組（負荷250MW）跳閘，廠用電失壓，柴油發電機啟動成功。運行人員立即緊急停機，隨后運行人員到機組電子間、GIS檢查未發現發變組保護、母差保護、線路保護動作信號，GIS站110V直流絕緣監測裝置顯示主變電度表屏接地報警，電阻值為0。

事故調查時，發現GIS直流母線電壓波形有突變（約310V左右）且有脈動，見附圖1，立即對南德線匯控柜進行排查，當斷開報警電源及指示燈電源開關后，直流接地報警立即消失，母線電壓波形正常。現場檢查匯控柜發現：I5端子排的48、49端子上查線人員核對正確后用黑色油漆筆做好了標記（附圖2），但是該端子上未接線，再次檢查發現I4端子排的48、49端子上接入新電纜。解開電纜測量電纜端頭有220V交流電，見附件示意圖2。

直流系統Ⅰ、Ⅱ段同時接地報警，經核查發現在主變電度表屏兩路直流合環運行，見附件示意圖3。

#

1、2機主變高壓側開關2201、2202同時跳閘，但未發現任何保護動作信號，根據設計發變組保護屏安裝在機組電子間，而主變出口繼電器屏安裝在GIS電子間，兩個房間距離約350米，#1主變、#2主變出口繼電器組屏安裝在同一屏內，分別由GIS室直流系統Ⅰ、Ⅱ段供電，該出口繼電器BCJ起動功率為1.2W，動作電壓有64V。因無原因可查，經電氣專業組討論及綜合繼電器廠家意見，進行事故還原（保證線路安全運行的前提下），即合上#

1、#2主變高開關，然后再次將南德線匯控柜內解開的電纜接回I4端子排的48、49端子上，經錄波（錄波圖見附件4）發現一合南德線匯控柜報警電源及指示燈電源開關，幾豪秒2201、2202開關就跳閘，#1主變、#2主變出口繼電器BCJ指示燈閃亮，該繼電器動作后無自保持，也無信號報警。經過試驗、分析、查找終于找到了跳閘的根源。

附件1：直流母線電壓波形圖

附件2： 核線標記圖

附件3： 端子排示意圖3

附件4：主變電度表屏直流供電示意圖4

附件5：試驗錄波圖5

附件6： 事故前運行方式接線圖6

二、考核要求

根據案例內容、主接線圖及主變保護配置情況，請回答以下問題：

1、主變跳閘的原因分析？

2、該事件暴露的問題？

3、防止該類事故發生的整改措施？

三、考試方式：筆試

四、考核時間：60min

五、參考答案與配分

1、主變跳閘的原因分析：30分

1）根據跳閘的現象、事故調查內容及相關附圖，施工人員在南德線匯控柜內接錯線，誤將交流回路接入直流回路，在封堵人員送上匯控柜電源時導致GIS直流系統Ⅰ、Ⅱ段都串入了220V交流電（主變電度表屏處Ⅰ、Ⅱ段合環），引起發變組繼電屏保護出口繼電器（BCJ）動作，造成主變跳閘，這時直接原因。（10分）

2）設計有缺陷，未滿足繼電保護反措是要求：發變組繼電器屏保護跳閘出口繼電器BCJ的動作功率在連線長、電纜電容大的情況下應選用大啟動功率（不小于5W）跳閘出口繼電器，防止直流正極接地時誤動作。由于發變組保護屏（機組電子間）與發變組繼電器屏（GIS電子間）相隔較遠（約350米），同電纜內并排兩電纜芯線正負間存在分布電容，當交流電竄入直流系統時，分布電容放電導致發變組繼電屏保護出口繼電器（BCJ）動作，是造成主變跳閘的根本原因之一。（10分）

3）工程驗收把關不嚴，直流系統定期接地報警試驗不認真，未及時發現GIS直流系統Ⅰ、Ⅱ段合環的隱患，合環后直流Ⅰ、Ⅱ段絕緣監測的平衡電阻橋破壞，合環處設備電阻值下降，在正極接地時就發出報警。這時造成2臺主變同時跳閘的根本原因之二。（10分）

2、該事件暴露的問題：30分 1）、兩票三制執行力度不夠，特別是工作票制度，每天工作結束后工作票應收回，第二天開工應經運行許可，施工人員不能私自進入GIS。（5分）2）、安全管理不到位，風險分析及控制措施存在薄弱環節。對承包商人員進行了入廠安全培訓，制定、審批了施工方案，但執行不嚴，未認真落實作業現場“五想五不干”的安全理念。（5分）3）、承包商內部管理存在嚴重漏洞，未嚴格執行相關管理制度及未按施工方案進行作業。在調試施工組織設計篇“9 危險點分析和風險預控”中有“9.8誤通流、通壓到運行設備”和“9.11防止誤接線或遺漏接線措施”等風險控制要求，且調試單位已對2399開關核線完畢，需接線的48、49端子已在柜內作好標記，但接線人員未通知調試單位就私自接線，且未認真對線，導致了接錯線，為后面的事故發生埋下了隱患。（5分）4）、運行管理不到位。未嚴格執行門禁出入管理規定，無電廠監護人的情況下允許承包商人員進入GIS室。（5分）

5）設計及工程驗收把關不嚴，導致設計不符合反措要求，直流合環隱患未及時發現。（5分）6）、發變組出口繼電器屏報警不完善，導致事故發生后處理事故、分析事故困難。（5分）

3、防止該類事故發生的整改措施：40分

1)、加強對對承包商的管理，嚴格執行施工方案，嚴禁施工人員私自拉送電操作，認真落實作業現場“五想五不干”的安全理念。（5分）

2)、加強運行管理，嚴格執行門禁及出入管理規定。對進出設備區域人員權限、資質進行檢查，確保設備和機組運行安全。（5分）3）、進一步嚴格執行工作票制度，加強監管，做到監護人不到場工程決不開工，每天工作結束后應押票，第二天開工應經運行許可，施工人員不能私自進入施工現場。（5分）4）、解開南德線2399開關匯控柜內的錯誤接線（I4端子排上48、49端口）并進行包扎。并停止建設工程，進行整改。（5分）

5）解開GIS直流系統Ⅰ、Ⅱ段合環，并對其他直流系統進行排查。（5分）6）注重本質安全，消除設計、工藝及施工遺留缺陷。（1）、將#

1、#2主變保護A屏、B屏、C屏至GIS站內發變組繼電器屏同電纜內并排正負兩電纜芯線分布到不同電纜，減少同一電纜長線路并排正負芯線間的電纜分布電容。（5分）（2）、#

1、#2主變保護出口中間繼電器（BCJ）換型，選用大動作功率（不小于5W）跳閘出口繼電器。（5分）（3）、完善主變高開關出口箱報警信號，保證出口繼電器BCJ動作后記錄，方便事故分析。將新增出口中間繼電器動作信號引入NCS監控系統和錄波裝置。（5分）

第五篇：《建筑工程事故分析與處理》

《建筑工程事故分析與處理》

期末課程論文

姓 名：董澤偉 學 號：3100106044 所在院系：土木工程與力學學院 專 業：建筑1002 任課教師：沈圓順

二〇一三年十二月

2013年12月

《建 筑 工 程 事 故 分 析 與 處 理》 課 程 期 末 論 文

2013 December

建筑工程事故處理與分析

作者：董澤偉

（江蘇大學土木工程與力學學院、江蘇 鎮江、212013）

摘要：土木工程事故處理是土木工程專業的一門重要學術內容。常見的建筑工程有地基與基礎工程、混泥土工程、砌體結構工程、鋼結構工程、裝飾工程、橋梁工程等。常見引發事故的原因主要有：工程技術上的失誤、工程質量上的不足、地震洪水等自然因素，及火災等人為因素。因此，土木工程事故處理因給與重視。進入21世紀后，我國城市發展進入了一個嶄新階段，城市的數量、規模和人口數量都有了飛速的發展。新的高樓大廈、展覽中心、鐵路、公路、橋梁、港口航道及大型水利工程在祖國各地如雨后春筍般的涌現，新結構、新材料、新技術大力研究、開發和應用。隨著城市人口數量的增加和規模的礦大，城市建筑正在向空間超高、地下超深的三維空間發展。伴隨著城市建設的高速發展，各種工程質量事故也時有發生。

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鍵

詞：土木工程事故處理、事故處理與分析

中圖分類號：TU 443（Times New Roman）

文獻標識碼：A

Architectural engineering accident analysis and processing

DONG Ze-wei(College of civil engineering and mechanics, Jiangsu University, Jiangsu Zhenjiang 212013)

Abstract:Civil engineering accident treatment is an important research content of civil engineering.Common building foundation and foundation engineering, concrete engineering, engineering, masonry structure, steel structure engineering, decoration engineering, bridge engineering.Common causes of accidents are: natural factors, engineering quality engineering technology on the shortcomings, earthquakes and floods, fires, and etc..Therefore, the civil engineering accident treatment by giving attention to.After entering in twenty-first Century, China's city development has entered a new stage, the number of city size and population, have made rapid development.The new many-storied buildings, exhibition center, railway, highway, bridge, harbor, large-scale water conservancy projects in all parts of the country such as bamboo shoots after a spring rain like emerge, new structure, new materials, new technology research, development and application of vigorously.Along with the increase of city population and the scale of the mine, 3D city building is to super high, super deep underground space development.With the rapid development of city construction, engineering quality accidents have occurred from time to time.Key words: Civil engineering accidents, accident analysis and processing.前言

土木工程事故處理是土木工程專業的一門重要學術內容。常見的建筑工程有地基與基礎工程、混泥土工程、砌體結構工程、鋼結構工程、裝飾工程、橋梁工程等。常見引發事故的原因主要有：工程技術上的失誤、工程質量上的不足、地震洪水等自然因素，及火災等人為因素。因此，土木工程事故處理因給與重視。進入21世紀后，我國城市發展進入 提交日期：2013-12-15

作者簡介：姓名：董澤偉，性別：男，出生年份：1992。

了一個嶄新階段，城市的數量、規模和人口數量都有了飛速的發展。新的高樓大廈、展覽中心、鐵路、公路、橋梁、港口航道及大型水利工程在祖國各地如雨后春筍般的涌現，新結構、新材料、新技術大力研究、開發和應用。隨著城市人口數量的增加和規模的礦大，城市建筑正在向空間超高、地下超深的三維空間發展。伴隨著城市建設的高速發展，各種工程質量事故也時有發生[1]。專業：土木工程

班級：建筑1002

學號：3100106044

姓名：董澤偉 土木工程事故發生的原因

事故發生的原因多種多樣，從已有的工程事故分析，主要由以下幾個方面：

（1）設計問題；

（2）施工問題；

（3）材料問題；

（4）勘測問題

此外，還可能有以下問題：

（1）管理不善，責任不落實，監管不到位；

（2）使用、改善不當，或使用中任意增大荷載；

（3）安全技術規范在施工中的得不到落實；

（4）有章不循，冒險蠻干；

（5）以包代管，安全管理薄弱，忽略了了安全細節因素；

（6）一線操作人員安全意識和技能較差，缺乏安全意識、安全知識、自我保護意識、不能辨別危害和危險； 事故處理的工作原則

事故處理的工作原則有如下幾點：

（1）以人為本，安全第一；把保障人民群眾的生命安全和身體健康、最大程度的預防和減少安全事故災害造成的人員傷忙作為首要任務。

（2）統一領導，分級負責。

（3）條塊結合，屬地為主；充分發揮當地人民政府的指導和協調作用。

（4）依靠科學，依法規范；采用先進技術，充分發揮專家作用，采用新進的救援設備和技術。

（5）預防為主，平戰結合；貫徹落實“安全第一，預防為主”的方針，做好預 防、預測、預警和預報工作。地基與基礎工程事故處理

常見的地基工程事故的主要原因是由于勘察、設計、施工不當或環境和使用情況改變而引起的，其最終反應是地基產生過量的變形或不均勻變形，從而造成上部結構出現裂縫、傾斜，削弱和破壞了結構的整體性和耐久性，并影響建筑物的正常使用。事故嚴重者會使地基是穩，將導致建筑物倒塌[2]。建筑物均勻沉降對上部結構影響不大，但沉降量過大，可能造成室內地坪低于室外地坪，起雨水導管、管道斷裂以及污水不易排出等影響正常使用問題。

不均勻的沉降過大是造成建物傾斜和產生裂縫的主要原因。建筑物不均勻沉降過大對上部結構的影響主要反映在下述幾方面：

（1）墻體產生裂縫；

（2）柱斷裂或壓碎；

（3）建筑物產生傾斜

常見基礎工程缺陷事故還有錯位、變形、裂縫、強度不足、混泥土孔洞以及樁基礎工程事等類型。地基基礎質量控制要點主要為地基、地基基礎的質量控制，只有嚴格按照相關質量制要點進行地基基礎的設計、施工，才能減少地基基礎工程事故的發生[3]。混泥土結構工程事故處理

在工程中要完全避免裂紋幾乎是不可能的。微細的收縮裂紋(寬度<0.1 5～ 0.2ｍｍ)對承載能力影響不大。隨著水泥不斷水化，一些微裂紋可能自合。但受拉區的粗裂縫甚至貫穿裂紋顯然降低結構的承載能力。尤其應該重視早期裂紋對工程結構使用壽命的影響，特別是工作環境較嚴酷的結構物。水是混凝土諸多破壞因素載體，由此可見混凝土的滲水性對耐久性的重要。在工程實際中，雖然混凝土本身液相的滲透和擴散的阻力大，但裂紋成為液相進入混凝土的最便捷的通道。舉鋼筋銹蝕為例，如果保護層有裂紋，有害物質很易通過裂紋抵達鋼筋表面。一根鋼筋上即使有幾處銹蝕，就能降低整根鋼筋的承載力 ,導致過早破壞[4]。混凝土的裂縫大致可分為以下幾種：

(1)混凝土拌合物凝結前的沉降裂縫及干縮裂縫；(2)混凝土溫度應力裂縫；(3)混凝土自應力裂縫；

(4)混凝土受外力及荷重影響裂縫。

混凝土裂縫產生的原因非常繁多，也非常復雜，并且常常是幾種原因共同作用。為了較好地分析混凝土裂縫出現的原因并采取相應地措施進行控制，現將裂縫產生的主要原因概括分類如下：(1)與結構設計有關的

1.構件斷面尺寸不足、鋼筋用量不足、配置位置不當；

2.對溫度應力和混凝土收縮應力估計不足；(2)與環境條件有關的 1.環境溫度、濕度的變化；

2.結構構件各區域溫度、濕度差異過大； 3.沖擊、振動影響。(3)與材料性質和配合比有關的 專業：土木工程

班級：建筑1002

學號：3100106044

姓名：董澤偉

1.水泥非正常凝結（受潮水泥、水泥溫度過高）2.水泥的水化熱高 3.骨料含泥量過大 4.骨料級配不良 5.混凝土收縮

6.混凝土配合比不當（水泥用量大、用水量大、水膠比大、砂率大等）

7.選用的水泥、外加劑、摻合料不當或匹配不當；

8.外加劑、硅灰等摻合料摻量過大(4)與施工有關的

1.拌合不均勻、攪拌時間不足或過長，拌合后到澆筑地時間間隔長；

2.送時增加了用水量、水泥用量； 3.澆筑順序有誤，澆筑不均勻；

4.搗實不良，塌落度過大、骨料下沉、泌水，混凝土表面強度過低就進行下一道工序； 5.連續澆筑間隔時間過長，接茬處理不當； 6.鋼筋搭接、錨固不良，鋼筋、預埋件被擾動； 7.鋼筋保護層厚度不夠 8.滑模工藝不當（拉裂或塌陷）

9.模板支撐下沉、模板變形、模板漏漿或滲水、過早拆除模板、模板拆除不當；

10.養護初期遭受急劇干燥（日曬、大風）或凍害；

11.混凝土表面抹壓不及時；

12.大體積混凝土內部溫度與表面溫度或表面溫度與環境溫度差異過大。

針對裂縫產生的不同原因，在設計方面、原材料、配合比方面以及施工方面應采取相應的裂縫控制措施[5]。

(5)有關設計方面的措施：

1、設計應符合《混凝土結構設計規范》GB50010的規定，同時應考慮工程當地的氣候、環境，建筑物的規模、體量、體形、平面尺寸等；

2、樓板、屋面板、基礎地板、地下室外墻強度等級不宜過高；

3、在長大建筑物中為減小施工過程中由于混凝土收縮對結構形成開裂的可能性，應根據結構條件采取“抗防結合”的綜合措施。(6)有關原材料方面的措施：

1、水泥宜用硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥或礦渣硅酸鹽水泥；對大體積混凝土，宜采用中熱硅酸鹽水泥、低熱硅酸鹽水泥、低熱礦渣硅酸鹽水泥。對防裂抗滲要求較高的混凝土，所用水泥的鋁酸三

鈣(C3A)含量不宜大于8％。使用時水泥的溫度不宜超過60℃。

2、骨料：對混凝土用的骨料應符合《普通混凝土用砂質量標準及檢驗方法》JGJ

52、《普通混凝土用碎石或卵石質量標準及檢驗方法》JGJ 53及其他國家現行有關標準的規定，且應優選潔凈、級配良好的中砂和級配良好、空隙率較小的粗骨料。此外，還應注意骨料的含泥量和硫酸鹽含量不應超過標準的規定，認真檢查骨料中是否含有其他能引起混凝土內部結構破壞的物質。骨料宜堆放于棚內，防止太陽直曬或雨雪淋濕，以免影響混凝土拌合物溫度或水膠比。

3、礦物摻合料：為改善混凝土性能應在其中摻入礦物摻合料，所用礦物摻合料應分別符合《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB 1596、《用于水泥和混凝土中的粒化高爐礦渣粉》GB/T 18046等的規定。粉煤灰摻量不宜超過水泥用量的30％，對現澆樓板不宜超過20％；礦渣粉摻量不宜超過水泥用量的50％；沸石粉不宜超過水泥用量的10％；硅粉不宜超過水泥用量的10％；采用復合礦物摻合料時，其摻量不宜超過水泥用量的50％。當配制大體積混凝土和高性能混凝土時，粉煤灰和礦渣粉的摻量可適當提高。

4、外加劑:所用外加劑應分別符合《混凝土外加劑》GB 8076、《混凝土泵送劑》JC 473、《砂漿、混凝土防水劑》JC 474、《混凝土防凍劑》JC 475及《混凝土膨脹劑》JC 476等的規定，并按《混凝土外加劑應用技術規范》GB50119等的規定進行施工；選用外加劑時，必須根據工程具體情況先做水泥適應性試驗。

5、水:應符合《混凝土拌合用水標準》JC63的規定。當使用混凝土攪拌站中的回收水時，應經過沉淀，去除砂石、泥漿，澄清后的水方可使用，并應注意回收水中所含外加劑和其他有害物質對混凝土質量的影響。(7)配合比

1、混凝土配合比除應按《普通棍凝土配合比設計規程》JGJ 55的規定，根據要求的強度等級、抗滲等級、耐久性及工作性等進行配合比設計。

2、干縮率： 混凝土90d的干縮率宜小于0.06％。

3、坍落度： 在滿足施工要求的條件下，盡量采用較小的混凝土坍落度。

4、用水量：不宜大于180kg/m

3。

5、水泥用量：普通強度等級的混凝土宜為270～450kg/m

3，高強混凝土 不宜大于550kg/m3

(含替代專業：土木工程

班級：建筑1002

學號：3100106044

姓名：董澤偉

水泥的礦物摻合料)。

6、水膠比：應盡量采用較小的水膠比。混凝土水膠比不宜大于0.60。

7、砂率：在滿足工作性要求的前提下，應采用較小的砂率。

8、宜采用引氣劑或引氣減水劑。(8)模板的安裝及拆除

1、模板及其支架體系應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，支撐立柱應置于堅實的地面上，能可靠地承受澆筑混凝土的自重、側壓力、施工過程中產生的荷載，以及上層結構施工時產生的荷載，防止支撐沉陷，引起模板變形。

2、安裝的模板須構造緊密、不漏漿、不滲水，不影響混凝土均勻性及強度發展，并能保證構件形狀正確規整。

3、安裝模板時，為確保鋼筋保護層厚度，應準確配置餛凝土墊塊或鋼筋定位器等。

4、拆除模板時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板及支架應隨拆隨清運，不得對樓層形成局部過大的施工荷載。

5、底模及支架拆除時混凝土強度應符合設計要求；無設計要求時混凝土強度應符合規定。

（9)混凝土的制備

1、應優先采用預拌混凝土，其質量應符合《預拌混凝土》的規定。

2、混凝土所用生產配合比須根據砂、石含水和砂含石情況進行調整。

3、澆筑同一部位混凝土，應保證所用主要材料及配合比相同。(10)混凝土的運輸

1、運輸混凝土時，應能保持混凝土拌合物的均勻性，不應產生分層離析現象，并保證混凝土施工的連續性。

2、運輸車在裝料前應將車內殘余混凝土及積水排盡。當需在卸料前補摻外加劑調整混凝土拌合物的工作性時，外加劑摻入后運輸車應進行快速攪拌，攪拌時間應由試驗確定。

3、運至澆筑地點混凝土的坍落度應符合要求，當有離析時，應進行二次攪拌，攪拌時間應由試驗確定。嚴禁向運輸到澆筑地點的混凝土中任意加水。

4、由攪拌、運輸到澆筑入模，當氣溫不高于25℃時，持續時間不宜大于90min，當氣溫高于25℃時，持續時間不宜大于60min。當在混凝土中摻加外加劑或采用快硬水泥時，持續時間應由試驗確定。(11)混凝土的澆筑

1、為了獲得勻質密實的混凝土，澆筑時要考慮結構的澆筑區域、構件類別、鋼筋配置狀況以及混凝土拌合物的品質，選用適當機具與澆筑方法。

2、澆筑之前要檢查模板及其支架、鋼筋及其保護層厚度、預埋件等的位置、尺寸，確認正確無誤后，方可進行澆筑。同時，還應檢查對澆筑混凝土有無障礙(鋼筋或預埋管線過密)，必要時予以修正。

3、混凝土的一次澆筑量要適應各環節的施工能力，以保證混凝土的連續澆筑。

4、對現場澆筑的混凝土要進行監控，運抵現場的混凝土坍落度不能滿足施工要求時，可采取經試驗確認的可靠方法調整坍落度，嚴禁隨意加水。在降雨雪時不宜在露天澆筑混凝土。

5、當樓板、梁、墻、柱一起澆筑時，先澆筑墻、柱，待混凝土沉實后，再澆筑梁和樓板。當樓板與梁一起澆筑時，先澆筑梁，再澆筑樓板。

6、澆筑時要防止鋼筋、模板、定位筋等的移動和變形。

7、澆筑的混凝土要充填到鋼筋、埋設物周圍及模板內務角落，要振搗密實，不得漏振，也不得過振，更不得用振搗器拖趕混凝土。

8、分層澆筑混凝土時，要注意使上下層混凝土一體化。應在下一層混凝土初凝前將上一層混凝土澆筑完畢。澆筑上層棍凝土時，須將振搗器插入下一層混凝土5cm左右以便形成整體，9、由于混凝土的泌水、骨料下沉，易產生塑性收縮裂縫，此時應對混凝土表面進行壓實抹光；在澆筑混凝土時，如遇高溫、太陽暴曬、大風天氣，澆筑后應立即用塑料膜覆蓋，避免發生混凝土表面硬結。

10、滑模施工時應保持模板平整光潔，并嚴格控制混凝土的凝結時間與滑模速率匹配，防止滑模時產生拉裂、塌陷。

11、板類(含底板)混凝土面層澆筑完畢后，應在初凝后終凝前進行二次抹壓。(12)混凝土的養護

1、養護是防止混凝土產生裂縫重要措施，必須重視并制定養護方案派專人負責養護工作。

2、混凝土澆筑完畢，在混凝土凝結后即須進行妥善的保溫、保濕養護，盡量避免急劇于燥、溫度急劇變化、振動以及外力的擾動。

3、澆筑后采用覆蓋、灑水、噴霧或用薄膜保濕等養護措施，保溫、保濕養護時間，對硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥或礦渣硅酸鹽水泥拌制的混凝土，不得少于7天，對摻用緩凝型外加劑或有抗滲要求專業：土木工程

班級：建筑1002

學號：3100106044

姓名：董澤偉 的混凝土，不得少于14天。

4、底板和樓板等平面結構構件，混凝土澆筑收漿和抹壓后，用塑料薄膜覆蓋防止表面水分蒸發混凝土硬化至可上人時揭去塑料薄膜鋪上麻袋或草簾用水澆透有條件時盡量蓄水養護。

5、截面較大的柱子宜用濕麻袋圍裹噴水養護或用塑料薄膜圍裹自生養護，也可涂刷養護液。

6、墻體混凝土澆筑完畢，混凝土達到一定強度(1—3d)后，必要時應及時松動兩側模板，離縫約3～5mm，在墻體頂部架設淋水管，噴淋養護。拆除模板后，應在墻兩側覆掛麻袋或草簾等覆蓋物，避免陽光直照墻面，連續噴水養護時間應符合5．6．3條規定；地下室外墻宜盡早回填土。

7、冬期施工不能向裸露部位的混凝土直接澆水養護，應用塑料薄膜和保溫材料進行保溫、保濕養護。保溫材料的厚度應經熱工計算確定。

8、當混凝土外加劑對養護有特殊要求時，應嚴格按其要求進行養護。大體積混凝土水泥水化熱產生裂縫的控制措施對大體積混凝土，應控制澆筑后的混凝土內外溫差、混凝土表面與環境溫差不超過25℃。為達到這一要求可采用以下幾種措施：

1、混凝土配合比設計時，采用水化熱低的水泥，摻用礦物摻合料降低水泥用量，并應采用緩凝減水劑，降低水泥用量和推遲水化放熱；

2、在混凝土表面采用可靠的保溫、保濕措施；

3、降低混凝土入模溫度(例如在拌制混凝土時可采用加冰屑或冰水降溫、控制水泥及骨料溫度等措施)；

4、預埋冷卻水管降低混凝土內部溫度。火災事故處理 高層建筑火災的特點：

1、火勢蔓延的途徑多，速度快；

2、安全疏散比較困難；

3、擴散難度相對較大；

4、高層建筑功能復雜，隱患多； 5人員傷忙損失慘重 公共場所的火災： 地下空間和隧道的火災：

1、疏散困難；

2、撲救困難，滅火難；

3、易引發地面建筑火災；

因此，隨著社會的不斷發展，在社會財富日益增多的同時，防止和減少發生火災的可能性，保護人身安全和財產的安全，是必不可少的。地震災害工程事故的處理

地震是一種破壞及嚴重的自然災害，嚴重威脅著人類社會的生存和發展。地震預報是世界范圍內的難題，因此目前只有在各項工程技術上達到抗震指標，才是最重要的。因此預防抗震措施有：

1、增強房屋結構的整體性穩定；

2、加強概念設計；

3、嚴格執行現行的《建筑抗震設計規范》

4、對現有未達標的房屋采取加固措施； 橋梁工程事故處理

橋梁是交通工程的重要環節，是基礎建設中的重要組成部分，但由于各種因素，橋梁安全事故還是時有發生。橋梁事故發生的原因主要有以下幾點：

1、歷史的局限性；

2、結構特性認識不深入；

3、結構在荷載作用下應力分布規律分析不夠；

4、盲目追求創新，缺乏科學實例證明；

5、無證設計，非法轉包設計；施工技術不當；

6、違規作業，施工中偷工減料，施工方法不當；

因此，總結了以下經驗教訓：在確定新建橋梁方案時，應正確對待和采用新結構、新技術、確保橋梁的安全性和耐久性，并要嚴格按照規范及設計要求進行施工，確保施工中的安全[6]。我國將來工程的主要領域

1、房地產；

2、公路工程；

3、港口工程；

4、水務業；

5、城市地下管道系統；

6、鐵路工程（地鐵，高鐵）；

7、環境保護工程； 結束語

我們應該始終秉持的預防為主，處理為輔的設計態度，合理設計，認真施工，了解就、砌體結構與專業：土木工程

班級：建筑1002

學號：3100106044

姓名：董澤偉

各影響因素的關系，合理利用材料，組織地基，設置沉降縫，伸縮縫。通過分析砌體結構事故原因，找到正確的預防措施,避免事故發生或者減少發生。所以在以后的設計工作中，我們要始終貫徹預防為主的原則,加強設計、施工及使用方面的管理，確保結構安全和避免不必要的損失。

參

考

文

獻

[1] 江見鯨,王元清,龔曉南,崔京浩.北京:建筑工程事故分析與處理[M].中國建筑工業出版社,2006.[2] 崔干祥.工程事故分析與處理[M].科學出版社,2002.[3] 羅福干.建筑結構缺陷事故的分析及防治[M].清華大學出版社，2002.[4] 江見鯨,陳希哲,崔京浩.建筑工程事故與預防[M].北京:中國建材工業出版社,1995.[5] 周炳章.砌體房屋抗震設計[M].北京:地震出版社,1991.[6] GB 50068-2001 建筑結構可靠度設計統一標準[S].北京:中國建筑工業出版社,2001.