第一篇：腳手架專項施工方案審查要點

腳手架專項施工方案審查要點

1審批程序施工單位編制、審核、審批權限正確、簽字手續齊全。

2工程概況、特點工程概況特點內容要符合專項施工方案的需要，如施工條件、層高、跨度和建筑物高度等等。

3架體設計計算腳手架的選擇，幾何尺寸的確定，地基基礎做法、立桿穩定性及構造設計等。要有架體與建筑物拉結、卸載要求及示意圖，預留通道或材料運輸通道、洞口防護示意圖，局部搭設示意圖等。要全面考慮靜荷載和泵送砼等動荷載。

4施工方法腳手架的搭設施工工序、方法和要求；拆除的方法、步驟、順序等。

5質量控制措施架體搭設要求及驗收。

6安全內容腳手架搭設、拆除及使用過程中的安全措施。安全技術措施要針對工程特點、施工方法、勞力組織和作業環境等情況，制定具體的防護措施和安全作業注意事項，并對各種防護設施的用料計劃。

7其它注意事項懸挑架槽鋼（或工字鋼）固定點在預埋在板上時，應考慮加強措施，避免板結構反向受力；提升架應注意電動葫蘆的布置以及同條件混凝土強度。卸料平臺安全性，挑架立桿穩定，連墻件的強度、穩定性和扣件的抗滑力也應在審核之列。鋼管腳手架架體較高時，應按規定設置防雷接地裝置。

第二篇：腳手架安全專項施工方案編制要點

腳手架安全專項施工方案編制要點

一、方案編制依據

二、工程概況

工程名稱、建筑面積、結構形式、層數、層高、總高。

三、搭設方案

確定腳手架形式、立桿橫縱距、步距、離墻距離、連墻件的設置、腳手板的選用、剪力撐與斜撐的設置、安全網等防護設施布置、其他加固措施等，基礎與地基的情況、斜料平臺的布置； 懸挑式腳手架型鋼的材質、型號、規格、布置、錨固等方法。

四、材料及構配要求

五、設計計算

依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ 130—2001）對相應桿件、扣件、連墻件等進行相應的強度、剛度、抗滑等驗算。設計計算包括：

1、縱向、橫向水平桿等受彎構件的強度和連接扣件的抗滑承載力計算；2、3、4、立桿的穩定性計算；

連墻件的強度、穩定性和連接強度的計算；

立桿地基承載力計算（或懸挑式鋼管腳手架懸挑梁的設計計算）；

5、斜料平臺的設計計算。

六、搭設 搭設順序、構造要求、安全措施。

七、拆除

拆除順序、安全措施。

八、腳手架的安全管理

應包括對作業人員、作業層數及荷載的要求、使用前的檢查與驗收、使用中的檢查與維護、停工再用時檢查與處置、季節環境要求等。

九、繪制平面圖、立面圖、節點圖。

第三篇：腳手架專項施工方案

一、工程概況

1.1、參建單位

建設單位：利川市文斗鄉黃土小學 設計單位：咸豐縣規劃建筑設計院

監理單位：恩施同欣監理公司利川分公司監理 施工單位：湖北鶴峰縣德順建筑有限公司 勘察單位：恩施天工勘察設計院 項目經理：韋先國 技術負責人：王利

1.2、工程簡介

工程名稱：利川市文斗鄉黃土小學教師周轉宿舍 工程施工地點：利川市文斗鄉黃土小學校園內 結構形式： 框架結構 建筑總高度： 10.20 建筑面積：785.1m2

層高：一層4.20m、二、三層3.00m 總工期：180天

二、編制依據

1、依據利川市文斗鄉黃土小學教師周轉宿舍施工設計圖紙；

2、依據《利川市文斗鄉黃土小學教師周轉宿舍施工組織設計》；

3、依據《利川市文斗鄉黃土小學教師周轉宿舍地質勘察報告》；

4、各類規范：

《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ128-2011)《建筑施工附著升降腳手架安全技術規程》(DGJ08-905-99)《建筑施工手冊》

三、危險源分析與預防控制措施

3.1、分部工程安全等級

安全等級：三級

3.2、危險源分析

① 整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架

1、構架缺陷：構架缺少必須的結構桿件，未按規定數量和要求搭設連墻件等；

2、在使用過程中任意拆除必不可少的桿件和連墻件等；

3、構架尺寸過大、承載能力不足或設計安全不夠與嚴重超載；

4、地基出現過大的不均勻沉降。② 人員從腳手架上高處墜落

1、作業層未按規定設置圍擋防護；

2、作業層未滿鋪腳手板或架面與墻之間的間隙過大；

3、腳手板和桿件因擱置不穩、扎結不牢或發生斷裂而墜落。

4、不當操作產生的碰撞和閃失等； ③ 不當操作事故

1、用力過猛，致使身體失穩；

2、在架面上拉車退著行走；

3、擁擠碰撞；

4、集中多人搬運或安裝較重構件；

5、架面上的冰雪未清除，造成滑落； ④ 落物傷人（物體打擊）

1、在搭設或拆除時，高空拋擲構配件，砸傷工人或路過行人；

2、架體上物體堆放不牢或意外碰落，砸傷工人或路過行人；

3、整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸傷工人或路過行人等。⑤ 其他傷害

1、在不安全的天氣條件（六級以上大風、雷雨和雪天）下繼續施工；

2、在長期擱置以后未作檢查的情況下重新投入使用；

3、腳手架的外側邊緣與外電架空線路的邊線之間沒有保持安全操作距離等。

3.3、危險源監控

1、對腳手架的構配件材料的材質、使用的機械、工具、用具進行監控；

2、對腳手架的構架和防護設施承載可靠和使用安全進行監控；

3、對腳手架的搭設、使用和拆除進行監控，堅決制止亂搭、亂改和亂用情況；

4、加強安全管理與日常維護，對施工環境和施工條件進行監控。

四、施工方案

4.1、施工準備

1、根據施工方案及單項施工組織設計要求進行預算，作出設備、材料計劃表，組織設備、材料、工具的加工、采購等準備工作。質量要求：要保證所選取用的原材料，材質、力學性能及幾何尺寸均符合國家標準要求，有質保書。

2、根據施工進度計劃和安全施工要求組織人員，并進行技術交底。人員要求：搭拆腳手架必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準《特種作業人員安全技術考核管理規則》（GB 5036）考核合格，持證上崗。上崗人員應定期進行體檢，凡不適于高處作業者，不得上腳手架操作。搭拆腳手架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。在施工前，工程安全負責人應組織人員進行安全知識培訓及進行技術交底。

3、對場地進行平整，對基礎做好排水，修通道路，并保證用電、用水安全。

4.2、地基與基礎

1、腳手架地基與基礎的施工，必須根據腳手架搭設高度、搭設場地土質情況與現行國家標準《建筑地基與基礎工程施工及驗收規范》（GB50202-2002）的有關規定進行。

2、腳手架底座底面標高宜高于自然地坪50mm。

3、腳手架基礎經驗收合格后，應按施工組織設計的要求放線定位。

4.3、搭設要求

搭設工作應在有主要負責人對安全施工方案審核審批后，并對搭設人員進行技術交底方可進行。在搭設時應嚴格按照搭設順序進行搭設，還應注意以下事項：

1、按照規定的構造方案和尺寸進行搭設；

2、及時與結構拉結或臨時支頂，以確保搭設過程的安全；

3、擰緊扣件(擰緊程度要適當)；

4、有變形的桿件和不合格的扣件(有長度、扣接不緊等)不能使用；

5、搭設工人必須佩掛安全帶；

6、隨時校正桿件的垂直和偏差，避免偏差過大；

7、沒有完成的腳手架，在每日收工時，一定要確保架子穩定，以免發生意外。

4.4、拆除要求

腳手架使用完畢后立即拆除，在腳手架拆除前應作好以下工作：

1、對腳手架進行安全檢查，確認不存在嚴重隱患。如存在影響拆除腳手 架安全的隱患，應先對腳手架進行修整和加固，以保證腳手架在拆除過程中不發生危險。

2、在拆除腳手架時，應先清除腳手板(或竹笆板)上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋擲，大塊的裝入容器內由垂直運輸設備向下運送，能用掃帚集中的要集中裝入容器內運下。

3、腳手架在拆除前，應先明確拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法、物件垂直運輸設備的數量，腳手架上的水平運輸、人員組織、指揮聯絡的方法和用語，拆除的安全措施和警戒區域。

4、嚴格遵循拆除順序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除順序是：欄桿→竹腳手板→剪刀撐→大橫桿→小橫桿→立桿。

5、外腳手架的拆除一般嚴禁在垂直方向上同時作業，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。

6、拆除腳手架時，下部的出入口必須停止使用，對此除監護人員要特別注意外，還應在出入口處設置明顯的停用標志和圍欄，此裝置必須內外雙面都加以設置。

7、拆除腳手架時，墜落范圍內應有明顯“禁止入內”字樣的標志，并有專人監護，以保證拆腳手架時無其他人員入內。

8、對于拆除腳手架用的垂直運輸設備要用滑輪和繩索運送或塔吊配合，嚴禁亂扔亂拋，并對操作人員和使用人員進行交底，規定聯絡用語和方法，明確職責，以保證腳手架拆除時其垂直運輸設備能安全運轉。

9、拆下的腳手架鋼管、扣件及其他材料運至地面后，應及時清理，將合格的、需要整修后重復使用的和應報廢的加以區分，按規格堆放。對合格件應及時進行保養，保養后送倉庫保管以備今后使用。

10、如腳手架拆除時遇大風、大雨、大霧天應停止作業。

11、拆除時操作人員要系好安全帶，穿軟底防滑鞋、扎裹腿。

12、腳手架拆除過程中，不得中途換人，如必須換人，則應該在安全技術交底中交代清楚。

4.5、構造要求

應設計腳手架的平立面布置；縱、橫向水平桿布置；立桿布置；連墻件布置；門洞處構配件布置；剪刀撐和斜撐布置；斜道布置；腳手板與欄桿、護攔的要求；安全網布置；防電避雷措施。

外架正立面

4.6、材質要求

① 鋼管材質要求

（1）腳手架鋼管應采用現行國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T 700）中Q235-A級鋼的規定。

（2）每根鋼管的最大質量不應大于25kg，宜采用 48×2.8鋼管。（3）鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：

1）新舊鋼管尺寸、表面質量和外形應分別符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第8.1.1、8.1.2條規定。

A 新鋼管的檢查應符合下列規定： ①應有產品質量合格證；

②應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T 228）的有關規定；

③鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；

④鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表8.1.5的規定； ⑤鋼管必須涂有防銹漆。

B 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第8.1.2規定，舊鋼管的檢查應符合下列規定：

①表面銹蝕深度應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表8.1.5序號3的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；

②鋼管彎曲變形應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表8.1.5序號4的規定。

2）鋼管上嚴禁打孔。② 扣件材質要求

（1）扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作扣件，其材質應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB 15831）規定；采取其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。

（2）腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65KN?m，不得有破壞。③ 腳手板材質要求

腳板采用竹串板，每塊質量不宜大于30kg。④ 連墻件材質要求

連墻件的材質應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T 700）中Q235－A級鋼的規定。

經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水，并對數量進行核實。

⑤ 安全網材質要求

1、架設安全網作業使用的所有材料及材質，必須經過檢查并符合其專項安全施工組織設計的要求。

2、安全網的支撐系統，選用腳手架鋼管搭設。當使用腳手架鋼管時，其材質要求應符合相關要求。

3、使用過一次以上的舊網調入其它工程使用，必須附其原始記錄及其使用記錄，并必須按規定進行耐沖擊性能檢驗和耐貫穿性檢驗，合格后方可投入使用。當使用單位無此項檢驗能力時，應委托具有法定資格的檢驗檢測單位進行，檢驗記錄應存檔備查。對超出產品有效期限的舊網，不得投入使用，必須作報廢處理。

4、安全立網應符合下列要求：

1）用錦綸、維綸、滌綸或其它的耐候性不低于上述品種（耐候性）的材料制成；

2）同一張安全網上的同種構件的材料、規格和制作方法須一致，外觀應平整；

3）網的寬度不得小于3m，產品規格偏差允許在±2％以下，每張網的重量不超過15kg；

4）菱形或方形的網目，網目邊長不得大于80mm；

5）邊繩與網體連接必須牢固；

6）系繩沿網邊均勻分布，長度應不小于0.5m，相鄰兩系繩間距應不大于0．75m，阻燃安全網的續燃、阻燃時間均不得大于4s。

5、密目式安全立網應符合下列要求： 1）網目密度不低于2000目／100cm2；

2）網體各邊緣部位的開眼環扣必須牢固可靠，孔徑不低于1mm； 3）網體縫線不得有跳針、漏縫，縫邊應均勻；

4）一張網體上不允許有一個以上的接縫，且接縫部位端正牢固； 5）不得有斷紗、破洞、變形及有礙使用的編織缺陷； 6）阻燃安全網的續燃、阻燃時間均不得大于4S。

五、驗收要求

5.1、腳手架的基礎夯實填平驗收制度

1、腳手架承壓部位的回填土必須夯實，寬度為2m以上，并有良好的排水措施；

2、整體腳手架基礎必須澆砼，立桿埋深300mm或在立桿下置墊塊，并綁掃地桿；

3、對于高層腳手架的基礎回填夯實，做好排水措施，立桿下置墊50×200mm通長木板；

4、腳手架基礎完必須由項目負責組織驗收，合格方可施工。

5.2、搭設過程中的分段驗收

1、腳手架由架子工嚴格按規程要求搭設；

2、腳手架的搭設必須編制施工組織設計或施工方案，方案中要嚴密的施工方法和工序搭接要求；

3、整體落式腳手架，每搭設一層，由項目部組織有關人員，按規程要求或方案中要求，進行認真嚴格檢查，驗收合格后，方能掛牌使用；

4、對于特殊腳手架(挑架、爬架)等，每挑一次或爬升一次架子，由項目部組織有關人員認真檢查，驗收合格后，方能掛牌使用。

5.3、裝飾階段重新驗收制度

1、在裝飾前，由項目部組織有關人員進行一次全面檢查：

2、對于裝飾時的架子著重檢查部位有：整體外觀是否穩固、變形、各種桿件搭接是否牢固，與墻連結點是否有效、牢固，各類的防護設施是否齊全有效等；

3、裝飾階段腳手架必須經項目部有關人員驗收合格后方能掛牌使用；

4、裝飾階段在外墻施工時，必須做到每周一次檢查、驗收記錄。

5.4、腳手架拆除過程中的監督管理方法

1、腳手架的任何部件嚴禁隨意拆除；

2、因施工明確需拆除的，必須由作業班組長向工地管理部門提出書面的申請書；

3、經項目部確認批準，并采取加固補救措施后，方可實施；

4、腳手架拆除禁止無證人員登高作業，作業區域應設立警戒區和其他預防措施，并派專人監護。

六、監控方案

腳手架拆除的安全技術措施

拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請監理批準，進行技術交底后才準工作。

架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物，凡能提前拆除的盡量拆除掉。拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。

拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，需解開與另一人有關的扣件時，應先通知對方采取防范措施，以防墜落。

在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。嚴禁從高空拋擲。

七、設計計算書

一、參數信息: 1.腳手架參數

雙排腳手架搭設高度為 14 m，立桿采用單立桿；

搭設尺寸為：橫距Lb為 1.5m，縱距La為0.85m，大小橫桿的步距為1.5 m； 內排架距離墻長度為0.20m；

小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 1 根； 采用的鋼管類型為 Φ48×2.8 橫桿與立桿連接方式為單扣件；

連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 m，水平間距2.55 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為單扣件；

2.活荷載參數

施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2 層；

3.風荷載參數

本工程地處湖北利川，基本風壓0.27 kN/m2；

風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數μs 為0.294；

4.靜荷載參數 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1291；

腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140； 安全設施與安全網(kN/m2):0.005；

腳手板類別:竹夾板；欄桿擋板類別:竹夾板擋板； 每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033； 腳手板鋪設總層數:3；

5.地基參數

地基土類型:粉土；地基承載力標準值(kPa):120.00； 立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。

二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。

按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；

腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×0.85/2=0.149 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3×0.85/2=1.275 kN/m；

荷載的計算值: q=1.2×0.033+1.2×0.149+1.4×1.275 = 2.003 kN/m；

小橫桿計算簡圖

2.強度計算

最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8 最大彎矩 Mqmax =2.003×1.52/8 = 0.563 kN·m； 最大應力計算值 σ = Mqmax/W =125.495 N/mm2；

小橫桿的最大彎曲應力 σ =125.495 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！

3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.033+0.149+1.275 = 1.457 kN/m ；

νqmax = 5ql4/384EI 最大撓度 ν = 5.0×1.457×15004/(384×2.06×105×107800)=4.325 mm；

小橫桿的最大撓度 4.325 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10 與10 mm，滿足要求！

三、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。

1.荷載值計算

小橫桿的自重標準值: P1= 0.033×1.5=0.05 kN；

腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.5×0.85/2=0.223 kN； 活荷載標準值: Q= 3×1.5×0.85/2=1.912 kN；

荷載的設計值: P=(1.2×0.05+1.2×0.223+1.4×1.912)/2=1.503 kN；

大橫桿計算簡圖

2.強度驗算

最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。

Mmax = 0.08ql2

均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.033×0.85×0.85=0.002 kN·m；

集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0.213Pl 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.213×1.503×0.85= 0.272 kN·m； M = M1max + M2max = 0.002+0.272=0.274 kN·m 最大應力計算值 σ = 0.274×106/4490=61.018 N/mm2；

大橫桿的最大彎曲應力計算值 σ = 61.018 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗算

最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；

均布荷載最大撓度計算公式如下: νmax = 0.677ql4/100EI 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：

νmax= 0.677×0.033×8504 /(100×2.06×105×107800)= 0.005 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: νpmax = 1.615Pl3/100EI 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：

小橫桿傳遞荷載 P=（0.05+0.223+1.912）/2=1.093kN ν= 1.615×1.093×8503/(100 ×2.06×105×107800)= 0.488 mm； 最大撓度和：ν= νmax + νpmax = 0.005+0.488=0.493 mm；

大橫桿的最大撓度 0.493 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 850 / 150=5.7與10 mm，滿足要求！

四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN； R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 小橫桿的自重標準值: P1 = 0.033×1.5×1/2=0.025 kN； 大橫桿的自重標準值: P2 = 0.033×0.85=0.028 kN； 腳手板的自重標準值: P3 = 0.35×1.5×0.85/2=0.223 kN； 活荷載標準值: Q = 3×1.5×0.85 /2 = 1.912 kN；

荷載的設計值: R=1.2×(0.025+0.028+0.223)+1.4×1.912=3.009 kN； R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1291kN/m NG1 = [0.1291+(1.50×1/2)×0.033/1.50]×12.00 = 1.749kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹夾板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.35×3×0.85×(1.5+0.2)/2 = 0.759 kN；

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹夾板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.14×3×0.85/2 = 0.179 kN；

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×0.85×12 = 0.051 kN； 經計算得到，靜荷載標準值

NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.737 kN；

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值

NQ = 3×1.5×0.85×2/2 = 3.825 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×2.737+ 0.85×1.4×3.825= 7.836 kN； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.737+1.4×3.825=8.64kN；

六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7μz·μs·ω0

其中 ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：ω0 = 0.27 kN/m2；

μz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：μz= 0.74；

μs--風荷載體型系數：取值為0.294； 經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 ×0.27×0.74×0.294 = 0.041 kN/m2； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.041×0.85×1.52/10 = 0.009 kN·m； 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 σ = N/(φA)+ MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 7.836 kN； 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ：N = N'= 8.64kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；

計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.59 ；

計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.755 m； 長細比: L0/i = 173 ；

軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 0.237 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2； 考慮風荷載時

σ = 7836.3/(0.237×424)+9358.134/4490 = 80.067 N/mm2；

立桿穩定性計算 σ = 80.067 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

不考慮風荷載時

σ = 8639.55/(0.237×424)=85.976 N/mm2；

立桿穩定性計算 σ = 85.976 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

七、最大搭設高度的計算: 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

Hs = [φAf-(1.2NG2k + 0.85×1.4(ΣNQk + MwkφA/W))]/1.2Gk 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.988 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.825 kN；

每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.129 kN/m；

計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.009 /(1.4 × 0.85)= 0.008 kN·m；

Hs =(0.237×4.24×10-4×205×103-(1.2×0.988+0.85×1.4×(3.825+0.237×4.24×100×0.008/4.49)))/(1.2×0.129)=94.585 m；

按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

[H] = Hs /(1+0.001Hs)[H] = 94.585 /(1+0.001×94.585)=86.412 m；

[H]= 86.412 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =50 m。腳手架單立桿搭設高度為14m，小于[H]，滿足要求！

八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0.92，μs＝0.294，ω0＝0.27，Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.294×0.27 = 0.051 kN/m2；

每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 7.65 m2；

按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；

風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.548 kN；

連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.548 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φ·A·[f]

其中 φ--軸心受壓立桿的穩定系數；

由長細比 l/i = 200/15.9的結果查表得到 φ=0.966，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.966×4.24×10-4×205×103 = 83.965 kN； Nl = 5.548 < Nf = 83.965,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。

由以上計算得到 Nl =5.548小于單扣件的抗滑力 8 kN，滿足要求！

連墻件扣件連接示意圖

九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg

地基承載力設計值: fg = fgk×kc = 120 kPa；

其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；

立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =39.181 kPa ；

其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 7.836 kN； 基礎底面面積 ：A = 0.2 m2。

p=39.181kPa ≤ fg=120 kPa。地基承載力滿足要求！

湖北鶴峰德順建筑有限公司

文斗鄉黃土小學教師周轉宿舍項目部

二0一二年四月十五日

第四篇：腳手架專項施工方案

腳手架專項施工方案 編制依據及適用范圍

1.1 編制依據

本施工方案依據《國家建筑安裝安全技術規程 》、《建筑施工高處作業安全技術規范》、《鋼管腳手架扣件》、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》等國家、行業有關規程、規范，結合實際情況進行制訂。

1.2 適用范圍

本施工方案主要適用施工腳手架的設計、材料控制、搭設、維護和拆除等管理工作。腳手架的類別

施工腳手架按承載能力和使用功能劃分，分為：非承重腳手架（即一般操作平臺腳手架）和承重腳手架。承重腳手架主要用于邊坡錨桿、預應力錨索等施工，非承重腳手架主要用于邊坡拱型骨架，噴播植草等支護施工。使用材料要求、腳手架所使用的鋼管、扣件、安全網等材料質量必須符合國家相關技術標準要求，貨源應從正規廠家進貨，并附有出廠檢驗合格證。、鋼管選用外徑50mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、或裂紋的鋼管嚴禁使用。、扣件采用機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵扣件，有裂紋、變形的扣件禁止使用，出現滑絲的螺栓必須更換后才能使用。、安全網采用符合GB5725—85規定的安全網，大孔安全網用做平網和兜網，內掛立網為綠色密目安全網，規格為1.5×6m。、木腳手板使用厚度不小于5cm的木板，寬度20～30cm。凡是腐朽、扭曲、斜紋、破裂和大橫透節的不得使用。6、竹編腳手板使用厚度不小于5cm，寬度不小于30cm，中間應用9根直徑8mm的螺栓將竹片連接在一起。凡腐朽、霉變、固定竹夾板的螺栓少于規定數量或已損壞的不得使用。、重復使用的排架材料（鋼管、扣件、腳手板、安全網等），重復使用前，必須進行嚴格的檢查、清理、修復，修復后的鋼管及扣件必須經過檢查驗收合格后使用，保證重復使用的材料質量，對于質量達不到要求的材料，嚴禁使用。腳手架搭設工藝流程

腳手架搭設工藝流程：

基礎面清理→立桿定位→擺放掃地大橫桿→豎立桿并與掃地大橫桿扣緊→裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地大橫桿扣緊→裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊→安第一步小橫桿→安第二步大橫桿→安第二步小橫桿→加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊→安第三、四步大橫桿和小橫桿→接立桿→加設剪力撐→重復上述步驟，直至排架高度達到要求→鋪設腳手板，綁扎防護欄及檔腳板、立掛安全網。腳手架搭設技術要求、腳手架的搭設必須遵循自下而上逐層搭設、逐層加固、逐層上升的原則。2、腳手架搭設前應將馬道上殘留的石渣清除干凈，保證排架的立桿座落在完整巖石上。、腳手架采用Φ50×3.5mm鋼管雙排搭設，排架的結構尺寸和搭設要求按作業指導書附圖要求執行。

4、立桿應順坡面方向布置，內側立桿距坡面30cm，承重腳手架的立桿橫距為1.5m，排距為1.8m，大橫桿縱跨步距為1.8m；非承重腳手架的立桿橫距為1.5m，排距為1.8m；大橫桿縱跨步距為1.8m。立桿長度，除頂層外均采用6m長鋼管。

5、腳手架底腳掃地桿、水平橫桿離地面距離一律按20cm控制，掃地桿、水平橫桿與立桿用直角扣件扣緊。

6、大橫桿設于小橫桿之下，在立桿內側，采用直角扣件與立桿扣緊，大橫桿長度不宜小于3倍跨步距。

7、小橫桿設于大橫桿之上，兩端采用直角扣件與立桿相連，小橫桿內側端

應頂于坡面巖石上，小橫桿長度2.5m。

8、腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照規定程序進行，應按定位一次豎起立桿，將立桿與縱橫向掃地桿連接固定，然后設第一步的縱向和橫向平桿，校正立桿位置之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設。

9、腳手架加固：非承重腳手架在架高3m以上按每19.44m2設一個加固點，采用φ25插筋進行加固，插筋長1.5m，入巖1.0m，外露50cm, 插筋孔下傾60～70°,灌注M25水泥砂漿或純水泥漿，與內側水平小橫桿用扣件加固。立面增設剪刀支撐按4倍立桿橫距和4倍縱跨步距進行支撐，間隔4倍立桿縱距布置，側面剪刀支承按4倍縱跨步距進行支撐，間隔4倍立桿縱距布置；承重腳手架每19.44m

2設一個加固點，加固方法同上，承重腳手架除利用加固點進行加固外，在腳手架立面和側面都采用剪刀支撐加固，立面剪刀支撐按4倍立桿橫距和4倍縱跨步距進行支撐，間隔4倍立桿縱距布置，側面剪刀支承按4倍縱跨步距進行支撐，間隔4倍立桿縱距布置；剪刀支撐與立桿及大橫桿采用旋轉扣件扣緊加固。

10、腳手架作業平臺外側設置防護欄桿，高度1.2m，并滿掛綠色密目網，底部設置踢腳板。

11、腳手架搭設完成后，需在層間搭設鋼梯作為人員上下通道，通道踏步采用φ50鋼管，踏步兩側采用鋼管制作防護欄桿，防護欄桿高度1.2m，欄桿內側滿掛綠色密目網封閉，通道底部掛設兜網。鋼梯“之”形布置，每段鋼梯長度按可連接3級作業層面控制，鋼梯禁止搭設成連梯。

12、安全網要求

（1）掛設要求：安全網應掛設嚴密，用塑料蔑綁扎牢固，不得漏眼綁扎，兩網連接處應綁在同一桿件上。安全網要掛設在棚架內側。（2）排架與施工層之間設置封閉平網，防止雜物下跌。腳手架搭設安全要求

6.1人員素質要求

(1)高處作業人員必須年滿18歲，兩眼視力均不低于1.0，無色盲，無聽覺 障礙，無高血壓、心臟病、癲癇、眩暈和突發性昏厥等疾病，無妨害登高架設作業的其他疾病和生理缺陷。

(2)責任心強，工作認真負責，熟悉本作業的安全技術操作規程。嚴禁酒后作業和作業中玩笑戲鬧。

2(3)明確使用個人防護用品和采取安全防護措施。進入施工現場，必須戴好安全帽，在無可靠防護2m以上處作業必須系好安全帶，使用工具要放在工具套內。

(4)操作工必須經過培訓教育后才能從事架子搭設作業。

(5)作業所用材料要堆放平穩，高處作業地面環境要整潔，不能雜亂無章，亂擺亂放，所用工具要全部清點回收，防止遺留在作業現場掉落傷人。

6.2勞保用品(三寶)要求(1)安全帽

1)安全帽必須使用建設部認證的廠家供貨，無合格證的安全帽禁止使用。2)安全帽必須具有抗沖擊、抗側壓力、絕緣、耐穿刺等性能，使用中必須正確佩戴。

(2)安全帶

1)采購安全帶必須要有勞動保護研究所認可合格的產品。

2)安全帶使用2年后，根據使用情況，必須通過抽驗合格方可使用。

3)安全帶應高掛低用(架子工除外)，注意防止擺動碰撞，不準將繩打結使用，也不準將鉤直接掛在安全繩上使用，應掛在連接環上用，要選擇在牢固構件上懸掛。

4)安全帶上的各種部件不得任意拆掉，更新繩時要注意加繩套。(3)安全網

1)安全網的技術要求必須符合GB5725—85規定，方準進場使用。大孔安全網只用做平網和兜網，內掛立網為綠色密目安全網，其規格為1.5m×6m。內掛綠色密目安全網使用有國家認證的生產廠家供貨，安全網進場要做防火試驗。

2)安全網在存放使用中，不得受有機化學物質污染或與其他可能引起磨損的物品相混，當發現污染應進行沖洗，洗后自然干燥，使用中要防止電焊火花掉在網上。

3)安全網拆除后要洗凈捆好，放在通風、遮光、隔熱的地方，禁止使用鉤子搬運。腳手架的檢查、驗收

1、施工排架驗收實行“三級”檢查、驗收制。

非承重腳手架、承重腳手架及特殊部位的腳手架，均由施工單位組織施工隊初檢，質量部和安全部二檢、監理終檢。

2、腳手架經驗收合格后，必須掛統一規格（50cm×40cm）的標牌，懸掛在排架的醒目位置，注明驗收起始樁號、驗收時間及責任人。腳手架使用和維護

1、在腳手架使用過程中，定期（每月至少2次）對腳手架、腳手板、人行通道、梯子和防護設施等是否符合安全規程要求進行檢查，并作好檢查記錄。對不符合安全要求的部位，應及時修理、加固，不得遷就使用。

2、對重點項目、部位的腳手架，每月組織一次全面檢查，并作好檢查記錄，對不符合安全要求的及時進行處理，確保腳手架使用安全。

3、靠近爆破地點的腳手架，施工單位每次爆破后應對腳手架進行全面檢查，作好檢查記錄。對于被飛石損壞的桿件和扣件要及時進行更換。

4、施工單位應加強對腳手架材料的防盜管理工作，避免腳手架鋼管、扣件被盜，并加強日常檢查，巡視，發現被盜鋼管、扣件，及時報告并修復腳手架。腳手架的拆除

1、腳手架拆除前，必須將架子上的管路、線路、材料、設備等拆除并搬運到地面，并填寫施工腳手架拆除申請表，簽字有效。

2、腳手架拆除時應統一指揮，自上而下進行，嚴禁上下層同時拆除或自下而上進行或將整個腳手架推倒的方法進行拆除。

3、腳手架與邊坡插筋的連接處必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連接處整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩橫桿，如高差大于兩橫桿，應增設與邊坡插筋的連接，進行加固后，再逐層拆除。

4、拆下的材料，禁止往下拋擲，應用繩索捆牢慢慢放下，集中堆放在指定地點。

5、拆除腳手架的區域內，須設專人警戒，無關人員、車輛禁止逗留和通過。

第五篇：腳手架專項施工方案

臨西縣地表水廠工程

腳手架施工專項方案

編制人： 審核人： 審批人：

威縣第一建筑安裝有限責任公司 臨西縣地表水廠工程項目部

2014年7月

臨西縣地表水廠工程

腳手架施工專項方案

一、工程概況

臨西縣地表水廠工程總設計規模10萬m3/d，水廠凈水工藝采用配水→沉砂→混合絮凝沉淀→過濾→清水池→送水泵站→城市管網的常規處理工藝。

生產廢水處理：按10萬m3/d凈水處理規模配套，新建生產廢水處理系統。濾池反沖洗廢水至排水池，由回收泵提升至配水井；沉淀池排泥水進入濃縮池，濃縮池上清液排放，濃縮污泥由泵提升至脫水間機械脫水，泥餅外運填埋處理。

工程用地：地表水廠總占地面積23401m2，用地指標2340.1m2/萬m3，地表水廠綠化率50%。

運行管理：設有先進的集散型計算機系統進行自動控制和管理，實現無人值守。

二、編制依據

1、《建筑施工計算手冊》江正榮著 中國建筑工業出版社；

2、《建筑施工手冊》第四版 中國建筑工業出版社；

3、《鋼結構設計規范》GB50017-2003 中國建筑工業出版社；

4、《建筑結構荷載規范》GB50009-2001中國建筑工業出版社；

5、《建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）》中國建筑工業出版社；

6、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2001 中國建筑工業出版社；

7、《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2002中國建筑工業出版社；

8、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99中國建筑工業出版社；

9、本工程技術條款、施工圖紙及施工組織設計

三、腳手架方案選擇

3.1、本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：

（1）架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。

（2）在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。

（3）選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。

（4）結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；

（5）綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。

（6）結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：鋼管落地腳手架。

3.2腳手架搭設分構建筑物搭設，各構筑物搭設高度為：（1）綜合辦公樓樓腳手架，建筑高度18.50米，搭設高度為22米；

（2）附屬用房1腳手架，建筑高度7.21米，搭設高度為8米；（3）附屬用房2腳手架，建筑高度3.95米，搭設高度為5米；（4）泵房腳手架，建筑高度5.25，搭設高度為7米；（5）其余水池構筑物，基本在高程▽-0.300m下，最深為清水池底板高程▽-5.210m，水池構筑物搭設高度最高為5.5米，為模板支撐腳手架；

四、腳手架材料選擇

4.l、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm，壁厚3.5mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。

4.2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。4.3、搭設架子前應進行保養，除銹。4.4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。

4.5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目／100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6×1.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。

4.6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準《碳素鋼結構》（GB 700-88）中Q235A鋼的要求。

五、腳手架搭設流程及要求

落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實→材料配備→定位設置通長腳手板、底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。

在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。5.1、主桿基礎

本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，或在混凝土底板上搭設。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。

5.2、立桿間距

(1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.05m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平3.0m(即兩步兩跨)；里立桿距建筑物0.3m。(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。

(3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。

(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／400。(5)立桿及縱橫向水平桿構造要求：

5.3、大橫桿、小橫桿設置

(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。5.4、剪刀撐

腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。5.5、腳手板、腳手片的鋪設要求

(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設腳手板或竹排，里外立桿間應滿鋪腳手板或竹排，無探頭腳手板或竹排。

(2)滿鋪層腳手板或竹排必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。

(3)腳手板或竹排須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手板或竹排，發現有破損的要及時更換。

（4）安全通道采用之字梯，3-5米一層，隨腳手架自然上升。5.6、防護欄桿

(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。

(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。

(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。(5)腳手架上門洞、出入口構造示意圖

5.7、連墻件

(1)腳手架與建筑物按計算書中連墻件布置要求設拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。

(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。

(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。

(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。

(5)連墻件構造示意圖

5.8、架體內封閉

(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。

(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。

5.9、板、梁、樓板承重腳手架

板、梁、樓板等支撐體系選用φ48×3.5mm扣件式滿堂腳手架。立桿頂端加可調頂托，以便調整模板高程。立桿間距＝1m×1m，立桿步距為1m；掃地桿距地面0.4m，在各倉段的端頭位置設置剪刀撐、斜撐等加強桿件。

承重腳手架體系示意圖

中板主楞100×100mm方木可調頂托支架立桿

各部位支撐細部圖

六、腳手架的勞動力安排

6.1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要15～20人。6.2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。

6.3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。

七、.腳手架的檢查與驗收

7.1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。

7.2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。

7.3、驗收時應具備下列文件：

(1)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；(2)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；(3)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄，(4)腳手架工程的施工驗收報告。

7.4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。(1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；

(2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；(3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；(4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。

八、腳手架搭設安全技術措施

8.1、技術保障措施

(1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪圍護于架子的外圍及底部。

(2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選(選擇標準應符合規范JGJ 130-200 第3條)，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40N·m～65 N·m之間。^(3)架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同施工單位、監理單位和質檢單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。

(4)該腳手架作為建筑物裝飾作業時，安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。

(5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。

8.2、質量保障措施

(1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。(2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。

(3)腳手架必須嚴格依據本《施工方案》進行搭設；搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。(4)腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。

8.3、安全保障措施

(1)操作人員必須持有登高作業操作證，方可上崗。

(2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。

(3)在架子上施工的各工種作業人員,應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)；不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。

(4)雨、雪、霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。

(5)應設安全員負責對腳手架進行經常檢查和保修。A 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查| a 在六級以上大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前。B 檢查保修項目

a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合《施工方案》的要求；

b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求。

(6)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護,安全員巡視檢查。

(7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。

(8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。

九、腳手架拆除安全技術措施

9.1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。9.2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。

9.3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。

9.4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。9.5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。9.6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。

9.7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。

9.8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9.9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。

9.10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。

9.11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。9.12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。9.13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。

9.14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。

9.15、翻掀墊鋪腳手板或竹排應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將腳手板或竹排內未清除的殘留物從高處墜落傷人。十.腳手架計算書 10.1參數信息:（1）腳手架參數

本項目雙排腳手架搭設高度最高為12m，立桿采用單立管； 搭設尺寸為：立桿的橫距為 1.05m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；

內排架距離墻長度為0.30m；

大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48×3.5；

橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00； 連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距2.4 m，采用扣件連接；

連墻件連接方式為雙扣件；（2）活荷載參數

施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架； 同時施工層數:2 層；（3）風荷載參數 基本風壓0.39 kN/m2；

風荷載高度變化系數μz 為0.92，風荷載體型系數μs 為1.13； 腳手架計算中考慮風荷載作用；（4）靜荷載參數

每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1161； 腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；

安全設施與安全網(kN/m2):0.005；

腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；

每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038； 腳手板鋪設總層數:8；（5）地基參數

地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):100.00； 立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。

10.2大橫桿的計算: 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

（1）均布荷載值計算

大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；

腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷載標準值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；

靜荷載的設計值: q1=1.5×0.038+1.5×0.105=0.215 kN/m； 活荷載的設計值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；

圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（2）強度驗算

跨中和支座最大彎距分別按圖

1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?

跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.252 kN.m；

支座最大彎距計算公式如下:

支座最大彎距為 M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.297kN.m；

選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ=Max(0.252×106,0.297×106)/5080=58.465 N/mm2； 大橫桿的最大彎曲應力為 σ= 58.465 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！

（3）撓度驗算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：

其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；

活荷載標準值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大撓度計算值為：

ν=0.677×0.143×12004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×12004/(100×2.06×105×121900)= 0.652 mm；

大橫桿的最大撓度 0.652 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1200/150 mm與10 mm，滿足要求！

10.3、小橫桿的計算: 根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

（1）荷載值計算

大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.5 = 0.057 kN； 腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN； 活荷載標準值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.05kN； 集中荷載的設計值: P=1.5×(0.046+0.126)+1.4 ×0.84 = 1.434 kN；

小橫桿計算簡圖（2）強度驗算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；

均布荷載最大彎矩計算公式如下:

Mqmax = 1.5×0.038×1.052/8 = 0.008 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下:

Mpmax = 1.434×1.05/3 = 0.502kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.51 kN.m；

最大應力計算值 σ = M / W = 0.51×106/5080=100.394 N/mm2 ； 小橫桿的最大彎曲應力 σ =100.394 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求?。?）撓度驗算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:

νmm ；

大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.057+0.158+0.84 = 1.055 kN；

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: qmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)= 0.024

νpmax = 1012.08×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)= 1.656 mm；

最大撓度和 ν = ν

qmax

+ ν

pmax

= 0.024+1.656 = 1.68 mm；

小橫桿的最大撓度為 1.68 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！

10.4、扣件抗滑力的計算: 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》: R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN； R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.057 kN； 小橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN； 腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN； 活荷載標準值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575kN； 荷載的設計值: R=1.5×(0.057+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.675kN；

R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!10.5、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：

(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1161kN/m NG1 = [0.1161+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×12.00 = 1.773 kN；

(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×8×1.5×(1.05+0.3)/2 = 2.43 kN；

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15×8×1.5/2 = 0.9 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×12 = 0.09 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.193 kN；

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。

經計算得到，活荷載標準值

NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN； 風荷載標準值按照以下公式計算

其中 Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：

Wo = 0.39 kN/m2；

Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：

Uz= 0.92 ；

Us--風荷載體型系數：取值為1.128； 經計算得到，風荷載標準值

Wk = 0.7 ×0.39×0.92×1.128 = 0.283 kN/m2； 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.5NG+1.4NQ= 1.5×5.193+ 1.4×3.15= 12.199 kN； 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.5 NG+0.85×1.4NQ = 1.5×5.193+ 0.85×1.4×3.15= 11.538 kN；

風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.283×1.5× 1.82/10 = 0.164 kN.m； 10.6、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：

立桿的軸向壓力設計值 ：N = 12.199 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；

計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；

計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 計算長度，由公式 lo = k×μ×h 確定 ：l0 = 3.118 m； 長細比 Lo/i = 197 ；

軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：φ= 0.186 ；

立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 12199/(0.186×489)=134.123 N/mm2；

立桿穩定性計算 σ = 134.123 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式

立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.538 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；

計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m； 長細比: L0/i = 197 ；

軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 11538/(0.186×489)+164000/5080 =159.138 N/mm2； 立桿穩定性計算 σ = 159.138 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

10.7、最大搭設高度的計算: 按《規范》5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 6.519 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 2.52 kN；

每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.116 kN/m； Hs =[0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×6.519 +1.4×2.52)]/(1.2×0.116)=52.36 m；

按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

[H] = 52.36 /(1+0.001×52.36)=49.755 m；

[H]= 49.755 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =49.755 m。

腳手架單立桿搭設高度為12m，小于[H]，滿足要求！按《規范》5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 6.519 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 2.52 kN；

每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.116 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.131 /(1.4 × 0.85)= 0.11 kN.m；

Hs =(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×6.519+0.85×1.4×(2.52+0.186×4.89×100×0.11/5.08)))/(1.2×0.116)=39.313 m；

按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

[H] = 39.313 /(1+0.001×39.313)=37.826 m；

[H]= 37.826 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =37.826 m。

腳手架單立桿搭設高度最高為13m，小于[H]，滿足要求！10.8、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0

風荷載標準值 Wk = 0.283 kN/m2；

每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 8.64 m2； 按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；

風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.427 kN；

連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.427 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φ·A·[f] 其中 φ--軸心受壓立桿的穩定系數；

由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；

又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；

連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；

Nl = 8.427 < Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。

由以上計算得到 Nl = 8.427小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！

連墻件扣件連接示意圖 10.9、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值: fg = fgk×kc = 100 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 100 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；

立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =60.995 kPa ；

其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.199 kN； 基礎底面面積 ：A = 0.2 m2。

p=60.995 ≤ fg=100 kPa。地基承載力滿足要求！

綜上計算滿足腳手架結構受力和穩定性要求。