第一篇：吊籃腳手架專項施工方案

吊籃腳手架專項施工方案

一、工程概況

本工程為樺甸市2014年暖房子工程七標段，本工程既有居住建筑實施建筑節能改造，具體改造內容：外墻保溫、裝飾涂料、屋面防水。本工程于2014年7月7日開工，2014年10月30日竣工。

1.1工程名稱：樺甸市2014年暖房子工程七標段工程

1.2工程建設地點：樺甸市市區內

1.3建設單位：樺甸市暖房子工程領導小組辦公室

1.4建設單位：吉林市建筑設計院

1.5監理單位：樺甸市工程建設監理公司

1.6施工單位：吉林省金成建設集團有限公司

二、施工組織設計編制和依據

2.1《中華人民共和國建筑法》

2.2《中華人民共和國安全生產法》

2.3《建設工程標準強制性條文》（房屋建筑部分）

2.4《職業健康安全管理體系規范》（GB/T28001-2001）

2.5《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2011）

2.6《施工現場臨時用電安全技術規范》（JGJ46-2005）

2.7《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ90-91）

2.8《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ28-2000）

2.9《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）

2.10樺甸市既有居住建筑節能改造工程《建設工程施工承包合同》

2.11樺甸市既有居住建筑節能改造工程施工圖紙

2.12國家、地方其他安全文明生產方面的法律、標準、規范、條例及本公司內部有關制度、規定。

3、本工程安全管理目標

3.1工程質量：達到國家驗收的合格標準，全面落實貫徹IS09001質量管理體系，確保工程質量目標的實現，選派公司優秀的管理人員和具有豐富經驗的工程技術人員成立項目部。

3.2工期：自2014年7月7日開工，至2014年10月30日竣工，工期：115日歷天。

3.3安全生產：確保安全生產，做到整個工期無安全事故。

4安全保證措施及目標

4.1總則：為了更好的貫徹執行《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2011）及建筑安全生產的法律、法規和有關規范，結合我公司的實際情況，編制出吉林省金成建設集團有限公司

共和國建筑法》

第二篇：吊籃腳手架施工方案（本站推薦）

吊籃腳手架荷載試驗記錄

公司和項目部對施工現場吊籃腳手架進行荷載試驗，試驗中，對吊籃腳手架施加最大荷載0.8噸，觀察吊籃承載情況。沒有變形、彎曲、裂縫等情況。

經驗收，同意使用。

江油華泰建司

華泰二小區2#樓項目部

二00五年十二月

江油師校職工住宅1#、2#樓工程

吊 籃 腳 手 架 施 工 方 案

江油華泰建司

二00七年八月

一、工程概況

江油師校職工住宅1#、2#樓工程由江油市華泰房地產開發有限公司開發，由華泰建筑公司中標承建。1#樓底層為框架，2#樓為磚混，建筑高度：1#樓為20.85m，2＃樓為20.05m。總建筑面積為：4982.4㎡。共六層。在施工主體期間本工程采用單排腳手架，為合適周轉管材降低成本，我項目部決定在外墻抹灰施工時使用吊籃腳手架。

二、施工準備

1、在使用吊籃腳手架之前先將施工方案報公司及江油市工程質量安全監督站審批，批準后方可實施制作及正式投入使用，在使用過程中由安全負責人向制作及使用人員進行全面性的安全技術交底。

2、對進場的制作材料進行檢查、驗收，不合格或有質量問題的產品不得使用。合格材料應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。

3、制作前根據建筑物形狀特點及使用方法和規范要求，計劃出具體成形尺寸。

三、材料要求

1、嚴格要求項目部材料購買質量合格焊接材料，必須有出廠合格證。

2、吊籃腳手架底板四周主要受力采用∠50×50×5mm ,立面四周防護欄∠25×25×4mm，如有嚴重銹蝕，彎曲、裂縫和變形等問題禁止使用。

3、底面木板采用50mm厚杉木板，要求應有足夠的承載力，如有斷紋，朽質等情況堅決不能使用。

4、手搬葫蘆，選用天津江興實業總公司起重機械廠生產的，承載力為

單個1噸，上人前先進行荷載實驗。

5、吊籃挑梁采用工字鋼管組合使用，挑梁根部為Φ12圓鋼預埋鋼筋砼圈梁中固定。

6、吊籃四周圍護采用水平安全網固定，承受力為3KN。

四、吊籃腳手架的制作

1、吊籃的最大長度不得超過6mm，寬度為0.8-1.0m，安全高度為1.1m，由規定形號的角鋼焊接或封閉框架，焊工必須持有操作證并有較強的實踐經驗者。

2、吊籃外側及端部防護欄高1.1m，每道欄桿間距不大于500m，擋腳板高為180mm，吊籃內在500mm高處設護身欄一道，擋腳板不小于180mm高，此外，吊籃外側和兩端用安全網封閉（詳附圖）。

3、吊籃吊環必須采用Ⅰ級鋼，型號為Φ16，焊接吊環時應將整個框架栓住成一整體，為增加整體強度，吊籃外側及兩端，焊接人字形角鋼，支承踩腳板角鋼∠50×50×5mm，間距不超過1.5m，必須用合格的腳手板鋪牢，不能有空頭板，在內側兩陽角處設護墻輪。

4、在制作吊籃架的同時，應設想出比較可靠的吊籃挑梁固定方法，施工澆筑屋面梁板砼時，將制作好的雙幅Φ14圓鋼挑梁預埋件嵌入其砼中，預埋件必須與梁板鋼筋焊接，預埋件長度設計為1.3m，懸掛吊籃的挑梁應按規范與建筑結構固定牢靠，挑梁根部套入雙股埋件內固定，另一端由屋面磚砌女兒墻支撐。挑尖部掛葫蘆鋼繩，鋼繩應掛入保險卡內側，鋼繩必須垂直。（詳附圖）

五、吊籃使用安全技術措施

1、吊籃的操作程序和升降方法，是用手搬葫蘆將地面上組裝好吊籃架全，在挑梁上掛好承重鋼絲繩和安全繩，將其穿過手搬葫蘆的導繩孔向吊鉤方向穿入，壓緊，往復搬動前進手柄，使吊籃升降。

2、吊籃及整套設施做好后，在使用前必須由項目部及公司有關人員對葫蘆挑梁錨固，吊籃組裝進行仔細檢查及荷載試驗，無異常情況方可上人操作。

3、使用過程中操作人員必須將安全帶捆牢靠在鋼繩保險卡上，不能掛在吊籃升降用的鋼絲繩上。

4、施工操作過程中，應將吊籃與建筑結構固定，保證吊籃鋼繩垂直盡量減少吊籃與墻體之間的空隙。

5、升降作業過程，不能有非操作人員在吊籃內停留，升降時每個葫蘆速度必須一致，保證其水平度，每次提升前由安全檢查，并作安全技術交底。

6、吊籃四周必須防護整齊，腳手板鋪設整齊牢固，不能有探頭板，吊籃上施工材料應堆放均勻，重量不能超過規定值要求。

7、每次上人前均由安全員，對整個吊籃架體及挑梁各個部位進行檢查，在施工過程中隨時對其安全巡視，做到早發現問題，早消除隱患，確保施工安全。

第三篇：腳手架專項施工方案

新大社區健康服務中心裝修工程

腳手架專項方案

編制人：

審核人：

審批人：

1.編制說明及依據

1.1 編制說明

新大社區健康服務中心裝修工程，計劃于2021年5月進行施工。根據現場施工需求，同時結合項目實際情況，特編制此《腳手架專項施工方案》用以指導現場腳手架搭設施工。

1.2 編制依據

1、新大社區健康服務中心裝修工程已審施工圖；

2、新大社區健康服務中心裝修工程施工合同；

3、已批準的本工程施工組織設計；

4、現場條件和周邊環境的實際情況；

5、《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-2016)；

6、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)。

2.工程概況

2.1工程基本情況

本項目為新大社區健康服務中心裝修改造工程。原為二層醫療建筑，建筑高度為8.1米(屋面高度)，建筑功能為辦公建筑，建筑分類為二類多層公共建筑，采用框架結構。

本工程為改造項目，改造后總建筑面積662.90平方米，改造后建筑不改變原有結構體系，不改變原有建筑功能、性質，建筑高度(屋面高度)、建筑層數不變，建筑耐火等級不變。本工程改造后主要增加面積部分為屋面部分，主要改造內容為： 一層原為大廳、辦公等，改造后作為社康接診中心使用，設有服務大廳、全科診室、掛號/藥房、診室、搶救室、霧化室、注射室等，包括增加墻體、門窗，改造后一層建筑面積311.84平方米；二層原為辦公、配套，改造后設有等候區、健康教育、兒保室、婦幼室、醫生辦公室等，包括增加墻體、門窗與結構挑板，改造后二層建筑面積311.84平方米。

2.2 腳手架概況

據現場實際情況，為滿足本項目裝修改造要求，搭設落地式雙排腳手架。搭設區域為新大社區健康服務中心外圈，搭設高度11.3m。

3.施工部署及進度計劃安排

3.1 施工部署說明

本工程為綜合體，在場地移交、放線復核完成后進行腳手架的搭設。架體搭設速度應滿足現場施工進度需求。

3.2 搭設區域平面布置圖

圖3-1 搭設區域布置圖

4.施工準備

4.1 技術準備

1、由項目技術部組織編制《落地式腳手架施工方案》，編制方案前需熟悉圖紙，尤其做到結構特殊部位的外架布置的提前考慮；

2、在方案批準的7個工作日內，由方案編制人員向項目各相關專業工程師進行交底，現場管理工程師向勞務隊的施工人員進行分項技術或特殊部分、環節進行交底，勞務施工隊技術負責人向班組操作工人進行交底；

3、確定樓層卸料口布置位置，便于腳手架的平面布置和該部位的特殊處理。

4.2材料準備

4.2.1 材料進場驗收材料進場檢驗需滿足《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130）。4.2.2 材料要求

1）鋼管

腳手架鋼管采用A48.3×3.6鋼管，每根鋼管的最大質量不應大于25.8kg。

鋼管應按批進行檢查和驗收，每批應由同一爐號、同一牌號、同一規格、同一焊接工藝、同一熱處理制度（如適用）和同一鍍鋅層（如適用）的鋼管組成。每批鋼管的數量不超過750根。

新鋼管應有產品質量合格證，質量檢驗報告。表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應符合規范要求。鋼管應涂有防銹漆。

舊鋼管表面銹蝕深度允許偏差≤0.18mm。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。

2）扣件

扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行于280件。當批量超過10000件，超過部分應作為另一批抽樣。

扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用，新、舊扣件均應進行防銹處理。扣件在螺栓擰緊扭力矩達到65N?m時，不得發生破壞。

3）腳手板

本工程腳手板采用新型綠色環保鋼笆片，0.8x1m菱形孔，鋼笆片由優質Q235材質低碳鋼經鋼板網沖剪機一次沖剪拉伸而成。

5）安全網

安全平（立）網的一般要求：

可采用綿綸、維綸、滌綸或其他材料制成，單張網質量不宜超過15kg。網上所用的網繩、邊繩、系繩、筋繩均應由不小于3股單繩制成。繩頭部分應經過編花、燎燙等處理、不應散開。網上所有節點應固定。

網的網目形狀應為菱形或方形，網目邊長不應大于8cm。網的規格尺寸與其標稱規格尺寸的允許偏差為±4%。

網的系繩與網體應牢固連結，各系繩沿網邊均勻分布，相鄰兩系繩間距不應大于75cm，系繩長度不小于80cm。當筋繩加長用作系繩時，其系繩部分必須加長，且與邊繩系緊后，再折回邊繩系緊，至少形成雙根。

筋繩分布應合理，平網上兩根相鄰筋繩的距離不應小于30cm。

續燃、阻燃時間不應大于4s。

密目式安全立網

縫線不應有跳針、漏縫、縫邊應均勻。每張密目網允許有一個縫接，縫接部位應端正牢固。網體上不應有斷紗、破洞、變形及有礙使用的編織缺陷。密目網各邊緣部位的開眼環扣應牢固可靠。顏色應滿足環境效果要求，推薦選用綠色。

（2）材料進場儲存

表4-1 材料進場儲存要求

4.2.4 材料需求計劃

表4-7 材料計劃表

4.3施工機具準備

表4-8 材料進場儲存及運輸要求表

4.4 施工人員的準備

進場人員必須進行三級安全教育，外架搭設操作人員必須持證上崗，相關特種作業人員必須持相應證書上崗。搭設前項目施工員、勞務管理人員應對操作人員進行安全及技術交底。交底必須以口頭及書面形式同時進行，并且有交底人和被交底人的簽字。

表4-9 腳手架架施工勞動力計劃表

在腳手架的搭設和拆除過程中，項目部必須保證按國家要求配置足夠數量的項目專職安全員進行現場腳手架搭拆過程的監督管理，并隨時與樓棟管理棟號長或其它現場管理人員保持聯絡。

表4-10 腳手架拆監督管理人員表

5.施工方法

5.1腳手架體系選擇及布置

施工區域具體架體系如下表所示：

表5-1腳手架體系選擇表

表5-2 落地腳手架搭設體系

5.2落地式腳手架搭設

本腳手架系屬簡易普通腳手架，只要有適當的寬度（或面積），步架高度，能滿足工人操作，小型設備工具上下方便，并具有穩定的結構和200kg/m2的承載能力即可。能夠保證施工期間在可能出現的使用荷載作用下，腳手架不變形、不傾斜、不搖晃。

落地式腳手架搭設的工藝流程為：擺放掃地桿→逐根樹立立桿并與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊→裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊→安第一步小橫桿→安第二步大橫桿→安第三、四步大橫桿和小橫桿→安連接桿→接立桿→加設剪刀撐→鋪腳手板→綁扎防護欄桿及擋腳板并掛安全網保護。

5.2.1 地基與基礎

1、腳手架地基與基礎的施工，應根據腳手架所受荷載、搭設高度、搭設場地土質情況與現行國家標準《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》GB50202的相關規定。

2、每根立桿底部設置面積≥0.15m2的木墊板，墊板寬度≥20cm，厚度≥50mm，墊板的墊設方向一致。

3、腳手架基礎經驗收合格后方能進行放線定位。

5.2.2 立桿

1、立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3。

2、嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。

3、立桿底部設置墊塊，墊木厚度不得小于50mm。

4、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距鋼管底端不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。

5、落地式腳手架起步前均應由項目工程部組織，項目安全部、技術部等有關部門共同參與驗收，驗收合格后，方可進行下道工序的施工作業。

5.2.3 水平桿

水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：

1、對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；

2、搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm；

3、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距離不應大于150mm；

4、每步的縱、橫水平桿應雙向拉通。在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。

5.2.4 剪刀撐

1、在架體外側周邊及內部縱橫向每4~6跨（且不小于3m），由底至頂設置連續豎向剪刀撐，豎向剪刀撐斜桿與地面的傾角應為45°～60°。

2、剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度≥1000mm，應等距離設置三個旋轉扣件固定。

3、剪刀撐采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。

5.2.5 連墻件

連墻件由扣件鋼管組成，拉在建筑框架梁、樓板和周邊柱上。豎向每隔二步，縱向每隔三跨設置一個連墻點，采用菱形布置。一般設置在框架梁、樓板、框架柱及外墻附近，從第一步縱向水平桿處開始設置。在結構邊梁中部過中線位置或墻面標高處預埋出結構面20～30cm的短鋼管作為拉結點。與柱分別于柱底部和中部各設置一道抱柱拉結，使外架整體穩定。

圖5-1 連墻桿布置立面示意圖

圖5-2 沒墻沒柱等部位連墻桿設置示意圖

圖5-3 遇墻時連墻桿設置示意圖

5.2.6 腳手板的鋪設

1、腳手板采用新型綠色環保鋼笆片，0.8x1m菱形孔，鋼笆片由優質Q235材質低碳鋼經鋼板網沖剪機一次沖剪拉伸而成。

2、鋼笆片腳手板應按其主筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，應鋪滿、鋪穩、嚴鋪、牢鋪，不得有間隙，四個角采用鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。每步設置一層，且在兩側設置300mm擋腳板，操作層上部護身欄桿1.2m高。

3、施工階段，腳手架施工層、必須滿鋪腳手板。雙排腳手架從第二層起，應每隔兩層設置一道硬質隔斷防護，并在其中間部位張掛水平安全網。

4、在作業層下部用安全網雙層兜底，隨作業層上升，同時作業層不超過兩層，設置水平兜網及防護欄桿。

5.2.7 落地式腳手架搭設示意圖

圖5-4 落地式雙排腳手架搭設立面圖

圖5-5 落地式雙排腳手架搭設剖面圖

5.2.8欄桿、擋腳板及安全防護設施

1、腳手架外側使用合格的綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿內側，并與架體綁扎牢固。

2、選用16#鐵絲張掛安全網，要求嚴密、平整。

3、在作業層下部設置安全網雙層兜底，在架內每兩層設水平安全網，安全網兜至建筑物結構。

4、欄桿和擋腳板設置在外立桿內側，上欄桿高度為1.2m，中欄桿應居中0.6m設置，擋腳板高度為200mm。擋腳板按照標準刷紅白相間的油漆。

（1——上欄桿；2——外立桿；3——擋腳板；4中欄桿）

圖5-6 防護欄桿與擋腳板構造示意圖

5、腳手架所設爬梯寬度不應小于1m，坡度宜采用1：3（高：長），爬梯踏步間距不大于300mm，踏步腳手板使用25mm厚木板，四周使用角鋼與鋼管焊接聯結，踏步面必須采取防滑措施，爬梯兩側設置兩道防護欄桿，防護欄桿高度不低于1200mm；腳手架爬梯搭設完畢后應檢查是否存在問題，在沒有任何問題之后方可投入使用或者進入下一個環節；爬梯兩側必須設置密目式安全網，入口處兩側須掛設安全警示標牌。

圖5-7 爬梯構造示意圖

6、安全通道的頂部嚴密鋪設雙層正交竹串片腳手板或雙層正交18厚木模板的水平硬質防護，及封閉的防護欄或擋板，整體應能承受 10kPa 的均布靜荷載，防護棚懸挑尺寸為 300～500mm，雙層防護棚間距為500～600mm。安全通道凈空高度和寬度應根據通道所處位置及人、施工物料通行要求確定，高度一般不低于3 m，寬度一般不小于2.5m。安全通道兩側必須滿掛密目網封閉。寬度超過3.5m或高度超過4m的安全通道，立桿間距應加密或使用雙立桿、型鋼、腳手 架管格構式立柱，縱向橫桿應采用型鋼制作或搭設承重腳手架。

圖5-8 施工通道的防護構造示意圖

5.2.9架體內封閉

1、腳手架的架體里立桿距結構邊梁凈距為500mm，每隔兩層設水平硬質防護至建筑物結構，每隔8m設置一道水平安全兜網，安全兜網必須兜至作業平臺。

2、腳手架施工層內立桿與建筑物之間應設硬質防護。

5.2.10其他防護

1、為確保結構安全及穩定性，同時避免對原結構造成影響，在挑臺及鋼樓梯下部采用兩道豎向鋼管搭設支撐，施工期間及腳手架拆除之前不得隨意拆除。

圖5-9 挑臺及鋼樓梯下部支撐示意圖

6.質量保證措施

6.1 檢查與驗收

外架在下列階段進行檢查與驗收

（1）作業層上施加荷載前；

（2）每搭設完6m~8m高度后；

（3）達到設計高度后；

（4）停用超過一個月。

（5）在落地式腳手架起步階段。

6.2 質量檢驗

表6-1 腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法

表6-2 構配件質量檢查表

7.腳手架的使用、保養、拆除

7.1腳手架的使用

1、腳手架經三級交底后方可開始施工，確保工人掌握搭設的重點、難點和安全注意事項。

2、腳手架安裝過程中，應在地面相應位置拉臨時警戒線，并由專職安全人員旁站監督，以免工人誤入警戒區域。

3、腳手架搭設完，應檢查驗收合格掛牌后，方能投入使用。

4、嚴格控制腳手架上的施工荷載，腳手架上同時進行多層作業時，各作業層之間設置可靠的防護遮擋，以防止層墜物傷及下層作業人員。

5、腳手架施工操作層堆載量應不得大于3kN/m2。不得在腳手架上堆放模板、鋼筋及扣件等物件；嚴禁在腳手架拴拉纜風繩和起重設備等；嚴禁將材料堆放在外架上過夜；定期并及時清除腳手架上的建筑垃圾。

6、腳手架使用中應定期查看以下項目：扣件的設置和連接，連墻件、支撐等的構造是否符合要求，扣件螺栓是否松動，腳手架是否變形。

7、嚴禁隨意拆除外腳手架桿件和進行危及架子的作業。

7.2腳手架的保養

1、檢查扣件是否有松動的同時，應對扣件的旋轉面及螺絲絲口上油一次。

2、應隨時檢查腳手板是否綁扎緊密，否則應及時修復加固，每天檢查一次安全網有無破損和是否固定牢靠，及時發現問題，及時加固修復。

7.3腳手架的拆除

1、拆除前全面檢查外架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求，并根據結果補充完善外架拆除專項方案，經審批后方可實施。同時，對施工人員進行技術交底。

2、外架拆除時應分劃作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志，地面設專人指揮，嚴禁非作業人員入內。

3、進行拆除的高處作業人員，必須戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋。

4、拆除順序應遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原則，并按一步一清的原則依次進行，要嚴禁上、下同時進行拆除作業，需分段拆除，連墻件必須與腳手架同步拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。

5、拆下的扣件和配件及時運至地面，嚴禁高空拋擲。所有的扣件必須全部拆除干凈，不許扣在鋼管上，窗臺頂板上不許擱置扣件、架料以免疏漏。

6、運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，并應按品種、規格分別存放。

8腳手架的安全文明施工管理及施工措施

8.1 施工現場安全生產交底

施工現場安全生產交底，須項目安全總監、施工工長簽字，然后向作業班組交底，并要求所有班組人員匯簽，以加強每個人的責任心和自律，起到安全交底的作用，讓工作落到實處，交底具體內容如下：

國家勞動保護、安全生產、消防工作的各類法規、條例、規定，以及項目上制定的安全生產制度和規定。

個人安全防護用品的正確穿、戴和使用，以及各種消防器材的使用方法。

介紹現場的平面布置圖、消防布置圖、安全通道布置圖等，以便出現緊急事故時，人員及時疏散。

根據施工人員的工種不同，進行專項的安全技術交底。各工段長根據工程進展情況，根據施工工序的改變，編制專項安全技術方案，并負責向所屬人員進行交底。未經交底人員一律不準上崗。

8.2 安全生產檢查

項目上成立以項目經理為組長，各部門負責人為組員的檢查組。在落地式腳手架與懸挑式腳手架搭拆施工期間，須嚴格落實好高架體的自檢、項目檢、監理、業主聯合檢、公司檢等相關程序的落實。搭設勞務班組要每天做好對懸挑架體的檢查，工程部監督，項目各部門的項目檢查要保證每周不少于兩次，業主、監理及施工單位的聯合檢查要保證每周不少于一次，公司檢查要保證搭設初始及搭設完成后的至少兩次檢查。對檢查出來存在安全隱患的或未按照方案要求執行的，做好記錄，立即制定整改措施，定人、定時的完成整改，并進行復查。

8.3 預防高空墜落事故的安全措施

1、架體工程應按相關規定編制審批施工方案；架體安裝完畢后，需經質安部、技術部等有關部門驗收，驗收合格后，方可進行下道工序的施工作業。樓層作業操作面應按規定設置安全防護設施，其上堆放的施工荷載不得超過設計計算要求。

2、腳手架搭設人員必須學習高處作業安全知識及安全操作規程，工人上崗前應依據有關規定接受專門的安全技術交底，辦好簽字手續，并持證上崗。

3、架體搭設人員應經過體檢。對身體不適或上崗前喝酒的工人不準上崗作業。施工現場項目部應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業人員應按規定正確佩戴和使用。

4、架體搭設作業人員必須熟練掌握本工種的安全操作技術、技能，操作過程中應嚴格遵守勞動紀律，服從領導和安全檢查人員的指揮，且工作中應思想集中和專心操作。

5、安全帶使用前必須經過檢查合格。安全帶應高掛低用，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。

6、項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位。

7、高處作業前，應由項目分管負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經驗收合格簽字后，方可作業。安全防護設施應做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設施的，應經項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后，方可實施。

8、落地式腳手架與懸挑外架在起步前均應由項目工程部組織，項目安全部、技術部等有關部門共同參與驗收，驗收合格后，方可進行下道工序的施工作業。

8.4技術措施

（1）技術人員必須在現場對腳手架搭設及現場管理人員進行技術交底、安全交底，未參加交底人員不得參與搭設作業；腳手架搭設人員需熟悉交底內容。

（2）腳手架搭設人員必須是經過國家《特種作業人員安全技術管理規則》考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，體檢和考核合格者持證上崗。

（3）腳手架搭設人員應嚴格按操作規程施工，高空作業時，應系安全帶，穿軟底鞋，雨、雪天嚴禁高空作業。

（4）腳手架的構配件質量與搭設質量，應按《建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范》規定進行檢查驗收，合格后方準使用。

8.5監測監控措施

采用經緯儀、水準儀對腳手架體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。落地式腳手架水平監測點選在小橫桿上，懸挑腳手架水平監測點選在水平懸挑梁上。

腳手架在每一層的搭設中，派專人檢查架體和支座的情況，發現支座下沉、架體傾斜和變形的情況應及時解決。

班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查。日常檢查重點包括：桿件的設置和連接，連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求；連墻件是否松動；施工過程中是否有超載現象；安全防護措施是否符合規范要求；架體結構是否有變形現象。

8.6防火措施

（1）建立健全防火安全生產責任制和群防群治制度；

（2）作業人員使用明火，應當清除周圍可燃物及其他易燃危險物資，并按規定配備充足的滅火器材。在高處實施電、氣焊切割作業時，必須對作業的周圍和下方實施防護遮擋，焊渣要有容器接裝。作業后必須確認無火源危險后方可離開作業現場。

（3）施工現場使用的安全網必須符合國家標準或行業標準，高層建筑要使用合格的阻燃式密目安全網。凡是不符合規定的安全網，不得進入施工現場使用。

（4）滅火器必須設置在醒目和便于使用的地方。滅火器要加強保養，確保處于有效狀態。

8.7荷載控制

結構施工時腳手架僅作為鄰邊防護作用，外腳手架在使用過程中嚴禁進行下列作業：

（1）在架體上拉結吊裝纜繩；

（3）利用架體吊運物料；

（4）物料平臺、滿堂架與架體相連接；

（5）任意拆除架體結構件或連墻件；

（6）拆除或移動架體上安全防護局措施；

（7）利用架體支頂模板；

（8）其他影響架體安全的作業。

9.應急預案

（1）成立應急搶險小組：由項目主要領導及各部門負責人、質安員、班組長組成，一旦發生腳手架坍塌事故和人員發生高處墜落、物體打擊事故，要及時趕到現場，規定事故現場保護范圍，設置安全戒備區域，控制事故險情，保護好事故現場。

（2）現場救援小組：由項目經理、現場施工管理人員及班組長組成，一旦發生事故，應立即搶救傷員，將傷者及時送往附近醫院救治，防止事故事態擴大蔓延。

（3）事故勘察小組：協助上級相關勘察人員做好調查分析工作，收集掌握相關原始資料，為事故的調查分析提供可靠依據。

9.1機構設置

為對可能發生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援小組，應急救援小組組員必須包含相應分包單位項目負責人和勞務管理人員。應急救援小組由項目經理擔任組長，負責事故現場指揮，統籌安排等，由項目各部門負責人擔任副組長，全體項目管理人員及分包單位人員擔任應急救援小組組員；

當施工發生事故，若應急救援小組組長不在位時，由副組長負責現場指揮救援。

表9-1 應急救援小組人員組成表

9.2救援方法

1、高空墜落應急救援方法：

現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救。

仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。

如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。

如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。

2、腳手架坍塌應急救援方法：

當發生腳手架坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；

報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；

急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；

清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；

預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。

3、物體打擊應急救援方法

當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治療。

⑴止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。

⑵對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。

⑶對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。

⑷如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院拯救。

9.3應急救援流程

當事故發生時，項目部管理人員根據已制定應急救援流程，一方面立即將事故情況報送相關領導，另一方面立即安排項目部專用救援車輛（車牌號為粵B9460Z），由具有駕駛員資格的管理人員駕車將傷亡人員送往項目部定點醫院（第四人民醫院），車程約為10分鐘。

圖9-1 應急救援流程圖

9.4應急救援醫院與聯系電話

最近醫院地址：XXX醫院 電話：XXX

10.計算書

10.1、雙排腳手架計算

10.2.1、縱向水平桿驗算

由于橫向水平桿上的縱向水平桿是均等放置的，故縱向水平桿的距離為S=la/(n+1），縱向水平桿承受的腳手板及施工活荷載的面積。

qG=1.5×(g+gK1×lb/(n+1))=1.5×(0.04+0.5×0.9/(2+1))=0.162kN/m

qQ=1.8×[(Qk+κQDK)×lb/(n+1)]=1.8×((2+1.2×0.5)×0.9/(2+1))=1.186kN/m

根據規范要求縱向水平桿按三跨簡支梁進行強度和撓度驗算，故計算簡圖如下：

由于縱向水平桿按規范規定按三跨連續梁計算，那么施工活荷載可以自由布置。選擇最不利的活荷載布置和靜荷載按實際布置的疊加，最符合架體的力學理論基礎和施工現場實際，抗彎和撓度驗算計算簡圖如下：

（1）抗彎驗算

Mmax=0.223kN·m

σ=Υ0×Mmax/W=1×0.223×106/5260=42.302N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求

（2）、撓度驗算

qk=(g+gK1×lb/(n+1))=0.04+0.3×1.5/(2+1)=0.19kN/m

νmax=0.087mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=6.333mm

滿足要求

10.2.2、支座反力計算

最符合架體的力學理論基礎和施工現場實際，支座反力驗算如下：

由于支座反力的計算主要是為橫向水平桿承受的集中力的統計，故須分為承載能力極限狀態和正常使用極限狀態進行計算：

承載能力極限狀態

V=1.921kN

正常使用極限狀態

VK=0.211kN

四、橫向水平桿驗算

由上節可知F=V,FK=VK

q=1.5g=1.5×0.04=0.06kN/m

qK=g=0.04kN/m

由于橫向水平桿按規范規定按簡支梁計算計算簡圖如下：

強度計算受力簡圖

彎矩圖

（2）、抗彎驗算

Mmax=0.613kN·m

σ=Υ0×Mmax/W=1×0.613×106/5260=116.626N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求

（3）、撓度驗算

撓度計算受力簡圖

撓度圖

νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[la/150，10]=8mm

滿足要求

（4）、支座反力計算

承載能力極限狀態：

Vmax=3.873kN·m

10.2.3扣件抗滑承載力驗算

扣件抗滑承載力驗算：

R=Vmax=3.873kN≤Rc=8kN

滿足要求

10.2.4立桿穩定驗算

腳手板理論鋪設層數

y=min{H/[(x+1)h],y?Z}=3

（1）立桿承受的結構自重標準值NG1k

NG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=11.3×0.156+3×(0.9+0.15)×2×0.04/2+0.0146×2/2=1.9034kN

（2）構配件自重標準值NG2k1

Z=min(y,m)=3

NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3×(0.9+0.15)×1.5×0.5/2+3×0.17×1.5+1.5×11.3×0.01=2.11575kN

（3）施工活荷載標準值

腳手架上沖擊荷、震動荷載，非偶發事件，僅取一層腳手板上作用該荷載即可滿足實際情況。

?NQK=(njgQkj+nzxQkx+κQDK)(lb+a1)la/2=(1×2+1×2+1.35×0.5)×(0.9+0.15)×1.5/2=3.6815625kN

（5）風荷載標準值：

?k=?z?s?0=0.51×1.274×0.2=0.13kN/m2

根據《建筑施工腳手架安全技術統一標準》（GB51210）6.2.6條規定，取風荷載組合值系數Ψw=0.6，根據連墻件的步距可確定ξ1=0.6，連墻件豎向間距H1=3.6。

Mwk=0.05ξ1?klaH12=0.05×0.6×0.13×1.5×3.62=0.075816kN·m

Mwd=ΨwγQMwk=0.6×1.4×0.061=0.051kN·m

（6）立桿荷載組合：

根據《建筑施工腳手架安全技術統一標準》（GB51210）6.2.5條規定進行計算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4?NQK=1.5×(2.018+1.35)+1.4×3.085=8.361kN

（7）長細比驗算：

l0=k?h=1.155×1.5×1.8=3.119m

?=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132?[?]=210

滿足要求

根據值查規范JGJ130-2011附錄A.O.6得到?=0.188

則立桿穩定的驗算式為：

不組合風荷載：

Υ0×Nd/A=1×(8.361×1000)/(0.188×506)=88.014N/mm2?f=205N/mm2

組合風荷載：

Υ0×Nd/A+Υ0×Mwd/W=1×(7.929×1000)/(0.188×506)+1×0.051×106/5260=93.149N/mm2?f=205N/mm2

10.2.5允許搭設高度驗算

不組合風荷載：

[H]=[?Af-(1.2NG2K+1.4?NQK)]/1.2gk=(0.188×506×205-(1.2×1.35×1000+1.4×3.085×1000))/(1.2×0.156×1000)=72.298m

組合風荷載：

[H]={ Af-[1.2NG2K+0.9?1.4（NQK+Mwk/W)]}/1.2gk=(0.188×506×205-(1.2×1.35×1000+0.9×1.4×(3.085×1000+0.061×106/5260)))/(1.2×0.156×1000)=74.528m

H=12m≤[H]=72.298m

滿足要求

10.2.6連墻件承載力驗算

計算連墻件的計算長度：

a0=a=0.3×1000=300mm,?=a0/i=300/15.9=18.868?[?]=210

根據?值查規范JGJ130-2011附錄A.O.6得到?=0.949

風荷載標準值：

?k=?z?s?0=0.51×1.274×0.2=0.13kN

風荷載產生的連墻件軸向力設計值：

Nwld=γQ?kL1H1=1.4×0.13×8.64=1.572kN

連墻件的軸向力設計值：

Nld=Nwld+N0=1.572+3=4.572kN

其中N0由根據《建筑施工腳手架安全技術統一標準》（GB51210）6.2.7條規定進行取值。

將Nl、帶入下式：

強度： =Nl/Ac=4.572×1000/506=9.035N/mm2?0.85f=0.85×205=174.25N/mm2

穩定：Nl/A=4.572×1000/(0.949×506)=9.517N/mm2?0.85f=0.85×205=174.25N/mm2

扣件抗滑移：Nl=4.572kN≤Rc=12kN

滿足要求

第四篇：腳手架專項施工方案

臨西縣地表水廠工程

腳手架施工專項方案

編制人： 審核人： 審批人：

威縣第一建筑安裝有限責任公司 臨西縣地表水廠工程項目部

2014年7月

臨西縣地表水廠工程

腳手架施工專項方案

一、工程概況

臨西縣地表水廠工程總設計規模10萬m3/d，水廠凈水工藝采用配水→沉砂→混合絮凝沉淀→過濾→清水池→送水泵站→城市管網的常規處理工藝。

生產廢水處理：按10萬m3/d凈水處理規模配套，新建生產廢水處理系統。濾池反沖洗廢水至排水池，由回收泵提升至配水井；沉淀池排泥水進入濃縮池，濃縮池上清液排放，濃縮污泥由泵提升至脫水間機械脫水，泥餅外運填埋處理。

工程用地：地表水廠總占地面積23401m2，用地指標2340.1m2/萬m3，地表水廠綠化率50%。

運行管理：設有先進的集散型計算機系統進行自動控制和管理，實現無人值守。

二、編制依據

1、《建筑施工計算手冊》江正榮著 中國建筑工業出版社；

2、《建筑施工手冊》第四版 中國建筑工業出版社；

3、《鋼結構設計規范》GB50017-2003 中國建筑工業出版社；

4、《建筑結構荷載規范》GB50009-2001中國建筑工業出版社；

5、《建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）》中國建筑工業出版社；

6、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2001 中國建筑工業出版社；

7、《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2002中國建筑工業出版社；

8、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99中國建筑工業出版社；

9、本工程技術條款、施工圖紙及施工組織設計

三、腳手架方案選擇

3.1、本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：

（1）架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。

（2）在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。

（3）選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。

（4）結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；

（5）綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。

（6）結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：鋼管落地腳手架。

3.2腳手架搭設分構建筑物搭設，各構筑物搭設高度為：（1）綜合辦公樓樓腳手架，建筑高度18.50米，搭設高度為22米；

（2）附屬用房1腳手架，建筑高度7.21米，搭設高度為8米；（3）附屬用房2腳手架，建筑高度3.95米，搭設高度為5米；（4）泵房腳手架，建筑高度5.25，搭設高度為7米；（5）其余水池構筑物，基本在高程▽-0.300m下，最深為清水池底板高程▽-5.210m，水池構筑物搭設高度最高為5.5米，為模板支撐腳手架；

四、腳手架材料選擇

4.l、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm，壁厚3.5mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。

4.2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。4.3、搭設架子前應進行保養，除銹。4.4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。

4.5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目／100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6×1.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。

4.6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準《碳素鋼結構》（GB 700-88）中Q235A鋼的要求。

五、腳手架搭設流程及要求

落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實→材料配備→定位設置通長腳手板、底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。

在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。5.1、主桿基礎

本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，或在混凝土底板上搭設。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。

5.2、立桿間距

(1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.05m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平3.0m(即兩步兩跨)；里立桿距建筑物0.3m。(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。

(3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。

(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／400。(5)立桿及縱橫向水平桿構造要求：

5.3、大橫桿、小橫桿設置

(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。5.4、剪刀撐

腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。5.5、腳手板、腳手片的鋪設要求

(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設腳手板或竹排，里外立桿間應滿鋪腳手板或竹排，無探頭腳手板或竹排。

(2)滿鋪層腳手板或竹排必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。

(3)腳手板或竹排須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手板或竹排，發現有破損的要及時更換。

（4）安全通道采用之字梯，3-5米一層，隨腳手架自然上升。5.6、防護欄桿

(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。

(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。

(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。(5)腳手架上門洞、出入口構造示意圖

5.7、連墻件

(1)腳手架與建筑物按計算書中連墻件布置要求設拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。

(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。

(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。

(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。

(5)連墻件構造示意圖

5.8、架體內封閉

(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。

(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。

5.9、板、梁、樓板承重腳手架

板、梁、樓板等支撐體系選用φ48×3.5mm扣件式滿堂腳手架。立桿頂端加可調頂托，以便調整模板高程。立桿間距＝1m×1m，立桿步距為1m；掃地桿距地面0.4m，在各倉段的端頭位置設置剪刀撐、斜撐等加強桿件。

承重腳手架體系示意圖

中板主楞100×100mm方木可調頂托支架立桿

各部位支撐細部圖

六、腳手架的勞動力安排

6.1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要15～20人。6.2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。

6.3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。

七、.腳手架的檢查與驗收

7.1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。

7.2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。

7.3、驗收時應具備下列文件：

(1)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；(2)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；(3)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄，(4)腳手架工程的施工驗收報告。

7.4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。(1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；

(2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；(3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；(4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。

八、腳手架搭設安全技術措施

8.1、技術保障措施

(1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪圍護于架子的外圍及底部。

(2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選(選擇標準應符合規范JGJ 130-200 第3條)，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40N·m～65 N·m之間。^(3)架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同施工單位、監理單位和質檢單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。

(4)該腳手架作為建筑物裝飾作業時，安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。

(5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。

8.2、質量保障措施

(1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。(2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。

(3)腳手架必須嚴格依據本《施工方案》進行搭設；搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。(4)腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。

8.3、安全保障措施

(1)操作人員必須持有登高作業操作證，方可上崗。

(2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。

(3)在架子上施工的各工種作業人員,應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)；不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。

(4)雨、雪、霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。

(5)應設安全員負責對腳手架進行經常檢查和保修。A 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查| a 在六級以上大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前。B 檢查保修項目

a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合《施工方案》的要求；

b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求。

(6)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護,安全員巡視檢查。

(7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。

(8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。

九、腳手架拆除安全技術措施

9.1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。9.2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。

9.3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。

9.4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。9.5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。9.6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。

9.7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。

9.8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9.9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。

9.10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。

9.11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。9.12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。9.13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。

9.14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。

9.15、翻掀墊鋪腳手板或竹排應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將腳手板或竹排內未清除的殘留物從高處墜落傷人。十.腳手架計算書 10.1參數信息:（1）腳手架參數

本項目雙排腳手架搭設高度最高為12m，立桿采用單立管； 搭設尺寸為：立桿的橫距為 1.05m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；

內排架距離墻長度為0.30m；

大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48×3.5；

橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00； 連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距2.4 m，采用扣件連接；

連墻件連接方式為雙扣件；（2）活荷載參數

施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架； 同時施工層數:2 層；（3）風荷載參數 基本風壓0.39 kN/m2；

風荷載高度變化系數μz 為0.92，風荷載體型系數μs 為1.13； 腳手架計算中考慮風荷載作用；（4）靜荷載參數

每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1161； 腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；

安全設施與安全網(kN/m2):0.005；

腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；

每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038； 腳手板鋪設總層數:8；（5）地基參數

地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):100.00； 立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。

10.2大橫桿的計算: 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

（1）均布荷載值計算

大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；

腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷載標準值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；

靜荷載的設計值: q1=1.5×0.038+1.5×0.105=0.215 kN/m； 活荷載的設計值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；

圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（2）強度驗算

跨中和支座最大彎距分別按圖

1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:

跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.252 kN.m；

支座最大彎距計算公式如下:

支座最大彎距為 M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.297kN.m；

選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ=Max(0.252×106,0.297×106)/5080=58.465 N/mm2； 大橫桿的最大彎曲應力為 σ= 58.465 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！

（3）撓度驗算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：

其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；

活荷載標準值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大撓度計算值為：

ν=0.677×0.143×12004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×12004/(100×2.06×105×121900)= 0.652 mm；

大橫桿的最大撓度 0.652 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1200/150 mm與10 mm，滿足要求！

10.3、小橫桿的計算: 根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

（1）荷載值計算

大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.5 = 0.057 kN； 腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN； 活荷載標準值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.05kN； 集中荷載的設計值: P=1.5×(0.046+0.126)+1.4 ×0.84 = 1.434 kN；

小橫桿計算簡圖（2）強度驗算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；

均布荷載最大彎矩計算公式如下:

Mqmax = 1.5×0.038×1.052/8 = 0.008 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下:

Mpmax = 1.434×1.05/3 = 0.502kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.51 kN.m；

最大應力計算值 σ = M / W = 0.51×106/5080=100.394 N/mm2 ； 小橫桿的最大彎曲應力 σ =100.394 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！（3）撓度驗算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:

νmm ；

大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.057+0.158+0.84 = 1.055 kN；

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: qmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)= 0.024

νpmax = 1012.08×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)= 1.656 mm；

最大撓度和 ν = ν

qmax

+ ν

pmax

= 0.024+1.656 = 1.68 mm；

小橫桿的最大撓度為 1.68 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！

10.4、扣件抗滑力的計算: 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》: R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN； R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.057 kN； 小橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN； 腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN； 活荷載標準值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575kN； 荷載的設計值: R=1.5×(0.057+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.675kN；

R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!10.5、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：

(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1161kN/m NG1 = [0.1161+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×12.00 = 1.773 kN；

(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×8×1.5×(1.05+0.3)/2 = 2.43 kN；

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15×8×1.5/2 = 0.9 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×12 = 0.09 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.193 kN；

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。

經計算得到，活荷載標準值

NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN； 風荷載標準值按照以下公式計算

其中 Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：

Wo = 0.39 kN/m2；

Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：

Uz= 0.92 ；

Us--風荷載體型系數：取值為1.128； 經計算得到，風荷載標準值

Wk = 0.7 ×0.39×0.92×1.128 = 0.283 kN/m2； 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.5NG+1.4NQ= 1.5×5.193+ 1.4×3.15= 12.199 kN； 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.5 NG+0.85×1.4NQ = 1.5×5.193+ 0.85×1.4×3.15= 11.538 kN；

風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.283×1.5× 1.82/10 = 0.164 kN.m； 10.6、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：

立桿的軸向壓力設計值 ：N = 12.199 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；

計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；

計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 計算長度，由公式 lo = k×μ×h 確定 ：l0 = 3.118 m； 長細比 Lo/i = 197 ；

軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：φ= 0.186 ；

立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 12199/(0.186×489)=134.123 N/mm2；

立桿穩定性計算 σ = 134.123 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式

立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.538 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；

計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m； 長細比: L0/i = 197 ；

軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 11538/(0.186×489)+164000/5080 =159.138 N/mm2； 立桿穩定性計算 σ = 159.138 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

10.7、最大搭設高度的計算: 按《規范》5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 6.519 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 2.52 kN；

每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.116 kN/m； Hs =[0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×6.519 +1.4×2.52)]/(1.2×0.116)=52.36 m；

按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

[H] = 52.36 /(1+0.001×52.36)=49.755 m；

[H]= 49.755 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =49.755 m。

腳手架單立桿搭設高度為12m，小于[H]，滿足要求！按《規范》5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 6.519 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 2.52 kN；

每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.116 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.131 /(1.4 × 0.85)= 0.11 kN.m；

Hs =(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×6.519+0.85×1.4×(2.52+0.186×4.89×100×0.11/5.08)))/(1.2×0.116)=39.313 m；

按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

[H] = 39.313 /(1+0.001×39.313)=37.826 m；

[H]= 37.826 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =37.826 m。

腳手架單立桿搭設高度最高為13m，小于[H]，滿足要求！10.8、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0

風荷載標準值 Wk = 0.283 kN/m2；

每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 8.64 m2； 按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；

風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.427 kN；

連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.427 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φ·A·[f] 其中 φ--軸心受壓立桿的穩定系數；

由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；

又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；

連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；

Nl = 8.427 < Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。

由以上計算得到 Nl = 8.427小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！

連墻件扣件連接示意圖 10.9、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值: fg = fgk×kc = 100 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 100 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；

立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =60.995 kPa ；

其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.199 kN； 基礎底面面積 ：A = 0.2 m2。

p=60.995 ≤ fg=100 kPa。地基承載力滿足要求！

綜上計算滿足腳手架結構受力和穩定性要求。

第五篇：腳手架專項施工方案

一、工程概況

1.1、參建單位

建設單位：利川市文斗鄉黃土小學 設計單位：咸豐縣規劃建筑設計院

監理單位：恩施同欣監理公司利川分公司監理 施工單位：湖北鶴峰縣德順建筑有限公司 勘察單位：恩施天工勘察設計院 項目經理：韋先國 技術負責人：王利

1.2、工程簡介

工程名稱：利川市文斗鄉黃土小學教師周轉宿舍 工程施工地點：利川市文斗鄉黃土小學校園內 結構形式： 框架結構 建筑總高度： 10.20 建筑面積：785.1m2

層高：一層4.20m、二、三層3.00m 總工期：180天

二、編制依據

1、依據利川市文斗鄉黃土小學教師周轉宿舍施工設計圖紙；

2、依據《利川市文斗鄉黃土小學教師周轉宿舍施工組織設計》；

3、依據《利川市文斗鄉黃土小學教師周轉宿舍地質勘察報告》；

4、各類規范：

《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ128-2011)《建筑施工附著升降腳手架安全技術規程》(DGJ08-905-99)《建筑施工手冊》

三、危險源分析與預防控制措施

3.1、分部工程安全等級

安全等級：三級

3.2、危險源分析

① 整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架

1、構架缺陷：構架缺少必須的結構桿件，未按規定數量和要求搭設連墻件等；

2、在使用過程中任意拆除必不可少的桿件和連墻件等；

3、構架尺寸過大、承載能力不足或設計安全不夠與嚴重超載；

4、地基出現過大的不均勻沉降。② 人員從腳手架上高處墜落

1、作業層未按規定設置圍擋防護；

2、作業層未滿鋪腳手板或架面與墻之間的間隙過大；

3、腳手板和桿件因擱置不穩、扎結不牢或發生斷裂而墜落。

4、不當操作產生的碰撞和閃失等； ③ 不當操作事故

1、用力過猛，致使身體失穩；

2、在架面上拉車退著行走；

3、擁擠碰撞；

4、集中多人搬運或安裝較重構件；

5、架面上的冰雪未清除，造成滑落； ④ 落物傷人（物體打擊）

1、在搭設或拆除時，高空拋擲構配件，砸傷工人或路過行人；

2、架體上物體堆放不牢或意外碰落，砸傷工人或路過行人；

3、整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸傷工人或路過行人等。⑤ 其他傷害

1、在不安全的天氣條件（六級以上大風、雷雨和雪天）下繼續施工；

2、在長期擱置以后未作檢查的情況下重新投入使用；

3、腳手架的外側邊緣與外電架空線路的邊線之間沒有保持安全操作距離等。

3.3、危險源監控

1、對腳手架的構配件材料的材質、使用的機械、工具、用具進行監控；

2、對腳手架的構架和防護設施承載可靠和使用安全進行監控；

3、對腳手架的搭設、使用和拆除進行監控，堅決制止亂搭、亂改和亂用情況；

4、加強安全管理與日常維護，對施工環境和施工條件進行監控。

四、施工方案

4.1、施工準備

1、根據施工方案及單項施工組織設計要求進行預算，作出設備、材料計劃表，組織設備、材料、工具的加工、采購等準備工作。質量要求：要保證所選取用的原材料，材質、力學性能及幾何尺寸均符合國家標準要求，有質保書。

2、根據施工進度計劃和安全施工要求組織人員，并進行技術交底。人員要求：搭拆腳手架必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準《特種作業人員安全技術考核管理規則》（GB 5036）考核合格，持證上崗。上崗人員應定期進行體檢，凡不適于高處作業者，不得上腳手架操作。搭拆腳手架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。在施工前，工程安全負責人應組織人員進行安全知識培訓及進行技術交底。

3、對場地進行平整，對基礎做好排水，修通道路，并保證用電、用水安全。

4.2、地基與基礎

1、腳手架地基與基礎的施工，必須根據腳手架搭設高度、搭設場地土質情況與現行國家標準《建筑地基與基礎工程施工及驗收規范》（GB50202-2002）的有關規定進行。

2、腳手架底座底面標高宜高于自然地坪50mm。

3、腳手架基礎經驗收合格后，應按施工組織設計的要求放線定位。

4.3、搭設要求

搭設工作應在有主要負責人對安全施工方案審核審批后，并對搭設人員進行技術交底方可進行。在搭設時應嚴格按照搭設順序進行搭設，還應注意以下事項：

1、按照規定的構造方案和尺寸進行搭設；

2、及時與結構拉結或臨時支頂，以確保搭設過程的安全；

3、擰緊扣件(擰緊程度要適當)；

4、有變形的桿件和不合格的扣件(有長度、扣接不緊等)不能使用；

5、搭設工人必須佩掛安全帶；

6、隨時校正桿件的垂直和偏差，避免偏差過大；

7、沒有完成的腳手架，在每日收工時，一定要確保架子穩定，以免發生意外。

4.4、拆除要求

腳手架使用完畢后立即拆除，在腳手架拆除前應作好以下工作：

1、對腳手架進行安全檢查，確認不存在嚴重隱患。如存在影響拆除腳手 架安全的隱患，應先對腳手架進行修整和加固，以保證腳手架在拆除過程中不發生危險。

2、在拆除腳手架時，應先清除腳手板(或竹笆板)上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋擲，大塊的裝入容器內由垂直運輸設備向下運送，能用掃帚集中的要集中裝入容器內運下。

3、腳手架在拆除前，應先明確拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法、物件垂直運輸設備的數量，腳手架上的水平運輸、人員組織、指揮聯絡的方法和用語，拆除的安全措施和警戒區域。

4、嚴格遵循拆除順序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除順序是：欄桿→竹腳手板→剪刀撐→大橫桿→小橫桿→立桿。

5、外腳手架的拆除一般嚴禁在垂直方向上同時作業，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。

6、拆除腳手架時，下部的出入口必須停止使用，對此除監護人員要特別注意外，還應在出入口處設置明顯的停用標志和圍欄，此裝置必須內外雙面都加以設置。

7、拆除腳手架時，墜落范圍內應有明顯“禁止入內”字樣的標志，并有專人監護，以保證拆腳手架時無其他人員入內。

8、對于拆除腳手架用的垂直運輸設備要用滑輪和繩索運送或塔吊配合，嚴禁亂扔亂拋，并對操作人員和使用人員進行交底，規定聯絡用語和方法，明確職責，以保證腳手架拆除時其垂直運輸設備能安全運轉。

9、拆下的腳手架鋼管、扣件及其他材料運至地面后，應及時清理，將合格的、需要整修后重復使用的和應報廢的加以區分，按規格堆放。對合格件應及時進行保養，保養后送倉庫保管以備今后使用。

10、如腳手架拆除時遇大風、大雨、大霧天應停止作業。

11、拆除時操作人員要系好安全帶，穿軟底防滑鞋、扎裹腿。

12、腳手架拆除過程中，不得中途換人，如必須換人，則應該在安全技術交底中交代清楚。

4.5、構造要求

應設計腳手架的平立面布置；縱、橫向水平桿布置；立桿布置；連墻件布置；門洞處構配件布置；剪刀撐和斜撐布置；斜道布置；腳手板與欄桿、護攔的要求；安全網布置；防電避雷措施。

外架正立面

4.6、材質要求

① 鋼管材質要求

（1）腳手架鋼管應采用現行國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T 700）中Q235-A級鋼的規定。

（2）每根鋼管的最大質量不應大于25kg，宜采用 48×2.8鋼管。（3）鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：

1）新舊鋼管尺寸、表面質量和外形應分別符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第8.1.1、8.1.2條規定。

A 新鋼管的檢查應符合下列規定： ①應有產品質量合格證；

②應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T 228）的有關規定；

③鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；

④鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表8.1.5的規定； ⑤鋼管必須涂有防銹漆。

B 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第8.1.2規定，舊鋼管的檢查應符合下列規定：

①表面銹蝕深度應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表8.1.5序號3的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；

②鋼管彎曲變形應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表8.1.5序號4的規定。

2）鋼管上嚴禁打孔。② 扣件材質要求

（1）扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作扣件，其材質應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB 15831）規定；采取其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。

（2）腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65KN?m，不得有破壞。③ 腳手板材質要求

腳板采用竹串板，每塊質量不宜大于30kg。④ 連墻件材質要求

連墻件的材質應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T 700）中Q235－A級鋼的規定。

經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水，并對數量進行核實。

⑤ 安全網材質要求

1、架設安全網作業使用的所有材料及材質，必須經過檢查并符合其專項安全施工組織設計的要求。

2、安全網的支撐系統，選用腳手架鋼管搭設。當使用腳手架鋼管時，其材質要求應符合相關要求。

3、使用過一次以上的舊網調入其它工程使用，必須附其原始記錄及其使用記錄，并必須按規定進行耐沖擊性能檢驗和耐貫穿性檢驗，合格后方可投入使用。當使用單位無此項檢驗能力時，應委托具有法定資格的檢驗檢測單位進行，檢驗記錄應存檔備查。對超出產品有效期限的舊網，不得投入使用，必須作報廢處理。

4、安全立網應符合下列要求：

1）用錦綸、維綸、滌綸或其它的耐候性不低于上述品種（耐候性）的材料制成；

2）同一張安全網上的同種構件的材料、規格和制作方法須一致，外觀應平整；

3）網的寬度不得小于3m，產品規格偏差允許在±2％以下，每張網的重量不超過15kg；

4）菱形或方形的網目，網目邊長不得大于80mm；

5）邊繩與網體連接必須牢固；

6）系繩沿網邊均勻分布，長度應不小于0.5m，相鄰兩系繩間距應不大于0．75m，阻燃安全網的續燃、阻燃時間均不得大于4s。

5、密目式安全立網應符合下列要求： 1）網目密度不低于2000目／100cm2；

2）網體各邊緣部位的開眼環扣必須牢固可靠，孔徑不低于1mm； 3）網體縫線不得有跳針、漏縫，縫邊應均勻；

4）一張網體上不允許有一個以上的接縫，且接縫部位端正牢固； 5）不得有斷紗、破洞、變形及有礙使用的編織缺陷； 6）阻燃安全網的續燃、阻燃時間均不得大于4S。

五、驗收要求

5.1、腳手架的基礎夯實填平驗收制度

1、腳手架承壓部位的回填土必須夯實，寬度為2m以上，并有良好的排水措施；

2、整體腳手架基礎必須澆砼，立桿埋深300mm或在立桿下置墊塊，并綁掃地桿；

3、對于高層腳手架的基礎回填夯實，做好排水措施，立桿下置墊50×200mm通長木板；

4、腳手架基礎完必須由項目負責組織驗收，合格方可施工。

5.2、搭設過程中的分段驗收

1、腳手架由架子工嚴格按規程要求搭設；

2、腳手架的搭設必須編制施工組織設計或施工方案，方案中要嚴密的施工方法和工序搭接要求；

3、整體落式腳手架，每搭設一層，由項目部組織有關人員，按規程要求或方案中要求，進行認真嚴格檢查，驗收合格后，方能掛牌使用；

4、對于特殊腳手架(挑架、爬架)等，每挑一次或爬升一次架子，由項目部組織有關人員認真檢查，驗收合格后，方能掛牌使用。

5.3、裝飾階段重新驗收制度

1、在裝飾前，由項目部組織有關人員進行一次全面檢查：

2、對于裝飾時的架子著重檢查部位有：整體外觀是否穩固、變形、各種桿件搭接是否牢固，與墻連結點是否有效、牢固，各類的防護設施是否齊全有效等；

3、裝飾階段腳手架必須經項目部有關人員驗收合格后方能掛牌使用；

4、裝飾階段在外墻施工時，必須做到每周一次檢查、驗收記錄。

5.4、腳手架拆除過程中的監督管理方法

1、腳手架的任何部件嚴禁隨意拆除；

2、因施工明確需拆除的，必須由作業班組長向工地管理部門提出書面的申請書；

3、經項目部確認批準，并采取加固補救措施后，方可實施；

4、腳手架拆除禁止無證人員登高作業，作業區域應設立警戒區和其他預防措施，并派專人監護。

六、監控方案

腳手架拆除的安全技術措施

拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請監理批準，進行技術交底后才準工作。

架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物，凡能提前拆除的盡量拆除掉。拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。

拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，需解開與另一人有關的扣件時，應先通知對方采取防范措施，以防墜落。

在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。嚴禁從高空拋擲。

七、設計計算書

一、參數信息: 1.腳手架參數

雙排腳手架搭設高度為 14 m，立桿采用單立桿；

搭設尺寸為：橫距Lb為 1.5m，縱距La為0.85m，大小橫桿的步距為1.5 m； 內排架距離墻長度為0.20m；

小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 1 根； 采用的鋼管類型為 Φ48×2.8 橫桿與立桿連接方式為單扣件；

連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 m，水平間距2.55 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為單扣件；

2.活荷載參數

施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2 層；

3.風荷載參數

本工程地處湖北利川，基本風壓0.27 kN/m2；

風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數μs 為0.294；

4.靜荷載參數 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1291；

腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140； 安全設施與安全網(kN/m2):0.005；

腳手板類別:竹夾板；欄桿擋板類別:竹夾板擋板； 每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033； 腳手板鋪設總層數:3；

5.地基參數

地基土類型:粉土；地基承載力標準值(kPa):120.00； 立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。

二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。

按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；

腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×0.85/2=0.149 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3×0.85/2=1.275 kN/m；

荷載的計算值: q=1.2×0.033+1.2×0.149+1.4×1.275 = 2.003 kN/m；

小橫桿計算簡圖

2.強度計算

最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8 最大彎矩 Mqmax =2.003×1.52/8 = 0.563 kN·m； 最大應力計算值 σ = Mqmax/W =125.495 N/mm2；

小橫桿的最大彎曲應力 σ =125.495 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！

3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.033+0.149+1.275 = 1.457 kN/m ；

νqmax = 5ql4/384EI 最大撓度 ν = 5.0×1.457×15004/(384×2.06×105×107800)=4.325 mm；

小橫桿的最大撓度 4.325 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10 與10 mm，滿足要求！

三、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。

1.荷載值計算

小橫桿的自重標準值: P1= 0.033×1.5=0.05 kN；

腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.5×0.85/2=0.223 kN； 活荷載標準值: Q= 3×1.5×0.85/2=1.912 kN；

荷載的設計值: P=(1.2×0.05+1.2×0.223+1.4×1.912)/2=1.503 kN；

大橫桿計算簡圖

2.強度驗算

最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。

Mmax = 0.08ql2

均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.033×0.85×0.85=0.002 kN·m；

集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0.213Pl 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.213×1.503×0.85= 0.272 kN·m； M = M1max + M2max = 0.002+0.272=0.274 kN·m 最大應力計算值 σ = 0.274×106/4490=61.018 N/mm2；

大橫桿的最大彎曲應力計算值 σ = 61.018 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗算

最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；

均布荷載最大撓度計算公式如下: νmax = 0.677ql4/100EI 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：

νmax= 0.677×0.033×8504 /(100×2.06×105×107800)= 0.005 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: νpmax = 1.615Pl3/100EI 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：

小橫桿傳遞荷載 P=（0.05+0.223+1.912）/2=1.093kN ν= 1.615×1.093×8503/(100 ×2.06×105×107800)= 0.488 mm； 最大撓度和：ν= νmax + νpmax = 0.005+0.488=0.493 mm；

大橫桿的最大撓度 0.493 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 850 / 150=5.7與10 mm，滿足要求！

四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN； R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 小橫桿的自重標準值: P1 = 0.033×1.5×1/2=0.025 kN； 大橫桿的自重標準值: P2 = 0.033×0.85=0.028 kN； 腳手板的自重標準值: P3 = 0.35×1.5×0.85/2=0.223 kN； 活荷載標準值: Q = 3×1.5×0.85 /2 = 1.912 kN；

荷載的設計值: R=1.2×(0.025+0.028+0.223)+1.4×1.912=3.009 kN； R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1291kN/m NG1 = [0.1291+(1.50×1/2)×0.033/1.50]×12.00 = 1.749kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹夾板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.35×3×0.85×(1.5+0.2)/2 = 0.759 kN；

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹夾板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.14×3×0.85/2 = 0.179 kN；

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×0.85×12 = 0.051 kN； 經計算得到，靜荷載標準值

NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.737 kN；

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值

NQ = 3×1.5×0.85×2/2 = 3.825 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×2.737+ 0.85×1.4×3.825= 7.836 kN； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.737+1.4×3.825=8.64kN；

六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7μz·μs·ω0

其中 ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：ω0 = 0.27 kN/m2；

μz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：μz= 0.74；

μs--風荷載體型系數：取值為0.294； 經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 ×0.27×0.74×0.294 = 0.041 kN/m2； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.041×0.85×1.52/10 = 0.009 kN·m； 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 σ = N/(φA)+ MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 7.836 kN； 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ：N = N'= 8.64kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；

計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.59 ；

計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.755 m； 長細比: L0/i = 173 ；

軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 0.237 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2； 考慮風荷載時

σ = 7836.3/(0.237×424)+9358.134/4490 = 80.067 N/mm2；

立桿穩定性計算 σ = 80.067 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

不考慮風荷載時

σ = 8639.55/(0.237×424)=85.976 N/mm2；

立桿穩定性計算 σ = 85.976 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

七、最大搭設高度的計算: 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

Hs = [φAf-(1.2NG2k + 0.85×1.4(ΣNQk + MwkφA/W))]/1.2Gk 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.988 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.825 kN；

每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.129 kN/m；

計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.009 /(1.4 × 0.85)= 0.008 kN·m；

Hs =(0.237×4.24×10-4×205×103-(1.2×0.988+0.85×1.4×(3.825+0.237×4.24×100×0.008/4.49)))/(1.2×0.129)=94.585 m；

按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

[H] = Hs /(1+0.001Hs)[H] = 94.585 /(1+0.001×94.585)=86.412 m；

[H]= 86.412 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =50 m。腳手架單立桿搭設高度為14m，小于[H]，滿足要求！

八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0.92，μs＝0.294，ω0＝0.27，Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.294×0.27 = 0.051 kN/m2；

每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 7.65 m2；

按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；

風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.548 kN；

連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.548 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φ·A·[f]

其中 φ--軸心受壓立桿的穩定系數；

由長細比 l/i = 200/15.9的結果查表得到 φ=0.966，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.966×4.24×10-4×205×103 = 83.965 kN； Nl = 5.548 < Nf = 83.965,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。

由以上計算得到 Nl =5.548小于單扣件的抗滑力 8 kN，滿足要求！

連墻件扣件連接示意圖

九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg

地基承載力設計值: fg = fgk×kc = 120 kPa；

其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；

立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =39.181 kPa ；

其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 7.836 kN； 基礎底面面積 ：A = 0.2 m2。

p=39.181kPa ≤ fg=120 kPa。地基承載力滿足要求！

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文斗鄉黃土小學教師周轉宿舍項目部

二0一二年四月十五日