第一篇：2013年脫硫塔填料清洗方案（大全）

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脫硫塔填料清洗方案

一、檢修目的：

凈化半脫工段脫硫塔最近壓差較大，常超過6KPa,這樣增加了羅茨機的電耗，降低了脫硫效率，煤氣阻力大，降低了壓縮機的打氣量，從而影響了氨的產量，所以有必要對脫硫塔進行清塔處理,從而降低壓差。

二、檢修概況：

貧氣、空氣置換合格，打開人孔空氣對流，脫硫塔卸料孔打開，填料順著溜布溜到地面上的清洗平臺上，清洗干凈后，裝入編織袋，放入籠中，用吊車進行吊裝。脫硫塔規格?7000×35750，介質為：半水煤氣 和脫硫液，容器類別：類外，設計壓力：0.07MPa，工作壓力：0.04MPa，工作溫度40℃，設計溫度：65℃，主要材料：Q345R，重量：177150kg，填料密度：70.9kg/m3，填料規格：DN76*76*2.6鮑耳環，上部裝兩層填料，填料高度：1+6米，填料：269m3,設備容積：1337m3。

三、檢修組織機構：

檢修總指揮：張建軍 工藝副總指揮：史玉平設備副總指揮： 郭

強 安全負責人：吉

耀 工藝負責人：宋世杰 設備負責人：梁建中

檢修人員：帖偉、常志亮、鄧興濤、楊玉強、崔志江、景建波等 檢修驗收單位：機動科、生產科

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四、工藝處理：

1、半脫系統貧氣置換，無死角，貧氣置換合格CO+H2<0.5%,O2<0.5%,后空氣對流O2>20%，有毒有害氣體濃度在衛生標準要求范圍內，CO＜30mg/m3,H2S＜10 mg/m3；

2、貧氣置換合格后，停羅茨機、再停富液泵、貧液泵；

3、停車后貧液管中栲膠液收集到制液槽再打回貧液槽。

五、檢修步驟：

1、地面清洗平臺的預制、安裝。

2、貧氣置換合格后，空氣置換，置換合格后交付檢修。

3、打開脫硫塔上段四個人孔，打開脫硫塔下段人孔，設備上、下人孔處加軸流風機，設備內空氣開始對流。

4、取樣分析合格后，人員方可進入脫硫塔。

5、兩段填料的卸料孔同時向外扒填料，人員輪流作業，把填料全部扒出。

6、填料全部扒出后，封好兩段填料的卸料孔。

7、填料順著溜布，溜到清洗平臺上，用消防水帶清洗，清洗過程中注意對填料的保護，避免踩碎填料，避免將未洗干凈的填料裝入，徹底清洗干凈后裝入編織袋，并扎好編織袋口，整齊堆放在一塊。

8、裝好填料的編織袋，放入吊車籠里，吊車開始吊裝。

9、兩段填料上層的不銹鋼絲網、填料壓板卸開兩塊，填料從卸開口處倒入。

10、人員進入設備攤平填料、可以踩在木板上，盡量避免將填料踩碎。

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11、填料裝填完，恢復填料壓板、不銹鋼絲網，經科室檢查合格后，封好裝料孔。

六、檢修時間及項目分工：

1、本次檢修時間按照全廠停車方案中的停車時間執行。

2、機動科：負責整個項目的檢修質量監督，外圍工作的協調。

3、安環部：負責整個項目檢修全部過程的安全監管、監督。

4、凈化車間：負責整個項目的檢修過程實施，并記錄在案。

七、檢修風險分析：

1、作業環境風險分析：

1、脫硫塔檢修時局部殘留易燃易爆氣體引起著火、爆炸或導致檢修人員中毒。

2、脫硫塔檢修時，火星飛濺到易燃物上，引起著火。

3、塔內作業時，對塔外現場可視范圍小，作業時塔內回音較大，塔外人員聽不清指令，檢修的廢料、工器具運進塔內或清理出設備時，容易墜落將人砸傷。

4、塔內作業時，光線較暗，容易造成人員碰傷、絲網掛傷、摔倒等傷害。

5、照明線路或檢修電源接線不規范引發漏電,容易引起人員觸電或火災。

2、作業過程風險分析：

1、工藝置換不到位造成人員中毒。

2、現場環境可能CO較多，檢修人員長時間呼吸，容易引起人員輕

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微CO中毒或窒息。

3、未辦理相關票據，現場存在隱患作業，引起不必要的事件、事故。

4、鋼絲繩或吊裝帶，檢修人員對鋼絲繩查看時被擠傷或重物突然脫落，將人砸傷。

5、交叉作業時，互相關照不到引發傷害。

6、檢修廢料未及時清理，造成檢修人員碰傷、絆倒等傷害。

3、作業人員行為風險分析

1、檢修人員不按規定戴防護用品，造成傷害。

2、登高不系安全帶，高處墜落。

3、高處工器具放置墜落，砸傷下部人員。

4、重物起吊時，人員站在重物下方，發生墜物傷人。

5、檢修人員不按規程操作，粗心大意，安全措施不到位，造成傷害。

6、現場無人指揮或指揮信號不統一，人員誤動作，造成事故。

7、現場無人監護或監護人員擅離職守，導致異常情況不能及時排除。

8、現場無警戒線，閑人誤進入作業區，受到意外損傷。

9、指揮人員違章指揮，安全措施不落實，強令作業，人員受到傷害。

4、工器具風險分析：

1、吊裝過程中吊具選擇不合理或捆綁時未加襯墊，致使吊具損壞、鋼絲繩斷裂造成人員傷害、吊裝物損壞。

2、鋼絲繩存在缺陷，吊裝時出現斷鏈現象使重物墜地造成人員傷害。

3、電焊線接口不好或地線接到其他設備，產生火花引起著火、觸電。

4、扳手、大錘、手錘等工具存在缺陷，致使扳手斷裂、錘頭脫落，第 4 頁，共 8 頁

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造成傷害。

5、磨削過程中磨光機無護罩，磨光片破碎傷人、火星傷

5、工藝處置風險分析：

1、脫硫塔置換時操作人員CO中毒。

2、置換排放時操作人員因CO濃度高使人窒息高空墜落。

八、檢修風險控制措施及應急措施

1、作業現場風險控制措施：

1、檢修前，嚴格受限空間作業分析。

2、氣割、磨削或焊接時，要防止火星飛濺.必要時用石棉板等東西遮擋。

3、檢修人員佩戴安全帽，塔內作業人員不超過3人。

4、塔外監護和檢修人員在輸送材料和工器具時仔細檢查捆綁接口,必須捆綁結實。

5、人孔口用絲網鋪蓋,并有專人監護無關人員不得在人孔口逗留,更不得接近人孔口。

6、塔內接36V安全電壓照明燈，接漏電保護器。

7、專用開關接線，檢查接線口，檢查絕緣情況。

2、作業過程風險控制措施：

1、檢查處置情況，落實安全措施，現場交底。

2、檢修前動火分析合格后方可進入作業現場。

3、嚴格按《檢修規程》《安全作業現場管理》辦理相關票據。

4、吊裝前仔細檢查起重工具，確保吊鏈無滑鏈、鋼絲繩扣無斷絲、第 5 頁，共 8 頁

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斷股、嚴重銹蝕才可使用。

5、盡量避免交叉作業，人員必須穿戴齊整方可作業。

6、及時清理廢料，保證檢修現場通道暢通，不影響人員通行。

3、作業人員行為風險控制措施

1、檢修人員要按規定佩戴防護用品。

2、高處人員要系好安全帶。

3、高處的工器具和管件要放置穩妥。

4、重物起吊時，任何人不得在重物下方停留。

5、檢修人員必須按規程進行操作。

6、吊裝過程中，由指揮人員一人指揮，任何人不得隨意發送吊裝信號，有特殊情況及時與指揮人員聯系處置。

7、現場安排專人監護，重點監護受限空間作業和易燃易爆地點，且監護人員不得擅離職守。

8、作業現場拉警戒線，禁止無關人員進入檢修現場。

9、現場指揮人員，要嚴格遵守檢修作業現場管理制度，安全措施不落實，不得強令人員作業。

4、工器具風險控制措施：

1、吊裝前，吊具要選用合理，捆綁尖銳部位時要加襯墊，并有專人監護。

2、吊裝前，要對吊鏈、吊繩、吊鉤進行認真檢查，確認無缺陷方可吊裝。

3、電焊線接頭要牢固，地線直接牢固在需焊接的設備上。

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4、打錘時不得戴手套，并仔細檢查錘頭和錘把固定牢固。

5、磨光機加防護罩，避免向站人的方向磨削。

九、安全文明檢修：

1、檢修前動火證、登高證、進塔入罐證、吊裝證，檢修任務書等相關作業證件辦理齊全。

2、作業人員身體健康，符合作業條件。

3、使用機具前要認真檢查，防止機具帶病作業，現場人員分管好自己機具，不是自己不能隨意亂動。

4、現場電動機械工具，必須經電氣車間接線，不能私自亂拉亂扯，一機一閘制，停止作業立即斷電。

5、氧氣、乙炔保證足夠的安全距離。

6、吊車在吊裝過程中，嚴禁下面站人，要專人指揮。

7、檢修人員一定要穿戴好勞動保護用品，避免違章作業，違章指揮，違反勞動紀律。

8、檢修要做到文明檢修，檢修完畢要工完、料盡、場地清。

十、質量保證措施及項目驗收標準：

1、嚴格按圖紙及標準規范要求檢修，不能擅自修改。

2、嚴格控制工序質量，上道工序檢驗合格，并經負責人員復核無誤后，方可進行進行下道工序的檢修。

3、加強現場焊接管理工作，嚴格遵守焊接工藝規程，焊工必須持有效的操作證，以確保質量。

4、搞好施工質量和驗收。完工后按有關要求及時辦理相關手續。

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5、填料裝填要平整，填料壓板、絲網安裝要整齊，封人口要對齊杜絕泄露。

十一、應急聯系方式：

公司調度室： 3610200

3610201

3610202 公司醫務室：3610120

車間辦公室：3610241 廠外急救：120

火警：119

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2013年9月10日 第 8 頁，共 8 頁

第二篇：填料塔脫硫系統課程設計

一、設計目的

通過有害氣體工程設計，進一步消化和鞏固本門課程所學內容，并使所學知識系統化，培養學生運用所學理論知識進行氣態污染工程設計的初步能力。通過設計，了解氣態污染物工程設計的內容、方法和步驟，培養學生確定氣態污染物控制系統的設計方案、設計計算、工程制圖、實用技術資料、編寫設計說明書等能力。

二、設計任務：

某燃煤電廠需對產生的煙氣進行脫硫，以滿足環境保護要求，要求設計的凈化系統效果要好，操作方便，投資省，并且達到要求之排放標準。

三、設計資料 ： 工藝流程：采用填料塔設計 2 煙氣參數：

煙氣流量: 2×106m3/h.煙氣成分：SO2濃度5000mg/m

煙氣平均分子量：30.5 煙氣溫度：150°C 煙氣壓力：1.01×105Pa 氣膜傳質分系數kG=1.89×10 kmol/m.s.kPa 3 吸收液參數：

采用5%(wt%)氫氧化鈉水溶液,并假定NaOH與SO2發生極快不可逆反應。吸收塔進口液相吸收質濃度為0。

ρL=1000kg/ m3, =18kg/kmol（平均分子量）

ML 液膜傳質分系數kL=3.54×10-4m/s 4 操作參數：泛點率：85% 液氣比 L/G=4L/ m

3吸收反應溫度：60°C 5 氣象資料：氣溫 25°C ,1atm 6 填料性能：

50mm金屬環鞍填料（亂堆）

填料比表面積σ：75m2/ m3 填料因子：110/m 單位體積填料層所提供的有效接觸面積a=60.75 m/ m

237 設計要求：要求脫硫效率99.9%，計算出填料塔壓降。畫出填料塔的結構圖，標出參數（包括填料塔的高度、直徑）。

設計說明書：

一、填料塔

1.1 填料塔的概念及特點：

填料塔是氣液互成逆流的連續微分接觸式塔型。填料塔內裝有各種型式的固體填充物，即填料。液相由塔頂的噴淋裝置分布于填料層上，靠重力作用沿填料表面流下，氣相則在壓強差推動下穿過填料的間隙，由塔的一端流向另一端。氣、液在填料的潤濕表面上進行接觸，其組成沿塔高連續變化。在塔內充填一定高度的填料，其下方有支承板，上方為填料壓板及液體分布裝置。氣液兩相間的傳質通常是在填料表面的液體和氣體間的相界面上進行的。

填料塔不僅結構簡單，而且有阻力小和便于使用耐磨材料制造等優點，尤其對直徑較小的塔處理有腐蝕性的物料時，填料塔都表現出明顯的優越感。1.2 吸收的工藝流程圖

采用常規逆流操作流程，流程如下：

1.3 填料塔的組成：

1、填料

對填料的基本要求：（1）要有較大的比表面積；（2）要求有較高的孔隙率；（3）經濟、實用及可靠；

2、填料塔的附屬結構

填料塔的附屬結構主要有支承板、液體噴淋裝置、液體再分布器和除霧器等。

（1）支承板：支承填料和填料上的持液量的，它應該有足夠的強度，允許氣體和液體能自由的通過。支承板的自由截面不應小于填料層的孔隙率。（2）液體噴淋裝置：把液體均勻分布在填料層上的裝置。（常用的有：管式噴淋器、蓮蓬頭是噴灑器、盤式分布器）

（3）液體再分布器：用來改善液體在填料層內的壁流效應的，每隔一定高度的填料層設置一個在分布器。

（4）除霧器：出去填料層上方逸出的氣體中的霧滴。

（5）氣體分布裝置：使氣體分布均勻，同時還能防止液體流入進氣管。

（6）排液裝置

為了克服液體流過填料層時向塔壁匯集的傾向，以使液體亦能充分潤濕塔中心的填料，當填料層高度較大時，常將填料層分成若干段。為了使填料充分潤濕，以避免出現干填料的狀況，一般要求液體噴淋密度在10m3?h?m2?以上，并力求噴淋均勻。為了克服塔壁效應，塔徑與填料尺寸比值至少在8以上，每段填料層的高度應為塔徑的3倍左右。

填料塔的空塔氣速不宜過大，一般取0.5~1.5kPa/m，液氣比（L/G）為0.5~2.0kg/kg（溶解度很小的氣體除外）。

二、設計計算

2.1 煙氣的設計計算

2.1.1 已知：煙氣流量：Q0?2?106m3/h

SO2濃度：C0?5000mg/m3 煙氣的平均分子量：M0?30.5kg/kmol

煙氣溫度：T0?150℃ 煙氣壓力：P0?1.01?106Pa

2.1.2 進入吸收塔煙氣的總摩爾流量：

V?Q0?273?P0?2?1022.4622.4273?T0101.325Pa?273273?150?101101.325

計算得：V=57439.28kmol/h 煙氣質量流量：

?V?V?M0?57439.28?30.5=1751898.04kg/h 煙氣密度：

?V??VQ0?1751898.042?106?0.8759kg/m

3SO2的質量流量：

?v?Q0?C0?2?10m/h?5000mg/m?10000kg/h

1633進入吸收塔SO2煙氣的摩爾流量：Vso2?2.2 吸收液的設計計算

?V1MSO2?10000kg/h64g/mol?156.25kmol/h

2.2.1 已知：吸收液密度：?L?1000kg/m

平均分子量：ML?18kg/kmol 液氣比：L/G=4L/m

2.2.2 吸收液的體積流量：VL?L03

3G?Q0?4?2?10?8?10L/h

63666吸收液的質量流量：?L?VL??L?8?10L/h?1000kg/m?8?10kg/h

吸收液的摩爾流量：VL?2.3 填料塔工藝尺寸計算 ?LML?8?10186=444444.44kmol/h 2.3.1 已知：氣體質量流量：?V?1751898.04kg/h

煙氣密度：?V?0.8759kg/m3

液體的質量流量：?L?8?106kg/h

液體密度：?L?1000kg/m3

填料因子：??110/m

液體粘度：?L?0.903mPa?s

重力加速度：g=9.81m/s2 液體校正系數：???水?液?10001000?1

2.3.2 泛點氣速的計算

采用?？颂仃P聯圖計算泛點氣速

?L??V???通用關聯圖的橫坐標為??V??L??0.52u????V?0.2???L，縱坐標?g??L??

通用關聯圖在左下方的線簇為亂堆填料層的等壓降線，最上方的三條分別為弦柵、整砌拉西環及亂堆填料的泛點線，與泛點線相對應的縱坐標中空塔氣速u應為泛點氣速uF。若已知氣液兩相流量比及

各自的密度，則可算出圖中橫坐標的值，由此點作垂線與泛點線相交，再由交點做平行線至縱坐標，從而求得泛點氣速uF。

?L??V???0.5橫坐標??V???L??0.8759?=???1751898.04?1000?8?1060.5?0.135

由設計要求可知，采用亂堆填料 查埃克特通用關聯圖得：

2u????V?0.2???L=0.14 ?g??L??泛點氣速：

uF?0.14g?L?0.14?9.81?1000110?1?0.8759??0.903?0.2???V?0.2L=3.81m/s 則空塔氣速：u=uF?85%=3.24m/s 2.3.3 塔徑的計算 塔徑為：

D?

圓整塔徑，取15m 泛點率校核：

空塔氣速：u?VS?24VS??u?4?2?106??3.24?3600?14.77m

2?106?4?D?4?3.14m/s

?15?36002泛點率：

uuF?3.143.81?82.4%(<85%在允許范圍內）

由設計資料可知：金屬環鞍填料：d=50mm 填料規格的校核：Dd502.3.4 核算液體噴淋密度 ?15000?300?8(在允許范圍內）

因填料尺寸小于75mm，取?LW?min?0.08m/?m?h?

3?LW?min：最小潤濕速率。所謂最小潤濕速率，即指在塔的橫截面積上，單位長度的填料周邊上液體的體積流量。（對于直徑不超過75mm的拉西環及其他填料，可取?LW于直徑大于75mm的環形填料，應取0.12m/?m?h?。）

3?min?0.08m/?m?h?；對5

填料的比表面積?：75m2/m3

則：

最小噴淋密度：Umin?0.08?75?6m3/?m2?h? 操作條件下的噴淋密度U：

U?計算可知：U>Umin 所以，塔徑選15m合理 2.3.5 填料層高度的計算

已知：進入吸收塔煙氣的總摩爾流量：V=57439.28kmol/h

氣象壓強：P?1atm 脫硫效率：??99.9%

??5%

?L?1000kg/mML?18kg/kmol 單位體積填料層所提供的有效接觸面積：a=60.75m2/m3

塔徑：D=15m

?52氣膜傳質分系數：kG?1.89?10kmol/m?s?kPa

8?1010006?4?15?2?45.27m/m?h

3?2?液膜傳質分系數kL?3.54?10?4m/s 進入吸收塔總煙氣中SO2的摩爾分數：yA?1VSO2V?156.2557439.28?0.00272

煙氣進口SO2分壓：PA?yA?P0?0.00272?101kPa?0.27472kPa

11煙氣出口SO2分壓：

PA2?PA1?1?99.9%??0.27472?0.001?2.7472?10?4kPa

液相總濃度：CT?nV?mML?V??ML?100018?55.56kmol/m

3塔頂處：CB?21000????LML?1000ml/l?5%?1000kg/m18kg/kmol3?2.78kmol/m

3由設計資料可以知道，NaOH與SO2發生極快不可逆反應。吸收塔進口液相吸收質濃度CA?0

2所以，進行即快速不可逆化學吸收，化學反應式為：

SO2?2NaOH?Na2SO3?H2O

由化學反應可知：b=2

用高濃度活性組分NaOH吸收時，物料衡算方程式為：

GP?PA?PA2???1b?LCT?CB?CB2

?代入已知數據得：

CB?2.85?0.08PA 用此關系可求出塔底處CB：

1CB1?2.85?0.08?0.27472?2.83kmol/m 計算一下塔底和塔頂的臨界濃度：令DA?DB 則在塔頂：

CkpkD1.89?10kmol/m?s?Pa?4?bA?GPA2?2?1??2.7472?10kPa ?4DBkL3.54?10m/s?5?5232計算得：

Ckp2?2.93?10在塔底：

Ckpkmol/m

31kD1.89?10kmol/m?s?kPa?bA?GPA1?2?1??0.27472kPa ?4DBkL3.54?10m/s3?52計算得：

Ckp1?0.0293kmol/m

由此可見，無論是塔底還是塔頂，活性組分NaOH的濃度都超過了臨界濃度，化學反應僅發生在界面上，因此可以認為全塔內均由氣膜控制。傳質速率方程為：

NA?kGa?PA kG?a?1.89?10kL?a?3.54?10?5?4?60.75?1.15?10?60.75?2.15?10?3kmol/m?s?kPaS?13?2

氣體摩爾流量：

G?V?4?257439.28kmol/h?D?4?0.0903kmol/m?S

?2??15m22

所以填料層高度為：

h?GP1?PAAPdPAkGaPA?GPkGa2?lnPA1?lnPA2

??0.0903101.325?1.15?10?3

?ln0.27472?ln2.7472?10?4?

?5.35m有計算可知，在純水中加入大量的活性組分，發生極快速不可逆化學反應，使液相傳質阻力下降為零，傳質速率僅由氣膜控制，使填料層高度大大降低。2.4 填料層壓降的計算：

采用埃克特關聯圖計算填料層壓降，根據已知數據，分別求出縱坐標和橫坐標的值，將二者交匯于圖中等壓線上，即可從等壓線上讀出壓降?p/Z的值?？账馑伲簎=3.14m/s 橫坐標為：????V??L???L??V?0.5?0.135

22u????V?0.23.14?1?110?0.8759????L?縱坐標：????0.903?g??9.811000???L?2?0.08

由埃克特關聯圖可知：?p/Z?120?9.81Pa/m 其中Z為填料層高度：5.35m 所以填料塔壓降為：?p?120?9.81?5.35Pa?6298.02Pa 2.5填料塔實際高度的計算及設計圖 2.5.1 塔上部空間高度，取h1?4m

塔釜液所占空間高度，取h2?8.65m

塔下部空間高度，取h3?5m

塔的實際高度：H?h?h1?h2?h3?h4?5.35?4?8.65?5?0.6?23.6m

填料塔直徑：D=15m 填料層高度：h=5.35m 支承柵板高度：h4=0.6m 說明：為了使煙氣與吸收液充分接觸，塔釜液所占空間高度，應取大一點，故取8.65m；塔徑是15m過大，填料層高度較小，為了克服塔壁效應故填料層不需要分層。2.5.2 根據以上參數畫填料塔的設計圖如下：

三、總結

經過一個星期的時間，終于完成了對填料塔的設計，在設計的過程中發現了許許多多在日常學習過程中沒有發現的問題，對許多的概念有了深度的認識，一些參數的大小會對填料塔的脫硫效率或者會導致“范液現象”、“液封”等現象的發生。對于選擇較好填料的填料塔，其單位面積填料所具有的表面積大，氣體通過填料時的阻力較小。為了克服液體流過填料層時向塔壁匯集的傾向，以使液體亦能充分潤濕塔中心的填料，當填料層高度較大時，常將填料層分成若干段。為了使填料充分潤濕，以避免出現干填料的狀況，一般要求液體噴淋密度在10m3?h?m?以上，并力求噴淋

2均勻。為了克服塔壁效應，塔徑與填料尺寸比值至少在8以上，每段填料層的高度應為塔徑的3倍左右。填料塔的空塔氣速不宜過大，一般取0.5~1.5kPa/m，液氣比（L/G）為0.5~2.0kg/kg（溶解度很小的氣體除外）。但在本次的課程設計中，煙氣的流量非常的大，還要保證脫硫效率在99.9%。所以，所設計出的填料塔直徑就非常大，原本填料層的高度是很大的，但由于塔徑很大，所以填料層就不分層了。通過有害氣體工程設計，能夠進一步消化和鞏固本門課程所學內容，也使所學知識系統化，達到學以致用的目的。培養我們運用所學理論知識進行氣態污染工程設計的初步能力。通過設計，了解氣態污染物工程設計的內容、方法和步驟，培養了我們確定氣態污染物控制系統的設計方案、設計計算、工程制圖、實用技術資料、編寫設計說明書等能力。

當然，我覺得最重要的一點是，通過動手設計，在這個過程中才能發現問題，只有發現了問題的存在，然后通過查閱資料，通讀課本文獻，才能進一步找到解決問題的途徑和方法。整個課程設計的過程對我來說是非常受用的，人生不正是這樣嗎？不斷的發現問題，提出問題，解決問題，只有通過這樣才能更加的完善。參考文獻

[1]趙毅，李守信.有害氣體控制工程[M].化學工業出版社，2001年 [2]張洪流，化工原理－傳質與分離技術分冊[M]，2009年

第三篇：裝卸清洗填料施工方案

沈陽石蠟化工有限公司催化分廠2011年停車檢修工程

裝卸清洗填料施工方案

編

制： 審

核： 批

準： 會簽 ：

安

全： 質

量：

中國化學工程第十三建設有限公司

沈陽蠟化工程項目經理部

二○一一年八月

沈陽石蠟化工有限公司催化分廠2011年停車檢修工程

裝卸清洗填料施工方案

目 錄

1.規程適用范圍............................................................1 2.編制依據................................................................1 3.施工準備................................................................1 4.施工簡述................................................................1 5.質量保證措施............................................................1 6.施工安全措施............................................................沈陽石蠟化工有限公司催化分廠2011年停車檢修工程

裝卸清洗填料施工方案

1.規程適用范圍

1.1.本規程適用于沈陽石蠟化工有限公司2011年停車檢修脫硫劑及瓷球裝卸施工。為提高工程施工質量，特制定本規程，作為施工的指導性文件。

1.2.本工程的施工除執行本規程規定外，還應遵守有關施工驗收規范和質量控制規定。2.編制依據

2.1.《石油化工施工安全技術規程》SH3505－99： 2.2.《化工塔類沒備施工及驗收規范》 HGJ211-85 2.3.沈陽蠟化催化分廠提供的圖紙、檢修資料： 3.施工準備

3.1.施工方案經甲方相關部門審批通過。

3.2.施工用材料滿足施工要求，施工所需工具及消耗材料等配備齊全。3.3.系統停車，介質置換完畢，并已辦理交接手續。

3.4.技術員應根據設備的具體情況及時向參加施工的作業人員進行技術交底，使參加施工的全體人員均熟悉檢修全過程。4.施工簡述

4.1.首先打開R3101A和R3101B的人孔蓋及瀉劑口，填料隨人孔的打開排出罐外，將部分未從罐內排出的填料舀出并將塔內壓板取出。將廢物裝入袋中，用麻繩運至地面放在指定地點。用麻繩把新填料運至人孔處，需要裝填料的部分從最底層的人孔開始進行填裝，填料支撐結構應平穩，牢固。當高度到達人孔位置時，將人孔封好，并在上一層人孔繼續填裝，當高度到達指定的高度時，放上塔內壓板，最后將所有的人孔封好。

4.2.用上述方法將填料卸出，將需要清洗的填料倒入攪拌機內進行清洗（部分填料須加入酸進行清洗），清洗結束將其晾干，并用上述方法進行回裝。5.質量保證措施

5.1.參加施工的作業人員必須熟悉掌握施工圖紙、設計要求及相關的標準、規范的要求。5.2.施工技術員要及時對施工作業人員進行技術和安全交底，未經交底不得進行施工。5.3.施工中嚴格執行工序交接檢驗制度，上道工序不合格不得進入下道工序施工。

5.4.嚴格按設計要求、標準規范和施工方案的要求施工，施工中不得擅自修改設計和降低質量標準。5.5.質檢人員應配備必要的檢驗器具，并按規定進行校驗。

5.6.質檢人員有權停止一切不符合質量要求的施工作業，有權令其進行整改。

5.7.施工人員要做好施工紀錄，并妥善保管，要做到紀錄與施工同步，紀錄數據要準確、真實、完沈陽石蠟化工有限公司催化分廠2011年停車檢修工程

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整、齊全。

6.施工安全措施

6.1.參加施工人員必須經過安全教育，在施工過程中必須嚴格遵守有關的安全技術規定和《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99、《石油化工安全施工技術規程》SH3505-1999中的有關條款以及施工現場的臨時規定。

6.2.所有參加施工的人員都應接受安全員的監督。安全員有權制止一切違反安全操作規程的行為，必要時可強令其停止作業，退出施工現場。

6.3.參加施工人員，要熟知本工種的安全技術規程。6.4.進入施工現場，必須帶好安全帽，穿好防護用品。

6.5.凡在墜落高度離基準面2米以上(含2米)的位置進行作業時，必須正確使用安全帶。

6.6.加強現場文明施工管理，施工現場應做到工完、料凈場地清，施工廢料放置到指定的廢料堆放點。

第四篇：填料塔課程設計

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課程設計

題 目：

填料吸收塔的設計

教 學 院：

化學與材料工程學院

專

業：

應用化工技術2010級（1）班

學

號：

201030820139

學生姓名：

曹婧婕

指導教師：

屈媛老師

2012年 6 月 3 日

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課程設計任務書

2011 ～ 2012 學年第 2 學期

學生姓名： 曹婧婕 專業班級： 10應用化工技術

指導教師： 屈 媛 工作部門： 化材學院化工教研室

一、課程設計題目

填料吸收塔的設計

二、工藝條件

1．處理能力：1500m3/h混合氣（空氣、SO2）2．年工作日：300天

3．混合氣中含SO2： 3%（體積分數）4．SO2排放濃度：0.16％ 5．操作壓力：常壓操作 6．操作溫度：20℃

7．相對濕度：70%

8．填料類型：自選

(塑料鮑爾環，陶瓷拉西環等)9．平衡線方程：

(20℃)

三、課程設計內容

1．設計方案的選擇及流程說明；

2．工藝計算；

3．主要設備工藝尺寸設計；

（1）塔徑的確定；

（2）填料層高度計算；

（3）總塔高、總壓降及接管尺寸的確定。

4．輔助設備選型與計算。

四、進度安排

1．課程設計準備階段：收集查閱資料，并借閱相關工程設計用書；

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2．設計分析討論階段：確定設計思路，正確選用設計參數，樹立工程觀點，小組分工

協作，較好完成設計任務；

3．計算設計階段：完成物料衡算、流體力學性能驗算及主要設備的工藝設計計算； 4.課程設計說明書編寫階段：整理文字資料計計算數據，用簡潔的文字和適當的圖表

表達自己的設計思想及設計成果。

五、基本要求

1．格式規范，文字排版正確；

2.主要設備的工藝設計計算需包含：物料衡算，能量衡量，工藝參數的選定，設備的結構設計和工藝尺寸的設計計算；

3．工藝流程圖：以2號圖紙用單線圖的形式繪制，標出主體設備與輔助設備的物料方向，物流量、能流量，主要測量點；

4.填料塔工藝條件圖：以2號圖紙繪制，圖面應包括設備的主要工藝尺寸，技術特性表和接管表；

5.按時完成課程設計任務，上交完整的設計說明書一份。

教研室主任簽名：

年 月 日

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第一章

概

述

1.1設計依據

本課程設計從以下幾個方面的內容來進行設計

1、填料的選擇

由于水吸收S02的過程、操作、溫度及操作壓力較低，工業上通常選用所了散裝填料。在散裝填料中，金屬鮑爾環填料的綜合性能較好，故此選用DN38金屬鮑爾環填料。

2、吸收塔的物料衡算

3、填料塔的工藝尺寸計算

主要包括：塔徑，填料層高度，填料層壓降。

4、設計液體分布器及輔助設備的選型

5、繪制有關吸收操作圖紙

1.2設計任務及要求

1、原料氣處理量：1500m/h混合氣（空氣、SO2）

2、年工作日：300天

3、混合氣中含SO2:3％(體積分數)

4、SO2排放濃度：0.16％

5、操作壓力：常壓操作

6、操作溫度：20℃

7、相對濕度：70％

8、填料類型：金屬鮑爾環

9、吸收劑：清水

10、平衡線方程：y=66.76676x1.15237(20℃)

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第二章

設計方案的簡介

2.1塔設備的選型

塔設備是化工、石油化工、生物化工制藥等生產過程中廣泛采用的氣液傳質設備，它是關鍵的設備。例如在氣體吸收、液體精餾（蒸餾）、萃取、吸附、增濕中、、離子交換等過程中都有體現。根據塔內氣液接觸構件的結構形式，可分為板式塔和填料塔兩大類。

其中填料塔是最常用的氣液傳質設備之一，它廣泛應用于蒸餾、吸收、解吸、汽提、萃取、化學交換、洗滌和熱交換等過程。它是一個圓筒塔體，塔內裝載一層或多層填料，氣相由下而上，液相由上而下接觸，傳熱和傳質主要在填料的表面進行，填料的選擇是填料塔的關鍵。

填料塔制造方便，結構簡單，采用材料可是耐腐蝕的材料或者是金屬以及塑料，在塔徑較小的情況較有效，使用金屬材料省，一次投料較少，塔高較低。

表1 填料塔與板式塔的比較

序號 1 2 3 4 5 6 7 8

填料塔

Φ800mm以下，造價低，直徑大則價高

板式塔

Φ600mm以下時，安裝困

難

用小填料時，小塔的效率高，塔徑增大，效率下降，效率較穩定。大塔板效率

所需高度急增 比小塔板有所提高

空塔速度（生產能力）低

空塔速度高

大塔檢修費用高，勞動量大 檢修清理比填料塔容易

壓降小。對阻力要求小的場合較適用（如：真空操作）壓降比填料塔大 對液相噴淋量有一定要求

內部結構簡單，便于非金屬材料制作，可用于腐蝕較

嚴重的場合 持液量小

氣液比的適應范圍大 多數不便于非金屬材料的制作 持液量大

選塔的基本原則：

1、生產能力大，有足夠的彈性。

2、滿足工藝要求，分離效率高。

3、運行可靠性高，操作、維修方便，少出故障。

4、結構簡單，加工方便，造價較低。

5、塔壓降小。

綜上考慮，吸收1500m3/h含3%的生產任務不是很大，由于它結構簡單，造價

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較低，便于采用耐蝕材料使得壽命較長，我們采用填料吸收塔完成該項生產任務。

2.2填料吸收塔方案的確定

1、裝置流程的確定

裝置流程的主要有以下幾種：

①逆流操作 氣相自塔底進入由塔頂排出，液相由塔頂流入由塔底流出，其傳質速率快，分離效率高，吸收劑利用率高。工業生產中多采用此操作。

②并流操作

氣液兩相均由塔頂流向塔底，其系統不受液流限制，可提高操作氣速，以提高生產能力。通常用于以下情況：當吸收過程的平衡曲線較平坦時，液流對推動力影響不大；易溶氣體的吸收或吸收的氣體不需吸收很完全；吸收劑用量很大，逆流操作易引起液泛。

③吸收劑部分循環操作

在逆流操作過程中，用泵將吸收塔排除的一部分冷卻后與補充的新鮮吸收劑一同送回塔內，通常以下情況使用：當吸收劑用量較少，為提高塔的噴淋密度；對于非等溫吸收過程，為控制塔內的溫度升高，需取出一部分熱量。該流程特別適用于相平衡常數m較小的情況，通過吸收液的部分再循環，提高吸收劑的利用率。需注意吸收劑的部分再循環較逆流操作費用的平均推動力較小，且需設置循環泵，操作費用提高。

由于二氧化硫在水中的溶解度很大。逆流操作時平均推動力大，傳質速率快，分離效率高，吸收劑利用率高。逆流操作是完成該項任務的最佳選擇。

2.3吸收劑的選擇

吸收過程是依靠氣體溶質在溶劑中的溶解來實現的，因此，吸收劑的性能的和優劣，是決定吸收操作效果的關鍵之一，選擇時有以下考慮方面：

①溶解度 吸收劑對溶質組分的溶解度要大，以提高吸收速率并減少吸收劑的用量。

②選擇性 吸收劑對溶質組分要有良好的選擇吸收能力，而對混合氣體中的其他組分不吸收或吸收甚微，否則不能直接實現有效的分離。

③揮發度要低 操作溫度下吸收劑的蒸汽壓要低，要減少吸收和再生過程中吸收劑的揮發和損失。

④粘度 吸收劑在操作溫度下的粘度越低，其在塔內的流動性越好，有助于傳質速率和傳熱速率的提高。

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⑤其他 所選的吸收劑盡量的滿足無毒性、無腐蝕性、不易燃易爆、不發泡、冰點低、廉價易得以及化學性質穩定等要求。

在吸收空氣中少量的二氧化硫時，水是最理想的溶劑，由于二氧化硫在水中的溶解度很大；常溫常壓下，水的揮發度很??；粘度較??；價格低廉等。

2.4操作溫度與壓力的確定

1、操作溫度的確定

由于吸收過程的氣液平衡關系可知，溫度降低可增加溶質組分的溶解度。即低溫有利于吸收，當操作溫度的低限應由吸收系統的具體情況決定。

2、操作壓力的確定

由吸收過程的氣液平衡關系可知，壓力升高可增加溶質組分的溶解度，即加壓有利于吸收。但隨著操作壓力的升高，對設備的加工制造要求提高，且能耗增加因此需結合具體工藝的條件綜合考慮，以確定操作壓力。

在該任務中，由于在常溫常壓下操作且在此條件下二氧化硫的溶解度很大，且受溫度與壓力的影響不大，在此不做過多的考慮。

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第三章

填料的類型與選擇

3.1 填料的類型

填料的選擇包括確定填料的種類、規格及材質等。所選填料既要滿足生產工藝的要求，又要使設備投資和操作費用最低。

填料的種類很多，根據裝填的方式的不同，可分為散裝填料和規整填料兩大類。

1、散裝填料

散裝填料是一個個具有一定集合形狀和尺寸的顆粒體一般以隨機的方式堆積在塔內的，又稱為亂堆填料和顆粒填料。散裝填料根據結構特點不同，又可分為環形填料、鞍形填料、和環鞍的填料等。以下是典型的散裝填料：

①拉西環填料 拉西環填料是最早提出的工業填料，其結構為外徑與高度相等的圓環，可用陶瓷、塑料、金屬等材質制成。拉西環填料的氣液分布較差、傳質效率低、阻力大、通量小，目前工業上用得較少。

②鮑爾環填料 鮑爾環是在拉西環的基礎上改進而得。其結構為在拉西環的側壁上開出兩排長方形的窗口，被切開的環壁的一側仍與壁面相連，另一側向環內彎曲，形成內伸的舌葉諸舌葉的側邊與環中間相搭，可用陶瓷、塑料、金屬制造鮑耳環由于環內開孔，大大提高了環內空間及環內表面的利用率氣流阻力小，液體分布均勻。與拉西環相比通量可提高50%以上，傳質效率提高30%左右。鮑爾環是目前應用較廣的填料之一。

③階梯環填料 階梯環是對鮑爾環的改進。鮑爾環相比階梯環高度減少了一半，并在一端增加了一個錐形的翻邊由于高徑比減少，使得氣體繞填料外外壁的平均路徑大為縮短，減少了氣體通過填料層的阻力。錐形翻邊不僅提高了填料的機械強度，而且使填料之間由線接觸為主變為點接觸為主，這樣不但增加了填料層之間的空隙，同時成為液體沿填料表面流動的匯集分散點，可以促進液膜的表面更新。有利于傳質效率的提高。

2、規整填料

規整填料是按一定的的幾何圖形排列，整齊堆砌的填料。規整填料種類很多，根據其幾何結構分為格柵填料、波紋填料、脈沖填料。工業上使用的絕大多數規整填料為波紋填料。波紋填料按結構分為網波紋填料和板波紋填料可用陶瓷、塑料、金屬制造。

波紋填料的優點是結構緊湊，阻力小，傳質效率高，處理能力大，比表面積大。其缺點是不適用于處理粘度大、易聚合或有懸浮物的物料，且裝卸、清洗困難、造

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價高。

3.2填料的選擇

1、填料種類的選擇：填料種類的選擇要考慮分離工藝的要求，通常考慮以下幾個方面：

①傳質效率要高 一般而言，規整填料的傳質效率高于散裝填料

②通量要大 在保證具有較高傳質效率的前提下，應選擇具有較高泛點氣速或氣相動能因子的填料

③填料層的壓降要低

④填料抗污堵性能強，拆裝、檢修方便 2．填料規格的選擇

填料規格是指填料的公稱尺寸或比表面積。

（1）散裝填料規格的選擇 工業塔常用的散裝填料主要有DN16、DN25、DN38、DN50、DN76等幾種規格。同類填料，尺寸越小，分離效率越高，但通量減少，填料費用也增加很多。而大尺寸的填料應用于小直徑塔中，又會產生液體分布不良及嚴重的壁流，使塔的分離效率降低。因此，對塔徑與填料尺寸的比值要有一規定，一般塔徑與填料公稱直徑的比值D/d應大于或等于10～15。

（2）規整填料規格的選擇 工業上常用規整填料的型號和規格的表示方法很多，國內習慣用比表面積表示，主要有125、150、250、350、500、700等幾種規格，同種類型的規整填料，其比表面積越大，傳質效率越高，但阻力增加，通量減少，填料費用也明顯增加。選用時應從分離要求、通量要求、場地條件、物料性質及設備投資、操作費用等方面綜合考慮，使所選填料既能滿足技術要求，又具有經濟合理性。

應予指出，一座填料塔可以選用同種類型，同一規格的填料，也可選用同種類型不同規格的填料；可以選用同種類型的填料，也可以選用不同類型的填料；有的塔段可選用規整填料，而有的塔段可選用散裝填料。設計時應靈活掌握，根據技術經濟統一的原則來選擇填料的規格。

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3.填料材質的選擇

填料的材質分為陶瓷、金屬和塑料三大類。

(1)陶瓷填料 陶瓷填料具有很好的耐腐蝕性及耐熱性，陶瓷填料價格便宜，具有很好的表面潤濕性能，質脆、易碎是其 最大缺點。在氣體吸收、氣體洗滌、液體萃取等過程中應用較為普遍。

(2)金屬填料 金屬填料可用多種材質制成，選擇時主要考慮腐蝕問題。碳鋼填料造價低，且具有良好的表面潤濕性能，對于無腐蝕或低腐蝕性物系應優先考慮使用；不銹鋼填料耐腐蝕性強，一般能耐除Cl– 以外常見物系的腐蝕，但其造價較高，且表面潤濕性能較差，在某些特殊場合（如極低噴淋密度下的減壓精餾過程），需對其表面進行處理，才能取得良好的使用效果；鈦材、特種合金鋼等材質制成的填料造價很高，一般只在某些腐蝕性極強的物系下使用。

一般來說，金屬填料可制成薄壁結構，它的通量大、氣體阻力小，且具有很高的抗沖擊性能，能在高溫、高壓、高沖擊強度下使用，應用范圍最為廣泛。

(3)塑料填料 塑料填料的材質主要包括聚丙烯（PP）、聚乙烯（PE）及聚氯乙烯（PVC）等，國內一般多采用聚丙烯材質。塑料填料的耐腐蝕性能較好，可耐一般的無機酸、堿和有機溶劑的腐蝕。其耐溫性良好，可長期在100℃以下使用。

塑料填料質輕、價廉，具有良好的韌性，耐沖擊、不易碎，可以制成薄壁結構。它的通量大、壓降低，多用于吸收、解吸、萃取、除塵等裝置中。塑料填料的缺點是表面潤濕性能差，但可通過適當的表面處理來改善其表面潤濕性能。

綜上對各種類型、各種規格填料的分析，對于在20℃，101.325KPa下吸收1500m3/h空氣含3%的二氧化硫，由于操作溫度及操作壓力較低，工業上常用散裝填料。故選用DN38金屬鮑爾環填料。

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第四章

填料塔工藝尺寸

4.1基礎物性數據

1、液相物性數據

對于低濃度吸收過程，溶液的物性數據可近似取純水的物性數據。由手冊查得，20℃水的物性數據： 密度為 ρL=998.2kg/m3 粘度為

μL=1.005mpa.s

表面張力

σL =72.88dyn/cm=944524.8kg/h2

SO2在水中的擴散系數為

DL=1.47×10-5cm2/s=5.29×10-６m2/h

2、氣相物性數據

混合氣體的平均摩爾質量為

MVm=?yiMi=0.03×64.07+0.97×29=30.05 混合氣體的平均密度m

ρ=VmPMVmRT=

101.325?30.058.314?293=1.250kg/m3

對于低濃度該氣體粘度近似的取空氣粘度。查手冊地20℃空氣的粘度為 μV=1.81×10-5 Pa·s=0.065 kg/(m·h)查手冊得SO2在空氣中的擴散系數為 DV=0.108cm2/s=0.039m2/h

3、氣液相平衡數據

由手冊查得，常壓下，20℃時，SO2在水中的亨利系數為 E=3550kPa 相平衡常數為

m=E/P=3550/101.325=35.036

溶解度系數為

H=

?LEMS=

998.23550?18.02=0.0156kmol/(KPa·h)

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4.2物料衡算

進塔的氣相摩爾比為

Y1=

y11?y=

0.031?0.03=0.0309

1出塔的氣相摩爾比為

y0.0016Y22=1?y=1?0.0016=0.0016

2進塔惰性氣相流量為

G=

1500×27322.4293×(1-0.03)=60.522kmol/h 該吸收過程屬低濃度吸收，平衡關系為一條直線，最小液氣比為

(L1?Y2V)min=

Y?Y=

0.0309?0.00161/m?X20.0309/32.036=33.222

取操作液氣比為

LV=1.5（LV)min=1.5×33.222=49.833

L=49.833×60.522=3015.993kmol/h

4.3填料塔的工藝尺寸的計算

1、塔徑計算

采用Eckert通用關聯圖計算泛點氣速。氣相的質量流量為 qmG=1500×1.250=1875kg/h 液相質量流量可近似按純水的質量流量計算，即 qmL=3015.993×18.02=54348.1939kg/h

Eckert通用關聯圖的橫坐標為

X=

qmGV0.5543448.19391.250q(?=1.025723

mL?)=

L1875（998.2)0.5查Eckert通用關聯圖得

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Y=

u2F?F??Gg?Lμ

0.2L=0.0225 查表DN38金屬鮑爾環填料泛點填料因子平均值為

Φ-1 F=165 muf=2.493m/s

取泛點率為0.7

u=2.493×0.7=1.7451m/s 由

D=

4VS?1500/36003.14u=

43.14?1.7451=0.55 圓整塔徑，取D=0.6m 泛點率校核：

u=

1500/36003.14/4?0.62=1.474m/s

uu=

1.474F2.493×100% =59.13﹪(在允許范圍內)填料規格校核：

Dd=600/38=15.79>10 故選擇填料適宜 液體噴淋密度校核： 取最小潤濕率為(LW)min=0.08m3/(m×h)查表得：

DN38鮑爾環填料的比表面積 at=146m2/m3

Umin=(LW)min

a32

t=0.08×146=11.68 m/m·h

U=

54348.1939/998.20.785?0.62=192.66〉Umin

經校核 D=0.6m合理

2、填料層高度的計算

Y*

=mX1=35.036×0.000588=0.02066

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*Y2=0平均推動力求解法：

△Y1=Y1-Y1*=0.0309-0.0206=0.0103

△ Y2=Y2-Y2*=0.0016 △ Ym=(△Y1-△Y2)/ln(△Y1-△Y2)=(0.0103-0.0016)/ln(0.0103/0.0016)=0.004672

NOG=(Y1-Y2)/△Ym

=(0.0309-0.0016)/0.004672=6.2714 氣相總傳質單元高度采用修正的恩田關聯式計算：

awat=1-exp{-1.45（?C?LUaUUL)0.75(L)0.1(L2t)-0.05()0.2}

?L?Latat?L?Lg22查表得：σc =33dyn/cm=427680kg/h2 液體的質量通量為

UL=

54348.19390.785?0.62=192314.911Kg/(m·h)

192314.911146?3.622awat=1-exp{-1.45（427680944524.8)0.75()0.1（192314.911?146998.2?1.27?1028)-0.05

*（192314.911998.2?944524.8?146)0.2}=0.908258 氣膜吸收系數由下式計算

kG=0.237(氣體質量通量為

UV=6634.8195146?0.065UVat?V)0.7（?V?VDV)1/3（atDVRT)

1500?1.2500.785?0.62=6634.8195 kG=0.237()（0.7

0.0651.250?0.039)（1/

3146?0.0398.314?293)=0.059749kmol/(m2 h·kPa)液膜系數由下式計算

kL=0.0095（ULaw?L)2/3（?L?LDL)-1/2（?Lg?L)1/3

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=0.0095(192314.9112/3

.6-1/

2.6?1.27?1080.908258?146?3.6)（3998.2?5.29?10_6)

（3998.2)1/3 =1.52981 kmol/(m2 h·kPa)由kGa=kGawψ1.1查表得

=1.45 則

kGa=kGa1.1wψ

=0.059749×0.908258×146×1.451.1=11.92333kmol/(m2h·kPa)

kLa=kLawψ0.4 =1.52981×0.908258×146×1.450.4=235.3677 kmol/(m2h·kPa)

uu=1.474/2.493=59.13％＞50%

F由k/Ga=〔1+9.5（uu-0.5）1.4〕kGa

F=[1+9.5（0.5913-0.5）1.4] ×11.92333 =15.89324 kmol/(m2h·kpa)k/La=〔1+2.6（uu-0.5）1.4〕kLaF

=[1+2.6(0.5913-0.5)2.2]×235.3677 =238.5282 kmol/(m2h·kpa)KGa=

11=

11=3.01512 k/?1/GHkLa15.89324?10.0156?238.5282由

HOG=VK=

V.522Ya?KGaP?=

603.01512?101.325?0.785?0.62=0.701m Z=HOGNOG=0.701×6.2714=4.3963m Z/=1.25×Z=1.25×4.3963=5.4954m 設計取填料塔的高度為Z/=6m

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表2 散裝填料分段高度推薦值

填料類型 拉西環 矩鞍 鮑爾環 階梯環 環矩鞍 h/D 2.5 5～8 5～10 8～15 8～15 /m ≤4

≤6

≤6

≤6

≤6

查表，由散裝填料分段高度推薦值得： 對DN38鮑爾環填料

h/D=7.5 hmax≤6m 取h/D=7.5，則 h=7.5×600mm=4500mm

4.4 填料層壓降的計算

采用Eckert通用關聯圖計算填料層壓降。橫坐標為

X=

qmG.2500.5q(?V.5=

543448.1939mL?)0L1875（1998.2)=1.025723 查表，DN38金屬鮑爾環填料因子平均值為

ΦP=165 m-1 縱坐標為

2Y=u?2P??vg?μ

0.21.474?165?1.45L=

*

1.250L9.81998.2*（1.005*10-3）0.2=0.0167 查Eckert關聯圖得

△P/Z=400Pa/m 填料層壓降為

△P=400×6=2400Pa

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第五章

輔助設備的設計與計算

5.1除霧沫器

穿過填料層的氣體有時會夾帶液體和霧滴，因此需在塔頂氣體排出口前設置除沫器，以盡量除去氣體中被夾帶的液體霧沫，SO2溶于水中易于產生泡沫為了防止泡沫隨出氣管排出，影響吸收效率，采用除沫裝置，根據除沫裝置類型的使用范圍，該填料塔選取絲網除沫器。

絲網除霧沫器：一般取絲網厚度H=100~150 mm，氣體通過除沫器的壓降約為120~250 pa 通過絲網除沫器的最大氣速

umax=k

?L??G?G=0.08

5998.2?1.2501.250 =2.4m/s 實際氣速為最大氣速的0.75~0.8倍 所以實際氣速

u=0.75×2.4=1.8 m/s 所以絲網除沫器直徑

D=

G/u?/4=

1500/(3600?1.8)3.14/4=0.543m 5.2液體分布器和氣體分布器的簡要設計

5.2.1、液體分布器選擇

1、液體分布器的選型

在選擇液體分布器時，應考慮以下幾方面：

a.具有與塔填料相匹配的分液點密度，并保證分布均勻 b.操作彈性較大，定位性好

c.為氣體提供最大的自由截面率，實現氣體均布，而且阻力小 d.抗污性能好，不易賭塞，不易產生物泡沫夾帶和發泡 e.結構合理，便于安裝、調整和維護 其結構形式有：

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a.管式噴淋器

其結構形式比較簡單

b.蓮蓬式噴灑器

一般用于直徑600mm以下的塔 c.盤式分布器

適用于直徑800mm以上的塔

d.槽式分布器

對于大塔徑的分布器可采用板式或槽式分布器

該吸收塔液相負荷較大，而氣相負荷相對較低可采用槽式液體分布器。按Eckert建議值，D≥1200時，噴淋密度為42點/m2，因該塔液相負荷較大，設計取噴淋密度為120點/m2

布液點數為n=0.785×0.62×120=33.912≈34點

5.3填料支承裝置

填料支承結構用于支承塔內填料及所有的氣體和液體的重量之裝置。對填料的基本要求是：有足夠的強度以支承填料的重量；提供足夠的自由截面以使氣液兩相流體順利通過，防止在此產生液泛；有利于液體的再分布；耐腐蝕，易制造，易卸裝等。常用填料支承板油柵板式和氣體噴射式。這里選用分塊梁式支承板。

表3 分塊梁式支承板的設計參考數據

塔公稱直徑/mm 1200 支承板外徑/mm 1160

400

分塊數

支承圈寬度

支承圈厚度

近似重量/N

（梁型氣體噴射式填料支承板）

（分塊式填料支撐）

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上圖列出了集中常見的填料支撐裝置。支承裝置的選擇，主要的依據是塔徑、填料種類及型號、塔體及填料的材質、氣液流率等。

5.4管子、泵及風機的選用

1、管子的選用(1)液體管道的選用 液體的質量流量為

qmG=54348.1939kg/h

VL=54348.1939/(998.2×3600)=0.015124m3/s 取液體的流速為1.3m/s 則

10.0151244πdi2=

1.3

di=0.122m=122mm

取公稱直徑Dg= 122mm 壁厚 S=4.0mm 外徑為Dw= 130mm 流速

u=

0.0151241=1.294m/s

4???0.1222(2)氣體管道的選用

V

3V=1500/3600=0.417 m/s 取氣體的流速為8 m/s

1'24πdi=0.417/8

d'i=0.258m= 258mm 取公稱直徑為

Dg=250mm

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壁厚 S=7mm 外徑為Dw=272mm 流速

u=

0.4171???0.2582 =7.98m/s

42、管子的阻力的計算(1)液體的管路計算

Re=du?0.122?1.294?998.2?=

0.001=157583.8376（3×103<553402.08<3×106）用顧硫珍公式： =0.0056+0.500/Re0.25 =0.0307 令管子的總長度為(l+?le)10m hf=λ（l??le)u2=0.0307×

101.2942d2g0.122×

2?9.81=0.215m

he=ΔZ+ΔP/(ρg)+∑hf =6+0.215=6.215m(2)氣體的管路計算

Re=

du?0.258?7.98?1.25?=

0.065=39.593

λ=64/Re=64/39.593=1.616 令管路的總長(l+?le)=2.5m hl?u22f =λ（?le)=1.616*

2.57.98d2g0.258*

2?9.81=50.824m

he=ΔZ+ΔP/(ρg)+∑hf =6+50.824=56.824m

3、離心泵的選用

泵的選型由計算結果可以選用:IS100-80-125型泵

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第六章 塔體附件設計

6.1塔的支座

選用裙座為塔的支座，其座體為圓筒，上端與塔體的封頭焊接，下端與基礎環，肋板焊接。基礎肋板間還組成螺栓座的結構，用以安裝地腳螺栓，以將塔設備固定于基礎上。它具有足夠的強度和剛度，承受塔體操作重量，風力，地震等引力的載荷。裙座可選用碳素鋼，也可選用鑄鐵。

6.2其他附件

（1）接管

接管采用標準的法蘭連接。（2）人孔

人孔的直徑選用450mm(3)吊耳、吊柱、平臺和爬梯等

按標準設計。

附錄

主要符號說明 英文字母

at—填料的總比表面積，m23m；

m3g—重力加速度,9.8

1ms2;aw—填料的潤濕比表面積，m2；

h—填料層分段高度,m;

hmax—允許的最大填料層高度,m;H—塔高,m;

HOG—氣相總傳質單元高度,m;K—穩定系數，無因次;Lh—液體體積流量,Ls—液體體積流量,mm3C—計算umax時的負荷系數,ms;Cs—氣相負荷因子,d—填料直徑,m;d0—篩孔直徑,m;D—塔徑,m;DL—液體擴散系數,DV—氣體擴散系數,mm2ms;

hs;;;

3ss;;

LW—潤濕速率,n—篩孔數目;

m3(m?s)2m—相平衡常數，無因次;

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NOG—氣相總傳質單元數;P—操作壓力,pa;?P—壓力降,pa;t—篩孔的中心距,m;u—空塔氣速,ms;uF—泛點氣速,ms;u0—氣體通過篩孔的速度,ms;uo,min—漏夜點氣速,ms;U—液體噴淋密度,m3(m2?h);U,kg(m2L—液體質量通量?h);Umin—最小液體噴淋密度,m3(m2?h);

希臘字母

?—充氣系數，無因次;?—篩板厚度,m;?—空隙率，無因次;

?—黏度,mpa?s;?—密度,kgm3;

下標

max—最大的； min—最小的； L—液相的； V—氣相的。

U2V

—氣體質量通量,kg(m?h);

Vh—氣體體積流量,m3h;Vs—氣體體積流量,m3s;

qmL—液體質量流量,kgs;qmG—氣體質量流量,kgs;x—液相摩爾分數;X—液相摩爾比;y—氣相摩爾分數;

Y—氣相摩爾比;Z—填料層高度,m;

?—表面張力,?m;

?—開孔率或孔流系數，無因次；?—填料因子,1m;

?—液體密度校正系數，無因次

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參考文獻

[1]王志魁.《化工原理》[M].化學工業出版社,2010年（第四版）.[2]賈紹義.《化工原理課程設計》[M].天津大學出版社,2003年（第二版）.[3]匡國柱 史啟才.《化工單元過程及設備課程設計》[M].化工工業出版社，2007年（第二版）.[4]劉光啟 馬連湘 劉杰[M].《化學化工物性數據手冊》.化學工業出版社（無機卷）[5]賈紹義 柴誠敬[M].《化工傳遞與單元操作課程設計》.天津大學出版社

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致

謝

對于這兩周的課程設計我們算是第一次做課程設計了，也是第一次比較系統的將理論與實際相聯系（雖然很大一定程度上是理論的）。在這次設計過程中，我學到了不少東西。比如，以前對亨利定律的理解完全停留在理論的層面上，但是經過這次之后，我懂得了亨利定律是很有實用價值的，它可以知道我們計算出理論中溶解度，這可以使我們認識到實際中，操作條件下，可以吸收多少二氧化硫，這樣就不至于在實際中毫無頭緒。還有塔徑、塔高等重要數據都是可以計算出來的，雖然計算結果難免與實際有一定沖突，但是，還是有一定知道意義的，尤其是在考慮了一些實際情況后，便幾乎不會有什么沖突。更重要的是，我還學會了自主學習，這次老師不是直接的教我們，而是要求我們自己查資料，這在以后的學習和生活中都是很有實際意義的。

在這兩周課程設計里，我特別感謝我們組的其他三位同學，他們給與了我很大幫助，大家互幫互助，共同協作，一起圓滿的完成了這項課程設計。同時從這次學習中，我看到了團隊的力量真大。

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目錄

第一章 概 述.......................................1 1.1設計依據........................................4 1.2設計任務及要求..................................4 第二章 設計方案的簡介.................................5 2.1塔設備的選型....................................5 2.2填料吸收塔方案的確定.............................6 2.3吸收劑的選擇....................................6 2.4操作溫度與壓力的確定.............................7 第三章 填料的類型與選擇..............................8 3.1 填料的類型......................................8 3.2填料的選擇......................................9 第四章 填料塔工藝尺寸...............................11 4.1基礎物性數據...................................11 4.2物料衡算.......................................12 4.3填料塔的工藝尺寸的計算..........................12 4.4 填料層壓降的計算...............................16 第五章 輔助設備的設計與計算..........................17 5.1除霧沫器.......................................17 5.2液體分布器和氣體分布器的簡要設計.................17 5.2.1液體分布器選擇.............................17

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5.3填料支承裝置...................................18 5.4管子、泵及風機的選用............................19 第六章 塔體附件設計...................................21 6.1塔的支座.......................................21 6.2其他附件.......................................21 附錄..............................................21 參考文獻.............................................23 致 謝.............................................24

第五篇：脫硫塔防腐施工方案

脫硫塔防腐施工方案

1、工程概況

本工程為2×660MW機組脫硫島脫硫塔內防腐工程。脫硫吸收塔1臺，直徑1米、塔體高度12米；主要工程量包括：脫硫塔本體內部玻璃鱗片防腐，以及部分出口煙道防腐，為此，特編制吸收塔防腐施工方案。、編制依據

2.1HG/T2640-94

《玻璃鱗片襯里施工技術條件》

2.2GB8923-98

《涂裝前鋼材表面銹蝕等級和除銹等級》

2.3GB50212-2002

《建筑防腐蝕工程施工及驗收規范》

2.4GB50205-2001

《鋼結構工程施工質量驗收規范》

2.5GB/T3854

《纖維增強塑料巴氏硬度試驗方法》

2.6GB/T 7692

《涂裝作業安全規程 涂漆前處理工藝安全及其通風凈化》

2.7HG/T2641-94

《中堿玻璃鱗片》

2.8Q320282NNK16-2004 <江陰市大阪涂料有限公司 乙烯酯玻璃鱗片企業標準>

2.9HG223－91《工業設備、管道防腐工程施工及驗收規范》

2.10GB/T7760《硫化橡膠與金屬粘合的測定?? 單板法》

2.11GB/T13288-91《涂裝前鋼材表面粗糙度等級的評定》（比較樣塊法）

2.12DIN 28051德國標準對金屬構件的結構造型的要求

2.13DIN 28053德國標準《金屬構件有機涂層和襯里對金屬基體的要求》

2.14GB18241.4煙氣脫硫襯里

2.15JIS-6940-1998日本工業標準《玻璃鱗片樹脂襯里標準》

2.16防腐施工技術規范

a.干膜測厚（ISO 2808）

b.粗糙度檢查方法（ISO 8503-2）

c.鋼體表面處理（ISO 8503-1）、施工單位工器具準備

3.1主要機具要求配置

表一

施工機具

機具名稱 功率 數量 說明 空壓機 65KW 1 產氣量：13m3/min 額定壓力：0.8MPa ACR－32噴砂機 2 連續加砂式

軸流風機（防爆）3KW 產風量：6000m3/h 儲氣罐 2 m3 1 有檢驗合格證 角磨機 1KW 6 帶防護裝置

表二檢驗儀器

檢驗儀器名稱 數量 檢測范圍

便攜式紅外線測溫儀 1 0～200℃

旋轉式干濕溫度儀 1 0～100% 巴氏硬度計 1 0～100Hba 干膜測厚儀 1 0－5mm 電火花測試儀 1 0～32KV連續可調式 表面粗糙度測試儀 1

4.主要涂層結構施工工藝流程

4.1脫硫塔防腐普通涂層結構玻璃鱗片施工流程

基體驗收→表面凈化→噴砂處理→刷涂或滾涂底涂一道→干燥→鏝刮膠泥第一道→檢查修補→鏝刮膠泥第二道→檢查修補→面層涂裝→最終檢查（電火花等）→驗收

4.2脫硫塔防腐玻璃鱗片FRP增強涂層施工流程

基體驗收→表面凈化處理→噴砂處理→涂刷或噴涂底涂一道→干燥→鏝刮玻璃鱗片膠泥第一道→檢查修補→鏝刮玻璃鱗片膠泥第二道→樹脂襯玻纖布一層→干燥→樹脂襯玻纖布→干燥→面層涂裝→最終檢查（電火花等）→驗收

4.3脫硫塔防腐耐磨玻璃鱗片涂層施工流程

基體驗收→表面凈化處理→噴砂處理→涂刷或噴涂底涂一道→干燥→鏝刮泥玻璃鱗片膠泥第一道→檢查修補→鏝刮玻璃鱗片膠泥第二道→樹脂襯玻纖布一層→干燥→耐磨層一道→干燥→樹脂襯玻纖布一層→耐磨層第二道→干燥→面層涂裝→干燥→ 最終檢查（電火花等）→驗收

5、涂層 施工前主要標準要求

5.1 表面準備

5.1.1襯里鋼殼的貼襯表面必須平整，結構棱角處必須圓滑過渡,所有需內襯的橫向、縱向焊縫連續飽滿，并同相接表面保持平滑。

5.1.2對需現場防腐的設備，按鋼結構焊接標準的要求進行焊接，并對所有內襯的拐角和邊緣進行打磨。

5.1.3清除表面上所有焊渣，采用切削的方式，最后打磨至平滑。

5.1.4所有內、外的加固件，吊環、支撐和夾子都應在內襯施工開始前焊接到容器或管道上。臨時性的夾子或吊環等在施工前必須去除，并且將該區域打磨平滑。鋼殼體完成后，按德不準及圖紙要求進行驗收并交付防腐工作。設備貼襯表面應達到局部平整，拐角處應圓滑過渡，凸角面圓角半徑大于5mm，凹角面應大于10mm。局部（包括焊縫處）凹凸不平度應小于3mm，且通過打磨后，殼體厚度必須大于設備設計的最小厚度。點蝕、裂縫、咬邊、劃痕、鱗皮等表面缺陷必須打磨清除，在需要的地方通過焊接加以修補，焊縫必須打磨得平整、光滑，并且不能夾有夾渣、氣孔。

6.2噴砂施工

6.2.1砂粒選用粒徑0.5-3.0㎜干燥、有棱角的礦砂。

6.2.2噴砂氣體為0.5-0.8MPa清潔、干燥的壓縮空氣。

6.2.3噴咀選用：耐磨噴咀。

6.2.4噴砂作業穿噴砂服，工作前檢查所有管路完好暢通，才可進行施工作業。

6.2.5噴砂順序為先難后易，噴槍運行方向和工件表面平行，噴槍工作時與工作面呈一定角度。

6.3噴砂后清潔

6.3.1噴砂期間用大功率的防爆軸流風機進行通風除塵。

6.3.2表面和架板的浮灰、砂粒先用壓縮空氣吹掃清潔。

6.3.3有油污處用苯乙烯擦干凈。

6.4工作區域氣候條件控制：

T=10～40℃?? 空氣相對濕度（RH）≤85%。

7、各涂層結構施工規范說明

7.1 常規玻璃鱗片涂層結構（非FRP增強結構）

7.1.1底漆施工

7.1.1.1底漆施工采用滾涂或刷涂，施工過程隨時檢查，流掛、漏涂等現象用滾筒或刷子趕壓平整或補刷。

7.1.1.2施工過程中測試濕膜厚度，小于60μm的部位補刷。

7.1.1.3物料配制：

（1）配制比例：漆料 ：引發劑：促進劑 = 100 ：1.5: 0.8（重量比）（或根據氣候條件調節）；

（2）配制方法：用攪拌機先把底漆攪拌均勻，再加入引發劑、固化劑混合攪拌1－2分鐘；

（3）專業配料員配料和記錄材料的批號、用量。

7.1.1.4操作要點：

（1）滾涂方式為先由上下左右來回滾動，均布物料。

（2）拐角或者滾筒難以施工的部位刷涂。

（3）濕膜厚度測試每10m2不少于5點，濕膜厚度小于60μm部位補涂。

7.1.1.5工作區域氣候條件控制：(符合標準要求)

7.1.2第一層基層鱗片襯里施工

7.1.2.1施工前的確認事項：

（1）濕度高或有結露時必須使用除濕機除濕。

（2）確認刷完底涂后襯里面上是否有粉塵或其它異物附著等。如有，必須清除干凈。

7.1.2.2襯里材料的調和

（1）配制比例：漆料 ：引發劑：促進劑 = 100 ：1.0: 0.5（重量比）（或根據氣候條件調節）

（2）調和后用手持攪拌機進行充分的攪拌。

7.1.2.3襯里施工要領

（1）使用泥抹子與輥筒進行施工，確保厚度平均且達到預期要求。

（2）用輥筒蘸取少量苯乙烯輕輕滾壓涂上的鱗片，調整表面。

（3）確保每道抹的涂層平均濕膜厚度控制在0.4-0.5mm左右。

7.1.3第一層基層鱗片襯里中間檢查

第一層鱗片充分硬化后進行以下的中間檢查

7.1.3.1外觀檢查

目視、指觸檢查確認無鼓泡、傷痕、流掛痕跡、凹凸不平、硬化不良等缺陷。

7.1.3.2膜厚檢查

使用磁石式或電磁式厚度計按每2m2測一處，確認襯里厚度。

7.1.3.3對不合格處的處理

（1）厚度不足處必須補足厚度。

（2）凸部、表面傷痕、流掛痕跡、氣泡等處在確保厚度的前提下用砂輪機磨平。

7.1.4第二層基層鱗片襯里施工(同第一層類似)

依次類推，確保每道涂層平均濕膜厚度控制在0.4-0.5mm左右。

7.1.5面層施工

7.1.5.1施工前的確認事項

（1）濕度高或有結露時必須使用除濕機除濕。

（2）確認前道基層鱗片的硬化狀態。

7.1.5.2材料的調和

（1）配制比例：漆料 ：引發劑：促進劑 = 100 ：1.2: 0.6（重量比）（或根據氣候條件調節）

（2）充分攪拌，并調整至適當粘度。

7.1.5.3施工要領

（1）上下、左右滾動，均布物料；

（2）拐角或者滾筒難以施工的部位刷涂；

（3）施工時測試濕膜厚度，不足400μm部位補涂；

（4）在涂層未固化前清除流淌的物料。

（5）使用輥筒醮取少量苯乙烯輕輕滾壓襯里面，調整襯里面。

7.1.6面層襯里最終檢查

在面層鱗片硬化后進行以下最終檢查。

外觀檢查：目視、指觸等確認無鼓泡、傷痕、流掛、凹凸、硬化不良等缺陷。

漏電檢查：使用高壓電漏電檢測儀全面掃描襯里面（速度為300～500mm/s）。確認有無針孔缺陷（檢查電壓為4000V/mm）。

厚度檢查：使用磁性測厚儀按每2m2測一處確認襯里層的厚度。達到設計保證性能厚度。

敲擊檢查：使用木制小錘輕擊襯里層，根據無異常聲響確認襯里無鼓泡或襯里不實。

7.2FRP增強結構玻璃鱗片涂層施工規范

7.2.1底漆施工（規范同上）

7.2.2第一層鱗片襯里施工（規范同上）

7.2.3第二層鱗片襯里施工（規范同上）

7.2.4FRP層施工

7.2.4.1在施工完第二層鱗片襯里后1－2h，待鱗片涂層梢干后就立即將一道400g/m2的粗玻璃短切氈鋪上

7.2.4.2用沾滿樹脂的刷子或滾筒浸潤玻璃纖維氈，趕盡氣泡，使玻璃纖維氈浸滿樹脂。按同樣要領進行第二層玻璃布襯里面。

7.2.4.3仔細檢查固化后的FRP是否有氣泡，若有，則打磨掉并進行修補。

7.2.5面層施工

7.2.5.1施工前的確認事項

（1）濕度高或有結露時必須使用除濕機除濕。

（2）后用紙砂片打磨掉突起的玻纖絲和不平整處。

7.2.5.2材料的調和

（1）配制比例：漆料 ：引發劑：促進劑 = 100 ：1.2: 0.6（重量比）（或根據氣候條件調節）

（2）充分攪拌，并調整至適當粘度。

7.2.5.3施工要領

（1）上下、左右滾動，均布物料；

（2）拐角或者滾筒難以施工的部位刷涂；

（3）施工時測試濕膜厚度，不足400μm部位補涂；

（4）在涂層未固化前清除流淌的物料。

（5）使用輥筒醮取少量苯乙烯輕輕滾壓襯里面，調整襯里面。

7.2.6面層襯里最終檢查

在面層鱗片硬化后進行以下最終檢查。

外觀檢查：目視、指觸等確認無鼓泡、傷痕、流掛、凹凸、硬化不良等缺陷。

漏電檢查：使用高壓電漏電檢測儀全面掃描襯里面（速度為300～500mm/s）。確認有無針孔缺陷（檢查電壓為4000V/mm）。

厚度檢查：使用磁性測厚儀按每2m2測一處確認襯里層的厚度。達到設計保證性能厚度。

敲擊檢查：使用木制小錘輕擊襯里層，根據無異常聲響確認襯里無鼓泡或襯里不實。

7.3耐磨結構涂層施工

7.3.1底漆施工（規范同上）

7.3.2第一層鱗片襯里施工（規范同上）

7.3.3第二層鱗片襯里施工（規范同上）

7.3.4FRP層施工（規范同上）

7.3.5耐磨襯里層施工

7.3.5.1施工前的確認事項：

（1）濕度高或有結露時必須使用除濕機除濕；

（2）確認第一層鱗片的硬化狀態。

7.3.5.2襯里材料的調和：

（1）按硬化劑的添加規定進行調和；

（2）充分攪拌后，再配入陶瓷粉，充分攪拌，并調整至適當粘度。

7.3.5.3襯里要領：

（1）使用泥抹子與輥筒進行施工，確保使平均厚度為0.8～1.0 mm ；

（2）使用輥筒醮取少量苯乙烯輕輕滾壓襯里面，調整襯里面；

（3）如果需要襯二道耐磨層的使用樹脂貼上玻璃布后再按同樣要領進行第二層施工。

7.3.6耐磨面層施工

7.3.6.1材料的調和

（1）配制比例：漆料 ：引發劑：促進劑 = 100 ：1.2: 0.5（重量比）（或根據氣候條件調節）；

（2）充分攪拌，并調整至適當粘度。

7.3.6.2施工要領：

（1）上下、左右滾動，均布物料；

（2）拐角或者滾筒難以施工的部位刷涂；

（3）施工時測試濕膜厚度，不足400μm部位補涂；

（4）在涂層未固化前清除流淌的物料；

（5）使用輥筒醮取少量苯乙烯輕輕滾壓襯里面，調整襯里面。

7.3.7面層襯里最終檢查

在面層鱗片硬化后進行以下最終檢查。

外觀檢查：目視、指觸等確認無鼓泡、傷痕、流掛、凹凸、硬化不良等缺陷。

漏電檢查：使用高壓電漏電檢測儀全面掃描襯里面（速度為300～500mm/s）。確認有無針孔缺陷（檢查電壓為4000V/mm）。

厚度檢查：使用磁性測厚儀按每2m2測一處確認襯里層的厚度。達到設計保證性能厚度。

敲擊檢查：使用木制小錘輕擊襯里層，根據無異常聲響確認襯里無鼓泡或襯里不實。

7.4FRP內插管施工規范

7.4.1需內襯的鋼管僅限于碳鋼管；

7.4.2內襯管應在襯里施工前安裝；

7.4.3FRP管應預制螺栓孔并比實際安裝長度要長；

7.4.4所有的內插管應根據的要求進行修剪出合適的角度和長度；

7.4.5FRP管的背面和及伸出須膠粘的部位應粗化表面；

7.4.6安裝施工前應檢查法蘭的背面和接管的外表面是否粗化，如有未粗化的地方應用砂輪片或砂紙使其粗化

7.4.7在單面接管和須雙法蘭內襯的內插管，接管內表面從接管頭部向法蘭方向至少粗化25mm的距離以利于玻璃鋼加強；

7.4.8FRP內插管前應檢查清潔情況；

7.4.9在FRP內插管之前，鋼管內表面和法蘭面應噴砂、清潔、底漆；

7.4.10膠粘劑是樹脂；

7.4.11用膩子刀或灰刀涂抹膠粘劑至內插管的法蘭背面和接管的外表面，一般厚度在1.5mm厚，實際情況應根據其和鋼管的間隙確定，以無間隙為準。

齊平內插管

（1）內插管從外部慢慢地旋轉插入，利于氣泡散出，直至內插管法蘭和鋼管法蘭孔眼對齊，用繩索壓緊法蘭面，并用沾有苯乙烯的刷子趕盡多余的膠粘料（螺栓孔、法蘭面、邊角等處）；

（2）膠粘料固化后內插管和壁的連接處加強（用樹脂浸潤玻璃纖維氈）2層，加強處延伸范圍至少壁75mm，內插管25mm；

（3）加強層固化后進行內襯層施工，施工應覆蓋加強區域；

8、內襯中的保護與隔離

8.1不需防腐內構件的屏蔽保護：內構件用三防布包覆，用膠帶粘附在內構件上，內構件在和碳鋼連接的部位留出30～50mm噴砂寬度。

8.2人孔/接管口采用塑料布或彩條布捆扎，防止雨水滲入。

8.3擋板用篷布遮蓋，防止噴砂損傷及噴涂濺料。

8.4在膨脹節處用三防布與外界隔開，防止砂子飛濺到外部施工場地。