第一篇：橋梁現澆箱梁支撐體系施工方案)

松山湖大道（大朗段）市政工程橋梁現澆箱梁施工方案

一；工程概況 1.1簡介

現澆箱梁具有整體性好、外形美觀、剛度大、可做成復雜形狀、線形等特點，越來越多地被廣泛地用于高速公路和城市道路高架橋。現澆箱梁施工支撐體系設計中，環節繁多，支撐體系質量決定了現澆箱梁的施工質量。所以，搞好其支撐體系的設計與安裝，具有重要意義。

松山湖大道（大朗段）跨富民大道跨線橋梁起點樁號K0S1+828.738，終點樁號K1 S 14+175.552。上部結構；

一、五聯箱梁為2*25米兩跨一聯、二、四聯箱梁為3*25 米三跨一聯、三聯箱梁為28+40+30 米三跨一聯，共五聯預應力砼連續箱梁，橋梁總長為352.26米，分南北橋。北一聯、北二聯、北四聯、北五聯，南一聯、南二聯、南四聯、南五聯梁高為1.3米，南三聯、北三聯梁高1.3～2 米，呈拋弧形，南、北橋橋面各寬9.5米，橋面橫向布置為：0.5（外側防撞護欄）+8.5米（車行道），箱梁底寬5米，兩側翼緣寬2.25米。北一聯、北二聯、北四聯、北五聯，南一聯、南二聯、南四聯、南五聯箱梁采用滿堂支架現場澆筑施工；南三聯、北三聯為了保持施工期間交通順暢，在橋梁上跨富民大道段采用鋼管門柱架進行梁體施工，其余跨任采用滿堂支架現場澆筑施工。混凝土總方量為3759.7m3，其中南三聯、北三聯混凝土方量特大均為573.3m3。1.2 工程特點

（1）該橋混凝土工程量大，全部箱梁均為C50現澆混凝土，搭設支架、管材等工作量較大。

（2）南三聯、北三聯均跨富民大道，交通流量大，且不能中斷交通，橋下凈空高度只有6.35米，考慮車輛通行暢通搭設支架后門洞凈空高度為5米，限制超高車輛通行，做好交通疏導，是箱梁施工能否順利進行的關鍵。

（3）由于富民大道屬城市主干線道路，混凝土路面結構，地質條件較好，為支架基礎的穩固性提供了良好條件。

（4）跨富民大道箱梁施工受行車干擾大，本方案特針對第三聯跨富民大道現澆箱梁施工。

1.3工程質量標準

按照《公路橋涵施工技術規范》中要求，對模板工程光度、幾何尺寸、縫隙、垂直度、表面平整度、剛度都有明確規定，支撐體系的基礎部分要牢固、密實，不能產生不均勻沉降，支撐體系要有足夠剛度、強度和穩定性。二；施工平面布置；

本工程由于1#橋臺、14#橋臺征地拆遷未完成，影響一聯、五聯現澆箱梁不能施工，按照前期施工情況及工地實際條件，考慮跨富民大道材料轉運困難，盡量避免材料跨公路轉運，確定現澆箱梁施工順序布置。

根據上述情況計劃配制南二聯、南四聯模板、支架各兩聯材料，根據材料轉運情況分二個施工段即南二聯→南三聯→北二聯→北一聯→南一聯、二施工段即南四聯→北三聯→北四聯→北五聯→南五聯成交叉流水施工體系，有利于解決施工材料跨公路轉運困難。三；現澆箱梁施工方案；

根據現澆箱梁設計圖紙技術參數，梁的跨度、高度、板的厚度荷載要求，支架搭設高度，及施工地形情況，三聯跨富民大道，是城市主干線，車流量大，交通疏導等因素。針對上述情況，確定現澆箱梁支架采用鋼管滿堂架，跨富民大門道采用鋼柱門洞架。

1）地基處理；

本工程箱梁地基大部分處于原水泥路面，及自然原土層，地基條件好，地基承載力350KN/m2

承臺基坑回填前抽排坑內雨水，分層夯填，壓實度應達到95%以上，填至地面時同箱梁底相互施工。

梁底下地基處理，挖機清除表面雜物植被，推土機進行場地平整，壓路機進行碾壓，壓實度應達到95%以上，上鋪4%水泥石粉厚度10cm，面砼10cm厚C15混凝土面，并做2%-4%模坡排水。

沿梁底四周挖排水溝，將雨水引排至場外排水系統，確保梁底地基不受雨水浸泡。

2）測量人員用全站儀放樣出箱梁軸線在地基上，現場技術員根據單幅箱梁的中心軸線，標注支架搭設軸線用白灰線做上標記。根據中心線向兩側對稱布設鋼管支架。

3）支架搭設；

現澆箱梁支架搭設按照施工平面布置以單幅三跨聯整體施工，采用滿堂鋼管支架，架桿外徑48mm，壁厚3.5mm，內徑41mm。支架順橋縱向間距0.9m，橫橋向間距0.6m，腹板位置橫橋間距梁底為0.4m，翼緣板底為0.9*0.9m，橫梁位置間距0.6*0.6 m，縱橫水平桿步距1.2m。考慮支架的整體穩定性、剛性，在縱橫向每5 m布置斜向鋼管剪力撐，（支架布置方式見圖）。

根據支架布置圖布置立桿，立桿墊板采用5cm木板，使立桿處于墊板中心，墊板放置平整、牢固，底部無懸空現象。3.1）鋼管支架安裝

根據立桿及橫桿的設計組合，從底部向頂部依次安裝立桿、橫桿。安裝時應保證立桿處于墊塊中心，一般先全部裝完一個作業面的底部立桿及部分橫桿，再逐層往上安裝，同時安裝所有橫桿。立桿和橫桿安裝完畢后，安裝斜撐桿，保證支架的穩定性。斜撐通過扣件與鋼管支架連接，安裝時盡量布置在框架結點上。3.2）頂托安裝

為便于在支架上高空作業，安全省時，可在地面上大致調好頂托伸出量，再運至支架頂安裝。根據梁底高程變化決定橫橋向控制斷面間距，順橋向設左、中、右三個控制點，精確調出頂托標高。然后用明顯的標記標明頂托伸出量，以便校驗。最后再用拉線內插方法，依次調出每個頂托的標高，頂托伸出量一般控制在30cm以內為宜。3.3）縱橫梁安裝

頂托標高調整完畢后，在其上安放4m310310cm的方木縱梁，在縱梁上間距30 cm安放4m 310310cm的方木橫梁，橫梁長度隨橋梁寬度而定，比頂板一邊各寬出至少50cm，以支撐外模支架及檢查人員行走。安裝縱橫方木時，應注意橫向方木的接頭位置與縱向方木的接頭錯開，且在任何相鄰兩根橫向方木接頭不在同一平面上。

3.4）三聯跨富民大道由于車輛能通行，跨富民大道段設計雙向四車道門洞式鋼柱支架。門洞凈寬為4 m，高度根據相應部位的梁底標高減去上層水平支架的高度確定，立柱鋼管采用外徑530mm，壁厚10mm的熱軋無縫鋼管，其屈服強度不超過345N/mm2。每排立柱下用C30砼長10.5m*寬1m*高0.6 m條形基礎，在立柱位置預埋鋼板（12 mm *750 mm *750 mm）。為了便于上層支架的施工及支架剛性、穩定性，單排橫向立柱高度要保持一致；立柱橫向斜撐采用75mm*75mm*10mm角鋼與立柱鋼管焊接，每根立柱底面設置鋼板（12mm*750mm*750mm），并跟預埋基礎鋼板焊接。橫橋向立柱鋼管中心間距為2.8米，順橋向立柱從富民大道中心向兩側布置，立柱鋼管中心間距均為5米，經計算本跨共需要立柱30根；每根立柱鋼管頂部焊接蓋板，尺寸為12mm*750mm*750mm鋼板，并在板與鋼管連接部位焊接加力板筋，板筋三角形尺寸（200*150*250*8mm），制作時要求板與鋼管焊接角度為900。立柱安裝完成后，在立柱上部橫橋向安裝鋼橫梁，橫梁采用12米的I40a工字與立柱頂板焊接，橫梁共6道。橫梁上部安裝縱向鋼梁，縱梁采用I18a工字與橫梁焊接，縱梁間距為0.3m，為增加支架剛固穩定性，上部采用10#槽鋼橫向連接并焊接。便于箱梁摸板的固定，在縱梁工字鋼上面再鋪設橫橋向硬質木枋條，規格10cm*10cm*10m，間距為0.3米，（支架布置方式見圖）。

4）支架預壓

為減少支架變形及地基沉降對現澆箱梁線形的影響，在縱橫梁安裝完畢后進行支架預壓施工。預壓采用砂袋，預壓范圍為箱梁底部，重量不小于箱梁總重的1.3倍。因懸臂板本身重量較輕，可根據實測的預壓結果，對懸臂板模板的預拱度作相應調整。

4.1）加載順序：分三次加載，第一、二次分別加載總重的30%，第三次加載總重的40%。

4.2）預壓觀測：觀測位置設在每跨的L/2，L/4處及墩部處，每組分左、中、右三個點。在點位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。

采用水準儀進行沉降觀測，布設好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標高。沉降觀測過程中，每一次觀測均找測量監理工程師抽檢，并將觀測結果報監理工程師認可同意。第一次加載后，每2個小時觀測一次，連續兩次觀測沉降量不超過3mm，且沉降量為零時，進行第二次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢。第三次加載沉降穩定后，經監理工程師同意，可進行卸載。

4.3）卸載：人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載，卸載的同時繼續觀測。卸載完成后記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合變形。根據觀測記錄，整理出預壓沉降結果，調整碗扣支架頂托的標高來控制箱梁底板及懸臂的預拱高度。

5）模板安裝 5.1）底模板

底模板采用2cm厚高強度貼面黑膠板，模板在安裝之前進行全面的涂刷脫模劑。底板橫坡按設計圖紙規定的2%橫坡，橫向寬度要大于梁底寬度，梁底兩側模板要各超出梁底邊線不小于5cm，以利于在底模上支立側模。模板之間連接部位采用海綿膠條以防漏漿，模板之間的錯臺不超過3mm。模板拼接縫要縱橫成線，避免出現錯縫現象。

底模板鋪設完畢后，進行平面放樣，全面測量底板縱橫向標高，縱橫向間隔5m檢測一點，根據測量結果將底模板調整到設計標高。底板標高調整完畢后，再次檢測標高，若標高不符合要求進行二次調整。5.2）側模板和翼緣板模板

側模板和翼緣板模板采用2cm厚高強度貼面黑膠板，根據測量放樣定出箱梁底板邊緣線，在底模板上彈上墨線，然后安裝側模板。側模板與底模板接縫處粘貼海綿膠條防止漏漿。在側模板外側背設縱橫方木背肋，用鋼管及扣件與支架連接，用以支撐固定側模板。

翼緣板底模板安裝與箱梁底板模板安裝相同，外側擋板安裝與側模板安裝相同。擋板模板安裝完畢后，全面檢測標高和線型，確保翼緣板線型美觀。5.3）箱室模板

由于箱梁混凝土分兩次澆筑，箱室模板分兩次安裝。第一次用高強度貼面黑膠板做內模板，用方木做橫撐，同時用定位筋進行定位固定，并拉通線校正模板的位置和整體線型。當第一次混凝土達到一定強度后拆除內模，再用方木搭設小排架，在排架上鋪設2cm厚的模板，接縫用玻璃膠粘貼防止漏漿。在澆筑砼過程中派專人檢查內模的位置變化情況。為方便內模的拆除，在每孔的設計位置布設人孔。6）模板拆除

現澆混凝土澆筑完成后，強度達到85%上進行箱室模板拆除，拆除由內而外，梁底模、腹板模待張拉完成并鋼絞線壓漿后，方可進行模板拆除，拆除由先上后下，同一個工作面不能雙重拆除，防止安全事故。模板拆除后進行歸堆修整，以待后用。

7）鋼筋加工安裝 7.1）鋼筋

1、所有鋼筋的種類、鋼筋規格，直徑符合設計圖紙規定，鋼筋儲存在磚墩或木方架空平臺上，要有保護鋼筋不受損壞或暴露在可使鋼筋銹蝕環境中，每次工人下班后要進行覆蓋，防止鋼筋雨水浸泡引起蝕銹。

2、鋼筋必須按不同種類、等級、規格、生產廠家品牌分批驗收，分別堆放不得混雜，并設有鋼筋標志牌，以便于檢查和使用。

3、進場每批鋼筋，應附有產品合格證，并規定抽樣檢查，對試件進行拉力、冷彎和焊接性能試驗。7.2）鋼筋加工

1、鋼筋加工采用鋼筋彎曲機、冷彎成形。

2、鋼筋下料準備：下料前應進行施工圖紙會審，檢查施工圖準確無錯誤后，按照施工圖中構件部位所用鋼筋規格、型號、等級、數量、長度開好下料單。

3、認真核對下料單中鋼筋規格、型號、等級、數量、長度進行配料，盡量減少鋼筋接頭和節約鋼筋，下料后按各種類別掛牌標明，并分別堆放。

4、加工前做好鋼筋表面油漬、鐵銹等雜物清除干凈。

5、鋼筋加工前，認真按照施工圖紙要求，各構件形狀，幾何尺寸進行加工，每加工一批鋼筋成型后，要進行形狀、幾何尺寸檢查是否符合要求，加工后分別按各種類型進行堆放，便于安裝時難尋找和安裝準確性。7.3）鋼筋焊接

1、鋼筋焊接前根據施工條件進行試焊，合格后方可進行批量焊接，焊工人員必須要有特種技術操作焊工證，并在構件區域內符合規定要求進行焊接。

2、焊接長度、寬度、厚度按要求進行焊接，焊接角度在4°左右，鋼筋軸線保持在同一軸線上。

3、焊縫表面光澤保滿，無沙眼或夾渣現象，焊渣清除干凈，盡量避免燒傷鋼筋現象，不得有焊縫開裂現象。

4、焊接所采用電焊條，必須是合格產品，要有合格證，嚴禁使用不合格產品和假冒偽劣商品。7.4）鋼筋安裝、邦扎

1、鋼筋邦扎前，按照測量放樣標高彈好墨線，按照設計圖紙留足夠保護層。

2、按照施工圖紙標注鋼筋間距、軸線、位置，然后進行邦扎。

3、現澆箱梁鋼筋與預應力鋼絞線發生沖突時可適當調整鋼筋位置，嚴防鋼筋偏位和露筋現象。

4、鋼筋邦扎要牢固，無松動、變形狀態，間距均勻，幾何尺寸準確，墩柱鋼筋應垂直，軸線準確。

5、為防止鋼筋下垂、酌情增加支撐鋼筋。

6、鋼筋安裝邦扎完成后，按照設計圖紙要求檢查鋼筋直徑、間距、數量、型號、錨固長度、形狀，幾何尺寸是否正確。

7、鋼筋安裝邦扎完成后，進行自檢驗收合格后，報監理工程師進行分項工程驗收，驗收合格后，進行下道工序施工，同時作好隱蔽工程驗收資料。8）混凝土澆筑 砼前期準備，現澆箱梁澆筑前號開施工專例會議，進行施工質量、安全技術交底，由專人負責機具，燈具配置管理，混凝土由專人指揮及交通疏導。

混凝土采用商品混凝土，由鴻信混凝土公司提供，箱梁澆筑前要進行砼前準備，配備足夠車輛、泵送車輛，要預備一臺泵送車輛，以免泵送車輛發生故障時進行及時處理。

箱梁混凝土分兩次澆筑，第一次澆筑底板和腹板，澆注至肋板頂部，第二次澆筑頂板和翼板，兩次澆筑接縫按施工縫處理。混凝土澆筑從一端向另一端呈梯狀分層連續澆筑，上層與下層前后澆筑距離保持2m左右，在下層混凝土初凝前澆筑完成上層混凝土。混凝土澆筑應注意以下事項：

8.1）混凝土澆筑前，用人工及吹風機將模板內雜物清除干凈，對支架、模板、鋼筋和預埋件進行全面檢查，同時對發電機和振搗棒等機械設備進行檢查，確保萬無一失。

8.2）混凝土澆筑應對稱縱向中心線，先中心，后兩側對稱澆筑。混凝土分層厚度為30cm，澆注過程中，隨時檢查混凝土的坍落度。

8.3）混凝土振搗采用插入式振動棒，移動間距不應超過振動棒作用半徑的1.5倍，作用半徑約為振動棒半徑的8~9倍。8.4）振動棒振搗時與側模保持5~10cm的距離，避免振搗棒接觸模板和預應力管道等。振搗上層混凝土時，振搗棒要插入下層混凝土10cm左右。對每一振動部位振搗至混凝土停止下沉，不再冒氣泡，表面平坦、泛漿為止，避免漏振或過振，每一處振完后應徐徐提出振動棒。

8.5）在混凝土澆筑過程中安排專人跟蹤檢查支架和模板的情況，模板若出現漏漿現象，要用海綿條進行填塞。在澆筑混凝土前，在L/2，L/4截面位置的底模板下掛垂線，每截面分左邊、左中、中線、右中、右邊設五道垂線。垂線下系鋼筋棍，在地面對應位置埋設鋼筋棍，在兩根鋼筋棍交錯位置劃上標記線，以此來觀測混凝土澆筑過程中底板沉降情況，若發生異常情況，立即停止澆筑混凝土，查明原因后再繼續施工。

8.6）第一次澆筑混凝土，澆注至腹板頂部時，做好施工縫。混凝土高度略高出設計腹板頂部1cm左右，將頂面的水泥漿和松散砼鑿除掉，露出堅硬的混凝土粗糙面，用水沖洗干凈。

8.7）第二次澆筑箱梁頂板混凝土時，在L/2,L/4墩頂等斷面處，從內側向外側間距5m布設鋼筋棍，將鋼筋棍焊在頂層鋼筋上，使頂端標高為頂板標高，以此辦法來控制頂板砼澆筑標高及橫坡度。用提漿棍滾壓，使其表面出漿，便于抹面。提漿棍滾壓后，緊跟著人工抹面，抹面時要架設木板，不得踩砼面，以免影響平整度。待抹面后約半小時左右，采用抹光機再次進行抹面整平，最后再人工進行收漿抹面。

混凝土收漿抹面后進行人工拉毛，采用鋼絲刷橫橋向拉毛，深度控制在1~2mm。要掌握好拉毛時間，早了帶漿嚴重，影響平整度，晚了則拉毛深度不夠，一般憑經驗掌握，在砼表面用手指壓時有輕微硬感時拉毛為宜。分兩次進行抹面。第一次抹面對混凝土進行找平，在混凝土接近終凝、表面無泌水時，進行二次抹面收光。然后橫橋向進行拉毛處理。

8.8）在澆筑箱梁頂板預留孔混凝土前，應清除箱內雜物，避免堵塞底板排水孔。主梁頂面預留孔四壁鑿毛，填筑預留孔混凝土要振搗密實。8.9）混凝土養生采用土工布覆蓋灑水養生，保證混凝土表面始終處于濕潤狀態，養生時間不少于7天。用于控制張拉、落架的混凝土強度試塊放置在箱梁室內，同條件進行養生。養生期內，橋面嚴禁堆放材料。9）預應力工程

預應力工程作為現澆箱梁的重中之重，從預留孔道的布設、錨墊板的安裝、錨下砼的振搗以及張拉和壓漿操作均不容忽視。一旦某一環節出現問題，就會造成質量問題。

預應力工程分孔道成型、下料編束、穿索、張拉和壓漿五個步驟： 9.1）孔道成型

預應力管道成型采用金屬波紋管，金屬波紋管在使用前要逐根檢查，不得使用有銹包裹及沾有油污，泥土或有撞擊、壓痕，裂口的波紋管。金屬波紋管在安放時，根據管道座標值，安設計圖紙要求設置定位筋，并用綁絲綁扎牢固，曲線部分采用U型定位環與定位筋綁扎，卡牢波紋管。在波紋管接頭部位及其與錨墊板喇叭接頭處，用寬膠帶粘繞緊密，保證其密封，不漏漿。

錨頭安裝時，應使錨頭入槽，不得隨意放置。限位板安裝過程中注意鋼絞線與孔洞一一對應，防止錯位，造成張拉過程中鋼絞線斷絲，限位板槽的深淺合適，防止過淺鋼絞線刻痕厲害，過深造成夾片外露較長或錯位。9.2）下料編束

首先檢查鋼絞線質量是否符合設計要求，保證鋼絞線表面無裂紋毛刺，機械損傷，氧化鐵皮或油跡。鋼絞線下料長度經計算確定，L=(兩錨頭間的設計長度)+2(錨具厚度+限位板厚度+千斤頂長度+預留長度)。鋼絞線切割用砂輪機切割后編成束，編束時保持每根鋼絞線之間平行，不纏繞，每隔1—1.5m綁扎一道鉛

絲，鉛絲扣向里，綁好的鋼絞線束編號掛牌堆放，離開地面，以保持干燥，并遮蓋防止雨淋。9.3）穿束

箱梁鋼絞線采用鋼套牽引法，穿束時鋼絞線頭纏膠帶，防止鋼絞線頭被掛住。9.4）張拉

① 張拉設備的選型：

張拉設備為2臺300噸千斤頂和兩臺ZB4-500油泵，為了保證張拉工作安全可靠和準確性，所選用設備的額定張拉力要大于所張拉預應力筋的張拉力。預應力筋的張拉力計算如下： Ny=N3δk3Ag31/10000 式中：Ny——預應力筋的張拉力； N——同時張拉的預應力筋的根數； δk——預應力筋的張拉控制應力； Ag——單根鋼絞線的截面積。

本施工段預應力張拉需用最大張拉力為： Ny=1231370318231/10000=299.21(t)現場采用2臺300噸千斤頂進行同步張拉，通過上式計算可知，能夠滿足現場生產的需要。

根據規范及張拉應力的要求，采用油壓表的量程為0~100Mpa，精度為1.5級，其讀數盤的直徑要求大于150mm。② 設備的校驗：

油壓千斤頂的作用力一般用油壓表來測定和控制，為了正確控制張拉力，因此需對油壓表和千斤頂進行標定。首先在計量局對油壓表進行檢驗，測試合格后，方可用于施工中。然后選用大噸位的砝碼加載萬能試驗機進行加載試驗，對千斤頂和油泵組成的系統進行標定，標定合格后方可用于施工中。③ 張拉施工人員安排：

組成張拉班，技術負責人2人，司泵2人，記錄2人，千斤頂操作2人，各負其責，張拉前對張拉班進行技術培訓，使明白設備性能、操作規程和安全要領等方面的知識。④預應力筋張拉

預應力筋按技術規范和設計圖紙進行張拉,張拉程序為0→初應力→δk(持荷2min 錨固)。張拉時，邊張拉邊測量伸長值，采用應力、應變雙控制，實際伸長值與理論伸長值相比誤差控制在±6%以內，如發現伸長值異常則暫停張拉并通知監理工程師，張拉現場記錄及時整理，并報監理工程師，并按監理工程師批示的措施進行處理。各批鋼束張拉時為對稱張拉。張拉過程中統一指揮，兩端張拉速度盡可一致。出現的響動或異常現象立即停止施工，進行檢查，查明原因后再行張拉。鋼絞線理論伸長值△L計算 △L=PpL/(ApEp)

式中：Pp——張拉力（N）； L——預應力筋的長度（mm）；

Ap——預應力筋的截面面積（mm2）； Ep——預應力筋的彈性模量（N/ mm2）。

預應力筋張拉的實際伸長值△L，按照下式計算：

△L=△L1+△L2

△L1——從初應力至最大張拉應力間的實測伸長值；

△L2——初應力以下的推算伸長值，可采用相鄰級的伸長值。

由于千斤頂等設備未到位，無法計算L值，待設備就位后再計算△L值。

5、孔道壓漿

壓漿前為使孔道壓漿流暢，并使漿液與孔壁結合良好，壓漿前用高壓水沖冼孔道，然后用無油脂壓縮空氣吹干。采用真空灌漿工藝及時灌漿，壓漿時采用邊拌和邊壓漿的方式連續進行，直至出口冒出新鮮水泥漿，其稠度與壓注的漿注相同時即可停止。壓漿施工完畢后，立即進行封錨混凝土施工。9.5）卸架

預應力工程施工完畢后，開始進行卸架，卸架時應按先跨中后兩邊的順序均勻拆除，嚴禁野蠻施工，卸架后的支架應堆放整齊，以方便以后的施工。四；質量保證措施

1、質量目標：嚴格執行交通部現行《公路橋涵施工技術規范》（JTJ041-2000）及招標文件投標書中有關規定并滿足設計要求，爭創優質工程。

2、開工前，首先對測量放樣數據作好紀錄。

3、對于關鍵的預應力工程實行專人負責，專人管理。

4、施工前，施工技術負責人組織技術人員和施工管理人員仔細閱讀設計文件，了解設計意圖，明確施工技術重點、難點，進行技術交底。

5、施工過程中嚴格執行自檢、互檢、專職檢的三檢制度，且內部監理行使否決權。

6、實行工序交接制度，關鍵工序班組檢查合格，經內部監理工程師檢查，確認符合要求后，填寫好檢查記錄，然后請監理工程師復核鑒定，才能進行下道工序施工。

五；進度保證措施

1、確保施工質量，只有質量有保證，施工進度才能有保證；

2、成立現澆箱梁生產項目領導責任區，由項目經理負責，加強對箱梁施工的宏觀管理。

3、各負其責，責任到人，建立施工質量、進度獎罰制度；

4、鋼筋、砂石料和水泥等原材料備料充足，避免出現等料誤工情況的發生；

5、對拌合站、吊車及發電機等機械設備及時檢查，保證機械設備始終處于良好工作狀態；

6、加強對施工人員培訓工作，使之能快速、熟練掌握操作要領，保證工序銜接緊密。

六；安全、文明施工保證措施

1、嚴格執行項目經理部安全保證體系的有關規定。

2、箱梁梁施工前，安保部對現場工作人員進行安全技術交底。

3、跨富民大道時，門洞式支架兩側掛好安全警示燈，并安排專人指揮交通。

4、鋼絞線張拉時，兩端設警戒標志，專人看護，閑雜人員不得靠近，確保張拉安全。

5、施工人員必須配戴安全帽和安全帶，支架上方搭設欄桿和安全網。

6、機械操作必須遵守規程安全操作，不得違章作業。

7、施工現場要整齊規范，各種警示牌和施工銘牌樹立齊全。

七；箱梁支架受力計算書

箱梁支架受力計算取第三聯單箱梁支架進行受力計算。一）荷載計算

1、箱梁荷載：箱梁鋼筋砼自重：G=485.6m3326KN/m3=12625.6KN

偏安全考慮，取安全系數r=1.2，以全部重量作用于底板上計算單位面積壓力：

F1=G3r÷S=12625.6KN31.2÷（11m360m）=22.956KN/m2

2、施工荷載：取F2=2.5KN/m2

3、振搗混凝土產生荷載：取F3=2.0KN/m2

4、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m2

5、貼模黑夾板：取F5=0.1KN/m2

6、方木：取F6=7.5KN/m3 二）底模強度計算

箱梁底模采用高強度貼模黑夾板，板厚＆=20mm，貼模黑夾板方木背肋間距為300mm，所以驗算模板強度采用寬b=300mm平面貼模黑夾板。

1、模板力學性能

（1）彈性模量E=0.13105MPa。

（2）截面慣性矩：I=bh3/12=30323/12=20cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30322/6=20cm3（4）截面積：A=bh=3032=60cm2

2、模板受力計算

（1）底模板均布荷載：F= F1+F2+F3+F4=17.165+2.5+2.0+1.5=23.165KN/m2 q=F3b=23.16530.3=6.949KN/m（2）跨中最大彎矩：M=qL2/8=6.94930.32/8=0.078 KN2m

（3）彎拉應力：σ=M/W=0.0783103/11.25310-6=6.54MPa＜［σ］=11MPa貼模黑夾板板彎拉應力滿足要求。

（4）撓度：從貼模黑夾板下方木背肋布置可知，貼模黑夾板可看作為多跨等跨連續梁，按三等跨均布荷載作用連續梁進行計算，計算公式為：

f=0.677qL4/100EI =(0.67736.94930.34)/(10030.1310538.44310-8)=0.454mm＜L/400=0.75mm

貼模黑夾板撓度滿足要求。

綜上，貼模黑夾板受力滿足要求。三；橫梁強度計算

橫梁為10310cm方木，跨徑為0.9m，中對中間距為0.4m。截面抵抗矩：W=bh2/6=0.130.12/6=1.67310-4m3 截面慣性矩：I= bh3/12=0.130.13/12=8.33310-6m4

作用在橫梁上的均布荷載為：

q=(F1+F2+F3+F4+F5)30.4=(23.165+0.1)30.4=9.306KN/m 跨中最大彎矩：M=qL2/8=9.30630.92/8=0.942KN2m

落葉松容許抗彎應力［σ］=14.5MPa，彈性模量E=113103MPa

1、橫梁彎拉應力：σ=M/W=0.9423103/1.67310-4=5.805MPa＜［σ］=14.5MPa 橫梁彎拉應力滿足要求。

2、橫梁撓度：f=5qL4/384EI =(539.30630.94)/(384311310638.33310-6)=0.867mm＜L/400=2.25mm 橫梁彎拉應力滿足要求。綜上，橫梁強度滿足要求。四；縱梁強度計算

縱梁為10310cm方木，跨徑為0.9m，間距為0.9m。截面抵抗矩：W=bh2/6=0.130.102/6=1.67310-4m3 截面慣性矩：I=bh3/12=0.130.13/12=0.833310-5m4 0.9m長縱梁上承擔3根橫梁重量為：0.130.130.637.533=0.135KN 橫梁施加在縱梁上的均布荷載為：0.135÷0.9=0.15KN/m 作用在縱梁上的均布荷載為：

q=(F1+F2+F3+F4+F5)30.9+0.15=23.26530.9+0.15=21.088KN/m 跨中最大彎矩：M=qL2/8=21.08830.92/8=2.425KN2m

落葉松容許抗彎應力［σ］=14.5MPa，彈性模量E=113103MPa

1、縱梁彎拉應力：σ=M/W=2.4253103/1.67310-4=14.25MPa＜［σ］=14.5MPa 縱梁彎拉應力滿足要求。

2、縱梁撓度：f=5qL4/384EI =(5321.08830.94)/(384311310330.833310-5)=0.32 mm＜L/400=2.25mm 縱梁彎拉應力滿足要求。綜上，縱梁強度滿足要求。五支架受力計算

1、立桿承重計算

鋼管支架立桿設計承重為：30KN/根。

(1)每根立桿承受鋼筋砼和模板重量：N1=0.930.9329.13=23.59KN(2)橫梁施加在每根立桿重量：N2=0.93330.130.137.5=0.20KN(3)縱梁施加在每根立桿重量：N3=0.930.130.1537.5=0.10KN(4)支架自重：立桿單位重：0.06KN/m，橫桿單位重：0.04KN/m N4=［535.77+53（0.9+0.9）35.12］/100=0.75KN 每根立桿總承重：

N=N1+N2+N3+N4=23.59+0.20+0.10+0.75=24.64KN＜30KN 立桿承重滿足要求。

2、支架穩定性驗算

立桿長細比λ=L/i=1200/［0.353（48+41）÷2］=77 由長細比可查得軸心受壓構件的縱向彎曲系數φ=0.732 立桿截面積Am=π（242-20.52）=489mm2 由鋼材容許應力表查得彎向容許應力［σ］=145MPa

所以，立桿軸向荷載［N］=Am3φ3［σ］=48930.7323145 =51.9KN＞N=24.64KN

支架穩定性滿足要求。

綜上，鋼管支架受力滿足要求 六）門洞式支架承載力驗算

因為第三聯中間跨度為40米，箱梁混凝土方量最大，所以現在以40米跨孔的箱梁數據為例進行驗算。

門洞鋼柱橫橋向間距2.8米，縱橋向間距5米。鋼橫梁跨度2.8米，縱梁跨度5米，間距0.6米，橫梁采用I40a工字鋼，縱梁采用I22a工字鋼，鋼立柱采用φ600mm共35個，門洞總面積12m*30m共計360m2。

穿松山湖道路預留汽車通道其門洞支架強度、穩定性、撓度核算：

1．荷載：

1、箱梁荷載：箱梁鋼筋砼自重：40米跨混凝土及鋼筋重量即恒載G=（573.3*2.5（混凝土）+99.625（鋼筋）+23.5（鋼絞線/98*30=476.44T；G=4764KN 偏安全考慮，取安全系數r=1.2，以全部重量作用于底板上計算單位面積壓力：

F1=G3r÷S=4764KN31.2÷（9.5m330m）=20.05KN/m2

2、施工荷載：取F2=2.5KN/m2

3、振搗混凝土產生荷載：取F3=2.0KN/m2

4、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m2

5、貼模黑夾板：取F5=0.1KN/m2

6、方木：取F6=7.5KN/m3 荷載總重量為：F計=33.65 KN/m2 考慮到本結構的重要性，系數本橋取1.2。即門洞支架承受荷載為G驗=1.2F計=1.2*33.65=40.38 KN/m2，假定荷載為均布荷載，折合到單根立柱承受荷載為：P=47.11/35=1.15KN。

2、結構內力計算：（1）、計算資料：

①、防護板厚度為18mm膠合板：5.0/10031.831.2=0.108KN/㎡ ②、[10槽鋼：材質Q235 As=12.743102mmq=10Kg/m Ix=198.33104mm4

Wx=39.73103mm3

Sx=23.53103mm

3ix?3.94mm

5/mm2

fv?21Niy?14.2mm

f?21N5/mm2 ③、[12槽鋼：材質Q235 As=21.953102mmq=17.23Kg/m Iy=73.43104mm4

Wy=40.93103mm3 Sx=23.53103mm④、Ⅰ22a工字鋼，材質Q235 As=42.13102mmq=33.05Kg/m Ix=34063104mm4

Wx=309.63103mm3 Sx=177.73103mm⑤、Ⅰ40a工字鋼，材質Q235 As=119.253102mmq=93.61Kg/m Ix=464723104mm4

Wx=1858.93103mm3 Sx=1084.13103mm

3i?197.4mm

ix?3.94mm

ix?8.99?10mm

tw?7.5mm

tw?12mm

⑥、鋼管柱：φ500310螺旋焊管：

As=112.313102mm

2q=88.7Kg/m Ix=22198.333104mm4

W=1092.443103mm3（2）、支頂架下支墊槽鋼計算：

①、[12槽鋼6m，可按三跨連續梁計算，荷載最不利作用在跨中。

荷載：P?0.9?0.9?50.63KN/m2?41.01KN ②、查建筑結構靜力手冊三跨連續梁計算表得：

M1?M5?0.171?41.01?0.90?6.31KN?mMB?0.158?41.01?0.90?5.83KN?mVB左?0.658?41.01?26.99KN③、強度驗算：[12 6.31?106f??146?215 滿足

1.05?40.9?103

撓度驗算：

41.01?103?9003w?1.097??2.17mm?900/40?2.25mm

100?2.06?105?73.4?104（3）、次梁驗算： ①、荷載：

汽車安全通道及槽鋼重量：0.13?1.2?0.36KN/m2 Ⅰ22a工字鋼荷重：

0.33?1.2?0.4KN

P?(50.63?0.36)?0.9?0.4?46.29KN②、內力計算： 查表得：

M1?0.244?46.29?32?33.8KN?mMB??0.267?46.29?32??37.08KN?m VB左??1.267?46.29??58.65KN③、強度驗算：

vx?1.05

Mx?37.08?106抗彎：fy???114?215滿足

vxwx1.05?309.6?103VS58.65?103?177.7?103抗剪：fv???40.8?125滿足 4I1tw3406?10?7.5

撓

度

：PL346.29?103?30003w1?1.883??1.883??3.35?3000/400 100EI100?3406?104?2.06?105?7.5滿足PL346.29?103?30003w1?1.883??1.883??3.35?3000/40045100EI100?3406?10?2.06?10?7.5滿足

④、整體穩定驗算：

?b?1.48'b

??0.882Mx37.08?106fy?'??136?215滿足 3?bwx0.882?309.6?10（4）、鋼架主梁驗算：

主梁采用Ⅰ40a雙工字鋼組截面 ①、主梁荷載：

主梁自重：按集中荷載計算：

0.94?2?1.2?2.26KN

46.29?3?2.26?141.13KN②、內力計算：

由于集中力分布較密，可近似簡化為均布荷載計算：

7?141.13/6.5?151.99KN/mI2h2?46472?104?6500????4.124I1l22198.33?104?660011K???0.0893?2?3?2?4.124ql2151.99?6.52Mc?MD?K?0.089??142.88KN?m

44ql151.99?6.5vA???493.97KN222Mmax?493.97?6.5/2?151.99?6.5?142.88?659.82KN?m8Nc?ND?493.97?141.13?635.1KNNA?ND?635.1?0.887?6.6?1.2?642.13KN③、主梁強度驗算：

vx?1.05Mx659.82?106抗彎：fy???169?215滿足yxwx1.05?2?1858.9?103vS493.97?103?1084.1?103抗剪：fv???48?125滿足Ixtw2?46472?104?12撓度：采用疊加法計算：M1?M25gl4l21x2w?w1?w2??[3?M4?(x?)]384EI6EIll5?151.99?6.54?384?2.06?105?2?46472?104650026??3?142.88?106?2.06?105?2?46472?104?1/6500?[6500/2?(6500/2)2/6500]?18.451?3.941?14.51mm?6500/400?16.25mm滿足④、主梁整體穩定驗算：

Mx?659.82KN?mwx?2?1858.9?103?b?2.8?b'?1.07?0.282/2.8?0.969Mx659.82?106fy?'??183?215滿足3?bwx0.969?2?1858.9?10（5）、鋼管柱整體穩定驗算： ①、計算資料：

M?142.88KN?m?max?1??6600/140.5?47查表得：??0.87Yx?1.15wx?1092.44?103

?2EA2.06?105?104?112.31?10226N'E?????9.39?101.1??21.1?472x

②、整體穩定驗算：

N??xA?maxMx?xw(1?0.8?N)N'Ex1?142.88?1061.15?1092.44?103(1?0.8?635.1?10)69.39?103635.1?103??20.87?112.31?10

?65.0?120?185?215滿足③、平面外穩定驗算：

h0?600??6600/140.5?47??0.87V642.13?103f???65.72?215滿足?A0.87?112.31?102

（6）、支撐體系驗算：

①、水平系桿，按壓桿計算，采用2[10雙槽鋼截面

l?3000?406?2594i?22.3mm

??2594/22.3?116?200滿足②、剪力撐，采用[10單槽鋼截面，按拉桿計算

i?14.2mm l?1867?2?3734mm3734???263?400滿足14.2（7）、汽車通道門洞最大撓度：

2.17?3.35?14.51?20mm

模板施工時應加起拱補償。

（8）、基礎計算，要求地基承載值160KN/㎡

3?(2.2?6?0.6?1)?2.4?138KNN?138?642.13?780.37KN

780.37P??118?160滿足3?2.2

第二篇：橋梁現澆箱梁模板支撐體系施工技術的研究論文

摘 要：

在進行橋梁建設的過程中，經常會采用現澆箱梁，而在對箱梁進行現場澆筑的時候，需要對模板進行使用，而在模板工程中，支撐體系發揮著非常重要的作用，它對于保證施工安全以及模板的穩定都有著非常重要的意義，因此文章結合桃子灣立交匝道橋，對于橋梁現澆箱梁模板支撐體系施工技術進行了一定的探討。

關鍵詞：

橋梁工程；現澆箱梁；模板；支撐體系

雖然箱梁模板支撐體系在橋梁工程施工中是屬于臨時設施，但是它對于箱梁的澆筑有著非常重要的意義，因此文章結合實際工程，對于現澆箱梁模板支撐體系施工技術進行了相應的探討。

文章所探討的工程為桃子灣立交匝道橋，本工程屬于重慶市機場專用快速路工程的北段II標段，從重慶渝北區石壩子至重慶機場T3航站樓，全長約4.86km。道路采用雙向8車道，設計車速80km/h，路幅寬37.0m，中央分隔帶寬3.0m，單側車行道寬15.5m，兩側檢修道寬1.5m。桃子灣立交為重慶市機場專用快速路跨越機場南聯絡線而設置的一座互通式立交，由立交主線橋和八條匝道組成，與機南線實現互通。桃子灣立交設計采用路、橋結合方式，主線全長1090m，由483m道路和607m橋梁（其中左幅長535m，右幅長607m）組成；匝道全長5976m，由4436m道路和1540m匝道橋組成。模板支撐方案的選擇

1.1 支架體系的確定。在對于模板支撐方案進行選擇的時候，首先需要對于支架體系加以確定，在確定支架體系之后，才能夠進一步按照相應的支撐體系方案進行施工。在本工程中，機南線往小里程范圍為桃子灣立交大填方區，該區域內回填后地勢較平坦，橋梁高度為5～9m，現澆箱梁施工適合采用碗扣式滿堂支撐架。機南線往大里程范圍位于丘陵斜坡地帶，采用鋼管滿堂支撐架施工地基不易處理，工程量大，施工周期長，安全穩定性較差。

1.2 鋼管樁貝雷片體系概述。在本工程中，在箱梁跨中以及跨端部，設鋼管樁基礎，由4跟630x10mm鋼管并排作為承力鋼管樁，間距2.8m；每排鋼管樁頂部放置2根I36a工字鋼作為橫梁，橫梁上設置16片貝雷桁架作為縱向承重主梁；貝雷梁上放置I25a工字鋼作為分配梁，間距90cm；在分配梁上搭設2～3m高碗扣架，立桿縱距0.9m，橫距0.6m，步距0.9m。

1.3 落地式滿堂碗扣架概述。本工程所采用的落地式滿堂碗扣架支撐體系，立桿間距縱橫向為0.9×0.6m，在墩柱附近范圍內加密為0.6×0.6m（橫隔梁下及兩邊各1.2m），橫桿步距為1.2m。立桿上下分別為可調支托，頂（底）托伸出立桿頂（底）端長度不大于20cm，否則增加縱橫向水平桿。立桿底部加底托，立于12cm×14cm木方上。模板采用1.8cm厚橋梁專用竹膠板，模板底木方采用6cm×8cm間距30cm，托梁采用12×14cm的木方。支架搭設高度為5～9m，具體根據現場情況確定。支架體系施工技術

2.1 鋼管樁貝雷片支撐體系搭設技術。在本工程中，首先對鋼管樁貝雷片支撐體系進行搭設，而在對對鋼管樁貝雷片支撐體系進行搭設的過程中，首先需要進行鋼管樁基礎的施工，本工程鋼管樁基礎采用C30素混凝土條形基礎，橫橋向設置。條形基礎長10.5m，寬1.5m，厚0.5m。條形基礎下設擴大基礎，長11m，寬2m，厚0.5m。基礎澆筑前需進行地基處理，要求地基壓實度達到95%以上。基礎與擴大基礎之間布置連接鋼筋[email protected]，采用梅花形布置，錨入基礎和擴大基礎各30cm。

完成了基礎的施工之后，接下來進行鋼管樁安裝，貝雷片下部采用630x10mm鋼管作為支撐立柱，將所受荷載傳遞到基礎，然后傳遞給地基。在基礎混凝土強度達到75%以上時，開始安裝鋼管樁。按基礎預埋鋼板頂標高和梁底標高，扣除模板厚度、方木厚度、碗扣架高度、貝雷片高度、工字鋼高度及砂箱高度后，最后計算出鋼管長度。

接下來進行工字鋼橫梁以及貝雷片的安裝，用2根I36a工字鋼并焊做為橫梁，橫橋向放在鋼柱頂部。并在鋼柱頂面鋼板上，靠近工字鋼邊緣處，各焊一個擋板，防止工字鋼移動。在進行貝雷片的安裝時，先將貝雷片在地面上按設計片數拼裝，并分組聯結好。在工字鋼橫梁上按設計間距，將各組貝雷架的位置用油漆標好。

在貝雷梁架設完畢，并經過嚴格的檢查后，便可在貝雷片組合架上面按照0.9m（橫隔梁下0.6m）的間距均勻鋪設I25a橫向工字鋼，用來傳遞分散梁體上碗扣支架的施工荷載，作為上層梁體的支撐基礎，同時也作貝雷梁頂部連接骨架。

2.2 落地式滿堂碗扣架的搭設技術。在完成了鋼管樁貝雷片支架體系的搭設之后，接下來進行落地式滿堂碗扣架的搭設，首先進行地基處理在場區內未經破壞和擾動的原有地面，經壓實度檢測，壓實度達93%的可作為持力地基。由于施工而遭到破壞和擾動的地面，如管線拆遷和鋪設回填土、承臺開挖的基坑回填等，要求挖除上層虛土，深度不小于30cm，然后夯實基底，再分層回填、夯實（松鋪厚度不大于25cm）；基底分層夯實，壓實度達93%方可作為持力層。地基處理時，能夠采用壓路機等機械施工的，盡量使用機械，機械無法施工或局部小面積處則采用人工施工。支撐體系處于坡地位置，需對坡進行處理，以便進行支撐體系的搭設。

接下來進行支架的搭設，在搭設時，桿件進場后，由質量員、材料員、施工員對桿件進行檢查，發現有明顯彎曲、壓扁、開裂、脫焊或嚴重銹蝕的桿件，不得使用。在放置支架時，底座和墊板應準確地放置在定位線上；墊板宜采用長度不少于2跨，厚度不小于50mm的木墊板；底座的軸心線應與地面垂直。腳手架搭設應按立桿、橫桿、斜桿順序逐層搭設，每次上升高度不大于3m。底層水平框架的縱向直線度應≤L/200；橫桿間水平度應≤L/400。立桿的接長縫應錯開，即第一層立桿應用長2.4m和3.0m的立桿錯開布置，往上則均采用3.0m的立桿，至頂層再用1.8m、0.12m及0.6m三種長度的頂桿找平。搭設頭兩層支架時，對橫桿進行找平確保桿件無扭曲、傾斜現象。

施工人員上下腳手架必須在專門的馬道上行走，不準攀爬腳手架。馬道為“之”字形，設置于箱梁腳手架的較矮處靠中位置，附著在箱梁支架上。設置在側向，寬度1m，桿件設置與箱梁腳手的縱桿間距和水平橫步距相對應，坡道水平長2.7m（3根箱梁立桿縱距）、垂直高2.4m（2根支架水平桿步距），休息平臺寬0.9m。在對作業平臺進行設置時，每幅支架兩側各搭設寬度不小于1m的作業平臺，平臺上滿鋪設腳手板，外側設置安全防護欄桿，高度不小于1.5m，下部應設置18cm高的擋腳板，在1.2m處搭設一道橫向護欄。結語

在進行橋梁現澆箱梁施工的過程中，模板支撐體系發揮著非常重要的作用，所以必須要對其模板支撐體系施工技術引起足夠的重視，文章結合實際的工程案例對于相應的施工技術進行了一定的探討，以期能夠促進橋梁現澆箱梁模板支撐體系施工技術的進一步發展。

參考文獻

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第三篇：現澆箱梁施工方案

現澆箱梁施工方案

一、工程概況

K135+199.445分離立交橋位于鄆城互通區內，橫跨338省道，交角為90°，跨徑為22-28-22m，全長72m。該橋基礎形式為鉆孔灌注樁，共30顆，橋臺鉆孔樁直徑1.2m，長38m，橋墩鉆孔樁直徑1.5m，右幅鉆孔樁樁長47m，左幅鉆孔樁樁長48m。橋墩、橋臺樁頂皆設有承臺，橋臺為肋式臺，橋墩為立柱，立柱直徑1.3m。上部構造為現澆連續箱梁，左幅箱梁寬13.5m，為三室結構，右幅箱梁寬17.0m，為4室結構。箱梁高1.4m，梁室高0.98m，底板厚0.2m，頂板厚0.22m，腹板寬0.45m。箱梁采用C50混凝土，共1381.56m3。

二、現澆箱梁施工方案

現澆箱梁支架采用滿堂式碗扣支架，搭設滿堂支架時，封閉338省道交通，從3#臺路基進行改道，確保滿堂支架施工的安全。碗扣支架上搭設縱橫方木，箱梁底模板及側模板采用厚1.5cm的高強度竹膠板，箱室內模采用木模板。箱梁砼澆筑采用二次澆筑法，第一次澆筑至腹板與翼緣板連接處，第二次澆筑頂板，待箱梁砼強度達到100%時進行預應力張拉。Ⅰ、地基處理

1、地基處理1、338省道兩側排水溝回填處理

將排水溝內松散浮土和淤泥挖除干凈，然后按照50cm一層分層回填山皮石，回填高度略低于省道路面高度，用壓路機分層碾壓至無沉降為止。然后填筑40cm厚6%灰土，分兩層回填，壓實度達到93%以上，回填土頂面與省道路面齊平，并做出2%—4%的橫坡，以利于排水。

2、橋梁范圍內路基地表處理

用平地機及推土機清除地表，并將地表整平。然后用鏵犁翻松30cm厚表面土層，摻入10%生石灰粉，用旋耕犁拌和均勻，待含水量合適實，壓路機碾壓密實，壓實度達到90%以上。然后再填筑30cm厚10%灰土，并做出2%—4%橫坡，壓實度達到93%以上，以高出地面不受雨水浸泡影響。

3、排水溝挖設

在10%灰土處理過的地基范圍四周挖設50×50cm的排水溝，排水溝與路線右側的省道兩側的自然排水溝連通，將雨水引進排水溝，防止雨水浸泡地基，避免碗扣支架產生不均勻沉降。

Ⅱ、支架搭設

K135+199.445分離立交橋現澆箱梁為單幅3跨整體施工，支撐方式采用滿堂式碗扣支架。碗扣支架采用WDJ式支架，架桿外徑4.8cm，壁厚0.35cm，內徑4.1cm。支架順橋向縱向間距0.9m，橫隔板處縱向間距0.6m，橫橋向橫向間距梁底為0.9m，翼緣板底為1.2m，縱橫水平桿豎向間距1.2m。考慮支架的整體穩定性，在縱橫向布置斜向鋼管剪力撐。

1、測量放樣

測量人員用全站儀放樣出箱梁在地基上的豎向投影線，并用白灰撒上標志線，現場技術員根據投影線定出單幅箱梁的中心線，同樣用白灰線做上標記。根據中心線向兩側對稱布設碗扣支架。

2、布設立桿墊塊

根據立桿位置布設立桿墊板，墊板采用5cm木板，使立桿處于墊板中心，墊板放置平整、牢固，底部無懸空現象。

3、碗扣支架安裝

根據立桿及橫桿的設計組合，從底部向頂部依次安裝立桿、橫桿。安裝時應保證立桿處于墊塊中心，一般先全部裝完一個作業面的底部立桿及部分橫桿，再逐層往上安裝，同時安

裝所有橫桿。立桿和橫桿安裝完畢后，安裝斜撐桿，保證支架的穩定性。斜撐通過扣件與碗扣支架連接，安裝時盡量布置在框架結點上。

4、頂托安裝

為便于在支架上高空作業，安全省時，可在地面上大致調好頂托伸出量，再運至支架頂安裝。根據梁底高程變化決定橫橋向控制斷面間距，順橋向設左、中、右三個控制點，精確調出頂托標高。然后用明顯的標記標明頂托伸出量，以便校驗。最后再用拉線內插方法，依次調出每個頂托的標高，頂托伸出量一般控制在30cm以內為宜。

Ⅲ、縱橫梁安裝

頂托標高調整完畢后，在其上安放10×15cm的方木縱梁，在縱梁上間距30

cm安放10×10cm的方木橫梁，橫梁長度隨橋梁寬度而定，比頂板一邊各寬出至少50cm，以支撐外模支架及檢查人員行走。安裝縱橫方木時，應注意橫向方木的接頭位置與縱向方木的接頭錯開，且在任何相鄰兩根橫向方木接頭不在同一平面上。

Ⅳ、支架預壓

為減少支架變形及地基沉降對現澆箱梁線形的影響，在縱橫梁安裝完畢后進行支架預壓施工。預壓采用砂袋，預壓范圍為箱梁底部，重量不小于箱梁總重的1.2倍。因懸臂板本身重量較輕，可根據實測的預壓結果，對懸臂板模板的預拱度作相應調整。

1、加載順序：分三級加載，第一、二次分別加載總重的30%，第三次加載總重的40%。

2、預壓觀測：觀測位置設在每跨的L/2，L/4處及墩部處，每組分左、中、右三個點。在點位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。

采用水準儀進行沉降觀測，布設好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標高。沉降觀測過程中，每一次觀測均找測量監理工程師抽檢，并將觀測結果報監理工程師認可同意。第一次加載后，每2個小時觀測一次，連續兩次觀測沉降量不超過3mm，且沉降量為零時，進行第二次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢。第三次加載沉降穩定后，經監理工程師同意，可進行卸載。

3、卸載：人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載，卸載的同時繼續觀測。卸載完成后記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合變形。根據觀測記錄，整理出預壓沉降結果，調整碗扣支架頂托的標高來控制箱梁底板及懸臂的預拱高度。

Ⅴ、模板安裝

1、底模板

底模板采用1.5cm厚高強度竹膠板，模板在安裝之前進行全面的涂刷脫模劑。底板橫坡按設計圖紙規定的2%橫坡，橫向寬度要大于梁底寬度，梁底兩側模板要各超出梁底邊線不小于5cm，以利于在底模上支立側模。模板之間連接部位采用海綿膠條以防漏漿，模板之間的錯臺不超過1mm。模板拼接縫要縱橫成線，避免出現錯縫現象。

底模板鋪設完畢后，進行平面放樣，全面測量底板縱橫向標高，縱橫向間隔5m檢測一點，根據測量結果將底模板調整到設計標高。底板標高調整完畢后，再次檢測標高，若標高不符合要求進行二次調整。

2、側模板和翼緣板模板

側模板和翼緣板模板采用1.5cm厚高強度竹膠板，根據測量放樣定出箱梁底板邊緣線，在底模板上彈上墨線，然后安裝側模板。側模板與底模板接縫處粘貼海綿膠條防止漏漿。在側模板外側背設縱橫方木背肋，用鋼管及扣件與支架連接，用以支撐固定側模板。

翼緣板底模板安裝與箱梁底板模板安裝相同，外側擋板安裝與側模板安裝相同。擋板模板安裝完畢后，全面檢測標高和線型，確保翼緣板線型美觀。

3、箱室模板

由于箱梁混凝土分兩次澆筑，箱室模板分兩次安裝。第一次用鋼模板做內模板，用方木

做橫撐，同時用定位筋進行定位固定，并拉通線校正鋼模板的位置和整體線型。當第一次混凝土達到一定強度后拆除內模，再用方木搭設小排架，在排架上鋪設2cm厚的木板，然后在木板上鋪一層油毛氈，油毛氈接頭相互搭接5cm，用一排鐵釘釘牢，防止漏漿。在澆筑砼過程中派專人檢查內模的位置變化情況。為方便內模的拆除，在每孔的設計位置布設人孔。Ⅵ、鋼筋加工安裝

1、鋼筋安裝順序

（1）安裝綁扎箱梁底板下層鋼筋網；

（2）安裝腹板鋼筋骨架和鋼筋；

（3）安裝橫隔板鋼筋骨架和鋼筋；

（4）安裝和綁扎箱梁底板上層鋼筋網及側角鋼筋；

（5）第一次澆筑混凝土，待強度上拉以后，安裝和綁扎頂板上下層鋼筋網、側角鋼筋和護欄、伸縮縫等預埋件。

2、鋼筋加工及安裝

鋼筋加工時，應按照設計要求尺寸進行下料、成型，鋼筋安裝時控制好間距、位置及數量。要求綁扎的要綁扎牢固，要求焊接的鋼筋，可事先焊接的應提前成批次焊接，以提高工效。焊縫長度、飽滿度等方面應滿足規范要求。

鋼筋加工及安裝應注意以下事項：

（1）鋼筋在場內必須按不同鋼種、等級、規格、牌號及生產廠家分別掛牌堆放。鋼筋存放采用下墊上蓋的方式避免鋼筋受潮生銹。

（2）鋼筋在加工場內集中制作，運至現場安裝。

（3）鋼筋保護層采用提前預制與主梁等標號的砼墊塊，砼保護層的厚度要符合設計要求。

（4）在鋼筋安裝過程中，及時對設計的預留孔道及預埋件進行設置，設置位置要正確、固定牢固。

（5）鋼筋骨架焊接采用分層調焊法，即從骨架中心向兩端對稱、錯開焊接，先焊骨架下部，后焊骨架上部。鋼筋焊接要調整好電焊機的電流量，防止電流量過大或操作不當造成咬筋現象。鋼筋焊接優先采用雙面焊，當雙面焊不具備施工條件時，采用單面焊接。鋼筋焊接完畢后，將焊渣全部敲除掉。鋼筋焊接完成后自檢合格后，報請監理工程師檢驗合格后，方可進行下道工序施工。

（6）鋼筋安裝位置與預應力管道或錨件位置發生沖突時，應適當調整鋼筋位置，確保預應力構件位置符合設計要求。焊接鋼筋時應避免鋼絞線和金屬波紋管道被電焊燒傷，防止造成張拉斷裂和管道被混凝土堵塞而無法進行壓漿。

鋼筋加工安裝完畢，經自檢合格報請監理工程師抽檢合格后，方可進行下道工序施工。Ⅶ、混凝土澆筑

混凝土采用2座混凝土拌和站拌和，分別為本合同段K137+600處混凝土拌合站，距離施工現場2.5公里，十二合同段K124+100處混凝土拌合站，距離施工現場11公里。混凝土運輸采用5臺罐車運送，本合同段采用2臺罐車運送，十二合同段采用3臺罐車運送。現場采用1臺泵車澆注混凝土，再聯系1臺泵車以備用。

箱梁混凝土分兩次澆筑，第一次澆筑底板和腹板，澆注至肋板頂部，第二次澆筑頂板和翼板，兩次澆筑接縫按施工縫處理。混凝土澆筑從一端向另一端呈梯狀分層連續澆筑，上層與下層前后澆筑距離保持2m左右，在下層混凝土初凝前澆筑完成上層混凝土。混凝土澆筑應注意以下事項：

1、混凝土澆筑前，用人工及吹風機將模板內雜物清除干凈，對支架、模板、鋼筋和預

埋件進行全面檢查，同時對吊車、拌合站、罐車、發電機和振搗棒等機械設備進行檢查，確保萬無一失。

2、混凝土澆筑應對稱縱向中心線，先中心，后兩側對稱澆筑。混凝土分層厚度為30cm，澆注過程中，隨時檢查混凝土的坍落度。

3、混凝土振搗采用插入式振動棒，移動間距不應超過振動棒作用半徑的1.5倍，作用半徑約為振動棒半徑的8~9倍。

4、振動棒振搗時與側模保持5~10cm的距離，避免振搗棒接觸模板和預應力管道等。振搗上層混凝土時，振搗棒要插入下層混凝土10cm左右。對每一振動部位振搗至混凝土停止下沉，不再冒氣泡，表面平坦、泛漿為止，避免漏振或過振，每一處振完后應徐徐提出振動棒。

5、在混凝土澆筑過程中安排專人跟蹤檢查支架和模板的情況，模板若出現漏漿現象，要用海綿條進行填塞。在澆筑混凝土前，在L/2，L/4截面位置的底模板下掛垂線，每截面分左邊、左中、中線、右中、右邊設五道垂線。垂線下系鋼筋棍，在地面對應位置埋設鋼筋棍，在兩根鋼筋棍交錯位置劃上標記線，以此來觀測混凝土澆筑過程中底板沉降情況，若發生異常情況，立即停止澆筑混凝土，查明原因后再繼續施工。

6、第一次澆筑混凝土，澆注至腹板頂部時，做好施工縫。混凝土高度略高出設計腹板頂部1cm左右，將頂面的水泥漿和松散砼鑿除掉，露出堅硬的混凝土粗糙面，用水沖洗干凈。

7、第二次澆筑箱梁頂板混凝土時，在L/2,L/4墩頂等斷面處，從內側向外側間距5m布設鋼筋棍，將鋼筋棍焊在頂層鋼筋上，使頂端標高為頂板標高，以此辦法來控制頂板砼澆筑標高及橫坡度。混凝土經振實整平后進行真空吸水。真空吸水時間（min）為板厚（cm）的1~1.5倍，為10~15min，以剩余水灰比來檢驗真空吸水效果。真空吸水機開機后真空度逐漸增加，當達到要求的真空度（500~600mm汞柱）開始正常出水后，真空度要保持均勻。結束吸水工作前，真空度逐漸減弱，防止在混凝土內部留下出水通路，影響混凝土的密實度。真空吸水完畢后，用提漿棍滾壓，使其表面出漿，便于抹面。提漿棍滾壓后，緊跟著人工抹面，抹面時要架設木板，不得踩砼面，以免影響平整度。待抹面后約半小時左右，采用抹光機再次進行抹面整平，最后再人工進行收漿抹面。

混凝土收漿抹面后進行人工拉毛，采用鋼絲刷橫橋向拉毛，深度控制在1~2mm。要掌握好拉毛時間，早了帶漿嚴重，影響平整度，晚了則拉毛深度不夠，一般憑經驗掌握，在砼表面用手指壓時有輕微硬感時拉毛為宜。分兩次進行抹面。第一次抹面對混凝土進行找平，在混凝土接近終凝、表面無泌水時，進行二次抹面收光。然后橫橋向進行拉毛處理。

8、在澆筑箱梁頂板預留孔混凝土前，應清除箱內雜物，避免堵塞底板排水孔。主梁頂面預留孔四壁鑿毛，填筑預留孔混凝土要振搗密實。

9、混凝土養生采用土工布覆蓋灑水養生，保證混凝土表面始終處于濕潤狀態，養生時間不少于7天。用于控制張拉、落架的混凝土強度試塊放置在箱梁室內，同條件進行養生。養生期內，橋面嚴禁堆放材料。

Ⅷ、預應力工程

預應力工程作為現澆箱梁的重中之重，從預留孔道的布設、錨墊板的安裝、錨下砼的振搗以及張拉和壓漿操作均不容忽視。一旦某一環節出現問題，就會造成質量問題。預應力工程分孔道成型、下料編束、穿索、張拉和壓漿五個步驟：

1、孔道成型

預應力管道成型采用金屬波紋管，金屬波紋管在使用前要逐根檢查，不得使用有銹包裹及沾有油污，泥土或有撞擊、壓痕，裂口的波紋管。金屬波紋管在安放時，根據管道座標值，安設計圖紙要求設置定位筋，并用綁絲綁扎牢固，曲線部分采用U型定位環與定位筋綁扎，卡牢波紋管。在波紋管接頭部位及其與錨墊板喇叭接頭處，用寬膠帶粘繞緊密，保證其密封，不漏漿。

錨頭安裝時，應使錨頭入槽，不得隨意放置。限位板安裝過程中注意鋼絞線與孔洞一一對應，防止錯位，造成張拉過程中鋼絞線斷絲，限位板槽的深淺合適，防止過淺鋼絞線刻痕厲害，過深造成夾片外露較長或錯位。

2、下料編束

首先檢查鋼絞線質量是否符合設計要求，保證鋼絞線表面無裂紋毛刺，機械損傷，氧化鐵皮或油跡。鋼絞線下料長度經計算確定，L=(兩錨頭間的設計長度)+2(錨具厚度+限位板厚度+千斤頂長度+預留長度)。鋼絞線切割用砂輪機切割后編成束，編束時保持每根鋼絞線之間平行，不纏繞，每隔1—1.5m綁扎一道鉛絲，鉛絲扣向里，綁好的鋼絞線束編號掛牌堆放，離開地面，以保持干燥，并遮蓋防止雨淋。

3、穿束

箱梁鋼絞線采用鋼套牽引法，穿束時鋼絞線頭纏膠帶，防止鋼絞線頭被掛住。

4、張拉

① 張拉設備的選型：

張拉設備為2臺350噸千斤頂和兩臺ZB4-500油泵，為了保證張拉工作安全可靠和準確性，所選用設備的額定張拉力要大于所張拉預應力筋的張拉力。預應力筋的張拉力計算如下：

(3)縱梁施加在每根立桿重量：N3=0.9×0.1×0.15×7.5=0.10KN

(4)支架自重：立桿單位重：0.06KN/m，橫桿單位重：0.04KN/m

N4=［5×5.77+5×（0.9+0.9）×5.12］/100=0.75KN

每根立桿總承重：

N=N1+N2+N3+N4=23.59+0.20+0.10+0.75=24.64KN＜30KN

立桿承重滿足要求。

2、支架穩定性驗算

立桿長細比λ=L/i=1200/［0.35×（48+41）÷2］=77

由長細比可查得軸心受壓構件的縱向彎曲系數φ=0.732

立桿截面積Am=π（242-20.52）=489mm2

由鋼材容許應力表查得彎向容許應力［σ］=145MPa

所以，立桿軸向荷載［N］=Am×φ×［σ］=489×0.732×145

=51.9KN＞N=24.64KN

支架穩定性滿足要求。

綜上，碗扣支架受力滿足要求

第四篇：現澆箱梁冬季施工方案

山西陽五高速公路五臺山至盂縣段建設工程

五臺至盂縣高速公路第一合同段

（K0+017.046~K3+000）

現 澆 箱 梁 冬 施 工 方 案

中國建筑第二工程局有限公司 五盂高速LJ1標項目經理部

二零一二年十一月

編制：

審核：

審批：

現澆箱梁冬季施工方案

一、工程概況

為了保證按期完成施工任務，我標段擬對張家莊樞紐A匝道橋第四聯、張家莊樞紐D匝道橋第四聯實施冬季施工。

本標段所處地區屬溫帶大陸性季風氣候，海拔800m～900m,一年四季受大氣環流的影響變化較大。冬季受蒙古西北氣流控制，氣候寒冷而干燥，并且很漫長，11月中旬封凍，次年3月中旬地表解凍，4月中旬土壤解凍，冰凍期150天左右，最大凍結深度為1.5m。大雪集中在11月、12月和1月，積雪厚度可達0.2m。年平均氣溫-5～10℃，最高氣溫 35.5℃，最低氣溫-35.2℃。

為確保冬季施工順利進行，保證冬季施工安全、質量，根據當地冬季氣候特點和本工程的實際情況，特制定本冬季施工方案。

二、成立冬季施工領導小組

為保證冬季施工工作順利進行，項目成立以項目經理柯昌喜為組長的冬季施工領導小組，小組的主要責任：保證現場施工按計劃方案實施，確保項目工程實體結構的施工質量，做好項目部各部門與施工隊之間的相互協調工作，做好后勤保障工作，確保冬季施工的順利開展，為冬季施工創造組織保障條件。

小組人員構成如下： 組 長：柯昌喜

副組長：顧紅星 邊宏偉 周德來 組 員：尹宏岸 汪 軍 張二春 黃 科 張明堂 譚再兵 王 舉 鄧硯 李廣峰

冬季施工組織框圖：

三、冬季施工安排1、2012年10月30日前，完成各項原材、半成品實驗，配合比的驗證等試驗工作。

2、2012年11月15日前，完成拌合站冬季施工暖棚架設。鍋爐、管道安裝并試運行完畢。

3、2012年11月15日前，完成張家莊互通立交匝道橋現澆箱梁保溫措施。

4、2012年11月15日前完成張家莊互通立交匝道橋現澆箱梁冬季保溫材料的采購。5、2012年11月25日前完成張家莊樞紐A、D匝道橋第四聯暖棚搭設。

四、冬季施工保溫措施

1、拌和站保溫措施 詳見冬季施工方案

2、鋼筋棚保溫措施 詳見冬季施工方案

3、現澆箱梁的保溫措施

在現澆箱梁澆筑混凝土前用帆布在碗口支架外圍搭設保溫棚。在支架外側帆布用φ16鋼筋通長外壓。14#鐵絲與碗扣支架牢固綁扎在一起。帆布搭接處搭接長度不小于30cm，并用膠帶密封接縫，防止被大風吹散。梁頂帆布綁扎在防撞護欄預留鋼筋處。澆筑混凝土前將梁頂帆布卷在一起，在混凝土澆筑過程中，邊澆筑混凝土，邊對已澆筑完成的混凝土及時展開帆布覆蓋保溫。

4、現澆箱梁的加熱措施

混凝土澆筑完成后保溫棚全部封閉，在每聯底層支架內均勻布設45個焦炭爐升溫。第一次混凝土澆筑完成后，箱梁上表面采用帆布覆蓋養生；第二次澆筑箱梁頂翼板完成后，混凝土表面采用加厚塑料布+帆布覆蓋養生保溫，另外每箱室內從施工人孔洞內向里架設碘鎢燈2個加溫，保證梁體養生溫度。

5、砼澆筑

砼澆筑前對模板加熱,保證模板溫度不低于10℃。箱梁混凝土澆筑采用泵車泵送混凝土,入模溫度不低于10℃,在澆筑過程中為防止砼溫度下降過快,振搗完成后立即用帆布覆蓋保溫。

6、現澆箱梁養護

現澆混凝土箱梁的養護采用在澆筑混凝土時搭設保溫暖棚、火爐加熱養護。

⑴ 測溫設置

在冬期施工期間，由專門人員分別負責對大氣溫度、水泥、石子、砂、水等原材料溫度、砼出盤溫度、入模溫度、養護溫度進行測定記錄，測定的次數為：

a、氣溫的測定每天7：30，14：00，21：00 03:00時共測四次。

b、對拌合材料的溫度，砼出盤溫度，入模溫度每工作班兩次或視情況需要測定記錄。

c、測定記錄澆筑完畢和開始養護時的砼溫度。d、測溫使用玻璃酒精溫度計。⑵ 預應力張拉及孔道壓漿

預應力張拉時，溫度不得低于-15℃，預應力孔道壓漿應在常溫下進行，壓漿過程及壓漿后48h 內，結構砼的溫度不得低于5℃，當管道壓漿強度達到設計標準值的70%即可停止養生。

五、質量保證措施

1、管理措施

提前擬定對應措施，對工班、作業組進行技術交底，物資部門做好工人保暖和施工防凍材料供應，做好過冬物資儲備；機械部門組織對機械全面檢修，下發冬季機械操作注意條例并定期對設備進行檢查；技術、安全、質檢部門利用冬休期組織人員進行技術、業務培訓。

在冬季施工前，做好現場水管的保溫工作；配發必備的冬季防凍勞保用品。

2、技術措施

⑴ 保證拌制砼的各項材料的溫度，應滿足砼拌合物攪拌合成所需的溫度。

⑵ 石料、砂等不得夾有冰塊、積雪，需要盡量減少運輸時間，隨拌隨用。

⑶ 混凝土拌合摻防凍劑，每盤拌合時間不得少于150s。⑷ 鋼筋加工必須在室內進行。最低溫度不宜低于-20℃，并應采取防雪擋風措施，減少焊件溫度差，焊接后的接頭嚴禁立刻接觸冰雪。

3、溫控暖棚措施

在保溫棚內和設置2個溫度計，現場技術人員每兩小時進行一次溫度檢查，并做好記錄，保證拌合站暖棚內溫度不低于10℃。

七、施工安全措施 冬期施工應遵守安全法規和規程，并結合如下內容進行安全管理。

1、冬期施工安全教育

⑴ 須對全體職工定期進行技術安全教育。結合工程任務在冬施前做好安全技術交底。配備好安全防護用品。

⑵ 對工人必須進行安全教育和操作規程教育，對變換工種及臨時參加生產勞動的人員，也要進行安全教育和安全交底。

2、現場安全管理

⑴ 現場內的的各種材料、砼構件、乙炔瓶、氧氣瓶等存放場地和宜燃物品都要符合安全存放要求，并加強管理。

⑵ 加強季節性勞動保護工作。冬期要做好防滑、防凍、防煤氣中毒等工作。腳手架，霜雪天后要及時清掃。大風雪后及時檢查腳手架，防高空墜落事故發生。

⑶ 現場安全標志牌齊全、醒目。

3、冬期電氣安全管理

⑴ 在冬期施工期間，現場應設電工負責安裝、維護和管理用電設備。嚴禁非電工人員隨意拆改。

⑵ 施工現場嚴禁使用裸線。電線鋪設要防砸、防碾壓，防止電線凍結在冰雪之中。大風雪后，應對供電線路進行檢查，防止斷線造成觸電事故。

4、防止CO中毒

保溫棚內燒煤時，容易產生CO，施工前對施工人員進行教育。安排8個值班人員分兩組值班，每組4人，3人在保溫棚內為火爐加煤，一人守候在棚外。進入棚內的加煤人員每15分鐘輪換一次，防止棚內加煤人員煤氣中毒。加煤時每人配備防毒面具一套。應提高警惕，一旦感覺呼吸不順或呼吸困難，應及時撤出棚外，并對進行局部通風。棚外要專門安排值班人員定期到棚內檢查，防止棚內CO濃度過高。

5、冬季防火措施

在棚外，設置一套消防設施，在生活區和鍋爐房之間設一套消防設施，防止火災發生。

嚴禁在保溫棚旁邊吸煙，火爐應距離保溫棚邊距離不少于3m，防止引發篷布著火。

八、文明施工及環境保護

1、文明施工保證措施

⑴ 嚴格遵守國家和地方有關文明施工的規定，認真貫徹地方政府和業主有關文明施工的各項要求，執行現代管理辦法，科學組織施工，做好現場文明施工的各項管理工作。

⑵ 結合本工程的實際情況，對項目經理部及各作業隊負責人進行明確分工，落實文明施工現場責任區，制定相關規章制度，確保文明施工現場管理的有章可循，做到事事有人管，處處有人負責。

⑶ 加強宣傳教育，統一思想，使全體職工認識到文明施工是企業的形象、是隊伍素質的反映、是安全生產的保證，以提高員工文明施工和加強現場管理的自覺性。

⑷ 施工過程中，對不再使用的設備和材料及時清退，工程完工后，按要求及時拆除所有工地圍蔽、安全防護設施和其他臨時設施，并將工地及周圍環境清理干凈，做到“工完、料凈、場地清”。

⑸ 現場各類施工標志牌清晰醒目。現場材料、機械擺放規則、整齊。

尊重當地風俗習慣，正確處理好與當地群眾的關系，建立良好的社會關系，搞好工地文明建設。

2、環境保護措施

規劃施工用地，在施工準備階段，我們將結合設計圖紙，對現場拌合站的設置、棄渣場的選擇、施工便道的設置等進行進一步調查，詳細掌握第一手資料，以“減少植被破壞，少占耕地”為原則，合理規劃臨時用地。最大限度減少施工用地。

第五篇：16m現澆箱梁施工方案

16m現澆箱梁施工方案

一、橋梁概況

東古丘三橋為6*16m一聯,單箱雙室現澆鋼筋砼連續箱梁橋。本橋位于二反向緩和曲線上，反向曲線共切點位于K30+071.673處。橋上縱坡-2.5%，全橋在第一、二、三橋孔內右側加寬到K30+071.673，加寬最大值為54.7cm；其余橋孔不加寬，故此采用6*16m現澆箱梁，起訖樁號為K30+033.46-K30+130.54，橋梁中心樁號為K30+082，全橋長97.68m。

主梁中心高度為1.4m，箱底板平置，標準寬7.0m，按規定曲線內側加寬，本橋梁體最大寬度為7.537m。箱梁頂板設置橫向坡度，頂板標準寬為10m，曲線內側最大加寬0.537m；(0#臺右側)左，右側翼板寬為1.5m不變。

二、施工方案

現澆箱梁支架采用滿堂鋼管支架，縱橫梁采用100*100松方木。模板采用1.2cm漆膜竹膠板。第三跨設機動車道4*5.0m,支架全寬11～13m。

6孔箱梁砼分兩次澆筑：第一次澆筑（6孔）底板及腹板砼（至頂腹板交界處）；第二次澆筑（6孔）頂板及翼板砼。箱梁砼設計總量為635m3，第一次澆筑約340m3，第二次澆筑約295m3。采用汽車泵澆筑。

鋼管架底部支撐及地基處理：由于東古丘三橋地處山丘地帶，地勢不平坦，每孔原地面高差起伏較大。第一、二、六橋孔處于山坡上，地基處理時必須設置臺階，用打夯機夯實；第三孔橫跨老路，安設4*5m的機動車道；第四孔為跨越小溪處，在小溪內埋設圓管排水，第四、五孔用碎石土回填，回填高度為3m左右，經壓路機碾壓密實。最后全橋地基采用C25砼鋪底，以保證地基堅實可靠，減少地基不均勻沉降，確保支架的穩定性。扎設鋼管架時，鋼管不能直接接觸地面。鋼管直接接觸地面時，受力面積小，導致應力增大。因此采用10*10cm的小方塊竹膠板墊起來減小應力對地基的影響。

鋼管支架的搭設及模板的鋪設：滿堂鋼管支架布設間距采用：順橋向70cm，橫橋向60cm，上下間距120cm；靠橫梁處鋼管間距加密，順橋向按40cm布置；機動車道（4*5m）處鋼管間距按順橋向30cm布置兩側，每側共4排，搭設時多設置剪力支撐加強。橋兩側翼板處，橫橋向按80cm布置。支架搭設時應保持鋼管的垂直及水平。橫向及縱向鋼管應對齊布置，不可按橋梁曲線曲率布置。支架搭設完畢后，上托支撐調節桿外露部分高度不應大于35cm，以保證荷載堆積后支架穩定。支架搭設時，考慮地基沉降系數及支架本身的非彈性變形。整體底模標高比設計高1cm，每孔預留拱度3cm，克服跨中撓度。后經支架預壓后，根據實際沉降量再對其進行調整。

支架搭設完畢，鋪設底模，底模采用δ=12mm漆膜竹膠板，下鋪10cm×10cm方木作背楞，背楞間距20cm。芯模采用方木做框架，竹膠板鋪面的箱形模板，側模采用漆膜竹膠板，外側用方木及鋼管支撐。支架預壓：為減少非彈性變形并確保支架的承載能力。澆筑砼前對支架進行預壓，預壓的重量取箱梁橫重的1.2倍。預壓時間為7天，每孔進行預壓，預壓使用砂、碎石及鋼筋線材捆件堆積預壓。

盆式支座預埋：支座安裝，定位準確。底面與頂面的鋼墊板，必須埋置密實，墊板與支座平整密貼，支座四周縫隙<0.3mm。

鋼筋制作及安裝： 所有鋼筋進場后根據技術規范的要求和監理工程師的指示進行原材料試驗，試驗合格的批次才能用于施工生產。鋼筋根據圖紙所示的尺寸和規格進行下料切斷，鋼筋的切斷必須采用物理的方法進行，禁止采用氣割等化學方法施工，然后將切割合格的鋼筋按圖紙所示的角度和尺寸進行彎曲成型，需要焊接的鋼筋除圖紙有特別說明的根據圖紙要求進行焊接，其他的均采用雙面或單面焊接，焊縫的長度不小于5d、10d，主筋必須采用502或506焊條。每個焊縫應認真檢查，對于焊縫不飽滿、有裂紋等問題應及時處理。鋼筋綁扎和安裝采用人工操作，綁扎的鋼筋組成的骨架應牢固、穩定，同時能承受混凝土施工帶來的沖擊影響，鋼筋綁扎的數量、尺寸和規格應符合圖紙和技術規范的要求。

砼施工：混凝土用原材料砂、碎石和水泥應經監理工程師批準同意合格的產地產品。砼配合比必須經批復后方可施工。開拌前根據現場砂、碎石的含水率由試驗室調整砂、碎石、水的用量，同時下發混凝土澆筑令，經監理工程師批準后進行施工。砂、碎石、水采用電腦計量，水泥按袋裝計量，拌和場地設在草鞋巴中橋右側，拌和采用強制式混凝土HE-50拌和樓3套同時進行，以保證供應砼及時，控制好現澆箱梁的澆筑時間。混凝土水平運輸采用3m3罐車運至施工現場，然后通過汽車泵輸送澆筑。混凝土應分層澆筑，分層厚度在25~30cm之間，振搗采用插入式振搗器振搗。

砼養生及拆模：要及時保證現澆箱梁砼表面濕潤。澆筑完畢后，當砼強度達到2.5Mpa后，可以進行非承重模板拆除。拆模時要小心，不得損壞砼邊角，不得砼表面產生碰撞。當砼強度達到設計強度的85%后進行底模的拆除。拆卸支架時應遵循全孔多點、對稱、緩慢、均勻的原則，從跨中向支點拆卸。

三、滿堂支架計算：

（一）荷載計算：

1．箱梁混凝土自重：（１）按最高腹板下砼重：（０#臺左腹板）q1=1.532m×26KN/m3=39.832KN/m2

（2）箱梁空腹加厚段自重：q2=(10.625-3.471)×26÷7=26.572KN/m2 2.支架材料自重：①1.2cm竹膠板：q=1×0.012×10.4=0.125KN/m2 ②松木方：每米重:Q=0.1×0.1×6=0.06KN/m ③鋼管：Φ48×3 每米重：0.0333KN/m 3.施工荷載：

計算模板及小楞時按均布荷載2.5kpa,另以集中荷載2.5KN進行檢算。計算支承小楞的梁時，均布荷載截取1.5kpa。計算支架立柱時均布荷載按1.0kpa。

4.振搗砼時產生的荷載，水平模板按2.0kpa,垂直模板按4.0kpa。

（二）水平模板驗算： 縱梁間距離按0.2m布置 慣性矩： ==1.44×105mm 3 截面抗矩：W===2.4×104mm3 木膠板彈性模量：E=6×103Mpa 木膠板彎曲強度：[σ]=70Mpa 模板跨中彎距：

M1=0.1×(39.832+0.125+2.5+2)×0.22=0.178KN.m M2=0.1×(39.832+0.125+2)×0.22+0.1×2.5×0.2=0.168+0.05+0.218KN.m

<控制> 強度驗算：σ===9.08Mpa<70Mpa 剛度驗算：q=(39.832+0.125)=39.957KN/m 1f====0.49mm [f]= =0.5>0.49mm

<可> <三>縱梁驗算：縱梁跨距按0.7m布置：

10×10cm木方:慣性矩：I==8.33×106mm4 截面抗矩：W= =1.67×105mm3

縱梁均布荷載： Q=(39.832+0.125+0.06+2.5+2)×0.2=44.517×0.2=8.903KN/m 強度檢算：

跨中最大彎矩：Mmax=0.1×8.903×0.72+0.1×2.5×0.7=0.436+0.175=0.611KN.m σmax===3.66Mpa<12Mpa 剛度檢算： f====0.19mm [f]= =1.75mm>0.19mm（可）<四>支架橫梁驗算： 支架橫向間距按0.6m布置

每個縱梁傳來集中荷載：P=(39.832+0.125+1.5+2.0)×0.2×0.7=43.457×0.14=6.084KN 橫梁承受的全部荷載簡化為均布荷載計:

q=6.084×÷0.7=6.084÷0.2=30.42KN/m M=0.1×30.42×0.72=1.491KN.m 強度驗算：σ==8.93Mpa<12Mpa 剛度驗算：f=====0.35mm [f]= =1.5mm>0.35mm <五>支架立桿計算：

立桿橫桿步距采用1.2m立桿鋼管按Φ48×3mm計 鋼管回轉半徑:r=15.95mm

A=424.12mm2 立桿長細比：λ=1/r=1200/15.95=75.24 彎曲系數：Φ=0.7 [N]=0.7×424.12×215=63.83KN 立桿承力：P1=(26.572+0.125+1.0+2.0)×0.42=29.679×0.42=12.473KN 立桿自重：<支架高度按17m計> P2=[0.0333×17+×(0.6+0.7)×0.0333]×1.2=[0.566+0.613]×1.2=1.179×1.2=1.415KN 立桿總荷載為：N=P1+P2=12.473+1.415=13.888KN<63.83KN<可> <六>地基驗算：

主桿下使用竹膠板支承，承力面積： F=×2=×2=3619 主桿總荷載P=13.888KN 底座應力：σ===3.84Mpa 地面采用20cm厚C25砼處理，按1:1擴散角計算砼底面面積為： F===193320mm2 其應力為：σ==0.072Mpa 地基回填土承載力調整系數：Kb=0.5 地基采用風化巖填筑平壓實，其承載力可達400Kpa 地基允許承載力：[σ]=fk·kb=400×0.5=200 [σ]> σ=72Kpa． 四．橋下通道結構及檢算 <一>通道結構布置：

為便于橋下通過大型機械及運料車，故選用通道凈寬4.0m(限寬3.2m)橋下凈空5.0m（限高4.5m）梁部結構選用I 200a 質量：27.9kg/m，截面積：35.5cm2，b=100mm I=2370cm4

W=237cm3

兩側支墩采用4排，縱距0.4m橫距0.6m鋼管加密支架，下部設C20砼基礎。

上部鋼管支架直接支撐在工字鋼頂面。(二)

強度及剛度檢算：

單根工字鋼自重：7.0×0.279KN/m=1.953KN 每根立柱傳力：

由于現澆箱梁分兩次澆筑第一次只澆底板腹板。待第二次澆筑頂板時，箱體鋼筋混凝土已具有一定強度可承受部分荷載，可參與計算。通過位于是跨中部份，箱梁砼自重可采用跨中空腹部份荷載。跨中空腹段箱梁自重：q=(10.625-4.922)×26÷7=21.183KN/m2 頂板及翼板自重：0.25×10.0×26÷7=9.286KN/m2 第一次澆筑每根立柱傳力：P=(11.9+1.0)×0.42+(13+11×1.3)×0.0333×1.1=5.418+1.0=6.418KN 墩柱支承反力：6.418×7÷2=22.463KN 跨中最大彎矩：

Mmax=22.463×2.1—6.418×2.1—6.418×1.4—6.418×0.7=47.172-13.478-8.985-4.493=20.216KN·m 工字梁跨中最大應力：σ===85.3Mpa<[σ]=215Mpa <可> 剛度驗算：n=7 F=pl3=×6.418×103×40003 ====7.59mm 繞度允許值：

=10.5>7.59mm

<可>(三)支架墩柱檢算：

支架墩最外側距離(縱向)L=4.0+1.2×2=6.4m 其上共分布9根立柱，支架墩共2×4=8根立柱 每根立柱受力

P=15.418×9÷8=17.345KN，遠遠小于立柱允許受力