第一篇：拜耳法氧化鋁生產中的有機物（大全）

拜耳法氧化鋁生產中的有機物

有機物的積累和危害是大多數拜耳法氧化鋁廠必須面對的問題。溶液中有機物含量較高時，其所產生的負面影響往往是多方面的，工廠的產量、產品質量及其它技術經濟指標將因此受到嚴重影響。文獻[1]報道，僅澳大利亞每年由于有機物造成的氧化鋁產量損失就達130萬噸。某些有機物的存在使生產砂狀氧化鋁變得困難。因此，有機物問題成為氧化鋁生產中的主要研究方向之一。國外就拜耳法生產中有機物的行為、對生產過程的影響及其排除方法等進行了長期的、大量的研究，取得了重要進展。

我國大多數氧化鋁廠采用混聯法或燒結法生產，有機物的影響很小或完全不存在。平果鋁業公司氧化鋁廠是我國目前唯一的采用純拜耳法生產的工廠，投產較晚，原礦中的有機物含量也較低，有機物的影響需繼續觀察和研究。我國在“九五”期間進行的中、低品位鋁土礦選礦研究取得了重大的進展，但除原礦中部分有機物進入精礦外，還有一定數量的浮選藥劑被帶入精礦，這種浮選藥劑在拜耳法生產中的行為及其影響如何，尚未見諸文獻報道，非常值得重視。

一、拜耳法溶液中的有機物

拜耳法溶液中的有機物主要來自鋁土礦，絮凝劑、消泡劑、脫水劑等添加劑也會帶入少量有機物。但據文獻報道，其數量和影響均較小。鋁土礦中的有機碳含量通常為0.1-0.3%，但亦可低至0.03%或高達0.6%(某些地表礦)。熱帶鋁土礦中有機碳含量較高，一般為0.2~0.4%，而一水硬鋁石型鋁土礦中的含 1 量則較低，通常為0.1%。南美、非洲、澳大利亞鋁土礦中的有機物含量較高，而歐洲、俄羅斯和中國的大多數鋁土礦有機物含量較低。

鋁土礦中的有機物分為腐殖質和瀝青兩種[2]。腐殖質主要成分為木質素轉變的產物—腐殖酸。腐殖質成分復雜，其平均元素組成為，%：58%C，36%O2，4%H2，2%N2及其它雜質。腐殖質易溶于堿液。瀝青中的C和H含量比腐殖質中的高，實際上不溶于堿液。據文獻[3]，鋁土礦高壓溶出時，腐殖質幾乎全部溶入溶液，而瀝青的溶出率不高于10%，在赤泥漿液稀釋及沉降分離過程中，又全部析出進入赤泥。Jose G.Pulperiro等[4]報道，在鋁土礦溶出條件下，60-90%的腐殖質溶解于強苛性堿溶液中，生成腐殖酸鈉。不溶解的腐殖質是由于被鋁土礦中不溶的無機物結合或吸附。

雖然原礦中有機物的含量一般不高，在鋁土礦溶出時也非全部進入溶液，但由于種分母液與洗液是循環的，拜耳法流程中的有機物會逐漸積累，直至達到進出平衡為止。溶液中有機物的平衡濃度主要取決于鋁土礦中有機物的含量及其組成，也與溶出條件等有關。一般情況下，拜耳溶液中有機碳含量為7-15g/L，在極端情況下可達25g/L[5]。文獻[6]報道，處理熱帶鋁土礦的德國施塔德氧化鋁廠的溶出液中，有機碳含量甚至高達34g/L。

Β.Α.Зинченко[7]早期所作的烏拉爾氧化鋁廠有機物的平衡表明：隨鋁土礦（一水硬鋁石型）進入流程的有機物占全部有機物的88.5%，其余11.5%來自面粉（當時用作赤泥絮凝劑），而赤泥排走的有機物占全部有機物總量的83%，僅有17%進入溶液。進入溶液中的有機物主要隨蘇打結晶（據有關資料，蘇打結晶中有機碳含量達0.5~1.5%）和氫氧化鋁排出，二者分別占原礦中有機物總量的5.7%和4.5%，按對進入溶液中的有機物總量計算，則分別占33.5%和26.5%，其余則隨蘇打苛化后的石灰渣、蒸發母液等排出或循環。

文獻[4]列舉了鋁土礦中的有機碳在浸出過程中降解產物的一組典型數據：其中成為碳酸鈉的占15%，草酸鈉10%，溶解的有機物鈉鹽（TOC）占55%，20%的有機碳未溶出而進入赤泥。

S.C.Grocott[8]測定了澳大利亞Darling Range鋁土礦中總碳在浸出過程中（150?C，實驗室條件下）的平衡。該礦中有機碳占總碳量的80%，20%為無機碳。浸出時總碳的40%進入赤泥，其余60%中變成草酸鈉、非草酸鈉形態有機物以及碳酸鈉形態的碳分別占10%，40%和10%。

文獻中還報道了一些國外拜耳法廠溶液中有機物的含量、組成及性質等情況，因各自處理的鋁土礦及生產工藝不同而存在較大差異。

G.Lever，J.C.Guthrie，K.Yamada，P.T.The，N.Brown，C.Sato，K.Solymar，S.C.Grocett，Gilbert Bouzat及Э．Е．Мовсесов等許多學者對鋁土礦中有機物在拜耳法生產中的行為、存在形態、溶解度、分子量及各種有機物的含量等進行了廣泛深入的研究［9-19］。采用了諸如氣相色譜法（GC）、凝膠滲透色譜法(GPC)、氣相色譜／質譜法（GC/MS）、紅外光譜以及根據溶液中各有關離子形態的熱力學數據建立草酸鈉與三水鋁石在拜耳法溶液中溶解度（種分條件下）的物理化學模型等現代檢測手段和實驗方法。

研究表明，溶出過程中有機碳的溶解量主要取決于鋁土礦種原始腐殖質的化學成分。在溶出過程中，腐殖酸鈉即開始水解并緩慢地氧化，降解為中間的和穩定的化合物，其降解程度又取決于浸出溫度以及鋁土礦中氧化劑和催化劑的存在。這個過程是高分子量有機物逐漸降解為中等分子量有機物，再轉變為低分子量有機物，最后的穩定產物為草酸鈉和碳酸鈉。在低溫溶出條件下（130-150?C），大多數鋁土礦中的有機碳約有５％轉變為草酸鈉，而采用高溫溶出條件時（220-250?C），生成的草酸鈉約增加一倍。草酸鈉是最重要的一種 3 降解產物，它是在拜耳法條件下唯一的具有低溶解度的穩定產物，能對生產過程造成嚴重負面影響（見下文）。在拜耳法溶液中存在不同類型的、數以千計的有機物。為了表征溶液中的這些有機物的含量水平，文獻中常以總有機碳(TOC)數量來描述。所以拜耳法溶液中有機物的組成相當復雜，性質差異也大，與原礦中的有機物化學成分已大不相同。

Lever將拜耳法溶液中的有機物分為三類(以下提到的各種有機酸,實際上均以其鈉鹽形態存在于拜耳法溶液中)：

1）腐殖酸

包括新從鋁土礦中溶出的高分子有機物及其初始降解產物，分子量大于500；

2）中等分子量降解產物，主要為苯羧酸和酚酸； 3）低分子量降解產物。

Lever用于研究的兩種溶液取自兩個以牙買加鋁土礦為原料的拜耳法廠，兩廠溶出溫度分別為135?C和240?C，溶液中有機碳含量分別為8.5g/L和15g/L。研究表明，溶液中有機物包括上述三類，分子量變化范圍約為50-10000。溶液中大約一半的有機碳是以低分子量有機物形態存在，其余一半分屬中、高分子量有機物，且二者有機碳含量相近。

Lever的研究表明，上述兩種溶液中高分子有機物的絕大部分（88-89%）的表觀分子量為1000-5000，低溫（135?C）溶出液中的高分子有機物按有機碳含量計為2.1g/L，而高溫溶出液為3.6g/L，大致分別相當于兩種溶液中存在有苯五羧酸等18種中等分子量的有機物，并測定了這些有機物在兩種溶液中各自的含量；此外，還認定了在低溫溶出液中存在草酸、甲酸、醋酸、乳酸及琥珀酸等五種低分子量降解產物，并測定了其各自的含量。

J.C.Guthric等研究了兩種拜耳法廠的種分母液中的有機物，測定了溶液 4 中的總有機碳含量，不同分子量的有機物的含量及其所占比例，并確定溶液中存在苯五羧酸等35種有機化合物。

二、有機物對拜耳法生產的影響

分析有關的文獻資料及國外一些拜耳法廠的生產實踐，我們可以取得如下認識：

1）當流程中某些有機物積累到一定含量后，其對生產的影響是很大的，且涉及到拜耳法生產的大多數工序；除極個別情況外，它的影響都是負面的；

2）溶液中有機物種類繁多、數以千計，組成復雜、性質各異，對生產的影響及影響程度也不相同。只有相對少數的有機物造成有害影響。高、中分子量的有機物以及低分子量中的草酸鈉產生不同的負面影響，而其它低分子量有機物的不良影響要小得多；

3）溶液中的有機物改變溶液的物理性質：溶液比重、粘度、沸點、比熱均增加，界面張力降低，這些對拜耳法生產都會造成一定的負面影響； 4）某些有機物含量較高時，拜耳法濕法工序（包括原礦漿儲存、赤泥沉降分離、種分及母液蒸發等工序），由于溶液或漿液中往往產生大量泡沫而減小設備容積并造成溶液損失。文獻[5,16]報道，產生泡沫的原因是溶液中存在較多的腐殖酸鹽等高、中分子量有機物使溶液的界面張力降低之故[20]；

5）在個別特定情況下，某些有機物對一水硬鋁石型鋁土礦溶出有良好作用，但有的有機物則使氧化鋁溶出率降低。有機物對分解的影響最大，當溶液中某些有機物積累到一定程度后，種分產出率和產品質量（粒 5 度、強度及雜質含量）都將受到嚴重影響。有機物對種分母液蒸發以及蘇打結晶長大及分離也有負面影響。某些有機物在換熱設備表面析出形成結疤，影響傳熱并降低設備產能；

6）由于有機物與堿反應生成各種有機鈉鹽，造成堿的損失。

下面扼要介紹有機物對拜耳法某些主要生產工序的影響。A． 對一水硬鋁石型鋁土礦溶出及赤泥分離洗滌的影響

М.Н.Смирнов詳細研究了某些有機物對烏拉爾一水硬鋁石型鋁土礦(A/S 9.08，TiO22.2%，CaO0.8%)鋁土礦溶出過程的影響，溶出溫度為205?C，其結論為：

1）某些有機物能達到大大提高一水硬鋁石型鋁土礦的Al2O3溶出率，用工廠循環母液溶出與用配制的純母液溶出相比，前者的Al2O3溶出率要高出許多；

2）不是所有的有機物都能加速一水硬鋁石型鋁土礦的溶出，只有含有醇基的有機物才會有此作用。含醇基的有機物本身對溶出并無明顯影響，而是因為它使CaO得以活化，即生成了比CaO溶解度高得多的醇酸鈣之故。因此，當存在這種有機物時，石灰添加量可以減少。

Деревянкин[23]的研究證實了Смирнов的上述結論。

3）含醇基的有機物對一水硬鋁石型鋁土礦溶出的強化作用只是當CaO添加量在3-4%以下時才很顯著，CaO添加過量時，有機物的這種作用便不明顯了；

4）溶于苯而不溶于堿的有機物（主要是瀝青）可降低鋁土礦的溶出率，因其包裹在鋁土礦顆粒表面，阻礙堿液向內滲透。當礦石中瀝青含量 6 較高時，需要增加石灰添加量。

溶液中有機物對拜耳法赤泥分離洗滌過程不利，隨著有機物含量的提高，溶液粘度增加，赤泥沉降速度降低，沉降槽溢流浮游物增多[22]。S.Ostap指出，當采用合成高分子絮凝劑時，這種影響便不明顯。如上所述，腐殖酸鈉等高分子有機物含量高時，赤泥分離洗滌系統可產生大量泡沫。

B.對晶種分解的影響

許多研究以及拜耳法廠的生產實踐表明，晶種分解是受有機物影響最為嚴重的工序。早在30年代，Волъф等人就發現有機物可降低晶種分解速度。經過許多學者多年來的研究，關于有機物對晶種分解影響的認識已大大深化。

有機物對晶種分解的影響可概括為如下幾個方面：

1）2）降低分解速度和氧化鋁產出率；

使氫氧化鋁粒度變細、易碎，在過濾特別是煅燒過程中易碎裂，從而成為拜耳法廠生產砂狀氧化鋁的主要困難之一； 3）4）5）6）7）增加產品中的雜質特別是Na2O的含量； 不利于分解產物氫氧化鋁的沉降、過濾和分級； 種分槽內產生大量泡沫；

溶液帶顏色直至黑褐色，分解產物氫氧化鋁的白度降低； 加速種分槽內氫氧化鋁結疤。

種分原液中的有機物達到一定含量后才對分解過程產生明顯危害。國外有的文獻中稱這一對種分過程造成負面影響的最低有機物含量為“危害臨界值”。不同的文獻中報道的這一臨界值有所不同[24]。如Волъф提出的為1%（以耗氧 7 量占溶液中Na2OT的百分數計），法國的資料為0.6%，而А.И.Лайнер等人則認為是1.77%，等等。很明顯，這一數值不同的原因在于各研究者所用溶液的有機物的存在形態以及分解原液成分、作業條件不同。不同類型的有機物以及分解條件的不同對種分造成的影響差異很大。高分子腐殖酸鈉降解的穩定產物，被認為是對晶種分解危害最大的雜質之一。溶解于溶液中的草酸鈉被認為對于拜耳法生產的任何方面都沒有影響，只是超過溶解度后才給生產造成嚴重影響[1, 12]。一些學者對草酸鈉在鋁酸鈉溶液中的溶解度和行為進行了研究。

Brown等人的研究表明，拜耳法溶液里高分子有機物的眾多降解產物中，草酸鈉是唯一能積累到超過其在溶液中溶解度的化合物，它可以在生產流程中溫度最低的地方結晶析出。Brown研究了拜恩提思蘭氧化鋁廠種分母液中草酸鈉平衡溶解度與溶液溫度及濃度之間的關系。草酸鈉的主要排出點為氫氧化鋁產品中的固體草酸鈉。細粒氫氧化鋁中的草酸鈉含量高于粗粒部分。焙燒時，氫氧化鋁中的草酸鈉結晶在~250?C時分解，使氧化鋁碎裂，顆粒變細，同時液增加了產品中的鈉含量。

P.J.The 等的研究表明，拜耳法溶液中草酸鈉的溶解度與溫度成正比，與全堿濃度成反比。在工業溶液中，由于其它離子的存在，草酸鈉的表觀溶解度要比在純溶液中高出很多。

The 確定了工業鋁酸鈉溶液中草酸鈉表觀溶解度與溫度、全堿濃度及有機碳濃度之間的關系。

B.Gryra等指出，拜耳法母液中Na2C2O4的過飽和度通常超過100%。一般認為，溶液中含有高分子量的腐殖酸鹽有機物，使草酸鈉的溶解度提高。

以往文獻中報道的草酸鈉溶解度模型均為由實驗結果建立的經驗模型，其應用有局限性。Gilbert ouzat等根據溶液中相關離子的熱力學數據，建立了在 8 種分作業條件下草酸鈉和三水鋁石（氫氧化鋁）溶解度的物理化學模型，可以計算在廣闊的Na2Ok及雜質（Na2SO4、Na2CO3、NaCl）濃度范圍內，計算鋁酸鈉溶液中草酸鈉和Al2O3的平衡濃度。計算結果與實驗結果吻合良好。

如上所述，草酸鈉在鋁酸鈉溶液中的溶解度取決于很多因素。一般情況下，在種分時，當溶液中Na2C2O4超過6g/L時，即可能開始與氫氧化鋁共同析出。

草酸鈉對種分最主要的影響是生成細粒子氫氧化鋁，其機理[1，25]一是由于過飽和的草酸鈉以細小的針狀結晶析出，氫氧化鋁在其上產生二次晶核；二是由于降低了附聚效果，固體草酸鈉（也包括溶解的有機物）能結合于長大的氫氧化鋁晶種中，從而增加堿含量。草酸鈉在~250?C分解，既減小了煅燒產品的粒度，也增加了氧化鋁產品中的堿含量，這些對鋁電解過程均很不利。草酸鈉附著在氫氧化鋁上影響后者的分級、晶種制備。由于草酸鈉的共同析出，加速了種分槽內的氫氧化鋁結疤的生成速度，清理核維護工作量增加。

如上所述，有的文獻指出，溶解于溶液中的草酸鈉（溶解度以下）對種分并無危害。Satapathy[26]也認為，溶液中的草酸鹽含量很少時無害于氫氧化鋁質量，以草酸鹽形態存在的碳含量只有高于溶液中Na2Ok的0.5%時才影響分解產品質量。但很多拜耳法廠深受草酸鈉的影響。

烏克蘭處理進口紅土性三水鋁石礦的尼古拉也夫拜耳法氧化鋁廠，自1980年投產后的短短幾年內，溶液中有機物（特別是草酸鈉）含量迅速增加，致使氧化鋁產品粒度大大變細，過濾作業困難，種分分解率下降[27]。

Β.Γ.Τесля[28]報道了尼古拉也夫氧化鋁廠投產后5年內溶液中有機碳和碳酸鈉的積累情況，種分分解率及晶種和分解產品中細粒子（-45μm）含量與溶液中有機碳濃度的關系，并詳細研究了上述雜質對種分過程的影響。作者認為，為了減輕有機雜質對氧化鋁生產指標的有害影響，首先必須盡可能實現將 9 草酸鈉從循環母液中分離出來。

大多數關于草酸鈉雜質影響的研究均限于其溶解度極限以下。Roberto Cacalo等[25]研究了在草酸鈉溶解度以下時，其對種分產出率、產品質量及分解動力學的影響。

Cacalo等種分試驗所用溶液為合成的純鋁酸鈉溶液，Al2O3/Na2CO3比為0.70，分解溫度為70℃，添加的草酸鈉最高達5g/l。作者研究了草酸鈉含量及晶種等因素對產出率等的影響。結果表明，草酸鈉（在溶解度以下時）顯著提高Al2O3產出率。根據作者的研究是由于界面張力降低，分解活化能降低，而細顆粒的成核與附聚都有所加速，顆粒粒度分布及特點均有變化。作者測得的分解活化能（△Ec）為74kJ/mol（對純溶液），這與文獻報道的數據相符。對含5g/l草酸鈉的溶液的分解活化能為65kJ/mol，較上述數值低12%。Cacalo等采用激光散射技術（Laser light scattering techniques）和掃描電鏡研究了草酸鈉對種分產物粒度分布和結構特點的影響。

除高分子有機物降解產物草酸鈉外，拜耳法溶液中還有不少溶解度較高而對種分造成負面影響的有機物。

A.Lectard等[29]用歐洲、非洲及澳大利亞等地鋁土礦高溫溶出后的工業溶液進行種分實驗，以確定氧化鋁產出率與原液苛性堿濃度、有機物含量之間的關系，建立了相應的經驗模型。實驗結果表明，為了獲得高的氧化鋁產出率，溶液的凈化是必要的。

B.Gryra等認為[5]，高分子量腐殖酸化合物由于提高氧化鋁的溶解度而增加了溶液的穩定性，同時也氫氧化鋁晶種失去活性（Deactivation）。

高分子腐殖酸鈉遏制草酸鈉的排除，并使鋁酸鈉溶液呈黑褐色，氫氧化鋁 10 也帶色，且是造成溶液中產生泡沫的根源。

P.J.The等研究了雜質對拜耳法溶液中鈣含量的影響[30]，研究表明，分解原液中約90%的鈣含量將進入分解產物氫氧化鋁中。當原液中碳酸鈉濃度一定時，拜耳法溶液中的鈣含量受有機物含量的影響很大。有機物與碳酸鈉還有一種疊加效應，使溶液中鈣的含量進一步提高。

并非所有類型的有機物都具有上述同樣有害影響。在低溫溶出（143℃）下，腐植質及帶5個羥基的有機物能提高CaO溶解度。葡萄酸鈉（Sodium gluconate）的影響最大。提高溶出溫度至235℃，除腐殖酸鈉外，所有雜質均使氧化鈣的溶解度降低。這是因為鈣化合物的溶解度是隨溫度的升高而降低的，但在235℃溶出溫度下，添加3g/l腐植質，溶液中CaO從0.008g/l提高到0.038g/l，這可能是由于鈣離子與腐殖質降解產物間發生反應而引起的。這種降解產物看來是隨著溫度的提高而增加的，特別是溶液中的碳酸鈉濃度較高時。

文獻[31]中還報道了有些有機物使種分產物中的堿含量增加，其中有的是吸附于晶種表面（如gluconate），有的是成為結合堿進入氫氧化鋁中。

И.Д.Бибик等[32]研究了有機物對種分的影響。作者從帕夫洛達爾鋁廠的鋁酸鈉溶液中分離出6種有機物—腐殖酸、富里酸、石炭酸、酚酸、中性化合物、高分子樹脂化合物，用與帕廠工業溶液化學成分相當的合成溶液進行種分實驗。結果表明，高分子樹脂化合物、酚酸及中性化合物對分解無影響，其它有機物則降低分解率，石炭酸的負面影響最大，當其含量為～2.5g/l時，分解率可降低10%。作者認為有機物吸附于晶種表面，阻礙了氫氧化鋁晶種與液相之間的接觸，因而阻礙其長大。關于有機物引起溶液產生泡沫的實驗表明，腐 11 植酸、富里酸及石炭酸導致溶液中產生泡沫，而其它三種則否。產生大量泡沫的原因作者也認為是氣泡（空氣）與溶液界面上表面張力大大降低之故。

P.J.The的研究[33]表明，往人工配制的鋁酸鈉溶液中，按0.8%有機碳添加異糖精葡萄糖酯（Glucoisosaccharinate），與不添加這種有機物的分解實驗相比，氧化鋁產出率降低了17%（由69.4g降至57.1g），同時分解產物中<20um的細粒子由22%增加到45%。如添加同等數量的上述有機物于鋁土礦高壓溶出的溶液中，種分氧化鋁產出率降低18%，但對分解產物粒度的影響不如合成溶液那樣顯著。

The對葡萄糖同質異構鹽的有害影響進行了解釋。Abdolmohecmmad

Alamdari[34]

用

甘

露

糖

醇(Mannitol)[CH2-(CHOH)4-CH2OH]作為一個典型的羥基有機物以研究拜耳法溶液中有機物對種分的遏制作用。合成的純種分原液含Al2O3120g/l，分子比Na2O/Al2O3=1.5，用蒸餾水調整其濃度。在恒溫（60℃）下分解。采用不含有機物的高純氫氧化鋁做晶種（60g/l），其平均粒度約40um，幾何比表面約0.2m2/g，使用純晶種是為了避免顆粒磨損。種分過程中產物的粒度分布采用庫爾特分析儀（Coulter Multisizer Zone analyser）測定，用電鏡研究其顆粒結構，對比純溶液和添加不同數量甘露糖醇在種分過程中的晶種長大和成核速率，以確定其抑制種分過程的機理。

Alamdari的研究結果表明，甘露糖醇能夠大大地抑制氫氧化鋁的析出，其添加量少到20mg/g晶種即足以使氫氧化鋁晶種約90%的活性點“中毒”（poisoning）。甘露糖醇分子吸附于晶種的活性點上，阻礙了鋁酸根離子向這些活性點擴散。種分的機理包括鋁酸根離子的聚合形成晶核或鋁酸根離子擴散 12 至晶種表面，通過化學反應而結合到晶格中（grouth）。甘露糖醇的作用機理在于其同時降低成核和長大速率。其量越多，影響越大。

John F.Coyne等[31]研究了羥基有機物在氫氧化鋁晶體上的吸附。作者研究了一系列脂肪族羥基化合物對氫氧化鋁的吸附以及這些化合物對種分的影響。

采用配制的純鋁酸鈉溶液，所用羥基有機物均為分析純試劑。重點研究了葡萄酸鈉（Sodium gluconate）、酒石酸鈉和甘露糖醇（Mannitol）三種，同時也研究了其它一些羥基有機物。

配制的種分原液成分為：

TC=180g/l(以Na2CO3表示)TA=225g/l(以Na2CO3表示)A/TC比=0.6 試驗中也使用了美鋁Kwinana氧化鋁廠的工業溶液。種分溫度74℃，接料器轉速350rpm,晶種量100g/l。

根據研究所獲得的吸附等溫線表明，吸附量最多的三種有機物為葡萄酸、甘露糖醇和酒石酸鈉。有的有機物沒有吸附。

吸附量最多的有機物也是P、J、The發現的抑制種分的那些化合物，而且也是Grocott和Rosenberg認為提高種分產品中堿含量的那些化合物。因此，這些研究結果表明，羥基有機物的吸附是抑制種分過程的機理。但是眾所周知，這些化合物僅在PH 不大于10時才能與含鋁離子絡合。因此，作者對其機理進行了進一步研究。

Coyne等通過深入的試驗研究和理論分析，得出如下結論：葡萄酸鈉等羥基有機物吸附于氫氧化鋁的量小，僅覆蓋氫氧化鋁總面積很小的一部分，但它 13 能顯著抑制氫氧化鋁晶體成長，從而降低分解速度和產出率。如添加相當于吸附氫氧化鋁有效面積3.5%的葡萄酸鈉，即可使種分幾乎完全停止進行。通過實驗證明，有機物雜質是通過吸附于占晶種表面很小一部分的活性生長點而起作用的。用拜耳法廠溶液進行的分解試驗表明，工廠溶液中的有機物雜質只有一小部分（約＜1%＝是真正影響氫氧化鋁晶體長大的。盡管作用工廠溶液中含有大量有機物（TOC=30g/l），當添加少量葡萄酸鈉（0.2g/l）時，種分產出率即明顯降低。無論是合成溶液還是工廠溶液，其影響都同樣存在。

Coyne等的研究對于從理論上闡明拜耳法溶液中有機物是如何影響種分Al2O3產出率的具有較大意義。

C.對種分母液蒸發的影響

Ф.И.Цымъал 的研究[35]表明，有機物雜質可使蒸發母液中的Na2Oc濃度提高（有資料表明，工業溶液中的碳酸鈉濃度一般比平衡濃度高出1.5～2.0%），亦即使溶液中Na2CO3過飽和，有機物含量越高，這一影響越明顯。有機物提高溶液粘度，并使析出的一水碳酸鈉粒度變細，造成沉降和過濾分離的困難。

三、有機物的排除方法

許多研究人員對氧化鋁生產中有機物的排除進行了長期的、大量的研究，發表了很多研究報告和專利。從拜耳法生產流程中排除有機物的方法很多，這些方法可分為兩類：一類是從溶液中將有機物排除，主要是通過母液煅燒、吸附、生成沉淀等方法除去；一類是部分或全部地將其破壞于溶液中，主要是通 14 過各種氧化方法將有機物部分或全部氧化為Na2CO3。這些方法可單獨使用，也可以聯合使用。在眾多的方法中，只有少數已用于工業上，有些方法因為投資大、作業費用高難以采用，還有些方法處于不同規模的試驗階段。每種方法都有其優缺點。沒有一種方法能夠普遍適用于所有拜耳法廠，選擇適當的排除方法要根據各廠的具體情況。各種方法所處理的有機物種類也有不同，有的主要用于除去草酸鈉，有的則主要針對高分子有機物。有機物排除可以結合拜耳法溶出過程中進行，也可以從赤泥洗液、氫氧化鋁洗液、種分母液或蒸發母液中排除。

溶液（或料漿）煅燒法

此法已在日本、加拿大、美國與匈牙利等國的某些拜耳法廠采用。50年代初，加拿大Arvida氧化鋁廠即采用了這一方法[5]。使用初期，種分母液蒸發后即直接送往“煅燒爐”，導致全部苛性堿碳酸化，而后，曾采用母液與細粒氫氧化鋁混合煅燒，顯然這一方法有其缺點，最后使用磨細的鋁土礦作為苛化劑，煅燒產物主要由鋁酸鈉、鐵酸鈉組成，必須浸出。浸出可在赤泥洗滌系統中進行。

日本某廠1979年開始用此法除有機物[36]，用氫氧化鋁與種分母液混合（保持Al2O3/Na2O分子比略高于1），經蒸發、干燥后，在1000℃煅燒1小時，使溶液中有機物鹽分解，并與氧化鋁反應生成固體鋁酸鈉，而后進行溶出。

文獻[3]報道了對這一方法所作的改進，使設備生產能力大大提高。美鋁（Alcoa）的Kwinana等氧化鋁廠采用溶液煅燒溫度為816～1093℃。M.A.Hollanders等對草酸鈉與鋁土礦混合物煅燒過程進行了詳細研究[38]。拜耳法廠排除的草酸鈉常常棄臵以致引起環境污染問題，同時也造成其中鋁和鈉的損失。為此，將其與鋁土礦混合煅燒是避免上述缺點的一個途徑。研究表 15 明，煅燒溫度不能低于850℃，以保證生成鋁酸鈉的反應速度。900℃時氧化鋁回收率最高。草酸鈉在≥900℃下煅燒分解率≥96%（生成鋁酸鈉）。煅燒溫度在1100℃時，由于生成β—Al2O3而使氧化鋁回收率降低。

溶液煅燒法幾乎可以完全破壞其中的有機物，同時也回收了有機鈉鹽中的鈉幾碳酸鈉，也沒有由于環境污染而需要處理的廢渣，但是這一方法投資大，費用高[5]。因此所處理的液量受到限制，實際上其所處理的溶液僅約為工廠總液量的1%，因而工廠溶液中TOC的降低是緩慢的[39]。文獻[4]還指出，該法的主要缺點除費用高外，還有操作困難，工作環境不好等問題，但這些現都已獲得解決[40]。

結晶沉淀法

結晶沉淀法用于排除溶液中的草酸鈉，有多種方案：如用石灰乳處理氫氧化鋁洗液（或晶種洗液），使之生成草酸鈣沉淀。采用高晶種比的拜耳法廠的氫氧化鋁洗液中含有較多的有機物，其中大部分為草酸鈉，可用蒸發濃縮的方法將其結晶析出。用石灰苛化赤泥洗液，也可生成不溶性草酸鈣。種分母液經蒸發或不經蒸發而添加較大量的草酸鈉晶種，均可使溶液中的草酸鹽結晶析出，這一方法在國外某些拜耳法廠采用，如San Ciprian氧化鋁廠采用蒸發結晶的方法，以控制溶液中雜質，主要是碳酸鈉和草酸鈉[41]，從1982-1983年的統計數據看，每月排除的草酸鈉達數十噸。添加少量的吸附劑（活性碳或陽離子多價螯和劑）于草酸鈉過飽和的種分母液中，破壞草酸鈉的過飽和狀態，草酸鈉即自動析出，用鋇鹽[42]（如鋁酸鋇、氧化鋇等）加于氫氧化鋁洗液中，在40～70℃處理半小時，可除去溶液中的60～70%的草酸鹽，此法也可除去SO42-、CO32-、PO42-及VO42-，效果好，但鋇鹽昂貴，BaO〃Al2O3回收工藝復雜，包括結晶液固分離及煅燒等工序。利用低沸點的有機溶劑，例 16 如醇類，能有效的控制拜耳法溶液中的草酸鈉[12]。在所實驗的醇類中，甲醇對降低拜耳法溶液中的草酸鈉含量（降低其溶解度）最有效，乙醇次之，丁醇作用最小。但甲醇能和溶液完全混合，因此需要一個蒸餾過程以回收甲醇，循環利用。

J.A.Chartouni報道了加鋁（Alcan）OURO Preto氧化鋁廠草酸鈉排除系統的改進情況[43]。改進的主要部分為使蒸發母液經過一個由預先獲得的細粒草酸鈉的床層以強化其接觸，以利草酸鈉結晶長大，使系統更為有效。

F.S.Williams與A.J.Perrotta的研究[44-46]表明層狀雙氫氧化物（layered double hydroxides）和活性炭具有從拜耳法溶液中排除有機物的能力，并從而導致草酸鈉從所處理的溶液中析出過程的強化。他們所開發的這一強化草酸鈉排除的工藝已工業化，稱為普羅克斯法（Purox process）。氫氧化物復合物為Mg2Al(OH)7·nH2O(Hydrotalcite)、Mg2Al(OH)6(CO3)0.5·nH2O（Hydrotalcite）、Ca2Al(OH)7·3H2O（Hydrocalumite）、Ca2Al(OH)6(CO3)0.5·nH2O（Hydrocalumite）。這些復合物由相應的氧化物或氫氧化物在拜耳法溶液中反應生成。

作者進一步的研究表明，當使用兩種或兩種以上的吸附劑時，由于其協同效應，草酸鈉的沉淀析出可以得到進一步強化。因為在工廠的草酸鈉沉淀系統中，循環的草酸鈉晶種隨著時間的推移，由于積累了其它共沉淀的有機物而失效。加入多種吸附劑時，它們對于不同類型的有機物穩定劑將有不同的吸附能力，從而從溶液種排除更多的這些草酸鈉穩定劑，恢復草酸鈉晶種的活性。具體作法是將加有草酸鈉晶種的苛性堿濃度低的溶液用兩種或兩種以上的吸附劑處理，以排除阻礙草酸鈉沉淀的那些有機物，然后將處理后的晶種漿液與種分母液混合，在一定溫度下使后者中的草酸鈉結晶析出。試驗表明，從活性炭、17 ESP（氫氧化鋁電收塵收集的爐灰）、氧化鈣和氧化鎂中選擇兩種吸附劑是最為有效的，而出乎意料的是，活性炭與ESP爐灰兩種吸附劑組合使用效果最好，雖然ESP爐灰單獨使用對草酸鈉的排除效果很小。

作者將上述強化草酸鈉排除的工藝稱為多功能普羅克斯法（Multi-functional Purox process）.采用吸附劑和離子交換樹脂處理

原則上可用活性炭、活性氧化鋁、細粒氫氧化鋁、不同鎂化合物及離子交換樹脂，對后兩種方法的研究較多，其中用鎂化合物排除有機物已經工業化。

文獻中報道了用多種鎂化合物凈化種分蒸發母液中有機物的方法。這種方法之所以引起重視在于其易行和吸附劑回收的可能性。

德國[47]Ludwigshafen氧化鋁廠將MgSO4·2H2O加入溶出過程中，在90℃以上水解產生的Mg(OH)2與溶液反應生成鋁酸鎂，新生成的鋁酸鎂對腐殖酸鹽有很好的吸附能力。該廠從1974年使用該法后，生成明顯改善，經濟效益顯著。據報道，溶液中SO42-未見升高，產品中MgO含量亦為增加。德國另外一個廠使用此法也收到了良好的效果，在一定條件下可使用價格較低的煅燒白云石，其附加優點是不帶入其它陰離子。在溶出一水硬鋁石礦時，白云石中的CaO可代替石灰添加劑，因此費用相應降低。

烏克蘭的尼古拉也夫氧化鋁廠蒸發母液中總有機物為18.8～24.2g/l，其中主要為高分子化合物（HMC）、羧酸（CA）及酚（H），而HMC對該廠溶液中有機物總量及溶液顏色均起著首要作用，如前所述，帶顏色的有機物給拜耳法生產造成很多困難。溶出澳大利亞Darling Range鋁土礦時，高分子有機物占進入溶液中全部有機物的一半以上。

Yury A.Zaytsev等對用鎂化合物（氧化鎂、氫氧化鎂及鋁酸鎂等）排除“尼”廠及澳大利亞拜耳法蒸發母液中的有機物進行了研究[

48、49]。試驗表明，鎂化合物是種分母液中帶顏色的有機物（COS）的有效吸附劑。吸附劑用量是決定COS吸附量的首要因素，而溫度和時間對吸附效果的影響小。隨吸附劑損失的氧化鋁以使用氫氧化鎂和鋁酸鎂為最小，起吸附效果也優于氧化鎂，因而更適用于拜耳法。對“尼”廠蒸發母液而言，適宜的作業條件為：添加量（以MgO計）15～30g/l，處理時間30～60min，溫度60～80℃。從母液中吸附的COS可達50～60g/l。

只有當鎂化合物能夠再生循環使用或者有很可靠的用途時，采用鎂化合物排除拜耳法中的有機物才有可能。利用途徑之一是用于生產鎂鋁尖晶石，熱法處理（將吸附有機物后的吸附劑經干燥煅燒）是應用最廣的恢復其吸附性能的方法。再生后得到的鋁酸鎂對吸附COS是很有效的。根據作者提出的蒸發母液凈化與吸附劑再生工藝，1m3蒸發母液的鎂化合物（以MgO計）用量可以降至12Kg。

前蘇聯對用離子交換樹脂吸附有機物進行了較多的研究[51，52]。試驗結果表明，用強堿性陽離子交換樹脂AB－17可除去種分母液中70％的有機物，而從洗液中可除去100％，此法已經進行了半工業化試驗。

但一些研究人員對上述方法持否定意見，因為陽離子聚合物昂貴，在通常的用量情況下，只能除去少部分有機物，采用大劑量（50g/L）效果才好，但不經濟。因此，關鍵在于要有一個有效的陽離子聚合物的回收工藝，或者開發價格低廉的陽離子聚合物，否則離子交換樹脂交換法是沒有工業應用可能的。P.Atkins等曾試驗了幾種陽離子聚合物和再生方法，但證明都不經濟。加鋁（Alcan）Pierre G.Cousineau等報道在一小型試驗廠用離子交換法將拜耳 19 法廠排除去的草酸鈉轉化為草酸產品的試驗結果[53]。這一方法是基于以下反應

Na2C2O4 +2R H==H2C2O4 + R Na 樹脂的再生采用5-10%的稀H2SO4

R Na + HX==R H + Na X 在采用H2SO

4的情況下，X代表SO42，再生反應生成的Na2SO4作為副

－產品。

試驗廠總計運行了約1000小時，作者認為這一工藝是可行的，操作簡單，維修工作量小，得到的草酸符合試劑級質量標準。

氧化法

氧化法是使工業溶液中的有機物部分地氧化為碳酸鈉，另一部分氧化成低分子量有機鈉鹽，后者（草酸鈉除外）對拜耳法生產的危害通常比其原來的高分子有機物要小得多。氧化劑可用軟錳礦（MnO2）、空氣、氧氣及臭氧。

西德聯合鋁業公司（VAW）研究出用氧氣在管道溶出器內濕法氧化拜耳法溶液中的有機碳的方法已成功在Stade氧化鋁廠應用多年。該廠在管道溶出器中270℃溫度下溶出鋁土礦，溶液中有機碳含量曾高達34g./L.使用的效果明顯，有機碳含量下降，種分Al2O3產出率提高，氫氧化鋁粒度改善，并成功地解決了生成易爆氣體混合物而產生的安全問題。溶出時產生的廢氣中除含有氮氣和甲烷外，主要還含有氫[6]

J.Matyasi等認為濕式空氣氧化（用O2或壓縮空氣）首先是破壞有機物中危害最大的腐殖酸，破壞程度隨著反應溫度和氧的分壓的提高而增加。Matyasi等用匈牙利與德國多個拜耳法廠的濃溶液和種分母液在不同溶出條件以及不同規模下進行的濕法氧氣凈化有機物試驗取得了滿意的效果。

B.J.Foster等（凱撒鋁和化學公司）針對Gramercy鋁廠（高溫溶出一水鋁土礦）進行的濕法氧化試驗[55]以除去溶液中腐殖酸鹽有機物證明是有效的。在通常的溶出時間內，大部分腐殖酸鹽可被破壞。

但是有機物的氧化反應除非氧化率很高，否則會產生中間化合物草酸鈉，結果使氧化后的溶液中的草酸鈉含量反而提高。大多數采用傳統高壓釜溶出鋁土礦的溶出溫度不高于240－250℃，這就不利于將氧氣直接通入溶出過程，因為這不僅會導致有機物氧化效果低下，而且溶液中的草酸鈉含量可大大提高，更高的溫度和攪拌強度以及采用催化劑是達到高氧化程度以及氧化后溶液中低草酸鈉含量所必需的。

N Brown[56]以結晶硫酸銅（CuSO4.5H2O）為催化劑，在管道溶出器內對兩個拜耳法廠的溶液進行了有機物氧化反應動力學的研究，試驗規模包括小型試驗及試驗廠試驗。對催化劑作用，溫度及氧氣、攪拌等因素的影響以及催化劑的回收和循環利用等進行了研究，確定了

對兩廠溶液有機物氧化率達≥８５％，氧化后溶液中草酸鈉含量不高于2g/L以及苯羧酸（一種最難用濕Ｏ３氧化而破壞的有機物）不積累所需要的作業條件。

文獻[39]了論述了有機物濕法氧化及采用銅鹽催化劑的一些問題。MnO2是一種眾所周知的氧化劑，并在一系列濕法冶金過程中被采用。對于用MnO2礦氧化拜耳法溶液中有機物的研究頗多。

T Tran 等[57]研究了用MnO2礦氧化拜耳法溶液中草酸鈉及其它有機物時溫度等因素對氧化效果的影響。試驗證明，MnO2對草酸鈉．甲酸鈉．乙酸鈉．腐植酸鈉有良好的氧化效果。而苯三羧酸鹽難于氧化。溫度是最主要的因素，在240℃用MnO2 礦處理，效果遠好于190℃，用礦量也是主要的因素，隨眷MnO2用量的增加，氧化效果顯著提高。

氧化過程發生的主要反應為：

Na2C2O4 + 2MnO2 + 2NaOH==2MnOOH + Na2CO3 HCO2Na + 2MnO2 +NaOH==2MnOOH + Na2CO3

C2H3O2Na + 8MnO2 +3NaOH +H2O ==8MnOOH +2Na2CO3 C9H3O6Na3 +30MnO2 +15NaOH +6H2O==30MnOOH +9Na2CO3

反應產物中有Mn3O4 Mn2O3

氧化反應消耗NaOH，而增加nNa2CO3濃度。

MnO2礦是比較便宜而又穩定的氧化劑。本身及其反應產物均不溶于溶液中。

用MnO2氧化拜耳法溶液中有機物有多種可能的方式。一是從循環溶液中分出一部分溶液單獨進行處理，此溶液可以是蒸發種分母液，也可以是氫氧化鋁晶種洗水，在稀苛性堿液中進行的氧化反應較快。上述方案的優點是MnO2礦回收容易，便于多次循環使用。提高其利用率。但要增加設備。另一種方案是將MnO2礦加于鋁土礦溶出過程中，優點是需要或只需要很少的設備投資，MnO2礦反應殘渣與赤泥一道排放。但這一方案受制于高溫溶出的拜耳法廠的溶出溫度與時間，對于采用高溫溶出的拜耳法廠是有利的，因為低于200℃時，沒有明顯的氧化反應，而在250℃浸出時，能有效地除去有機物。

AD Stuart也研究了各種因素對MnO2 礦氧化效果的影響[58]，在250℃及MnO2礦量大(200-500g/L)的條件下，種分母液與MnO2接觸一次（反應時間30min）可以除去有機碳3-8g/L.作者還進行了礦石循環使用的研究，溶液可連續地流過MnO2礦料柱，直至MnO2礦全部耗盡為止。

A.D.Stuart和T.Tran[59]進行了在鋁土礦溶出過程中添加MnO2礦及用MnO2 礦處理種分母液的進一步研究，實驗仍然表明，為取得有機物氧化的好效果，22 必須高溫、高礦量（MnO2添加量）。在溶出過程中添加MnO2需要添加鋁土礦10-50%的MnO2礦才能顯著地除去有機物。而采用低礦量則也有直接氧化有機物為Na2CO3以及加速有機物的降解反應。經過MnO2礦六次循環使用后，最終氧化鋁產品中沒有發現Mn雜質。作者認為，單獨分出一小部分母液用MnO2排除去有機物的方法適用于所有的拜耳法廠，而且可以采用高的MnO2添加量，容易回收重復利用。

如本文第二部分所述，并非所有有機物都影響種分產出率和產品質量。但迄今為止，大多數致力于有機物問題的論述均著眼于排除全部有機物，如果把重點轉移到選擇性地氧化溶液中的某些有害物質，則有可能比以往確定的溫度（＞200℃）更低的條件下進行拜耳法溶液的MnO2礦處理。從而將MnO2處理與鋁土礦溶出過程結合起來，當溶出鋁土礦要求不高的處理溫度時，以往的研究證明，當用MnO2 礦處理的溫度較低時，經MnO2處理后溶液中的有機碳含量降低也較少。但是這對處理后的溶液種分指標的影響卻沒有研究過。

A RobertGee 等[61]研究了用不同溶液用MnO2礦處理后對種分過程的影響。首先用種分原液進行MnO2礦處理。礦量50g/l，處理溫度145－250℃，處理后溶液地在規定條件下進行種分，發現經MnO2礦處理后溶液產出率顯著提高（提高幅度隨處理溫度提高而提高，較不處理時相對提高值最大可達7％），氫氧化鋁產品中的Na2O 含量顯著地降低。但是在生產上MnO2礦處理種分原液不可行的，因為要經過一個提高溫度再降低溫度的過程。

在鋁土礦溶出過程中（175℃，30min）進行MnO2礦氧化處理的試驗結果，發現也有類似效果。但不如處理種分原液時顯著。作者認為是鋁土礦中通常不被溶出的有機物以及溶出時存在易氧化的有機物部分地消耗了MnO2礦氧化能力之故。當MnO2礦用量為50g/L時，處理后溶液的種分產出率僅提高約 23 2g/L，從經濟上的可行性看，這可能是不夠的。

A Robert Gee等的研究表明，采用種分蒸發母液進行MnO2礦處理是有效的，蒸發后高濃度溶液中富集了活性有機物，根據用兩個低溫溶出的拜耳法廠的蒸發母液進行的MnO2礦處理試驗結果（50g/LMnO2，250℃），用處理后溶液進行溶出后的溶液進行種分，由于MnO2排除了使溶液中Al2O3穩定的某些有機物，使每一循環的Al2O3產出率提高，并改善氫氧化鋁質量（Na2O含量降低）氫氧化鋁粒度及微量元素含量無明顯變化。而Fe2O3，CaO,TiO2含量還有降低。在實踐中是分出一小部分蒸發母液進行MnO2礦處理，處理后溶液因為草酸鈉含量提高，必需通過加晶種冷卻結晶的方法除去，再將過濾分離后的溶液與末經MnO2礦處理的蒸發母液合并，送往溶出。用MnO2礦處理蒸發母液，由于某些有機物被MnO2部分地氧化而生成草酸鈉，例如：

3MnO2 +RCHOHCOONa +NaOH—Mn3O4 +NaC2O4 + H2O +ROH 式中R 代表脂肪烴或芳香烴基團

經濟評價表明，將少部分母液用MnO2礦處理，而后排除草酸鈉是最可的方案。

電解凈化法是利用陽極上析出的原子氧氧化有機物雜質.ВСАнашкин等認為此法前景良好[62]其優點是從溶液中直接產生氧化劑，過程不復雜，也不含帶入污染溶液的其它雜質。但此法關鍵在于降低電耗，Gnyra 等對這一方法持否定意見。

哈薩克科學院冶金與選礦研究所對使用臭氧氧化工業鋁酸鈉溶液中的有機物進行了多年的研究，并進行過工業規模的試驗，用臭氧與空氣混合，研究者認為采用臭氧氧化是降低拜耳法溶液雜質含量最有前途的方法之一[63,64]。

Gnyra及Lever等也研究了用臭氧處理拜耳母液[5]用含O31.7-2.0%O3的氧 24 氣通過含有機碳10-12g/L的拜耳母液，從溶液中結晶出粗大的Na2C2O4針狀結晶，并有部分有機碳氧化成Na2CO3,母液從棕黑色變成淡色，不再產生泡沫。Gnyra建議了一個處理140m3拜耳法母液的臭氧氧化裝臵。

俄羅斯博戈斯洛夫鋁廠（并聯法）從1993年3月起在種分工序采用晶體成長修飾劑（MPK）[66]這是Hалко Кэмикал公司生產的一種有機試劑，它可以強化晶種附聚，減少新晶核生成，提高氫氧化鋁晶體長大速度，并可阻礙草酸鈉與其它有機物與氫氧化鋁其沉淀，在保證氫氧化鋁粒度．強度及雜質含量的情況下，提高Al2O3產出率，在工業條件下，修飾劑添加量多少，Al2O3產出率提高了1-3Kg/m3，當添加量為15-25%時，產品中細粒子(-10和-20μ)的數量減少一半，產品粒度穩定，種分過程氫氧化鋁粒度周期性變化

敏感性降低。并明顯減少了氧化鋁煅燒時的飛塵損失，根據試驗，采用Hалко 7832MPK的效果最好。

如前所述，草酸鈉是嚴重危害種分過程的一種雜質，大多數拜耳法廠均采取從溶液中將其排除的方法，但通常要為此付出較大的費用。澳大利亞為Nalco及Alcoa等公司開發了一種草酸鹽穩定劑，為選擇性表面活性劑添加劑（Nalco138）[66]，其作用在于抑制種分過程中草酸鈉與氫氧化鋁共沉淀，草酸鈉穩定與以上所述晶體成長修飾是可以單獨或同時應用于晶體分解的兩種技術，目的都是在于優化種分作業。

草酸鈉穩定度是以其在一定條件下，溶液中不致發生自發結晶析出草酸鈉的最高濃度作為衡量尺度的。試驗結果表明，添加很少量的穩定劑(Naclo 138 10ppm)即可明顯地提高草酸鈉的穩定性，Naclo 138可添加于種分原液中，它是一種選擇性表面活性劑，在種分過程中不吸附于氫氧化鋁上，而留在溶液中或吸附于草酸鈉晶體表面上，N138對種分產品粒度或產出率沒有影響，大量 25 的過程添加仍具有使草酸鈉穩定的作用。而無明顯的副作用。由于延緩或阻礙了草酸鈉的結晶析出，種分過程得以改善。

但是，在拜耳法的流程中的某些點上，草酸鈉沉淀析出（從而利于它的排出）仍然是重要的。否則，盡管有N 138的穩定作用，該處草酸鈉的濃度將繼續上升，以至可能發生共沉淀。如果一個氧化鋁廠他鋁土礦進入流程中的草酸鈉量不大，則可不需要設臵草酸鈉排除系統。否則，仍需要設臵草酸鈉排除系統（盡管有N138的穩定作用），此時需要消除該處穩定劑的活性。否則，它將阻礙草酸鈉的排除，而提高草酸鈉穩定發生性帶來的利益將喪失。N138在130℃以上很快發生熱分解，喪失其作為穩定劑的活性。用結晶法排除草酸鈉前，溶液常經過一個蒸發濃縮過程，溶液被加熱到高溫，這有利于穩定劑的熱分解。

四．消除拜耳法生產中泡沫的方法

如前所述，在許多濕法工序中產生的大量泡沫是某些有機物給拜耳法生產造成的嚴重危害之一。國外某些公司和廠家采用消泡劑效果良好，如彼施涅公司采用三丁氧乙基磷酸鹽。前蘇聯試驗了多種消泡劑[67-70]，主要是石油化工生產上的廢料或價格不高的產品。工業試驗表明，其效果不次于三丁氧乙基磷酸鹽。這些消泡劑多為表面活性劑。

工業試驗表明，添加C3-C17 仲醇于鋁土礦細磨和種分工序，可大大減少泡沫的生成，而其消耗量僅為溶液的0.00015-0.0003%（按體積計）。這種消泡劑在濃鋁酸鈉溶液中保持較長時間以及經過高壓溶出工序后，消泡性能仍然穩定。Р Г Чернова等研究了多種有機物質在濃鋁酸鈉溶液中的消泡性能，從中篩選出下列幾種被認為是最好的消泡劑：鄰苯二甲酸二丁脂，C6H4 26（CO2C4H9）2，氨基石臘，有機硅溶液，這些消泡劑效果良好，用量少，在生產條件下與堿液長期接觸而不喪失其消泡性能。如添加0.001%(以體積計)有機硅溶液于鋁酸鈉溶液中，泡沫完全消失。其在鋁酸鈉溶液中保持3600小時而消泡性能完全不變。鄰苯二甲酸二丁脂用于帕夫洛達爾鋁石種分工序的工業試驗表明，其消泡性能良好。實驗還表明，上述三種消泡劑對氧化鋁廠各主要工序有益無害。

參考文獻

[1] Reberto Calalo et al, Light Metals, 1993:125-133 [2] А.И.Лайнер,《 Производство Глинозема》 Металлургия , 1961 :162 [3 ] С.И.Кузнецов и.др, Физическая Химия Производства Глинозема по Способу

Байера , 1964: 209-210 [4] Jobe G.Pulpeiro et al, Light Metals,1998: 89-95 [5] B.Gnyra et al, Light Metals, 1979: 151-161 [6] W.Arnswald, Light Metals, 1991 :23-27 [7] С.И.Кузнецов и.др, Физическая Химия Производства Глинозема по Способу

Байера , 1964 : 209 [8] S C Grocott, Light Metals, 1988: 833-841 [9] G Lever, Light Metals, 1978, 12:71-83 [10] J D Guthrie et al, Light Metals, 1984: 127-147 [11] K.Yamada et al, light Metals, 1981: 117-128 [12] P J The et al, Light Metals, 1987: 5-10 [13] K.Yamada et al, light Metals, 1973: 745-754 [14] N Brown et al, Light Metals, 1980: 105-117 [15] C Sato et al, Light Metals 1979: 151-161 [16] K Solymar et al, Light Metals, 1996 :29-35 [17] Gilbert Bouzat et al, Light Metals, 1991:97-102 [18] S C Grocott et al ,Light Metals 1993:167-172 [19] Э.Е.Мовсесов и.др, Цветные Металлы, 1998,7: 46-48 [20] ibid [3]: 211 [21] М.Н.Смирнов Труды ВАМИ Металлургиздат, 1957, 3 9: 24-35 [22] М.Н.Смирнов Труды ВАМИ Металлургиздат, 1957, 39 : 44-51 [23] ibid [3]: 248 [24] ibid [3] :323-324 [25] Tichbon W et al, Proceedings of 2nd International Alumina Quality Workshop, 1990 :110 [26] Satapathy, Light Metals, 1990:106-113 [27] В.Г.Тесля и.др Совершенствование Процессадекомпозиции ВАМИ建院60周年特輯

11－13

[28] В.Г.Тесля и.др, Цветные Металлы, 1987,9: 42-44 [29] A Lectard et al, Light Metals, 1983: 123-143 [30] P J.The et al, Light Metals,1985: 209-222 [31] John F.Coyne et al, Light Metals, 994: 39-45 [32] И.Д.Бибик и.др, Цветные Металлы, 1984,9 : 43-45 [33] P J.The et al, Light Metals, 1980: 119-130 [34] Abdolmohammad Alamdari et al Light Metals 1993:143-149 [35] А.И.Лайнер, Производство Глинозема, 1961: 310-311 [36] Sato et al, Light Metals, 1982 :119-128 [37] Y Shibue et al, Light Metals, 1990 : 35-40 [38] M A Hollanders et al, Light Metals, 1994: 91-97 [39] Sharonl Eyer et al, Light Metals, 2000: 45-51 [40] J Fenger et al light Metals 1996 [41] J L Monita Benito, Light Metals, 1984: 53-63 28 [42] Jean Deabriges et al, Light Metals, 1977: 15-21 [43]J A Chartounl Travaux ICSOBA 1 19 1989: 357-363 [44] F S Williams et al, Light Metals, 1998: 81-87 [45] A J Perrotta et al, Light Metals, 1995 :77 [46] A J Perrotta et al, Light Metals, 1997: 37 [47] Pohlamd H H et al, Light Metals, 1983: 211-221 [48] Yury A Z aytsev et al Light Metals 1998 :97-101 [49] Yury A Z aytsev et al Light Metals 2000: 59-64 [50] Ковзаленко В.А.и.др, Комплексное исполъзование Минералъного Сыръя, 1984, 4 : 35-40 [51] Калистратов А.А.И.др, Комплексное исполъзование Минералъного Сыръя, 1983 ,3 : 43-46 [52] P Atkins et al, Light Metals 1993:151-157 [53] Pierre C Cousineau et al Light Metals 1991:139-143 [54] J Matyasi et al, Light Metals, 1986:1057-1071 [55] B.J.Foster et al, Light Metals,1988 :79-83 [56] N.Brown, Light Metals, 1989: 121-130 [57] Tran T.et al, Light Metals,1986: 217-223 [58] A.D.Stuart, Light Metals,1988 : 95-105 [59] A.D.Stuart et al, Light Metals, 1988: 887-891 [60] A.D.Stuart et al, Hydrometallurgy, 1987, 19:37-49 [61] A.Robert Gee et al, Light Metals,1992: 123-130 [62] АНашкин В.С.и.др, Комплексное исполъзование Минералъного Сыръя, 1983 ,11 : 21-25 [63] Ни Л.П.и.др, Комплексное исполъзование Минералъного Сыръя, 1981, 4: 35-40 [64] Ни Л.П.и.др, Комплексное исполъзование Минералъного Сыръя, 1986, 9 : 45-47 [65] Ю.Н.Чернабук и.др, Цветные Металлы, 1988,6:26-28 [66] Graeme J Farouharson et al, Light Metals, 1995: 95-101 [67] Сафанова О.Ф.и.др, Обогащение Руд, 1983,6:25-27 [68] Сафанова О.Ф.И.др, Цветные Металлы, 1985,2 : 34-36 [69] Чернова Р.Г.И.др, ИЗВ Вузов, Цветные Металлргия, 1983,2: 27-31 [70 ] Никитина Л.И.идр.ИЗВ Вузов, Цветные Металлргия, 1985, 3: 41-45

第二篇：拜耳法生產氧化鋁車間題庫

預脫硅崗位試題

1、脫硅槽共5臺，哪幾個是加熱槽？

答：1#、2# 槽。

2、加熱槽的溫度控制范圍是多少？

答：要求加熱溫度為102±2℃。

3、加熱料漿溫度不允許超過多少度？為什么？

答：不允許超過105℃。超過105℃料漿會發生沸騰現象而噴濺傷人。

4、哪幾個脫硅槽可以做出料槽？

答3#、4#槽。5、5#槽的作用是什么？

答：作用是緩沖液量，因此，料位要保持低料位。

6、加熱脫硅槽與停留槽的內部構造有何不同？

答：加熱槽內部有加熱管束，而停留槽沒有。

7、脫硅加熱槽加熱蒸汽來源有哪幾個？

答：Nt101來二次乏汽和低壓管網來的低壓蒸汽(溶出高閃蒸汽并入低壓管網）。

8.為什么設計預脫硅系統？

答：為了將鋁土礦中以高嶺石形態存在的SiO2在進入高壓溶出之前預先生成鋁硅酸鈉，減少在加熱管表面的結疤。因而要設立預脫硅。9.預脫硅溫度低的原因可能？

a.蒸汽壓力低b.冷凝水排放不暢c.料位低。10.預脫硅反應時間多長？ 8-10小時

11.脫硅效果不好的原因是？

a.溫度低b.反應停留時間短c.礦漿細度不合格

12.預脫硅出料槽為什么必須保證一定的槽存，通常生產上采用什么方法？ 必須保證隔膜泵進口壓力大于0.12MPa。生產上通常采用出料槽滿槽操作。13.攪拌在預脫硅槽中起什么作用？

a.加速脫硅反應速度b.防止料漿沉淀c.對加熱槽有利于熱交換 14.來料固含低會造成哪些不利影響？

a.產能降低b.液量大，流程通過困難c.溶出難以調配d.增加蒸發的負荷 15.在預脫硅料位計失靈不準時，如何估計預脫硅槽料位？ 可以通過攪拌電流的大小來估計料位。

16.礦石中的氧化鈦在反應中有什么危害？如何消除？

氧化鈦會在礦石表面形成Na2TiO2保護膜，阻斷溶出反應的繼續進行。添加石灰可以清除Na2TiO2保護膜，促進溶出反應。17.預脫硅槽加熱管束破怎么判斷？

將蒸汽冷凝水隔離，當有料漿從冷凝水管中排出時，就是管束破，另外，管束破后一般溫度會很高，并且容易出現沸騰現象。18.隔膜泵開車前應進行哪些檢查？

a.所有清理檢修的設備管道閥門、儀表的工作是否完成，b.流程是否正確、暢通，各連接法蘭是否密封，閥門是否靈活好用 c.動力端油槽油位是否正常

d.推進液油槽油位是否正常 e.減速箱油位是否正常

f.齒輪聯軸節等各潤滑點油質、油量是否符合要求 g.卸荷閥壓力限制系統蓄能器 h.推進液系統壓力 i.動力端潤滑油系統

j.各種安全罩及法蘭防護罩是否齊全、牢固。

19.如何判斷氮氣包已破裂？

出口管震動大，出口壓力表沒有波動現象，觸摸屏運行壓力曲線圖成直線狀態，氮氣包殼體上下溫度一樣。

20.動力端油槽油位、推進液油槽油位、減速箱油位正常的標準是什么？

介于玻璃管頂部、中部之間；于玻璃管頂部，填充時應及時補充；加至油面鏡中部

21.動力端潤滑油過熱，可能的原因有哪些？ a.冷卻器工作不正常 b.冷卻水故障

c.齒輪箱內部零件損壞 d.軸承損壞

e.齒輪驅動裝置磨損

22.隔膜泵停車放料前應檢查什么？在放料時如何操作放料閥？

首先檢查泵的出口壓力是否已經卸壓。在放料開始時應緩慢打開放料閥。23.隔膜泵的進料溫度應控制在多少？為什么？

95±5℃，因為隔膜的工作條件要求不得超過100℃，否則將降低隔膜的使用壽命。

24.隔膜泵的進料壓力是多少？ ＞1.2 bar 25.隔膜泵為什么要打回流？ a.常壓試泵，檢查有無故障 b.料漿側充分填充 c.推進液側充分填充

26.隔膜泵在停車前為什么沖洗？ 防止料漿沉淀，堵塞管道

27.隔膜泵在停車前沖洗改洗液或循環水時應注意什么事項？ 杜絕管道內有空氣，防止空氣進入隔膜室造成隔膜破裂 28.隔膜泵進口管振動有哪些原因？ 進口缺料、機組壓力低于氮氣包壓力 29.如何判斷隔膜泵隔膜已破裂？ a.連續補油

b.推進液油位下降 c.推進液被污染

30.如何判斷閥爾卡？

a聽聲音，進出料不平衡造成隔膜泵及出口管道震動劇烈 b閥爾運動節拍失調

c單向閥閥體及隔膜室溫度降低 31.隔膜泵啟動操作步驟？ a.關閉泵的回流閥

b.以最低泵速啟動主電機

c.打開泵出口進機組的閥門（先開手動，后開電動）d.打開泵進口閥 e.轉換為自動控制

f.調整隔膜泵主電機轉速（調整流量）32.隔膜泵倒泵步驟？

a.備用隔膜泵開車前的準備 b.備用隔膜泵的啟動

c.逐步降低待停泵的流量，提高備用泵的流量 d.當待停泵的流量＜15%時，停待停泵 e.提高備用泵的流量至所要求的流量 f.待停隔膜泵停車

G.隔離待停隔膜泵，用循環水沖洗，放料后進入檢修狀態。33.隔膜泵停車步驟？ a.將隔膜泵的轉速降低 b.停泵

c.關閉進機組的手動閥、電動閥 d.關閉泵進料閥 e.打開泵的回流閥

f.打開泵的循環水進口閥 g.啟動隔膜泵主電機 h.沖洗完畢后停泵 i.停隔膜泵主電機

J.關閉泵的循環水進口閥后放料備用。

34.減荷閥起作用？

防止隔膜泵隔膜室內油壓過高。油壓過高時減荷閥動作泄壓，保護隔膜不受損壞。

35.儀表風為什么要求清潔、干燥？

因為用戶都是精密儀表，管路細小，元件要求用風不含水分、清潔的環境。

36.填空題:

1、荷蘭泵基本組成部分為（主電機）、（減速機）、（動力端）、（推進液）、（料漿側）五大部分組成。

2、點巡檢通常采用（看）、（聽）、（摸）、（聞）、（嘗）方法來判斷。

3、荷蘭泵系統壓力設計為：減速機溫度設計為不大于（80℃）、動力端油泵壓力不低于（1.45bar）、推進液壓力設計為（5——15bar）、儀表風壓力設計為（5——7bar）、氮氣包預充壓力是運行壓力的（60%）、進料補償器壓力(2bar）.4、減速機的油位不準高于（第二刻度）線，動力端油位必須在停泵時油鏡的（1/2），推進液油位不準低于油鏡的（2/3）。

5、打回流時泵速不準大于（10%），潤滑油泵有噪音適應檢查（過濾器是

否堵）、（油鏡油位）、（吸油管泄漏）、（油泵損壞）、（油泵電機損壞）。

6、三個隔膜室同時出現補油應檢查（安全閥損壞）、（安全閥壓力表壞）、（安全閥泄壓閥損壞）。

7、減速機用（320#）油，對輪聯軸器用（460#）油，動力端（320#）油，推進液用（46#）油。

8、液力端補排油信號有（探頭）、（傳送箱）、（電磁閥）、（二位三通閥）、（二位二通閥）來傳送信號。

9、動力端潤滑油泵潤滑的部位（曲軸的軸承）、（十字頭）、（上、下滑道）、（活塞連桿潤滑）。

10、推進液壓力低時檢查（過濾器是否堵）、（油泵損壞）、（電機損壞）、（吸油管泄漏）、（油槽油位）。

11、推進液潤滑（活塞缸）部位，每個缸有

（三）個潤滑頭。

12、二位三通閥有（2）個，二位二通閥有6個。13.預脫硅原礦漿的主要成份為（鋁士礦）、（石灰）、（循環母液）。

37.泵房崗位的崗位職責。

答：1）在主控室的指揮下，完成好原料磨送來的高固含原礦漿的預脫硅工作。

2）負責協助主控室在隔膜泵進口用預脫硅后的礦漿和堿液調配送來的補充循環母液調整礦漿。

3）負責將調整合格的礦漿用隔膜泵送入高壓溶出機組。4）配合主控室完成將冷凝水送往沉降工序熱水槽。

5）負責所轄區域內設備的操作、維護、保養和儀表工器具、照明、安全環保設施和原材料的使用管理和轄區的衛生。

6）負責脫硅地坪、隔膜泵房的污水輸送工作。7）認真填寫操作記錄和交接班記錄。

8）做好隔膜泵進口放射源的巡檢記錄工作。

溶出崗位試題

1、溶出有多少臺壓煮器？其中加熱段反應溫度為多少？ 答：一共有9臺壓煮器，加熱段要求溫度260---270℃。2.加熱段壓煮器用什么蒸汽加熱，一次水去了哪里？

答：用6.3Mpa新蒸汽加熱，加熱后的冷凝水由相應冷凝水罐進入高閃槽，由

高閃自壓進入熱電或熱水站。

3.加熱段套管要求出口溫度是多少？其蒸汽來源是哪里？

答：加熱段Ra112出口溫度要求240——260℃，由熱電來6.3Mpa主蒸汽加熱。

4.Rp是鋁酸納溶液中所含的氧化鋁與苛性堿的比叫 Rp=AO/Nk

5.拜耳法生產氧化鋁有哪些優勢？ 流程簡單，產品質量好、成本低。6.TiO2有什么危害？

TiO2在一水硬鋁石表面生成一層致密的保護膜，阻礙其溶出，使溶出率下降，還含在加熱管束表面形成結疤。7.名詞解釋

理論溶出率

理論上礦石中可以溶出的AL2O3量與礦石中AL2O3量之比稱為理論溶出率。8.實際溶出率

在溶出時，實際溶出的AL2O3量與礦石中AL2O3量之比稱為實際溶出率。9.相對溶出率？

實際溶出率與理論溶出率之比稱為相對溶出率。

η=[（A/S礦-A/S赤）/（A/S礦-1）]×100% 10.氧化鐵在溶出過程中參與反應嗎？ 不參與，它直接進入赤泥。

9.影響鋁土礦溶出過程的因素有哪些？ a.溶出溫度

b.循環母液濃度及Rp值 c.礦石細度

d.石灰石添加量 e.攪拌強度。

f.溶出反應停留時間 10.添加石灰有什么作用？

a.石灰與Na2CO3發生苛化反應

b.石灰與TiO2反應生成CaTiO3，有利于溶出。11.溶出溫度應達到多少？ 265℃

12.溶出反應應停留多長時間？ 265℃下停留80分鐘。

13.循環堿液溫度及濃度要求范圍？ 80℃，245±5g/l

14.單管用什么介質加熱？ 閃蒸槽出來的乏氣。

15.閃蒸槽減壓裝置是什么？ 節流孔板

16.閃蒸槽耐磨錐有什么作用？

緩沖料漿對殼體及出料管的沖擊磨損。17.閃蒸槽的工作原理是什么？

通過壓力的變化，使料漿沸點溫度發生變化，達到汽液分離，使料漿迅速沸騰蒸發，以達到降溫、降壓、回收熱量的目的。18.套管預熱器有沒有排蒸汽不凝性氣體管？

答：有，一種連續排放，直接排向大氣。

19、溶出器檢修完畢為什么要進行打壓試驗？ 檢查溶出器各部位有無泄漏點。

20、為什么要排放套管蒸汽不凝性氣體？

不凝性氣體阻礙熱交換，排除后增大了熱交換面積，使熱能得到充分利用。

21、機組啟動前和停車前為什么要填充堿液？

因為料漿溶液容易沉淀，造成管道堵塞、結疤，堿液中沒有固體顆粒不易沉淀，用堿液沖刷后使管道暢通，提高加熱效果。

22、排溶出器不凝氣應怎樣開閥？

先將第一道閥開全，再緩慢開第二道閥。

23、機組出現超壓有哪些原因？ a.溫度太高 b.空罐 c.出料不暢。

24、套管前后壓差大的原因？ 套管內結疤嚴重。

25、高壓溶出的生產任務是什么？

將拜耳法原礦漿經預脫硅后加入循環母液用隔膜泵送入溶出，用新蒸汽間接加熱到265℃，保溫60-80min使礦漿中的氧化鋁和苛性鈉發生溶出反應，生成鋁酸鈉溶液，經閃蒸槽降壓降溫后送入稀釋槽，在稀釋槽添加一次洗液稀釋后用泵送往分離沉降槽。

26、什么是溶出料漿的稀釋？

高壓溶出后的高濃度料漿和一次洗液混合就是稀釋。

27、稀釋后的料漿有什么變化？

溶液中的SiO2被進一步脫除而進入赤泥，提高溶液的A/S，溶液的濃度粘度下降。

28、高壓溶出的進料量為什么有最低流量限制？ a.因為套管內料漿的流速有最低值1.5米/秒，低于此值料漿容易出現沉淀。b.首級孔板確定以后，就要求有相應的流量，否則機組壓力達不到265℃溫度的飽和汽壓以上，將造成料漿沸騰。

29、哪些原因能引起機組壓力高？ A.首級料漿閃蒸孔板堵 c.反應溫度高

d.機組出料管堵 e.壓縮空氣竄入機組內 30、套管預熱溫度低的原因？

a.機組溫度低，造成出料溫度低，閃蒸乏汽量不足。b.套管內、外管結疤嚴重 c.冷凝水排出不暢 d.閃蒸槽乏汽帶料

31、末級溶出器振動的原因？

a.機組進料量小造成機組壓力低，料漿在機組內沸騰。b.反應溫度高料漿沸騰

c.首級閃蒸孔板磨損嚴重或脫落

32、料漿閃蒸槽的乏汽帶料的原因？ a.機組壓力、溫度低 b.料漿閃蒸槽液位高 c.出料系統有問題 d.汽液分離器失效

e.料漿閃蒸孔板不合適

33、溶出器安全閥開啟的原因？ a.溶出器壓力高 b.機組出料管堵

c.安全閥性能變差

34、料漿閃蒸槽的安全閥開啟的原因？ a.料漿閃蒸槽的壓力高 b.料漿閃蒸槽的出料管堵 c.安全閥性能變差

35、料漿閃蒸槽的出料管堵的原因？ a.結疤塊或雜物堵 b.碳堿結晶堵 c.機組壓力低 d.停車時料未放干凈 e.原礦漿粒度粗

36、料漿閃蒸槽的孔板堵的原因？ a.機組掉結疤塊堵 b.雜物堵

37、機組進料前，為什么必須關閉所有的放料閥？

避免隔離閥門關不嚴發生泄露。

38、在打開高壓閥門時必須注意什么？ 高壓閥門開關順序是什么？

眼睛不能正視，緩慢打開。高壓閥門開關順序是：先全開密封閥，再緩慢打開耐磨閥；先關耐磨閥，再關密封閥。

39、高壓溶出有哪些放射性同位素？它們起什么作用？ a.閃蒸槽料位測定，共13個：

b.料漿密度測定，隔膜泵進口1個，稀釋后泵出口1個。40、機組開車前的流程準備有哪些？ a.預脫硅的料漿流程，包括隔膜泵流程

b.各放料閥及不凝性氣體排放閥要關閉 c.料漿流程除出料閥關閉外，其余要暢通 d.蒸汽流程及蒸汽冷凝水流程 e.稀釋泵流程

41、提高滿罐率有哪些重要性？

a.能增加溶出器的有效容積和利用率，延長停留反應時間 b.增加料漿和蒸汽的有效熱交換面積 42.溶出液稀釋后為什么Rp會降低？

因為在分離洗滌過程中發生水解作用，使用于稀釋的一次洗液Rp降低，另外，由于加入了低Rp的白洗，也會使Rp降低，所以溶出液稀釋后Rp 會降低。

43.高壓溶出主控室崗位職責

1、主控室是本車間所有崗位的指揮中心。負責集中操作所管轄的設備，或根據生產情況指揮其它崗位操作工操作設備。控制本車間生產產量，質量完成情況并負有全面責任。

2、主控室實行主操負責制。另外配1-2名助手，助手的主要任務是負責巡檢，幫助主操準確判斷處理問題，共同完成生產任務。必要時協助崗位操作工處理生產設備維護保養，環境清潔衛生，工器具保管，認真進行巡檢，設備開停車的準備和善后處理等工作。

3、主控室人員必須全面熟悉本工序的工藝流程，設備能力，生產指標和操作務件。對主控室的集中操作及其它崗位的開停車方法了如指掌，對本工序的生產控制方法和事故處理方法要全面掌握。

4、上班期間，要堅守崗位，對本工序生產要進行集中控制。發出正確無誤的指令，助手要每2小時到現場巡檢一次（特殊情況除外）。

5、正確使用監測，控制儀表，不好用時要及時提出，保證監測準確，控制自如。

6、對本工序的設備使用運行，備用等情況做到心中有數。

7、搞好交接班工作。

8、及時記錄化驗分析結果。

9、負責認真按技術規程，上級下達的操作條件及技術指標進行操作和控制。

10、負責對附屬崗位人員進行技術指導。

11、負責提出設備，儀表的檢修意見。

12、嚴格執行各項規章制度。

44.壓煮器攪拌起什么作用？

答：1）使料漿充分混合，加劇了顆粒間的接觸；2）使料漿和管束充分接觸，提高加熱效果；3）防止料漿沉淀；4）對管束進行沖刷，減少管束表面結疤的形成，對管束起到保護作用。45.提高滿罐率有哪些重要性？

能增加壓煮器容積利用率，延長停留時間、使料漿和蒸汽的熱交換面積增大、料位高可保護管束不被損壞。

46.離心泵的性能參數包括哪些：流量、揚程、轉速、軸功率、和效率。

47、離心泵有哪幾部分組成？

離心泵包括電機、聯軸器、轉子、機封、泵體。

48、離心泵的流量是什么？

指泵在單位時間內排出的液體的體積，用Q表示。

49、污水泵就點檢哪些內容？

電機的電流、溫度、聲音、聯軸器的橡膠塊、間隙、皮帶的數量、松緊程度、軸承的潤滑、溫度、聲音、振動、地腳是否緊固、上料情況。

50、離心泵開車前需作好哪些準備工作？

檢查電機絕緣是否合格；泵出口管道是否和選管路、槽相對應；緊固件有無松動；冷卻水供給狀態，泵體上排放也是否暢通，泵體上的供水嘴到位牢固；軸承潤滑良好；防護罩安全牢固；各閥門考克靈活好用；電源電壓電流是否正常；機械密封良好，不泄漏；攀車一周以上，轉動靈活；檢查相關儀表，電氣。

51、試敘述離心泵的工作原理？

當用電機帶動葉輪高速轉動時，充滿在泵體內的液體在離心力的作用下，從葉輪輪中心被拋向葉輪的外緣。在此過程中，液體獲得了能量，提高了靜壓能，同時由于流速增大，動能也增加了。液體離天了葉輪進入泵殼，由于流體的流道逐漸增寬，液體速度逐漸降低，便使其中部分動能轉變為靜壓能，這樣又進一步提了高了液體的靜壓能，于是液體以較高的壓強進入壓出導管。當液體從葉片中拋出時，中心就造成了低壓，而液面外的壓強較此處大，在這種壓強差的推動下，液體就經吸入導管，源源不斷地進入泵內。當葉輪不斷的旋轉時，液體就能連續不斷地從葉輪中心吸入，并能以一定的壓強連續不斷地排出，輸送到所需的地方去。52.降低赤泥鋁硅比的措施：

1、強化溶出條件，提高溶出溫度（保持265度）；

2、提高循環堿液中苛性堿濃度，保證苛性堿濃度在245G/L；

3、控制原礦漿的細度和過量的石灰加入量。

53.預熱套管用什么介質加熱？

答：閃蒸槽Nt102-110來的乏汽，機組開車時沒有乏汽，預熱套管用30bar蒸汽加熱。

54.攪拌軸采用（填料）、（注油）密封方式。

55.循環母液主要成分是（鋁酸鈉溶液）和（NaOH）。

56.添加石灰的作用：消除含鈦礦物的有害作用；促進針鐵礦轉變為赤鐵礦，改善赤泥的沉降性能；活化一水硬鋁廠的溶出反應；生成水化石榴石，降低堿耗。

57.正常運行過程中，應對壓煮器做哪些方面的檢查：檢查攪拌運轉狀態是否正常，檢查振動、噪音、檢查電機的電流電壓、檢查軸承溫度、檢查減速機油位油溫、檢查各潤滑點潤滑情況、檢查攪拌軸各點注油情況、檢查皮帶運行狀態、檢查壓煮器的溫度、壓力是否符合要求、檢查各法蘭密封面是否泄漏。

58.拜爾法生產的原理：用苛性堿溶液在一定溫度，一定壓力條件下溶出鋁土礦，氧傾鋁被溶出制得鋁酸鈉溶液，鋁酸鈉溶液凈化后經過降溫、添加晶種、攪拌分解析出氫氧化鋁，析出的氫氧化鋁經分離、洗滌、焙澆后得到氧

化鋁。種分母液經蒸發調配后循環溶出下一批鋁土礦。

59.七交五不接：

七交(交生產)、(交指標)、(交設備及檢修情況)、(交環境衛生)、(交原始記錄)、(交工器具齊全)、(交安全生產)。五不接包括(設備問題沒處理不接)、(安全隱患沒查清不接)、(衛生不干凈不接)、(地溝不暢通不接)、(原始記錄不清不接)。60.如何判斷壓煮器管束破？

答： 將蒸汽冷凝水隔離，當有料漿從冷凝水管中排出時，就是管束破，另外，管束破后壓煮器筒體壓力，溫度升高，冷凝水溫度升高。61.如何判斷預熱套管破？

答：二次水帶料，閃蒸槽料位不高，打開該套管進入冷凝水罐的排水閥，當有生料漿從排水閥排出時，就是預熱套管破；另外，預熱套管破后，該套管的冷凝水罐壓力升高，料位升高，安全閥動作，噴出料漿；化驗從從排水閥排出的料漿，aK值較高。62.如何判斷反應套管破？

答;一次水帶料，打開反應套管進入冷凝水罐的排水閥，當有料漿從冷凝水排水閥排出時，就是反應套管破。化驗從從排水閥排出的料漿，aK值較小。

第三篇：拜耳法氧化鋁生產過程中鋰的富集機制研究

doi：10.3969/j.issn.1007-7545.2017.09.007 拜耳法氧化鋁生產過程中鋰的富集機制研究

曹阿林a，李春煥b（百色學院，a.材料科學與工程學院，b.化學與環境工程學院，廣西高校桂西區域生態環境分析和污染控制重點

實驗室，廣西百色 533000）

摘要：研究了拜耳法氧化鋁生產過程中鋰的富集機制。結果表明，在拜耳法氧化鋁生產工藝中，鋁土礦中約有80%金屬鋰在高壓溶出過程中以鋁酸鋰的形式進入鋁酸鈉溶液，后經晶種分解全部進入結晶氫氧化鋁中，在氫氧化鋁的高溫煅燒過程中，因升華作用損失約25%的金屬鋰，其余以氧化物形式富集在氧化鋁制品中，其含量隨著入磨鋁土礦中金屬鋰含量的增加而增加、隨鋁土礦A/S比的增加而降低。關鍵詞：拜耳法；氧化鋁；鋰；溶出；富集；機制 中圖分類號：TF821 文獻標志碼：A 文章編號：1007-7545（2017）09-0000-00

Enrichment Mechanism of Lithium in Bayer Process of Alumina Production

CAO A-lina, LI Chun-huanb(a.School of Materials Science and Engineering, b.College of Chemical ＆ Environment Engineering, Baise

University, Baise 533000, Guangxi, China)Abstract：Enrichment mechanism of lithium in Bayer Process of alumina production was studied.The results show that 80% of lithium in bauxite first flows into sodium aluminate solution in form of lithium aluminate during pressure digestion, and then goes into crystallized aluminium hydroxide during seed precipitation.25% of lithium aluminate loss occurs in sublimation, and the rest lithium is enriched in alumina in form of oxide.Lithium in alumina rises with increase of lithium concentration in bauxite, and drops with decrease of A/S of bauxite.Key words：Bayer Process;alumina;lithium;digestion;enrichment;mechanism

在冰晶石—氧化鋁熔鹽鋁電解工藝中，添加金屬鋰鹽（氟化鋰）可以降低電解溫度及工作電壓，還可以提高電流效率、降低電耗以及陽極和氟化鹽的消耗[1-2]。

理論和實踐證明，鋁電解質體系中含有1.5%~2.5%的鋰鹽（氟化鋰）可以保持電解過程的最優狀態。但近幾年，隨著系列槽齡的增加，絕大部分企業鋁電解質體系中鋰鹽含量已經超過3%，最高的已達9%~10%。過高的鋰鹽含量導致電解質體系初晶溫度過低，致使電解槽溫度降低，氧化鋁溶解能力下降，電解槽爐底沉淀增多，不利于爐幫的形成，提升了電解工藝操作難度，鋁電解槽技術條件也難以保持，直接影響電解槽的電流效率和能耗，不利于生產的穩定[3-4]。

影響鋰鹽在鋁電解質體系中增高的因素很多，如電解溫度、工作電壓、效應系數、電解質水平等，其中最重要的一個原因是鋁電解所用氧化鋁中金屬鋰鹽含量的增加，這是鋁電解體系鋰鹽增加的源頭[3]。因此，有必要對金屬鋰在氧化鋁生產過程中的富集行為進行研究，闡明其富集作用機制，調控氧化鋁原料中鋰鹽的含量，為優化鋁電解質體系奠定良好的基礎。拜耳法氧化鋁工藝

由于燒結法能耗高，拜耳法是現階段生產氧化鋁的主要方法，因此，本文重點研究拜耳法氧化鋁生產過程中各工序對金屬鋰的富集影響關系。

拜耳法氧化鋁生產工藝過程主要包括原礦漿制備、高壓溶出、溶出礦漿稀釋、赤泥分離洗滌、晶種分解、氫氧化鋁分離洗滌、氫氧化鋁煅燒、母液蒸發及蘇打苛化等，其中高壓溶出、溶出礦漿稀釋、晶種分解和母液蒸發構成了一個拜耳循環[5]。

在拜耳法氧化鋁生產工藝中，由于所用鋁土礦類型和品質的不同，導致所生產出來的氧化鋁中金屬鋰鹽的含量存在較大差異。河南、山西等地出產的鋁土礦生產的氧化鋁中鋰的含量偏高，長期使用的話，電解質體系中的氟化鋰濃度一般較高[6-7]。因此，鋁土礦的品質是影響氧化鋁中金屬鋰鹽含量的一個重要因素，而在拜耳法氧化鋁生產過程中每個工序亦會影響到金屬鋰的富集作用。

收稿日期：2017-04-19 基金項目：廣西壯族自治區區級創新創業教育改革示范專業項目（桂教辦[2016]679號）作者簡介：曹阿林（1977-），男，河南柘城人，博士，高級工程師.2 影響因素分析 2.1 鋁土礦品質的影響

鋁土礦品質對金屬鋰在拜耳法氧化鋁生產過程中富集行為的影響主要體現在鋁土礦中金屬鋰的含量和鋁土礦的鋁硅比(A/S)兩個方面。

國外鋁土礦中金屬鋰的含量平均為0.0030%，而國內的鋁土礦中金屬鋰的含量大部分介于0.016%~0.030%，部分鋁土礦金屬鋰的含量高達0.068%[7-8]。

鋁土礦鋁硅比（A/S）即鋁土礦中氧化鋁與氧化硅的質量比。隨著鋁土礦資源的持續開發，國內部分地區的鋁土礦A/S逐年下降（圖1），導致噸氧化鋁礦耗持續增加。

109入磨鋁土礦A/S******12201320142015年份

圖1 某企業不同年份入磨鋁土礦A/S的變化

Fig.1 Curve of A/S of bauxite via various years

依照國家標準，按冶金級商品氧化鋁含量99%計算，則噸氧化鋁礦耗計算公式為： M?990?實際溶出率?鋁土礦中氧化鋁含量 拜耳法實際溶出率：

?實?(A/S)礦-(A/S)赤(A/S)礦

(A/S)赤按1.30計算，噸氧化鋁礦耗與鋁土礦鋁硅比的關系如圖2所示。

240023002200噸氧化鋁礦耗/kg210020001900***0***01112入磨鋁土礦A/S

圖2 噸氧化鋁礦耗與鋁土礦A/S的關系

Fig.2 Relationship between bauxite consumption of per ton alumina and A/S of bauxite

鋁土礦中金屬鋰的平均含量若按0.016%、0.020%、0.023%、0.027%和0.030%計算，則噸氧化鋁所需入磨鋁土礦中金屬鋰的含量與入磨鋁土礦A/S的關系如圖3所示。噸氧化鋁所需鋁 土礦中鋰含量/kg0.750.700.650.600.550.500.450.400.350.300.250.2045678910 0.016% 0.020% 0.023% 0.027% 0.030%入磨鋁土礦A/S 1112

圖3 噸氧化鋁所需入磨鋁土礦中金屬鋰含量與入磨鋁土礦A/S的關系

Fig.3 Relationship between lithium concentration of bauxite and A/S of bauxite

由圖3可知，由于噸氧化鋁礦耗隨著鋁土礦A/S的降低而逐漸升高，噸氧化鋁所需入磨鋁土礦中金屬鋰的含量亦隨礦耗的增加而增加，隨鋁土礦A/S的降低而增加；在同一A/S條件下，鋁土礦中金屬鋰的含量越高，則噸氧化鋁所需入磨鋁土礦中金屬鋰的含量越高。

2.2 高壓溶出的影響

在拜耳法氧化鋁生產溶出過程中，鋰的氧化物與燒堿反應生成可溶性的鋁酸鋰，部分鋁酸鋰與硅酸鈉反應生產不溶性的水合鋁硅酸鈉（鋰硅渣）進入赤泥，促進了硅的脫出反應。經沉降分離，未參與沉淀反應的鋁酸鋰進入鋁酸鈉溶液中，形成鋁酸鈉粗液，又經葉濾處理，形成含有鋁酸鋰的鋁酸鈉精液。

經現場測試，鋁酸鈉粗液和精液中金屬鋰的含量基本相等，約占金屬鋰總量的80%左右。由此可知，鋁土礦中金屬鋰的溶出率為80%左右，其余20%的金屬鋰經沉淀進入赤泥。按鋰的溶出率為80%計算，不同鋰含量的鋁土礦經拜耳溶出進入鋁酸鈉精液中的鋰含量如圖4所示。

0.600.55溶出精液 中鋰含量/kg0.500.450.400.350.300.250.20456789 0.016% 0.020% 0.023% 0.027% 0.030%101112 入磨鋁土礦A/S

圖4 拜耳法溶出精液中鋰含量與入磨鋁土礦A/S的關系

Fig.4 Relationship between lithium concentration in sodium aluminate solution and A/S of bauxite

2.3 晶種分解的影響

在鋁酸鈉精液晶種分解過程中，經現場檢測，種分母液中幾乎檢測不到金屬鋰的存在，說明鋁酸鋰經分解成為氫氧化鋰全部進入結晶氫氧化鋁中，基本未發生分解損失。

2.4 煅燒工藝的影響

拜耳法氧化鋁生產工藝中，晶種分解生成的氫氧化鋁經過濾后進入煅燒階段，在高溫段脫去氫氧化鋁中含有的附著水和結晶水，轉變晶型，制取為符合要求的氧化鋁。氫氧化鋁最高煅燒溫度一般保持在950~1 100 ℃，在此煅燒溫度下，對氫氧化鋁中存在的氫氧化鋰產生較大影響。

含水氫氧化鋰在130 ℃時開始發生脫水反應，無水氫氧化鋰熔點溫度為471 ℃，分解溫度為925 ℃，而氧化鋰在1 000 ℃時開始發生升華反應，在1 000~1 100 ℃其升華率約為25%，造成了金屬鋰的25%的損失[9-10]。

在氫氧化鋁煅燒工藝中，金屬鋰的升華率若按25%計算，氧化鋁中氧化鋰的百分含量如圖5所示。根據鋁土礦中金屬鋰含量的不同，氧化鋁中氧化鋰的含量在0.030%~0.091%之間，與不同氧化鋁生產企業生產氧化鋁中氧化鋰的測試含量基本相同，并隨著入磨鋁土礦A/S的降低而升高。

0.100.09氧化鋁中Li2O含量/%0.080.070.060.050.040.03 0.016% 0.020% 0.023% 0.027% 0.030%456789101112

圖5 氧化鋁中Li2O的百分含量與入磨鋁土礦A/S的關系 Fig.5 Relationship between Li2O% of alumina and A/S of bauxite

入磨鋁土礦A/S3 結論

1)在拜耳法氧化鋁生產工藝中，鋁土礦中約有80%金屬鋰經高壓溶出進入鋁酸鈉溶液中，經晶種分解全部進入結晶氫氧化鋁中，在氫氧化鋁的高溫煅燒過程中，因升華作用損失約25%的金屬鋰，其余以氧化物形式富集在氧化鋁中。

2)在拜耳法氧化鋁生產工藝中，在相同鋁土礦A/S比條件下，入磨鋁土礦中金屬鋰的含量越高，制品氧化鋁中氧化鋰的含量越高。在入磨鋁土礦中金屬鋰含量相等的情況下，氧化鋁中氧化鋰的含量隨鋁土礦A/S比降低而增加。

參考文獻

[1] 丁吉林，田永，楊葉偉.大型鋁電解槽添加鋰鹽工業試驗及應用[J].有色金屬（冶煉部分），2006（2）：27-29.[2] 曹大力，邱竹賢，王吉坤.鋰鹽在鋁電解中的作用[J].材料導報，2006，20（8）：90-93.[3] 石良生，幸利，田官官.高鋰鹽含量的電解質對鋁電解生產的影響及應對措施[J].世界有色金屬，2015（2）：59-60.[4] 劉炎森，郭超迎，胡冠奇.改善鋁電解高鋰高鉀復雜電解質體系的實踐分析[J].河南科技，2016(5)：139-141.[5] 畢詩文.氧化鋁生產工藝[M].北京：化學工業出版社，2006：32-37.[6] 王鷹.鋁電解質中的鉀鹽和鋰鹽的分析與研究與研究[J].輕金屬，1993（3）：30-33.[7] 溫靜靜，梁濤，盧仁.河南省嵩箕地區鋁土礦Li、Ti、Zr、Ga、NB和LREE的礦化分析[J].礦產與地質，2016，30（2）：216-222.[8] 李春潮，黃健.鋰在氧化鋁生產過程中的存在行為[J].輕金屬，2005（6）：17-19.[9] 狄躍忠，唐成偉，趙康.真空鋁熱還原煉鋰新工藝中富鋰熟料的制備[J].東北大學學報（自然科學版），2015，36（10）：1449-1452.[10] GEORGES J K，DONALD R S.Toward new technologies for the production of lithium[J].Journal of the Minerals Metals and Materials Society，1998，50(5)：24-26.

第四篇：拜耳法廠4月份安全生產工作總結

拜耳法廠4月份安全生產工作總結

安全生產“責任重于泰山”。拜耳法廠始終把安全生產工作擺在各項工作的首位來抓，從講政治、保穩定、促發展的高度，不斷的提高對安全生產重要性的認識。4月份，根據集團公司的部署和上級主管部門的要求，加大了拜耳法廠內安全生產工作的監管力度，深入開展了安全生產專項整治活動，采取了各項有效的措施，取得了顯著的成效，使全廠的安全生產形勢得到了鞏固。現將4月份的工作開展情況總結匯報如下：

一、安全生產工作的開展情況：

1、加強組織領導，提高責任意識。4月份，拜耳法廠召開了2次廠長辦公會，會議要求了各車間明確安全生產責任目標的落實，建立健全的安全生產責任制，逐級明確責任分工，并且在4月份的績效考核中體現。

2、堅持“以人為本”，強化安全技術教育培訓工作，提高全員綜合素質，為安全生產工作夯實基礎。4月份，公司邀請了市質量技術監督局特種工培訓中心對我廠部分安全生產管理人員及特種作業人員進行了培訓，并進行了嚴格的結業考證考試。培訓時間6天，培訓人次34人，均取得了合法、有效的資格證書，做到了持證上崗。

3、狠抓安全生產工作的檢查與落實，強化安全意識，規范安全生產行為。4月份，根據公司的要求，認真落實，組織員工進行了崗位操作規程和安全規程的背誦與考試工作。我廠組織了4次安全生產的專項檢查，檢查包括交接班要對安全規程有抽查、有記錄，安全隱

患有記錄、有匯報，并針對各車間崗位員工的安全操作規則的背誦情況進行了現場考核，檢查人次34人，4次的檢查，背誦情況達標率由66%上升到85%，安全落實成績顯著。

4、注重安全環保工作的落實，嚴格控制生產水的排放。4月份，省、市、縣環保局就《關于開展全省違法排污排查整治專項行動的通知》的落實，對森澤煤鋁公司進行了檢查，我廠嚴格執行生產用水的零排放，順利通過各級政府的監督與檢查。

二、安全生產管理情況：

1、結合實際，突出重點，全面開展安全隱患排查治理工作。4月份，利用集團公司楊小紅總經理對森澤煤鋁分公司各項工作進行重點協調解決的契機，拜耳法廠組織了以廠長帶隊，開展對現場進行全面檢查和重點督查相結合，廠部檢查與各車間自查相結合，做到不漏掉一個檢查項目、不留下一個隱患死角。對于檢查出的隱患，能夠立即解決的，則現場監督整改完善；不能立即整改的，則下達整改通知書，限期整改；短時間難以解決的，則責令相關責任單位制定整改措施和整改計劃，由公司督辦。本月發現安全隱患31起，解決安全隱患23起，其余8起正在完善解決。

2、加強外包工的管理，提高施工質量。4月份，拜耳法對外包工的安全施工加強了監督與管理，并針對外包工程對人員素質參差不齊的現況和在現場施工過程中暴露出來的問題，及時采取措施，嚴格控制，規范作業現場，發現問題立即對其責令整改。

三、主要存在的問題：

4月份，拜耳法廠安全生產雖然總體形勢較好，但也發生了1起安全事故。本月，原料車間王貴明因操作不當，右臂被皮帶夾到，造成右手腕輕度骨裂。此起安全事故發生說明，我們的安全生產工作的形勢仍然嚴峻，不能放松警惕。現階段我們仍然存在如下問題：

1、車間的安全主體責任落實不到位，管理機構和制度不健全，基礎管道不扎實，日常管理不嚴格、不到位，大量的安全隱患依然存在。

2、車間對隱患排查治理工作重視還不夠，自查不全面、不深入，甚至某些車間對非常直觀、容易發現的安全隱患視而不見，隱患排查流于形式。

3、車間對安全生產管理的認識還不夠。口頭重視，落實不到位，違章指揮、違章作業的現象仍然不斷。

四、5月份的工作打算：

為了進一步提高我廠施工安全生產管理水平，確保5月份安全生產的穩定態勢，實現安全工作目標，拜耳法廠將做好以下幾項主要工作：

1、繼續加強對全廠員工的安全教育，加大抽查員工背誦安全規程的力度，進一步加強員工的安全意識。

2、加大安全投入。5月份，拜耳法廠準備實行安全規程上墻，安全標示齊全，讓員工隨時隨地能得到安全警示，感受安全氛圍，提高安全意識；完善消防設施，緊急沖洗設施，增加安全閥的備用，增加安全生產系數。

3、加強各車間對安全生產責任制的落實力度。針對一些管理制度不健全、安全生產責任制度落實不到位的車間，要予以考核，確保安全生產工作落實到位。

4、要以落實公司安全生產責任為重點，結合工作實際，不斷總結經驗，不斷完善隱患排查治理工作制度，加強 排查治理工作基礎建設，逐步建立健全隱患排查治理工作的長效機制。

總之，我們要時刻牢記“安全生產、警鐘長鳴”，認真貫徹落實“安全第一，預防為主，綜合治理”的方針，嚴格管理，把安全生產工作落到實處，杜絕重大安全事故，確保全年安全生產工作目標的順利完成。

拜耳法廠

2012.04.27

第五篇：拜耳法廠4月份安全生產工作總結

拜耳法廠4月份安全生產工作總結

安全生產“責任重于泰山”。拜耳法廠始終把安全生產工作擺在各項工作的首位來抓，從講政治、保穩定、促發展的高度，不斷的提高對安全生產重要性的認識。4月份，根據集團公司的部署和上級主管部門的要求，加大了拜耳法廠內安全生產工作的監管力度，深入開展了安全生產專項整治活動，采取了各項有效的措施，取得了顯著的成效，使全廠的安全生產形勢得到了鞏固。現將4月份的工作開展情況總結匯報如下：

一、安全生產工作的開展情況：

1、加強組織領導，提高責任意識。4月份，拜耳法廠召開了2次廠長辦公會，會議要求了各車間明確安全生產責任目標的落實，建立健全的安全生產責任制，逐級明確責任分工，并且在4月份的績效考核中體現。

2、堅持“以人為本”，強化安全技術教育培訓工作，提高全員綜合素質，為安全生產工作夯實基礎。4月份，公司邀請了市質量技術監督局特種工培訓中心對我廠部分安全生產管理人員及特種作業人員進行了培訓，并進行了嚴格的結業考證考試。培訓時間6天，培訓人次34人，均取得了合法、有效的資格證書，做到了持證上崗。

3、狠抓安全生產工作的檢查與落實，強化安全意識，規范安全生產行為。4月份，根據公司的要求，認真落實，組織員工進行了崗位操作規程和安全規程的背誦與考試工作。我廠組織了4次安全生產的專項檢查，檢查包括交接班要對安全規程有抽查、有記錄，安全隱

患有記錄、有匯報，并針對各車間崗位員工的安全操作規則的背誦情況進行了現場考核，檢查人次34人，4次的檢查，背誦情況達標率由66%上升到85%，安全落實成績顯著。

4、注重安全環保工作的落實，嚴格控制生產水的排放。4月份，省、市、縣環保局就《關于開展全省違法排污排查整治專項行動的通知》的落實，對森澤煤鋁公司進行了檢查，我廠嚴格執行生產用水的零排放，順利通過各級政府的監督與檢查。

二、安全生產管理情況：

1、結合實際，突出重點，全面開展安全隱患排查治理工作。4月份，利用集團公司楊小紅總經理對森澤煤鋁分公司各項工作進行重點協調解決的契機，拜耳法廠組織了以廠長帶隊，開展對現場進行全面檢查和重點督查相結合，廠部檢查與各車間自查相結合，做到不漏掉一個檢查項目、不留下一個隱患死角。對于檢查出的隱患，能夠立即解決的，則現場監督整改完善；不能立即整改的，則下達整改通知書，限期整改；短時間難以解決的，則責令相關責任單位制定整改措施和整改計劃，由公司督辦。本月發現安全隱患31起，解決安全隱患23起，其余8起正在完善解決。

2、加強外包工的管理，提高施工質量。4月份，拜耳法對外包工的安全施工加強了監督與管理，并針對外包工程對人員素質參差不齊的現況和在現場施工過程中暴露出來的問題，及時采取措施，嚴格控制，規范作業現場，發現問題立即對其責令整改。

三、主要存在的問題：

4月份，拜耳法廠安全生產雖然總體形勢較好，但也發生了1起安全事故。本月，原料車間王貴明因操作不當，右臂被皮帶夾到，造成右手腕輕度骨裂。此起安全事故發生說明，我們的安全生產工作的形勢仍然嚴峻，不能放松警惕。現階段我們仍然存在如下問題：

1、車間的安全主體責任落實不到位，管理機構和制度不健全，基礎管道不扎實，日常管理不嚴格、不到位，大量的安全隱患依然存在。

2、車間對隱患排查治理工作重視還不夠，自查不全面、不深入，甚至某些車間對非常直觀、容易發現的安全隱患視而不見，隱患排查流于形式。

3、車間對安全生產管理的認識還不夠。口頭重視，落實不到位，違章指揮、違章作業的現象仍然不斷。

四、5月份的工作打算：

為了進一步提高我廠施工安全生產管理水平，確保5月份安全生產的穩定態勢，實現安全工作目標，拜耳法廠將做好以下幾項主要工作：

1、繼續加強對全廠員工的安全教育，加大抽查員工背誦安全規程的力度，進一步加強員工的安全意識。

2、加大安全投入。5月份，拜耳法廠準備實行安全規程上墻，安全標示齊全，讓員工隨時隨地能得到安全警示，感受安全氛圍，提高安全意識；完善消防設施，緊急沖洗設施，增加安全閥的備用，增加安全生產系數。

3、加強各車間對安全生產責任制的落實力度。針對一些管理制度不健全、安全生產責任制度落實不到位的車間，要予以考核，確保安全生產工作落實到位。

4、要以落實公司安全生產責任為重點，結合工作實際，不斷總結經驗，不斷完善隱患排查治理工作制度，加強 排查治理工作基礎建設，逐步建立健全隱患排查治理工作的長效機制。

總之，我們要時刻牢記“安全生產、警鐘長鳴”，認真貫徹落實“安全第一，預防為主，綜合治理”的方針，嚴格管理，把安全生產工作落到實處，杜絕重大安全事故，確保全年安全生產工作目標的順利完成。

拜耳法廠

2012.04.27