第一篇：2014年井下涌水量情況分析報告
針對我礦近期涌水量增大的情況分析報告
近期，因為下雨天氣，導致我礦井下涌水量驟然增大，雖然還不到雨季三防季節，但這次突如其來的水量變化，也正好給我們提前敲響了一次警鐘，去年的井下突水事故給我們留下了深刻的經驗和教訓，至此，為了加強今年的雨季三防工作，必須提前做好各方面的準備工作，防患于未然，總結去年的教訓，結合今年的情況，我地測部認真分析了我礦目前井下的水文地質情況，特將這次水量變化情況分析匯報如下：
一、目前我礦井下防治水概況
1、充水條件：
1、主要充水水源：（1）大氣降水
大氣降水是充水水源的最終補給來源，在區域范圍上，大氣降雨通過泉域補給區露頭進行補給。由于宇鑫煤業井田位于泉域補給徑流區，并且井田內中部和西部溝壑中都有含煤地層（山西組、太原組）出露，所以，大氣降水通過露頭可能對含水層直接或間接地進行補給。
（2）地表水
宇鑫煤業井田匯水面積不大，地表徑流條件好，地表地形有利于山洪排泄，因大氣降水形成的地表水，遇雨一瀉而去，雨停溝干，沒有常年性河流，屬季節性小型溝河。昕水河雨季洪水猛漲，雨停數小時則為細流，旱季一般無水。因此，對井田可能構成威脅的地表水流主要就是四周山坡的大氣降水匯流。因為，井田內有大面積的山西組、太原組等含煤地層出露，地表水流有可能通過煤系碎屑巖和石灰巖等含水層直接或間接地成為礦井充水水源。
（3）老空水：
井田內煤層埋藏較淺，2號煤埋深為0～180m，平均埋藏深度為60m，屬于淺埋煤層，但2號煤在淺部區域基本開采殆盡，形成了具有較大積水空間的老空區。大氣降水通過開采形成的地裂縫補給淺部的老空區，因此，大氣降水就有可能通過塌陷或地裂縫進入老空區進而成為礦井的充水水源。
2、主要充水通道：（1）煤層露頭與地層裂隙
井田內沖溝內存在煤層露頭、煤系碎屑巖含水層、石灰巖等地層裂隙，大氣降水或洪水期地表水可通過煤層露頭與含水層裂隙逕流進入深部地層或煤層。
二、礦井排水能力現狀
目前，經過去年安裝調整，井下共有立井和斜井兩處排水點。
其中，副立井安裝五臺水泵，排水能力分別為：80 m3/h（轉主斜井），80 m3/h（地面控制），30 m3/h（1#泵），30m3/h（2#泵），30m3/h（3#泵），其中一臺80 m3/h水泵（轉主斜井）通過排水管路暫時向主斜井水倉排水，1#、2#、3#泵通過井筒內兩趟3寸管路向地面排水；另外一臺80 m3/h水泵（地面控制）通過地面開關控制作為應急使用，另外，1#、2#、3#泵和80 m3/h（轉主斜井）布設在副立井水倉內，另一臺80 m3/h（地面控制）水泵布設在離副立井水倉5米處。
主斜井內安裝兩臺37KW水泵，排水能力均為30m3/h，利用井筒內兩趟3寸管路向地面排水。目前能滿足排水要求。
三、存在的問題
1、目前，雖然一部分副立井積水暫時抽到主斜井，解決了當務之急，但是也留下了一定的隱患，因為主斜井積水通過井底地層裂隙滲透到地下含水層中，增加了含水層的富水性，可能對后期下組煤開采造成影響，增加了水害的危險性。
2、井底車場周圍遺留2#煤采空區積水，長期的囤積，使老空區積水伴生有有毒有害氣體，所以，在下井進行排水作業的同時，需要采取對有毒有害氣體進行預防的措施。
四、所采取的的防治水措施
本著防治水治理五字方針“防堵疏排截”的原則，結合我礦實際情況，應采取如下防治水措施：
1.預測預報，進入雨季之后，通過網絡和媒體，密切關注每天天氣預報信息，如遇到下雨天氣，提前通知調度室，及時做好各方面準備工作。
2.地面防治水，地面防治水是煤礦防治水的第一道防線 ①為了防治洪水進入煤層開采段或礦區內，一般可以在礦區上方山坡處，垂直于來水方向修建排洪渠，攔截洪水。
②防止地表水滲水。
③防止地面積水。
④對可能引起漏水的地表裂隙、塌陷、廢棄鉆孔，應及時用粘土充填或用水泥堵塞。
⑤加強防洪防汛工作，在每年的雨季來臨之前和雨季期間，要加強對礦區內防洪工程的檢查和防汛搶險工作，發現問題及時處理。
3.井下防治水，井下防治水是煤礦防治水的第二道防線
①合理進行開拓和開采。②留設防水煤柱。③井下疏干排水。
4.加大井下排水能力，繼續增加排水泵數量，對井下排水管道進行改造，同時，根據實際情況需要，鋪設新的供電線路。5.依靠有資質的注漿堵水工程公司，在副立井井筒內尋找排泄口，進行注漿堵水，也是解決我礦目前井下防治水行之有效的措施。
圖1-1 地質構造含水性綜合分析圖
1B14B13B12Y4-01468.282***46500B15B9北B11Y3-8Y4-11466.***.172B1012B81011B7B6Y5-11381.9479B5Y5-21360.854Y5-31338.418Y4-3Y3-11428.399Y4-4Y3-2Y2-11331.***001383.8461382.3511398.836B3Y2-71388.612Y2-2Y4-5Y3-31392.9191370.104B4Y3-41372.6831417.506Y1-1Y2-31262.1231377.742B2Y2-41391.561主斜井440445003B1Y3-61376.2318Y1-31360.417副立井5Y1-41382.97井底煤倉4044000Y1-5圖例1382.059奧陶系富水區K2-K3富水區******5310006753***32500
圖2-2 老窯采空區及積水區分布圖
1134047000北Y4-01468.2824046500Y4-11466.4461012D179Y3-8240460001396.17211Y5-11381.947D16Y4-3D15Y5-21360.8541383.846D12Y3-11428.399D14Y4-4C61382.351Y5-31338.418Y3-2Y2-11331.***001398.836D11Y2-71388.612C4Y3-3D13Y4-51370.1041392.919C3Y2-2Y3-4C51372.683D101417.506D6Y1-1Y2-31262.1231377.742D5Y3-61376.231Y2-41391.561主斜井440445003D98D8D7Y1-31360.417C2C副立井1D45Y1-41382.97井底煤倉D3Y1-54044000圖例5285001382.059D2采空區積水區******6753***32500
針 對 我 礦近期 涌 水 量 增 大 的 情 況 分 析 報 告
地測部 2014年5月18日
第二篇：基礎礦建涌水量報告
生產基建部
關于礦井涌水量觀測報告
為搞好礦井防治水工作，雨季來臨時，大氣降水塌陷裂隙滲入井下，另受3#煤采空區、9#煤采空區積水影響，使礦井涌水量增大，給礦井安全帶來隱患。為保證地測防治水工作的正常開展，經礦領導研究決定，需要對我礦15#煤層開拓延伸的涌水量進行觀測并作預測預報。
1、觀測經過和方法
生產基建部技術人員分別于5月29日早班、中班、30號早班。分別下井，主要對井底主水倉進行觀測。首先用5.5千瓦水泵把主水倉排到一定水面。然后測量人員進入測量地點，把水準塔尺放入水倉中部。塔尺底部距軌面0.2 m除去兩幫坡度8m..。然后請排水人員開啟5.5千瓦的水泵向主水倉排水，一趟來自水源來自膠帶大巷、一趟涌水源來自回風巷，同時向主水倉泵水，當兩臺水泵工作兩小時后，停止泵水，測量人員進入測量地點，讀取水準塔尺讀書為0.5m。
2、觀測計算和結果
根據上述數據、用容積法計算、算出水倉的容積。長x寬 x高得出兩小時涌水量為30m3。除以2得出每小時涌水量為15m3。乘以24小時得出每日涌水量為360m3。最后得出結果，每小時涌水量為15m 3，每日涌水量為360m3。
根據雨季的來臨和15#煤逐漸開拓延伸。技術人員應每旬對15#煤涌水點進行觀測并建立水文資料和水文觀測記錄、完善防治水各項制度。堅決杜絕水害事故。為礦井的安全生產保駕護航。
生產基建部地測組
2011.5.30
第三篇：丹江口調水調水量報告
丹江口調水量報告
南水北調工程是一項解決我國北方地區水資源短缺為目標的特大型跨流域調水工程。近年來，丹江口水庫可調出水量規模一直是南水北調工程前期工作論證的一個重點，也是各界爭論最大的問題之一。丹江口可調水量影響因素繁多，不僅與水文氣象條件決定的來水量大小有關，還和丹江口水庫大壩加高后庫容變化、水庫的調度方式、丹江口水庫上游耗水量、下游需下泄水量、引漢總干渠規模等有關。
一、漢江流域水資源概況
漢江統稱漢水，又名襄河，是長江中游最大的支流。它發源于秦嶺南麓，干流流經陜西、湖北兩省，于武漢市匯入長江，干流全長約1570km。全流域面積15.9萬km2。漢江干流丹江口以上為上游，長925km，集水面積9.52萬km2;丹江口至鐘祥為中游，長270km，集水面積4.68萬km2;鐘祥至漢口為下游，長382km，集水面積1.7萬km2。（1）漢江水資源總量
水資源總量應為地表水資源量和地下水資源量相加，再扣除相互轉化的重復水量。漢江流域水資源總量由全流域的河川徑流量和平原區的不重復地下水資源量所組成。按1956-1998年同步期資料統計，全流域地表水資源量為566億m3，地下水資源量為188億時，兩者重復水量為172億m3，水資源總量為582億m3。丹江口以上水資源總量為388億m3，占全流域的66.7%。丹江口以下水資源總量為194億m3，占全流域的33.3%。從產水模數來看，全流域為36.6萬m3/km2，丹江口以上為40.7萬m3/km2。（2）丹江口天然入庫水量還原計算
在丹江口壩址下游7km設有黃家港水文站，1956年以后徑流資料均為實測。天然入庫水量計算以黃家港實測徑流為基礎進行逐項還原而得，還原項目包括丹江口、黃龍灘、石泉、安康四座水庫的蓄水變量，丹江口水庫的庫面蒸發量，陶岔、清泉溝的引水量以及丹江口以上的耗水量。據此求得1956-1998年系列丹江口水庫的多年平均天然入庫水量為387.8億m3，頻率20%, 500, 75%, 95%年天然入庫水量分別為494.9億m3, 372億m3, 289.7億m3, 194.6億m3。
二、丹江口上游用水量合計
經數據分析，估算漢江丹江口以上流域不同水平年不同保證率需水量及耗水量(需水量中的回歸水量仍然進入水庫)。當保證率為75%時，漢江丹江口以上流域2010年水平年總需水量為43.96億m3，耗水量為23.06億m3;2030年水平年需水量為57.45億m3時，耗水量為28.71億m3，不同水平年不同保證率需水量及耗水量詳見表4-
5、表4-6。
漢江丹江口以上流域1990, 2000年實際耗水量分別為14.22億m3, 19億m3，耗水量增加了4.78億m3;分年代統計:20世紀60, 70, 80, 90年代漢江丹江口以上流域平均年耗水量分別為:13.14, 14.15, 13.53, 17.27億m3m(見表4-7)0 1990到2000年是我國國民經濟發展很快的10年，因此90年代耗水量有較大增長。2001年到2010年發展速度將會有所減緩，2011年到2030年會進一步減慢，且相對穩定。據預測結果，2000到2010年耗水量(保證率75%，下同)增加4.06億m3;2010到2030年耗水量增加5.65億3m。隨著節水技術的發展與推廣，2010年以后農業的耗水量將保持穩定，工業的耗水量(本身耗水系數較小)也不會有大幅度的增加。據國民經濟總體發展水平及耗水量變化趨勢分析，2010, 2030水平年的耗水量預測是有一定精度的。
三、丹江口水庫入庫水量預測
丹江口水庫天然入庫水量，分別扣除2010, 2030水平年的上游耗水量(不含水庫本身損耗)，即為2010, 2030水平年的凈入庫水量。丹江口水庫凈入庫水量，2010水平年約為366億m3, 2030水平年約為361億m3(見表4-8)。
四、漢江中下游用水情況
（1）漢江中下游干流范圍水資源供需分析
漢江中下游干流用水范圍內河道外用水對象為農業灌溉、工業、城鄉生活用水(含城市環境用水)，河道內需水為航運及河道生態用水，但不消耗漢江水量。因此，水資源供需分析主要進行河道外用水的供需平衡計算，與當地徑流進行平衡計算后，其缺水量從漢江取水補充。
根據區域內的若干計算單元的供需平衡分析，統計水資源供需平衡缺水量。缺水量考慮全部由漢江干流補充，即需取漢江干流的水量。經平衡計算后得:現狀水平年、2010水平年和2030水平年多年平均需漢江干流補充的水量分別為103.5億m3,117.78億m3, 125.02億m3。不同水平年和不同保證率多年平均需漢江干流補充的水量詳見表5-6。
（2）漢江支流及區間來水
漢江中下游地表水資源量多年平均為178億m3，其中中游丹江口至皇莊約121億m3，皇莊以下約57億m3。由于下游受兩岸堤防阻隔，直接匯入干流水量較少，因此，計算中只考慮了黃家港至皇莊的支流及其區間匯入漢江中下游的徑流量，皇莊以下的徑流一部分計入當地徑流供水，其余按未匯入漢江干流計。經分析計算，1956-1998年黃家港至皇莊支流及區間來水多年平均約106.2億m3，考慮不同水平年區間耗水量的增加，預測2010水平年多年平均來水103.7億m3, p=85%年份來水41.5億m3,p=95%年份來水28.99億m3;2030水平年多年平均來水96.8億m3，p=85%年份來水33.7億m3, p=95%年份來水21.2億m3。（3）漢江回歸水
河道外的取用水量除耗掉的外，有相當部分通過地表及地下水的形式回到漢江干流下游河道內，因此計算中考慮了部分工業、城鎮生活、農業用水的回歸水。衡計算得出丹江口水庫補償下泄的水量要求及流量過程，以此作為丹江口水庫調度的依據。
以各航段要求的最小通航流量，加上河道外用水要求的水位相應的漢江流量為各河段需要干流保持的流量，分河段扣除支流來水及回歸水，自下而上推算丹江口水庫補償下泄過程。為滿足漢江中下游干流用水范圍內社會經濟可持續發展的需要，設計時按全滿足漢江中下游河道外用水要求考慮。
漢江中下游興建興隆樞紐、進行部分閘站改擴建及局部航道整治等工程，同時興建引江濟漢工程，2010水平年、2030水平年多年平均分別要求下泄162.2億m3, 165.7億m3;p=85%年份為173.3億m3, 179.44億m3;p=95%年份為185.0億m3, 193.7億m3。各工程條件多年平均要求丹江口水庫補償下泄水量見表5-7。
五、丹江口水庫可調節量
丹江口水庫是中線工程近期引漢的水源工程。丹江口水庫可調水量是指漢江流域水資源在不同的工程措施條件下，丹江口水庫按發電服從調水、調水服從生態、生態服從防洪安全的原則擬定控制水位和調度規則，基本滿足漢江中下游用水要求，再對應不同的輸水工程規模從漢江丹江口水庫可調出的水量。
影響丹江口水庫可調水量的主要因素有:漢江流域水資源及丹江口水庫入庫徑流量、丹江口水庫工程規模及運用原則、漢江中下游需水對丹江口水庫下泄水量的要求、輸水工程規模等。具體作可調水量分析計算時主要根據不同水平年丹江口水庫上游的來水，考慮丹江口水庫規模及調度原則、漢江中下游工程措施及相應的需水要求、輸水工程規模等因素，以旬為單位作長系列(1956.4-1998.4)計算，再按年匯總統計。其分析計算框圖見圖6-10。
（1）丹江口水庫概況
丹江口水利樞紐于1958年9月開工，1973年建成初期規模，壩頂高程162m，正常蓄水位157m，相應庫容174.5億m3，死水位140m，極限消落水位139m，調節庫容98-102.2億m3，屬不完全年調節水庫。初期規模綜合利用任務為：防洪、發電、灌溉、航運及養殖。根據漢江流域規劃，丹江口水庫1958年批準建設的規模為水庫正常蓄水位170m，在工程建設過程中因遭遇國家三年困難時期等原因改為分期建設，其中水下工程己按后期規模建設，水上工程也留有后期加高建設的工程措施。
考慮到丹江口水庫初期規模調節能力不足，為滿足漢江中下游防洪和向北調水要求，2006年9月，丹江口水庫大壩加高工程開始實施。丹江口水庫大壩從高程162m加高到176.6m，加高14.6m，加壩后，正常蓄水位為170m，相應庫容290.5億3m，死水位150m，極限消落水位145m，調節庫容163.6—190.5億m3m，屬不完全多年調節水庫。
丹江口水庫后期規模的主要特征指標見表6-1。
丹江口水庫按后期規模建完后，水庫調節能力及承擔各項水利任務的能力將有較大的改善和提高。按規劃其綜合利用水利任務為:防洪、供水、發電、航運及養殖。（2）理論最大可調水量
若假定調水工程規模足夠大，不考慮受水地區用水需求過程，在水庫調度期間，除向下游傾泄下游所需水量外，最大限度增加北調水量，實現丹江口水庫零棄水量，則該最大調出水量為丹江口水庫理論最大可調水量。
理論最大可調水量體現了區域在一定的經濟發展水平和節水水平下可調出的最大水量理論值。理論最大可調水量與降水量、上游耗水量和下游所需下泄水量有關，當不同水平年上游耗水量、下游所需泄水量發生變化時，理論最大可調水量也隨之發生變化。就月一江口水庫理論最大可調水量來說，若要進一步增加多年平均理論最大可調水量，則需通過改變漢江中下游地區的灌溉模式，采用節水灌溉模式，提高該地區節水水平，降低萬元產值耗水量，并通過漢江渠化等工程措施，降低漢江下游地區所需丹江口下泄水量來實現理論可調出水量的提高。
根據計算，丹江口水庫2010水平年多年平均理論可調水量為204億m3(見表6-2), 約占入庫水量的55.7%。但由于受經濟技術水平的制約，要完全實現將204億m3水量 調到北方，則需修建規模巨大的渠道，投資巨大，而且和北方受水區的需水過程也不 匹配，千里迢迢調來的水不能充分利用，可能造成大調水、大浪費、大污染的局面發 生。
（3）推薦丹江口調水方案
根據《南水北調城市水資源規劃》匯總成果，2410水平年河南、河北、北京、天津受水區凈缺水77.98億m3, 2030水平年凈缺水128.12億m3。由此規劃確定南水北調中線一期工程規模調水量95億m3，后期調水(2030水平年)130億m3m。按照調水規模進行匹配，選擇調水量相近的方案1作為近期(2010年)工程調水方案，選擇如下方案作為后期(2030年)調水方案。
A．近期工程調水方案
該方案總干渠渠首設計引水流量為350m3/s，加大引水流量420 m3/s，丹江口水庫極限消落水位為145m，自流引水多年，多年平均可調水量為103.41億m3，其中陶岔渠首可調水量為97.13億m3。多年調水過程見表6-5。B．遠期工程調水方案
該方案需在一期工程的基礎上擴建總干渠，渠首設計引水流量為630m3/s，加大引水流量804m3/s，丹江口水庫極限消落水位為145m，自流引水多年，多年平均可調水量為120.85^153.6億m3，基本可以適應北方地區2030年需水要求。多年調水過程見表6-6。
六、結論
丹江口水庫可調出水量，是與丹江口水庫上游流域當年來水、丹江口水庫庫容、水庫的調度方式、丹江口水庫上游、下游需用水量、引漢總干渠規模等構成了多變量的龐大系統工程，由相互聯系、相互制約、相互作用的若干水資源工程單元和管理技術單元所組成的有機體。本論文通過對漢江水資源的分析、建立模型、供需水預測，提出了丹江口水庫不同水平年的可調水量，主要結論如下:
(1)本文通過對丹江口水庫上游流域水資源量分析和耗水量分析，計算了丹江口水庫現狀、2010水平年、2030水平年的多年平均凈入庫水量為369億m3, 366億m3,361億m3。
(2)漢江中下游采取4項補償措施后，通過對漢江中下游各水平年來水量、河道外需水量和河道內需水量、供需平衡計算，對丹江口水庫補償下泄過程進行設計，得出丹江口水庫2010水平年、2030水平年多年平均補償下泄水量為162.2億m3, 165.7億m3。
(3)丹江口水庫2010, 2030水平年多年平均理論最大調出水量為204億m3, 195億m3，有多余水量可以調出。
(4)研究了丹江口水庫調度方式、總干渠規模各方案實際能調出水量，結合中線工程受水區城市水資源規劃匯總成果(2010水平年凈缺水量77.98億m3, 2030水平年凈缺水128.12億m3)，提出了近期調水推薦方案(總干渠渠首設計引水流量為350m3/s加大引水流量420 m3/s，多年平均可調水量為103.41億m)和遠期調水方案(總干渠渠首設計引水流量為630m3/s，加大引水流量800 m'/s，多年平均可調水量為120.85-153.6億m3)。
第四篇：影響處理水量的問題報告
污水處理運行現狀匯報
污水處理在經過一年多的運行，逐漸暴露出一些影響達到設計處理能力的問題。問題如下：
一、進水氨氮超標嚴重
污水處理系統進水氨氮設計指標為267mg/l，水量120—150m3/h，經提升生活污水與初期的雨水在勻質池混合，氨氮降至180 mg/l，進入SBR生化池進行處理?，F運行工藝氣化廢水氨氮已達300 mg/l左右，水量雖然平均只有80 m3/h，但氨氮指標高，造成污水處理經常處在高氨氮廢水的沖擊之下必須經稀釋，將氨氮降至正常范圍內，才能使用，稀釋水量在120 m3/h左右，理論為指標水量的1.5倍。如果氨氮400mg/l，水量120m3/h，進入污水處理系統處理的總計水量將達到120+120*1.5=300m3/h，遠遠超過污水處理現有能力處理范圍。
二、SBR池曝氣系統
污水處理的核心主要是利用鼓風機對生化池內進行鼓風、曝氣，讓生物菌處在好氧狀態中，進行消化反應。曝氣管因為存在受間歇曝氣的影響，微孔橡膠膜在擴張收縮的同時，由于液位壓差的影響和鼓風機在吸入空氣的同時，將空氣中的微塵（特別是春、冬天）帶入，極易使活性污泥與贓物進入曝氣管內，造成曝氣管堵塞，不能達到長周期安全運行需要。現運行中鼓風機由于受環境氣溫上升與出力率下降的影響電流下降，經常造成鼓風機喘振，降低污水處理處理水量，不能達到設計液位。
三、SBR池污泥濃度
污水處理運行離不開活性污泥，活性污泥高了MLSS值超標，處理后水質含懸浮物多，耗氧量、曝氣負荷加大，而加大排泥將導致泥齡過短，處理水質不能達標；MLSS值低了，易受負荷突然變化的沖擊。主要原因生產系統排放廢水與生活污水懸浮物過多，污水處理裝臵設計進水濁度為80 mg/l，氣化裝臵排放污水濁度為100—130mg/l，實際運行中有時達到400 mg/l，污水濁度高導致SBR池污泥懸浮顆粒濃度增長速度過快，必須通過大量排泥來保證SBR池運行穩定，而排泥頻率過快造成活性污泥菌世代繁殖無法完成，對污水處理運行存在危險。排泥量過大，而，污泥濃縮池容積較小，脫泥機處理能力無法滿足現有需要。
四、全廠各系統排放廢水超標
各生產崗位排放廢水不能按照正常指標要求進行排放，不能做到清污分流，水量時有超多。進入污水處理的廢水在排放工段發生指標變化后不能及時通知污水崗位人員，造成運行操作被動，時常發生處理水質不良現象及地下管網水質污染事件。
五、污水處理站存在其它問題
1、原設計院設計中SBR池有MLSS(混合液污泥濃度)、DO（溶解氧）監測系統，但因其他原因未能安裝，給實際運行中帶來很多麻煩。分析室劃分時提供的便攜式溶解氧測試儀當時就不能使用。解決方法：根據設計增加安裝MLSS、DO測量系統。
2、進、出污水處理系統的流量表與W9污水管網流量表不能使用（等待儀表修復）無法掌握各方來水情況。解決方法：電儀車間抓緊對流量表進行修復。
3、SBR生化池內PH值測量值及污水進口在線氨氮、COD分析儀表監測值偏差大，不能正常指導運行調節。
解決方法：電儀車間對各儀表、儀器測量值保持經常效驗，保證數據準確。
4、勻質池、出水池、中間水池沒有液位監控系統，給生產操作帶來很多麻煩。解決方法：增加各池液位監測系統。
5、SBR生化池在運行中由于受本身與水質的影響經常有泡沫產生，影響外觀。
解決方法：在SBR池上安裝噴水裝臵進行消泡。
6、污水處理鼓風機（160千瓦）在DCS操作界面上沒有遠傳軸溫與電機電流顯示，無法對設備運行狀況進行監控。提高污水處理站處理能力的建議
綜上所述，現污水處理已不能達到最高設計處理能力，只能滿足現有水量的處理。如果二期水質不變、水量按照設計不變，建議采取以下措施。
一、增加一座SBR池，滿足二期水量的處理。
二、增加一座由預處理、存儲、起到緩沖能力的事故池。用來調節進入污水處理的水質及水量。
三、改造污水鼓風機，將鼓風機進口加裝過濾裝臵，保證曝氣管的使用壽命。
四、改造SBR池曝氣管，更新曝氣管，并將曝氣管位臵提高（現處在池底），避免液位的壓差對曝氣管的影響。
給排水車間
王漢衛 2011-09
第五篇：一次水水量誤差的情況報告
關于一次水用水量偏差的報告
近期，供應部、醇醚部組成聯合調查小組，針對公司一次水用量較大的情況進行了詳細調查，確認一次水實際用量與計量用量的誤差在20%-30%左右。初步認定主要原因是由于水表的讀數大于實際流量導致，造成水表讀數偏大的主要原因為（1）水表安裝位臵不當，（2）水中帶氣。現將情況匯報如下，請審閱。
按照設計，我公司20萬噸甲醇裝臵在正常運行期間，一次水日耗水量17040m3，實際上5月初裝臵停車檢修后，日報表顯示耗水量依然在15000m3左右，除去BDO及二甲醚裝臵的耗水量，甲醇裝臵耗水量偏大較多。供應部、醇醚部立即組織各自部門的人員，對上述問題進行了摸底調查。由于大水廠及8#供水戶在供水總量中所占比例較大，決定先從大的供水方入手查起，以便盡快找到問題的根源。具體是：
1、試驗方法及數據
① 實際用水量 停掉循環水池和消防水池的所有補水，將循環水池排污和旁濾器關閉，除鹽水制水停掉。排查得出全天實際用水量在12000-13000方。
② 單用大水廠和8#補充循環水池和消防水池，循環水池補水量（水表讀數）扣除液位上漲折算水量與計算蒸發量比較，大水廠平均正偏差18%，8#水廠平均正偏差25%。
③ 找來一些容積確定的容器，對比容器所盛的水量與管道上水表的
讀數，來確定我公司實際用水量與水廠來水量的誤差。經多次試驗，發現正偏差在45%以上。也就是說明水表讀數相對偏大，而我公司實際用水量卻未達到這一數值。
④ 為了進一步驗證上述數值，我們又用更為精確的超聲波流量計對實際用水量進行了測試。測試目標依然是大水廠和8#供水戶。經過幾次現場測量，根據實測數據，發現正偏差始終維持在19~24%之間。也就是說，按照該組數據，我公司每天等于是多付水費20%以上。
2、咨詢其它廠家
①請教廠家。為了更進一步確定問題的出處，我們及時請教了相關水表廠家—寧波水表股份有限公司和開封水表廠，并與開封水表廠的馬經理等人進行了當面請教。經馬經理等人去現場實地查看，結合多年經驗，認為我公司水表安裝工藝有誤，造成計量偏差應在20%左右。
②請教網絡。通過瀏覽相應網站、發出帖子求助、搜索相應問題的答案，結合現場實際勘察情況，排除管道漏水、人為偷水等因素，初步認可開封水表廠的說法，即毛病出在水表安裝上。中國計量測控網站4月19日刊登的《水表誤差的原因分析與探討》一文，對水表在實際運行中差生誤差的原因進行了詳盡的分析和實驗，其中的描述與我公司目前的狀況有些類似，極具參考價值，該文章附后。
通過現場測試，數據對比，我們初步認為公司一次水實際用量與水表計量誤差在23%左右。主要原因是管道安裝不當所致。為消除偏
差，避免公司再產生不必要的損失，我們建議：
1、規范施工。對所有供水管線進行改造，水表的安裝位臵及安裝方式必須嚴格執行按
2、現場巡檢，掌握狀況。供應、工藝人員對所有供水管線進行定期或不定期巡檢，建立制度，隨時掌握供水情況。嚴防漏水、偷水現象發生。同時，為便于監控，建議趁改造管道之際，將大水廠水表井和閥門井移至二甲醚廠區北門口。
3、定期清理管道雜物，保持供水管道清潔。要求設備部對所有供水管線的表前過濾器定期清理，嚴防堵塞造成計量誤差。
4、建議安裝參照表。在每家供水戶的表后合適位臵加裝水表一塊，以便對比，如有數據誤差可以做到及時發現及時處理。
5、排氣裝臵進行更換。
附：《水表誤差的原因分析與探討》
供應部 醇醚部
2012-05-28
水表誤差的原因分析與探討
2012-4-19 13:01:58
來源：中國計量測控網
前言
水表是供水企業中使用最廣、數量最多的計量器具，其計量準確性關系到供水企業和千家萬戶的利益。在用水表多為LXS-15～50 的旋翼式濕式水表和LSL-80～100 的水平螺翼式水表。影響水表計量精度的原因很多：如管網水質，水中夾帶的固體雜質顆粒或無機鹽、有機物容易堵塞濾水網和葉輪盒進水孔，導致流速加快、計量偏正;水表自身零件，尤其是頂尖的機械磨損，導致水表在小流量時，計量偏負，在大流量時，計量偏正;管網水壓不穩定，會導致水表不用水而轉動;水溫偏低，水的粘度增大，會導致水表在小流量時轉速偏慢。水表應水平安裝，因位臵傾斜而造成的誤差差別甚大，感度顯著的低落，各種表由于位臵的傾斜、角度的增大而越走越慢，尤其是小流量影響特別大。本文重點對產水表的安裝工藝，結算表的總、分表的計量方式，進行分析，找出影響水表誤差的原因，制定措施。產水表的計量誤差
1.1 產水表誤差要求
產水表為LSL-80～100 水平螺翼式水表，水表最大示值誤差要求為：從包括最小流量至不包括分界流量的低區±5%，;從包括分界流量至包括最大流量的高區± 2%。
1.2 工藝安裝現狀
水源井水表直管段不符合水表安裝要求，水表安裝表前要有不小于10倍管徑的直管段要求，水表后要有不小于5倍管徑的直管段要求。而現有的水表安裝表前直管段均不符合要求。
1.3 現場校驗
用便攜式超聲波流量計(精度±1%)對魏崗地區部分水源井水表進行校驗，由表1可見，測試的19塊水表中計量偏快的有12塊，占總測試水表的63%，在計量偏快的水表中，誤差在20%以上的有7塊，偏快的水表中，最高的誤差可達33.2%，遠遠超出了水表的技術參數。誤差率由日單井產水量折算后，總水量計量誤差為+8.3%，超過水表誤差的要求的正常范圍，水表計量存在著較大誤差。
1.4 理論分析
水井設計時沒有考慮直管段對水表的影響。水表安裝工藝要求直管段為前10D后5D要求，主要是水表直管段起到調節水流狀態，減少入口渦流的影響。由表2可知：水表的安裝是否規范對水表計量的影響較大，北
14、北
15、油
3、S5 井4口井水表前直管段符合安裝規范，后直管段不符合要求，其誤差就小;其它水井水表前、后直管段均不符合要求，計量誤差較大。目前現有水源井直管段都不符合要求，因此流速偏大，計量偏多。
下面以口徑80mm螺翼式水表為為例，分析直管段對水表的影響。見圖1，a表示水表的正常誤差曲線，在水表前有相當長的直管段所得的結果;b表示通過進水閥門而產生了渦流，進入水表一直翼輪旋轉不正常。特別是在小流時，起誤差顯著的表現為快。
1.5 技改效果
對水源井產水表直管段進行改造，滿足前10D 后5D 的安裝要求，經過現場校驗，水表誤差在±2%。提高水源井水表計量準確性，減少水資源費的支出，提高企業經濟效益。結算表的誤差分析
2.1 結算表的誤差要求
結算表(樓頭表)多為LSL-80～100 水平螺翼式水表，水表最大示值誤差要求為：從包括最小流量至不包括分界流量的低區±5%;從包括分界流量至包括最大流量的高區±2%。
2.2 現場校驗
結算表(樓頭表)為 LSL-80～100水平螺翼式水表,通過樓頭串聯水表現場試驗，原水表為LSL-80 水平螺翼式水表，在表前管線邊徑加裝LXS-50旋翼式水表，收集數據，對比分析(表
3、表4)可以看出：每棟樓原水表比薪水表每月少計量120m3左右，占整棟樓住戶用水量的41%，遠遠超過誤差的要求。
2.3 原因分析
由于樓房建設設計考慮管線管徑較大，水表規格大，水表多為可拆卸螺翼式水表LXLC80mm或100mm口徑的規格，80mm 口徑水表始動流量500L/h,100mm口徑水表始動流量為600L/h，50mm 口徑旋翼式水表的始動流量為75L/h，40mm 口徑的旋翼式水表的始動流量為56L/h，而用戶水表為旋翼濕式磁傳式水表LXS15mm 口徑的水表，始動流量14L/h，即80mm水表的始動流量是15mm 水表的35.7 倍，100mm 水表的始動流量是15mm 水表的始動流量 的42.8 倍。由于樓頭標語用戶表配臵及其不合理，始動流量差別較大，從水表的誤差曲線圖2可以看出：用戶滴水狀態時用戶表、樓頭表不計量;用水低峰時，小水量流過時用戶表計量而樓頭表不計量(達不到水表的始動流量)。即樓頭表不計量而用戶表計量;始動流量到最小流量始水表計量誤差較大表現為為少計量20-30%。從以上可以看出，樓頭表存在著漏計水量，給企業造成較大損失。
2.4 技改措施
根據《室外給水設計規范》的規定，中小城市居民綜合生活用水定額為：最高日150-240L/cap.d,平均日為110-180L/cap.d.日用水量變化系數為1.1-1.5，每日時變化系數為 1.3-1.7;油田居民樓多為四單元六樓48戶，每戶按3.5人計算。
每棟樓最高日需用水量：48 ×3.5 ×240=40320L/d每棟樓最高日時需用水量: 4 0 3 2 0 /24=1680L/h每棟樓最高日最高時需用水量：1680×1.7=2856L/h根據以上計算數據，油田樓房最高日最高時用水量為2.856m3,根據水表的技術參數，選用口徑25mm、32mm、40mm 的水平旋翼式水表就能滿足居民生活用水的需求，從而減少樓頭表與用戶表之間始動流量的差值，使樓頭表在小流量的狀態下計量，提高水表的準確計量，減少表損，提高效益。建議對樓頭表進行技術改造，將LSL-80～100 水平螺翼式水表換型為LXS25-40 的水平旋翼式水表。幾點體會
1)根據建設部2000年規劃對10城市在裝水表精度調查結果和水表安裝規范要求，總、分表計量收費方式，應與充分肯定與推廣，總表的口徑以25-40mm 為宜，分表口徑應采用15mm。每一總表所管轄得分表以20-30只為宜。盡快對樓頭結算表進行改造。
2)對水源井產水水表進行直管段工藝改造，保證水表前10D 后5D 的直管段要求。
3)管理方式上以小區總表為結算表,減少表損，減少產銷差或抄表到用戶，并對用戶表進行更換，由LXS-15 改為LXSJ-15 型水表，始動流量由14L/H減少到2L/H,提高水表的感度，達到滴水計量的目的。
4)對樓頭表進行改造，進行縮徑，減小規格，主要是將 8 0 m m 或 1 0 0 m m 的水平螺翼式水表改為25mm、32mm 或40mm 口徑的水表,提高樓頭表的感度，既減少始動流量，由500L/h、600L/h 減少為25L/h、34L/h、56L/h,提高頭表的精度，從而減少樓頭表的水量損失。
5)建立水表的信息系統，對水表進行自動監抄，引進預付費水表、可控制式網絡水表，減少管理的人為因素造成的損失。
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