第一篇：路基規范
路基規范.txt蜜蜂整日忙碌，受到贊揚；蚊子不停奔波，人見人打。多么忙不重要，為什么忙才重要。前 言
二十世紀九十年代以來，我國公路建設進入到快速發展時期，為滿足新時期公路建設的需要，1996年交通部頒布了《公路路基設計規范》JTJ013—95。該規范施行以來，對統一公路工程路基設計技術要求，提高公路路基設計水平、保證公路路基質量起到了重要的保證作用。近十年來，在公路路基設計中出現了一些新問題，交通部和各省、市、自治區交通主管部門對有關問題進行了專題研究，新理論、新技術、新材料、新工藝等在高速公路建設中得到推廣應用，取得了良好效果，積累了較多的山區公路設計施工經驗，為本規范的修訂提供了強有力的技術支撐。
《公路路基設計規范》修訂是根據交通部交公路發[2000]722號“關于下達2000年度公路工程標準規范定額等編制和修訂工作計劃的通知”和交公路發[2002]288號“發布公路工程標準規范體系”精神，修訂本規范。新修訂《公路路基設計規范》涵蓋了《公路粉煤灰路堤設計與施工技術規范》（JTJ016-93）、《公路軟土地基路堤設計與施工技術規范》（JTJ017-96）、《公路排水設計規范》（JTJ018-96）、《公路土工合成材料應用技術規范》（JTJ019-98）等規范的相關內容，在原規范基礎上，針對目前公路路基設計中反映比較突出的問題，如高填深挖的界限與設計原則、邊坡防護、路基壓實標準、特殊路基設計等作了重點修訂，突出了公路路基設計的系統化理念，以及水土保持、環境保護、景觀協調的設計原則，注重地質、水文條件調查，強調地基處理、填料選擇、路基強度與穩定性、邊坡防護、排水系統、關鍵部位施工技術等方面的綜合設計。本規范主要修訂內容如下：
1.根據高速公路建設經驗，補充完善了路基壓實度和CBR強度要求，在第3章“一般路基”中增加了路堤與橋涵構造物連接處理、路基填挖交界處理、高邊坡路堤與陡坡路堤、挖方高邊坡、填石路堤和粉煤灰路基等設計技術規定；
2.對高邊坡、地基處理、路基病害整治等設計，提出了有關施工監測與動態設計的內容和要求。
3.完善了路基排水系統設計要求，補充了油水分離池、排水泵站、仰斜式排水孔、支撐滲溝等排水設施，強化路基排水與邊坡防護的綜合設計。取消了有關路面排水設計的內容。4.將第5章“路基防護”改為“路基防護與支擋”，新增加了擋土墻、邊坡錨固、土釘支護和抗滑樁等支擋結構設計技術要求； 5.新增加第6章“路基拓寬改建”，增加了原有路基狀況評價方法與標準、高速公路路基拓寬改建、二級及二級以下公路路基拓寬改建等設計技術要求；
6.將原規范第6章“特殊路基”改為第7章，在該章中新增加了軟土地區路基、紅粘土與高液限土地區路基、采空區路基、濱海路基、水庫路基等特殊路基設計技術要求；完善了滑坡、崩塌、泥石流、巖溶、多年凍土、黃土、膨脹土、鹽漬土、風沙及沙漠、雪害、涎流冰等特殊路基處理技術要求。
本規范及其條文說明是根據近年來的科研成果、國內外的有關文獻及工程實踐經驗而編制的，規范頒布后，請各有關單位將使用本規范中所發現的問題和修改意見函告中交第二公路勘察設計研究院（地址：武漢市漢陽區鸚鵡大道498號，郵編：430052），以便下次修訂時參考。
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主編單位：中交第二公路勘察設計研究院 參編單位：中交第一公路勘察設計研究院
長安大學公路學院 重慶交通科研設計院
新疆交通科學研究院
江蘇省交通規劃設計院
主要起草人：吳萬平廖朝華 汪繼泉 丁小軍 張留俊 王秉綱 王選倉 胡長順
鄧衛東 唐樹名 陳曉光 傅應華 王家強 袁光宇 張嘉翔 周相略 臺電倉 胡 煒 李 萍 祝海燕 鄭 治 席元偉 馬 磊 劉 健 劉亞樓 李 浩
目 次 總 則 1 2 術語 2 3 一般路基 4 3.1一般規定 4 3.2路床 4 3.3填方路基 4 3.4挖方路基 7 3.5路基填挖交界處理 8 3.6高邊坡路堤與陡坡路堤 8 3.7挖方高邊坡 12 3.8填石路堤 15 3.9粉煤灰路堤 17 3.10路基取土 17 3.11路基棄土 18 4路基排水 19 4.1 一般規定 19 4.2 地表排水 19 4.3 地下排水 20 5 路基防護與支擋 22 5.1一般規定 22 5.2坡面防護 22 5.3沿河路基防護 24 5.4擋土墻 26 5.5邊坡錨固 45 5.6土釘支護 51 5.7抗滑樁 52 6 路基拓寬改建 54 6.1 一般規定 54 6.2 原有路基狀況調查評價 54 6.3 二級及二級以下公路路基拓寬改建 55 6.4 高速公路、一級公路原有路基的拓寬改建 56 7 特殊路基 57 7.1一般規定 57 7.2滑坡地段路基 57 7.3崩塌與巖堆地段路基 60 7.4泥石流地區路基 61 7.5巖溶地區路基 63 7.6軟土地區路基 64 7.7紅粘土與高液限土地區路基 69 7.8膨脹土地區路基 70 7.9黃土地區路基 73 7.10鹽漬土地區路基 76 7.11多年凍土地區路基 78 7.12風沙地區路基 80 7.13雪害地段路基 82 7.14涎流冰地段路基 85 7.15 采空區路基 86 7.16濱海路基 88 7.17 水庫地區路基 89 附錄A 巖質邊坡的巖體分類 91 附錄B 監測內容與項目 92 附錄C 多年凍土公路工程分類 93 附錄D 黃土分區圖 94 本規范用詞說明 95 附件：《公路路基設計規范》條文說明 96 1總則 97 3一般路基 98 4路基排水 109 5路基防護與支擋 113 6路基拓寬改建 125 7特殊路基 126 總 則
1.0.1 為統一公路工程路基設計技術標準，使公路路基工程設計符合安全適用、技術經濟合理的要求,制訂本規范。
1.0.2 本規范適用于新建和改建各級公路的路基設計。
1.0.3 路基工程應具有足夠的強度、穩定性和耐久性。
1.0.4 路基設計應符合環境保護的要求，避免引發地質災害，減少對生態環境的影響。1.0.5 路基設計應做好工程地質勘察工作，查明水文地質和工程地質條件，獲取設計所需要的巖土物理力學參數。
1.0.6 路基設計應從地基處理、路基填料選擇、路基強度與穩定性、防護工程、排水系統、以及關鍵部位路基施工技術等方面進行綜合設計。
1.0.7 路基設計宜避免高路堤與深路塹，當路基中心填方高度超過20m、中心挖方深度超過30m時，宜結合路線方案與橋梁、隧道等構造物或分離式路基作方案比選。1.0.8 受水浸淹路段的路基邊緣標高，應不低于路基設計洪水頻率的水位加壅水高、波浪侵襲高，以及0.5m的安全高度。各級公路路基設計洪水頻率應符合表1.0.8規定。表1.0.8 路基設計洪水頻率
公路等級 高速公路 一級公路 二級公路 三級公路 四級公路 路基設計洪水頻率 1/100 1/100 1/50 1/25 按具體情況確定
1.0.9 水文及水文地質條件不良地段的路基設計最小填土高度不應小于路床處于中濕狀態的臨界高度；當路基設計標高受限制時，應對潮濕、過濕狀態的路基進行處理，處理后的土基回彈模量不小于路面設計規范規定的要求。
1.0.10高速公路、一級公路高邊坡路堤、陡坡路堤、挖方高邊坡、滑坡、軟土地區路基設計應采用動態設計法。動態設計必須以完整的施工設計圖為基礎，適用于路基施工階段。應提出對施工方案的特殊要求和監測要求，應掌握施工現場的地質狀況、施工情況和變形、應力監測的反饋信息，必要時對原設計做校核、修改和補充。
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1.0.11路基工程設計提倡采用成熟的新技術、新結構、新材料和新工藝。
1.0.12路基設計除應符合本規范規定外，尚應符合國家現行的有關標準、規范的規定。術語
2.0.1 路基 subgrade 按照路線位置和一定技術要求修筑的帶狀構造物，是路面的基礎，承受由路面傳來的行車荷載。
2.0.2 路床 roadbed 指路面底面以下0.80m范圍內的路基部分。在結構上分為上路床(0～0.30m)及下路床(0.30m～0.80m)兩層。
2.0.3 路堤 embankment 高于原地面的填方路基。路堤在結構上分為上路堤和下路堤，上路堤是指路面底面以下0.80m～1.50m范圍內的填方部分；下路堤是指上路堤以下的填方部分。2.0.4 路塹 cutting 低于原地面的挖方路基。
2.0.5 填石路堤 rockfill embankment 用粒徑大于40㎜、含量超過70%的石料填筑的路堤。
2.0.6 CBR(加州承載比)California bearing ratio 表征路基土、粒料、穩定土強度的一種指標。即標準試件在貫入量為2.5mm時所施加的試驗荷載與標準碎石材料在相同貫入量時所施加的荷載之比值,以百分率表示。2.0.7 壓實度 degree of compaction 筑路材料壓實后的干密度與標準最大干密度之比，以百分率表示。2.0.8 路基設計標高 height for design of subgrade 新建公路的路基設計標高為路基邊緣標高，在設置超高、加寬地段，則為設置超高、加寬前的路基邊緣標高；改建公路的路基設計標高可與新建公路相同，也可采用路中線標高。設有中央分隔帶的高速公路、一級公路，其路基設計標高為中央分隔帶的外側邊緣標高。2.0.9 特殊路基 special subgrade 位于特殊土（巖）地段、不良地質地段，或受水、氣候等自然因素影響強烈的路基。2.0.10 濕陷性黃土 collapsibility loess 在自重或一定壓力下受水浸濕后，土體結構迅速破壞，并產生顯著下沉現象的黃土。2.0.11 紅粘土 laterite 碳酸鹽類巖石在溫濕氣候條件下經風化后形成的褐紅色粉土或粘性土。2.0.12 高液限土 high liquid limit soil 液限（100g錐試驗）超過50%的細粒土。
2.0.13 膨脹土 expansive soil 含親水性礦物并具有明顯的吸水膨脹與失水收縮特性的高塑性粘土。2.0.14 鹽漬土 saline soil 易溶鹽含量大于規定值的土。
2.0.15 多年凍土 perennially frozen soil 凍結狀態連續多年的溫度低于0℃且含冰的土。2.0.16 滑坡 landslide 斜坡上的巖體或土體在自然或人為因素的影響下沿帶或面滑動的現象。2.0.17 崩塌 rock fall 高陡斜坡上巖體或土體在重力作用下倒塌、傾倒或墜落的現象。2.0.18 泥石流 debris flow 挾帶大量泥砂、石塊的間歇性洪流。2.0.19 巖溶 karst 可溶性巖層被水長期溶蝕而形成的各種地質現象和形態。2.0.20 擋土墻 retaining wall 承受土體側壓力的墻式構造物。
2.0.21 抗滑樁 slide-resistant pile 抵抗土壓力或滑坡下滑力的橫向受力樁。
2.0.22 土釘 soil nailing 在土質或破碎軟弱巖質邊坡中設置鋼筋釘，維持邊坡穩定的支護結構。
2.0.23 預應力錨桿（索）prestressed anchor 由錨頭、預應力筋、錨固體組成，通過對預應力筋施加張拉力以加固巖土體使其達到穩定狀態的支護結構。一般路基
3.1一般規定
3.1.1 路基設計之前，應做好全面調查研究，充分收集沿線地質、水文、地形、地貌、氣象、地震等設計資料。改建公路設計時，還應收集歷年路況資料及當地路基的翻漿、崩塌、水毀、沉降變形等病害的防治經驗。
3.1.2路基設計應根據當地自然條件和工程地質條件，選擇適當的路基橫斷面形式和邊坡坡度。河谷地段不宜侵占河床，可視具體情況設置其它的結構物和防護工程。
3.1.3 陡坡上的半填半挖路基，可根據地形、地質條件，采用護肩、砌石或擋土墻；當山坡高陡或穩定性差，不宜多挖時，可采用橋梁、懸出路臺等構造物；
三、四級公路的懸崖陡壁地段，當山體巖石整體性好時，可采用半山洞。
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3.1.4 沿河路基邊緣標高應滿足1.0.8條的規定，并根據沖刷情況，設置必要的防護設施。沿河路基廢方應妥善處理，以免造成河床堵塞、河流改道或沖毀沿線構造物、農田、房屋等不良后果。
3.2路床
3.2.1 路床填料應均勻、密實，并符合表3.2.1規定。表3.2.1 路床土最小強度和壓實度要求 項目
分類 路面底面
以下深度
(m)填料最小強度（CBR）（%）壓實度（%）高速公路
一級公路 二 級 公 路.三、四級 公 路 高速公路
一級公路 二級公路 三、四級公 路 填方
路基 0～0.3 8 6 5 ≥96 ≥95 ≥94 0.3～0.8 5 4 3 ≥96 ≥95 ≥94 零填及
挖方路基 0～0.3 8 6 5 ≥96 ≥95 ≥94 0.3～0.8 5 4 3 ≥96 ≥95 / 注：1）表列壓實度系按《公路土工試驗規程》重型擊實試驗法求得的最大干密度的壓實度。2）當三、四級公路鋪筑瀝青混凝土和水泥混凝土路面時，其壓實度應采用二級公路的規定值。3.2.2 路床填料最大粒徑應小于100㎜，路床頂面橫坡應與路拱橫坡一致。
3.2.3路床加固應根據土質、降水量、地下水類型及埋藏深度、加固材料來源等，經比選采用就地碾壓、換土或土質改良、加強地下排水、設置土工合成材料等加固措施。
3.3填方路基
3.3.1填料選擇 填方路基應優先選用級配較好的礫類土、砂類土等粗粒土作為填料，填料最大粒徑應小于150㎜。2 泥炭、淤泥、凍土、強膨脹土、有機土及易溶鹽超過允許含量的土等，不得直接用于填筑路基。冰凍地區的路床及浸水部分的路堤不應直接采用粉質土填筑。3 當采用細粒土填筑時，路堤填料最小強度應符合表3.3.1的規定。表3.3.1 路堤填料最小強度要求 項目分類 路面底面
以下深度
(m)填料最小強度（CBR）（%）高速公路、一級公路 二 級 公 路 三、四級 公 路
上路堤 0.8～1.5 4 3 3 下路堤 1.5以下 3 2 2 注：1）當路基填料CBR值達不到表列要求時，可摻石灰或其它穩定材料處理。2)當三、四級公路鋪筑瀝青混凝土和水泥混凝土路面時，應采用二級公路的規定。4 液限大于50%、塑性指數大于26的細粒土，不得直接作為路堤填料。浸水路堤應選用滲水性良好的材料填筑。當采用細砂、粉砂作填料時，應考慮振動液化的影響。橋涵臺背和擋土墻墻背應優先選用滲水性良好的填料。在滲水材料缺乏的地區，采用細粒土填筑時，宜用石灰、水泥、粉煤灰等無機結合料進行處治。3.3.2壓實度
路堤應分層鋪筑，均勻壓實，壓實度應符合表3.3.2的規定。
表3.3.2 路邸壓實度 填挖類型 路面底面以
下深度(m)壓
實
度(%)高速公路、一級公路 二 級
公 路 三、四級 公 路
上路堤 0.80～1.50 ≥94 ≥94 ≥93 下路堤 1.50以下 ≥93 ≥92 ≥90
注:1）表列壓實度系按《公路土工試驗規程》重型擊實試驗法求得的最大干密度的壓實度;2）當三、四級公路鋪筑瀝青混凝土和水泥混凝土路面時，應采用二級公路的規定值;3）路堤采用特殊填料或處于特殊氣候地區時，壓實度標準可根據試驗路在保證路基強度要求的前提下適當降低。
3.3.3 細粒土填筑時的含水量應接近最佳含水量，當含水量過高時，應采取晾曬或摻入石灰、水泥、粉煤灰等材料進行處治。
3.3.4 路堤邊坡形式和坡率應根據填料的物理力學性質、邊坡高度和工程地質條件確定。1 當地質條件良好，邊坡高度不大于20m時，其邊坡坡率不宜陡于表3.3.4規定。表3.3.4 路堤邊坡坡率 填料類別 邊坡坡率 上部高度
（H≤8m）下部高度（H≤12m）
細粒土 1∶1.5 1∶1.75 粗粒土 1：1.5 1∶1.75 巨粒土 1∶1.3 1∶1.5 對邊坡高度超過20m的路堤，邊坡形式宜用階梯型，邊坡坡率應按第3.6節的規定由穩定性分析計算確定，并應進行個別設計。浸水路堤在設計水位以下的邊坡坡率不宜陡于1∶1.75。3.3.5 地基表層處理
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長安大學_edu 2位粉絲 5樓 穩定斜坡上地基表層的處理，應符合下列要求：
1)地面橫坡緩于1：5時，清除地表草皮、腐殖土后，可直接在天然地面上填筑路堤。2)地面橫坡為1：5～1：2．5時，原地面應挖臺階，臺階寬度不應小于2m。當基巖面上的覆蓋層較薄時，宜先清除覆蓋層再挖臺階；當覆蓋層較厚且穩定時，可予保留。地面橫坡陡于1：2．5地段的陡坡路堤，必須檢算路堤整體沿基底及基底下軟弱層滑動的穩定性，抗滑穩定系數不得小于表3.6.8規定。否則應采取改善基底條件或設置支擋結構物等防滑措施。當地下水影響路堤穩定時，應采取攔截引排地下水或在路堤底部填筑滲水性好的材料等措施。應將地基表層碾壓密實。在一般土質地段，高速公路、一級公路和二級公路基底的壓實度(重型)不應小于90%；
三、四公路不應小于85%。路基填土高度小于路面和路床總厚度時，應將地基表層土進行超挖、分層回填壓實，其處理深度不應小于重型汽車荷載作用的工作區深度。5 在稻田、湖塘等地段，應視具體情況采取排水、清淤、晾曬、換填、加筋、外摻無機結合料等處理措施。當為軟土地基時，其處理措施應符合第7.6節規定。
3.3.6 高速公路、一級公路、二級公路路堤與橋臺、橫向構造物(涵洞、通道)連接處應設置過渡段，路基壓實度不應小于96%，并注意填料強度、地基處理、臺背防排水系統等綜合設計。過渡段長度宜按2倍～3倍路基填土高度確定。
3.3.7護肩路基
護肩高度不宜超過2m，頂面寬度不應侵占硬路肩或行車道及路緣帶的路面范圍。3.3.8砌石路基 砌石應選用當地不易風化的片、塊石砌筑，內側填石；巖石風化嚴重或軟質巖石路段不宜采用砌石路基。砌石頂寬不小于0.8m，基底面向內傾斜，砌石高度不宜超過15m。砌石內、外坡率不宜陡于表3.3.8規定。
表3.3.8 砌石邊坡坡率
序號 砌石高度（m）內坡坡率 外坡坡率 1 ≤5 1∶0.3 1∶0.5 2 ≤10 1∶0.5 1∶0.67 3 ≤15 1∶0.6 1∶0.75 3.3.9護腳路基
當填方路基受地形地物限制或路基穩定性不足時，可采用護腳路基。護腳高度不宜超過5m，受水浸淹的路堤護腳，應予防護或加固。
3.4挖方路基
3.4.1土質路塹 土質路塹邊坡形式及坡率應根據工程地質、水文地質條件、邊坡高度、排水措施、施工方法，并結合自然穩定山坡和人工邊坡的調查及力學分析綜合確定。邊坡高度不大于20m時，邊坡坡率不宜陡于表3.4.1規定。表3.4.1 土質路塹邊坡坡率
土的類別 邊坡坡率
粘土、粉質粘土、塑性指數大于3的粉土 1∶1 中密以上的中砂、粗砂、礫砂 1∶1.5 卵石土、碎石土、圓礫土、角礫土 膠結和密實 1∶0.75 中 密 1∶1 注：黃土、紅粘土、高液限土、膨脹土等特殊土質挖方邊坡形式及坡度應按第7章有關規定確定。路塹邊坡高度大于20m時，其邊坡形式及坡度應按第3.7節確定。3.4.2巖質路塹 巖質路塹邊坡形式及坡度應根據工程地質與水文地質條件、邊坡高度、施工方法，結合自然穩定邊坡和人工邊坡的調查綜合確定。必要時可采用穩定分析方法予以檢算。
邊坡高度不大于30m時，無外傾軟弱結構面的邊坡按附錄A確定巖體類型，邊坡坡率可按表3.4.2確定。
表3.4.2 巖質路塹邊坡坡率 邊坡巖體類型 風化程度 邊坡坡率
H＜15m 15m≤H＜30m Ⅰ類 未風化、微風化 1∶0.1～1∶0.3 1∶0.1～1∶0.3 弱風化 1∶0.1～1∶0.3 1∶0.3～1∶0.5 Ⅱ類 未風化、微風化 1∶0.1～1∶0.3 1∶0.3～1∶0.5 弱風化 1∶0.3～1∶0.5 1∶0.5～1∶0.75 Ⅲ類 未風化、微風化 1∶0.3～1∶0.5 弱風化 1∶0.5～1∶0.75 Ⅳ類 弱風化 1∶0.5～1∶1 強風化 1∶0.75～1∶1 注：1）有可靠的資料和經驗時，可不受本表限制;2）Ⅳ類強風化包括各類風化程度的極軟巖;2 對于有外傾軟弱結構面的巖質邊坡、坡頂邊緣附近有較大荷載的邊坡、邊坡高度超過表3.4.2范圍的邊坡等，邊坡坡率應按第3.7節有關規定通過穩定性分析計算確定。
2006-6-23 16:38 回復 長安大學_edu 2位粉絲 6樓 硬質巖石挖方路基宜采用光面、預裂爆破技術。邊坡高度大于20m的軟弱松散巖質路塹，宜采用分層開挖、分層防護和坡腳預加固技術。3.4.3 當挖方邊坡較高時,可根據不同的土、巖石性質和穩定要求開挖成折線式或臺階式邊坡，邊溝外側應設置碎落臺，其寬度不宜小于1.0m；臺階式邊坡中部應設置邊坡平臺，邊坡平臺的寬度不宜小于2m。
3.4.4 邊坡坡頂、坡面、坡腳和邊坡中部平臺應設置地表排水系統，各種地表排水設施構造尺寸按第4.2節確定。
3.4.5當邊坡有積水濕地、地下水滲出或地下水露頭時，應根據實際情況設置地下滲溝、邊坡滲溝或仰斜式排水孔，或在上游沿垂直地下水流向設置地下排水隧洞以攔截地下水等排導設施。
3.4.6根據邊坡穩定情況和周圍環境確定邊坡坡面防護形式，邊坡防護應采取工程防護與植物防護相結合，穩定性差的邊坡應設置綜合支擋工程。條件許可時，宜優先采用有利于生態環境保護的防護措施。
3.4.7當土質挖方邊坡高度超過20m、巖石挖方邊坡高度超過30m和不良地質地段路塹邊坡，應按第3.7節的有關規定，進行路基高邊坡個別處理設計。
3.5路基填挖交界處理
3.5.1 半填半挖路基中填方區應符合第3.3節、3.6節有關規定。必要時，可采用沖擊碾壓或強夯等進行增強補壓，以消減路基填挖間的差異變形。
3.5.2 半填半挖路基中挖方區應符合第3.4節、3.7節有關規定。
3.5.3半填半挖路基的填料應綜合設計，當挖方區為土質時，應優先采用滲水性好的材料填筑，對挖方區路床0.80m范圍土質進行超挖回填碾壓，并在填挖交界處路床范圍鋪設土工格柵；當挖方區為堅硬巖石時，宜采用填石路基。
3.5.4 當地表斜坡陡于1:2.5時,應進行填挖間路基穩定性分析,其最小穩定系數不得小于表3.6.8規定。當路基穩定性不夠時，應根據地形地質條件，在路堤邊坡下方設置支擋工程。3.5.5 根據地下水出露情況和巖土性質,設置完善的地下排水系統，除在邊溝下設置縱向滲溝外,應在填挖之間設置橫向或縱向滲溝。
3.5.6 縱向填挖交界處應設置過渡段，土質地段過渡段宜采用級配較好的礫類土、砂類土、碎石填筑，巖石地段過渡段可采用填石路堤。
3.6高邊坡路堤與陡坡路堤
3.6.1高邊坡路堤與陡坡路堤設計應貫徹綜合設計和動態設計的原則。應在充分掌握場地水文地質條件、填料來源及其性質的基礎上，綜合進行路堤斷面、排水設施、邊坡防護、地基及堤身處治等的設計。當實際情況有變化時，應及時調整設計，確保路堤穩定。
3.6.2對邊坡高度超過20m的路堤或地面斜坡坡率陡于1:2.5的路堤，以及不良地質、特殊地段的路堤，應進行個別勘察設計，對重要的路堤應進行穩定性監控。
3.6.3高邊坡路堤與陡斜坡路堤的地基勘察應查明地基土的土質類別、層位、厚度、分布特征和物理力學性質，確定地下水埋深和分布特征，確定地基土的承載能力，獲取設計所需的物理力學指標。其工程地質勘察應滿足《公路工程地質勘察規范》的要求。
3.6.4路基填料應滿足第3.2.1、3.3.1 條規定，路堤壓實度應滿足第3.2.1、3.3.2 條的要求。必要時，可采用沖擊碾壓或強夯等進行增強補壓，以消減高路堤的差異變形。3.6.5高路堤邊坡形式和坡度應根據填料的物理力學性質、邊坡高度、車輛荷載和工程地質條件等經穩定分析計算確定。高路堤斷面形式宜采用臺階式，降水量較大的地區，平臺上應加設截水溝。
3.6.6高路堤穩定性分析的強度參數應根據填料場地情況，選擇有代表性土樣進行室內試驗，并結合現場情況確定。路堤填土的強度參數、值，采用直剪快剪或三軸不排水剪試驗獲得。試樣的制備要求及穩定分析各階段采用的試驗方法詳見表3.6.6。當路堤填料為粗粒土或填石料時，應采用大型三軸試驗儀進行試驗。分析高路堤的穩定性時，地基的強度參數、值，宜采用直剪的固結快剪或三軸剪的固結不排水剪試驗獲得。分析路堤沿斜坡地基或軟弱層帶滑動的穩定性時，應結合場地條件，選擇控制性層面的土層試驗獲得強度參數、值。可采用直剪快剪或三軸剪的不固結不排水剪試驗。當可能存在地下水時，應采用飽水試件進行試驗。
表3.6.6 路堤填土采用的強度指標 控制穩定 的時期 強度計算方法 土 類 試驗方法 采用的 強度指標 試樣起始狀態 備 注 施工期 總應 力法 滲透系數小于 10-7cm/s 直剪快剪
、填筑含水量和填筑密度。當難以獲得填筑含水量和填筑密度時，或進行初步穩定分析時，密度采用要求達到的密度，含水量按擊實曲線上要求密度對應的較大含水量。任何滲透系數 三軸不排水剪 運營期 總應
力法 滲透系數小于
10-7cm/s 直剪固結快剪、同上 用于新建路堤的穩定性分析。任何滲透系數 三軸固結 不排水剪
滲透系數小于
10-7cm/s 直剪快剪、同上，但要預先飽和。
用于新建路堤邊坡的淺層穩定性分析。任何滲透系數 三軸不排水剪 滲透系數小于 10-7cm/s 直剪快剪、取路堤原狀土 用于已建路堤的穩定性分析。任何滲透系數 三軸不排水剪 3.6.7路堤穩定性分析包括路堤堤身的穩定性、路堤和地基的整體穩定性、路堤沿斜坡地基或軟弱層帶滑動的穩定性等內容。1 路堤的堤身穩定性、路堤和地基的整體穩定性宜采用簡化Bishop法進行分析計算，穩定系數Fs按式（3.6.7-1）計算。（3.6.7-1）
圖3.6.7-1 簡化Bishop法計算圖示 式中： —第 土條重力；
—第 土條底滑面的傾角；
—第 土條垂直方向外力；
Ki依土條滑弧所在位置分別按（3.6.7-2）和（3.6.7-3）計算。當土條 滑弧位于地基中時
（3.6.7-2）式中： —土條 地基部分的重力；
—土條 路堤部分的重力；
—第 土條寬度；
—地基固結度；
、—第 土條滑弧所在地基土層的粘結力和內摩擦角。
當土條 滑弧位于路堤中時
（3.6.7-3）式中：、—土條 滑弧所在路堤土的粘結力和內摩擦角。
其余符號同前。
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（3.6.7-4）
式中： —第土條 滑弧所在土層的內摩擦角。滑弧位于地基中取地基土的內摩擦角，位于路堤中時取路堤土的內摩擦角。路堤沿斜坡地基或軟弱層帶滑動的穩定性可采用不平衡推力法進行分析計算，穩定系數Fs按以下方法計算。
（3.6.7-5）
（3.6.7-6）
圖3.6.7-2 不平衡推力法計算圖示
用式（3.6.7-5）和（3.6.7-6）逐條計算，直到第n條的剩余推力為零，由此確定穩定系數。式中： —第 個土條的重力與外加豎向荷載之和；
—第 個土條底滑面的傾角；
、—第 個土條底的粘結力和內摩擦角；
—第 個土條底滑面的長度；
—第 個土條底滑面的傾角；
—第 個土條傳遞給第 個土條的下滑力。
3.6.8路堤穩定性計算分析得到的穩定系數不得小于表3.6.8所列穩定安全系數。
表3.6.8 推薦的穩定安全系數
分析內容 計算方法 地基情況 計算采用的地基平均固結度及強度指標 安全系數 路堤的堤身穩定性 簡化Bishop法（式3.6.7-1）按表3.6.6確定 1.35 路堤和地基的整體穩定性 簡化Bishop法
（式3.6.7-1）地基土滲透性較差、排水條件不好 取U=0，地基土采用直剪的固結快剪或三軸剪的固結不排水剪指標，路堤填土按表3.6.6確定。1.20 按實際固結度，采用直剪的固結快剪或三軸剪的固結不排水剪指標，路堤填土按表3.6.6確定。1.40 地基土滲透性較好、排水條件良好 取U=1，采用直剪的固結快剪或三軸剪的固結不排水剪指標，路堤填土按表3.6.6確定。1.45 取U=1，地基土采用快剪指標，路堤填土按表3.6.6確定。1.35 路堤沿斜坡地基或軟弱層滑動的穩定性 不平衡推力法
（式3.6.7-5）采用直剪的快剪或三軸剪的不排水剪指標，路堤填土按表3.6.6確定。1.30
3.6.9路堤基底處理應符合第3.3.5條規定，當地基分布有軟弱土層時，應按第7.6節規定，做好地基加固設計。當路堤穩定系數小于表3.6.8的穩定安全系數時，應采取改善基底條件或設置支擋結構物等措施。3.6.10路堤穩定性監測設計 路堤施工應注意觀測路堤填筑過程中或以后的地基變形動態，對路堤施工實行動態監控，觀測的項目參照附表B—2選定。設計應明確觀測的路堤段落、觀測項目、觀測點的數量及位置等，確定穩定性觀測控制標準，說明施工中應注意的事項。
3.7挖方高邊坡
3.7.1土質挖方邊坡高度超過20m、巖石挖方邊坡高度超過30m、以及不良地質、特殊巖土地段的挖方邊坡，應進行個別勘察設計。3.7.2邊坡工程勘探宜采用鉆探、坑（井、槽）探與物探等相結合的綜合方法，必要時可輔以硐探。邊坡工程地質勘察應滿足《公路工程地質勘察規范》的要求，并應查明下列內容： 1 地形地貌特征； 巖土體類型、成因、性狀、風化程度、完整程度、分層厚度； 3 巖土體天然和飽水狀態下物理力學性能（如重度、強度參數、等）； 4 主要結構面（特別是軟弱結構面）特征、組合關系、力學屬性、與臨空面關系； 5 氣象、水文和水文地質條件； 不良地質現象的范圍、性質和分布規律； 坡頂鄰近建筑物的荷載、結構、基礎形式、埋深及穩定狀態。3.7.3邊坡巖土體力學參數 巖體抗剪強度指標宜根據現場原位試驗確定。試驗應符合現行國家標準《工程巖體試驗方法標準》（GB/T50266）的規定。當無條件進行試驗時，可采用《工程巖體分級標準》（GB50218）及表3.7.3-1和反算分析等方法綜合確定。表3.7.3-1 結構面抗剪強度指標標準值 結構面類型 結構面結合程度 內摩擦角(?)粘聚力(MPa)
硬性結構面 結合好 >35 >0.13 2 結合一般 35～27 0.13～0.09 3 結合差 27～18 0.09～0.05
軟弱結構面 4 結合很差 18～12 0.05～0.02 5 結合極差(泥化層)根據地區經驗確定 注：1）表中數值已考慮結構面的時間效應。2)極軟巖、軟巖取表中低值；
3)巖體結構面連通性差取表中的高值；
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4)巖體結構面浸水時取表中的低值； 巖體結構面的結合程度可按表3.7.3-2確定。表3.7.3-2 結構面的結合程度
結合程度 結構面特征
結合好 張開度小于1mm，膠結良好，無充填；張開度1～3mm，硅質或鐵質膠結 結合一般 張開度1～3mm，鈣質膠結；張開度大于3mm，表面粗糙，鈣質膠結 結合差 張開度1～3mm，表面平直，無膠結；張開度大于3mm，巖屑充填或巖屑夾泥質充填 結合很差、結合極差(泥化層)表面平直光滑，無膠結；泥質充填或泥夾巖屑充填，充填物厚度大于起伏差；
分布連續的泥化夾層；未膠結的或強風化的小型斷層破碎帶 邊坡巖體性能指標標準值可按地區經驗確定。對于重要邊坡應通過試驗確定。巖體內摩擦角可由巖塊內摩擦角標準值按巖體裂隙發育程度乘以表3.7.3-3所列的折減系數確定。
表3.7.3-3 邊坡巖體內摩擦角折減系數
邊坡巖體特性 內摩擦角的折減系數 邊坡巖體特性 內摩擦角的折減系數 裂隙不發育 0.90～0.95 裂隙發育 0.80～0.85 裂隙較發育 0.85～0.90 碎裂結構 0.75～0.80 5 土體力學參數宜采用原位剪切試驗、原狀土樣室內剪切試驗及反算分析等方法綜合確定。6 土質邊坡按水土合算原則計算時，地下水位以下的土宜采用三軸試驗土的自重固結不排水抗剪強度指標；按水土分算原則計算時，地下水位以下的土宜采用土的有效抗剪強度指標。3.7.4邊坡穩定性評價 邊坡穩定性評價宜綜合采用工程地質類比法、圖解分析法、極限平衡法和數值分析法進行。2 邊坡穩定性計算方法應考慮邊坡可能的破壞形式，可按下列方法確定： 1)規模較大的碎裂結構巖質邊坡和土質邊坡宜采用簡化Bishop計算； 2)對可能產生直線形破壞的邊坡宜采用平面滑動面解析法進行計算； 3)對可能產生折線形破壞的邊坡宜采用不平衡推力法計算；
4)對結構復雜的巖質邊坡，可配合采用赤平投影法和實體比例投影法分析及鍥形滑動面法進行計算；
5)當邊坡破壞機制復雜時，宜結合數值分析法進行分析。3 邊坡穩定性計算應分成以下三種工況：
1)正常工況：邊坡處于天然狀態下的工況；
2)非正常工況Ⅰ：邊坡處于暴雨或連續降雨狀態下的工況；
3)非正常工況Ⅱ：邊坡處于地震等荷載作用狀態下的工況。邊坡穩定性驗算時，其穩定系數應滿足表3.7.4規定的安全系數要求，否則應對邊坡進行支護。
表3.7.4 路塹邊坡安全系數 公路等級 路塹邊坡安全系數
高速公路、一級公路 正常工況 1.20～1.30 非正常工況Ⅰ 1.10～1.20 非正常工況Ⅱ 1.05～1.10 二級及二級以下公路 正常工況 1.15～1.25 非正常工況Ⅰ 1.05～1.15 非正常工況Ⅱ 1.02～1.05 注：表中安全系數取值應與計算方法對應。
3.7.5根據不同的巖土性質和穩定要求應將邊坡開挖成折線式或臺階式邊坡。臺階式邊坡中部應設置邊坡平臺，邊坡平臺的寬度不宜小于2m。堅硬巖石地段邊坡可不設平臺，其邊坡坡率可調查附近已建工程的人工邊坡及自然山坡情況，根據邊坡穩定性分析綜合確定。
3.7.6邊坡防護設計應根據邊坡地質和環境條件、邊坡高度及公路等級，采取工程防護與植物防護的綜合措施，穩定性差的邊坡應設置綜合支擋工程，并采用分層開挖、分層穩定和坡腳預加固技術。
3.7.7應設置完善的邊坡地表和地下排水系統，及時引排地面水和地下水。排水系統設計要求應符合第3.4節的規定，各種排水設施構造尺寸按第4.2、4.3節確定。
3.7.8高速公路、一級公路挖方高邊坡及不良地質、特殊巖土地段的挖方邊坡設計應采用施工監測、信息化動態設計方法。應提出對施工方案的特殊要求和監測要求，應掌握施工現場的地質情況、施工情況和變形、應力監測的反饋信息，及時對原設計進行校核、修改和補充。監測的內容包括：對邊坡不穩定的范圍、移動方向和速度以及地下水、爆破振動等取得定量數據，供設計分析；對錨固系統、擋土墻等加固措施的受力、變形等進行量測，驗證其是否達到預期的作用，如未達到則應采取補救措施。
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邊坡工程監測項目應考慮公路等級、支擋結構特點和變形控制要求、地質條件，根據附表B—
1、附表B—3選定。監測周期應根據公路等級、支擋結構特點、地質條件確定，對于高速公路重點高邊坡，監測周期應為公路建成營運后不少于一年。
3.8填石路堤 3.8.1一般規定 膨脹性巖石、易溶性巖石、崩解性巖石和鹽化巖石等均不應用于路堤填筑。用填石料修筑公路路堤，應采取相應的技術措施，做好斷面設計、結構設計和排水設計，保證填石路堤有足夠的強度和穩定性，并具有可供鋪筑路面的堅實基礎。3 填石路堤應采用大功率推土機與重型壓實機具施工。填石路堤在施工前，應通過試驗路段，確定填石路堤合適的填筑層厚、壓實工藝以及質量控制標準。采用強夯或沖擊式壓路機進行施工的填石路堤，其壓實層厚與質量控制標準可通過現場試驗或參照相應的技術規范確定。3.8.2填石料的分類
根據石料飽和抗壓強度指標，可按表3.8.2將填石料分為硬質巖石、中硬巖石、軟質巖石。表 3.8.2 巖石分類表 巖石類型 單軸飽和抗壓強度
(MPa)代表性巖石
硬質巖石 ≥60 1． 花崗巖、閃長巖、玄武巖等巖漿巖類
2． 硅質、鐵質膠結的礫巖及砂巖、石灰巖、白云巖等沉積巖類。3． 片麻巖、石英巖、大理巖、板巖、片巖等變質巖類。中硬巖石 30～60 軟質巖石 5～30 1． 凝灰巖等噴出巖類；
2． 泥礫巖、泥質砂巖、泥質頁巖、泥巖等沉積巖類； 3． 云母片巖或千枚巖等變質巖類
3.8.3 不同強度的石料,應分別采用不同的填筑層厚和壓實控制標準。填石路堤的壓實質量標準宜用孔隙率作為控制指標，并符合表3.8.3-1～3.8.3-3要求。表3.8.3-1 硬質石料壓實質量控制標準 分區 路面底面以下深度(m)攤鋪層厚(mm)最大粒徑(mm)壓實干密度(kN/m3)孔隙率(%)上 路 堤 0.80 ～1.50 <=400 小于層厚2/3 由試驗確定 ≯ 23 下 路 堤 > 1.50 <=600 小于層厚2/3 由試驗確定 ≯25
表3.8.3-2 中硬石料壓實質量控制標準 分區 路面底面以下深度(m)攤鋪層厚(mm)最大粒徑(mm)壓實干密度(kN/m3)孔隙率(%)上 路 堤 0.80 ～1.50 <=400 小于層厚2/3 由試驗確定 ≯ 22 下 路 堤 > 1.50 <=500 小于層厚2/3 由試驗確定 ≯ 24
表3.8.3-3 軟質石料壓實質量控制標準 分區 路面底面以下深度(m)攤鋪層厚(mm)最大粒徑(mm)壓實干密度(kN/m3)孔隙率
(%)上 路 堤 0.80 ～1.50 <=300 小于層厚 由試驗確定 ≯ 20 下 路 堤 > 1.50 <=400 小于層厚 由試驗確定 ≯ 22
3.8.4 填石路堤的質量控制
1.填石路堤的壓實質量宜采用施工參數（壓實功率、碾壓速度、壓實遍數、鋪筑層厚等）與壓實質量檢測聯合控制。
2填石路堤壓實質量以采用壓實沉降差或孔隙率進行檢測，孔隙率的檢測應采用水袋法進行。3.8.5 在填石料表面填筑土、粉煤灰等其它材料時，填石料頂面應無明顯孔隙、空洞。在其它填料填筑前，填石路堤最后一層的鋪筑層厚應不大于400㎜，過渡層碎石料粒徑應小于150㎜，其中小于0.05㎜的細料含量不應小于30％。在必要時，宜設置土工布作為隔離層。3.8.6 填石路堤可采用與土質路堤相同的路堤斷面型式，填石路堤的邊坡坡率應根據填石料種類、邊坡高度和基底的地質條件確定。易風化巖石與軟質巖石用作填料時，應按土質路堤邊坡設計。在路堤基底良好時，填石路堤邊坡坡率不宜陡于表3.8.6規定。表3.8.6 填石路堤邊坡坡率
填石料種類 邊坡高度 邊坡坡率
全部高度 上部高度 下部高度 上部高度 下部高度 硬質巖石 20 8 12 1:1.1 1:1.3 中硬巖石 20 8 12 1:1.3 1:1.5 軟質巖石 20 8 12 1:1.5 1:1.75 填方邊坡較高時，可在邊坡中部設邊坡平臺，平臺寬度1m～3m。中硬和硬質石料及以上填石路堤應進行邊坡碼砌，邊坡碼砌應采用強度大于30MPa的不易風化的石料，碼砌石塊最小尺寸不應小于300mm，石塊應規則。
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長安大學_edu 2位粉絲 10樓 填高小于5m的填石路堤，邊坡碼砌厚度不小于1m，填高5m～12m的填石路堤，邊坡碼砌厚度不小于1.5m，12m以上填高的路堤邊坡碼砌厚度不小于2m。
3.8.7 填石路堤穩定性驗算與沉降計算 對于軟弱地基上的填石路堤，其設計結構形式應與軟土地基處治設計綜合考慮，并應進行穩定驗算和沉降計算。填筑路堤在采用風化巖石和軟質巖石時，應考慮浸水后抗剪強度降低、壓縮性增加等不利情況。
3.9粉煤灰路堤 3.9.1一般規定 粉煤灰路堤系指全部采用粉煤灰（純灰）或部分采用粉煤灰（灰土間隔）填筑的公路路堤。2 用粉煤灰修筑公路路堤，應采取相應的技術措施，做好斷面設計、結構設計和排水設計，保證粉煤灰路堤有足夠的強度和穩定性。不能使用大型壓路機碾壓的部位，應采取換填或其他固化措施。位于地震動峰值加速度系數大于等于0.05g地區的粉煤灰路堤，應按《公路工程抗震設計規范》的有關規定進行設防。3.9.2粉煤灰 用于高速公路、一級公路路堤的粉煤灰燒失量宜小于20%，燒失量超過標準的粉煤灰應作對比試驗，分析論證后采用。設計粉煤灰路堤應預先調查料源并作好必要的室內試驗，掌握粉煤灰材料的工程特性。試驗方法按《公路土工試驗規程》執行。3.9.3 設計參數 粉煤灰使用前必須選擇有代表性的試樣進行擊實試驗，確定最大干密度和最佳含水量。2 應通過試驗測定粉煤灰的內摩擦角 和粘結強度。粉煤灰的滲透系數、壓縮系數、毛細水上升高度宜通過試驗確定。3.9.4路堤橫斷面設計 粉煤灰路堤的邊坡和路肩應采取土質護坡保護措施。應根據施工季節和當地降雨量的大小，決定是否在土質護坡中設置排水滲溝，并應采取相應措施防止滲溝淤塞。粉煤灰路堤上路床范圍應采用土質填筑，也可與路面結構層相結合，采用石灰土、二灰土等路面底基層材料作封頂層。粉煤灰路堤底部應離開地下水位或地表長期積水位500mm以上，否則應設置隔離層。隔離層厚度不宜小于300mm，隔離層橫坡不宜小于3%。粉煤灰路堤的擋墻結構，應按第5.4節設計，并在墻體泄水孔進水口處設置反濾層。3.9.5 對于高度在5.0m以上的路堤，應驗算路堤自身的穩定性，其抗滑安全系數應滿足相關規范要求。
3.9.6 壓實度標準應在表3.2.1、表3.3.2基礎上通過試驗規定。
3.10路基取土
3.10.1 路線外集中取土坑的設置，應根據各地段所需取土數量，并結合路基排水、地形、土質、施工方法等，作出統一設計。
3.10.2取土坑設置應符合下列規定：
1．取土坑至路基之間的距離不得影響路基邊坡穩定。2．橋頭引道兩側不宜設置取土坑。
3．兼作排水的取土坑，應確保水流通暢排泄，其深度不宜超過該地區地下水水位，并應與橋涵進口高程相銜接；其縱坡不應小于0.2%，平坦地段亦不應小于0.1%。
3.10.3對取土坑應采取必要的排水、防護和綠化措施，避免水土流失。
3.11路基棄土
3.11.1 路基棄土堆設計應與當地農田建設和自然環境相結合，并注意保護林木、農田、房屋及其它工程設施。
3.11.2 應合理設置棄土堆，不得影響路基穩定及斜坡穩定。
3.11.3 棄土堆應堆放規則，進行適當碾壓，并應采取必要的排水、防護和綠化措施。3.11.4沿河棄土時，應防止加劇下游路基與河岸的沖刷，避免棄土阻塞、污染河道，必要時應設置防護支擋工程。橋頭棄土不得擠壓橋墩，阻塞橋孔。
4路基排水
4.1 一般規定
4.1.1 公路路基排水設計應防、排、疏結合，并與路面排水、路基防護、地基處理以及特殊路基地區（段）的其它處治措施等相互協調，形成完善的排水系統。
4.1.2 路基排水設計應遵循總體規劃，合理布局，少占農田，環境保護，景觀協調的原則，并與當地排灌系統協調。
4.1.3排水困難地段，可采取降低地下水位、設置隔離層等措施，使路基處于干燥、中濕狀態。
4.1.4施工場地的臨時性排水設施，應盡可能與永久性排水設施相結合。各類排水設施的設計應滿足使用功能要求，結構安全可靠，便于施工、檢查和養護維修。
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4.2 地表排水
4.2.1 路基地表排水設施設計降雨的重現期：高速公路、一級公路應采用15年，其它等級公路應采用10年。各類地表排水設施的斷面尺寸應滿足設計排水流量的要求，溝頂應高出溝內設計水面0.2m以上。
4.2.2 路基地表排水設施包括邊溝、截水溝、排水溝、跌水與急流槽、蒸發池、油水分離池、排水泵站等，應結合地形和天然水系進行布設，并做好進出口的位置選擇和處理，防止出現堵塞、溢流、滲漏、淤積、沖刷和凍結等現象。
4.2.3 地表排水溝管排放的水流不得直接排入飲用水水源、養殖池。4.2.4 邊溝 邊溝斷面形式及尺寸應根據地形地質條件、邊坡高度及匯水面積等確定。邊溝溝底縱坡宜與路線縱坡一致，并不宜小于0.3%。困難情況下，可減小至0.1%。3 路塹邊溝的水流，不應流經隧道排出。4 邊溝有可能產生沖刷時，應進行防護。
4.2.5 截水溝 截水溝應根據地形條件及匯水面積等進行設置。挖方路基的塹頂截水溝應設置在坡口5m以外，并宜結合地形進行布設。填方路基上側的路堤截水溝距填方坡腳的距離，應不小于2m。在多雨地區，視實際情況可設一道或多道截水溝。截水溝斷面形式應結合設置位置、排水量、地形及邊坡情況確定，一般情況下，溝底縱坡不宜小于0.3%。截水溝的水流應排至路界之外，不宜引入路塹邊溝。4 截水溝應進行防滲加固。
4.2.6 排水溝 將邊溝、截水溝、取（棄）土場和路基附近低洼處匯集的水引向路基以外時，應設置排水溝。排水溝斷面形式應結合地形、地質條件確定，溝底縱坡不宜小于0.3%，與其它排水設施的連接應順暢。易受水流沖刷的排水溝應視實際情況采取防護、加固措施。
4.2.7 跌水與急流槽 水流通過坡度大于10%，水頭高差大于1.0m的陡坡地段，或特殊陡坎地段時，宜設置跌水或急流槽。跌水和急流槽應采取加固措施。急流槽底的縱坡應與地形相結合，進水口應予防護加固，出水口應采取消能措施，防止沖刷。為防止基底滑動，急流槽底可設置防滑平臺，或設置凸榫嵌入基底中。4.2.8 蒸發池 氣候干旱且排水困難地段，可利用沿線的取土坑或專門設置蒸發池匯集地表水。蒸發池邊緣距路基邊溝距離應以保證路基的穩定和安全為原則，并不應小于5m，濕陷性黃土地區不得小于濕陷半徑。池中設計水位應低于排水溝的溝底。蒸發池的容量應以一個月內路基匯流入池中的雨水能及時完成滲透與蒸發作為設計依據。每個蒸發池的容水量應根據蒸發池的縱向間距經水力、水文計算后確定。4 蒸發池應根據具體情況采取適當的防護加固措施，蒸發池的設置不應使附近地面形成鹽漬化或沼澤化。
4.2.9 油水分離池 路基排水溝出口位于水質特別敏感區，且所排污水水質不滿足《污水綜合排放標準》（GB8978）中所規定時，可設置油水分離池。油水分離宜采用沉淀法處理。污水進入油水分離池前，應先通過格柵和沉砂池。油水分離池的大小應根據所在路段排水溝匯入水量確定，并保證流入分離池的油水能有足夠的時間分離或過濾凈化。4.2.10 排水泵站 路基匯水無法自流排出時，可設置排水泵站。排水泵站包括集水池和泵房。2 集水池的容積，應根據匯水量、水泵能力和水泵工作情況等因素確定。3 水泵抽出的水，應排至路界之外。
4.3 地下排水
4.3.1 進行地下排水設計前，應進行野外工程地質和水文地質調查、勘探和測試，查明水文地質條件，獲取有關水文地質參數。
4.3.2 路基地下排水設施包括暗溝（管）、滲溝、滲水隧洞、滲井、仰斜式排水孔、檢查疏通井等。地下排水設施的類型、位置及尺寸應根據工程地質和水文地質條件確定，并與地表排水設施相協調。
4.3.3 暗溝（管）暗溝（管）用于排除泉水或地下集中水流。暗溝的縱坡不宜小于1%，條件困難時亦不得小于0.5%，出水口處應加大縱坡，并應高出地表排水溝常水位0.2m以上。寒冷地區的暗溝，應作防凍保溫處理或將暗溝設在凍結深度以下。4.3.4 滲溝（井）滲溝、滲水隧洞及滲井用于降低地下水位或攔截地下水。當地下水埋藏淺或無固定含水層時，宜采用滲溝。
當地下水埋藏較深或有固定含水層時，宜采用滲水隧洞、滲井。滲溝的埋置深度按地下水位的高程、地下水位需下降的深度以及含水層介質的滲透系數等因素考慮確定。滲溝的排水孔（管），應設在凍結深度以下不小于0.25m處。截水滲溝的基底宜埋入隔水層內不小于0.5m。邊坡滲溝、支撐滲溝的基底，宜設置在含水層以下較堅實的土層上。寒冷地區的滲溝出口，應采取防凍措施。滲溝、滲水隧洞及滲井的斷面尺寸，應根據構造類型、埋設位置、滲水量、施工和維修條件等確定。滲溝頂部和底部應設置封閉層。滲水隧洞襯砌結構尺寸由計算確定。填石滲溝最小縱坡不宜小于1%，無砂混凝土滲溝、管式及洞式滲溝最小縱坡不宜小于0.5%。滲溝出口段宜加大縱坡，出口處宜設置柵板或端墻，出水口應高出地表排水溝槽常水位0.2m以上。滲溝及滲水隧洞迎水側可采用砂礫石、無砂混凝土、滲水土工織物作反濾層。邊坡滲溝、支撐滲溝應垂直嵌入邊坡坡體，其平面形狀宜采用條帶形布置；對于范圍較大的潮濕坡體，可采用增設支溝的分岔形布置或拱形布置。地下水位較高、水量較大的填挖交界路段和低填方路段應設置滲溝，保證路基處于干燥或中濕狀態。
4.3.5 檢查、疏通井 深而長的暗溝（管）、滲溝及滲水隧洞，在直線段每隔一定距離及平面轉彎、縱坡變坡點等處，宜設置檢查、疏通井。
檢查井內應設檢查梯，井口應設井蓋，兼起滲井作用的檢查井的井壁，應設置反濾層。4.3.6 仰斜式排水孔 仰斜式排水孔用于引排邊坡內的地下水。仰斜式排水孔的仰角不宜小于6°，長度應伸至地下水富集部位或潛在滑動面，并宜根據邊坡滲水情況成群分布。仰斜式排水孔排出的水宜引入路塹邊溝排除。
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長安大學_edu 2位粉絲 12樓 路基防護與支擋 5.1一般規定
5.1.1 各級公路應根據當地氣候、水文、地形、地質條件及筑路材料分布情況，采取工程防護和植物防護相結合的綜合措施，防治路基病害，保證路基穩定，并與周圍環境景觀相協調。5.1.2路基坡面防護工程應在穩定的邊坡上設置，防護類型的選擇應綜合考慮工程地質、水文地質、邊坡高度、環境條件、施工條件和工期等因素的影響，對于路基穩定性不足和存在不良地質因素的路段，應注意路基邊坡防護與支擋加固的綜合設計。
5.1.3路基支擋結構設計應滿足在各種設計荷載組合下支擋結構的穩定、堅固和耐久；結構類型選擇及設置位置的確定應安全可靠、經濟合理、便于施工養護；結構材料應符合耐久、耐腐蝕的要求。
5.1.4在地下水較為發育路段，應注意路基邊坡防護與地下排水措施的綜合設計。在多雨地區，用砂類土、細粒土等填筑的路堤，應采取坡面防護與截排水的綜合措施，防止邊坡沖刷破壞。
5.1.5 防護支擋結構應與橋臺、隧道洞門、既有支擋結構物協調配合，銜接平順。
5.1.6 路基施工過程中應注意邊坡臨時防護措施，邊坡臨時防護工程宜與永久防護工程相結合。
5.2坡面防護 5.2.1 植物防護 1 植被防護
1)選用草種應根據防護目的、氣候、土質、施工季節等確定，宜采用易成活、生長快、根系發達、葉莖矮或有匍匐莖的多年生草種。
2)種子的配合、播種量等的設計應根據選用植物的生長特點、防護地點及施工方法確定。3)鋪草皮適用于需要快速綠化的邊坡，且坡率緩于1：1的土質邊坡和嚴重風化的軟質巖石邊坡。草皮應選擇根系發達、莖矮葉茂耐旱草種，不宜采用喜水草種，嚴禁采用生長在泥沼地的草皮。
4)植樹適用于坡率緩于1:1.5的邊坡，或在邊坡以外的河岸及漫灘外。樹種應選用能迅速生長且根深枝密的低矮灌木類。公路彎道內側邊坡嚴禁栽植高大樹木。2 三維植被網防護
三維植被網適用于砂性土、土夾石及風化巖，且坡率緩于1：0.75邊坡防護；三維植被網中的回填土采用客土或土、肥料及含腐殖質土的混合物。濕法噴播
濕法噴播適用于土質邊坡、土夾石邊坡、嚴重風化巖石的坡率緩于1：0.5的路塹和路堤邊坡及中央分隔帶、立交區、服務區及棄土堆綠化防護。4 客土噴播
1)客土噴播適用于風化巖、土壤較少的軟巖、養分較少的土壤、硬質土壤，植物立地條件差的高大陡坡面和受侵蝕顯著的坡面。
2)當坡度陡于1：1.0時，宜設置掛網或混凝土框架。5.2.2骨架植物防護 漿砌片石或水泥混凝土骨架植草護坡
1）適用于緩于1：0.75土質和全風化的巖石邊坡。當坡面受雨水沖刷嚴重或潮濕時，坡度應緩于1：1。
2）應視邊坡坡度、土質和當地情況確定骨架形式，并與周圍景觀相協調。框架內應采用植物或其他輔助防護措施。
3）當降雨量較大且集中的地區，骨架宜做成截水溝型。截水溝斷面尺寸由降雨強度計算確定。多邊形水泥混凝土空心塊植物護坡
1）適用于坡度緩于1：0.75的土質邊坡和全風化、強風化的巖石路塹邊坡。并視需要設置漿砌片石或混凝土骨架。
2）多邊形空心預制塊的混凝土強度不應低于C20，厚度不應小于150mm。空心預制塊內應填充種植土，噴播植草。錨桿混凝土框架植物防護
1）適用于土質邊坡和坡體中無不良結構面、風化破碎的巖石路塹邊坡。
2）錨桿采用非預應力的全長粘結型錨桿，錨桿間距、長度應根據邊坡地質情況而定。錨桿保護層厚度不應小于20mm。
3）框架應采用鋼筋混凝土，混凝土強度不應低于C25，框架幾何尺寸應根據邊坡高度和地層情況等確定，框架內宜植草。
5.2.3 圬工防護 1 噴護
1)適用于坡度緩于1：0.5、易風化但未遭強風化的巖石邊坡。2)噴漿防護厚度不宜小于50mm，采用的砂漿強度不應低于M10。3)噴射混凝土防護厚度不宜小于80mm，混凝土強度不應低于C15。4)噴護坡面應設置泄水孔和伸縮縫。2 錨桿掛網噴漿（混凝土）
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1)適用于坡面為碎裂結構的硬巖或層狀結構的不連續地層以及坡面巖石與基巖分開并有可能下滑的挖方邊坡。2)錨桿應嵌入穩固基巖內，錨固深度應根據巖體性質確定。
3)鋼筋網噴射混凝土支護厚度不應小于100mm，亦不應大于250mm。鋼筋保護層厚度不應小于20 mm。3 護坡
1)干砌片石護坡適用于坡度緩于1：1.25的土（石）質路塹邊坡。干砌片石護坡厚度不宜小于250mm。
2)漿砌片（卵）石護坡適用于坡度緩于1：1的易風化的巖石和土質路塹邊坡。漿砌片（卵）石護坡的厚度不宜小于250mm，砂漿強度不應低于M5，護坡應設置伸縮縫和泄水孔。3)水泥混凝土預制塊護坡適用于石料缺乏地區的路基邊坡防護。預制塊的混凝土強度不應低于C15，在嚴寒地區不應低于C20。
4)鋪砌層下應設置碎石或砂礫墊層，厚度不宜小于100mm。4 護面墻
1)護面墻適用于防護易風化或風化嚴重的軟質巖石或較破碎巖石的挖方邊坡以及坡面易受侵蝕的土質邊坡，邊坡不宜陡于1:0.5。護面墻類型應根據邊坡地質條件確定，窗孔式護面墻防護的邊坡不應陡于1:0.75；拱式護面墻適用于邊坡下部巖層較完整而上部需防護路段，邊坡應緩于1：0.5。
2)單級護面墻的高度不宜超過10m，并應設置伸縮縫和泄水孔。
3)護面墻基礎應設置在穩定的地基上，埋置深度應根據地質條件確定，冰凍地區，應埋置在冰凍深度以下不小于250mm。護面墻前趾應低于邊溝鋪砌的底面。5.2.4 封面、捶面 1 封面
1)封面適用于坡面較干燥、未經嚴重風化的各種易風化巖石邊坡，但不適用于由煤系巖層及成巖作用很差的紅色粘土巖組成的邊坡。抹面防護使用年限為8～10年，高速公路路基邊坡不宜采用抹面防護。
2)抹封面厚度不宜小于30mm，表層可涂軟化點稍高于當地氣溫的瀝青保護層。捶面
1)捶面適用于邊坡坡度緩于1：0.5、易受沖刷的土質邊坡或易風化剝落的巖石邊坡。使用年限為10～15年，高速公路路基邊坡不宜采用捶面防護。2)捶面宜采用等厚截面，其厚度不宜小于100mm。
5.3沿河路基防護 5.3.1一般規定 沿河地段路基當受水流沖刷時，應根據河流特性、水流性質、河道地貌、地質等因素，結合路基位置，選用適宜的防護工程類型、導流或改河工程。沖刷防護工程頂面高程，應為設計水位加上波浪侵襲、壅水高度及安全高度。基底埋設在沖刷深度以下不小于1m或嵌入基巖內。當沖刷深度較深、水下施工困難時，可采用樁基、沉井基礎或適宜的平面防護。設置導流建筑物時，應根據河道地貌、地質、水流特性、河道演變規律和防護要求等設計導治線，并應避免農田、村莊、公路和下游路基的沖刷加劇。在山區河谷地段，不宜設置挑水導流建筑物。5.3.2植物防護 植物防護適用于允許流速小于1.2 m/s～1.8m/s的季節性水流沖刷，用于沖刷防護的植物防護應符合第5.2.1條的有關規定。經常浸水或長期浸水的路堤邊坡，不宜采用種草防護。2 在沿河路基外的河灘上植造防護林帶，樹種應具有喜水性。5.3.3砌石或混凝土護坡 砌石或混凝土護坡適用于允許流速2 m/s～8m/s的路堤邊坡。用于沖刷防護的干(漿)砌片石(混凝土塊)護坡應符合第5.2.3條的有關規定。漿砌片（卵）石護坡厚度應按流速及波浪的大小等因素確定，并不應小于350mm。護坡底面應設厚度不小于100mm反濾層。
5.3.4 護坦防護適用于沿河路基擋土墻或護坡的局部沖刷深度過大，深基礎施工不便的路段。5.3.5 拋石 拋石適用于經常浸水且水深較大的路基邊坡或坡腳以及擋土墻、護坡的基礎防護。拋石一般多用于搶修工程。拋石邊坡坡度和選用石料塊徑應根據水深、流速和波浪情況確定，石料塊徑應大于300mm，坡度不應陡于所拋石料浸水后的天然休止角，厚度不應小于所用最小石料塊徑的兩倍。5.3.6 石籠 石籠防護適用于受水流沖刷和風浪侵襲，且防護工程基礎不易處理或沿河擋土墻、護坡基礎局部沖刷深度過大的沿河路堤坡腳或河岸。
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長安大學_edu 2位粉絲 14樓 石籠內所填石料，應采用重度大、浸水不崩解、堅硬且未風化石塊，塊徑應大于石籠的網孔。
5.3.7浸水擋土墻 浸水擋土墻適用于允許流速5 m/s～8m/s的峽谷急流和水流沖刷嚴重的河段。浸水擋土墻設計應符合第5.4節的有關規定，并應注意浸水擋土墻和岸坡的銜接。5.3.8土工膜袋 土工織物軟體沉排、土工膜袋適用于流速為2 m/s～3m/s的沿河路基沖刷防護。土工膜袋可用于替代干砌塊石、砂漿塊石等修建堤坡堤腳，構筑丁壩、堤壩主體，還可以用于堤壩崩塌、江河崩岸險情的搶護。5.3.9丁壩 丁壩適用于寬淺變遷性河段，用以挑流或減低流速，減輕水流對河岸或路基的沖刷。2 丁壩長度應根據防護長度、丁壩與水流方向的交角、河段地形、水文條件及河床地質情況等確定，垂直于水流方向上的投影長度不宜超過穩定河床寬度的l/4。用于路基防護的丁壩宜采用漫水壩或潛壩，丁壩與水流方向的交角以小于或等于90°為宜。當設置群壩時，壩間距離不應大于前壩的防護長度。丁壩間的河岸或路基邊坡所能承受的容許流速小于水流靠岸回流流速時，應縮短壩距，或對河岸及路基邊坡采取防護措施。5 丁壩的橫斷面形式和尺寸應根據材料種類、河流的水文特性等確定，壩頂寬度根據穩定計算確定。
5.3.10 順壩 順壩適用于河床斷面較窄、基礎地質條件較差的河岸或沿河路基防護，調整流水曲度和改善流態。2 順壩與上、下游河岸的銜接，應使水流順暢，起點應選擇在水流勻順的過渡段，壩根位置宜設在主流轉向點的上方。壩頂寬度應根據穩定計算確定，壩根應嵌入穩定河岸內不小于3m。漫溢式順壩，應在壩后設置格壩。
5.3.11改移河道 沿河路基受水流沖刷嚴重，或防護工程艱巨，以及路線在短距離內多次跨越彎曲河道時可改移河道。主河槽改動頻繁的變遷性河流或支流較多的河段不宜改河。改河起點和終點的位置應與原河床順接。為防止水流重歸故道，宜在改河入口處加陡縱坡并設置攔河壩或順壩。新河槽斷面應按設計洪水頻率的流量設計。3 改河河段的防護設計應參照第5章有關規定進行。
5.4擋土墻
5.4.1一般規定 擋土墻類型應綜合考慮工程地質、水文地質、沖刷深度、荷載作用情況、環境條件、施工條件、工程造價等因素，按表5.4.1規定選用。
表5.4.1各類擋土墻適用條件 擋墻類型 適用條件
重力式擋土墻 適用于一般地區、浸水地區和地震地區的路肩、路堤和路塹等支擋工程。墻高不宜超過12m，干砌擋土墻的高度不宜超過6m。高速公路、一級公路不應采用干砌擋土墻。半重力式擋土墻 適用于不宜采用重力式擋土墻的地下水位較高或較軟弱的地基上。墻高不宜超過8m。
懸臂式擋土墻 宜在石料缺乏、地基承載力較低的填方路段采用。墻高不宜超過5m。扶壁式擋土墻 宜在石料缺乏、地基承載力較低的填方路段采用。墻高不宜超過15m。錨桿擋土墻 宜用于墻高較大的巖質路塹地段。可用作抗滑擋土墻。可采用肋柱式或板壁式單級墻或多級墻。每級墻高不宜大于8m，多級墻的上、下級墻體之間應設置寬度不小于2m的平臺。
錨定板擋土墻 宜使用在缺少石料地區的路肩墻或路堤式擋土墻，但不應建筑于滑坡、坍塌、軟土及膨脹土地區。可采用肋柱式或板壁式，墻高不宜超過10m。肋柱式錨定板擋土墻可采用單級墻或雙級墻，每級墻高不宜大于6m，上、下級墻體之間應設置寬度不小于2m的平臺。上下兩級墻的肋柱宜交錯布置。
加筋土擋土墻 用于一般地區的路肩式擋土墻、路堤式擋土墻。但不應修建在滑坡、水流沖刷、崩塌等不良地質地段。高速公路、一級公路墻高不宜大于12m，二級及二級以下公路不宜大于20m。當采用多級墻時，每級墻高不宜大于10m，上、下級墻體之間應設置寬度不小于2m的平臺。
樁板式擋土墻 用于表土及強風化層較薄的均質巖石地基、擋土墻高度可較大，也可用于地震區的路塹或路堤支擋或滑坡等特殊地段的治理。
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長安大學_edu 2位粉絲 15樓 在勘測設計階段，應對擋土墻地基基礎進行綜合地質勘察，查明地基地質條件和地基承載能力。設計中應分析預測擋土墻建設對環境產生的影響，確定必要的環境保護方案和植物措施；在施工階段應采用合理施工方法，盡量減少對環境和相鄰路基段的不利影響。3 擋土墻可采用錐坡與路堤連接，墻端應伸入路堤內不應小于0.75m，錐坡坡率宜與路堤邊坡一致，并宜采用植草防護措施。擋土墻端部嵌入路塹原地層的深度，土質地層不應小于1.5m；風化軟質巖層不應小于1.0m；微風化巖層不應小于0.5m。應根據擋土墻墻背滲水量合理布置排水構造。具有整體式墻面的擋土墻應設置伸縮縫和沉降縫。擋土墻墻背填料宜采用滲水性強的砂性土、砂礫、碎（礫）石、粉煤灰等材料，嚴禁采用淤泥、腐殖土、膨脹土，不宜采用粘土作為填料。在季節性凍土區，不應采用凍脹性材料做填料。路肩式擋土墻的頂面寬度不應占據硬路肩、行車道及路緣帶的路基寬度范圍，并應設置護欄。高速公路和一級公路的護欄設計應符合《高速公路交通安全設施及施工技術規范》的有關規定。
5.4.2荷載 本規范采用以極限狀態設計的分項系數法為主的設計方法。2 擋土墻構件承載能力極限狀態設計采用的一般表達式：
（5.4.2-1）
（5.4.2-2）
式中： ――結構重要性系數，按表5.4.2-1的規定采用；
——作用（或荷載）效應的組合設計值；
――擋土墻結構抗力函數；
――抗力材料的強度標準值；
――結構材料、巖土性能的分項系數；
――結構或結構構件幾何參數的設計值，當無可靠數據時，可采用幾何參數標準值。表5.4.2-1 結構重要性系數 墻高 公路等級
高速公路、一級公路 二級及以下公路 ≤5.0ｍ 1.0 0.95 ＞5.0ｍ 1.05 1.0 施加于擋土墻的作用（或荷載），按性質分列于表5.4.2-2。
表5.4.2-2 荷載分類
作用（或荷載）分類 作用（或荷載）名稱 永久作用（或荷載）擋土墻結構重力 填土（包括基礎襟邊以上土）重力 填土側壓力
墻頂上的有效永久荷載
墻頂與第二破裂面之間的有效荷載 計算水位的浮力及靜水壓力 預加力
混凝土收縮及徐變 基礎變位影響力
可變作用（或荷載）基本可變作用（或荷載）車輛荷載引起的土側壓力 人群荷載、人群荷載引起的土側壓力 其他可變作用
（或荷載）水位退落時的動水壓力 流水壓力 波浪壓力
凍脹壓力和冰壓力 溫度影響力
施工荷載 與各類型擋土墻施工有關的臨時荷載 偶然作用（或荷載）地震作用力 滑坡、泥石流作用力
作用于墻頂護欄上的車輛碰撞力 荷載效應組合
作用在一般地區擋土墻上的力，可只計算永久作用（或荷載）和基本可變作用（或荷載），浸水地區、地震動峰值加速度值為0.2ｇ及以上的地區、產生凍脹力的地區等，尚應計算其它可變作用（或荷載）和偶然作用（或荷載），作用（或荷載）組合可按表5.4.2-3進行。組合 作用（或荷載）名稱
I 擋土墻結構重力、墻頂上的有效永久荷載、填土重力、填土側壓力及其他永久荷載組合 II 組合I與基本可變荷載相組合
III 組合II與其他可變荷載、偶然荷載相組合 表5.4.2-3 常用作用（或荷載）組合表
注：1）洪水與地震力不同時考慮；
2）凍脹力、冰壓力不與流水壓力或波浪壓力同時考慮；
3）車輛荷載與地震力不同時考慮； 擋土墻上受地震力作用時，應符合現行《公路工程抗震設計規范》的規定。6 用于具有明顯滑動面的抗滑擋土墻，荷載計算應符合第5.7、7.2節的有關規定。泥石流地段的路基擋土墻，應符合第7.4節的規定。浸水擋土墻墻背為巖塊和粗粒土（粉砂除外）時，可不計墻身兩側靜水壓力和墻背動水壓力。墻身所受浮力，應根據地基地層的浸水情況按下列原則確定：
1)砂類土、碎石類土和節理很發育的巖石地基，按計算水位的100%計算。
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2)巖石地基按計算水位的50%計算。作用在墻背上的主動土壓力，可按庫侖理論計算。應進行墻后填料的土質試驗，確定填料的物理力學指標，當缺乏可靠試驗數據時，填料內摩擦角 可參照表5.4.2-4選用。表5.4.2-4填料內摩擦角或綜合內摩擦角（°）填料種類 綜合內摩擦角 φ0 內摩擦角 φ 重度
kN/m3 粘性土 墻高H≤6ｍ 35～40 ―― 17～18 墻高H＞6ｍ 30～35 ――
碎石、不易風化的塊石 ―― 45～50 18～19 大卵石、碎石類土、不易風化的巖石碎塊 ―― 40～45 18～19 小卵石、礫石、粗砂、石屑 ―― 35～40 18～19 中砂、細砂、砂質土 ―― 30～35 17～18 注：填料重度可根據實測資料作適當修正，計算水位以下的填料重度采用浮重度。10 擋土墻前的被動土壓力可不計算，當基礎埋置較深且地層穩定、不受水流沖刷和擾動破壞時，可計入被動土壓力，但應按表5.4.2-5的規定計入作用分項系數。車輛荷載作用在擋土墻墻背填土上所引起的附加土體側壓力，可按式（5.4.2—3）換算成等代均布土層厚度計算：
（5.4.2—3）
式中： ——換算土層厚度(m)；
——車輛荷載附加荷載強度，墻高小于2 m，取20kN/m2；墻高大于10 m，取10kN/m2；墻高在2m～10m之內時，附加荷載強度用直線內插法計算。
作用于墻頂或墻后填土上的人群荷載強度規定為3kN/m2；作用于擋墻欄桿頂的水平推力采用0.75kN/m，作用于欄桿扶手上的豎向力采用1kN/m。
——墻背填土的重度（kN/m3）。擋土墻按承載能力極限狀態設計時，除另有規定外，常用作用（或荷載）分項系數可按表5.4.2-5的規定采用。
表5.4.2-5 承載能力極限狀態作用（或荷載）分項系數
情況 荷載增大對擋土墻結構起有利作用時 荷載增大對擋土墻結構起不利作用時 組合 I，II III I，II III 垂直恒載
0.90 1.20 恒載或車輛荷載、人群荷載的主動土壓力 1.00 0.95 1.40 1.30 被動土壓力 0.30 0.50 水浮力 0.95 1.10 靜水壓力 0.95 1.05 動水壓力 0.95 1.20
5.4.3 基礎設計與穩定性計算 基底合力的偏心距ｅ0可按下式計算：
（5.4.3-1）
式中：Nd——作用于基底上的垂直力組合設計值（kN/m）；
Μd——作用于基底形心的彎矩組合設計值（MPa）。擋土墻地基計算時，各類作用（或荷載）組合下，作用效應組合設計值計算式中的作用分項系數，除被動土壓力分項系數 外，其余作用（或荷載）的分項系數規定均等于1。3 基底壓應力s應按下列公式計算：
時，（5.4.3-2）位于巖石地基上的擋土墻
時，（5.4.3-3）
（5.4.3-4）式中： ――擋土墻趾部的壓應力（）；
――擋土墻踵部的壓應力（）；
――基底寬度（ｍ），傾斜基底為其斜寬；
――基礎底面每延米的面積，矩形基礎為基礎寬度B×1（m2）。
基底合力的偏心距，對土質地基不應大于B/6；巖石地基不應大于B/4。基底壓應力不應大于基底的容許承載力 ；基底容許承載力值可按現行《公路橋涵地基與基礎設計規范》的規定采用，當為作用（或荷載）組合Ⅲ及施工荷載時，且 ＞150kPa時，可提高25%。4 擋土墻宜采用明挖基礎。基底建筑在大于5%縱向斜坡上的擋土墻，基底應設計為臺階式。基礎位于橫向斜坡地面上時，前趾埋入地面的深度和距地表的水平距離應滿足表5.4.3-1的要求。
表5.4.3-1斜坡地面基礎埋置條件
土層類別 最小埋入深度ｈ（ｍ）距地表水平距離L（ｍ）較完整的硬質巖石 0.25 0.25～0.50 一般硬質巖石 0.60 0.60～1.50 軟質巖石 1.00 1.00～2.00 土質 ≥1.00 1.50～2.50 基礎的埋置深度應符合下列要求： 1)當凍結深度小于或等于1ｍ時，基底應在凍結線以下不小于0.25ｍ，并應符合基礎最小埋置深度不小于1ｍ的要求。
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2)當凍結深度超過1ｍ時，基底最小埋置深度不小于1.25ｍ，還應將基底至凍結線以下0.25ｍ深度范圍的地基土換填為弱凍脹材料。3)受水流沖刷時，應按路基設計洪水頻率計算沖刷深度，基底應置于局部沖刷線以下不小于1ｍ。
4)路塹式擋土墻基礎頂面應低于路塹邊溝底面不小于0.5ｍ。5)在風化層不厚的硬質巖石地基上，基底一般應置于基巖表面風化層以下；在軟質巖石地基，基底最小埋置深度不小于1ｍ。擋土墻的滑動穩定方程與抗滑穩定系數按下列公式計算：
1）滑動穩定方程：
（5.4.3-5）
式中： ——作用于基底以上的重力（kN），浸水擋土墻的浸水部分應計入浮力；
——墻后主動土壓力的豎向分量（kN）；
——墻后主動土壓力的水平分量（kN）；
――墻前被動土壓力的水平分量（ｋN），當為浸水擋土墻時，＝0；
——基底傾斜角（°），基底為水平時，=0；
――主動土壓力分項系數、墻前被動土壓力分項系數，可按表5.4.2-5的規定采用； ――基底與地基間的摩擦系數，當缺乏可靠試驗資料時，可按表5.4.3-2的規定采用；
表5.4.3-2基底與基底土間的摩擦系數μ 地基土的分類 摩擦系數μ 軟塑粘土 0.25 硬塑粘土 0.30 砂類土、粘砂土、半干硬的粘土 0.30～0.40 砂類土 0.40 碎石類土 0.50 軟質巖石 0.40～0.60 硬質巖石 0.60～0.70 2）抗滑動穩定系數 按下式計算：
（5.4.3-6）
式中： ――作用于基底上合力的豎向分力（ｋN），浸水擋土墻應計浸水部分的浮力；
――墻前被動土壓力水平分量的0.3倍（ｋN）。7 擋土墻的傾覆穩定方程與抗傾覆穩定系數按下列公式計算： 1)傾覆穩定方程：
（5.4.3-7）
式中： ――墻身重力、基礎重力、基礎上填土的重力及作用于墻頂的其它荷載的豎向力合力重心到墻趾的距離（ｍ）；
――墻后主動土壓力的豎向分量到墻趾的距離（ｍ）；
――墻后主動土壓力的水平分量到墻趾的距離（ｍ）；
――墻前被動土壓力的水平分量到墻趾的距離（ｍ）； 2)抗傾覆穩定系數 按下式計算：
（5.4.3-8）在本規范規定的墻高范圍內，驗算擋土墻的抗滑動和抗傾覆穩定時，穩定系數不宜小于表5.4.3-3的規定。
表5.4.3-3抗滑動和抗傾覆的穩定系數 荷載情況 驗算項目 穩定系數 荷載組合I、II 抗滑動 1.3 抗傾覆 1.5 荷載組合III 抗滑動 1.3 抗傾覆
1.3 施工階段驗算 抗滑動 1.2 抗傾覆 1.2 設置于不良土質地基、表土下為傾斜基巖地基及斜坡上的擋土墻，應對擋土墻地基及填土的整體穩定性進行驗算，其穩定系數不應小于1.25。5.4.4重力、半重力式擋土墻設計計算 構造要求
1)墻頂寬度，當墻身為混凝土澆筑時，不應小于0.4m；當為漿砌時，不應小于0.5m；當為干砌圬工時，不應小于0.6m。2)應根據墻趾處地形情況及經濟比較，合理選擇重力式擋土墻墻背坡度。
3)衡重式路肩擋土墻的衡重臺與上墻背相交處應采取適當的加強措施，提高該處墻身截面的抗剪能力。
4)半重力式擋土墻應按彎曲抗拉強度和剛度計算要求，確定立壁與底板之間的轉折點數。端部厚度不應小于0.4m，底板的前趾擴展長度不宜大于1.5m。設計計算
1）重力式、半重力式擋墻的作用（或荷載）計算，應符合第5.4.2條的規定。
2）重力式、半重力式擋墻應滿足第5.4.3條基礎設計與穩定性計算的規定。
3）重力式擋土墻、半重力式擋土墻的墻身材料強度可按現行《公路磚石混凝土橋涵設計規范》的規定采用。必要時應做墻身的剪應力檢算。
4）重力式擋土墻按承載能力極限狀態設計時，在某一類作用（或荷載）效應組合下，作用（或荷載）效應的組合設計值，可按公式（5.4.4—1）計算。圬工構件或材料的抗力分項系數，按表5.4.4-1采用。
（5.4.4—1）
式中 ——作用（或荷載）效應的組合設計值；
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——作用（或荷載）的分項系數，按表5.4.2—5采用；
——第i個垂直恒載的標準值效應；
——土側壓力、水浮力、靜水壓力、其他可變作用（或荷載）的標準值效應。
——荷載效應組合系數。
表5.4.4-1圬工構件或材料的抗力分項系數 圬工種類 受力情況 受壓 受彎、剪、拉
石料 1.85 2.31 片石砌體、片石混凝土砌體 2.31 2.31 塊石、粗料石、混凝土預制塊、磚砌體 1.92 2.31 混凝土 1.54 2.31 荷載效應組合系數 按表5.4.4-2采用。表5.4.4-2荷載效應組合系數 值 荷載組合 ΨZL I、II 1.0 III 0.8 施工荷載 0.7
5）擋土墻構件軸心或偏心受壓時，正截面強度和穩定按下列公式計算。
計算強度時：
（5.4.4-2）
計算穩定時：
（5.4.4-3）式中： ――驗算截面上的軸向力組合設計值（ｋN）；
――重要性系數，按第5.4.2條采用；
――圬工構件或材料的抗力分項系數，按表5.4.4-1取用； ――材料抗壓極限強度（ｋN）；
――擋土墻構件的計算截面面積（ｍ2）；
――軸向力偏心影響系數，按公式（5.4.4-4）計算；
――偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數，按公式（5.4.4-6）采用；軸心受壓構件的縱向彎曲系數，可采用表5.4.4—4的規定。
（5.4.4-4）
式中： ――軸向力的偏心距（ｍ），按公式（5.4.4-5）采用；
――擋土墻計算截面寬度（ｍ）；
擋土墻墻身或基礎為圬工截面時，其軸向力的偏心距 應符合表5.4.4-5的規定。
（5.4.4-5）
式中 ――在某一類作用（或荷載）組合下，作用（或荷載）對計算截面形心的總力矩 ；
――某一類作用（或荷載）組合下，作用于計算截面上的軸向力的合力（）。
（5.4.4-6）式中： ；
――墻高（m）；
――與材料有關的系數，按表5.4.4-3采用。表5.4.4—3 取值表
圬工名稱 漿砌砌體采用以下砂漿強度等級 混凝土 M10、M7.5、M5 M2.5 M1 值
0.002 0.0025 0.004 0.002
表5.4.4—4軸心受壓構件縱向彎曲系數ΨK 2H/B 混凝土構件 砌體砂漿強度等級 M10、M7.5、M5 M2.5 ≤3 1.00 1.00 1.00 4 0.99 0.99 0.99 6 0.96 0.96 0.96 8 0.93 0.93 0.91 10 0.88 0.88 0.85 12 0.82 0.82 0.79 14 0.76 0.76 0.72 16 0.71 0.71 0.66 18 0.65 0.65 0.60 20 0.60 0.60 0.54 22 0.54 0.54 0.49 24 0.50 0.50 0.44 26 0.46 0.46 0.40 28 0.42 0.42 0.36 30 0.38 0.38 0.33
偏心受壓構件除驗算彎曲平面內的縱向穩定外,還應按軸心受壓構件驗算非彎曲平面內的穩定。
6）重力式擋土墻軸向力的偏心距e0應符合表5.4.4-5的規定。表5.4.4-5圬工結構軸向力合力的容許偏心距e0 荷載組合 容許偏心距 I、II 0.25B III 0.3B 施工荷載 0.33B 注：B為沿力矩轉動方向的矩形計算截面寬度。
7）混凝土截面在受拉一側配有不小于截面面積0.05%的縱向鋼筋時，表5.4.4-5中的容許規定值可增加0.05B；當截面配筋率大于表5.4.4-6的規定時，按鋼筋混凝土構件計算，偏心距不受限制。
表5.4.4-6按鋼筋混凝土構件計算的受拉鋼筋最小配筋率 鋼筋牌號(種類)鋼筋最小配筋率(%)截面一側鋼筋 全截面鋼筋 Q235鋼筋(Ⅰ級)0.20 0.50 HRB335、HRB400鋼筋（Ⅱ、Ⅲ級）0.20 0.50 注:鋼筋最小配筋率按構件的全截面計算。5.4.5懸臂、扶臂式擋土墻設計計算 懸臂式、扶壁式擋土墻鋼筋混凝土構件的承載能力極限狀態計算、正常使用極限狀態驗算及構造要求等，除應按本規范的規定執行外，其它未列內容應按照現行《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》的相關規定執行。2 構造要求
1)立壁的頂寬不得小于0.2m，底板厚度不應小于0.3m。
2)扶壁式擋土墻的混凝土強度等級不應低于C20；配置于墻中的主筋，直徑不宜小于12mm。
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3)扶壁式擋土墻分段長度不宜超過20m。每一分段宜設三個或三個以上的扶壁。3 設計計算
1)懸臂、扶臂式擋土墻應滿足第5.4.3條基礎設計與穩定性計算的規定。
2)擋墻作用（或荷載）的計算應滿足第5.4.2條的要求，計算擋土墻實際墻背和墻踵板的土壓力時，可不計填料與板間的摩擦力。
3)計算擋土墻整體穩定和墻面板時，可不計墻前土的作用；計算墻趾板內力時，應計底板以上的填土重力。
4)懸臂式擋土墻各部分均應按懸臂梁計算，作用（或荷載）分項系數應按第5.4.2條的規定采用，基底應力作為豎向荷載時，可采用豎向恒載的分項系數。5)扶壁式擋土墻的前趾板可按懸臂梁計算，后踵板可按支承在扶壁上的連續板計算，不計立壁對底板的約束作用；扶壁可按懸臂的T形梁計算；順路線方向立壁的彎矩，可按以扶壁為支點的連續梁計算。
6)作用于扶壁式擋土墻立壁上的作用（或荷載），可按沿墻高呈梯形分布(見圖5.4.5a)，立壁豎向彎矩，沿墻高分布（見圖5.4.5b），豎向彎矩沿線路方向呈臺階形分布(見圖5.4.5c)。面板沿線路方向的彎矩，可按以扶壁為支點的連續梁計算。
(a)(b)? 圖5.4.5 荷載及彎矩分布 5.4.6錨桿擋土墻設計計算 錨桿擋土墻鋼筋混凝土構件的承載能力極限狀態計算、正常使用極限狀態驗算及構造要求等，除應按本規范的規定執行外，其它未列內容應按照現行《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》的相關規定執行。錨桿應符合第5.5節的規定，錨固所采用的緊固件，應符合國家標準的規定。構造要求。
1)肋柱和墻面板采用的混凝土強度等級不應低于C20。
2)肋柱式錨桿擋土墻的肋柱間距，宜為2.0m～3.0m。肋柱宜垂直布置或向填土一側仰斜，但仰斜度不應大于1：0.05。3)每級肋柱上的錨桿層數，可設計為雙層或多層。錨桿可按彎矩相等或支點反力相等的原則布置，向下傾斜。每層錨桿與水平面的夾角宜控制在15°～20°之間，錨桿層間距不小于2.0m。
4)肋柱受力方向的前后側面內應配置通長受力鋼筋，鋼筋直徑不應小于12mm。5)多級肋柱式錨桿擋土墻的平臺，宜用厚度不小于0.15m的C15混凝土封閉，并設置向墻外傾斜2%的橫坡度。
6)墻面板宜采用等厚度板，板厚不得小于0.3m。預制墻面板應預留錨桿的錨錠孔。3 設計計算
1)作用于錨桿式擋土墻上的作用（或荷載），應符合第5.4.2條的規定。
2)當為多級墻時，可按延長墻背法分別計算各級墻后的主動土壓力。3)肋柱設計計算應符合下列規定：(1)作用于肋柱上的作用（或荷載），應取相鄰兩跨面板跨中至跨中長度上的作用（或荷載）；(2)視肋柱基底地質構造、地基承載力大小和埋置深度，肋柱與基底聯接可設計為自由端或鉸支端，肋柱應按簡支梁或連續梁計算其內力值及錨桿處的支承反力值。
(3)肋柱截面強度驗算和配置鋼筋時應采用內力組合設計值，其作用（或荷載）分項系數應符合第5.4.2條的規定。
(4)采用預制肋柱時，還應作運輸、吊裝及施工過程中錨桿不均勻受力等荷載下肋柱截面強度驗算。
4)裝配式擋土板可按以肋柱為支點的簡支板計算，計算跨徑為肋柱間的凈距加板兩端的搭接長度。
5)現澆板壁式錨桿擋土墻，其墻面板的內力計算，可分別沿豎直方向和水平方向取單位寬度，按連續梁計算。豎直單寬梁的計算荷載為作用于墻面板上的土壓力；水平單寬梁的計算荷載為該段墻面板所在位置土壓力的最大值。
5.4.7錨定板擋土墻設計計算 錨定板擋土墻鋼筋混凝土構件的承載能力極限狀態計算、正常使用極限狀態驗算及構造要求等，除應按本規范的規定執行外，其它未列內容應按照現行《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》的相關規定執行。鋼拉桿錨固所用的緊固件，應符合國家標準的規定。2 構造要求
1）肋柱、擋土板、墻面板、錨定板、肋柱分離式墊塊基礎及肋柱杯座式基礎、板壁式錨定板擋土墻帽石的混凝土強度等級不應低于C20。肋柱條形基礎的混凝土強度等級不應低于C15。
2）肋柱式錨定板擋土墻的肋柱間距，宜為1.5m～2.5m，每級肋柱高度宜采用3m～5m。肋柱應采用垂直或向填土側后仰布置，仰斜度宜為1：0.05，嚴禁肋柱前傾布置。肋柱須預留圓形或橢圓形拉桿孔道，孔道直徑或短軸長度應大于拉桿直徑。3）肋柱下端應設置混凝土條形基礎、分離式墊塊基礎或杯座式基礎，基礎厚度不宜小于0.5m，襟邊寬度不宜小于0.1m。
4）肋柱受力方向的前后側面內應配置通長受力鋼筋，鋼筋直徑不應小于12mm。
5）多級肋柱式錨定板擋土墻的平臺，宜用厚度不小于0.15m的C15混凝土封閉，并設置向墻外傾斜的2%的橫坡度。采用細粒土作填料時，路基頂面也宜設置封閉層。
6）壁式擋土墻的每塊墻面板至少連接一根拉桿，拉桿直徑宜為22ｍｍ～32ｍｍ。7）錨定板宜采用鋼筋混凝土板，肋柱式錨定板面積不應小于0.5ｍ2，無肋柱式錨定板面積不應小于0.2ｍ2。錨定板需雙向配筋。
8）拉桿、拉桿與肋柱及拉桿與錨定板連處，必須做好防銹處理。3 設計計算 1）錨定板擋土墻的鋼筋混凝土構件設計計算時，作用（或荷載）效應組合中，應按照第5.4.2條的規定計入結構重要性系數。2）作用于錨定板擋土墻擋土板或墻面板上的恒載土壓力按圖5.4.7分布，其水平土壓應力按公式（5.4.7－1）計算。
（5.4.7－1）
式中： ――恒載作用下墻底的水平土壓應力（ｋPａ）；
――按庫倫理論計算的單位墻長上墻后主動土壓力的水平分力（ｋN/m）;――墻高，當為兩級墻時，為上、下級墻高之和（ｍ）；
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――土壓力增大系數，采用1.2～1.4。車輛荷載產生的土壓力不計增大系數。
圖5.4.7 恒載土壓力分布圖
3）錨定板擋土墻整體滑動穩定性驗算可采用“折線滑面分析法”或“整體土墻法”計算，滑動穩定系數不應小于1.8。穩定計算時，應按墻頂有、無附加荷載，土壓力計入或不計入增大系數的最不利組合，作為計算采用值。
4）肋柱設計應符合下列規定：
（1）作用于肋柱上的作用（或荷載），應取兩側擋土板跨中至跨中長度上的作用（或荷載）；（2）肋柱承受由擋土板傳遞的土壓力，根據肋柱上拉桿的層數及肋柱與肋柱基礎的連接方式，可按簡支梁或連續梁計算； 5）拉桿設計計算應符合下列規定：（1）最上一排拉桿至填料頂面的距離不得小于1ｍ。當錨定板埋置深度不足時，可采用向下傾斜的拉桿，其水平傾角 宜為10°～15°。
（2）拉桿長度應滿足擋土墻整體滑動穩定性的要求，且最下一層拉桿在主動土壓力計算破裂面之后的長度，不得小于錨定板高度的3.5倍；最上一層拉桿長度不應小于5ｍ。
（3）未計銹蝕留量的單根鋼拉桿計算直徑按式（5.4.7—2）計算。
（5.4.7—2）式中： ――單根鋼拉桿的直徑（ｍｍ）；
――拉桿的軸向拉力（ｋN）；
――鋼筋的設計強度（MPａ）；可按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》的規定采用；
――結構重要性系數。應符合表5.4.2-5的規定；
――主動土壓力荷載分項系數，應符合表5.4.2-5的規定；
――材料的分項系數，＝1.4。
6）錨定板面積應根據拉桿設計拉力及錨定板容許抗拔力，按式（5.4.7—3）計算：
（5.4.7—3）式中 ――錨定板的設計面積（ｍ2）；
――錨定板單位面積的容許抗拔力（ｋPａ）；應根據現場拉拔試驗確定。當無條件進行現場拉拔試驗時，可根據工點具體條件，參照經驗數據確定。
7）擋土板的設計計算可按照第5.4.6條中擋土板的設計執行。
8）墻面板按支承在拉桿上的受彎構件計算，如一塊墻面板上連接一根拉桿時可按單支點雙向懸臂板計算及配置鋼筋。
5.4.8加筋土擋土墻設計計算
構造要求
1)加筋土擋土墻的鋼筋混凝土、混凝土面板宜采用預制件，其強度等級不宜低于C20，厚度不應小于80mm。
2)筋帶與面板的連接必需堅固可靠，應與筋帶有相同的耐腐蝕性能。
3)加筋土墻面的平面線形可采用直線、折線和曲線。相鄰墻面間的內夾角不宜小于70°。4)加筋體的墻面若不是砌筑在石砌圬工、混凝土構件上或地基為基巖時，均應設置寬度不小于0.40m，厚度不小于0.20m的混凝土基礎。基礎埋置深度，對于土質地基不應小于0.60m。5)對可能危害加筋土工程的地表水和地下水，應采取適當的排水或防水措施。設計水位以下宜做成石砌或混凝土實體墻。季節性冰凍地區的加筋體應采取防凍脹措施。
6)斜坡上的加筋體應設寬度不小于1m的護腳，加筋體面板基礎埋置深度從護腳頂面算起。7)非浸水加筋土擋土墻，當基礎埋深小于1.25ｍ時，宜在墻面地表處設置寬度為1.0ｍ，厚度大于0.25ｍ的混凝土預制塊或漿砌片石防護層，其表面宜做成向外傾斜3%～5%的排水橫坡。
8)加筋土擋土地墻的基底不宜設置縱坡，可做成水平或結合地形做成臺階形。
9)多級加筋土擋土墻的平臺頂部應設不小于2%的排水橫坡，并用厚度不小于0.15m的C15混凝土板防護；當采用細粒填料時，上級墻的面板基礎下應設置寬度不小于1.0ｍ，厚度不小于0.50ｍ的砂礫或灰土墊層。（見圖5.4.8-1）。
圖5.4.8-1平臺與墊層橫斷面圖
10)在滿足抗拔穩定的前提下，采用的拉筋長度應符合下列規定：
(1)墻高大于3.0ｍ時，拉筋最小長度宜大于0.8倍墻高，且不小于5ｍ。當采用不等長的拉筋時，同等長度拉筋的墻段高度，應大于3.0ｍ。相鄰不等長拉筋的長度差不宜小于1.0ｍ；
(2)墻高小于3.0ｍ時，拉筋長度不應小于3.0ｍ，且應采用等長拉筋；
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(3)采用預制鋼筋混凝土帶時，每節長度不宜大于2.0ｍ； 11)雙面加筋土擋土墻的筋帶相互插入時，應錯開鋪設，避免重疊。12)加筋土擋土墻頂面，宜設置混凝土或鋼筋混凝土帽石。2 設計計算
1）加筋土擋土墻的設計應進行內部穩定計算和外部穩定計算。外部穩定驗算應符合第5.4.3條的規定。建于軟土地基上的加筋體應作地基沉降計算。地基下可能存在深層滑動時，應作加筋體與地基整體滑動穩定驗算。
2)浸水加筋土擋土墻設計應按下列規定考慮水的浮力：
（1）拉筋斷面設計采用低水位浮力；
（2）地基應力驗算采用低水位浮力或不考慮浮力；加筋體的滑動穩定驗算、傾覆穩定驗算采用設計水位浮力；
（3）其他情況采用最不利水位浮力。
3）筋帶截面計算時，應考慮車輛、人群附加荷載引起的拉力。筋帶錨固長度計算時，不計附加荷載引起的抗拔力。
4)加筋體內部穩定驗算時，土壓力系數按下式計算：
當 時
（5.4.8-1）
當 時
（5.4.8-2）
（5.4.8-3）
（5.4.8-4）式中： ――加筋體內深度 處土壓力系數；
靜止土壓力系數；
――主動土壓力系數；
――第ｉ單元筋帶結點至加筋體頂面的垂直距離（ｍ）； 5）作用于墻面板上的水平土壓應力 按下式計算：
（5.4.8—5）
式中： ――加筋土填料作用于深度 處墻面板上的水平土壓應力 ；
——車輛（或人群）附加荷載作用于深度 處墻面板上的水平土壓應力 ；
——加筋體頂面以上填土重力換算均布土厚所引起的深度 處墻面板上的水平土壓應力 ； 6）加筋體活動區與穩定區的分界面可采用簡化破裂面，簡化破裂面的垂直部分與墻面板背面的距離 為0.3H，傾斜部分與水平面的夾角 為。見圖5.4.8—2。
圖5.4.8-2簡化破裂面圖
7）附加荷載作用下，可按沿深度以1:0.5的擴散坡率計算擴散寬度。加筋體深度 處的附加豎直壓應力，當擴散線的內邊緣點未進入活動區時，；當擴散線的內邊緣點進入活動區時，按式（5.4.8-6）計算。
（5.4.8-6）式中 ――車輛或人群附加荷載換算等代均布土層厚度（ｍ）；
――加筋體計算時采用的荷載布置寬度（ｍ），取路基全寬；
――加筋體深度 處的荷載擴散寬度（ｍ）。
――加筋體的重度，當為浸水擋土墻時，應按最不利水位上下的不同分別計入； 8）永久荷載重力作用下，拉筋所在位置的豎直壓力按式（5.4.8—7）計算。
（5.4.8—7）
式中 ――在 層深度處，作用于筋帶上的豎直壓應力 ；
——加筋體上坡面填土換算等代均布土厚度（m）。9）一個筋帶結點的抗拔穩定性按公式（5.4.8—8）驗算。
（5.4.8—8）
計算筋帶抗拔力時，不計基本可變荷載的作用效應。式中： ――結構重要性系數，按表5.4.2-1采用； ―― 層深度處的筋帶所承受的水平拉力設計值（kN）；
―― 層深度處的筋帶所承受的水平拉力；
――在 層深度處，面板上的水平土壓應力 ；
――加筋體及墻頂填土主動土壓力或附加荷載土壓力的分項系數，按表5.4.2-5采用；
――永久荷載重力作用下，層深度處，筋帶有效長度所提供的抗拔力（KN）；
――筋帶抗拔力計算調節系數，按表5.4.8—1采用；
――筋帶結點水平間距（ｍ）；
――筋帶結點垂直間距（ｍ）；
――填料與筋帶間的似摩擦系數，由試驗確定，無可靠試驗資料時，可參照表5.4.8-2采用；
――結點上的筋帶總寬度（ｍ）；
――筋帶在穩定區的有效錨固長度（ｍ）。表5.4.8—1筋帶抗拔力計算調節系數 表 荷載組合 I、II III 施工荷載
1.4 1.3 1.2
表5.4.8-2填料與筋帶之間的似摩擦系數 填料類型 粘性土 砂類土 礫碎石類土
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似摩擦系數 0.25-0.40 0.35-0.45 0.40-0.50 注：1）有肋鋼帶的似摩擦系數可提高0.1；
2）墻高大于12ｍ的高擋土墻似摩擦系數取低值。
10）筋帶截面的抗拉強度驗算應符合式（5.4.8-9）的規定：
（5.4.8-9）
式中A――筋帶截面的有效凈截面積（ｍｍ2）；
――筋帶材料強度標準值（MPａ），按表5.4.8-3采用；
――筋帶材料抗拉性能的分項系數，各類筋帶均取1.25；
――拉筋材料抗拉計算調節系數，可按表5.4.8-3采用；
表5.4.8-3 筋帶材料強度標準值 及抗拉計算調節系數 材料類型（MPａ）
Q235扁鋼帶 240 1.0 I級鋼筋混凝土板帶 240 1.05 鋼塑復合帶 試驗斷裂拉力 1.55～2.0 土工格柵 試驗斷裂拉力 1.8～2.5 聚丙烯土工帶 試驗斷裂拉力 2.7～3.4 注：1）土工合成材料筋帶的，在施工條件差、材料蠕變大時，取大值；材料蠕變小或施工荷載驗算時，可取較小值。
2）當為鋼筋混凝土帶時，受拉鋼筋的含筋率應小于2.0%； 3）試驗斷裂拉力相應延伸率不得大于10%。11）筋帶有效凈截面面積A的規定：
（1）扁鋼帶。設計厚度為扣除預留腐蝕厚度并扣除螺栓孔后的計算凈截面積。
（2）鋼筋混凝土帶。不計混凝土的抗拉強度，鋼筋有效凈面積為扣除鋼筋直徑預留腐蝕量后的主鋼筋截面積的總和；
（3）鋼塑復合帶、塑料土工格柵、聚丙烯土工帶。由供貨廠家提供尺寸，經嚴格檢驗延伸率和斷裂應力后，按統計原理確定其設計截面積和極限強度，保證率為98%。12）墻面板應按下列規定設計計算：
（1）作用于單板上的土壓力視為均勻分布；
（2）面板作為兩端外伸的簡支板，沿豎直方向和水平方向分別計算內力；（3）墻面板與筋帶的聯結部分宜適當加強；
13）全墻抗拔穩定性驗算應符合式（5.4.8-10）的規定。
（5.4.8-10）式中 ――全墻抗拔穩定系數；
――各層拉筋所產生的摩擦力總和；
――各層拉筋承擔的水平拉力總和； 本計算公式中的分項系數均取1.0。
5.4.9 樁板式擋土墻 樁板式擋土墻鋼筋混凝土構件的承載能力極限狀態計算、正常使用極限狀態驗算及構造要求等，除應按本規范的規定執行外，其它未列內容應按照現行《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》、《公路橋涵地基與基礎設計規范》的相關規定執行。2 構造要求 1)樁板式擋土墻的錨固樁必須錨固在穩定的地基中,樁的懸臂長度不宜大于15m.錨固樁和擋土板的混凝土強度等級不應低于C20。
2)樁的構造可根據第5.7節的相關規定執行。
3)擋土板與樁搭接，其搭接長度每端不得小于1倍板厚。若為圓形樁，則應在樁后設置搭接用的凸形平臺。平臺寬度應比搭接長度寬20ｍｍ～30ｍｍ。
4)擋土板外側墻面的鋼筋保護厚度應大于35ｍｍ，板內側墻面保護厚度應大于50ｍｍ；樁的受力鋼筋應沿樁長方向通長布置，直徑不應小于12ｍｍ。樁的鋼筋保護層凈距不小于50ｍｍ。
5)當采用拱型擋土板時，不宜用混凝土灌筑，而應當沿徑向和環向配置一定數量的構造鋼筋，鋼筋直徑不宜小于100mｍ。
6)加錨桿的錨固樁應保證樁與錨桿的變形協調。3 設計計算
1)樁板式擋土墻的鋼筋混凝土構件設計計算時，荷載效應組合中，應按照第5.4.2條規定計入結構重要性系數。
2)滑坡路基上的樁板式擋土墻按滑坡推力和土壓力的最不利者作為計算荷載，樁的重力可不計入。
3)作用在樁上的荷載寬度可按其左右兩相鄰樁之間距離的一半計算，作用在擋土板的荷載寬度可按板的計算跨度計算。
4)樁的內力應按第5.7.3條的規定，采用地基系數法計算。
5)樁在前地基巖層結構面的產狀、傾角為向坡外傾斜時，應按順層滑坡驗算地基的穩定性及整體穩定性。
6)預制鋼筋混凝土擋土板可按支承在樁上的簡支板計算，其計算跨徑 為: 圓形樁(5.4.9—1)矩形樁（5.4.9—2）
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式中： ——圓形樁的樁中心距離（m）；
——矩形樁間的凈距（m）；
——擋土板的板厚（m）；
7)路堤中的錨桿樁板式擋土墻，應避免填料下沉所產生的錨桿次應力。錨桿的設計應符合第5.5節的規定。
5.5邊坡錨固 5.5.1 一般規定 邊坡錨固設計時，應根據邊坡穩定性分析資料，鑒別邊坡的破壞模式，確定邊坡不穩定程度及范圍，對錨固方案的合理性、安全性進行技術經濟論證。錨固的型式應根據邊坡巖土體類型、工程特征、錨承載力大小、錨材料和長度、施工工藝等條件確定。2 邊坡錨固設計應具備如下資料：
1)與錨固工程有關地形、地貌及邊坡總體布置設計；
2)巖土體類別、主要構造的產狀、各種結構面的組合關系及地下水發育程度； 3)錨固工程所涉及部位巖土體的抗壓強度、巖土體的、值，以及可能失穩的結構面的、值和膠結材料與被錨固介質的粘結強度； 錨桿材料可根據錨固工程性質、錨固部位、工程規模選擇高強度低松弛的鋼絞線、精扎螺紋鋼筋或普通預應力鋼筋。有條件時，宜優先采用無粘結鋼絞線。4 錨固邊坡排水設計應符合第3.7.7條的規定。5.5.2錨固邊坡穩定性評價 錨固邊坡穩定性評價應符合第3.7.4條的規定。2 邊坡錨固前后的穩定性計算方法應相對應。對錨固邊坡進行穩定性計算時，錨作用力可簡化為作用于坡面上的一個集中力，也可簡化為作用于滑面上的一個集中力（見圖5.5.2），并取二者計算的錨固邊坡穩定安全系數的小值作為錨固邊坡的穩定安全系數。
圖5.5.2 錨作用力的簡化
5.5.3設計錨固力應根據邊坡不穩定力（下滑力）確定，按式（5.5.3-1）計算。
式中： —設計錨固力(kN)；
—下滑力(kN)；
—滑動面內摩擦角(°)；
—錨桿與滑動面相交處滑動面傾角(°)；
—錨桿與水平面的夾角（°）。
5.5.4預應力錨桿設計應遵守下列規定： 預應力錨桿可用于土質、巖質邊坡加固，其錨固段應置于穩定地層中。2 硬質巖錨固宜采用拉力型錨桿，土質及軟質巖錨固宜采用分散型錨桿。3 錨桿體截面積應按式（5.5.4-1）計算。
式中： ——錨桿體截面積(m2)；
——安全系數，按表5.5.4-4選取；
—錨桿體材料抗拉強度標準值(kPa)。錨固體的承載能力由注漿體與錨孔壁的粘結強度、錨桿與注漿體的粘結強度及錨桿強度等三部分控制，設計時取其小值。
1)預應力錨桿宜采用粘結型錨固體，地層與注漿體間粘結長度應按式（5.5.4-2）計算。
式中 ： ——地層與注漿體間粘結長度(m)；
——安全系數，按表5.5.4-4選取；
——錨桿設計錨固力(kN)；
——錨固體與地層粘結工作條件系數，對永久性錨桿（錨桿服務年限>2年）取1.00，對臨時性錨桿（錨桿服務年限≤2年）取1.33；
——錨固段鉆孔直徑(m)；
——地層與注漿體間粘結強度(kPa)。粘結強度應通過試驗確定，當不具備試驗條件時可參考表5.5.4-
1、表5.5.4-2選用。表5.5.4-1 巖體與注漿體界面粘結強度特征值 巖體類型 粘結強度frb(kPa)極軟巖 135～180 軟巖 180～380 較軟巖 380～550 較硬巖 550～900 堅硬巖 900～1300 注：1）表中數據適用于注漿強度等級為M30；）表中數據僅適用于初步設計，施工時應通過試驗檢驗； 3）巖體結構面發育時，取表中下限值；）表中巖體類型根據天然單軸抗壓強度fr劃分：fr<5MPa為極軟巖，5MPa≤fr<15MPa為軟巖，15MPa≤fr<30MPa為較軟巖，30MPa≤fr<60MPa為較硬巖，fr≥60MPa為硬巖。
表5.5.4-2 土體與錨固體粘結強度特征值 土體類型 土的狀態 粘結強度frb(kPa)粘性土 堅硬 32～40 硬塑 25～32 軟塑 15～20 砂土 松散 30～50 稍密 50～70 中密 70～105 密實 105～140 碎石土 稍密 60～90 中密 80～110 密實 110～150 注:1)表中數據適用于注漿強度等級為M30;2)表中數據僅適用于初步設計, 施工時應通過試驗檢驗；
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2)注漿體與錨桿體間粘結長度應滿足式（5.5.4-3）要求。
式中： ——注漿體與錨桿體間粘結長度(m)；
——安全系數，按表5.5.4-4選取；
——錨桿體與砂漿粘結工作條件系數，對永久性錨桿（錨桿服務年限>2年）取0.60，對臨時性錨桿（錨桿服務年限≤2年）取0.72；
——錨桿體材料直徑(m)；
——注漿體與錨桿體間粘結強度(kPa)；
——錨桿體根數（根）。
粘結強度應通過試驗確定，當不具備試驗條件時可參考表5.5.4-3選用。表5.5.4-3 鋼筋、鋼絞線與砂漿之間的粘結強度設計值fb(MPa)錨類型 水泥漿或水泥砂漿強度等級 M25 M30 M35 水泥砂漿與螺紋鋼筋間 2.10 2.40 2.70 水泥砂漿與鋼絞線、高強鋼絲間 2.75 2.95 3.40 注：1）當采用二根鋼筋點焊成束的作法時，粘結強度應乘0.85折減系數； 2）當采用三根鋼筋點焊成束的作法時，粘結強度應乘0.7折減系數； 錨桿總長度由錨固段長度、自由段長度及外露段長度組成，各部分長度確定應滿足下列要求：
1)在確定錨桿錨固段長度時，應分別對錨桿粘結長度Lr和Lg進行計算，實際錨固段長度應取Lr和Lg中的大值，且不應小于3m，也不宜大于10m； 2)錨桿自由段長度受穩定地層界面控制，在設計中應考慮自由段伸入滑動面或潛在滑動面的長度不小于1m，且自由段長度不得小于5m； 錨桿設計時安全系數的取值應符合表5.5.4-4的規定。表5.5.4-4 預應力錨桿錨固體設計安全系數 錨桿破壞后危害程度 安全系數
錨桿服務年限≤2年（臨時性錨桿）錨桿服務年限>2年（永久性錨桿）危害輕微，不會構成公共安全問題 1.4～1.6 1.6～1.8 危害較大，但公共安全無問題 1.6～1.8 1.8～2.0 危害大，會出現公共安全問題 1.8～2.0 2.0～2.2 注:1)如果在土體或全風化巖中，應取表中較高值。
5.5.5預應力錨桿構造應符合下列要求 預應力錨桿由錨固段、自由段和錨頭構成，錨頭由墊墩、鋼墊板和錨具組成。2 錨固段內的預應力筋每隔1.5m～2.0m應設置隔離架。預應力筋的保護層厚度不應小于20mm，臨時性錨桿預應力筋的保護層厚度不應小于10mm。5.5.6防腐應符合下列要求
1)應根據對錨桿腐蝕環境的調查試驗，選擇適當的防腐方法； 2)永久性錨桿宜進行雙層防腐；
3)不處在腐蝕環境中的永久性錨桿和臨時性錨桿可采用簡單的防腐方法；
4)錨固段、自由段及錨頭的防腐方法應考慮在錨桿施工及使用期都不會損傷其防腐功能。5.5.7全長粘結型錨桿設計應遵守下列規定： 錨桿應按軸心受拉構件設計，其所需錨筋面積，應按式(5.5.7-1)計算：(5.5.7-1)式中： ——普通鋼筋的截面面積(m2)；
——荷載安全系數，可采用2.0；
——錨桿軸向拉力設計值(kN)；
——普通鋼筋的抗拉設計強度(kPa)。錨桿長度包括非錨固長度和有效錨固長度。非錨固長度應根據邊坡滑裂面的實際距離確定。有效錨固長度應根據錨桿的拉力，按公式（5.5.7-2）計算，對采用粘結料的粘結型錨桿，還應按公式（5.5.7-3）驗算錨桿與粘結料間的容許粘結力。有效錨固長度不宜小于2.0m，也不宜大于10.0m。(5.5.7-2)式中： ——錨桿有效錨固長度(m)；
——錨桿軸向拉力設計值(kN)；
——錨孔直徑(m)；
——地層與注漿體間粘結強度(kPa)；
——安全系數，可采用2.5。(5.5.7-3)式中 ——錨桿鋼筋根數；
——錨桿鋼筋直徑(m)；
——注漿體與錨桿間粘結強度(kPa)；
——考慮成束鋼筋系數，對單根鋼筋β=1.0，兩根一束β=0.85，三根一束β=0.7。3 桿體材料宜采用Ⅱ、Ⅲ級鋼筋，桿體鋼筋直徑宜為16～32mm； 4 鉆孔直徑不宜小于42mm，也不宜大于100mm； 桿體鋼筋保護層厚度，采用水泥砂漿時不應小于8mm，采用樹脂時不應小于4mm； 6 長度大于4m或桿體直徑大于32mm的錨桿，應采取桿體居中的構造措施； 5.5.8錨固邊坡坡面結構設計 錨固邊坡坡面結構形式應根據邊坡工程地質水文地質條件、巖土性、邊坡高度、施工方法，并結合巖體結構、結構面產狀、風化程度和地貌形態以及自然穩定邊坡和人工邊坡的調查綜合確定；坡面結構形式及其適用條件宜按表5.5.8的規定選用。
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表5.5.8 坡面結構常用類型及適用條件 結構形式 適用條件 備注
格子（框架）梁 風化較嚴重、地下水豐富、軟質巖、土質邊坡 多雨地區梁宜作成截流溝式 地梁 軟硬巖體相間、土質邊坡
單錨墩 硬質巖、塊狀或整體性好的巖體 2 格子（框架）梁設計應遵守下列規定：
1)梁截面可采用矩形或T形，截面寬度不得小于0.30m；
2)梁單元形狀可采用矩形或菱形。當采用矩形時，梁單元尺寸不宜小于3m×3m；當采用菱形時，梁單元尺寸不宜小于5m×3m； 3)梁的設計宜分單元進行；梁內彎矩、剪力按框架梁或連續梁計算。梁結構應按現行國家標準《混凝土結構設計規范》(GBJ10)計算，荷載分項系數為1.3，附加安全系數為1.23； 4)梁內主筋應分單元配置通長鋼筋；
5)梁底嵌入坡面巖體內深度不宜小于0.20m；水泥混凝土強度等級不宜低于C20。3 地梁與單錨墩設計應遵守下列規定：
1)作用于地梁與單錨墩的荷載，應按兩地梁或兩單錨墩中至中的距離計算； 2)地梁與單錨墩截面可采用矩形或T形，截面厚度不得小于0.30m；
3)地梁彎短、剪力應根據梁上錨的根數，按簡支梁或連續梁計算。地梁結構應按現行國家標準《混凝土結構設計規范》（GBJ10）計算，荷載分項系數為1.3，附加安全系數為1.23； 4)單錨墩設計應根據錨力大小，滿足巖體承載要求，并配置適量的構造鋼筋；
5)地梁與單錨墩水泥混凝土強度等級不得低于C20。地梁宜嵌入坡面巖體內不小于0.20m。5.5.9錨桿試驗與監測設計 在錨固工程施工初期，應進行預應力錨桿錨固試驗。錨桿試驗包括基本試驗和驗收試驗。錨桿驗收試驗的數量可按工作錨桿的5%控制，當有特殊要求時，可適當增加。錨桿試驗內容及要求應符合《錨桿噴射混凝土支護技術規范》（GB50086）的規定。預應力錨固工程應根據對于邊坡工程和滑坡整治工程的重要性和實際條件，對預應力錨桿的工作狀況和錨固效果進行施工期和永久運行期的原位監測。
1)施工期監測，以保證施工安全和施工質量為目的。可按附錄B—3選擇監測項目，施工期監測的斷面，應設置在錨固區的關鍵部位；有條件時，宜同永久監測相結合。
2)長期監測應以錨固區域的整體穩定和錨桿預應力保持為目的。可按附錄B—3選擇監測項目，長期監測至少應設一個觀測斷面，一個觀測斷面上至少應設置三個觀測部位，長期監測宜從錨桿施工期開始。
5.6土釘支護 5.6.1一般規定 土釘支護適用于硬塑或堅硬的粘性土、膠結或弱膠結的粉土、砂土、礫石、軟巖和風化巖層等挖方邊坡的臨時支護和永久支護。但在下列土體中，不宜設置永久土釘支護： 1）標貫擊數N<
9、相對密度Dr<0.3的松散砂土； 2）液性指數大于0.5的軟塑、流塑粘性土；
3）含有大量有機物或工業廢料的低強度回填土，新填土以及強腐蝕性土。
4）在塑性指數大于20和液限大于50%且無側限抗壓強度<50kPa的粘性土中修建土釘支護工程時，應通過現場的土釘抗拔試驗，檢驗土體的蠕變性能。土釘支護的設計應特別重視水的作用與影響，必須在地表和支護內部設置適宜的排水系統以疏導地表徑流和地下水。對于永久性土釘支護的設計，應考慮長期使用過程中土體含水量的變化對土體抗剪強度的不利影響。邊坡地下水較發育的挖方邊坡不宜設置永久土釘支護。3 土釘支護設計前必須進行充分的工程調查，收集場地周圍已建工程及本項公路建設工程的工程地質與水文地質勘察資料，查明支護周圍已有構造物、埋設物（管線等）和道路交通等周邊環境條件與施工場地條件，當地氣象條件，水文地質條件及與周圍地表水體的給與排泄關系，地層、地質、構造和巖土的物理力學特性及其潛在腐蝕性。土釘支護工程應進行土釘的基本抗拔力試驗，試驗數為工作土釘總數的1%，且不少于3根。5 塑性指數 和液限 的粘土中的永久土釘支護應進行蠕變試驗，試驗數不少于3根。6 應根據邊坡工程的重要性和實際條件，對土釘的工作狀況和支護效果進行施工期和永久運行期的原位監測，監測項目可按附錄B選定。土釘支護邊坡的水平位移不得超過0.3%H（邊坡高度）。
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5.6.2結構構造 土釘支護宜用于高度不大于18ｍ的邊坡防護 ,當土釘支護與預應力錨桿聯合使用時,邊坡高度可增加。邊坡較高時宜設多級土釘支護。多級邊坡的上下級之間應設置平臺，平臺寬度不宜小于2.0m，每級坡高不宜大于10m。土釘長度包括非錨固長度和有效錨固長度，非錨固長度應根據墻面與土釘潛在破裂面的實際距離確定。有效錨固長度由土釘內部穩定檢算確定。土釘間距0.75m～2m，與水平面夾角宜為5゜～25゜。土釘釘材宜采用Ⅱ、Ⅲ級鋼筋，鋼筋直徑宜為18 mm～32mm，鉆孔直徑宜為70mm～100mm。土釘鋼筋應設定位支架。噴射混凝土面層厚度：臨時支護不宜小于60mm，永久支護不宜小于80mm；噴射混凝土強度等級不宜低于C20。噴射混凝土面層應配置鋼筋網，鋼筋直徑不應小于6 mm，間距宜為150 mm～250mm。6 鉆孔注漿材料宜采用水泥漿或水泥砂漿，其強度不宜低于20 MPa。注漿采用孔底返漿法，注漿壓力宜為0.4 MPa～1.0 MPa。土釘必須與面層有效連接，可采用外端設鋼板或加強鋼筋，通過螺絲端桿錨具或焊接。8 面層應設泄水孔，泄水孔后應設無砂混凝土板濾層。邊坡滲水嚴重時應設置仰斜式排水孔，角度宜仰斜5゜～10゜，長度比土釘略長。混凝土面層在長度方向應設伸縮縫。永久支護的面層底端應插入地表以下200mm-400mm。如面層由預制混凝土件構筑，則需設置專門的基礎。當土釘被用于腐蝕性土質、雨水較多的地區邊坡支護，或土釘不可避免地要深入到地下水位以下時，應對土釘進行防銹處理。可根據情況選用聚乙烯、聚丙烯塑料波紋套管或環氧涂層鋼筋。
5.6.3設計計算 土釘支護的結構計算包括支護的內部整體穩定性驗算，外部整體穩定性驗算和支護面層以及面層與土釘的連接計算。土釘支護外部整體穩定性驗算可按第3.6.7、3.7.4條的方法計算，對于土釘擋土結構，可按重力式擋土墻第5.4.3條的要求，進行土釘加固土體的整體滑動、傾覆和基底土承載力的驗算。土釘內部整體穩定性驗算可采用圓弧法，假定破壞面上所有的土釘只承受拉力且均分別達到最大設計拉力值。內部整體穩定性驗算的安全系數可取1.25~1.30，考慮地震作用，安全系數可折減0.1。混凝土面層可按以土釘為點支承的連續板進行驗算；土釘釘頭與混凝土面層的連接，應按釘頭作為面層的支點，將側向土壓力作用下產生的支點反力作為釘頭應能承受的拉力。面層與釘頭的連接處尚應驗算混凝土的局部承壓能力。
5.7抗滑樁
5.7.1一般規定 抗滑樁設計之前，應對邊坡進行詳細的工程地質勘察，確定主滑方向、滑面位置、邊界條件、巖土性質及水文地質條件。抗滑樁的設置必須保證滑坡體不越過樁頂或從樁間滑動，不產生新的滑坡。抗滑樁宜設置在滑坡厚度較薄、推力較小、錨固段地基強度較高的地段，確定樁的平面布置、樁間距、樁長和截面尺寸時，應綜合考慮，以達到經濟合理，并與周圍景觀相協調。4 可采用預應力錨索抗滑樁，或抗滑樁與明洞、排樁等組合使用。5.7.2結構構造 抗滑樁截面形狀宜采用矩形，樁的截面尺寸應根據滑坡推力大小、樁間距、錨固段地基橫向容許強度等因素確定，樁最小邊寬度不應小于1.25ｍ。在主滑方向不確定的情況下，可采用圓形截面。樁身混凝土的強度等級不應低于C20。當地下水有侵蝕性時，水泥應按有關規定選用。3 抗滑樁井口應設置鎖口，樁井位于土和風化破碎的巖層時宜設置護壁，鎖口和護壁混凝土強度等級不應低于C15。抗滑樁縱向受力鋼筋直徑不應小于16mm。凈距不宜小于120mm，困難情況下可適當減少，但不得小于80mm。當用束筋時，每束不宜多于3根。當配置單排鋼筋有困難時，可設置2排或3排。受力鋼筋混凝土保護不應小于60mm。縱向受力鋼筋的截斷點應按現行《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》計算。6 抗滑樁內不宜設置斜筋，可采用調整箍筋的直徑、間距和樁身截面尺寸等措施，滿足斜截面的抗剪強度。
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27樓 箍筋宜采用封閉式，直徑不宜小于14mm，間距不應大于500mm。抗滑樁的兩側和受壓邊，應適當配置縱向構造鋼筋，其間距宜為400mm~500mm，直徑不宜小于12mm。樁的受壓邊兩側，應配置架立鋼筋，其直徑不宜小于16mm。當樁身較長時，縱向構造鋼筋和架立筋的直徑應加粗。5.7.3設計計算 作用于抗滑樁的外力有滑坡推力、樁前滑體抗力和錨固段地層的抗力。樁側摩阻力和粘聚力以及樁身重力和樁底反力可不計算。滑坡推力按7.2節規定采用傳遞系數法計算確定。2 樁前抗力可按樁前滑體處于極限平衡時的滑坡推力或樁前被動土壓力確定，取小值。3 抗滑樁上滑坡推力可采用矩形分布或梯形分布，當滑體為極松散的土體，可采用三角形分布。樁底支承選用自由端，嵌入巖石較深可選用自由端或鉸支。抗滑樁的錨固段長度應滿足樁側最大壓應力不大于地基的橫向容許承載力的要求。6 滑動面以上的樁身內力，應根據滑坡推力和樁前滑體抗力計算。滑動面以下的樁身變位和內力，應根據滑動面處的彎矩和剪力，采用地基系數法進行計算，根據巖土條件可選用“K法”或“m法”。地基系數K、m可根據試驗資料和地區經驗、工程類比綜合確定。7 抗滑樁的混凝土結構應按現行國家標準《混凝土結構設計規范》（GBJ10）進行計算，其荷載分項系數可取1.3。抗滑樁樁身按受彎構件設計，當無特殊要求時，可不做變形、抗裂、撓度等項驗算。路基拓寬改建
6.1 一般規定
6.1.1 公路路基拓寬改建設計，應根據原有公路沿線的地形、地貌、地質構造、水文地質、地基土的性質、不良地質的發育情況，采取合理的工程措施，保證拓寬改建公路路基的強度和穩定性。
6.1.2 公路路基拓寬改建設計前，應搜集原有公路的地基及路基勘察設計、竣工圖和養護等方面的資料，調查擬拓寬改建公路目前路基的穩定情況，并對原有路基和拓寬場地進行工程地質和水文地質調查、勘探和測試，查明原有路基的填料性質、含水量、密度、壓實度、強度和稠度狀態，查明原有路塹邊坡地質情況、現有防護排水措施及邊坡穩定狀態，查明擬拓寬場地的水文地質、工程地質條件，分析評價新拼接路基或增建路基對原有路基沉降變形和邊坡穩定的影響程度。
6.1.3公路路基改建設計，應注意路基路面綜合設計。拓寬的路基與原有公路路基之間保持良好地銜接，并采取必要的工程措施減小拓寬路基與原有公路路基之間的差異沉降，防止產生路基縱向裂縫。
6.2 原有路基狀況調查評價
6.2.1 原有公路路基調查應采取資料收集、現場調查和勘探試驗相結合的綜合方法。在搜集原有公路的地基及路基勘察設計、竣工圖和養護等資料基礎上，進行原有路基現場調查測量，根據原有公路的路況進行分段，并應選擇代表性斷面,對路面各結構層、上路床、下路床、上路堤、下路堤及地基土進行勘探試驗，鉆孔深度和取樣試驗應符合《公路工程地質勘察規范》的有關規定。按照新建路基的要求，進行拓寬改建路基范圍的地基勘察。原有路基勘探孔與拓寬改建路基勘探孔宜布設在同一路基橫斷面上。調查原有路基支擋工程基礎形式、地基地質條件和使用狀況，必要時，應對支擋工程地基進行勘探試驗。
6.2.2 原有路基填料試驗項目 原有填方路堤和挖方路段路床土應進行下列試驗：
物理性質試驗：天然含水量、天然密度、土粒相對密度、粒徑組成、液限、塑限等； 力學性質試驗：重型擊實、CBR、固結試驗、直接快剪等； 原有路堤和挖方路段路床土應在上述試驗基礎上，計算出下列指標：干密度、最佳含水量、最大干密度、壓實度、平均稠度、壓縮系數、壓縮模量等。
6.2.3 原有路基現場測試
根據原有公路的路況，選擇有代表性的路段，進行老路路基路面幾何尺寸、彎沉、承載板測試，確定其回彈模量。各項測試均應符合《公路路基路面現場測試規程》的有關規定。6.2.4 原有路基分析評價 根據調查、測量、試驗和水文分析資料，確定原有路基高程能否滿足第1.0.8條路基設計洪水頻率規定。
第二篇：5 附錄A(路基規范2006)
附錄A本規范用詞說明
A.0.1對執行規范條文嚴格程度的用詞采用以下寫法：
1表示很嚴格，非這樣做不可的用詞：
正面詞采用“必須”；反面詞采用“嚴禁”。
2表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的用詞：
正面詞采用“應”；反面詞采用“不應”或“不得”。
3表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的用詞：
正面詞采用“宜”；反面詞采用“不宜”。
4表示稍有選擇，在一定條件下可以這樣做的用詞：
采用“可”。
A.0.2條文中應按指定的其他有關標準、規范的規定執行，其寫法為“應按??執行”或“應符合??的要求（或規定）”。
如非必須按指定的其他有關標準、規范的規定執行，其寫法為“可參照??”。-88-
第三篇：路基水穩層規范要求（xiexiebang推薦）
路基水穩層規范要求
一、有哪些水穩層
1、車行道結構30cm5水泥穩定級配碎石
2、非機動車道結構20cm4水泥穩定級配碎石
3、人行道結構4、15cm4水泥穩定碎石
二、組成材料要求
1、水泥水泥應采用初凝時間3小時以上和終凝時間較長（宜在6小時以上）的水泥。進場報驗復驗水泥強度、凝結時間、安定性等。
2、碎石質量要求①碎石壓碎值不大于30。②碎石最大粒徑不超過21.5mm（方孔篩)。集料最大粒徑必須限制，粒徑愈大，施工機械愈易損壞，粗細集料愈易離析，平整度愈難。③且碎石中0.5mm以下石屑有塑性指數時，小于0.075mm的顆粒含量不超過5，無塑性指數時，小于0.075mm的顆粒含量不超過7。④塑性指數應符合下表要求（重點控制）：
液限塑性指數＜28＜9⑤對于碎石廠中已篩分的不同粒級的碎石應進行配合，使配合后的顆粒組成應符合下表級配范圍（重點控制）。
通過下列方空篩（mm）的質量百分率31.526.519.59.54.752.360.60.07510090～10072～8947～6729～4917～358～220～7
三、施工前水穩料試驗
1、混合料配合比設計見檢驗技術P189～P190，要提交水泥劑量、7d浸水無側限抗壓強度、混合料配合比資料
2、標準擊實試驗要提供混合料最佳含水率、最大干密度資料
四、技術要求
1、彎沉值：
機動車道頂面驗收彎沉值（1/100mm）5水泥穩定級配碎石43.6非機動車道頂面驗收彎沉值（1/100mm）4水泥穩定級配碎石66.62、壓實度水泥穩定碎石混合料壓實采用重型擊實標準，其壓實度為98（重點控制）。在施工過程中，試測，不合格，馬上通知再壓，否則過水泥初凝期。
3、七天浸水抗壓強度機動車道為3.5MP。非機動車道、人行道2.5MP。現場取料，立即送樣。
4、施工控制
1、應事先分成3～4個大小不同的粒級，然后再與水泥一起集中機械拌合，只有這樣才能保證碎石具有相應的級配，并保證水泥粒料強度不產生大的變化。
2、配料準確計量設備進行計量標定施工時要注意控制水泥穩定碎石哦的含水量、水泥的比例（重點控制）。
3、拌料均勻，水穩料應攤鋪均勻，灑水拌合均勻。
4、應嚴格控制基層厚道和高程，路拱橫坡應與面層一致。
5、清理表面松散集料，否則影響粘結。
6、最佳含水量碾壓時，達到壓實度要求。
7、增大壓實功能，以減少基層裂縫，一般壓6～8遍。
8、澆水養護，露白就澆，持續7天。
五、驗收實測項目：公路工程質量檢驗評定標準P34①、壓實度：代表值98，極值94。檢驗頻率：每200m每車道2處。檢測方法：鉆芯。②、厚度：代表值允許偏差-8mm，合格值允許偏差-15mm。每200m每車道2處。鉆芯。③、平整度：允許偏差8mm，每200m雙車道測2處×10尺④、無側限抗壓強度：
2檢驗頻率：每2000m或每班取13組試件，為一組。檢測方法：在工地現場取拌合的混合料試料，按要求制備7d強度試件。機動車道3.5MP，非機動車道2.5MP。《評定標準》P152。
第四篇：路基驗收報告
重慶XXXXXXXX道路工程(一期)一標段
K0+260~ K0+360 路基驗收報告
重慶XXXX監理公司 第XXXXX項目部 20XX-XX-XX
一、工程概況
重慶XXXXXXX道路工程為大學城南北走向的一條重要干道，起點位于XXXX南線與連接線的交叉口，向南與重大南路相交，終點與XXXX相交。本標施工段為重慶XXXXXXXXXX道路工程(一期)一標段，即為XXXXXXXX設計研究院20XX年XX月編制的重慶XXXXXX道路及排水工程-XXXXX施工圖設計
道路設計標準為為城市Ⅰ級主干道，雙向六車道，標準路幅寬度為47米，全線共有港灣式公交停車港2對。設計行車速度： V=50Km/h
二、此次驗收部位
XXXXXXXXXXXXXXXX道路工程(一期)一標段K0+260~ K0+360段路基路床。
三、執行規范
《城市道路設計規范》（CJJ37-90）
《城市道路交通規劃及路線設計規范》（DBJ50-064-2007）《市政工程設計技術管理標準》1993.05 《公路水泥混凝土路面設計規范》（JTG D40-2002）《城市道路和建筑物無障礙設計規范》（JGJ50-2001）《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99
四、施工及監理情況
1、路基基底處理過程
(1)路基經過水塘和水田地段，根據規范和施工的需要，抽干積水，清除淤泥和腐殖土，壓實基底后進行填筑。
（2）經過稻田，池塘，河溝地段的淤泥或潮濕土深度大于2m的部分，采用拋石擠淤的施工方法，片、塊石排淤層高于水面或淤泥層1m，且經碾壓密實；拋投片石的最
短邊尺寸大于30cm，拋投順序以路堤的中部開始，向兩側擴展，從高向低處擴展，采用重型壓路機碾壓，然后在其上鋪設碎石反濾層，厚度50cm，再行填土分層碾壓。
2、本次驗收的K0+260~K0+360段機為動車行駛的挖方路段，幅寬27米。
五、路基質量檢驗情況
主控項目
1、K0+260～K0+360段上路床鋪裝找平，基底巖質為頁巖，粗挖至設計標高后進行鋪裝找平，其自檢壓實度和彎沉結果如下。
該段路基壓實度應檢測6點，實際檢測6點，合格6點，合格率100%;該段路基彎沉值應檢測5點，實際檢測5點，合格5點，合格率100%;一般項目
1、K0+260～K0+360段
平整度應檢測10點，實際檢測10點，合格9點，合格率90% 縱斷面高程應檢測5點，實際檢測5點，合格5點，合格率100% 路基寬度應檢測4點，實際檢測4點，合格3點，合格率75% 橫坡應檢測20點，實際檢測30點，合格25點，合格率80% 中線偏位應檢測2點，實際檢測2點，合格2點，合格率100%
六、K0+260-K0+360段路基質量評定
經重慶XXXXX區建設工程質量監督站檢測中心-西部檢查所現場檢測，檢測結果合格（資料后送），主控項目全部合格，一般項目合格率平均值達到89%，根據設計要求、施工規范規定及質量評定標準，K0+260～K0+360段路基評為：合格。
重慶XXXX監理公司
第XXXX項目部
20XX.XX.XX
第五篇：路基匯報材料
南 昌 軌 道 交 通 1 號 線 瑤 湖 定 修 段 工 程 路基工程子單位驗收 質量自評報告
項目負責人：
中鐵電氣化局集團有限公司
南昌路基交通1號線瑤湖定修段工程項目經理部
二〇一五 年 四 月
一、工程概況
1、工程名稱:南昌路基交通一號線瑤湖定修段工程總承包項目
2、工程簡介
瑤湖定修段位于南昌軌道交通1號線一期工程東端，從艾溪湖東站（原紫陽大道站）雙線接軌。布置在紫陽大道以南、尤氨公路西側，氨廠家屬區北側地塊內。瑤湖定修段路基工程線路起訖里程為：jk0+000至jk1+100。本項目填土石方約80.74萬 m3，其中挖土方14.3萬m3，挖淤67891m3，填方59.61萬m3（含ab料17336m3、填砂53504m3及換填a料68441m3、橋背過渡段5691m3）。基底處理部分地段采用換填a料進行處理。碎石道床路基基床分為表層及底層，表層厚度0.4m，底層厚度1.1m，總厚度1.5m。定修段內所有碎石道床線路路基基床表層材料采用ab組填料（0.4m厚ab組填料加0.1m中粗砂夾兩布一膜復合土工膜）。路基基床地層采用1.1m 厚普通土填筑。路堤基床以下a、b、c組填料。部分地段(jk0+775~jk1+050)因考慮工期要求，現將填c類土變更為填砂。路基排水主要分為路基站場內橫向排水和縱向排水。基防護主要為漿砌片石護坡及混凝土護肩。
路基子單位工程設計說明如下：（1）地基處理
路基工程地基處理主要分為現場雜質土及坑塘軟土挖除，挖土方14.3萬m3，挖淤67891m3。坑塘挖除部分采用換填a料進行處理。
（2）基床以下路堤
本工程分站場區級軌道區，軌道區路基基床以下路堤普通土填筑，部分地段(jk0+775~jk1+050)因考慮工期要求，現將填c類土變更為填砂。
（3）路基基床
路基基床分為表層及底層，表層厚度0.5m，底層厚度1.1m，總厚度1.6m。場內所有路基基床表層材料采用ab組填料（0.4m厚ab組填料加0.1m中粗砂夾兩布一膜復合土工膜）。路基基床底層采用1.1m 厚普通土填筑，局部段因前期變更采用中砂填筑。（4）路基排水 路基排水主要分為路基站場內橫向排水和縱向排水。路基股道間排水槽距離線路中線不足2.5m處，縱向排水草改為橫向排水槽。排水溝槽及檢查井做法按照鐵道部通用圖貳站（01）8011圖集施工。縱向排水溝及橫向排水溝溝身采用c20混凝土，橫向溝槽蓋板采用鋼筋混凝土蓋板，縱向排水槽采用高強符合蓋板。（5）路基防護
本標段路基防護主要為漿砌片石護坡及混凝土護肩。路基護肩采用c20混凝土，頂面寬度50cm，厚度40cm，路基邊坡采用滿砌m7.5漿砌片石護坡,厚度30cm。路基子單位工程開工時間：2012年10月1日，完工時間：2014年4月20日。
（6）參建單位
建設單位：南昌市軌道交通集團有限公司 勘察單位：化學工業巖土工程有限公司 設計單位：中國中鐵二院工程集團有限責任公司 監理單位：西安鐵一院工程咨詢監理有限責任公司 檢測單位：南昌市質量檢測中心 施工單位：中鐵電氣化局集團有限公司（7）監督單位
質監單位：南昌市建設工程質量監督站
安監單位：南昌市建設行業安全管理監督站（8）主要施工驗收規范及施工依據 1）《根據工程設計圖紙及地質勘察報告》； 2）試驗、檢測所遵循的技術標準規范 ； 3）《鐵路路基設計規范》tb10082-2005； 4）《混凝土結構工程施工及驗收規范》gb50204-2011； 5）《鐵路路基工程施工質量驗收標準》tb10413-2003； 6）《鐵路土工合成材料應用技術規范》tb 10118-2006； 7）貳站（01）8011水溝圖集； 8）《工程測量規范》(gb50026—2007)； 9）工程設計文件、設計變更及施工圖設計交底會議紀要； 10）南昌市、南昌軌道交通集團公司下發的有關質量規定、評定表格。
3、本次驗收質量自評范圍
本次驗收質量自評范圍為南昌軌道交通一號線瑤湖定修段路基子單位工程。本子單位工程包含地基處理、基床以下路堤、路基基床、路基排水、路基防護5個分部工程。
二、分部工程驗收情況
三、合同完成情況及設計變更情況
我單位已完成路基子單位工程所有項目，路基子單位工程設計變更主要為：
1、路基按照《1號線一期工程瑤湖定修段有關技術問題》【南昌軌道交通有限公司地鐵建設分公司（108）號會議紀要（2012年12月12日）】的相關要求，將清淤換填滲水土變更為清淤換填a料；
2、瑤湖定修段附近無大量土源，運用庫、檢修庫整體道床及結構樁基區域填筑質量要求高，運用庫、檢修庫整體道床及結構樁基因雨季施工又難以保證填土質量，按照總體工期要求，該區域土方填筑施工須在2013年7月以前完成。經討論，采用換填中粗砂方案，有利于確保路基填筑質量，同時較普通土方填筑更適應雨季施工，且較改良土更經濟。為滿足工期和質量要求，同時為樁基及時施工創造條件，建議將運用庫、檢修庫整體道床及結構樁基區域由c類土變更為填砂。
四、質量管理情況
1、施工原材料檢測及施工試驗檢測
①原材料檢測 篇二：路基換填報告
路基換填報告
致中國?貴陽（西南）國際商貿物流城建設開發辦公室 *********道路k0+500~540、k0+660~760段路基，原設計清表0.5米后就進行路基填筑，該段路基原為農田，由于長時間雨水侵泡，施工單位進場清表0.5米后發現其基底土質較軟，無法達到承載力要求。我單位對上述兩段路基進行檢查后為保證工程質量，建議對該兩段路基進行處理并報告建設單位聯系相關方現場確認。后經建設單位、地勘單位、設計單位、監理單位和施工單位現場確認，各單位達成一致意見：對k0+500~540段整幅和k0+660~+760左側（10~40米寬）進行換填處理，所增加工程量根據現場基底土質情況按實際計算。*******監理咨詢有限公司
2012.4.18篇三：路基試驗段總結報告
寶漢高速公路寶雞至陜甘界（bp10）路基橋梁工程 k77+400～k77+500路基試驗段總結報告
為了全面展開路基砂礫填筑施工，我標段在k77+400～k77+500段進行了路基填方試驗段施工。該斷內原地面平坦，該段路基最低填筑高度為米，路基最高填筑高度m，路床頂寬度26m，路基底寬度44.5m。本段路基試驗段預計填筑總方量為m2。路基土方全部利用砂礫進行填筑。
根據路基填方試驗段施工方案，我部從2009年4月18日至2009年5月30日成功完成了該段試驗施工工作，獲得了寶貴的試驗數據，為大面積的土方填筑施工提供了依據。施工總結如下： 一．試驗準備
在本標段路基試驗段施工期間，得到了bpj5駐地辦的大力協助及現場指導。路基試驗段在路基填前碾壓及路基填筑過程中，嚴格遵守公路交通工程施工規范要求施工，按照施工監理實施辦法的有關程序，進行了路基試驗段的整體施工，并獲得了寶貴的路基填筑試驗數據。
1、技術準備
① 試驗室標準試驗成果表（包括填料的標準的擊實，含水量，顆粒分析等）。② 測量資料（導線點測量記錄，水準點測量記錄）2.現場準備
① 試驗段相應人員組織安排已到位，試驗段的協調工作已做好;② 試驗段施工機械設備已到位;③ 已打通通往試驗段的施工便道，人員及機械設備可直接進場作業;④ 為了保證試驗數據的全面、準確，我部計劃在試驗段每20米設置一個斷面，共5個斷面,每個斷面中線1個點，左右兩側13米各設置1個點。二．試驗的目的
1、確定填料碾壓時的最佳含水量；
2、確定適宜的松鋪厚度；
3、確定適合的碾壓遍數和碾壓速度；
4、標高、邊坡、平整度、橫坡的測量控制方法；
5、最佳的機械組合和施工組織。
三．施工人員及設備配置情況如下 1.參加施工的主要人員如下： 1.取料場
為保證路基的填筑質量，我部多次考察及取樣試驗，最后在k58+000左側1500米河灘地取用砂礫進行填筑，運至試驗段的距離為25km。
① 取料時，首先采用推土機推除表層覆土，適用填料采用挖掘機挖裝，自
卸車運輸至試驗段。
② 開挖時結合取料場原有地形，取料后坑底整理平整，作業面不能有積水，回填地表耕植土后，設置完整的排水系統。
2、試驗路段總體施工方案是：
① 用推土機將試驗段填筑范圍內的垃圾、有機物殘渣及原地面以下30cm內的草皮、樹木、樹根、草根和表土予以清除，用裝載機配合運輸汽車將表土運棄到千陽立交區，同時通過調查填筑范圍內無水井、水渠、管路、文物、原地面軟弱狀況等情況。在清表完成后用洛陽筑路220振動式壓路機對原地表進行碾壓，按頻率進行檢測，合理后報監理工程師進行抽檢。
② 填筑時先放邊線，立出施工標尺，松鋪厚度初步選定38cm。根據自卸汽車每車運量18m3及松鋪厚度確定方格邊長為6米，并用石灰將方格線劃出。③ 推平、碾壓時采用的方法：
砂礫：推土機（t140）粗平→平地機（py190型）精平→壓路機（洛陽筑路220型）靜壓→壓路機（洛陽筑路220型）振壓→壓路機（洛陽筑路220型）靜壓收光；
④ 壓實度：壓實度檢測以灌砂法為主。每次檢測壓實度時每2000m2需檢測8個點。
五、試驗總結
1、確定填料碾壓時的最佳含水量6%;
2、松鋪厚度38cm及壓實系數1.135（詳見附件1）；
3、確定合適的碾壓方式和碾壓速度； i、碾壓方式
先靜壓→弱振→強振→靜壓。先靜壓1遍，再弱振1遍，檢測壓實度，強振1遍，再檢測壓實度，然后逐次增加強振遍數（2遍、3遍、4遍……），并檢測壓實度，從面取行壓實數據，合格后再靜壓1遍收光。ii、靜壓速度應控制在2～4km/h，弱振速度控制在1.5～3.5km/h，強振速度控制在1.0～2.0km/h。
4、路基參數的確定（詳見附件2）93區碾壓組合為：靜壓1遍→弱振1遍→強振2遍→靜壓1遍。
5、標高、邊坡、平整度、橫坡等的測量控制方法；
標高、平整度、橫坡等在過程中加強控制。上料前用標尺標出上料厚度，上料厚度按照路基橫坡、松鋪厚度等要素進行嚴格控制。在推土機粗平過程中采用測量標高的方法控制平整度、橫坡等，在平地機精平過程中采用測量標高和3米直尺檢測的方法控制平整度、橫坡等。路基邊坡在每填筑3層后，用全站儀放出路基邊線，然后在加寬50cm的情況下用灰線標示出坡口線，再用坡度尺測量出標準斷面，標準斷面按每10米一個斷面，最后用挖掘機修坡，修坡時人工配合完成。每層填筑完成后，均進行標高、平整度、橫坡等檢測，以便及時調整。
6、最佳的機械組合和施工組織。最佳機械組合：（每個工作面）
① 挖掘機：試驗時在取料場設置2臺挖掘機，用于裝料，根據現場情況進行合理安排。
② 運輸汽車：試驗時投入運輸汽車6輛，平均每輛汽車裝車時間為10分鐘，來回路途各用30分鐘，共計單車每趟循環時間70分鐘。采用6臺汽車綜合到場時間為11～13分鐘。若按照每層1691m2（長100m×寬44.5m×厚0.38m），每車裝18m3，上滿一層需要94車，需要時間1034～1222分鐘，因此應增加運輸汽車在10輛以上。
③ 推土機：配置2臺t140型推土機，粗平共用時間為240分鐘，能夠滿足施工要求。
④ 灑水車：配置1臺能夠滿足施工要求。
⑤平地機：配置1臺py190型平地機，平整共用時間為50分鐘，能夠滿足施工要求。
⑥ 壓路機：配置1臺洛陽筑路220型壓路機，碾壓時間為120分鐘，能夠滿足施工要求。
⑦ 裝載機：配置2臺50型裝載機，主要用輔助粗平，修整邊角等，能夠滿
足施工要求。
每個工作面合理施工需要設備表
每輛運輸車上加焊間距為20cm×20cm的篩網。
8、完工后各檢測項目的檢測結果滿足規范及設計要求。六 試驗結論
通過本試驗段的施工和總結，我部認為可以用此方案指導全標段路基砂礫填筑施工。篇四：路基開工報告
泉廈高速公路a7合同段
開工報告
工程名稱： k446+000～k448+820.065段填土路基 編 號：qseb23g／1／21-04b 計劃開工日期：2008年3月30日
計劃完工日期：2008年10月31日
泉廈高速公路擴建工程a7合同段 中鐵二十三局集團一公司泉廈項目經理部
二oo八年三月二十三日
監表2 分項工程開工申請批復單（采用）
承包單位：中鐵二十三局集團一公司 合同段：a7 監理單位：廈門路橋咨詢監理有限公司 編 號：
監表2-2 進場人員報驗單（采用）
承包單位：中鐵二十三局集團一公司 合同段：a7 監理單位：廈門路橋咨詢監理有限公司 編 號：(轉載于:路基匯報材料)國家高速公路網沈海線泉州至廈門高速公路擴建工程 監表26 進場設備報驗單（采用）
承包單位：中鐵二十三局集團一公司 合同段：a7 監理單位：廈門路橋咨詢監理有限公司 編 號：
國家高速公路網沈海線泉州至廈門高速公路擴建工程
監表25 工程材料/構配件/設備報審單（采用）承包單位：中鐵二十三局集團一公司 合同段：a7 監理單位：廈門路橋咨詢監理有限公司 編 號： 篇五：路基試驗段成果總結報告 路基試驗段成果總結報告
一、路基試驗段的目的
1、確定材料的松鋪系數；
2、含水量的增減方法；
3、確定平整和整形的合適機具和方法；
4、確定挖土、運輸、平整和碾壓機械的協調和配合方法；
5、確定每次鋪筑的合適厚度。
二、試驗段的準備工作
1、試驗段選在k49+860～k49+983.25段。該段全幅進行了清理與掘除，且填前碾壓合格。
2、按路基設計標高計算出填土寬度，在此基礎上每側加寬0.5米，以保證路基有效壓實寬度。實測右幅填筑寬度20.8米，左幅寬21.4米。在以下樁號打上中心樁和邊樁：k49+870、k49+900、k49+930、k49+960。
3、試驗段用土為k53+200右側土場。經取樣進行土的物理力學試驗：重型擊實試驗的最大干密度1.85g/cm3，最佳含水量12.9％；顆粒分析為細砂土，試驗資料附后。
4、試驗室儀器滿足現場檢測需要和規范要求。
5、機械設備投入：路基試驗段所需和擬用的機械設備性能良好，具體設備見附表f-4。
6、人員配備：路基試驗段所需的人員見附表f-3。
三、試驗段進程和概況：
在k49+860～k49+983.25松鋪厚度30cm，進行碾壓試驗。試驗施工從5月2日上午至5月4日碾壓檢測完畢，共用3天時間。五天內天氣均為晴天，氣溫15～27℃，風力2～3級，適宜土方施工。
四、試驗段施工程序及方法：
1、k49+860~k49+983.25段，長123.25m，松鋪厚度為30cm。清理掘除、填前壓實經自檢和監理工程師抽檢合格。本試驗段采用施工機械：yz14b、yz18振動壓路機各一臺、40t拖式壓路機、py180平地機一臺、宣化t140-1推土機一臺、12m3灑水車一臺、現場檢測試驗儀器一套、水準儀一臺。
2、施工放線：
上土前按圖f-2布點分布測量1～12#點高程，并在中心樁、邊樁上掛距地面30cm的紅線。按每車土18m3計算，可鋪面積60m2，本幅總面積為5496m2，共需90車，考慮前后順延墊土，擬運92車，按7排×13行平均分布，灑灰線，劃方格。
3、鋪土灑水
上土前，在基底均勻灑四車水。上土時，挖掘機挖裝，自卸車運土，現場由專人指揮車輛卸土于方格中，然后用推土機推平。推土機排壓一遍后，再用平地機精平。在已平整好的試鋪段按f-2圖布點位置上灑上1～12#白灰點，測量平均松鋪厚度為29cm，再使用灑水車進行灑水悶料。
本試驗段上土時間為5月1日7:00~19:30。
4、碾壓：
碾壓分初壓、復壓、終壓三個階段進行。10月28日下午1點開始初壓，即用yz14b振動壓路機靜壓，行走速度控制在1.4km/h范圍內，壓完用時2小時。完成后經檢測，其平均壓實度90.6%，含水量12.2％。復壓用yz18振動壓路機振壓，ⅰ檔行車速度控制在1.2~2.5km/h范圍內，振動頻率為35次/min，行走時錯輪0.3m，碾壓后壓實度為92.1%，含水量為14.3%。現場情況表明，90區已合格。但表層土受振動后，變松散，需靜壓，且含水量較低，因此再次灑水。針對表層松散的現象，決定用14b光輪壓路機靜壓，現場表明，表層變密實。5月4日晚yz18壓路機振壓第二遍，行走速度3.5km/h，振動頻率35次/min，行走時錯輪0.3m。振壓第二遍后，再用40t拖式碾壓機碾壓一遍，使表層密實。經檢測，壓實度為94.2%，含水量12.5%，因此93區已碾壓合格。5月5日上8時，使用40t拖式碾壓機碾壓第三遍，行車速度4km/h，振動頻率35次/min，行走時錯輪0.5m，再用yz18壓路機靜壓一遍，經檢測平均實度為96.1%，平均含水量為12.3%。
5、檢測和小結
每遍碾壓完成后按圖f－2布點位置檢測壓實度和高程。詳細數據見附表。
從碾壓遍數和壓實度檢測數據來看，砂性土要碾壓合格，必須保證土的含水量不低于最佳含水量－2%，詳見《右幅試驗段壓實度檢測匯總表》。
本段平均松鋪厚度29cm，壓實后平均厚度為25cm，松鋪系數為1.16，.詳見《試驗段標高測量表》。從實測數據分析，在第一遍振壓后，壓縮量較大，以后壓縮量逐漸減少。
從自檢資料和監理抽檢資料看，本試驗段路基整體已壓實，各項數據均達到了規范要求。本試驗段實現了從90區碾壓至95區的目標，因此試驗是成功的。
五、施工方法總結
1、鋪土厚度
試驗段填筑材料為細沙土，屬于無粘性土，內聚力小，抗剪能力差，在外力作用下易產生位移。試驗段實際施工表明，在振動壓路機振動作用下，表層3-7公分內的土層均處于松散狀態，在此以下，則處于緊密狀態。因此松鋪厚度不是越薄越好。從不同深度所取環刀檢測密實度結果看，表層25cm下也處在壓實范圍內。同時，黃土的滲水性較差，光在上部澆水是不能保證下部含水量的，需要在上土前澆水。綜合分析，為充分發揮機械最大工作能
力，建議松鋪厚度為30cm,壓縮系數為1.14～1.18，每層填筑壓實厚度為25-26cm.2、含水量對壓實度的影響 從試驗數據分析，若含水量較小，沙土很難密實，且含水量越高越易壓實。沙土由于無保水性，自然狀態下含水量較低，而且澆水后蒸發很快，因此現場施工需大量灑水，保證施工現場土的含水量不低于最佳含水量，以保證質量和工程進度。
3、機械配合與最佳碾壓遍數（優化施工方案）①90區 在保證含水量的條件下，初壓用yz14b壓路機靜壓一遍，行走控制在3.0km/h范圍內。復壓用yz14b壓路機振壓一遍，（一遍指相鄰兩次的輪跡應重疊0.5m），速度控制在3.8km/h范圍內。要保持壓實均勻，不漏壓。對于壓不到邊的邊角，應輔以人力或小型機具夯實。因為振壓后表層不密實，因此最后一定要用yz14b或yz20b靜壓一遍，以保證路基整體密實。
②93區 在保證含水量的條件下，初壓用yz14b或yz20b壓路機靜壓一遍，行走控制在3.0km/h范圍內。復壓用yz14b壓路機振壓三遍，或用yz20b壓路機高頻低振幅振壓二遍，（一遍指相鄰兩次的輪跡應重疊0.5m），速度控制在3.8km/h范圍內。保持壓實均勻，不漏壓。終壓也要用yz14b或yz20b靜壓一遍。
③95區 在保證含水量的條件下，初壓用yz20b壓路機靜壓一遍，行走控制在3.0km/h范圍內。復壓用yz14b壓路機振壓四遍，或用yz20b壓路機高頻低振幅振壓三遍，（一遍指相鄰兩次的輪跡應重疊0.5m），速度控制在 3.8km/h范圍內。保持壓實均勻，不漏壓。對于壓不到邊的邊角，應輔以人力或小型機具夯實。終壓仍用yz14b或yz20b靜壓一遍，以保證平面平整和密實。
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