第一篇：四川華勘巖土工程有限公司LOGO及VI設計
四川華勘巖土工程有限公司LOGO及VI設計
公司簡介：
四川華勘巖土工程有限公司 是一個巖土工程勘察為主，并集設計、評估、施工于一體的建筑勘察類企業。公司理念：人心齊泰山移。經營宗旨：優質服務、求實創新。核心價值觀：誠信立業、以人為本。
一、LOGO設計要求：
1、大膽創意，簡單易懂，一目了然，便于識別和記憶。
2、中英文標識，盡可能出現“華勘”首寫字母字樣。
3、突出行業特征，寓意深刻，具有較大的適用范圍和使用延伸。
4、風格簡潔大氣，圖形簡練清晰，有象征含義。
5、顏色不超過三種，適合作成黑白版本在CAD中進行打印。
二、VI設計要求：
基于LOGO的基本元素，完成公司名片VI樣式設計。
三、備注和聯系方式：
有不明之處，任務期間請聯系QQ：1153417565。中標后請中標者留下聯系方式，以備長期合作。
四、知識產權聲明：
1、保證作品的原創性及素材來源的合法性，投稿作品必須為投稿人獨立創作，LOGO未在國家商標局注冊過，保證非改編、編撰等演繹作品，并保證不會侵犯他人肖像權、名譽權等合法權益。任何由此產生的法律風險由設計者承擔所有法律責任（包括但不限于退還已經支付的獎金及承擔我公司其他因此造成的損失）。
2、中標設計作品，我方支付設計費用后，即擁有該作品知識產權，包括著作權、使用權和發布權等，有權對設計作品進行修改、組合和應用，設計者不得再在其它任何地方使用該設計作品中設計我單位名稱及形象標識的任何元素。
3、中標作品必須提交符合要求的完整設計方案，提供可編輯的矢量圖源文件（CDR矢量圖形文件、所用字庫及變異字體、說明稿、標準色稿、注明各部分比例、尺寸、顏色，形象的PSD格式源文件），以便進行修改、完善和印刷。并附有具體的LOGO設計創意說明。
4、征集結果公布后，未采用的作品即可自行處理，如將投稿作品作其他用途，必須除去稿件我公司及產品標識的任何元素。5.參加此設計任務者被視為同意以上所有聲明。
第二篇：巖土工程詳勘報告
目 錄
地基土（巖）的膨脹性 |
風化巖 |
附表
序號 | 表 名 | 表號 | 規格 | 頁數 |
勘探點一覽表 | 附表1 | A3 | ||
巖土物理力學參數建議值表 | 附表2 | A3 | ||
巖土分層地層統計表 | 附表3 | A3 | ||
土工試驗常規物理力學參數統計表 | 附表4 | A3 | ||
巖石試驗匯總統計表 | 附表5 | A3 | ||
標準貫入試驗匯總統計表 | 附表6 | A3 | ||
旁壓測試成果統計匯總表 | 附表7 | A3 | ||
波速及電阻率測試匯總統計表 | 附表8 | A3 | ||
熱物理指標匯總統計表 | 附表9 | A3 |
附圖
序號 | 圖 名 | 圖號 | 規格 | 頁數 |
工程圖例 | / | |||
勘探點平面布置圖（1：500） | 附圖1 | |||
工程地質縱斷面圖（水平1：200 垂直1：200） | 附圖2 | |||
工程地質橫斷面圖（水平1：200 垂直1：200） | 附圖3 |
附件
序號 | 附 件 名 | 附件號 | 規格 | 頁數 |
鉆孔巖芯鑒定表（垂直1：200） | 附件1 | A3 | ||
N120動力觸探成果表（垂直1：200） | 附件2 | A3 | ||
土工試驗成果報告表 | 附件3 | A3 | ||
巖石物理力學性質試驗成果報告表 | 附件4 | A3 | ||
水、土腐蝕性分析報告 | 附件5 | A3 | ||
粒度分析成果表 | 附件6 | A3 | ||
土工試驗壓縮曲線 | 附件7 | A3 | ||
旁壓測試報告 | 附件7 | A3 | ||
波速測試報告 | 附件9 | A3 | ||
電阻率測試報告 | 附件10 | A3 | ||
地溫測試成果表 | 附件11 | A3 | ||
巖土熱物理指標測試報告 | 附件1 | A3 | ||
地質調查觀測點 | 附件1 | A3 |
概述
1.1 任務依據
（1）《成都地鐵 5 號線一、二期工程勘察設計總承包招標文件》（2014年8月）
（2）《成都地鐵 5 號線一、二期工程勘察設計總承包合同》
（3）《錦程大道站建筑總平面圖、縱剖面圖、橫剖面圖及附屬平剖面圖》（中鐵第一勘察設計院集團有限公司D5-[CZ11]-C-聯[2015]第018號，2015年5月25日）
（4）《錦程大道站帶圍護樁總圖，結構縱斷面圖（標示圍護樁嵌固深度）》（中鐵第一勘察設計院集團有限公司D5-[CZ11]-C-聯[2015]第026號，2015年7月16日）
1.2 工程概況
1.2.1 地鐵5號線總體工程概況
成都地鐵5號線北起新都區香城大道，南至天府新區回龍路，自北向南沿天柏路-敬成路-蓉北商貿大道-北站西二路-一環路-高升橋東路-九興大道-紫荊西路-神仙樹路-萬象路-劍南大道-元華路敷設。沿線途徑新都區、金牛區、青羊區、武侯區、高新區、天府新區、雙流縣等轄區，線路全長49km，其中地下線42.25km，高架線6.45km，過渡段0.3km；共設車站41座，其中地下站36座，高架站5座；換乘站14座（高架1座，地下13座）；最大站間距2110m，為鶴高路-蔣家店區間；最小站間距670m，為石羊立交-繁雄大道區間；平均站間距1207m。全線共設綜合維修基地1座、停車場2座、主變電站4座，控制中心與在建的7號線合設于7號線崔家店停車場內。
根據建設規劃批復意見，5號線全線分兩期工程建設，其中：
一期工程（商貿城北站-迎賓路站）全長39.223km，其中地下線32.473km，高架線6.45km，過渡段0.3km，共設車站35 座，其中地下站30座，高架站5座；
二期工程（迎賓路站-回龍路站）全長9.777km，均為地下線，共設地下站6 座。線路走向見圖1.2。
圖1.2 成都地鐵5號線走向示意圖
1.2.2 錦城大道車站工程概況
擬建站點位于成都市高新區萬象南路與嬌子大道交叉地段，為中間站，設計客流為12540人次/h。站點總建筑面積12540.00m2，其中主體建筑面積為9445.00m2，附屬建筑面積為3095.00 m2。
車站總長220.00m，寬20.6m，公共區長度94.30m，其中有效站臺中心里程為YCK32+686.081，有效站臺長140.0m，寬11.5m，為地下二層島式站臺，站位線路沿萬象南路南北向敷設，車站雙柱三跨。
本車站設4個出入口及2個風亭組。主體部分有效站臺中心軌面埋深14.78m，附屬結構基坑深度約為10.00m。
本站擬采用 明挖 法施工，主體及附屬結構采用樁+內支撐支護形式。
擬建車站現狀地理位置見示意圖1.2.2。
圖1.2.2 錦程大道站現狀地理位置示意圖
1.3 巖土工程勘察分級
按《城市軌道交通巖土工程勘察規范》（GB 50307-2012）：根據工程規模、建筑類型和特點及因巖土問題造成工程破壞的后果，本工程重要性等級為一級根據場地復雜程度，本工程場地等級為一級工程。根據工程周邊環境與工程的相互影響程度及破壞后果的嚴重程度進行劃分，本工程周邊環境風險等級為二級；綜合判定認為擬建工程勘察等級為甲級。
1.4 勘察執行主要技術標準
1.4.1 勘察執行主要技術標準
1）國家標準《城市軌道交通巖土工程勘察規范》（GB50307-2012）
2）國家標準《巖土工程勘察規范》（GB 50021-2001）（2009版）
3）國家標準《巖土工程基本術語標準》（GB/T50279-98）
4）國家標準《土工試驗方法標準》（GB/T 50123-1999）
5）國家標準《建筑抗震設計規范》（GB 50011-2010）
6）國家標準《城市軌道交通結構抗震設計規范》（GB 50909-2014）
7）國家標準《中國地震動參數區劃圖》（1/400萬）（GB18306-2001）和國家標準化管理委員會于2008年6月11日批準并實施的GB18306－2001《中國地震動參數區劃圖》國家標準第1號修改單
8）國家標準《地鐵設計規范》（GB 50157-2013）
9）國家標準《巖土工程勘察安全規范》（GB 20021-2001）（2009年版）
10）國家標準《建筑地基基礎設計規范》（GB 50007-2011）
11）國家標準《工程測量規范》（GB 50026-2007）
12）國家標準《建筑邊坡工程技術規范》(GB 50330-2013)
13）國家標準《工程巖體分級標準》（GB/T50218-2014）
14）國家標準《建筑基坑工程監測技術規范》（GB 50497-2019）
15）國家標準《城市軌道交通工程測量規范》（GB/T50308-2017）
16）國家標準《膨脹土地區建筑技術規范》（GB/50112-2013）
17）國家標準《工程巖體試驗方法標準》(GB/T50266-2013)
18）行業標準《鐵路工程地質勘察規范》（TB10012-2007）及鐵建設[2010] 138號《關于發布鐵路工程地質勘察規范局部修訂條文的通知》
19）行業標準《鐵路工程地質鉆探規程》（TB 10014-2012）
20）行業標準《鐵路工程特殊巖土勘察規程》（TB10038-2012，J1408-2012）
21）行業標準《鐵路工程不良地質勘察規程》（TB10027-2012，J125-2012）
22）行業標準《鐵路工程物理勘探規程》（TB10013-2010，J340-2010）
23）行業標準《鐵路工程地質原位測試規程》（TB10041-2003，J261-2003）
24）行業標準《鐵路工程土工試驗規程》(TB10102-2010，J1135-2010)
25）行業標準《鐵路工程水質分析規程》(TB10104-2003，J263-2003)
26）行業標準《鐵路工程水文地質勘察規程》（TB10049-2014，J339-2015）
27）行業標準《建筑工程地質勘探與取樣技術規程》(JGJ/T87-2012)
28）行業標準《建筑基坑支護技術規程》（JGJ120-99）
29）行業標準《鐵路橋涵地基和基礎設計規范》（TB10093-2017）
30）行業標準《鐵路隧道設計規范》（TB10003-2016，J449-2005）
31）行業標準《鐵路路基設計規范》（TB 10001-2016）
32）行業標準《鐵路路基支擋結構設計規范》（TB10025-2006，J127-2006）
33）行業標準《建筑樁基技術規范》（JGJ94-2008）
34）行業標準《建筑地基處理技術規范》（JGJ79-2012）
35）行業標準《建筑樁基檢測技術規范》(JGJ106-2014)
36）行業標準《建筑變形測量規范》(JGJ8－2007)
37）中國工程建設標準化協會《巖土工程勘察報告編制標準》（CECS99:98）
38）住房和城鄉建設部[2010]215號《房屋建筑和市政基礎設施工程勘察文件編制深度規定》
39）四川省地方標準《成都地區建筑地基基礎設計規范》（DB51/T5026-2001）
40）四川省地方標準《成都地區基坑工程安全技術規范》（DB51/T5072-2011）
41）《工程建設標準強制性條文（房屋建筑部分）》（2013年版）
1.4.2其他
1）現行其它相關的國家、行業、地方的規范、規程及規定等
1.4.3主要參考用書
1）《鐵路工程地質手冊》（中國鐵路出版社，2007年6月修改版）
2）《工程地質手冊》（中國建筑工業出版社，2007年2月第四版）
3）《巖土工程手冊》（中國建筑工業出版社，2006年第四版）
4）《水文地質手冊》（地質出版社，2012年9月第二版）
5）《基坑工程手冊》（中國建筑工業出版社，2009年11月第二版）
6)《基坑工程便攜手冊》（機械工業出版社，2004年10月第一版）
1.5 勘察目的、技術要求和方法
1.5.1 勘察目的詳細查明工程場地的工程地質條件和水文地質條件，分析評價地基、圍巖及邊坡穩定性，根據現行的《城市軌道交通巖土工程勘察規范》（GB50307-2012）評價地基的穩定性和均勻性，預測可能出現的巖土工程問題，提出相應的處理方案措施建議，提供設計、施工所需的巖土參數；詳細查明控制車站方案的不良地質作用、特殊性巖土等巖土工程問題的性質、特征、范圍，并提出針對不良地質作用、特殊性巖土等巖土工程問題的治理措施。
1.5.2 技術要求
1）詳細查明場地區域地質條件、地形地貌、地層巖性、地質構造、水文地質條件及不良地質作用、特殊性巖土分布等巖土工程地質條件。
2）劃定構造復雜地段、不良地質作用和特殊性巖土地段，并詳細查明其成因、類型、性質、發生、發展、分布規律及對擬建場地的危害程度，并提出基礎設計方案或治理意見。
3）詳細查明場地周邊河流淤積物的發育、分布，古建筑遺址，并結合工程要求提出工程評價。
4）分析已有地震資料，根據物探成果資料，劃分場地土類型和場地類別，劃分場地抗震地段類別，評價場地的穩定性。
5）確定場地巖土施工工程分級與隧道圍巖分級。
6）詳細查明場地的地表水水位、流量、水質，以及補給、排泄條件與地下水的關系。
7）詳細查明地下水類型、埋藏條件、補給來源、歷年最高水位、水質、流速、流向，了解地下水動態和周期變化規律，提出水質評價，進行水文地質分區；尤其注意對地下水與地表水的水力聯系及其腐蝕性的分析評價，除收集歷年最高水位外，尚應收集近3～5年最高地下水位。
8）判定土對建筑材料的腐蝕性。
9）詳細查明卵石土的顆粒組成情況，特別應探明卵石或漂石含量、最大粒徑、強度。
10）詳細查明液化砂層的分布范圍、厚度、性質以及對工程的影響程度。
11）詳細查明地層中的軟弱夾層，評價其對基底及開挖邊坡的影響。
12）根據設計需要，提供各類巖、土物理力學指標。
13）提出對地下工程有不利影響的工程地質問題及防治措施的建議；提供基坑支護設計與施工所需的參數；分析地表水對工程可能造成的危害；分析地下水對工程的作用，提出地下水控制措施的建議；分析邊坡的穩定性，提供邊坡穩定性計算參數，提出邊坡治理所需的巖土參數。
14）調查場地周邊重要建筑物（主要是影響車站方案）的地基基礎條件，并預測、評估由于地鐵修建可能引起變化及預防措施。分析周邊環境與工程的相互影響，提出環境保護措施的建議。
15）詳細查明車站的地層溫度。
1.5.3 勘察方法
本次勘察采用工程地質調查、鉆探取樣、原位測試（N120超重型動力觸探試驗、標準貫入 試驗、旁壓試驗、波速測試）、室內試驗、物探（電阻率測試）、地溫測試等綜合勘察方法，并充分收集、利用既有地質資料。各勘探方法簡述如下：
1）工程地質調查：調查車站兩側各不少于200m范圍內的地形地貌、地質構造、沿線構筑物分布、管線、沿線水井、人防工程、天橋、道路、地表水、地下水等。
2)工程測量：勘探點采用GPS和全站儀測放，坐標及高程采用成都獨立坐標系統和成都高程系統。測放鉆孔的控制點見表1.5.3。
坐標及高程控制點一覽表 表1.5.3
控制點號 | X坐標 | Y坐標 | 高程H（m） |
K1 | 7591.552 | 18989.347 | |
A2 | 7717.939 | 19037.946 | 489.497 |
f1 | 8250.73 | 17662.56 | |
f2 | 8330.553 | 17679.478 |
3）鉆探：采用XY-1型回轉鉆機進行全斷面取芯，通過通過所取巖芯直接對地層巖性進行鑒別和劃分層位。
4）N120超重型動力觸探試驗：現場超重型動力觸探試驗，采用120kg重錘與自動脫鉤落錘裝置的自由落錘法，落距為100cm，錘擊速率小于30擊/min。
5）標準貫入試驗：現場標準貫入試驗，使用國產標準貫入器，采用63.5kg重錘與自動脫鉤落錘裝置的自由落錘法，落距為76 cm，錘擊速率小于30擊／min。
6）旁壓試驗：采用PM-2B型預鉆式旁壓測試儀器對各土層進行旁壓試驗，以獲得各土層的基本承載力，估算土的旁壓模量。
7）波速測試：在鉆孔內采用單孔波速測試法，用RSM-24FD工程動測儀進行波速測試，以獲得場地內各地層的剪切波速、縱波波速及動力學參數。
8）室內試驗：采取黏土、粉質黏土和黏質粉土原狀試樣進行常規物理力學性質試驗和特殊試驗（膨脹性試驗、靜止側壓力系數、無側限抗壓強度、基床系數、滲透試驗、黏粒含量）；采取砂、卵石層擾動樣進行顆粒分析試驗，點荷載試驗，水上、水下休止角試驗；采取巖石試樣進行天然、飽和和干燥狀態下的單軸抗壓強度試驗，天然和飽和狀態下的抗剪強度試驗，天然變形試驗，崩解試驗和膨脹性試驗；采取水試樣進行水質簡分析，采取土試樣進行土的腐蝕性試驗。通過室內試驗定量評價巖土層的物理力學性質。
9）物探（電阻率測試）：在場地鉆孔內采用WGD-3型直流電法儀測試場地土的地層電阻率。
10）地溫測試：在本車站內選取一個鉆孔進行孔內地溫測試，以獲得不同深度地基土的溫度。
1.6 勘探布置
1.6.1平面點的平面布置
1.6.1.1勘探點編號確定原則
詳細勘察階段巖土工程勘察，勘探孔(點)原則上應按成都地鐵5號線工程統一要求編號，以區別于不同地鐵線路、不同類型、不同階段、不同工點的勘探。
1）鉆孔編號為M5XZ—××××—××
2）動探孔編號為M5XD—××××—××，水文地質測試孔編號為M5XS—××××—××
編號含義：M5表示成都地鐵5號線，X表示詳細勘察階段，Z表示鉆孔，D表示動探孔，S表示水文測試孔，—××××表示工點代號（錦程大道站工點代號為CZ30，車站直接采用車站CZXX，區間采用QJXX，停車場、車輛段采用CDXX，出入線采用CRXX,主變電站采用ZBXX），—XX表示勘探孔序號。如：M5XZ-CZ30-01代表成都地鐵5號線詳細勘察階段錦程大道站01號鉆孔。
原則上勘探孔編號順序應從小里程至大里程、由左至右編排，在實施過程中，如遇特殊情況可依據上述原則加減孔，加減孔采用附加編號及缺號。物探測試、旁壓試驗及地溫測試等在已施鉆鉆孔中進行，平面圖上在該孔加注標志，鉆孔編號不變。
1.6.1.2勘探點的平面布置
1）勘探點的布置
本次車站的詳細勘察在利用前期勘察成果的基礎上進行勘探點布置，地下車站勘探點間距根據場地條件結合地質情況及設計方案，按20～40m沿結構輪廓線按網格狀布置，采用代表性的地質縱、橫剖面展示地質條件；結構角點以及出入口與通道、風井與風道、施工豎井與施工通道等附屬工程部位均布置勘探點控制。場地內布置機鉆孔動力觸探對比孔，其比例占勘探孔總數的1/5，本車站控制性勘探孔的數量不少于勘探點總數的1/3，采取巖土試樣及原位測試勘探孔的數量不應少于勘探點總數的1/2。
本次勘察共計布置鉆孔 39 個（含引用初步勘察的鉆孔4個），布置N120超重型動力觸探對比孔 5 個（含引用初步勘察的對比孔1個）。其中控制性孔 9 個。采取巖土試樣及原位測試勘探孔 17 個。
2)原位測試布置
①標準貫入試驗
適用于砂土、粉土、黏性土、殘積土、全風化泥巖。本站的主要地層內，標準貫入試驗次數不少于10次，本次勘察實際完成39次。
②N120超重型動力觸探
適用于全風化及強風化泥巖、碎石類土及填土，單獨的動力觸探測試孔采用超重型（120kg）動探儀進行試驗。
③旁壓試驗（預鉆式）
本次勘察采用預鉆式旁壓試驗，適用于黏性土、粉土、砂土、全及強風化巖，選擇在代表性的位置和深度進行。本站試驗次數不應少于3個，本次勘察實際完成17次。
④波速測試
本車站選擇3孔進行全孔波速測試，豎向測試點間距為1～2m。
⑤地溫測試
該站選擇1孔進行地溫測試，測試孔布置在車站端側的鉆孔，測試點布設在車站端側隧道上下各一倍洞徑深度范圍。
3)物探布置
①波速測試：本站布置3個波速測試鉆孔。
測試項目包括測定巖土體的縱、橫波速度，計算等效剪切波速度Vse或平均剪切波速度Vsm進行工程場地、場地土分類，計算場地卓越周期，判定地基土液化的可能性，提供基礎設計動力參數，為抗震設計和場地地震安全性評價提供資料。
②電阻率測試：本站布置3個。
③各勘探孔在勘探實施前應進行有效的物探，避免對地下管線的損害。
④本車站取土樣6組試樣進行熱物理指標試驗。
1.6.2勘探孔深度的確定
1.6.2.1勘探孔深度
1）控制性勘探孔的深度應滿足地基、隧道圍巖、基坑邊坡穩定性分析、變形計算以及地下水控制的要求。同時滿足承重樁、抗拔樁及抗浮錨桿的設計要求。
2）本站控制性勘探孔進入結構底板以下不小于25m，一般性勘探孔深度進入結構底板以下不小于15m。若在底板范圍內遇基巖，則控制性鉆孔進入中等風化巖10m，一般性鉆孔進入中等風化巖7m。本次勘察鉆探孔實際深度為19.50～26.10m。
1.6.2.2原位測試深度
1）標貫測試及N120超重型動力觸探孔
標貫測試：一般測試深度不大于20m，測試間距1～2m，飽和粉土、細砂內標貫測試間距按1m進行。
N120超重型動力觸探孔深度：動力觸探測試深度應探至結構底板以下2～3m或至基底以下密實土體,且不大于20m。本次勘察N120超重型動力觸探鉆孔實際深度為10.30～15.60m。由于本站場地卵石層密實程度高，動力觸探孔進入一定深度后無法貫入，因此造成動力觸探孔實際完成工作量與計劃工作量有一定的差別。
2）波速測試及電阻率測試深度
波速測試深度不小于25m；電阻率測試選在較深鉆孔內，均不小于30m。
3）旁壓試驗
試驗深度：鉆孔深度范圍內根據地層巖性確定。
1.7 勘察工作概況及完成工作量
我院依據業主相關文件及《成都地鐵5號線一、二期工程詳細勘察階段巖土工程勘察技術要求》編制了《成都地鐵5號線一、二期工程先期開工5個站點詳細勘察階段巖土工程勘察大綱》。經設計監理審查批準后，2015年06月26日組織勘探隊伍進場施工，2015年7月09日完成外業勘察工作，2015年7月27日完成室內試驗，2015年8月05日完成報告編制。工作量滿足勘察大綱的技術要求，完成勘察工作量見表1.7-1。
完成勘察工作量一覽表 表1.7-1
序號 | 工作項目 | 單位 | 計劃工作量 | 完成工作量 | 備注 |
地質調繪(1:500) | km2 | 0.0841 | 0.0841 | 兩側各200m | |
鉆孔（不含動力觸探孔） | m/孔 | 601.6/27 | 622.5/27 | 含初勘鉆孔92.6/4 | |
動力觸探孔 | m/孔 | 93．5/6 | 74.5/6 | 含初勘動探孔13.5/1 | |
N120動力觸探孔 | m/孔 | 52.5/6 | 21.4/6 | 連續動探，含初勘2.5/1 | |
標準貫入試驗 | 次 | ||||
原狀土樣 | 組 | ||||
砂卵石 | 組 | ||||
水樣 | 組 | ||||
巖樣 | 組 | ||||
旁壓 | 次/孔 | 18/3 | 17/3 | ||
波速測試 | 孔 | ||||
電阻率測試 | 孔 | ||||
地溫測試 | 孔 | ||||
孔位測量 | 孔 | ||||
孔位管線探測 | 孔 | ||||
地下管線探測、挖探 | 孔 |
對所取的土樣、砂土、卵石、巖石、水樣進行了室內試驗，其中對黏性土等原狀樣進行了常規物理試驗、力學試驗，砂、卵石樣進行了顆粒分析試驗，巖石試樣進行天然、飽和和干燥狀態下的單軸抗壓強度試驗，天然和飽和狀態下的抗剪強度試驗，天然變形試驗，崩解試驗和膨脹性試驗；對水樣進行了水質簡分析。室內土工試驗完成工作量見表1.7-2。
室內土工試驗工作量一覽表 表1.7-2
試驗項目 | 完成數量(組) | 主要設備儀器 | 提供的指標 | |
土的物理 性質 試驗 | 含水量 | 天平、干燥箱 | 天然密度、含水量、土粒密度 | |
密 度 | 天平、干燥箱 | |||
液 限 | 錐式液限儀 | |||
塑 限 | 干燥箱 | |||
比 重 | 比重瓶 | 比重 | ||
土的力學 性質 試驗 | 壓縮試驗 | 三聯固結儀 | 壓縮模量、壓縮系數 | |
直剪試驗 | 四聯直剪儀 | 黏聚力、內摩擦角 | ||
固結快剪 | 四聯直剪儀 | 黏聚力、內摩擦角 | ||
三軸試驗（UU、CU） | 全自動三軸儀 | 黏聚力、內摩擦角 | ||
水分析 | 水質分析試驗 | 水質分析儀 | 水質分析結果 | |
土的特殊 試驗 | 膨脹性試驗 | 三聯固結儀，收縮儀 | 自由膨脹率、膨脹力 | |
無側限抗壓強度 | 全自動三軸儀 | 無側限抗壓強度 | ||
靜止側壓力系數 | 全自動三軸儀 | 靜止側壓力系數 | ||
基床系數 | 全自動三軸儀 | 水平、垂直基床系數 | ||
滲透系數 | 天平、固結壓縮儀 | 滲透系數 | ||
土的腐蝕性試驗 | 天平、干燥箱 | 土的腐蝕性分析結果 | ||
卵石 | 顆粒分析 | 分析篩 | 粒徑級配、特征粒徑、不均勻系數、曲率系數等 | |
點荷載 | 點荷載儀 | 卵石強度 | ||
休止角（水上/水下） | 無黏性土休止角試驗儀 | 砂休止角 | ||
巖石的物 理性 質試驗 | 含水率 | 天平、干燥箱 | 含水率、天然密度、天然飽和密度、干密度、比重、吸水率 | |
密度（天然） | 天平 | |||
比重 | 比重瓶 | |||
吸水率（飽和） | 真空泵 | |||
波速試驗 | 聲波儀 | |||
巖石的力 學性 質試 驗 | 天然壓縮變形試驗 | 壓力機 | 彈性模量、泊松比 | |
抗剪斷強度試驗（天然） | 壓力機，直剪儀 | 黏聚力、內摩擦角 | ||
抗剪斷強度試驗（飽和） | 壓力機，直剪儀 | |||
單軸抗壓強度試驗（飽和） | 壓力機 | 抗壓強度 | ||
單軸抗壓強度試驗（天然） | 壓力機 | 抗壓強度 | ||
單軸抗壓強度試驗（干燥） | 壓力機 | 抗壓強度 | ||
巖石的特 殊試 驗 | 崩解試驗 | 崩解儀 | ||
膨脹性試驗 | 膨脹試驗儀 | 自由膨脹率、膨脹力 |
1.8 資料利用情況
1）《成都市地鐵一期工程沿線水文、工程、環境地質條件，主要問題及對策專題研究報告》，四川省地質工程勘察院，成都理工大學，成都市工程咨詢公司，2000年9月；
2）《成都市綜合水文地質工程地質勘察報告》，四川省地質礦產局成都水文地質工程地質隊，1990年10月；
3）1:10萬成都平原綜合水文地質圖及報告，四川省地質局成都水文地質工程地質隊，1985年12月；
4）《中華人民共和國區域水文地質圖（成都幅）》（1:20萬），四川省地質局，1977年；
5）《成都地鐵5號線一期、二期工程（商貿城北～回龍路）可行性研究報告》，中鐵第一勘察設計院集團有限公司（2014.10）；
6）《成都地鐵5號線一期、二期工程初步勘察報告》，中鐵第一勘察設計院集團有限公司（2014.10）；
7）《成都地鐵5號線沿線河流與地下水水力聯系專項勘察報告》，中鐵第一勘察設計院集團有限公司（2014.11）。
8）《成都地鐵5號線一、二期工程場地地震安全性評價報告》四川賽思特科技有限責任公司（2014.12）區域特征
2.1 自然地理
成都市位于四川省的中部、四川盆地西部，轄區地理坐標為： 東經102°54～104°53，北緯30°05～31°26。東南靠內江、東北連德陽，南面通眉山，西南接雅安、西北與阿壩藏族自治州接壤?，F轄10區(錦江、青羊、金牛、武候、成華、高新、龍泉驛、溫江、新都、青白江)4市(都江堰、彭州、邛崍、崇州)6縣(雙流、郫縣、大邑、蒲江、新津、金堂)。幅員面積約1.26萬km2，人口愈1417萬。近年來，成都市城市建設面積約386km2，常住人口近1435萬，流動人口上百萬。
成都市是四川省的省會，是全國著名的歷史文化名城和國家級衛生城市，它集古代文化與現代文明于一體。
成都交通發達，鐵路縱橫交織(如成昆、成渝、寶成、和達成鐵路)；高速公路通往省內各地區及省外(如成渝、成綿、成雅、成樂、成南、成灌、成溫邛、川藏和川陜等)；西南最大的航空港～成都雙流國際機場航線百余條，可直達北京、上海、廣州、香港、新加坡、曼谷等地。
本車站位于成都市高新區萬象南路與嬌子大道交叉地段，場地東北側為譽峰，東南側為城南華府，西北側為潤富國際花園，西南側為九號公館。場地交通便利。
2.2 氣象
成都市屬中亞熱帶濕潤氣候區，四季分明、氣候溫和、雨量充沛、夏無酷暑、冬少嚴寒。多年平均氣溫16.4oC，極端最高氣溫36.3oC，極端最低氣溫-4.3oC。多年平均降水量為879.3mm，最大年降雨量1343.3mm，年降雨日141天，最大日降水量為167.6mm，最大降雨量降雨主要集中在5～9月，占全年的84.1％；多年平均蒸發量642.6mm；多年平均相對濕度為77%；多年平均日照時間為1228.3h；多年平均風速為1.2m/s，最大風速為14.3m/s(NE向)，極大風速為18.5m/s（2011年5月1日），主導風向為E向（詳見表2.2）。
成都市氣象站主要氣象資料匯總表（2004年～2013年）表2.2
臺站名稱 | 溫江國家基本氣象站 | ||
地理位置及海拔高度(m) | 北緯30 °45 ′東經103 °52 ′高程：517.7m m | ||
臺站地址 | 成都市 區 街 | ||
數值及統計年限 | 數值 | 出現時間/統計年限 | |
平均氣壓(MPa) | 夏 | 943.3 | 2004-2013 |
冬 | 958.9 | 2004-2013 | |
氣溫℃ | 年平均 | 16.4 | 2004-2013 |
極端氣溫 | 最高 | 36.3 | 2006.8.11 |
最低 | -4.3 | 2005.1.2 | |
最熱月平均 | 2012.8 | ||
最冷月平均 | 2.4 | 2011.1 | |
濕度 | 年平均相對濕度% | 2004-2013 | |
極端最小相對濕度% | 2013.3.1 | ||
降水量（mm） | 年平均 | 879.3 | 2004-2013 |
年最大 | 1343.3 | 2013 | |
年最小 | 610.9 | 2012 | |
月最大 | 525.5 | 2013.7 | |
日最大 | 167.6 | ||
年降水日數(≥0.1) | 141 | ||
雨季起訖時間 | / | ||
蒸發量（mm） | 年平均 | 642.6 | |
年最大 | 729.1 | ||
風 | 平均風速 | 1.2 | |
各季平均風速（m/s）及主導風向 | 春(3～5) | 1.4 | |
夏(6～8) | 1.3 | ||
秋(9～11) | 1.1 | ||
冬(12～2) | 1.1 | ||
年最大風日數 | |||
最大風速(m/s)及風向 | 14.3 NE | ||
極大風速(m/s)及風向 | 18.5 E | ||
雪凍 | 降雪初終期(月、日) | 2004.1.19-1.26，2005.2.19-2.20 2007.1.5-2.17，2009.1.26-28 2010.12.16，2011.12.16-1.19 2012.1.5-1.21，,213.1.3-1.5 | |
最大雪深(cm) | 2012年冬季 | ||
最大凍土深度(cm) | |||
其他 | 平均霧天日數 | 2004-2013 | |
平均雷暴日數 | 2004-2013 |
2.3 地表河流
成都地鐵5號線位于成都平原，區內地勢平坦、水域遍布，河流縱橫、溝渠交錯。地鐵5號線自北向南依次穿越沱江水系的毗河及岷江水系的牟捻珠河、親河、東風渠、沙河、府河、南河、肖家河、欄桿堰、江安河、牧鶴排洪渠、張家堰和大壩溝等地表河流和錦城湖；河水主要由大氣降水、地下潛流和融雪組成，具常年流水，水量較豐富，由于城市的建設和發展，流經市區的河流基本已受到人為改造，河床深度、流量以及洪水位等均已受到人為控制。
本車站工程范圍內無地表河流經過。
2.4 地形地貌
成都市區主要位于岷江沖洪積扇的東南邊緣。地鐵5號線自北向南依次穿越沱江水系一級階地，川西平原岷江水系一、二級階地及第四系堆積臺地等四個地貌單元。河流階地區地形平坦、地勢開闊，地面高程480～520m；第四系堆積臺地位于迎賓路站以南的地區，地勢起伏較大，地面高程約468.19～512.21m，相對高差36m，地勢總體呈東北高西南低。
本工程場地范圍地勢較平坦，地貌單元為岷江水系沖、洪積平原二級階地，高程為494.81～495.59m，平均為495.20m，相對高差0.78 m。地處交通主干道，地表建（構）筑物密集，地下管線分布復雜，人流量和車流量較大。
2.5 地質構造
在區域大地構造位置上，成都地鐵5號線一、二期工程場地位于松潘--—甘孜造山帶與四川前陸盆地交界的四川盆地內，印支運動奠定了該地區的基本構造格局。晚新生代以來，伴隨著青藏高原的快速隆起抬升及高原地殼物質的向東蠕散，地殼的水平剪切運動在岷山斷塊和龍門山構造帶轉化為脆性推覆逆掩運動，形成典型的龍門山前陸薄皮逆沖楔，并對前陸盆地西緣的構造變形表現具有重要的控制作用。龍門山構造帶中的茂汶—汶川斷裂、北川—映秀斷裂和彭縣—灌縣斷裂具有晚更新世—全新世活動的地質地貌證據，主要表現為滑動速率值在1mm/a左右，水平位錯值與垂直位錯值大致相當。由于這三條斷裂的切割厚度達20km，逆沖楔厚度大，因此具備發生8級左右地震的潛力，與古地震研究結果一致。龍門山山前斷裂是龍門山構造帶前展式擴展所導致的最新隆起，顯示由北西向南東的逆沖運動。蒲江—新津斷裂則為前陸隆起，為由南東向北西逆沖的逆斷層性質，為龍門山構造帶的影響范圍，最大潛在地震能力為6.5級，與歷史地震資料和地質地貌調查結果相吻合。鮮水河斷裂、安寧河斷裂和大涼山斷裂均為全新世活動斷裂，具有7～8級的發震能力，對工程場地亦存在一定程度的影響。區內其余斷裂規模較小或活動性較弱，不致對工程場地產生較大的影響。
根據成都平原及周邊構造綱要圖（圖2.5）及5號線線路走向情況，可知蒲江—新津斷裂穿越5號線沙灣源站-洞子口站區間（靠近沙灣源一側），其穿越里程位置在YCK13+750m～YCK13+800左右處，該斷裂走向與5號線線路交角約300，距本站距離約600m。穿越線路的蒲江—新津斷裂為晚更新世活動斷裂，其往北延入成都平原后，在第四紀沉積物下繼續往北東延伸。根據四川石油管理局的淺鉆資料，斷裂已插到磨盤山附近，斷距為50～100m，斷面傾向南東，具逆斷層性質。該斷裂在成都平原第四紀沉積物中有所表現，經雙流、成都、廣漢直達德陽，長達180余km。根據《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010），如對基本烈度小于8度或非全新世斷裂，可不考慮斷裂錯動對工程的影響。鄧起東等（1992）根據我國大陸震害經驗和古地震研究認為，震級至少達到6.7級以上的地震才可能產生通達地表或近地表破裂。因此，從浦江—新津斷裂的活動性表現及其潛在地震能力估計，斷裂未來百年內不會產生地表或近地表錯動。因此場地內及其附近無影響工程穩定性的不良地質作用，為穩定場地，適宜建筑。
圖2.5 成都平原及周邊構造綱要圖
2.6 地層巖性
地鐵5號線所經場地地表多分布有厚度不均的第四系人工填土，下部主要為第四系沖洪積卵石，卵石土中夾有中砂等透鏡體，局部地段卵石土上部分布有第四系沖洪積的粉土、黏性土、粉砂、細砂等，下伏白堊系上統灌口組泥巖。第四系厚度全線分布不均，總體而言由北向南厚度逐步變淺，北邊第四系厚度大于50m，南側局部地段基巖有出露。
本站范圍上覆第四系全新統人工填土（Q4ml）；其下為第四系上更新統沖積層（Q3al+pl）黏土、粉質黏土、黏質粉土、粉細砂、卵石。下伏基巖為白堊系上統灌口組（K2g）紫紅色泥巖。地層巖性及其特征
3.1 分層依據
（1）巖土成因時代和成因類型：如第四系人工填土、全新統沖積層等。
（2）巖土類別：如卵石土、黏性土、風化巖層等。
（3）巖土的塑性狀態、密實程度等：如硬塑、軟塑的黏性土，中密、密實卵石土等。
（4）巖石風化程度：如全風化、強風化和中等風化泥巖等。
3.2 巖土層特征
根據鉆孔揭示，場地范圍內上覆第四系人工填土層（Q4ml）；其下為第四系系上更新統沖洪積層（Q3al+pl）黏土、粉質黏土、黏質粉土、粉細砂、中砂、卵石，下伏基巖為白堊系上統灌口組（K2g）泥巖。按分層依據，結合本工程地質斷面，劃分巖土層。每個巖土層描述如下：
(1)第四系全新統人工填土（Q4ml）
<1-1> 雜填土：灰色、灰褐等雜色，致密狀，干燥～稍濕。由混凝土及瀝青等組成。本段內均有分布，主要分布于地表路面處。本層層厚0.60～2.50m，層底標高492.61～494.72m，層底深度0.60～2.50m。
<1-2> 素填土：黃褐色、灰褐等色，松散～中密，稍濕。以壓密碎石為主，夾雜少量黏性土等組成。該層在場地內均有分布，本層層厚0.60m～2.50m，層頂標高493.87～494.72m，層頂深度0.60～1.30m，層底標高492.01～494.09m，層底深度1.50～3.20m。為修筑道路時的路基填筑土。
(2)第四系全新統沖洪積層（Q3 al+pl）
<3-1> 黏土：褐黃色、棕黃色，硬塑，鐵錳質氧化物，稍有光澤，干強度高，韌性高，局部含少量灰白色黏土，該層分布連續，本層層厚1.70～6.10m，層頂標高492.01～494.09m，層頂深度1.50～3.20m，層底標高486.81～490.79m，層底深度4.70～8.40m。標貫修正擊數平均值N=12.1擊/30cm；據室內試驗，天然密度ρ=1.79～2.09g/cm3，平均值為2.01g/cm3；天然含水量ω=19.1～43.4%，平均值為23.98%；天然孔隙比e=0.580～1.200，平均值為0.710；液性指數IL=0.05～0.16，平均值為0.09；壓縮系數a0.1～0.2=0.09～0.24MPa-1，平均值為0.14MPa-1，屬中壓縮性土；壓縮模量ES=4.71～21.66MPa，平均值為13.76MPa。
<3-2> 粉質粘土：褐黃、灰黃色，可塑，主要由黏粒組成，含少量粉粒，手搓捻略有砂感，稍有光澤反應，無搖振反應，干強度中等，韌性中等，區段場地內局部分布，本層層厚0.80～5.30m，層頂標高486.81～490.79m，層頂深度4.70～8.40m，層底標高484.92～488.26m，層底深度6.90～10.40m。標貫修正擊數平均值N=8.4擊/30cm。據室內試驗，天然密度ρ=2.01～2.10g/cm3，平均值為2.06g/cm3；天然含水量ω=19.1～25.1%，平均值為22.1%；天然孔隙比e=0.540～0.690，平均值為0.610；液性指數IL=0.01～0.42，平均值為0.21；壓縮系數a0.1～0.2=0.16～0.30MPa-1，平均值為0.23MPa-1，屬中壓縮性土；壓縮模量ES=5.59～9.85MPa，平均值為7.72MPa。
<3-3-1> 粘質粉土：土黃色、灰黃色，稍密，濕，呈土塊狀，手捏易碎，質較純，無光澤反應，搖振反應中等，干強度低，韌性低，含云母，該層呈透鏡狀發育，本層層厚0.70～2.10m，層頂標高486.19～487.96m，層頂深度7.40～9.40m，層底標高485.39～487.26m，層底深度8.10～10.20m。標貫修正擊數平均值N=6.4擊/30cm。
<3-4>粉細砂：青灰色、灰黃色，濕～飽和，松散，主要成分為長石、石英，次為云母，局部夾少量卵石。該層在場地內呈透鏡體狀分布于卵石土上部。本層層厚0.80～2.00m，層頂標高486.83～487.31m，層頂深度8.00～8.40m，層底標高484.83～486.51m，層底深度8.80～10.40m。
<3-5>中砂：青灰色、灰黃色，濕～飽和，松散，主要成分為長石、石英，次為云母，局部夾少量卵石。該層在場地內呈透鏡體狀分布于卵石層中。本層層厚0.40～1.20m，層頂標高480.71～486.16m，層頂深度9.10～14.70m，層底標高479.67～485.73m，層底深度9.50～15.40m。
<3-9>卵石：灰黃色，濕～飽和，稍密～密實為主，局部松散。卵石成分以巖漿巖、變質巖類巖石為主。磨圓度較好，以亞圓形為主，少量圓形，分選性差，中風化～微風化，少量呈強風化。卵石含量一般60～70%，粒徑以2～15cm為主，最大粒徑20cm以上，充填物主要為細、中砂及圓礫，不均勻系數Cu=44.4～218.50；曲率系數Cc=0.6～1.70，屬級配不良卵石。卵石根據《成都地區建筑地基基礎設計規范》(DB51/T5026-2001)，按卵石顆粒含量和N120動力觸探將其分為松散卵石、稍密卵石、中密卵石、密實卵石四個亞層。
<3-9-1>松散卵石： 灰黃色為主，濕～飽和，卵石含量約50%～55%，粒徑一般為2～5cm，圓礫及細砂、中砂充填，卵石磨圓度較好。本層層厚0.50～1.70m，層頂標高484.83～488.26m，層頂深度6.90～10.40m，層底標高484.02～487.36m，層底深度7.80～11.30m。N120動力觸探修正擊數小于4擊。
<3-9-2>稍密卵石：灰黃色，潮濕～飽和，稍密，卵石約占55%～60%，粒徑一般2～8cm，圓礫及中、細砂充填，石質成分主要為砂巖、石英砂巖、灰巖及花崗巖等，磨圓度較好，分選性較差。局部缺失，本層層厚0.60～3.10m，層頂標高484.02～487.36m，層頂深度7.80～11.30m，層底標高482.12～486.16m，層底深度9.20～13.20m。N120動力觸探修正擊數4～7擊。
<3-9-3>中密卵石：灰黃色，中密，局部稍密，飽和，卵石含量60%～70%，圓礫、中砂充填，卵石粒徑2～15cm，含個別漂石；卵石原巖為石英砂巖、花崗巖。本層層厚1.30～3.00m，層頂標高482.12～485.46m，層頂深度9.70～13.20m，層底標高480.69～482.86m，層底深度12.30～14.60m。N120動力觸探修正擊數7～10擊。
<3-9-4>密實卵石：灰黃色，飽和，密實，為花崗巖及石英質砂巖，卵石含量大于70%，卵石粒徑2～20cm，局部含漂石，磨圓度較好、分選性差，圓礫、中砂充填。本層層厚0.4～3.40m，層頂標高479.67～482.66m，層頂深度12.30～15.40m，層底標高479.11～480.99m，層底深度14.60～16.00m。據顆粒分析實驗：粒徑＞20mm的顆粒含量為71.3%～92.1%，粒徑為2～20mm的含量為6.3%～25.7%，卵石點荷載試驗，換算巖石單軸抗壓強度R＝81.59～124.97MPa。卵石為較硬巖～堅硬巖，N120動力觸探修正擊數大于10擊。
(3)白堊系上統灌口組（K2g）
泥巖頂板起伏較大，頂板標高472.49～481.51m，本次勘察未揭穿，與上覆第四系地層呈不整合接觸。泥巖產狀近似水平。
<5-2>強風化泥巖：暗紅色、紫紅色。巖質軟，敲擊聲悶，泥質結構，塊狀構造。水平節理較發育。巖芯多呈碎塊狀，少量短柱狀，巖芯手可折斷，本層層厚0.30～2.60m，層頂標高472.49～481.51m，層頂深度13.80～22.60m，層底標高470.59～480.49m，層底深度15.10～22.60m。
<5-3>中風化泥巖：暗紅色、紫紅色。泥質結構，塊狀構造，巖質較軟，錘擊聲半啞～較脆。節理、裂隙較發育，局部裂隙面可見黑色氧化物膜。巖體RQD值為70～90%，巖體較完整，巖芯多呈短柱狀，少量長柱狀及碎塊狀。根據室內試驗，含水率ω=3.97～8.63%，平均值為6.04%；天然密度ρ=2.32～2.43g/cm3，平均值為2.38g/cm3；天然單軸抗壓強度fc=6.87～12.84MPa，飽和單軸抗壓強度fc=3.78～7.45MPa，巖石為極軟巖。巖體基本質量等級為V級。本層層厚大于9.40m，層頂標高470.59～480.49m，層頂深度15.10～24.50m。
3.3 巖土物理力學性質
3.3.1室內試驗統計
1）土常規試驗
本工點對黏土<3-1>、粉質黏土<3-2>進行了土常規室內試驗，其室內試驗土的一般物理力學指標統計結果見表3.3.1-1。
土層物理力學指標統計表 表3.3.1-1
巖土名稱及編號 | 統 計 項 目 | 含 水 率 w (%) | 重 度 r g/cm3 | 比 重 Gs | 飽和度Sr (%) | 孔 隙 率 n (%) | 孔 隙 比 e | 液限WL (%) | 塑限Wp (%) | 塑性指數Ip | 液 性 指 數 IL | 滲透 系數 (cm/s) |
（3-1） 黏土 | 樣本容量 | |||||||||||
最大值 | 43.40 | 2.09 | 2.80 | 99.2 | 54.61 | 1.20 | 50.50 | 29.20 | 23.00 | 0.16 | 1.2×10-6 | |
最小值 | 19.10 | 1.79 | 2.75 | 85.7 | 36.65 | 0.58 | 37.60 | 18.90 | 17.40 | 0.05 | 7.2×10-7 | |
平均值fm | 23.98 | 2.01 | 2.77 | 93.5 | 41.25 | 0.71 | 40.79 | 20.89 | 19.90 | 0.09 | 9.3×10-7 | |
標準差δf | 4.41 | 0.05 | 0.01 | 3.13 | 3.34 | 0.11 | 2.46 | 1.77 | 1.37 | 0.03 | ||
變異系數δ | 0.18 | 0.03 | 0.01 | 0.03 | 0.08 | 0.16 | 0.06 | 0.08 | 0.07 | 0.35 | ||
（3-2） 粉質黏土 | 樣本容量 | |||||||||||
最大值 | 25.10 | 2.10 | 2.72 | 98.5 | 40.93 | 0.69 | 31.70 | 20.40 | 11.30 | 0.42 | 4.6×10-5 | |
最小值 | 19.10 | 2.01 | 2.71 | 96.4 | 34.94 | 0.54 | 29.70 | 19.00 | 10.70 | 0.01 | 4.1×10-5 | |
平均值fm | 22.10 | 2.06 | 2.72 | 97.4 | 37.93 | 0.61 | 30.70 | 19.70 | 11.00 | 0.21 | 4.35×10-5 | |
標準差δf | ||||||||||||
變異系數δ |
2）直接快剪、固結快剪及三軸試驗
本工點的剪切試驗主要對黏土<3-1>、粉質黏土<3-2>進行了快剪、固結快剪、三軸剪切（UU）和（CU）室內試驗，其室內試驗剪切指標值統計結果見表3.3.1-2。
剪切指標統計表 表3.3.1-2
層號及 層名 | 統計項目 | 直接剪切 | 三軸剪切 | ||||||
快剪 | 固結快剪 | 三軸（UU） | 三軸（CU） | ||||||
黏聚力 | 內摩擦角 | 黏聚力 | 內摩擦角 | 黏聚力 | 內摩擦角φuu | 黏聚力Ccu | 內摩擦角φcu | ||
C | φ | C | φ | Cuu | |||||
kPa | ° | kPa | ° | kPa | ° | kPa | ° | ||
樣本容量 | |||||||||
最大值 | 143.82 | 23.91 | 146.00 | 23.80 | 70.00 | 19.50 | 45.00 | 23.00 | |
最小值 | 48.36 | 13.10 | 38.00 | 16.47 | 28.00 | 2.20 | 18.00 | 11.80 | |
（3-1） 黏土 | 平均值fm | 89.59 | 19.07 | 91.71 | 20.95 | 50.67 | 12.85 | 27.17 | 15.97 |
標準差δf | 26.18 | 3.01 | 30.80 | 2.38 | 14.11 | 5.79 | 9.83 | 3.86 | |
變異系數δ | 0.29 | 0.16 | 0.34 | 0.11 | 0.28 | 0.45 | 0.36 | 0.24 | |
統計修正系數rs | 0.89 | 0.94 | 0.83 | 0.94 | 0.77 | 0.63 | 0.70 | 0.80 | |
標準值fk | 80.06 | 17.98 | 76.30 | 19.76 | 39.02 | 8.07 | 19.05 | 12.78 | |
（3-2） 粉質黏土 | 樣本容量 | ||||||||
最大值 | 50.49 | 21.26 | 59.84 | 23.10 | |||||
最小值 | 38.00 | 18.00 | 47.17 | 20.87 | |||||
平均值fm | 44.25 | 19.63 | 53.51 | 21.99 | |||||
標準值fk |
3）固結壓縮試驗指標統計
本工點的主要對黏土<3-1>、粉質黏土<3-2>進行了固結壓縮室內試驗，其固結壓縮試驗指標統計結果見表3.3.1-3。
固結壓縮試驗成果統計表 表3.3.1-3
層號及 層名 | 統計項目 | 固結試驗 | ||||
壓縮模量 | 壓縮系數 | 固結系數CV(Cm2/S)×10-3 | ||||
不同壓力下 | ||||||
Es(MPa) | av(0.1～0.2)(MPa –1) | 100(kPa) | 200(kPa) | 300(kPa) | ||
（3-1） 黏土 | 樣本容量 | |||||
最大值 | 21.66 | 0.24 | 4.56 | 9.13 | 8.97 | |
最小值 | 4.71 | 0.09 | 1.84 | 2.15 | 2.10 | |
平均值fm | 13.76 | 0.14 | 2.75 | 7.43 | 3.93 | |
標準差δf | 4.12 | 0.04 | 1.04 | 2.57 | 2.91 | |
變異系數δ | 0.30 | 0.28 | 0.38 | 0.35 | 0.74 | |
（3-2） 粉質黏土 | 樣本容量 | |||||
最大值 | 9.85 | 0.30 | ||||
最小值 | 5.59 | 0.16 | ||||
平均值fm | 7.72 | 0.23 | ||||
標準差δf | ||||||
變異系數δ |
4）卵石粒徑、點荷載分析統計
本次勘察采取卵石進行粒度分析試驗及點荷載試驗，通過粒度分析試驗成果得出不同粒徑的卵石重量，進而算得卵石的不均勻系數和曲率系數；通過點荷載試驗結果，利用《工程巖體分級標準》（GB 50218-2014）第3.3.1條換算卵石原巖的單軸飽和抗壓強度，統計結果見下表：
卵石粒度與點荷載試驗統計表 表3.3.1-4
統計 名稱 | 樣本數n(個) | 最小值Min | 最大值Max | 平均值φm | |
粒徑>20mm含量(%) | （3-9-1）松散卵石 | 53.2 | |||
（3-9-2）稍密卵石 | 52.2 | 60.8 | 55.8 | ||
（3-9-3）中密卵石 | 55.8 | 67.8 | 61.7 | ||
（39-4）密實卵石 | 68.1 | 74.1 | 71.5 | ||
換算巖石抗壓強度R(Mpa) | 81.59 | 124.97 | 103.28 |
5）抗壓強度（三種狀態）
本次勘察共取30組巖樣進行室內巖石試驗，其試驗結果統計見表3.3.1-5。
巖石試驗指標統計表 表3.3.1-5
巖石 名稱 | 統計指標 項目 | 天然密度d g/cm3 | 單軸抗壓強度 （天然）frc（MPa） | 單軸抗壓強度 （飽和）frk（MPa） | 單軸抗壓強度 （烘干）（MPa） |
中等風化泥巖（5-3） | 樣本容量 | ||||
最大值 | 2.43 | 12.84 | 7.45 | 22.21 | |
最小值 | 2.32 | 6.87 | 3.78 | 14.50 | |
平均值fm | 2.38 | 9.00 | 5.06 | 18.57 | |
標準差δf | 0.04 | 1.54 | 0.92 | 2.34 | |
變異系數δ | 0.02 | 0.17 | 0.18 | 0.13 | |
統計修正系數rs | 0.95 | 0.94 | 0.93 | ||
標準值fk | 8.51 | 4.75 | 17.34 |
6）膨脹試驗
本次勘察共取6件土試樣和4組巖試樣進行膨脹試驗，其試驗結果統計見表3.3.1-6。
膨脹試驗統計表 表3.3.1-6
地 層 編 號 | 土 層 名 稱 | 統計項目 | 膨脹率（%） | 膨脹力Pe(kPa) | 自由膨脹率δep（%） | 蒙脫石含量（%） | 陽離子交換量（mmol/kg） | 干燥飽和吸水率（%） |
3-1 | 黏土 | 樣本容量 | / | |||||
最大值 | 0.53 | 87.60 | 52.00 | 11.10 | 204.10 | / | ||
最小值 | 0.15 | 32.10 | 42.00 | 8.30 | 181.60 | / | ||
平均值 | 0.38 | 54.97 | 46.83 | 9.45 | 194.47 | / | ||
標準差 | 0.15 | 20.37 | 3.82 | 1.17 | 8.13 | / | ||
變異系數 | 0.41 | 0.37 | 0.08 | 0.12 | 0.04 | / | ||
5-3 | 中等風化泥巖 | 樣本容量 | / | / | ||||
最大值 | 0.46 | 28.90 | 16.00 | / | / | 9.14 | ||
最小值 | 0.10 | 13.90 | 12.00 | / | / | 4.55 | ||
平均值 | 0.29 | 20.43 | 14.00 | / | / | 7.20 | ||
標準差 | / | / | / | / | / | 1.36 | ||
變異系數 | / | / | / | / | / | 0.19 |
7）巖石的其它試驗
本次勘察采取泥巖進行壓縮變形試驗、天然抗剪斷試驗、耐崩解試驗和聲波測試，其試驗結果統計見表3.3.1-7。
巖石其它試驗統計表 表3.3.1-7
巖石名稱 | 統計項目 | 壓縮變形試驗(天然) | 天然抗剪斷強度 | 耐崩解指數（%） | 波速（m/s） | ||
彈模E （×103MPa） | 泊松比μ | 內聚力C（Mpa） | 內摩擦角φ（°） | ||||
（5-3） 中等風化泥巖 | 樣本容量 | ||||||
最大值 | 4.96 | 0.25 | 0.98 | 40.50 | 85.00 | 2871.00 | |
最小值 | 1.67 | 0.18 | 0.73 | 38.10 | 73.00 | 2356.00 | |
平均值fm | 3.10 | 0.22 | 0.85 | 39.40 | 78.75 | 2644.50 | |
標準差δf | 1.01 | 0.02 | / | / | / | / | |
變異系數δ | 0.33 | 0.11 |
8）基床系數、靜止側壓力系數
本工點對黏土<3-1>進行了基床系數和靜止側壓力系數的三軸室內試驗，分別進行了3組試驗，其試驗指標值統計結果見表表3.3.1-8。
基床系數、靜止側壓力系數試驗成果統計表 表3.3.1-8
層號及 層名 | 統計項目 | 基床系數 | 靜止側壓力系數 | |
垂直kv（MPa/m） | 水平kh（MPa/m） | K0 | ||
（3-1） 黏土 | 樣本容量 | |||
最大值 | 110.70 | 105.60 | 0.53 | |
最小值 | 68.20 | 75.40 | 0.46 | |
平均值fm | 90.53 | 90.05 | 0.49 | |
標準差δf | ||||
變異系數δ |
9）熱物理試驗
本車站共計進行12組樣的熱物理試驗工作，目前該試驗尚未完成，待結果出來后作為報告附件補充附上。
3.3.2 原位測試數據統計
1）標準貫入試驗
現場標準貫入試驗，使用國產標準貫入器，采用63.5kg重錘與自動脫鉤落錘裝置的自由落錘法，落距為76cm，錘擊速率小于30擊／min。標貫試驗統計見下表：
土層標準貫入試驗成果統計 表3.3.2-1
統計項目 層號及 層名 | 實測錘擊數N(擊) | 修正錘擊數N(擊) | ||||||||||
樣本容量 | Min ～ Max | 平均值fm | 標準差σf | 變異系數δ | 標準值fk | 樣本容量 | Min ～ Max | 平均值fm | 標準差σf | 變異系數δ | 標準值fk | |
（3-1）黏土 | 11～14 | 12.9 | 0.85 | 0.07 | 12.57 | 10.2～13.3 | 12.1 | 0.77 | 0.06 | 11.76 | ||
（3-2）粉質黏土 | 8～11 | 9.5 | 0.74 | 0.08 | 9.19 | 7.2～9.6 | 8.4 | 0.65 | 0.08 | 8.07 | ||
（3-3-1）黏質粉土 | 7～8 | 7.5 | 6～6.8 | 6.4 |
2）超重型動力觸探試驗
現場超重型動力觸探試驗，采用 120kg重錘與自動脫鉤落錘裝置的自由落錘法，落距為100cm，錘擊速率小于30擊/min。超重型動力觸探試驗統計表見下表：
N120超重型動力觸探試驗成果統計表 表3.3.2-2
統計項目 層號及層名 | 修正錘擊數N(擊) | |||||
樣本容量 | Min～Max | 平均值fm | 標準差σf | 變異系數δ | 標準值fk | |
（3-9-1）松散卵石 | 2～6 | 3.23 | 0.43 | 0.11 | 2.71 | |
（3-9-2）稍密卵石 | 4～10 | 5.87 | 2.10 | 0.26 | 5.37 | |
（3-9-3）中密卵石 | 7～16 | 8.69 | 0.54 | 0.06 | 8.45 | |
（3-9-4）密實卵石 | ＞10 | 14.83 | 6.93 | 0.28 | 12.98 |
（3）旁壓測試
本工點對卵石土進行了旁壓試驗，共計在3個孔進行，通過試驗主要測得了卵石土的旁壓模量值、變形模量值、基床系數值、地基土承載力特征值。試驗成果見表3.3.2-3：
旁壓試驗成果統計表 表3.3.2-3
統計項目 層號及層名 | 樣本容量 | 旁壓模量 EM（MPa） | 變形模量 E0（MPa） | 地基土承載力特征fak(kPa) | |||
Min～Max | 平均值fm | Min～Max | 平均值fm | Min～Max | 平均值fm | ||
（3-1）黏土 | 10.9～14.0 | 12.2 | 12.0～12.1 | 12.0 | 218.0～240.0 | 232.7 | |
（3-2）粉質黏土 | 7.1～8.7 | 7.7 | 11.0～12.7 | 12.1 | 155.0～158.0 | 156.0 | |
（3-9-1）松散卵石 | 10.0～10.2 | 10.1 | 10.9 | 10.9 | 286.0～291.0 | 288.5 | |
（3-9-2）稍密卵石 | 11.0～12.4 | 11.6 | 22.4～22.5 | 22.5 | 469.0～471.0 | 469.7 | |
（3-9-3）中密卵石 | 17.7～18.5 | 19.0 | 28.4～32.6 | 29.8 | 560.0～660.0 | 603.3 | |
（3-9-4）密實卵石 | 24.0～26.0 | 24.9 | 34.4～50.9 | 44.3 | 720.0～865.0 | 801.3 |
（4）臨時地溫測試成果
為測試地溫變化規律，于2015年7月20日16時27分本工點的M5XZ-CZ30-002號孔中進行地溫測試。測試時天氣晴，氣溫約33.62℃，無光線遮擋，根據M5XZ-CZ30-002號鉆孔地溫測試知：地面下0～6m深度范圍土層溫度變化較大，變化范圍為25.38～33.62℃；地面下6～25m深度范圍土層溫度變化稍小，變化范圍為18.27～25.38℃。測試數據詳見附件11。
3.3.3 物探成果
（1）波速測試
本車站共完成3個孔的波速測試，通過該試驗主要獲得場地內各地層的剪切波速及動力學參數。根據測試成果可知場地土類型屬于軟弱土～軟質巖石。試驗成果見見表3.3.3-1：
波速測試成果統計表 表3.3.3-1
地層編號 | 土層名稱 | 剪切波波速Vs(m/s) | 縱波波速Vp(m/s) | 動泊松比 | 動剪切模量(MPa) | 動彈性模量(MPa) |
(1-1) | 雜填土 | 115 | 310 | 0.42 | ||
(1-2) | 素填土 | 127 | 326 | 0.41 | ||
(3-1) | 黏土 | 253 | 575 | 0.38 | 122 | 336 |
(3-2) | 粉質黏土 | 233 | 530 | 0.38 | 285 | |
(3-3-1) | 黏質粉土 | 232 | 527 | 0.38 | 282 | |
（3-4） | 細砂 | 226 | 482 | 0.36 | 277 | |
（3-5） | 中砂 | 350 | 701 | 0.34 | 280 | 747 |
（3-9-1） | 松散卵石 | 245 | 511 | 0.35 | 126 | 341 |
（3-9-2） | 稍密卵石 | 319 | 647 | 0.34 | 223 | 599 |
（3-9-3） | 中密卵石 | 384 | 763 | 0.33 | 340 | 904 |
（3-9-4） | 密實卵石 | 477 | 910 | 0.31 | 527 | 1381 |
（5-2） | 強風化泥巖 | 499 | 926 | 0.30 | 580 | 1503 |
（5-3） | 中等風化泥巖 | 549 | 992 | 0.28 | 723 | 1853 |
（2）電阻率測試
本車站共完成3個孔305點的電阻率測試，通過該試驗主要獲得場地內各地層電阻率。試驗成果見附表8。
3.3.4巖土參數建議值
本站各巖土層參數指標建議值匯總見附表2。其中基床系數、壓縮模量、變形模量等通過多種途徑綜合確定建議值，其相關情況見下列表格。
（1）基床系數
根據標貫試驗、旁壓試驗、室內試驗，并結合《城市軌道交通巖土工程勘察規范》(GB50307-2012)附錄H經驗值對比分析綜合確定。
各地層基床系數綜合分析及建議值表（MPa/m）表3.3.4-1
地層 | 標貫 試驗 Kv | 室內試驗 | 規范查表 | 建議值 | |||
kv | kh | Kv | Kh | Kv | Kh | ||
（3-1）黏土 | 17.6 | 90.53 | 90.05 | ||||
（3-2）粉質黏土 | 12.1 | ||||||
（3-3-1）黏質粉土 | 9.6 | ||||||
（3-4）細砂 | |||||||
（3-5）中砂 | |||||||
（3-9-1）松散卵石 | |||||||
（3-9-2）稍密卵石 | |||||||
（3-9-3）中密卵石 | |||||||
（3-9-4）密實卵石 | |||||||
（5-2）強風化泥巖 | 160 | 150 | 120 | ||||
（5-3）中等風化泥巖 | 220 | 200 | 180 | 200 |
注：1.旁壓試驗取值按公式，為臨塑壓力與初始壓力的差值及其對應位移差值之比;
2.標貫試驗取值按公式;
3.表中規范為《城市軌道交通巖土工程勘察規范》(GB50307-2012);
（2）變形模量（E0）及壓縮模量（Es）
根據室內試驗及原位試驗成果，并結合理論公式綜合確定。具體見下表：
巖土變形模量（E0）及壓縮模量（Es）建議值表（MPa）表3.3.4-2
確定方法 地層 | 土工 試驗 Es | 旁壓 試驗 E0 | 標貫 試驗 E0 | 理論 公式 E0 | 建議值 | |
Es | E0 | |||||
（3-1）黏土 | 13.7 | 12.0 | 9.1 | 11.9 | 9.5 | |
（3-2）粉質黏土 | 7.7 | 12.1 | 6.8 | 6.2 | 7.0 | |
（3-3-1）黏質粉土 | 5.8 | 5.5 | ||||
（3-4）粉細砂 | 4.1 | 5.0 | 4.0 | |||
（3-5）中砂 | 5.0 | 4.0 | ||||
（3-9-1）松散卵石 | 10.9 | |||||
（3-9-2）稍密卵石 | 22.5 | |||||
（3-9-3）中密卵石 | 19.0 | |||||
（3-9-4）密實卵石 | 24.9 |
注：1.試驗結果值為各層平均值。
2.標貫試驗取值參照《工程地質手冊》（第四版）表3-3-17中E0=2.0+0.6N
3.理論公式采用計算得來(Es為土工試驗壓縮模量)。
（3）泊松比
根據波速測試成果及《工程地質手冊》第四版經驗值對比分析綜合提出。具體見下表：
泊松比ν建議值表 表3.3.4-3
ν 地層 | 巖土 特征 | ν | ||
波速試驗 | 《工程地質手冊》 | 建議值 | ||
（3-1）黏土 | 硬塑 | 0.38 | 0.25～0.35 | 0.30 |
（3-2）粉質黏土 | 可塑 | 0.38 | 0.35 | 0.35 |
（3-3-1）黏質粉土 | 稍密 | 0.38 | 0.30 | 0.35 |
（3-4）粉細砂 | 稍密 | 0.36 | 0.30 | 0.35 |
（3-5）中砂 | 稍密 | 0.36 | 0.30 | 0.35 |
（3-9-1）松散卵石 | 松散 | 0.35 | 0.15～0.25 | 0.30 |
（3-9-2）稍密卵石 | 稍密 | 0.34 | 0.15～0.25 | 0.28 |
（3-9-3）中密卵石 | 中密 | 0.33 | 0.15～0.25 | 0.25 |
（3-9-4）密實卵石 | 密實 | 0.31 | 0.15～0.25 | 0.22 |
（5-2）強風化泥巖 | 0.30 | 0.25 |
注：1.通過波速試驗算出泊松比。
2..參照《工程地質手冊》（第四版）表3-1-25取值
（4）靜止側壓力系數
根據室內試驗、波速測試成果及《工程地質手冊》第四版經驗值對比分析綜合提出。具體見下表：
靜止側壓力系數K0建議值表 表3.3.4-4
K0 地層 | 巖土 特征 | K0 | |||
室內 試驗 | 波速 試驗 | 《工程地 質手冊》 | 建議值 | ||
（3-1）黏土 | 硬塑 | 0.49 | 0.43 | 0.33～0.53 | 0.35 |
（3-2）粉質黏土 | 可塑 | 0.54 | 0.43 | 0.40 | |
（3-3-1）黏質粉土 | 稍密 | 0.54 | 0.43 | 0.43 | |
（3-4）粉細砂 | 稍密 | 0.54 | 0.33～0.43 | 0.38 | |
（3-5）中砂 | 稍密 | 0.54 | 0.33～0.43 | 0.38 | |
（3-9-1）松散卵石 | 松散 | 0.43 | 0.18～0.33 | 0.33 | |
（3-9-2）稍密卵石 | 稍密 | 0.39 | 0.18～0.33 | 0.30 | |
（3-9-3）中密卵石 | 中密 | 0.33 | 0.18～0.33 | 0.25 | |
（3-9-4）密實卵石 | 密實 | 0.28 | 0.18～0.33 | 0.20 | |
（5-2）強風化泥巖 | 0.33 | 0.25 |
注：1.室內試驗值為各層平均值。
2.通過波速試驗算出泊松比，然后算靜止側壓力系數。
3.參照《工程地質手冊》（第四版）表3-1-25取值
5）其他參數建議值
設計所需的地基樁基極限側阻力標準值及極限端阻力標準值參照行業標準《建筑樁基技術規范》（JGJ94－2008）表5.3.5-1及表5.3.5-2，并結合當地工程經驗綜合提供。各層巖土樁基極限側阻力標準值及極限端阻力標準值見表3.3.4-5：
樁的極限側阻力標準值及極限端阻力標準值建議取值表 表3.3.4-5
層號及層名 | 巖土層狀態 | 樁的極限端阻力 標準值 | 樁的極限側阻力 標準值 | ||
鉆孔灌注樁qpk（kPa） | 人工挖孔樁qsk（kPa） | 鉆孔灌注樁qsik（kPa） | 人工挖孔樁qsik（kPa） | ||
（3-1）黏土 | 硬塑 | ||||
（3-2）粉質黏土 | 可塑 | ||||
（3-3-1）黏質粉土 | 稍密 | ||||
（3-4）細砂 | 松散 | ||||
（3-5）中砂 | 稍密 | ||||
（3-9-1）松散卵石 | 松散 | ||||
（3-9-2）稍密卵石 | 稍密 | 120 | 125 | ||
（3-9-3）中密卵石 | 中密 | 2500 | 3500 | 140 | 145 |
（3-9-4）密實卵石 | 密實 | 3500 | 4200 | 150 | 155 |
（5-2）泥巖 | 強風化 | 1000 | 1400 | ||
（5-3）泥巖 | 中等風化 | 3000 | 3800 | 160 | 180 |
基底摩擦系數按《建筑地基基礎設計規范》（GBJ50007－2011）表6.7.5-2、《鐵路橋涵地基和基礎設計規范》（TB10002.5－2005）表3.1.2、《鐵路路基支擋結構設計規范》（TB10025－2006）表3.3.2、《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330－2013）表10.2.3及地區經驗綜合給出。各層土基底摩擦系數綜合分析與建議見表3.3.4-6：
基底摩擦系數綜合分析與建議值表 表3.3.4-6
層號及層名 | 建筑地基基礎設計規范 | 鐵路橋涵地基和基礎設計規范 | 鐵路路基支擋結構設計規范 | 建筑邊坡工程技術規范 | 建議值 |
（3-1）黏土 | 0.30 | 0.30 | 0.30 | 0.30 | 0.35 |
（3-2）粉質黏土 | 0.30 | 0.28 | 0.30 | 0.20 | 0.30 |
（3-3-1）黏質粉土 | 0.35 | 0.35 | 0.35 | 0.25 | 0.25 |
（3-4）細砂 | 0.38 | 0.40 | 0.40 | 0.35 | 0.30 |
（3-5）中砂 | 0.40 | 0.40 | 0.40 | 0.35 | 0.35 |
（3-9-1）松散卵石 | 0.45 | 0.50 | 0.50 | 0.40 | 0.35 |
（3-9-2）稍密卵石 | 0.50 | 0.50 | 0.50 | 0.45 | 0.40 |
（3-9-3）中密卵石 | 0.55 | 0.50 | 0.50 | 0.50 | 0.45 |
（3-9-4）密實卵石 | 0.60 | 0.50 | 0.50 | 0.50 | 0.50 |
（5-2）強風化泥巖 | 0.40 | 0.40 | 0.40 | 0.40 | 0.40 |
（5-3）中等風化泥巖 | 0.45 | 0.45 | 0.45 | 0.45 | 0.45 |
各巖土體與錨固體粘結強度標準值按《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330－2013）表8.2.3-1及表8.2.3-2及地區經驗綜合給出。各巖土體與錨固體粘結強度標準值建議見表3.3.4-7：
各巖土體與錨固體粘結強度標準值建議值表 表3.3.4-7
層號及層名 | 土層狀態 | 各巖土體與錨固體粘結強度標準值frbk（kPa） |
（3-1）黏土 | 硬塑 | |
（3-2）粉質黏土 | 可塑 | |
（3-3-1）黏質粉土 | 稍密 | |
（3-4）細砂 | 松散 | |
（3-5）中砂 | 稍密 | |
（3-9-1）松散卵石 | 松散 | |
（3-9-2）稍密卵石 | 稍密 | 150 |
（3-9-3）中密卵石 | 中密 | 200 |
（3-9-4）密實卵石 | 密實 | 250 |
（5-2）泥巖 | 強風化 | |
（5-3）泥巖 | 中等風化 | 220 |
車站場地范圍內不良地質作用為砂土液化及有害氣體。
3.4.1 地震液化
根據《建筑抗震設計規范》（GB 50011-2019）和《城市軌道交通結構抗震設計規范》（GB 50909-2014）（2009版）的相關規定，對于Ⅱ級階地第四系上更新統（Q3）的砂層及黏質粉土層不考慮液化的影響。基坑開挖范圍內的粉土、粉細砂土具有遇水滲透變形的特點，易造成基坑側壁垮塌破壞。
3.4.2有害氣體
車站場地位置道路下分布有各種雨、污水井及管道，污水聚集，可能形成有害氣體。成都市政的污水井、閥門井、供水井施工中，已多次由于類似原因而出現傷亡事故，因此在施工過程中應加強對有害氣體的監測及防護措施。
車站場地范圍內特殊巖土為人工填土、膨脹巖土和風化巖。
3.5.1人工填土
車站范圍內地表普遍分布有人工填土層，土質不均，工程性質差，一般厚度1.50～3.20m。
本工程填土主要為修建城市道路時路基填土和路面，填土類別為雜填土及素填土，雜填土以瀝青、混凝土和碎石為主，素填土以壓實碎石夾雜少量黏性土為主。該層土均勻性差，多具強度較低，結構較松散的特點，對車站的基坑開挖有影響。
3.5.2膨脹巖土
（1）膨脹土
采取黏土試樣進行了膨脹性試驗，根據試驗結果，本工程場地內黏土（3-1）自由膨脹率（FS）=42～52%，平均值為46.83%；蒙脫石含量為8.3～11.1%，平均值為9.45%；陽離子交換量為181.6～204.1mmol/Kg，平均值194.47mmol/Kg；判定為弱膨脹土，黏土的膨脹力為32.1～87.6kPa,平均值為54.97kPa。
根據《膨脹土地區建筑技術規范》（GB 50112-2013）判定黏土為弱膨脹土。
膨脹土具有遇水軟化、膨脹、崩解，失水開裂、收縮的特點。成都市大氣影響急劇深度為1.35m，大氣影響深度為3.0m。
（2）膨脹巖
據室內試驗統計：
中等風化泥巖自由膨脹率（FS）12～16%；膨脹力（Pp）13.9～28.9kPa；飽和吸水率4.55～9.14％。
根據《城市軌道交通巖土工程勘察規范》（GB 50307-2012）和《鐵路工程特殊巖土勘察規程》（TB10038，J1408-2012），結合室內試驗成果，并參考成都地區經驗綜合考慮建議泥巖為弱膨脹巖。
3.5.3風化巖
本工程下伏的基巖為泥巖，屬易風化巖，強風化呈半巖半土、碎塊狀，軟硬不均，層厚0.3～2.6m，在車站范圍內均有分布。具有遇水軟化、崩解，強度急劇降低的特點。
本段地處岷江水系沖積平原二級階地，無地表水發育。
車站地下水主要有賦存于黏性土層之上填土層中的上層滯水、第四系砂、卵石土層的孔隙潛水和基巖裂隙水，其中對工程影響較大的為第四系砂、卵石土層的孔隙潛水。
4.1.1上層滯水
上層滯水呈透鏡體狀分布于地表，賦存于黏性土層之上填土層中，大氣降水和附近居民的生活用水為其主要補給源。水量變化大，且不穩定。
4.1.2第四系孔隙水
場地卵石土層較厚，且成層狀分布，局部夾薄層砂，其間賦存有大量的孔隙潛水，其水量較大、水位較高，大氣降水和區域地表水為其主要補給源。卵石土層中孔隙水形成貫通的自由水面，對車站基坑開挖影響大。
4.1.3 基巖裂隙水
本工程場地基巖為白堊系灌口組紫紅色泥巖，地下水賦存于基巖裂隙中，含水量一般較小，但在巖層較破碎的情況下，常形成局部富水段。根據相關水文地質資料及已有工程資料顯示，滲透系數k約為0.027～2.01m/d，平均為0.44m/d。屬弱～中等透水層。
4.2.1地下水的補給、徑流、排泄
地下水的補給源主要為大氣降水和地下徑流補給。
根據資料表明，形成地下水補給的有效降雨量為10～50mm，當降雨量在80毫米以上時，多形成地表徑流，不利于滲入地下。
地形、地貌及包氣帶巖性、厚度對降水入滲補給有明顯的控制作用。區內上部土層為黏土，結構較緊密，降雨入滲系數0.05～0.11。地形低洼，匯水條件好，有利于降水入滲補給。
區內地下水的徑流、排泄主要受地形、水系等因素的控制。其地下水徑流方向主要受地形及裂隙發育程度的控制，大多流向地勢低洼地帶或沿裂隙下滲。
區內第四系孔隙潛水主要向附近河谷或者地勢低洼處排泄。
白堊系風化帶裂隙水的排泄受地質構造、地層巖性、水動力特征等條件的控制。主要排泄方式為地下水的開采，當具有水流通道的條件下，也可產生直接向地勢低洼或沿基巖裂隙排泄。
4.2.2地下水的富水性及動態特征
本工點詳勘為2015年6～7月，地下水位埋深為7.30～10.70m，高程484.62～487.86m，部分地段稍深或稍淺，綜合分析認為，造成水位變化較大的原因是受目前城市降水的影響。卵石土層（3-9）滲透系數約為18m/d，水量比較豐富。
根據區域水文地質資料，成都地區豐水期一般出現在7、8、9月份，枯水期多為1、2、3月份。豐水期歷史最高地下水位埋深一般位2.00～3.00m，水位年變化幅度約2～3m之間。
4.3.1水質類型
地下水水質類型為HCO3-Ca，pH值7.7～7.8，礦化度709.0～775.3mg/l。
4.3.2水的腐蝕性
本次勘察共取水試樣2件，按照《巖土工程勘察規范》（GB50021-2001）2009年版，場地內水的腐蝕性評價宜按Ⅱ類環境考慮，據水質分析報告，經判定場區內地下水對混凝土及鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性，地下水中各礦物離子含量指標詳見表4.3.2。經判定地下水對混凝土及鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性。
場地地下水腐蝕性評價表 表4.3.2 | ||||||||||
按環境類型（Ⅱ類）對混凝土結構的腐蝕性評價 | ||||||||||
腐 蝕 | SO42- | Mg2+ | NH4+ | OH- | 總礦化度 | |||||
介 質 | (mg/L) | (mg/L) | (mg/L) | (mg/L) | (mg/L) | |||||
M5XZ-CZ30-006 | 194.8 | ＜300 | 48.2 | ＜2000 | ＜0.02 | ＜500 | 0 | ＜43000 | 709 | ＜20000 |
M5XZ-CZ30-023 | 208.9 | 55.62 | ＜0.02 | 0 | 775.3 | |||||
腐蝕性 | 微 | 微 | 微 | 微 | 微 | |||||
結論：該地下水按環境類型對混凝土結構具微腐蝕性。 | ||||||||||
按地層滲透性（A）水對混凝土結構的腐蝕性評價 | ||||||||||
項 目 | pH值 | 侵蝕性CO2(mg/L) | HCO3-(mmol/L) | |||||||
M5XZ-CZ30-006 | 7.7 | ＞6.5 | 0 | ＜15 | 5.93 | ＞1.0 | ||||
M5XZ-CZ30-023 | 7.8 | 0 | 6.5 | |||||||
腐蝕性 | 微 | 微 | 微 | |||||||
結論：該地下水按地層滲透性對混凝土結構具微腐蝕性。 | ||||||||||
對鋼筋混凝土結構中鋼筋的腐蝕性評價 | ||||||||||
項 目 | 水中的Cl-含量（mg/L） | |||||||||
長期浸水 | 干濕交替 | |||||||||
M5XZ-CZ30-006 | / | 68.19＜100 | ||||||||
M5XZ-CZ30-023 | / | 76.68＜100 | ||||||||
腐蝕性 | / | 微 | ||||||||
結論：該地下水對鋼筋混凝土結構中鋼筋微腐蝕性。 |
4.3.3土的腐蝕性評價
本次勘察共取土的腐蝕性試樣11件。按照《巖土工程勘察規范》（GB50021-2001）2009年版，按照《巖土工程勘察規范》（GB50021-2001）2009年版，場地環境類型為Ⅱ類環境，根據土的易溶鹽分析報告判定場地土對混凝土及鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性，對鋼結構具微腐蝕性。
土的腐蝕性評價見表4.3.3。
土的腐蝕性評價表 表4.3.3
對混凝土結構的腐蝕性 | |||||||||||
孔號 | 按環境類型 | 按地層滲透性 | |||||||||
環境類型 | 指標 | SO42-（mg/kg） | Mg2+（mg/kg） | 滲透類型 | 指標 | pH值 | |||||
M5XZ-CZ30-014 | 含量 | 67.46 | ＜450 | 12.92 | ＜3000 | B | 含量 | 8.1 | ＞5.0 | ||
M5XZ-CZ30-005 | Ⅱ | 含量 | 101.2 | 13.08 | 含量 | 7.6 | |||||
M5XZ-CZ30-009 | 含量 | 125.8 | 15.97 | 含量 | 7.6 | ||||||
M5XZ-CZ30-018 | 含量 | 112.7 | 9.81 | 含量 | 7.5 | ||||||
M5XZ-CZ30-018 | 含量 | 66.54 | 13.18 | 含量 | |||||||
M5XZ-CZ30-022 | 含量 | 73.05 | 12.58 | 含量 | 8.1 | ||||||
M5XZ-CZ30-003 | 含量 | 105.6 | 16.09 | 含量 | 7.6 | ||||||
M5XZ-CZ30-009 | 含量 | 97.85 | 13.04 | 含量 | 7.5 | ||||||
M5XZ-CZ30-013 | 含量 | 117.5 | 9.46 | 含量 | 7.5 | ||||||
M5XZ-CZ30-018 | 含量 | 64.22 | 16.47 | 含量 | |||||||
M5XZ-CZ30-014 | 含量 | 54.86 | 16.21 | 含量 | |||||||
腐蝕性等級 | 微 | 微 | 等級 | 微 | |||||||
等級 | |||||||||||
對鋼筋混凝土結構中鋼筋的腐蝕性 | |||||||||||
孔號 | 浸水狀態 | Cl-含量（mg/kg） | 腐蝕等級 | ||||||||
M5XZ-CZ30-014 | A | 22.89 | ＜400 | 微 | |||||||
M5XZ-CZ30-005 | 13.9 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-009 | 18.1 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-018 | 9.27 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-018 | 18.67 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-022 | 22.27 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-003 | 18.23 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-009 | 13.86 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-013 | 13.4 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-018 | 23.34 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-014 | 22.97 | ＜400 | 微 | ||||||||
鋼結構的腐蝕性 | |||||||||||
孔號 | pH值 | 微 | |||||||||
M5XZ-CZ30-014 | 8.1 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-005 | 7.6 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-009 | 7.6 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-018 | 7.5 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-018 | ＞5.5 | 微 | |||||||||
M5XZ-CZ30-022 | 8.1 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-003 | 7.6 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-009 | 7.5 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-013 | 7.5 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-018 | ＞5.5 | 微 |
由于本次勘察場地不具備做抽水試驗的條件，水文地質試驗資料數據來自于收集到三江站附近的“雅頌居”項目的抽水試驗成果資料。抽水試驗成果見表4.4：
抽水成果表 表4.4
試驗井號 | 地層 | 降深S (m) | 涌水量Q (m3/d) | 影響半徑R (m) | 滲透系數k(m/d) |
卵石層（3-9） | 2.6 | 200.8 | 95.2 | 17.6 |
根據成都地區已有工程經驗，再結合卵石層顆粒的組成情況，建議卵石土層（3-9）采用k=18.0m/d。
本工程場地范圍地下水主要為第四系砂、卵石層孔隙潛水，砂卵石為強透水層。白堊系泥巖，總的來說是不富水的，局部地區還存在埋藏于一定深度的層間水。主要巖土層的滲透性參數參照《工程地質手冊》（第四版）、室內試驗成果后，綜合確定水文參數。區段主要巖土層特性及水文地質參數詳見下表（表4.5）：
巖土層的工程特征及水文特征統計表 表4.5
層號 | 名稱 | 工程特征 | 水文特征 | 滲透系數（m/d） | ||
試驗值 | 經驗值 | 建議值 | ||||
<1-1> | 雜填 土 | 灰色、灰褐等雜色，松散～稍密，稍濕。由混凝土、瀝青、碎石等組成。 | 水量小，富水性差，透水能力較好 | |||
<1-2> | 素填 土 | 褐色、灰褐等雜色，松散～稍密，稍濕。由粉質黏土夾碎石、卵石等組成。 | 水量小，富水性差，透水能力微。 | |||
<3-1> | 黏土 | 棕黃色，硬塑，土質較純 | 水量小，富水性差，透水能力微。 | 0.00005~0.008 | 0.00001~0.01 | 0.0005 |
<3-2> | 粉質黏土 | 灰褐、黃灰色，可塑，土質較純 | 水量小，富水性差，透水能力微。 | 0.0008~0.045 | 0.001~0.1 | 0.005 |
<3-3-1> | 黏質粉土 | 黃色、灰黃色，稍密，稍濕 | 水量小，富水性差，透水能力弱。 | 0.10~0.20 | 0.1～0.5 | 0.15 |
<3-4> | 粉細砂 | 灰黃色，濕～飽和，松散 | 水量一般，富水性中等，透水能力中等。 | 0.5～5.0 | ||
<3-9-1> | 卵石 | 灰黃色為主，濕～飽和，松散，卵石含量約50%～55%，粒徑一般為2～5cm | 水量較大，富水性中等，透水能力強。 | 17.6 | 18.0～25.0 | |
<3-9-2> | 卵石 | 灰黃色為主，濕～飽和，松散，卵石含量約55%～60%，粒徑一般為2～8cm | 水量較大，富水性中等，透水能力強。 | 17.6 | 18.0～25.0 | |
<3-9-3> | 卵石 | 灰黃色為主，濕～飽和，松散，卵石含量約60%～70%，粒徑一般為2～15cm | 水量較大，富水性中等，透水能力強。 | 17.6 | 18.0～25.0 | |
<3-9-4> | 卵石 | 灰黃色為主，濕～飽和，松散，卵石含量約70%～75%，粒徑一般為2～20cm | 水量較大，富水性中等，透水能力強。 | 17.6 | 18.0～25.0 | |
<5-2> | 強風化泥巖 | 紅褐、紫紅色。巖質軟，敲擊聲悶，泥質結構，塊狀構造。水平節理較發育。巖芯多呈碎塊狀，少量短柱狀，巖芯手可折斷。 | 水量小，富水性差，透水性弱～中等。 | 0.027~2.01 | 0.4 | |
<5-3> | 中等風化泥巖 | 紅褐、紫紅色。泥質結構，塊狀構造，巖質較硬，錘擊聲半啞～較脆。 | 水量小，富水性差，透水性弱～中等。 |
本工程擬采用管井降水法施工，根據工程場地的水文地質條件及工程地質條件，場地分布的卵石土、砂土間無隔水層，相互間水力聯系好，它們視作一個共同的含水層，地下水賦存形式為孔隙潛水。下伏基巖泥巖透水性差，視作隔水底板。表層雜填土及黏性土中存在少量上層滯水，但水量很小。因此，基坑開挖的涌水量主要就是基坑在卵石土及砂土中的涌水量。
基坑長L=220m，寬B=20.6m。車站底板位于泥巖中。根據《建筑基坑支護技術規程》（JGJ120-2012）的規定，群井按大井簡化時，采用潛水完整井公式計算基坑涌水量：
Q—基坑涌水量(m3/d)；
k—含水層滲透系數（m/d），取k=18m/d；
H0—潛水含水層厚度(m)，取8.8m；
S—基坑地下水位的設計降深(m)，取6.5m；；
R—降水影響半徑(m)，；
r0—基坑等效半徑（m）；可按計算；
A—
基坑面積（m2）；
車站主體結構正常涌水量計算表 表4.6
工點名稱 | L(m) | B(m) | S(m) | H0(m) | k(m/d) | R(m) | r0(m) | Q(m3/d) |
錦程大道站 | 220 | 20.6 | 6.5 | 8.8 | 18.0m/d | 163.56 | 37.97 | 2444 |
本工程結構底板位于卵石土層中，在設計、施工及使用中，必須重視地下水的水壓力及浮托作用的影響。根據地下水位的高度進行結構抗浮驗算，不滿足抗浮要求時須采取抗浮措施（如抗拔樁、抗浮錨桿等）。根據四川省地礦廳環境地質監測總站對成都市地下水動態長期觀測資料，地下水位年變幅約為2～3m。根據成都地區地鐵設計、施工經驗，建議本工程抗浮水位按地表下3m考慮，抗浮設計水位標高采用492.00m。
根據2008年5月12日汶川8級地震后，國家標準化管理委員會于2008年6月11日批準并實施的《中國地震動參數區劃圖》（GB18306－2001）國家標準第1號修改單，四川、甘肅、陜西部分地區地震動峰值加速度和地震動反應譜特征周期修改為新值。根據《四川、甘肅、陜西部分地區地震動峰值加速度區劃圖》（1/100萬）和《四川、甘肅、陜西部分地區地震動反應譜特征周期區劃圖》（1/100萬），本工程場地設計地震分組為第三組，地震動峰值加速度為0.10g，地震動反應譜特征周期為0.45s。成都市抗震設防烈度為7度。
根據《成都地鐵5號線一、二期（第一階段：地震危險性分析）工程場地地震安全性評價報告》（四川賽思特科技有限責任公司2014.7）；《四川省地震局對成都地鐵5號線一、二期（第二階段：場地地震動參數的確定）工程場地地震安全性評價報告的批復》（四川省地震局川震審批[2014]259號2014.12.25）和《成都地鐵5號線一、二期（第二階段：場地地震動參數的確定）工程場地地震安全性評價報告評審意見》（四川省地震安全性評定委員會2014.12.25）。錦程大道車站50年設計基準超越概率（63％、10％、5％、2％）下的動參數詳見表5.1、表5.2。
錦程大道車站場地（地面）設計地震動參數表（5%阻尼比）表5.1
普參數 超越概率 | T0 (sec) | T1 (sec) | Tg (sec) | T2 (sec) | βm(sec) | γ(sec) | PGA (cm/s2) | Samax | |
50年 | 63% | 0.04 | 0.1 | 0.45 | 2.50 | 2.5 | 1.0 | 0.095 | |
10% | 0.04 | 0.1 | 0.45 | 2.50 | 2.5 | 1.0 | 115 | 0.288 | |
5% | 0.04 | 0.1 | 0.45 | 2.50 | 2.5 | 1.0 | 156 | 0.390 | |
2% | 0.04 | 0.1 | 0.50 | 2.78 | 2.5 | 1.0 | 221 | 0.553 |
錦程大道車站場地（地下17.19m）設計地震動參數表（5%阻尼比）表5.2
普參數 超越概率 | T0 (sec) | T1 (sec) | Tg (sec) | T2 (sec) | βm(sec) | γ(sec) | PGA (cm/s2) | Samax | |
50年 | 63% | 0.04 | 0.1 | 0.45 | 2.50 | 2.5 | 1.0 | 0.075 | |
10% | 0.04 | 0.1 | 0.45 | 2.50 | 2.5 | 1.0 | 0.243 | ||
5% | 0.04 | 0.1 | 0.45 | 2.50 | 2.5 | 1.0 | 134 | 0.335 | |
2% | 0.04 | 0.1 | 0.50 | 2.78 | 2.5 | 1.0 | 190 | 0.475 |
城市軌道交通線路工程的場地土類型劃分、建筑場地類別劃分，地基土液化判別應執行現行國家標準《城市軌道交通結構抗震設計規范》（GB50909-2014）的有關規定。
5.2.1 場地土的類型
根據鉆孔進行的波速測試成果，各土層測定的剪切波速經統計分析，依據《城市軌道交通結構抗震設計規范》（GB50909-2014）中第4.2.6條規定，場地土類型劃分見表5.2.1。
場地土類型一覽表 表5.2.1
層號 | 巖土名稱 | 剪切波速 | 判別標準Vs(m/s) | 場地土類型 |
（m/s） | ||||
<1-1> | 雜填土 | 118~129 | Vs<150 | 軟弱土 |
<3-1> | 黏土 | 257~266 | 250 | 中硬土 |
<3-2> | 粉質黏土 | 213~238 | 150 | 中軟土 |
<3-3-1> | 黏質粉土 | 177~201 | 150 | 中軟土 |
<3-4> | 粉細砂 | 233~241 | 150 | 中軟土 |
<3-5> | 中砂 | 239 | 150 | 中軟土 |
<3-9-1> | 松散卵石 | 256~274 | 250 | 中硬土 |
<3-9-2> | 稍密卵石 | 313~336 | 250 | 中硬土 |
<3-9-3> | 中密卵石 | 371~428 | 250 | 中硬土 |
<3-9-4> | 密實卵石 | 473~493 | 250 | 中硬土 |
<5-2> | 強風化泥巖 | 492~498 | 250 | 中硬土 |
<5-3> | 中等風化泥巖 | 622~652 | Vs>500 | 軟質巖石 |
5.2.2 建筑場地類別
（1）根據國家標準《城市軌道交通結構抗震設計規范》（GB50909-2014）中第4.2.5～4.2.8條規定，土層的等效剪切波速，應按下列公式計算：Vse= d0/t，，其中Vse為土層等效剪切波速（m/s），d0為計算深度（m），取覆蓋層厚度和20m二者的較小值，t為剪切波在地面至計算深度的傳播時間，di為計算深度范圍內第i土層的厚度（m），Vsi為計算深度范圍內第i土層的剪切波速（m/s），n為計算深度范圍內土層的分層數。
計算結果及建筑場地類別判定如表5.2.2：
建筑場地類別判定表 表5.2.2
鉆孔編號 | 工點名稱 | 等效剪切波速 Vse（m/s） | 判別標準Vs(m/s) | 場地覆蓋層厚度（m） | 類別 |
M5XZ-CZ30-002 | 錦程大道站 | 245 | 150～250 | 16.1 | Ⅱ |
M5XZ-CZ30-016 | 錦程大道站 | 252 | 250～500 | 16.3 | Ⅱ |
M5XZ-CZ30-023 | 錦程大道站 | 247 | 250～500 | 15.7 | Ⅱ |
綜合分析判定場地類別為Ⅱ類。
5.3.1砂土液化
按照國家標準《城市軌道交通結構抗震設計規范》（GB50909-2014），對于地質年代為第四紀晚更新世（Q3及以前），且抗震設防地震動分檔為0.10g時，可判別為不液化，因此本車站場地內的飽和砂層及黏質粉土層為不液化。
5.3.2 軟土震陷
本工程場地范圍地震基本烈度為7度，鉆探深度內未揭露軟土，可不考慮軟土震陷問題。
工程場地內地形平坦、地勢開闊，上部為軟弱土－中軟土，下部為中硬土－堅硬土，場區內無滑坡、崩塌、泥石流等不良地質及發震斷裂發育，根據國家標準《城市軌道交通結構抗震設計規范》（GB50909-2014）中第4.2.1條綜合判定，擬建場地屬建筑抗震一般地段。
根據《城市軌道交通巖土工程勘察規范》（GB50307-2012）附錄F，本段土石巖土施工工程分級如下：
Ⅰ級松土：包括砂土，即巖土分層<3-4>和<3-5>，機械能全部直接鏟挖滿載。
Ⅱ級普通土：包括填土、黏土、粉質黏土、黏質粉土、松散卵石，即巖土分層<1-1>、<1-2>、<3-1>、<3-2>、<3-3-1>、<3-9-1>層。機械需部分刨松方能鏟挖滿載，或可直接鏟挖但不能滿載。
Ⅲ級硬土：包括稍密卵石、中密卵石。巖土分層代號為<3-9-2>、<3-9-3>。機械須普遍刨松方能鏟挖滿載。
Ⅳ級軟石：密實卵石、巖石強風化層及中等風化層，即巖土分層<3-9-4>、<5-2>、<5-3>層。部分用爆破法開挖。
巖土施工工程分級一覽表 表6
時代 成因 | 地層代號 | 巖土名稱 | 巖土特征 | 開挖后的穩定狀態 | 巖土施工 工程分級 |
Q4ml | <1-1> | 雜填土 | 松散～稍密 | 易塌 | Ⅱ |
<1-2> | 素填土 | 松散～稍密 | 易塌 | Ⅱ | |
Q3al+pl | <3-1> | 黏土 | 硬塑 | 自穩性差 | Ⅱ |
<3-2> | 粉質黏土 | 可塑 | 自穩性差 | Ⅱ | |
<3-3-1> | 黏質粉土 | 稍密 | 自穩性差 | Ⅱ | |
<3-4> | 粉細砂 | 松散～稍密 | 自穩性差 | Ⅰ | |
<3-5> | 中砂 | 稍密、飽和 | 自穩性差 | Ⅰ | |
<3-9-1> | 卵石 | 松散、飽和 | 自穩性差 | Ⅱ | |
<3-9-2> | 卵石 | 稍密、飽和 | 自穩性差 | Ⅲ | |
<3-9-3> | 卵石 | 中密、飽和 | 自穩性差 | Ⅲ | |
<3-9-4> | 卵石 | 密實，飽和 | 自穩性差 | Ⅳ | |
K2g | <5-2> | 強風化泥巖 | 巖芯呈碎塊狀、短柱狀 | 自穩能力一般 | Ⅳ |
<5-3> | 中等風化泥巖 | 巖芯呈柱狀 | 自穩能力較好，但裂隙發育地段易掉塊坍塌 | Ⅳ |
擬建場地為岷江水系沖、洪積平原Ⅱ級階地，地形平坦，地勢開闊，無影響工程建設的不良地質作用，地質構造不發育，無強震源，區域場地穩定性較好；場區內地層穩定，巖性較為單一，上覆巖土層以雜填土、黏性土為主，局部黏質粉土，下部為卵石土夾透鏡狀砂層，第四系土層厚度小于50m；下臥白堊系灌口組泥巖；地下水埋深7.30～10.70m，水量較豐富，地下水和場地土對混凝土及鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性。
總之，擬建工程場地的穩定性較好，適宜本工程建設。
擬建場地范圍內從上至下的地層主要為第四系人工填土層（Q4ml）、第四系上更新統沖洪積層（Q3al+pl）黏土、粉質黏土、黏質粉土、粉細砂、中砂、卵石和下伏白堊系上統灌口組（K2g）泥巖。各巖土層的分析與評價如下：
<1-1>雜填土：主要分布于地表路面處，場地內分布連續，均勻性較差，透水性較差，不富水，該層屬基坑開挖范圍內，基坑開挖后易失穩，需進行支護。
<1-2>素填土：主要分布于路面下，為修建道路時的路基壓實填土，稍密以上，夾雜少量黏性土，該層在場地內分布較連續，透水性好，富水性好，局部含上層滯水，該層屬基坑開挖范圍內，基坑開挖后易失穩，需進行支護。
<3-1>黏土：在場地內均有分布，層厚1.70～6.10m，層頂標高492.01～494.09m。壓縮系數a0.1～0.2=0.09～0.24MPa-1，平均值為0.14MPa-1，屬中壓縮性土；，韌性好，均勻性及連續性較好，不透水，富水能力差，裂隙發育，局部含灰白色高嶺土，有弱膨脹性，具有遇水膨脹，失水干縮開裂的特性，屬基坑開挖范圍，基坑開挖過程中，易出現基坑失穩垮塌甚至滑坡的可能，需進行隔水支護。
<3-2>粉質黏土：在場地內均有分布，厚度較大，層厚為0.80～5.30m，層頂標高486.81～490.79m。壓縮系數a0.1～0.2=0.16～0.30MPa-1，平均值為0.23MPa-1，強度較高，韌性較好，均勻性及連續性較好，屬中壓縮性土，透水力微，裂隙局部發育，屬基坑開挖范圍，基坑開挖過程中，易出現基坑失穩垮塌甚至滑坡的可能，需進行隔水支護。
<3-3-1>黏質粉土：在場地內局部分布，層厚0.70～2.10m，層頂標高486.19～487.96m。以透鏡體的形式出現，均勻性及連續性較差，透水力弱，屬中壓縮性土，屬基坑開挖范圍，基坑開挖過程中，易出現基坑失穩垮塌甚至滑坡的可能，需進行隔水支護。
<3-4>粉細砂：該層在場地內呈透鏡體狀分布于卵石土上部，均勻性及連續性差，中壓縮性土，強透水層，富水性好，在滲透壓力作用下容易產生流砂，可能引起地面和周邊建筑物沉降、變形，甚至塌陷。基坑開挖過程中，易出現基坑失穩垮塌甚至滑坡的可能，需進行支護。
<3-5>中砂：該層在場地內呈透鏡體狀分布于卵石層中，均勻性及連續性差，中壓縮性土，強透水層，富水性好，在滲透壓力作用下容易產生流砂，可能引起地面和周邊建筑物沉降、變形，甚至塌陷。基坑開挖過程中，易出現基坑失穩垮塌甚至滑坡的可能，需進行支護。
<3-9>卵石：松散～密實為主，局部松散。卵石含量一般60～70%，粒徑以2～15cm為主，最大粒徑大于20cm，充填物主要為細、中砂及圓礫，不均勻系數Cu=44.4～218.50；曲率系數Cc=0.6～1.7屬級配不良卵石。該層場地內連續分布，均勻性差（局部地方存在的透鏡體砂層對其均勻性有一定的影響），壓縮性低，透水性強，為良好的地基持力層。
該層在場地內均有分布，層厚較大，多以稍密～密實狀態分布，少量呈松散狀，均勻性較差、連續性均較好，屬低壓縮性土，強透水層，富水性好，需進行降水開挖，在降水過程中，在滲透壓力作用下將細粒土帶走，容易產生流砂潛蝕和管涌，造成有效應力增加而產生土層壓密，可能引起地面和周邊建筑物沉降、變形，甚至塌陷，危及周邊構筑物和建筑物及地下管線的安全。
(3)白堊系上統灌口組（K2g）泥巖：
<5-2>強風化泥巖：該層在場地內均有分布，層厚較小，均勻性及連續性較好，弱透水層，根據節理裂隙的發育程度，局部存在富水性，具有遇水膨脹、軟化、崩解和失水開裂、收縮的特性，易形成軟弱結構面。對本工程基坑支護設計影響較大。
<5-3>中等風化泥巖：該層在場地內均有分布，層厚較大，均勻性及連續性較好，弱透水層，根據節理裂隙的發育程度，局部存在富水性，具有遇水膨脹、軟化、崩解和失水開裂、收縮的特性。雖然局部夾有水平狀的薄層風化泥巖層，形成軟弱結構面。但軟弱夾層分布范圍較小，分布深度多在基坑開挖深度之下，對本工程基坑支護設計影響較小。
本站點頂板位于黏性土，主體結構多位于黏性土和卵石夾砂層透鏡體中，車站底板多位于強風化或中等風化泥巖中，局部卵石夾砂層透鏡體中。該站點側壁部分地層主要為黏土、粉質黏土、黏質粉土和砂、卵石，車站底板主要為強風化或中等風化泥巖。卵石分選性、均一性、自穩性均較差，滲透系數大、透水性強、含水量豐富；泥巖層具有遇水膨脹、軟化、崩解和失水開裂、收縮的特性；本車站地下水位埋深相對較深，地下水對混凝土及鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性。總體上工程地質條件一般。
7.3.1地基基礎型式
本站擬采用 明挖 法施工，主體部分結構底板埋深約17.60m，附屬結構結構底板埋深約10.0m，根據主體建筑及附屬建筑的埋深情況，結合擬建站點的地質情況，基底持力層主要為中密卵石（3-9-3），局部存在稍密卵石（3-9-2）、密實卵石（3-9-4）和強風化泥巖（5-2）、中等風化泥巖（5-3）。建議擬建站點主體建筑及附屬建筑采用天然地基（獨立基礎或筏板基礎），以稍密卵石（3-9-2）～密實卵石（3-9-4）和強風化泥巖（5-2）、中等風化泥巖（5-3）為基礎持力層。
7.3.2地基土穩定性和均勻性質
成都地鐵5號線一、二期工程錦程大道站工程場地范圍內，地基土各巖土層的均勻性及自穩性如下表：
各巖土層均勻性及自穩性一覽表 表7.3.2
層號 | 巖土名稱 | 巖土特征 | 均勻性 | 開挖后自穩性 |
<1-1> | 雜填土 | 松散～稍密 | 成分較雜，一般含碎石、角礫，磚瓦塊 | 自穩性差 |
<1-2> | 素填土 | 松散～稍密 | 成分較雜 | 自穩性差 |
<3-1> | 黏土 | 硬塑 | 均一性較好 | 自穩性差 |
<3-2> | 粉質黏土 | 可塑 | 均一性較好 | 自穩性差 |
<3-3-1> | 黏質粉土 | 稍密 | 均一性較好 | 不能自穩 |
<3-4> | 粉細砂 | 松散～稍密 | 均一性較好 | 不能自穩 |
<3-5> | 中砂 | 松散～稍密 | 均一性較好 | 不能自穩 |
<3-9-1> | 卵石 | 松散、飽和 | 均一性差 | 自穩性差 |
<3-9-2> | 卵石 | 稍密、飽和 | 均一性差 | 自穩性差 |
<3-9-3> | 卵石 | 中密、飽和 | 均一性差、 | 自穩性差 |
<3-9-4> | 卵石 | 密實，飽和 | 均一性差 | 自穩性差 |
<5-2> | 強風化泥巖 | 巖芯呈碎塊狀、短柱狀 | 均一性較差，含中等風化巖塊 | 自穩性一般 |
<5-3> | 中等風化泥巖 | 巖芯呈柱狀 | 均一性好 | 自穩能力較好，但裂隙發育地段易掉塊坍塌 |
根據各巖土層的均勻性和自穩性，本場地地基土的均勻性較差，地基土穩定性較好，開挖自穩性差。
7.4.1地下水對基坑綜合影響分析評價
場地地下水主要屬第四系孔隙潛水，主要含水層為砂卵石層，單層含水層，屬降水工程的中等復雜場地?？辈鞎r(豐水期），場地地下水埋深為7.30～10.70m，絕對標高為484.62～487.86m，平均地下水位9.19m。擬建錦程大道車站設兩層地下結構，結構底板埋深約17.60m，主要開挖地層為填土、黏性土、黏質粉土和砂、卵石層。開挖地層自穩性差，同時卵石層具有透水性好、富水性好、涌水量大的特點，卵石層在天然狀態下的穩定性為較差，降低地下水位后，卵石的自穩性普遍降低；基坑在降水過程中，極易造成地層中細顆粒物質大量流失，形成砂潛蝕，發生流砂或管涌，引起地面沉降、坑壁坍塌和地面變形，危及周邊構筑物和建筑物及地下管線的安全。故降水設計應按《建筑與市政降水工程技術規范》(JGJT 111-1998)控制降水出砂量。必要時，應先做單井試抽試驗，出砂量控制在設計范圍內時，再進行群井施工。
基坑支護設計中，應有相應的處理措施，特別是圍護樁的樁間土部分，在連續小雨或強降水氣候條件下，未封閉的樁間土易受降水影響出現掉塊、坍塌。甚至造成在建工程坑壁出現大面積垮塌、坑底變形、樁工程失穩等災害性破壞，并引起地面臨近既有建筑開裂、地面出現凹陷沉降等次生地質災害。
因此在基坑開挖過程中，應做到隨挖隨撐，先支護后開挖的原則，同時在降水過程中，控制好降水管井的含砂率，防止出現滲透變形。設計中對井點降水的單井出砂量應按規范嚴格控制，井管周圍濾石料要合理選用，濾水管的濾網規格應嚴格按規范執行。
目前該場地地下水位處于低壓縮性卵石層中，附加沉降基本完成，只要降水中使單井出砂量達到規范要求，則對附近建筑物影響不大，也不會因為潛蝕而引起過大地基下沉而導致附近建筑物沉降變形。
7.4.2地下水控制方案建議
根據場地土的工程特性和水文地質條件，結合成都地區地鐵基坑施工降水經驗，建議擬建工程基坑開挖采用管井降水方案降低地下水，對于坑底匯水可采用集水明排措施進行控制，降水深度應降至開挖面1.0m以下。正式施工前，應對場地進行試驗性抽水試驗，并根據試驗水文地質條件，決定降水設計是否需要調整。
7.4.3抗浮與防滲方案建議
本工程結構底板埋深約17.60m，位于卵石土層中，遠低于抗浮設計水位標高，因此在設計、施工及使用中，必須重視地下水的水壓力及浮托作用的影響。設計單位需對地下車站結構進行抗浮穩定性計算，如不滿足抗浮驗算時可以考慮采用上部加壓或設置抗浮構件（抗拔樁、抗浮錨桿等），整體滿足而局部不滿足抗浮時可以增加結構剛度的措施等
在做好地下車站抗浮措施的同時，還必須重視防水、防滲處理，在結構底板澆筑過程中，嚴格按照設計要求進行連續灌注，施工縫、沉降縫、伸縮縫嚴格按照設計要求進行防滲處理，對基坑肥槽回填過程中，為防止地表水沿肥槽下滲，必須做好肥槽的防滲處理，填料必須壓實或采用隔水材料，必要時選用防滲混凝土進行肥槽回填。
7.5.1基坑側壁安全等級
本站點為地下二層島式站臺，站位線路沿萬象南路南北向敷設，基坑開挖深度最深約為17.60m，基坑東北側距譽峰（西區）約為16.70m，基坑西北側1號風亭距潤富國際花園為13.20m，基坑東南側C出口距中海城南官邸約為20.00m、2號風亭距中海城南官邸約為16.70m，基坑西南側距中海九號公館約為4.00～12.00m，同時由于基坑開挖范圍內土體穩定性差，因此根據《建筑基坑支護技術規程》（JGJ 120-2012）第3.1.3條規定，基坑側壁安全等級為 一級，基坑支護結構的安全等級為 一級 。
7.5.2基坑穩定性分析評價
擬建車站基坑最大挖深約為17.6m，高程約為477.00m,邊坡主要巖土層從上至下為：
<1-1>雜填土；局部少量素填土，以松散～稍密為主，干燥～稍濕，自穩性差，易坍塌，厚度為0.60～2.50m，邊坡需防護。
<1-2>素填土：以松散～稍密為主，自穩性差，易坍塌。層厚0.60m～2.50m，邊坡需防護。
<3-1>黏土：硬塑，自穩性較差，C值=48.36～143.82(kPa)；φ值=16.4～23.8°，層厚為1.70～6.10m，易坍塌。需支護。
<3-2>粉質黏土：可塑，自穩性較差，C值=38.0～50.0(kPa)；φ值=18.0～21.3°，層厚為0.80～5.30m，易坍塌。需支護。
<3-3-1>黏質粉土：松散～稍密，潮濕，自穩性極差，C值=20.5～29.9(kPa)；φ值=21.8～26.6°，層厚0.70～2.10m，極易坍塌。需支護。
<3-4>細砂：松散，潮濕為主，自穩性極差，φ值=20°～25°，極易坍塌。需支護。
<3-5>中砂：松散，潮濕為主，自穩性極差，φ值=25°～27°，極易坍塌。需支護。
<3-9>卵石夾透鏡狀砂層：松散～密實，9.2m以上潮濕；以下飽和，粒徑以6～15cm為主；局部少量大于20cm的漂石；局部小于2cm的圓礫含量較高，局部含砂量較高。天然狀態下φ值=30°～45°；降水后φ值=35°～50°。
卵石在天然狀態下的穩定性為較差～較好，降低地下水位后，卵石的自穩性普遍降低，特別是因降水影響；流失部分填充物質，使卵石孔隙率變大，造成穩定性降低。基坑支護設計中，應有相應的處理措施，特別是圍護樁的樁間土部分，在連續小雨或強降水氣候條件下，未封閉的樁間土易受降水影響出現掉塊、坍塌。甚至造成在建工程坑壁出現大面積垮塌、坑底變形、樁工程失穩等災害性破壞，并引起地面臨近既有建筑開裂、地面出現凹陷沉降等次生地質災害。
<5-2>強風化泥巖：巖芯呈碎塊狀、短柱狀，均一性較差，含中等風化巖塊，其自穩性一般，需要支護。
<5-3>中等風化泥巖：巖芯呈短柱狀、長柱狀，均一性較好，自穩能力較好，但裂隙發育地段易掉塊坍塌，需要支護。
7.5.3基坑工程中存在的主要風險源
根據擬建場地的地層特點及水文地質條件，場地基坑穩定性較差，同時本項目位于城市主干道上，且基坑周邊均為密集的高層住宅小區，基坑工程施工對周邊環境的影響很大，因此本基坑工程存在的主要風險源和可能存在的問題如表7.5.3所示。
根據對本工程影響范圍內的建（構）筑物及管線詳細調查結果，結合本工程的地理位置、工程地質、水文等特點，識別出深基坑開挖施工時存在的主要風險有：基坑失穩、地表沉降超限、地下管線破壞、房屋沉降、傾斜超限、樁間噴錨支護和防洪度汛。擬建工程基坑開挖風險源項目和可能出現的工程問題見下表：
基坑開挖風險源項目和可能出現的工程問題一覽表 表7.5.3
序號 | 危險源項目 | 可能出現的工程問題 | 備注 |
基坑開挖失穩 | 在基坑開挖過程中，由于排水不暢、降水效果不好及基坑支護不及時，存在樁間滲水、基坑局部垮塌失穩，基坑周邊道路塌陷的風險。 | ||
地表沉降超限 | 基坑開挖支撐不及時、地表滲水、樁間滲水或垮塌等原因造成基坑周邊地表沉降，從而引發基坑周邊建筑物不均勻沉降、開裂及道路塌陷。 | ||
地下管線破壞 | 基坑開挖過程中，由于基坑支護不及時、地表滲水等原因造成基坑周邊地表沉降過大，最終導致地下管線出現開裂或破損；基坑開挖過程中，作業設備或作業人員可能對基坑內原位保護的管線造成損壞。 | ||
房屋沉降、傾斜超限 | 本站有較多建筑物距離車站基坑距離較近，其中最近距離約1m。在車站基坑開挖過程中，由于房屋基礎靠車站基坑一側的土體卸載，同時基坑支護不及時、地表滲水、樁間滲水等原因，造成建筑物發生不均勻沉降和傾斜。 | ||
樁間噴錨支護風險 | 主要危險在于樁間噴錨支護不及時或達不到設計要求強度、厚度、以及應力損失，引起基坑失穩垮塌。 | ||
防洪度汛 | 若基坑施工于雨季，如遇大雨后采取措施不恰當將會造成基坑被淹，危及安全基坑安全，造成不可估量的損失。 | ||
膨脹巖土 | 在基坑開挖后，基坑側壁存在膨脹巖土，特別是在雨季施工時，可能會出現基坑變形大，造成基坑側壁失穩，基坑支護體系失效的風險。 | ||
砂層透鏡體 | 卵石層中砂層透鏡體，在降水過程中，若井圍濾料和井管濾網不能滿足要求，出砂量過大，極易造成地層中細顆粒物質大量流失，形成砂潛蝕，發生流砂或管涌，引起地面沉降、坑壁坍塌和地面變形，危及周邊構筑物和建筑物及地下管線的安全。同時其自穩性差，基坑開挖后支護不及時或達不到設計要求易造成基坑側壁垮塌，造成基坑側壁失穩。 | ||
土巖分界面 | 本站基坑基底部分地段會出現卵石與層泥巖的土石分界面，若不能及時對基底封閉，并做好有效的排水措施，地下水將由該土石分界面滲入基坑內，引起基坑大面積積水，使易風化的泥巖經水浸泡后軟化、崩解，產生滑裂，造成基坑側壁失穩，基坑支護體系失效的風險 |
7.5.4基坑支護方案建議
本站點底板埋深約為18.0m，采用 排樁+內支撐 法施工，基坑開挖深度范圍內的土體從上至下主要有雜填土、素填土、黏土、粉質黏土、黏質粉土、砂土、卵石土和泥巖，上部土層具有自穩性差的特點，且基坑周邊為密集的建筑物，不具備放坡開挖的條件，因此為確?；拥姆€定性，基坑開挖應采取支護措施。本工程基坑安全等級為一級，根據本基坑的重要性和安全性等級，結合成都地區地鐵施工經驗，對條帶狀的基坑適宜采用排樁+內支撐的支護方案，同時基坑支護應進行專門的設計。
基坑施工時應注意以下事項：
1）基坑開挖應作專項深基坑設計方案，開挖前應作專項設計技術交底。基坑開挖出的土方，不得堆于基坑外側，防止地面堆載超荷引起基坑圍巖的土體位移、變形、圍護結構開裂破壞。
2）基坑機械開挖和基坑樁間土護壁，須交叉同步進行，且挖至基坑底部設計高程以上200～300mm時，停止機械開挖，采用人工修邊撿底，防止機械對基底巖土層的擾動破壞。
3）基坑開挖深度較大，會引起土體過大變形，動力作用下土體強度極易降低，因此在開挖過程中應盡量減少對土體的擾動，開挖中應充分利用土體時空效應規律，嚴格掌握施工工藝要點：沿縱向按限定長度逐段開挖，在每個開挖段分層、分小段開挖，隨挖隨撐，按規定時限開挖及安裝支撐并施加預應力。
4）基坑開挖造成的水平位移應嚴格控制：基坑邊建筑物、重要管線密集，一般采用增加數道支撐及加大圍護結構入土深度等方法。對采用鋼支撐時，采取多次施加預應力可明顯減少水平位移。
5）因基坑層狀分布卵石、透鏡狀分布有砂土，該層土在水頭差的作用下易產生流砂或管涌現象，故在基坑開挖前應采取相應基坑截水措施，對基坑內水量較大或水壓力較大時，可采用基坑內井點降水措施，將地下水降至一定深度。降水期間應嚴密監測地下水位，地表沉降和建筑沉降，發現異常應及時采取措施，必要時停止抽水并全面回灌。
6）基坑側壁存在膨脹性黏巖土，膨脹黏土遇水易膨脹，失水易收縮，膨脹性泥巖遇水易軟化崩解，因而在基坑開挖后要對基坑側壁及時封閉，做好防水保濕措施，防止膨脹巖土的脹縮對基坑側壁的影響。
根據對本工程場地所采取的地下水和場地土進行的水質簡分析試驗，本工程場地內的地下水和場地土對混凝土結構和鋼筋混凝土結構中的鋼筋具有微腐蝕性。
分布于整個場地，主要由雜填土及素填土組成，雜填土由混凝土、瀝青、碎石及少量黏性土等組成，層厚0.60～2.50m；素填土以黏性土為主，夾雜少量卵石、碎石等組成。人工填土結構松散，均勻性差，欠固結，有較強的透水性，厚度較大的填土層分布段在施工基坑時容易產生地面變形及不均勻沉降，影響鄰近管線、建筑物及道路安全。
場地內的膨脹土為黏土，具有弱膨脹性，其裂隙發育且多呈陡傾角，這些裂隙破壞了土體的完整性，并成為地下水聚集的場所和滲透的通道。更為重要的是，因水解黏性土作用沿裂隙面次生了灰白色黏土條帶，灰白色條帶的抗剪強度指標遠低于正常黏性土的抗剪強度指標，成為黏性土中的“軟弱帶”，劣化了黏性土的整體工程性能。隨著膨脹土吸水膨脹，失水收縮，加劇了裂隙的發育、發展，當人工開挖邊坡出現臨空面時，在不利的條件下，土體往往沿裂隙面灰白色黏土條帶產生滑動。但隨著車站基坑開挖，會使潛在滑動面（裂隙面）臨空，在降雨或地表水等不利條件影響下，可能引發邊坡坍塌，甚至滑坡產生。
本基坑工程中開挖地層具有膨脹性，膨脹土水的影響下，土體易沿裂隙面產生滑動，因此基坑施工應盡量避開雨季，并嚴格按照膨脹土地區的相關施工規范進行施工。若遇雨季施工基坑，可從以下幾方面采取工程措施：
1）對基坑（邊坡）周邊地面進行硬化，做好防水措施，以免地表水通過基坑四周地面裂縫下滲。
2）在基坑四周靠近基坑一側設置排水溝，將雨水排走，防止雨水流入基坑或下滲。
3）基坑土石方開挖應隨挖隨封閉，避免坑壁土與大氣直接接觸。
4）在對基坑（邊坡）進行專項支護設計時應充分考慮膨脹土的影響，必要時加強支護措施。
本車站基坑圍護樁底部位于泥巖層中，泥巖層屬易風化巖，強風化呈半巖半土、碎塊狀，軟硬不均，軟弱夾層較發育。對位于其中的車站基坑支護樁的穩定性影響大，因此建議加強圍（擋）護結構強度。
擬建場地周邊分布較多建（構）筑物，場地內及場地周邊分布較多的地下管線，根據調查結果，場地環境現狀情況如下。
8.1.1建（構）筑物
按照《成都地區基坑工程安全技術規范》（DB51/T5072-2011）的規定，對車站2倍基坑開挖深度（30m）影響范圍內的建（構）筑物進行了調查，其中主要的建筑物為靠近車站主體西南側的中海九號公館，現狀具體情況如下表：
場地周邊建（構）筑物性質一覽表 表8.1.1
序號 | 建筑物名稱 | 結構型式 | 層數（F） | 基礎型式 | 基礎埋深 | 與結構主體輪廓的位置關系 |
譽峰.合景4號樓 | 框架 | 地上21，地下2 | 基礎距東北側主體結構約16.70m | |||
中海城南官邸 | 框架 | 地上3， | 樁基礎 | ±0.00以下約2m | 基礎距東南側C出口約16.70m | |
中海.九號公館 | 框剪 | 地上25，地下3 | 樁、筏板 | ±0.00以下約20.4m | 基礎距東北側主體結構約4.00m |
8.1.2地下管線
擬建場地范圍內地下主要有電力、通信電纜、給水管、燃氣管、雨水管、污水管。管線埋深為0～6.50m，管線分布情況詳見地鐵5號線地下管線探測成果。
成都地鐵5號線錦程大道車站場地內和周邊場地，地下管線主要包括自來水管、污水管、雨水管、煤氣管、高壓電纜、通信電纜、光纖、軍用管線設施等，主要分布在快、慢車道、和人行道，埋深2m～6.5m。受車站施工影響；特別是降水影響，管線底部巖土層可能發生局部沉降，給管線的正常運行造成一定的安全隱患。
8.2.1 道路及管線
擬建場地區域，主要道路有：嬌子大道、萬象南路。道路為車輛、行人出入城的主要交通線，且車輛、行人來往頻繁，時有重車出入。道路地面以下8.0m范圍內，存在各種功能的管線，如：電力、通信電纜、給水管、燃氣管、雨水管、污水管等。管線縱橫交錯，密如蛛網，管徑大小不同，埋置深度不一。個別給水管和污水管可能存在年久失修，出現滲漏現象。
地面道路及管線對本工程基坑施工有一定影響，基坑上部邊緣由于機動車、人工填土堆載等附加荷載，增加了土體中的豎向應力，對基坑的穩定性造成不利影響；土體中的雨水、污水等管線的破裂、滲漏，因土體受雨水等浸泡作用造成土體強度的降低，雨水等滲流易造成卵石土中細砂、中砂等細顆粒發生流失，同時黏土、泥巖遇水時，會引起邊坡、坑底的巖土體的變形，失穩等，對基坑穩定性危害較大。
8.2.2 房屋建筑
擬建工程所在區域范圍內既有構(建)筑物較密集，其中臨近開挖基坑邊線50m范圍內的構(建)筑物較密集。如譽峰.合景4號樓、中海城南官邸、中海.九號公館等。場地周邊密集的建筑物，給車站的主體結構和出入口通道等附屬設施的設置和施工帶來不便；建筑物基礎及基坑支護構筑物可能對擬建地下車站基坑的支護設計造成影響。
另外，房屋建筑對施工的出碴、運輸、排污、排水影響較大。
8.2.3建筑場地環境
擬建工程場地，為交通、醫療、住宿、貨物批發等的多功能地段。擬建工程中施工的出碴、運輸、排污、排水、噪聲、建筑粉塵等，對環境均有較大的影響。設計、施工中應嚴格按照成都市有關建筑工程（工地）環境保護的相關規定和有關地鐵建設的環境評審意見，采取有效的環境保護設計；對施工現場環境保護應有專項設計措施。
8.3.1 施工時的噪音會對周邊居民、商鋪、單位環境產生一定影響，施工單位應采取有效的降低噪音的措施，合理進行施工安排，盡量減少對居民休息和正常工作、經營的影響。
8.3.2 施工機具、器械的堆放及工程的開挖對道路交通的影響比較大，應提前做好疏導、分流工作。
8.3.3 施工棄土運輸過程中可能影響道路整潔及環境衛生。
8.3.4 地下車站、基坑施工方法、工藝等若采用不當，可能會對周邊建（構）筑物的穩定造成影響，施工時應加強支護措施和監測。
8.3.5 施工降水時，如果降水方法不當，使地層中大量細顆粒物質流失，可能會造成地面下沉，甚至塌陷，從而危及周邊建（構）筑物安全。因此，施工降水應選擇合適的降水方案、設備和過濾材料，必要時可以采用帷幕止水措施，并加強監測。
8.3.6基坑開挖會改變原有地質環境，可能在局部地段切斷地下水的徑流、排泄通道。降水過程可能會在周圍產生地表沉降，同時對地表水造成污染?；娱_挖可能失穩，引起邊坡坍塌等現象。如果施工時處理不好，會對地面建筑物及其基礎造成嚴重影響。應采取預加固處理措施，確保建筑物安全，并加強監測。
8.3.7地下車站修建后，將改變地下水的排泄通道及滲透途徑，從而改變地下巖土層的物理、力學指標。同時，可能產生一定程度的地下水位壅高，對周邊淺基礎的穩定產生一定影響。
因此施工單位應根據可能對環境造成不利的影響，采取相應的措施，精心組織、文明施工，盡量減少對環境的破壞和影響。
9.1.1場地穩定性及適宜性
本工程場地內無對工程建設有重大影響的不良地質作用和特殊性巖土，地層較為穩定、巖性較為單一，場地穩定性較好，適宜本工程的建設。
9.1.2地基的穩定性與均勻性
場地雜填土、素填土、卵石土均勻性差，黏土、粉質黏土、黏質粉土、細砂、中砂均勻性較好；雜填土、素填土易塌，黏質粉土、細砂、中砂不能自穩，粉質黏土、卵石土自穩性差。場地泥巖基巖埋深較穩定，強風化層厚度分布較穩定，強風化泥巖自穩性一般，均勻性一般，中等風化泥巖自穩性自穩能力較好，但裂隙發育地段易掉塊坍塌，均勻性較好。
9.1.3抗震設計參數及抗震地段劃分
成都市區抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.10g，設計地震分組為第三組，設計特征周期為0.45s。本場地建筑場地類別為Ⅱ類。為對建筑抗震的一般地段。
9.1.4水、土腐蝕性
場地地下水、土對混凝土及鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性。
9.1.5不良地質作用
擬建場地內的不良地質作用主要為污水溝渠、填土中夾雜垃圾、污水聚集形成的有害氣體。
9.1.6特殊性巖土
場地內分布的人工填土，其具有欠壓密土，結構疏松，具強度較低、壓縮性高、受壓易變形、自穩性差的特征，對基坑開挖有一定的影響。
場地分布的黏土為膨脹土，具有弱膨脹性，其裂隙發育且多呈陡傾角，沿裂隙面次生了灰白色黏土條帶，膨脹土具有吸水膨脹，失水收縮的特點，對位于其中的地下車站基坑工程和邊坡的穩定性有較大影響。基坑開挖過程中應及時做好基坑側壁的封閉，避免與大氣及雨水直接接觸，做好黏土的防水保濕。
場地分布的泥巖為弱膨脹巖，屬易風化巖。具有遇水膨脹、軟化、崩解和失水開裂、收縮的特性。強風化呈半巖半土、碎塊狀，軟硬不均，軟弱夾層較發育。對位于其中的車站基坑支護樁的穩定性有較大影響。基坑開挖過程中應及時做好基坑側壁和基坑底部的封閉和防排水措施，避免與大氣及雨水直接接觸，做好泥巖的防水保濕。
9.1.7基坑涌水量
本車站擬采用 管井降水 法施工，場地分布的卵石、砂土間無隔水層，相互間水力聯系好，地下水賦存形式為孔隙潛水。表層雜填土及黏性土中存在少量上層滯水，但水量很小。因此，基坑開挖的涌水量主要就是基坑在卵石土及砂土中的涌水量。根據計算結果，可知本場地內基坑涌水量約為2007.35m3/d。
9.1.8抗浮水位
根據四川省地礦廳環境地質監測總站對成都市地下水動態長期觀測資料，地下水位年變幅約為2～3m。根據成都地區地鐵設計、施工經驗，建議本工程抗浮水位按地表下2～3m考慮，本工程抗浮設計水位建議按492.0m取值。
9.1.9地溫測試成果
根據鉆孔地溫測試結果：地面下0～6m深度范圍土層溫度變化較大，變化范圍為25.38～33.62℃；地面下6～25m深度范圍土層溫度變化稍小，變化范圍為18.27～25.38℃。
9.1.10電阻率測試成果
根據電阻率測試結果：雜填土電阻率平均為59.57Ω·m，素填土電阻率平均為49.58Ω·m，黏土電阻率平均為35.52Ω·m，粉質黏土電阻率平均為39.16Ω·m，黏質粉土電阻率平均為37.42Ω·m，粉細砂電阻率平均值為85.54Ω·m，中砂電阻率平均為99.54Ω·m，松散卵石電阻率平均為107.50Ω·m，稍密卵石電阻率平均為114.67Ω·m，中密卵石電阻率平均為125.80Ω·m，密實卵石電阻率平均為137.56Ω·m，強風化泥巖電阻率平均為44.41Ω·m，中等風化泥巖電阻率平均為54.29Ω·m。
9.1.11其他
各類巖土的物理力學性質指標建議值可按附表2選用。
9.2.1設計建議
1）施工工法建議
建議本站點采用 明挖 法施工。本站點主體結構位于黏土和砂卵石地層，黏土為膨脹土，具有弱膨脹性；地下水位以下飽和的砂卵石自穩性差，在車站基坑開挖時，應加強坑壁支護。
2）地基基礎型式建議
建議擬建車站主體建筑及附屬建筑采用天然地基（獨立基礎或筏板基礎），以稍密卵石（3-9-2）～密實卵石（3-9-4）和強風化（泥巖5-2）、中風化泥巖（5-3）為基礎持力層。
3）基坑支護建議
本站點底板埋深約為17.6m，基坑開挖深度范圍內的土體從上至下主要有雜填土、素填土、黏土、粉質黏土、黏質粉土、砂土、卵石土，均具有自穩性差的特點，因此為確?；拥姆€定性，基坑開挖應采取支護措施。建議本站點基坑開挖采用排樁+內支撐進行支護。
4）基坑降水建議
建議擬建工程基坑開挖采用管井降水方案降低地下水，對于坑底匯水可采用集水明排措施進行控制，降水深度應降至開挖面1.0m以下。降水設計中的出砂量要格控制。降水井過濾層的礫石的粒徑、濾網的目數，應嚴格按規范控制，避免因降水過程中，無法控制濾砂的情況，而使出砂量過大，造成管涌和地面沉降，危及周邊構筑物和建筑物及地下管線的安全。
5）抗浮措施建議
建議設計對擬建工程進行抗浮穩定性驗算，如不滿足抗浮驗算時可考慮采用上部增壓或設計抗浮構件（如抗拔樁、抗浮錨桿等），對于局部地方整體滿足而局部不滿足抗浮驗算時可以增加結構剛度。
6）水、土腐蝕性建議
場地內水的腐蝕性評價按Ⅱ類環境考慮，地下水對混凝土及鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性；場地內土的腐蝕性評價按弱透水層考慮，場地土對混凝土及鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性。設計應考慮水、土對建筑材料腐蝕性的影響。
7）膨脹（巖）土
本場地分布的黏土為膨脹土，具有弱膨脹性，具有吸水膨脹，失水收縮的特點，對位于其中的地下車站基坑工程和邊坡的穩定性有較大影響，基坑開挖易產生垮塌。在車站基坑支護設計過程中，建議設計單位適當考慮黏土的膨脹力，并按《膨脹土地區建筑技術規范》（GB50112－2013）進行設計施工。
8）人工填土
本場地范圍內的人工填土分布于地表，均勻性差，多為欠壓密土，結構疏松，多具強度較低，壓縮性高，受壓易變形的特點。車站明挖施工時基坑邊坡易垮塌，基坑施工時應及時進行支護。
9）泥巖對基坑、邊坡開挖的穩定性影響
本場地內分布的泥巖層屬易風化巖，強風化呈半巖半土、碎塊狀，軟硬不均，軟弱夾層較發育。在暴露于空氣中或空氣中的氧氣接觸或具有一定臨空面，在動水作用下，泥巖具有易軟化、崩解、強度急劇降低的特點。對位于其中的地下車站基坑工程坑壁和邊坡的穩定性影響大，因此建議加強圍（擋）護結構強度。
9.2.2施工建議
1）車站基坑開挖深度較大，開挖后會改變基坑周邊土體的初始應力場，造成邊坡（坑壁）卸荷變形。基坑開挖中應充分利用土體時空效應規律，嚴格掌控施工流程，合理優化施工工藝?；庸こ虘乜v向按限定長度逐段開挖，在每個開挖段分層、分小段開挖，分段中的分層開挖高度應控制在2m以內，并隨挖隨撐，降低因卸荷產生的回彈變形。
2）車站基坑開挖造成的水平位移應嚴格控制：基坑邊的既有建筑物、各種管線密集，可采用增加數道內支撐或錨固方案；亦可加大圍護結構入土深度等方法處理。
3）由于基坑開挖深度較大，開挖后的坑底土體容易產生回彈變形。增加內支撐可有效控制基坑變形，但應控制好內支撐軸力的施加，防止過大的預加應力導致圍護結構發生變形、樁胸開裂或斷樁的出現。
4）基坑開挖應作專項深基坑設計方案，開挖前應作專項設計技術交底?；娱_挖出的土方，不得堆于基坑外側，防止地面堆載超荷引起基坑圍巖的土體位移、變形、圍護結構開裂破壞。
5）基坑機械開挖和基坑樁間土護壁，須交叉同步進行，且挖至基坑底部設計高程以上200～300mm時，停止機械開挖，采用人工修邊撿底，防止機械對基底巖土層的擾動破壞。
6）施工期間為確保基坑圍護結構及周邊環境的安全，必須對基坑和既有建筑物進行沉降和位移監測的設計。
7）施工時應注意對沿線地下管線的保護，盡量降低施工噪音對周圍居民的影響，減小對城市交通的干擾，避免建筑棄土在運輸過程中對道路及環境的污染。
8）車站基坑施工時，應充分考慮季節性、突發性暴雨、強降雨等引起的地下水位急劇升高、地表水的匯集等對工程施工的安全風險，做好必要的安全搶險、救援應急預案。
9）施工會破壞地下水系統原有的平衡，地下水的補、徑、排條件會發生改變，施工段水質有可能發生變化。因此，施工過程中應取水樣復查，判定其腐蝕性，并根據判定結果采取相應工程措施處理。
10）基坑開挖后，基坑側壁會遇到膨脹巖土，對于膨脹巖土設計和施工過程中要嚴格執行《膨脹土地區建筑技術規范》(GB50112-2013)的有關規定，做好防水保濕的措施。
11)本基坑開挖基底部分地段會揭露基巖，本場地基巖為泥巖，泥巖屬易風化巖，經水浸泡后很容易軟化、崩解，建議開挖至基底后在泥巖揭露地段，做好排水措施，并對基底及時封閉。
9.2.3檢測建議
建議對本車站內的灌注樁樁身完整性按規范要求進行檢測。
9.2.4監測建議
1）基坑坑底地基土回彈量監測
基坑開挖使基底上覆土層自重壓力卸載，基底一定范圍內巖土體應力釋放而可能使坑底發生隆起變形。所以，基坑開挖后應在基坑內布置回彈標，觀測坑底回彈量的大小。
2）基坑邊坡的變形觀測
根據《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011)規定，應對基坑邊坡進行變形觀測。個別構筑物基礎開挖面積和深度較大，在開挖后有可能使邊坡產生一定的變形，設計中除采用安全可靠的邊坡支護設計的同時，施工單位還應對邊坡線附近和臨近的既有房屋建筑。布置變形觀測點，加強對變形的觀測，以便出現異常情況后，可以及時采取補救措施。
3）建筑物沉降觀測
根據《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011)規定，建筑物應進行沉降觀測，且一直堅持到土建工程完工后一段時間，以便驗證勘察設計參數的可靠性并積累經驗。沉降觀測點宜布置在建筑物拐角、周邊、基礎連接處及沉降縫兩側地基變形具代表性的點。在進行沉降觀測的同時，還應對影響建筑物沉降的有關因素如地下水等進行系統記錄。施工單位應確保每個測量標志的安全，以提供準確的數據。
4）地下水長期監測
建議設置地下水位動態長期觀測孔，對擬建場地地下水的水位在工程施工過程中的變化監測，了解地下水的變化動態，保證工程施工和降水的安全可靠。
第三篇：委托LOGO、VI設計合同20130910
委托設計合同（范本）
委托LOGO、VI設計合同
合同編號：【 2013/09/10】
委托方：【廣州有限公司】（以下簡稱“甲方”）
地址：【】
受托方：【廣州市有限公司】（以下簡稱“乙方”）
地址：【廣州市301】
鑒于：
1、甲方系依照中華人民共和國法律設立并有效存續的有限責任公司；甲方
根據業務發展需要，擬委托乙方LOGO、VI設計工作；
2、乙方系依照中華人民共和國法律設立并有效存續的有限責任公司；乙方
具有VI設計的人力資源和設計能力等資質；
經甲、乙雙方友好協商，就甲方委托乙方進行LOGO、VI設計的相關事宜
達成共識并簽署本合同。
一、設計內容
廣州**有限公司LOGO設計；VI導入、VI執行、VI手冊的整理。
（具體VI項目見附表一）
二、設計流程及期限
自本合同簽訂生效之日起3天內，甲乙雙方應就設計相關的方向及VI應用
品類（限40種內）達成共識；乙方應于雙方共識達成后2個月內向甲方提交設
計成果（若有修改內容則相應時間順延），并由甲方完成驗收工作。
三、委托費用及支付方式
1、本次委托費用為人民幣（大寫）：【壹萬元】（￥：【10000.00元 】）。
以上費用中已包含乙方設計所涉及的一切費用（此費用不含稅金，），以現金形
式支付。（此費用不涉及購買第三方版權的元素或作品的費用），甲方無需就本
次委托設計事項向乙方及其工作人員支付任何其他費用。差旅費則按實報實銷。
2、委托費用的支付方式如下：
（1）自本合同簽訂之日起3天內，甲方向乙方支付預付款，其比例為費用
總額的【50 %】，即人民幣（大寫）：【伍仟元 】（￥：【5000元】）。
（2）自乙方完成部分品類設計項目，并交由甲方完成制作使用后，三天內，甲方向乙方支付委托費用，其比例為費用總額的【30 %】，即人民幣（大寫）：
【叁仟元】（￥：【 3000元】）。
（3）自乙方完成全部設計項目，并制作成VI手冊交由甲方完成驗收工作后，三天內，甲方向乙方支付剩余委托費用，其比例為費用總額的【20 %】，即人民
幣（大寫）：【貳仟元】（￥：【 2000元】）。
四、設計成果的交付、驗收及技術服務
1驗收：乙方完成設計成果并向甲方提交，甲方應向乙方出具設計成果交接
確認書；交付通知后2天內，甲方應組織相關人員進行驗收；超時則認為甲
方已完全確認設計成果達到預定條件及目標，經檢驗發現設計成果尚未達到
預定條件及目標的，乙方應進行持續改進，直至達到預定條件及目標。
2、交付：甲方已完全確認設計成果達到預定條件及目標后，乙方收到第三
期款，后向甲方提交整套VI設計，制作成電子文檔，并整理成VI手冊一套
交由甲方，如需另行批量印制、成本費用由甲方另行支付。
3、技術服務：乙方應在設計成果交付過程中以及交付之后提供必要的技術
咨詢、技術指導及其他相關技術服務，以確保甲方能夠正常運用、使用設計
成果以及申報相關的專利或軟件著作權。應甲方要求，乙方還應為甲方培訓
與設計成果相關的工作人員。
五、設計成果歸屬及使用
1、雙方一致確認，乙方受托設計的技術/軟件，其一切相關知識產權無條件
歸屬于甲方，包括但不限于專利申請權、專利權、專有技術、技術秘密、軟件著
作權等。同時，乙方應確保甲方擁有及使用設計成果不會構成對于任何第三方的任何侵權。
2、設計成果交付完成后，乙方不再保留任何與設計成果相關的技術資料，為甲方提供技術服務的必要保留除外。
3、乙方不得自行使用設計成果（但不限于乙方企業內部案例宣傳使用）若
乙方有此需求，乙方應與甲方協商，由甲方以授權許可的方式有償允許乙方使用
設計成果。
4、乙方不得授權任何第三方使用設計成果，亦不得接受第三方之委托設計
與設計成果相同或相似的技術/軟件。
5、甲方未付清委托費用前，設計成果的所有歸屬權屬乙方。
六、保密義務
對于設計成果所涉及的全部信息，包括但不限于技術參數、設計方案、技術
秘密、材料配方等，乙方應嚴格保密，不得向任何第三方披露。
七、合同的解除和變更
1、合同雙方可依據有關法律法規規定或本合同之約定變更或解除合同。當
合同一方要求變更或解除合同。
2、經雙方協商一致方可變更或解除本合同。如合同一方單方要求變更或解
除合同，給對方所造成的損失（包括直接損失及預期利益等間接損失）應由該方
全部承擔。
八、違約責任
合同任何一方違反本合同約定，應賠償另一方因此造成的一切經濟損失。
九、不可抗力
1、不可抗力是指本合同簽訂時，雙方不能預見、不能避免和不能克服的客
觀情況和政府行為。本合同任何一方對因不可抗力事件造成的本合同項下其任何
義務的延遲履行或無法履行不承擔責任。
2、一旦發生任何不可抗力事件，受影響方應在十五日內書面通知未受影響
方，并應盡其合理的努力在該不可抗力事件停止后盡快恢復履行本合同。受影響
方的履行期限應延長等于延遲履行所損失的一段時間，該段損失時間應當視情況
而通過加快履行予以彌補。
十、法律管轄及糾紛的解決
1、本合同之有關事項均適用中國法律。
2、甲乙雙方若發生合同糾紛，應本著互諒互讓、互相尊重、和平友好的原
則協商解決。
3、協商不成的，按下列第【2】種方式解決（只能選擇一種）：
（1）提交當地仲裁委員會按其現行有效的仲裁規則進行仲裁；
（2）依法向甲方所在地法院提起訴訟。
十一、其它約定事項
1、本合同自雙方法定代表人或授權代表簽字并加蓋公章之日起生效。
2、本合同未盡事宜，可由甲乙雙方商定，并簽署書面補充協議。
3、本合同一式【二】份，雙方各執【一】份，均具有同等法律效力。
甲方（蓋章）：
授權代表（簽字）：
日期：
乙方（蓋章）：授權代表（簽字）：日期：
第四篇：淺談VI、CI、LOGO設計的意義和區別
淺談VI、CI、LOGO設計的意義和區別 基本要素系統設計
VI設計的基本要素系統嚴格規定了標志圖形標識、中英文字體形、標準色彩、企業象征圖案及其組合形式，從根本上規范了企業的視覺基本要素，基本要素系統是企業形象的核心部分，是企業基本要素系統包括：企業名稱、企業標志、企業標準字、標準色彩、象征圖案、組和應用和企業標語口號等。1.企業名稱
企業名稱于企業形象有著緊密的聯系，是CI設計的前提條件，是采用文字來表現識別要素。企業名稱的確定，必須要反映出企業的經營思想，體現企業理念;要有獨特性，發音響亮并易識易讀，注意諧音的念義，以避免引起不佳的理想。名字的文字要簡潔明了，同時還要注意國際性，適應外國人的發音，以避免外語中的錯誤聯想。在表現或暗示企業形象及商品的企業名稱，應與商標，尤其是與其代表的品牌相一致，也可將在市場上較有知名度的商品做為企業名稱。企業名稱的確定不僅要考慮傳統性，還要具有時代的特色。2.企業標志
企業標志是特定企業的象征于識別符號，是CI設計系統的核心基礎企業標志是通過簡練的造型、生動的形象來傳達去企業的理念、具有內容、產品特性等信息。標志的設計不僅要具有強烈的視覺沖擊力，而且要表達出獨特的個性和時代感，必須要表達出獨特的個性和時代感，必須廣泛的適應各種媒體、各種材料及各種用品的制作，其表現形式可分為：1.圖形表現(包括再現圖形、象征圖形、幾何圖形);2.文字表現(包括中外文字和阿拉伯數字的組合);3.綜合表現(包括圖形于文字的結合應用)三個方面。企業標志要以固定不變的標準原型在CI設計形態中應用，開設時必須繪制出標準的比例圖，并表達出標志的輪廓、線條、距離等精密的數值。其制圖可采用方格標示法、比例標示發多圓弧角度標示，以便標志在放大或縮小時能精確地描繪和準確復制。3.標準字體
企業的標準字體包括中文、英文或其它文字字體，標準字體是根據企業名稱、企業牌名和企業地址等來進行設計的。標準字體的選用要有明確的說明性，直接傳達企業、品牌的名稱并強化企業形象和品牌祈求力?？筛鶕褂梅矫娴牟煌捎闷髽I的全稱或簡稱來確定，字體的設計，要求字形正確、富于美感并易于識讀，在字體的線條粗細處理和筆劃結構上要盡量清晰簡化和富有裝飾感。在設計是要考慮字體于標志在組合時的協調統一，對字距和造型要作周密的規劃，注意字體的系統性和延展性，以適應于各種媒體和不同材料的制作，適應于各種物品大小尺寸的應用。企業的標準字體的筆劃、結構和字型的設計也可體現企業精神、經營理念和產品特性，其標準制圖方法是將標準字配置愛適宜的方格或斜格之中，并表明字體的高、寬尺寸和角度等位置關系。4.標準色彩
企業的標準色彩是用來象征企業并應用在視覺識別設計中所有媒體上的制定色彩。透過色彩具有的知覺刺激于心理反應，可表現出企業的經營理念多產品內容的特質，體現出企業屬性和情感，標準色在視覺識別符號中具有強烈的識別效應。企業標準色的確定要根據企業的行業的屬性，突出企業與同行的差別，并創造出與眾不同的色彩效果，標準色的選用是以國際標準色為標準的，企業的標準色使用不宜過多，通常不超過三種顏色。5.象征圖案
企業象征圖案是為了配合基本要素在各種媒體上廣泛應用而設計在內涵上要體現企業精神，引起襯托和強化企業形象的作用。通過象征圖案的豐富造型，來補充標志符號建立的企業形象，使其意義更完整、更易識別、更具表現的幅度于深度。象征圖案在表現形式上采用簡單抽象并與標志圖形既有對比又保持協調的關系，也可由標志或組成標志的造型內涵來進行設計。在于基本要素組合使用時，要有強弱變化的律動感和明確的主次關系，并根據不同媒體的需求作各種展開應用的規劃組合設計，以保證企業識別的統一性和規范性，強化整個系統的視覺沖擊力，產生出視覺的誘導效果。6.企業提出的標語口號
是企業理念的概括，是企業根據自身的營銷活動或理念而研究出來的一種文字宣傳標語。企業標語口號的確定要求文字簡潔、朗朗上口。準確而響亮的企業標語口號對企業內部能激發出職員為企業目標而努力，對外則能表達出企業發展的目標和方向，提高企業在公眾心理的印象，其主要作用是對企業形象和企業產品形象的補充，以達到使社會大眾在瞬間的視聽中了解企業思想，并留下對企業或產品難以忘卻的印象。
7.企業吉祥物
企業吉祥物是以平易可愛的人物或擬人化形象來喚起社會大眾的注意和好感。8.專用字體
專用字體即是對企業新使用的主要文字、數字、產品名稱結合對外宣傳文字等，進行統一的設計。主要包括為企業產品而設計的標識字和為企業對內、對外活動而設計的標識字，以及為報刊廣告、招貼廣告、影視廣告等設計的刊頭、標題字體。
CI應用要素系統設計
應用要素系統設計即是對基本要素系統在各種媒體上的應用所做出具體而明確的規定。當企業視覺識別最基本要素標志、標準字、標準色等被確定后，就要從事這些要素的精細化作業，開發各應用項目。VI各視覺設計要素的組合系統因企業規模、產品內容而有不同的組合形式。最基本的是將企業名稱的標準字與標志等組成不同的單元，以配合各種不同的應用項目。當各種視覺設計要素在各應用項目上的組合關系確定后，就應嚴格地固定下來，以期達到通過同一性、系統化來加強視覺祈求力的作用。應用要素系統大致有如下內容。1.辦公事務用品
辦公事務用品的設于制作應充分體現出強烈的統一性和規范化，表現出企業的精神。其設計方案應嚴格規定辦公用品形式排列順序，以標志圖形安排、文字格式、色彩套數及所有尺寸依據，以形成辦公事務用品的嚴肅、完整、精確和統一規范的格式，給人一種全新的感受并表現出企業的風格，同時也展示出現代辦公的高度集中哈和現代企業文化向各領域滲透傳播的攻勢。包括信封、信紙、便箋、名片、徽章、工作證、請柬、文件夾、介紹信、帳票、備忘錄、資料袋、公文表格等。2.企業外部建筑環境 企業外部建筑環境設計是企業形象在公共場合的視覺再現，是一種公開化、有特色的群體設計和標志著企業面貌特征系統。在設計和上借助企業周圍的環境，突出和強調企業識別標志，并貫徹于周圍環境當中，充分體現企業形象統一的標準化、正規化和企業形象的堅定性，以便使觀者在眼花繚亂額都市中獲得好感。主要包括：建筑造型、旗幟、門面、招牌、公共識標牌、路標指示牌、廣告塔等。3.企業內部建筑環境
企業的內部建筑環境是指企業的辦公室、銷售庭、會議室、休息室、產房內部環境形象。設計時是把企業識別標志貫徹于企業室內環境之中，從根本上塑造、渲染、傳播企業識別形象，并充分體現企業形象的統一性。主要包括：企業內部各部門標示、企業形象牌、吊旗、吊牌、pop廣告、貨架標牌等。4.交通工具
交通工具是一種流動性、公開化的企業形象傳播方式其多次的流動并給人瞬間的記憶，有意無意地建立起企業的形象。設計時應具體考慮它們的移動和快速流動的特點，要運用標準字和標準色來統一各種交通工具外觀的設計效果。企業識標標志和字體應醒目，色彩要強烈才能引起人們注意，并最大限度地發揮其流動廣告的視覺效果。主要包括轎車、中巴、大巴、貨車、工具車等。5.服裝服飾
企業整潔高雅的服裝服飾統一設計，可以提高企業員工對企業的歸屬感、榮譽感和主人翁意識，改變員工的精神面貌，促進工作效率的提高，并導致員工紀律的嚴明和對企業的責任心，設計是應嚴格區分出工作范圍、性質和特點，符合不同崗位的著裝。主要有經理制服、管理人員制服、員工制服、禮儀制服、文化襯衫、領帶、工作冒、胸卡等。6.廣告媒體
企業選擇各種不同媒體的廣告形式對外宣傳，是一種長遠、整體、宣傳性極強的傳播方式，可在短期內以最快的速度，在最廣泛的范圍中將企業信息傳達出去，是現代企業傳達信息的主要手段。主要有電視廣告、報紙廣告、雜志廣告、路牌廣告、招貼廣告等。7.產品包裝
產品是企業的經濟來源，產品包裝起著保護、銷售、傳播企業和產品形象的作用，是一種記號化、信息化、商品化流通的企業形象，因而代表這產品生產企業的形象，并象征著商品質量的優劣和價格的高低。所以系統化的包裝設計具有強大的推銷作用。成功的包裝是最好、最便利的宣傳、介紹企業和樹立良好企業形象的途徑。產品包裝主要包括紙盒包裝、紙袋包裝、木箱包裝、玻璃包裝、塑料包裝、金屬包裝、陶瓷包裝、包裝紙等。8.贈送禮品
企業禮品主要是為企業形象或企業精神跟形象化和富有人情味而用來聯系感情、溝通交流、協調關系，是以企業識標標志為導向、傳播企業形象為目的將企業形象組合表現在日常生活用品上的。企業禮品同使也是一種行之有效的廣告形式，主要有T恤衫、領帶、領帶夾、打火機、鑰匙牌、雨傘、記念章、禮品袋等。9.陳列展示 陳列展示是企業營銷活動中運用廣告媒體，以突出企業形象并對企業產品或銷售方式的傳播活動。在設計時要突出陳列展示的整體活動。在設計時要突出陳列展示的整體感、順序感和新穎感，以表現出企業的精神風貌。主主要包括有櫥窗展示、展覽展示、貨架商品展示、陳列商品展示等。10.印刷出版物
企業的印刷出版物品代表著企業的形象直接于企業的關系者和社會大眾見面。在設計是為取得良好的視覺效果，充分體現出強烈的統一性和規范化，表現出企業的精神，編排要一致，固定印刷字體和排版格式，并將企業標志和標準字統一安置在某一特定的版式風格，造成一種統一的視覺形象來強化公眾的印象。主要包括企業簡介、商品說明書、產品簡介、企業簡報、年歷等。CI設計規劃過程
CI設計規劃與實施導入是一種循序漸進的計劃性作業，整個計劃的進行于推展，綜合國內外企業導入CI的經驗。其作業流程大約可分為下列五個階段： 1.企業實態調查階段
把握公司的現況、外界認知和設計現況，并從中確認企業實際給人的形象認知狀況。2.形象概念確立階段
以調查結果為基礎，分析企業內部、外界認知、市場環境于各種設計系統的問題，來擬定公司的定位與應有形象的基本概念，作為CI設計規劃的原則依據。3.設計作業展開階段
根據企業的基本形象概念，轉變成具體可見的信息符合。并經過精致作業于測試調查，確定完整并符合企業的識別系統。4.完成于導入階段
重點在于排定導入實施項目的優先順序、策劃企業的廣告活動以及籌組CI CIS簡稱CI，全稱Corporate Identity System
第五篇：云南勘中達巖土工程質量檢測有限公司正式掛牌
云南勘中達巖土工程質量檢測有限公司
正式掛牌
為適應市場需求，進一步拓展業務，省水利水電勘測設計研究院在試驗檢測中心基礎上注冊成立了云南勘中達巖土工程質量檢測有限公司。
2007年9月21日，云南勘中達巖土工程質量檢測有限公司在青龍山基地正式掛牌。省水利水電勘測設計研究院院長王建春、院黨委書記曹世惠等院領導及院屬各有關部門負責人參加了掛牌儀式。省水利廳副廳長周運龍為公司揭牌并作了重要講話。參加掛牌儀式的還有廳有關處室負責人。
云南省水利廳關于我省2009年乙級水利工
程
質量檢測單位資質評審結果的公示
依據《水利工程質量檢測管理規定》（水利部令第36號），云南省水利廳乙級水利工程質量檢測單位資質評審委員會及其專家組對今年申報的乙級水利工程質量檢測單位資質申請材料進行了評審。經報請廳領導批準，擬同意云南勘中達巖土工程質量檢測有限公司等19個單位的49個專業類別具備水利工程質量檢測乙級資質，昆明華之禹水利水電工程檢測有限公司等4個單位的6個專業類別基本具備水利工程質量檢測乙級資質（有效期一年）（具體名單和相應資質等級類別見附件）?，F將評審結果予以公示。
公示時間：2009年11月23日至29日
受理部門：云南省水利廳建設管理處 聯 系 人：楊家林 0871－3602521 傳 真： 0871－3602521
E-mail:yjl111999@163.com
通信地址：昆明市五華山云南省水利廳 郵政編碼：650021
二○○九年十一月二十
三日
附件
云南省水利工程質量檢測單位乙級資質等級名單及相應類
別
一、擬同意具備水利工程質量檢測乙級資質的單位
（一）云南勘中達巖土工程質量檢測有限公司
巖土工程、混凝土工程、金屬結構、機械電氣、量測
（二）云南省水利水電勘測設計研究院
巖土工程、混凝土工程、金屬結構、機械電氣、量測
（三）云南博泰工程質量檢測有限公司
巖土工程、金屬結構、機械電氣、量測
（四）昆明科立特水電工程物探檢測有限公司
巖土工程、混凝土工程
（五）云南鴻禹水利水電工程質量檢測有限責任公司
混凝土工程
（六）大理潤達工程質量檢測有限公司
混凝土工程、金屬結構、機械電氣、量測
（七）曲靖誠豐巖土工程試驗檢測有限公司
巖土工程、混凝土工程
（八）云南潤諾建筑工程檢測有限公司
巖土工程、混凝土工程、金屬結構、量測
（九）西雙版納州水利水電工程質量檢測中心 巖土工程、混凝土工程
（十）臨滄市水利水電工程質量檢測站
巖土工程、混凝土工程
（十一）昭通市潤源建設工程質量檢測咨詢有限公司
巖土工程、混凝土工程
（十二）紅河州德泰工程質量檢測有限公司
混凝土工程
（十三）普洱市潤普水利水電服務有限公司
巖土工程、混凝土工程
（十四）保山市水利水電工程質量檢測站
巖土工程、混凝土工程、量測
（十五）紅河州紅禹工程質量檢測有限責任公司
巖土工程、混凝土工程
（十六）昆明浩淼水利水電工程檢測有限公司
巖土工程、混凝土工程（十七）文山州水利電力勘察設計院
量測
（十八）昆明理工大西維爾技術服務有限公司
巖土工程、混凝土工程（十九）迪慶州綜合技術檢測中心
巖土工程、混凝土工程、金屬結構
二、擬同意基本具備水利工程質量檢測乙級資質（有效期一年）的單位
（一）昆明華之禹水利水電工程檢測有限公司
巖土工程、混凝土工程
（二）紅河州德泰工程質量檢測有限公司
巖土工程
（三）紅河州紅禹工程質量檢測有限責任公司
量測
（四）文山州水利電力勘察設計院
巖土工程、混凝土工程
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