第一篇：混凝土培訓總結

篇一：關于參加混凝土培訓班心得體會

關于參加《混凝外加劑復配工程》培訓班學習的心得體會

2010年11月27日至29日,根據公司安排,我參加了市建設局質監站組織舉辦的為期三天的混凝土外加劑復配工程培訓班學習。培訓期間,培訓老師為我們講解了《混凝土強度檢驗評定標準》、《混凝土外加劑》及外加劑復配機理與技術的基礎知識，通過這一段時間的理論學習,使我對現代混凝土的一些新理念與工程應用、混凝土的高強與高性能化、商品混凝土裂縫防治技術等有了更加深刻的理解，掌握了商品混凝土生產過程中質量控制要點，了解了各種外加劑對混凝土產生的作用機理及影響。通過培訓老師講解的案例和我們工程中的混凝土現狀加以對比分析，明白了我們工程中一些混凝土質量問題產生的原因，及在今后施工過程中的防治措施；也對我國商品混凝土的現狀與特征以及我國商品混凝土今后的發展狀況及發展方向有了一定的了解。

通過這次培訓學習，我對混凝土有了更新的認識，對提高混凝土工程質量管理水平有很大的幫助?？梢哉f,參加這次培訓是及時而有效的。篇二：混凝土公司年度總結 公司2011年工作總結及 2012年工作打算

2011年以來，在集團的正確領導下，緊密圍繞集團黨委、董事局的工作部署，以經營工作為中心，以安全和質量為兩個基本點，強力推進了企業內部改革，經營管理水平不斷提高。一年來，公司上下堅定信心、開拓進取，落實任務、努力工作、亮點突出、成效顯著，公司經營業績獲得了較好的增長態勢，各項承包經營指標和企業發展目標都達到了集團年初規劃目標。

一、2011年工作總結

一年來，在集團有關領導的大力支持下，公司克服了資金極度緊張、原材料價格持續上漲、政府限購、限貸步步驚心的調控政策等層層困難，緊緊圍繞年初制訂的方針目標，狠抓任務承攬、資金回收、增資融資、戰略合作與規范管理，有效地推進了公司各項工作。經過一年來的精心運作，市場開拓有了新突破，產品開發有了新提高，管理水平有了新提升，企業文化有了新拓展，企業實力有了新加強，成本控制有了新成效。

（一）年度經濟指標完成情況：

（二）完善機制 開拓市場 優化營銷團隊配置 提高盈利水平和能力

在當前市場經濟條件下，建筑企業要生存發展，根本出路就在于開拓市場和占領市場，尤其是今年以來，建筑市場競爭更加激烈，各混凝土企業間的相互壓價、讓利愈演愈烈，這種無序和自相殘殺的競爭使公司的生產經營形勢面臨嚴峻考驗。

一是公司領導及銷售部的業務精英們面對這種形勢，審時度勢，及時洞察了市場發展方向，積極尋找形勢變化及發展給公司帶來的機遇，努力爭取建筑面積較大的的規模建筑，市場任務的承接取得了可喜的成績。

而今年銷售工作中的一個亮點就是團簽署了長期戰略合作協議 獨家供應。這是我們所一直倡導的“大營銷”邁出的堅實而又穩重的一部。由此，全公司的生產經營工作呈現出了一片勃勃生機。

二是密切跟蹤研究房地產市場的發展動態，了解市場變化和發展趨勢，為公司戰略決策提供了有力的參考依據。三是進一步完善了《銷售人員考核管理辦法》，在銷售人員中深入落實了經營責任，切實體現了“按勞分配”原則，使業務員適應了市場發展形勢的需要，又大大提高了其營銷能力及其工作的積極性和主動性。

四是今年對較大項目實行專人跟蹤并積極參與投標。

五是加強了對業務人員的組織管理,提高了經濟效益和結算效率。業務員對自己所承攬工地的業務聯系包括工程結算、現場服務、資金回收等實行一條龍服務，項目完成的好壞以及快慢都直接與其個人的報酬掛鉤。

（三）資金形勢空前嚴峻，公司面臨較為嚴峻的增長瓶頸。2011年我們在資金上面臨的異常嚴峻的壓力，突出表現在石子等骨料的采購上必須做到現金日結，這使得我們的資金及供應壓力與日劇增，公司本來就非常脆弱的資金鏈已不堪重負、雪上加霜，可以說公司在整個2011年資金都顯得極度匱乏、資金形勢極為嚴峻。若春節前資金狀況沒有明顯緩解，勢必影響公司下一步的正常生產及公司穩定，這也是我們當前所面臨的最大的問題。

面臨著一邊是火焰、一邊是懸崖的極度嚴峻形勢，我們采取了如下措施進行應對：

一是在今年已連續召開不下數十次領導班子會議、業務人員會議，在會上通報了公司所面臨的形勢，部署資金回收以及任務承攬指標，聽取了有關部門的意見和建議，鼓動大家群策群力，共同努力，務必采取各種措施加強任務承攬、強化資金回收。

二是在巨大資金壓力影響下，公司領導會同材料科有關部門想盡千方百計采購石子、水泥等緊缺材料，盡全力確保濟南市公安局等重點工程順利施工，而不至于對公司信譽和品牌產生不良影響，這也從側面緩解了資金壓力。

三是加強了清欠回收工作的組織和領導，健全了清欠組織和人員，由分管經理統一領導，確立了回收目標，制定了回收方案；對部分欠款大戶及態度惡劣的欠款戶，不惜一切代價進行了社會力量的清欠，并取得了快速、良好的效果。

（四）加強財務管理，提升資金管理和運作水平，確保企業正常運轉。

2011年的財務工作面臨了諸多的考驗和壓力，積極處理了歷史遺留事宜、會計核算業務的變化、會計人員的調整、銀行還貸壓力、資金籌措壓力、大量資金結算業務，繁雜的日常報銷工作、日常財務、會計監督工作，外部稅務、銀行等工作的協調等等。

1、資金籌措方面

2011年前十個月，央行多次上調存款準備金率和金融機構存款利率，無論從新增絕對規模還是同比增速來看，均較去年同期明顯下降。而銀行流動性趨緊無形中又增加了銀行惜貸情緒，商業銀行貸款利率大幅攀升，這又直接導致了民間融資成本快速抬高，上述原因成為加劇混凝土企業困難的主要因素。而對我們來講，更是面臨著勞動力成本提升、原材料價格上漲、融資成本上升等多重困難因素的嚴峻考驗。

自2011年初混凝土公司就面臨了還貸款的巨大壓力，具體原因為：第一、國家為控制宏觀經濟發展的速度，提高資本投入的效率，全面壓縮、限制銀行貸款；第二、公司不能提供銀行貸款認可的擔保單位和擔保資產。第三、公司現有的財務收支情況也限制了轉貸款和新增加銀行貸款；第四、由于公司日均銀行存款余額較少，不能滿足銀行提出的存款與貸款的余額比例關系等等。

在銀行貸款流動性趨緊的不利形勢下，我們積極進行了多渠道融資，這其中包括公司職工內部集資、小額貸款公司合作、產權抵押、社會其他渠道融資等，但是通過與宜信、友信、銀聯、魯信、國際信托等多家公司的前期洽談來看，盡管效率高，但小額貸款所牽扯的精力、融資的成本等都較大，而且這種貸款實實在在的考驗著我們的神經承受力。

盡管面臨了前所未有的巨大困難和最為嚴峻的形勢，但在公司積極有力的協調下，我們通過向銀行和其他單位借款等形式積極償還還銀行到期貸款，盡可能的綏解公司的資金壓力，保證了公司正常生產經營工作的開展。

2、內外聯系、協調方面：

在對外聯系、內外協調方面，財務部門在公司領導的直接領導下聯系的主要部門有：銀行、稅務等部門。在對外聯系的過程中，我們堅持始終把公司的利益放在首位，堅持維護公司的整體形象，以年初計劃安排的有限經費為限，盡力使所花費的每一分錢都有回報為基本準繩，在此大原則下，我們積極溝通了銀企、稅企關系，尤其是加強了同高新地稅局、國稅局的協調，建立了良好的溝通渠道，為公司在如此嚴峻的形勢下取得發展搭建了比較好的平臺。

3、以培訓為動力，不斷提高財會人員的業務水平。

公司一直把財務人員的培訓視為企業發展，增強企業競爭力的突破口，財務管理工作同樣迫切需要素質較高的會計從業人員，因此我們根據實際工作的要求，有步驟有目的的組織財務人員參加各類相關培訓，今年共參加了五期有關部門組織的培訓班，分別學習了《會計法》、《企業財務管理核算辦法》等等。通過學習，進一步提高了財務人員的主動性與積極性。為更好的搞好會計基礎工作，提高企業的經營管理水平打下堅實的基礎。

4、積極參與企業經營管理，搞好公司財產物資的清查與盤點

隨著企業的不斷發展，財務的管理職能日益顯現。財務管理參與到企業管理的方方面面，從原材料采購、材料款支付等等，財務部門都參與其中，起到了其應有的作用。

為加強對公司各項財產物資的管理，財務部門全體成員按照集團公司的要求，積極、認真進行了上半年及2011年度物資盤點、核查。通過盤點、核查，提高了相關物資保管人員的責任心，規范了公司的會計基礎工作，有效的防止了錯誤的出現。這就加強了管理，確保了財產物資的帳帳、帳實相符，提高了財產物資的利用效能。

5、加強資金管理，減少資金占用，提高資金利用率

年初我公司資產負債率較高，為了切實降低資產負債率，從點滴做起，控制資金占用，提高資使用效率。財務部門首先對欠款情況進行了分析，會同各業務部門積極回收貨款；其次做好了現金預算的預算和編報，防止資金的積壓；第三、嚴格執行集團有關管理規定，從嚴控制資金占用，從而降低了財務費用，提高了企業經濟效益。

6、財務會計監督方面

一是財務部門嚴格按照集團財務規定對每一筆收支票據的真實性、完整性進行認真審核，嚴格控制現金的支出，對超過現金限額的支出按集團相關規定嚴格控制現金的使用；二是加強財務印章的管理和使用，定期進行銀企資金的核對。確保公司資金的安全、完整；三是進一步加強資產和財務票據的管理，采取專人負責，日常工作中做好各種財政、稅務和內部印制的票據的領用、核銷、庫存等的臺賬登記工作，及時核銷各種票據以確保所有收入及時進行賬務處理；四是堅持財務“收支兩條線”，嚴格實物資產的入庫手續，從源頭做好公司的財務監督工作。

（五）規范創新管理 提升運營質量 促進企業全面升級 公司在自進入2011年以來，進一步加強了各項管理制度的建設，特別是大力強化了各項制度的執行力度，大大提高了企業的執行能力；深化企業內部機構改革，整合了職能部門，合理設置了部門崗位和職數，真正形成了權責明確、運作有序、制衡有效的組織結構和管理體制。一是為了進一步規范管理行為，公司自3月底開展了“企業管理年”活動，對現有各項管理規章制度進行了全面梳理和完善。結合去年各部室規章制度的修訂完善工作，進一步完善、規范了公司的請假管理制度、考勤管理制度、車輛設備管理制度等各項規章制度，促進了公司內部管理的規范化，逐步建立起了起規范化的制度體系。二是為進一步加強勞動管理，嚴格勞動考勤紀律，公司于5月底購買并安裝了指紋+面部識別考勤機，對公司全體人員進行嚴格考勤，堅決杜絕遲到、早退現象，切實加強了管理、提高了各崗位人員責任心和事業心。

三是在企業制度執行中，我們加大了對各部門的監督和檢查力度，實行各部門主管負責制，確保責任落實到人，貫徹好各部門的團隊執行力，嚴格推行企業績效考核制度，進一步完善和深化企業的獎懲制度。

四是有針對性地按照管理流程，對各崗位職責進行了重新劃分，界定了業務邊界，以此促進了崗位責任制的落實，改變了責任不清、推諉扯皮的現象，確保了整個公司的管理機制保持良好的運轉狀態。五是在去年推行“八不準”并進行管理整頓工作的基礎上，全力搞好了公司內部管理體系運行，更加嚴格的執行了“八不準”，督促公司全體員工時刻將自己置于“八不準”監督之下，以促成高效、嚴格管理執行體系的確立。

六是不斷完善公司法人治理結構。按照建立現代企業制度的要求，建立健全并不斷完善了法人治理結構。按照公司法的要求，進一步明確了公司決策機構、篇三：新混凝土規范培訓總結

新混凝土規范還沒頒布及實施，最終送審稿已出，據這次學習班的專家說，明年4月份大約能夠頒布新規范，可能明年7月1日起實施。如果真是在7月份實施，對考一注的朋友是個災難。

===現已知，2011年一注專業考試混凝土規范仍將沿用舊版規范。又見飄 2011年1月8日補注=== 關于新規范的各類教材和資料很多，在這里整理出自己接受培訓之后的心得體會，部分文字系引用培訓課件，特此聲明。

本貼在隨后出現的“新規范”名稱，系指即將頒布的《混凝土設計規范201x》版。本人所做條文引用者，均來自混凝土規范的最終送審稿。

2010年新規范的修訂過程之中發生了汶川地震，把大家都震醒了。諸如樓梯在地震作用下為拉彎或者壓彎構件的問題，過去幾十年來無人提起，都按純受彎構件進行計算且不考慮抗震，這次受到了教訓。論壇里有些朋友對樓梯參與整體計算的分析和論述很深入（下注），得到的基本結論如框架結構中樓梯對整體結構剛度影響較大，整體建模分析時應予以考慮；框剪結構中樓梯對整體剛度的影響有限等得到了規范討論組專家的認同。

同時我覺得，關于樓板不參與抗震計算的思路也有待商榷。新規范在3.5.1條中規定了樓蓋的豎向自振頻率驗算條款為新增條款，算是預留了一個值得注意的突破口。

針對汶川現場諸多強梁弱柱剪切破壞形式，新混凝土規范也在相關方面予以修改，增大柱子剛度以保證強震作用下結構的延性。見

在這個帖子里，我將就以下兩個部分展開論述自己的認識。

各類教材中已有的條文和解釋不再重復，僅選取我認為和舊版規范有較大變動的條文在這里進行說明。

第一部分：混凝土結構設計規范 修訂概況（引自廣州大學張季超老師所做的報告）第二部分：新混凝土規范中的若干條文學習。第一部分：混凝土結構設計規范 修訂概況

注，為增強此貼的系統性和完整性，引用相關資料的修訂概況如下。

一，修訂過程2007年1月成立修訂組 2008年3月資料收集整理分析 2008年4月規范初稿 2008年8月規范討論稿 2009年6月修訂問題研究 2009年7月規范征求意見稿 2009年10月規范試設計 2009年11月規范送審稿 2009年12月規范審查 2010年6月規范報批

二，修訂原則

適當提高安全儲備，保證結構安全 適當提高抗禦災害的能力，落實以人為本的原則 完善耐久性設計，保障可持續發展的需要 采用高強高性能材料，提高材料利用效率 加強與相關規范合理分工、協調

反映科研成果、工程經驗，參考國際標準 促進建筑技術進步及產業化進程

三，主要修訂內容

1.補充“結構方案”的原則，增強結構的整體穩固性和抗災能力。

2．完善承載力極限狀態設計的內容，增加應力設計、抗倒塌設計、既有結構設計等內容。3．按荷載效應準永久組合進行鋼筋混凝土構件正常使用極限狀態驗算。4．增加樓蓋舒適度的要求，以豎向自振頻率的限值加以控制。

5．完善耐久性設計，以環境等級、建材質量、構造措施、維護管理的定性方法表達。6．適應建筑業發展的需要，增加了既有結構設計基本原則的規定。

7．淘汰低強鋼筋，納入高強鋼筋；提出鋼筋延性（最大力下總伸長率）的要求。

8.為方便設計、施工，提出并筋（鋼筋束）的配筋方式和等效直徑的概念及設計方法。9．提出間接作用-非荷載效應(溫差、收縮等)分析的原則。

10．對結構側移的二階(p-δ)效應，提出有限元分析及增大系數的簡化方法。

11.完善鋼筋、混凝土的應力-應變本構關系，以及混凝土多軸強度準則的有關內容。12.調整正截面承載力計算內容的表達方式：“任意截面”及非常用截面移至附錄表達。13.受壓構件的截面設計，完善構件自身撓曲影響的相關規定--二階(p-δ)效應。14.調整斜截面受剪承載力計算公式中箍筋抗力項的系數，適當增加安全儲備。

15.補充拉、彎、剪、扭復合內力作用下，鋼筋混凝土矩形截面框架柱設計的相關規定。16.修改受沖切承載力計算公式,利用雙向預應力的有利影響，提高抗沖切承載力。17.調整裂縫寬度計算中的構件受力特征系數取值,裂縫寬度計算值減少。

18.考慮耐久性，適當調整鋼筋的保護層厚度：一般情況下稍增，惡劣環境下大幅度增加。19．提出鋼筋錨固長度的修正系數，考慮機械錨固、機械接頭等方式控制錨固長度及連接。20．按配筋特征值及絕對值雙控縱向受力鋼筋的最小配筋率，相對稍有提高。21．在梁柱節點中引入鋼筋機械錨頭以減短、簡化錨固配筋的形式。

22．完善裝配式混凝土結構的設計原則以及裝配式樓板、粱、柱、墻的構造要求。

23.補充、完善了各種預應力錨固端的配筋構造要求。24.調整了預應力混凝土的收縮、徐變及新材料、新工藝預應力損失數值計算。

25．增加了四級抗震等級的各類結構的框架柱、框支柱的軸壓比限值要求。26．抗震受剪承載力計算擴大到三級抗震等級框架節點核心區。

27．補充筒體及剪力墻洞口連梁的受彎承載力及小跨高比連梁、特殊配筋連梁設計規定。28 ．增加了板柱節點抗震設計的相關規定。

第一部分內容完。

第二部分：新混凝土規范中的若干條文學習 1）關于抗連續倒塌設計（承載能力極限狀態）

新規范 3.1.3條 混凝土結構的極限狀態設計應包括： 承載能力極限狀態：結構或結構構件達到最大承載力，出現疲勞、傾覆、穩定、漂浮等破壞和不適于繼續承載的變形，結構在偶然作用下連續倒塌或大范圍破壞； 3.1.3條文說明

為結構安全計，本次修訂在承載能力極限狀態中增加了偶然作用下連續倒塌或大范圍破壞的內容。為提高使用質量，正常使用極限狀態中增加了舒適度的要求。相關條款在3.4節單獨列出。

我們設計的基本原則是在偶爾荷載作用下結構可發生局部破壞，不出現不成比例的連續倒塌破壞。我國建筑結構可靠度設計統一標準gb50068-2001中3.0.6-2條款中提到過抗連續倒塌設計原則，但舊版的混凝土規范中沒有具體的規定。

抗連續倒塌設計不知道屬于不屬于基于性能的結構抗震設計范疇。我理解就是設置多道防線，設置冗余約束，盡可能地設置替代荷載原本傳遞路徑的新路徑，以及加強細部構造約束。美國規范aci318-05和歐洲規范en1992-1-1：2004中均有抗連續倒塌設計的構造規定。我國新規范提出了抗連續倒塌設計的三種方法。

有興趣的朋友可翻看貢金鑫《 中美歐混凝土結構設計》 一書相關章節。

相關研究及文章可參考清華大學葉列平，陸新征等的文章。他們用pkpm居然也進行過抗連續倒塌設計，我想這再次說明了軟件僅僅是一個工具，決定一個軟件作用大小的是使用者的能力，其次才是軟件本身的計算及分析能力。

附件: 國外rc框架抗連續倒塌設計方法的檢驗與分析.pdf(2010-11-30 13:02, 507.13 k)該附件被下載次數 174 附件: 混凝土框架結構的抗連續性倒塌設計方法.pdf(2010-11-22 14:05, 346.29 k)該附件被下載次數 216 在聽課的時候，一位同事說上海環球金融中心的樓蓋體系采用巨型桁架結構，其組合樓蓋在設計時，每層樓板都可以抵抗上一層樓蓋倒塌之后墜落產生的沖擊荷載。這樣可以避免諸如世貿大樓一塌到底的情況。本人沒有考證其真實性。在唐山地震時，預制樓板被喚作“要命板”，很多人都是被傾頹而下的樓板砸中的。我覺得在樓板的設計上，隔層設置加強樓板層或者重要部位連續設置多層加強樓板層，不失為一種思路。同時，倘若樓板加強之后能夠承受上層非加強樓板垮塌后產生的荷載作用，其剛度必然加大從而吸收更多的地震動能，此時樓板還參與不參與抗震計算，以及樓板對中梁和邊梁的剛度增大效應大小，需要深入研究。2）關于樓蓋自振頻率的計算（正常使用極限狀態）

3.5.1.4 對于使用上有舒適度要求的樓蓋結構，應進行自振頻率的驗算。在《城市人行天橋與人行地道技術規范》（cjj69-95）中，自振頻率大于3hz。規范此條目的是為了讓樓蓋與人的行走頻率（1.8赫茲~2.5赫茲）區分開來，避免產生共振，達到舒適度設計的要求。

想了解自振頻率的計算方法，可參考 gb50190-93多層廠房樓蓋抗微振設計規范 第6章節內容，由其公式（gb50190-936.3.2-1）可知，結構的豎向自振頻率可以通過采取增加結構剛度、減小結構質量或者減小樓蓋跨度的方法來提高。3）關于混凝土保護層厚度

總的思路是使得結構構件在惡劣環境下混凝土保護層厚度大幅增加，提高其耐久性性能。并在更改環境類別分類的同時，將梁柱的保護層厚度合并統一，不再區分。

據介紹，aci規范每修訂一次，其混凝土保護層厚度都會增加。而中國的規范是50年都不增加，此次修訂向國外看齊，大幅增加了在易腐蝕環境下的結構構件耐久性能。4）關于混凝土材料和鋼筋材料 我國目前混凝土最高等級是c80，而在歐洲規范中已達到c105，美國aci規范中已達到c100。我國混凝土結構用鋼筋，此次等級提高較多，達到500級鋼筋的使用目標。目前國際上最高等級是600級。

兩個問題，第一，應注意上圖中的注1，規范組的意思是當鋼筋用作抗剪，抗扭，沖切時，就不要使用500級鋼筋了。最高用到400級即可。

表中設計數值均是通過標準值除以1.15的分項系數得到的。

第二，鋼筋強度指標的調整，相應影響構件裂縫寬度的計算。根據規范組試設計的結果，發現采用500級鋼筋進行裂縫寬度計算時很難滿足原規范公式的要求，所以此次修訂時將裂縫控制驗算中的構件受力特征系數做相應調整（2.1=》1.9）。

同時，根據介紹，根據gb計算得到的裂縫寬度值w是最大的，超過aci規范和en3。而在歷次工程經驗中，發現梁端開裂的情況很少。我個人理解在pkpm中梁柱施工圖繪制中，

第二篇：混凝土培訓總結

混凝土結構設計培訓總結

2016年11月18日到29日，我參加了教育部全國高校教師網絡培訓中心組織的精品課程《鋼筋混凝土結構》的培訓。此次精品課程的培訓讓我開闊了眼界，豐富了學識。沈教授和廖教授嚴謹的治學態度和育人態度非常值得我們學習。雖然時間短暫，但收獲頗豐，他們精彩的講授使我對《鋼筋混凝土結構》這門課程的指導思想和理念有了一些新的體會和認識。

1、要具有嚴謹的治學態度。在這次培訓中沈教授多次強調，要求教師在授課過程中注意對符號表示等看似小問題的精確細致規范的要求，讓我領略到了一位嚴謹認真的學者的一絲不茍的治學風范。而這些細節方面的問題自己在教學中很少強調，這樣就可能使學生從一開始就形成一種錯誤的表示方法甚至帶到以后的工作中去。沈教授對這方面的強調讓我深感自己在教學上的不足，作為一名傳道授業的教師一定要有嚴謹的治學態度。

2、建立工程理念?！痘炷两Y構》是一門理論與工程實際緊密聯系的課程，其知識體系、理論方法既具有很強的工程性，又具有其自身的科學性，而實際工程應用的綜合性又使得本課程的涉及面和內容十分豐富。同時工程中新問題的不斷出現，新理論、新技術和新方法的不斷發展，又使得本課程的內容需要及時跟蹤和適應學科的發展。此外，新的規范的不斷完善，使得課程的內容需要不斷地建設和調整。因此，《混凝土結構》課程的教學理念和教學方法，具有理論分析與工程概念相結合，科學方法與工程應用相結合，基礎知識與工程創新相結合的特點。這要求我們教師一方面不斷完善自己的知識體現，適應不斷發展的新氣象，另一方面又要深入工程實踐，增加自身的工程知識儲備，才能真正做到理論與工程相結合，課堂與實踐相適應。

3、合理安排課程內容沈教授對《混凝土結構》課程中每一章的重點與難點及整體教學過程進行總結和歸納，對此門課程教學過程中難、重點進行深入剖析，明確解決思路。使我認識到在教學過程中，教師應想方設法調動學生的積極性，激發學生的思維動力，為學生創設一個有利于積極主動、創造性地進行學習的情境，使學生能夠更好地掌握混凝土結構這門課程，畢業后能夠適應行業的要求。

4、改革考試制度。給我啟發最大的是沈教授提出的該門課程的考核方法可用“半開卷半閉卷”的形式進行，即允許學生將自己認為重要的內容抄在指定的紙上帶入考場參加考試。沈教授提出的這種考核方法，可以促使學生系統的復習教材，自己總結歸納重點內容，自己主動去理清整門課程的脈絡，擺脫了為考試而學習的行為方式，真正將這門課程學好、會用。我認為這是一種很值得借鑒的方法。筆試可以采用沈教授介紹的半開卷或閉卷的測試方法，能夠客觀地反映學生對所學知識的把握程度。內容以概念題為主，計算題為輔。難度、題量應適中。

5、課程設計的綜合性考核課程設計要注意設計的綜合性考核。通過課程設計環節，使學生初步具有運用理論知識正確進行混凝土結構設計和解決實際技術問題的能力。并在學習過程中逐步熟悉和正確運用我國頒布的一些設計規范和設計規程。結構設計是一個綜合性的問題，在進行結構布置、處理構造問題時，不僅要考慮結構受力的合理性，還要考慮使用要求、材料、造價、施工等方面的問題。既要做到安全、適用、耐久，又要做到技術先進、經濟合理。需對各項指標進行全面地綜合分析比較，以獲得良好的技術經濟效果。所以在學習過程中，要注意培養對多種因素進行綜合分析的能力。

沈老師的課程設計的主要方法是：講課前，布置好任務書。講課時，就開始布置作業，講到哪，要求學生算到哪。這種方法很值得我們借鑒學習。

我將以此次網絡培訓為契機，在今后的實踐教學中不斷總結經驗，汲取有效教學經驗，不斷完善教學體系，提高教育教學質量！

第三篇：新混凝土規范培訓總結

新混凝土規范還沒頒布及實施，最終送審稿已出，據這次學習班的專家說，明年4月份大約能夠頒布新規范，可能明年7月1日起實施。如果真是在7月份實施，對考一注的朋友是個災難。

===現已知，2011年一注專業考試混凝土規范仍將沿用舊版規范。又見飄 2011年1月8日補注===

關于新規范的各類教材和資料很多，在這里整理出自己接受培訓之后的心得體會，部分文字系引用培訓課件，特此聲明。

本貼在隨后出現的“新規范”名稱，系指即將頒布的《混凝土設計規范201X》版。本人所做條文引用者，均來自混凝土規范的最終送審稿。

2010年新規范的修訂過程之中發生了汶川地震，把大家都震醒了。諸如樓梯在地震作用下為拉彎或者壓彎構件的問題，過去幾十年來無人提起，都按純受彎構件進行計算且不考慮抗震，這次受到了教訓。論壇里有些朋友對樓梯參與整體計算的分析和論述很深入（下注），得到的基本結論如框架結構中樓梯對整體結構剛度影響較大，整體建模分析時應予以考慮；框剪結構中樓梯對整體剛度的影響有限等得到了規范討論組專家的認同。

同時我覺得，關于樓板不參與抗震計算的思路也有待商榷。新規范在3.5.1條中規定了樓蓋的豎向自振頻率驗算條款為新增條款，算是預留了一個值得注意的突破口。針對汶川現場諸多強梁弱柱剪切破壞形式，新混凝土規范也在相關方面予以修改，增大柱子剛度以保證強震作用下結構的延性。

注，樓梯抗震問題相關模型及討論見 bjdtm2001 http://okok.org/forum/viewthread...&extra=page%3D1

及

再議“強梁弱柱”、“強彎弱剪”

http://okok.org/forum/viewthread...&extra=page%3D1

總的說來，采用新規范進行設計，即便鋼筋的使用已經增大到了500級，但配筋量會增加，建設成本會加大。見

上圖引自論壇貼 2010版《建筑抗震設計規范》討論 http://okok.org/forum/viewthread...page%3D1&page=3

在這個帖子里，我將就以下兩個部分展開論述自己的認識。各類教材中已有的條文和解釋不再重復，僅選取我認為和舊版規范有較大變動的條文在這里進行說明。

第一部分：混凝土結構設計規范 修訂概況（引自廣州大學張季超老師所做的報告）第二部分：新混凝土規范中的若干條文學習。第一部分：混凝土結構設計規范 修訂概況

注，為增強此貼的系統性和完整性，引用相關資料的修訂概況如下。

一，修訂過程 2007年1月成立修訂組

2008年3月資料收集整理分析 2008年4月規范初稿 2008年8月規范討論稿 2009年6月修訂問題研究 2009年7月規范征求意見稿 2009年10月規范試設計 2009年11月規范送審稿 2009年12月規范審查 2010年6月規范報批

二，修訂原則

適當提高安全儲備，保證結構安全

適當提高抗禦災害的能力，落實以人為本的原則 完善耐久性設計，保障可持續發展的需要 采用高強高性能材料，提高材料利用效率 加強與相關規范合理分工、協調

反映科研成果、工程經驗，參考國際標準 促進建筑技術進步及產業化進程

三，主要修訂內容

1.補充“結構方案”的原則，增強結構的整體穩固性和抗災能力。

2．完善承載力極限狀態設計的內容，增加應力設計、抗倒塌設計、既有結構設計等內容。3．按荷載效應準永久組合進行鋼筋混凝土構件正常使用極限狀態驗算。4．增加樓蓋舒適度的要求，以豎向自振頻率的限值加以控制。

5．完善耐久性設計，以環境等級、建材質量、構造措施、維護管理的定性方法表達。6．適應建筑業發展的需要，增加了既有結構設計基本原則的規定。

7．淘汰低強鋼筋，納入高強鋼筋；提出鋼筋延性（最大力下總伸長率）的要求。

8.為方便設計、施工，提出并筋（鋼筋束）的配筋方式和等效直徑的概念及設計方法。9．提出間接作用-非荷載效應(溫差、收縮等)分析的原則。

10．對結構側移的二階(P-Δ)效應，提出有限元分析及增大系數的簡化方法。

11.完善鋼筋、混凝土的應力-應變本構關系，以及混凝土多軸強度準則的有關內容。12.調整正截面承載力計算內容的表達方式：“任意截面”及非常用截面移至附錄表達。13.受壓構件的截面設計，完善構件自身撓曲影響的相關規定--二階(P-δ)效應。14.調整斜截面受剪承載力計算公式中箍筋抗力項的系數，適當增加安全儲備。

15.補充拉、彎、剪、扭復合內力作用下，鋼筋混凝土矩形截面框架柱設計的相關規定。16.修改受沖切承載力計算公式,利用雙向預應力的有利影響，提高抗沖切承載力。17.調整裂縫寬度計算中的構件受力特征系數取值,裂縫寬度計算值減少。

18.考慮耐久性，適當調整鋼筋的保護層厚度：一般情況下稍增，惡劣環境下大幅度增加。19．提出鋼筋錨固長度的修正系數，考慮機械錨固、機械接頭等方式控制錨固長度及連接。20．按配筋特征值及絕對值雙控縱向受力鋼筋的最小配筋率，相對稍有提高。21．在梁柱節點中引入鋼筋機械錨頭以減短、簡化錨固配筋的形式。

22．完善裝配式混凝土結構的設計原則以及裝配式樓板、粱、柱、墻的構造要求。23.補充、完善了各種預應力錨固端的配筋構造要求。24.調整了預應力混凝土的收縮、徐變及新材料、新工藝預應力損失數值計算。25．增加了四級抗震等級的各類結構的框架柱、框支柱的軸壓比限值要求。26．抗震受剪承載力計算擴大到三級抗震等級框架節點核心區。

27．補充筒體及剪力墻洞口連梁的受彎承載力及小跨高比連梁、特殊配筋連梁設計規定。28 ．增加了板柱節點抗震設計的相關規定。

第一部分內容完。

第二部分：新混凝土規范中的若干條文學習

1）關于抗連續倒塌設計（承載能力極限狀態）

新規范 3.1.3條 混凝土結構的極限狀態設計應包括： 承載能力極限狀態：結構或結構構件達到最大承載力，出現疲勞、傾覆、穩定、漂浮等破壞和不適于繼續承載的變形，結構在偶然作用下連續倒塌或大范圍破壞；

3.1.3條文說明 為結構安全計，本次修訂在承載能力極限狀態中增加了偶然作用下連續倒塌或大范圍破壞的內容。為提高使用質量，正常使用極限狀態中增加了舒適度的要求。

相關條款在3.4節單獨列出。

我們設計的基本原則是在偶爾荷載作用下結構可發生局部破壞，不出現不成比例的連續倒塌破壞。我國建筑結構可靠度設計統一標準GB50068-2001中3.0.6-2條款中提到過抗連續倒塌設計原則，但舊版的混凝土規范中沒有具體的規定。

抗連續倒塌設計不知道屬于不屬于基于性能的結構抗震設計范疇。我理解就是設置多道防線，設置冗余約束，盡可能地設置替代荷載原本傳遞路徑的新路徑，以及加強細部構造約束。美國規范ACI318-05和歐洲規范EN1992-1-1：2004中均有抗連續倒塌設計的構造規定。我國新規范提出了抗連續倒塌設計的三種方法。

有興趣的朋友可翻看貢金鑫《 中美歐混凝土結構設計》 一書相關章節。

相關研究及文章可參考清華大學葉列平，陸新征等的文章。他們用PKPM居然也進行過抗連續倒塌設計，我想這再次說明了軟件僅僅是一個工具，決定一個軟件作用大小的是使用者的能力，其次才是軟件本身的計算及分析能力。

附件: 國外RC框架抗連續倒塌設計方法的檢驗與分析.pdf(2010-11-30 13:02, 507.13 K)該附件被下載次數 174

附件: 混凝土框架結構的抗連續性倒塌設計方法.pdf(2010-11-22 14:05, 346.29 K)該附件被下載次數 216 在聽課的時候，一位同事說上海環球金融中心的樓蓋體系采用巨型桁架結構，其組合樓蓋在設計時，每層樓板都可以抵抗上一層樓蓋倒塌之后墜落產生的沖擊荷載。這樣可以避免諸如世貿大樓一塌到底的情況。本人沒有考證其真實性。在唐山地震時，預制樓板被喚作“要命板”，很多人都是被傾頹而下的樓板砸中的。我覺得在樓板的設計上，隔層設置加強樓板層或者重要部位連續設置多層加強樓板層，不失為一種思路。同時，倘若樓板加強之后能夠承受上層非加強樓板垮塌后產生的荷載作用，其剛度必然加大從而吸收更多的地震動能，此時樓板還參與不參與抗震計算，以及樓板對中梁和邊梁的剛度增大效應大小，需要深入研究。

2）關于樓蓋自振頻率的計算（正常使用極限狀態）

3.5.1.4 對于使用上有舒適度要求的樓蓋結構，應進行自振頻率的驗算。

在《城市人行天橋與人行地道技術規范》（CJJ69-95）中，自振頻率大于3Hz。規范此條目的是為了讓樓蓋與人的行走頻率（1.8赫茲~2.5赫茲）區分開來，避免產生共振，達到舒適度設計的要求。

想了解自振頻率的計算方法，可參考 GB50190-93多層廠房樓蓋抗微振設計規范 第6章節內容，由其公式（GB50190-93 6.3.2-1）可知，結構的豎向自振頻率可以通過采取增加結構剛度、減小結構質量或者減小樓蓋跨度的方法來提高。3）關于混凝土保護層厚度

總的思路是使得結構構件在惡劣環境下混凝土保護層厚度大幅增加，提高其耐久性性能。并在更改環境類別分類的同時，將梁柱的保護層厚度合并統一，不再區分。

據介紹，ACI規范每修訂一次，其混凝土保護層厚度都會增加。而中國的規范是50年都不增加，此次修訂向國外看齊，大幅增加了在易腐蝕環境下的結構構件耐久性能。

4）關于混凝土材料和鋼筋材料

我國目前混凝土最高等級是C80，而在歐洲規范中已達到C105，美國ACI規范中已達到C100。

我國混凝土結構用鋼筋，此次等級提高較多，達到500級鋼筋的使用目標。目前國際上最高等級是600級。

兩個問題，第一，應注意上圖中的注1，規范組的意思是當鋼筋用作抗剪，抗扭，沖切時，就不要使用500級鋼筋了。最高用到400級即可。

表中設計數值均是通過標準值除以1.15的分項系數得到的。

第二，鋼筋強度指標的調整，相應影響構件裂縫寬度的計算。根據規范組試設計的結果，發現采用500級鋼筋進行裂縫寬度計算時很難滿足原規范公式的要求，所以此次修訂時將裂縫控制驗算中的構件受力特征系數做相應調整（2.1=》1.9）。

同時，根據介紹，根據GB計算得到的裂縫寬度值W是最大的，超過ACI規范和EN3。而在歷次工程經驗中，發現梁端開裂的情況很少。我個人理解在PKPM中梁柱施工圖繪制中，關于梁端的裂縫控制可以嘗試按0.4mm來控制，以避免與調幅理念相沖突。

據介紹，2009年我國熱軋帶肋鋼筋的使用量已達一億噸，大幅提高鋼筋的抗拉設計指標，爭取下次規范修訂時與國際上通用的600級鋼筋接軌，勢在必行。關于HRB500級鋼筋的經濟效益分析，鄭州大學早在2005年便開始研究，可參見以下論文。

附件: HRB500級鋼筋某試點工程的經濟分析.pdf(2010-11-30 11:26, 225.31 K)該附件被下載次數 200

論文結語中提出的裂縫寬度計算難以滿足的問題，在今次新規范修訂中通過調整系數予以化解

5）關于混凝土構件計算

翻看了一下新版混凝土規范最終送審稿，發現針對計算公式的變化，條文說明里解釋的很清楚。這里就簡單列舉一例，說說柱子抗剪計算公式的變化緣由。

在汶川地震中，發現我們傳統的設計方式和設計理念所遵從的 強柱弱梁概念 并沒有實現，很多框架結構房屋是結構梁沒有問題，柱子剪斷導致結構破壞。本次修訂所有涉及到柱子剪力計算的公式都進行了修改，增大柱子箍筋用量，增強柱子構件的安全度。

由送審稿 公式6.3.16~6.3.19可知，雙向受剪框架柱的計算公式發生了變化，基本思路是當柱子承受兩個方向的水平作用時，很難保證在X向進行屈服之后，還能在Y向擁有并不減弱的抗剪能力。舊規范的公式存在明顯缺陷。

此次修訂增加了角度變量，按照實驗數據，認為構件受剪承載力服從橢圓規律，依此原理來進行柱子的抗剪設計。同時對于四級框架柱也規定了軸壓比限值以及加密區的最小體積配箍率要求（0.4%），這會使得常規設計中柱子的箍筋用鋼量較之02舊混凝土規范增大25%左右。

最后值得一提的是，所有的教育和醫療建筑，今后都需按乙類設防標準考慮。

根據《工程結構可靠性設計統一標準GB 50153—2008》附錄A中的下圖所示，乙類建筑為一級建筑，今后在進行結構設計的時候，其重要性系數應取1.1

全文完，謝謝。

第四篇：混凝土總結

鋼筋和混凝土能夠一起工作的原因： 1.混凝土結硬后與鋼材有著良好的黏結 2.鋼筋和混凝土的溫度線膨脹系數很接近

3.混凝土保護層可以防止鋼筋銹蝕，同時，在遭受火災時可以延緩鋼筋軟化

混凝土結構優點 1.便于就地取材 2.節約鋼材

3.混凝土結構具有良好的整體性，其抵抗地震、振動以及爆炸沖擊波的性能都比較好 4.可模性好

5.耐久性和耐火性好

混凝土結構缺點 1.自重大 2.抗裂性差

3.耗費大量的模板

4.混凝土結構施工工序多、工期長，且受季節氣候條件的限制。5.混凝土結構一旦發生破壞，其修復、加固、補強比較困難

fcu,m：150mmx150mmx150mm的立方體標準試件

棱柱體試件比立方體試件能更好的反映混凝土的實際抗壓能力

徐變：混凝土在長期不變的作用下，其應變隨時間增長的現象

影響：1.使構件變形增大 2.導致預應力損失 3.使偏心距增大

冷拉：降低延性、提高抗拉強度 冷拔：降低塑性、提高抗拉抗壓強度

鋼筋和混凝土黏結力的組成 1.化學膠結力 2.摩擦阻力 3.機械咬合力

4.鋼筋端部的錨固力

結構能夠滿足功能要求而良好的工作，則稱結構為“可靠”：反之，則稱結構為“失效”。區分“可靠”和“失效”的臨界工作狀態稱為“極限狀態”?！皹O限狀態”分為兩種：“承載能力極限狀態”和“正常使用極限狀態”。

承載能力極限狀態：結構或構件達到最大承載力，疲勞破壞或不適于繼續承載的變形狀態。正常使用極限狀態：結構或構件達到正常使用或耐久性的某項規定限值

可靠性：結構在規定的時間內和規定的條件下完成預定功能的能力，是結構安全性、適用性和耐久性的總稱?？煽慷龋菏墙Y構可靠性的概率度量，指結構在規定時間內、規定條件下完成預定功能的概率。荷載標準值：

荷載準永久值：可變荷載在設計基準期內，其超越的總時間約為設計基準一般的荷載值，即在設計基準期內經常作用的荷載。

荷載組合值：當結構上作用幾個可變荷載時，各可變荷載最大值在同一時刻出現的概率小，因此必須對可變荷載標準值乘以調整系數。

分布鋼筋在受力鋼筋內側：

1.在保證混凝土凈保護層條件下，增大受力鋼筋重心至受壓區混凝土壓應力合力之間的距離，從而增大其正界面抗彎承載力

2.分布鋼筋布置在內側可以起到分散傳遞荷載的作用

螺旋箍筋可以有效組織混凝土在受壓后產生的側向變形和內部微裂縫的發展，從而較大的提高混凝土的抗壓強度。

大偏心：受拉側鋼筋首先屈服，而后受壓區邊緣混凝土達到極限壓應變，受壓鋼筋也達到屈服。

小偏心：受壓區混凝土先被壓碎，同時受壓鋼筋也能達到屈服，而另一側鋼筋可能受拉也可能受壓，但是達不到屈服。

斜拉破壞：混凝土殘余面剪應力的增長使主拉應力超過了混凝土的抗拉強度。剪壓破壞：余留截面上混凝土的主壓應力超過了混凝土強度。斜壓破壞：主壓應力超過了斜向受壓短柱混凝土的抗壓強度。

?l1張拉端錨具變形和預應力鋼筋內縮引起的預應力損失。?l2預應力筋與孔道之間的摩擦引起的預應力損失

減小辦法：1.一端張拉，一端補拉

2.兩端同時張拉

3.超張拉

?l3混凝土加熱養護時，預應力筋與承受拉力設備之間未查引起的預應力損失 ?l4預應力筋的應力松弛引起的預應力損失（先快后慢）

減小辦法：超張拉

?l5混凝土收縮徐變引起的預應力損失

?l6用螺旋式預應力筋作配筋的環形構件，由于混凝土層局部擠壓引起的預應力損失

影響裂縫寬度的主要因素：

1.手拉球去縱向鋼筋的應力越大，裂縫寬度越大

2.受拉區鋼筋采用細而密的鋼筋增大鋼筋表面積增大粘結力，裂縫寬度越小 3.受拉區縱向鋼筋表面形狀，帶肋鋼筋裂縫寬度比光圓鋼筋小 4.受拉區縱向鋼筋配箍率越大，裂縫寬度越大

5.受拉區縱向鋼筋的保護層厚度c越大，裂縫寬度越大

6.荷載性質。荷載長期作用下、反復荷載或動力荷載作用下裂縫寬度越大

變形控制的目的：

1.保證結構的使用功能要求 2.避免非結構構件的損壞

3.滿足外觀和使用者的心理要求 4.避免對其他構件的不利影響

提高構件剛度的措施： 1.h0越大，剛度越大

2.若有受拉翼緣或受壓翼緣，則剛度越大 3.增大受拉鋼筋配筋率，剛度略有增大

注：提高混凝土強度對剛度沒有影響

裂縫寬度控制的目的：功能使用要求、建筑外觀要求、耐久性要求

影響混凝土耐久性的主要因素： 1.混凝土碳化 2.鋼筋銹蝕

3.混凝土的凍融破壞 4.混凝土的堿基料反應 5.侵蝕性介質的腐蝕

影響截面受剪承載力的主要因素 1.剪跨比越大，受剪承載力越低 2.混凝土強度 3.箍筋的配箍率 4.縱筋配筋率

第五篇：混凝土總結

十二章和十三章

二.掌握橫向和縱向排架的組成構件，荷載傳遞途徑，支撐種類、作用、布置原則。109-113屋蓋支撐：上、下弦橫向水平支撐，縱向水平支撐，垂直支撐，水平系桿等。

1）上弦橫向水平支撐：保證屋蓋縱向水平剛度和屋架上弦桿在平面外的穩定。將縱向水平風力傳遞至兩側縱向柱列和柱間支撐。

布置原則：一般布置在溫度區段兩端及柱間支撐所在柱間。遇下列情況之一時設置：（1）跨度較大的無檁體系屋蓋，當屋面板與屋架連接點的焊接質量不能保證，且抗風柱與屋架上弦連接時；（2）廠房設有天窗，且天窗通到廠房的第二柱間，應在廠房第二柱間天窗范圍內布置。

2）下弦橫向水平支撐：

下弦橫向水平支撐遇下列情況之一時設置：（1）山墻抗風柱與屋架下弦連接；（2）廠房內有較大的振動源（如硬鉤吊車、5噸以上鍛錘等）；（3）有縱向運行的懸掛吊車，且吊點設在屋架下弦時，可在懸掛吊車軌道盡頭柱間設置。

3）縱向水平支撐：一般設在屋架下弦。遇下列情況之一時設置：（1）廠房高大，吊車噸位大（30噸以上），或廠房內設有硬鉤吊車及5噸以上鍛錘等，此時，等高廠房可沿邊列柱下弦端部各設一道通長的縱向水平支撐；（2）廠房內設有托架，縱向水平支撐布置在托架所在柱間并向兩端各延伸一個柱間。

4）垂直支撐和水平系桿

垂直支撐：保證屋架承受荷載后的平面外穩定并傳遞縱向水平力。上弦水平系桿：保證屋架上弦的側向穩定。

下弦水平系桿：防止由吊車或水平振動引起的屋架下弦側向顫動。

設置要點：應和橫向水平支撐布置在同一柱間。屋架端部垂直支撐：當屋架端部高度大于1.2m時，應在屋架兩端各設一道。屋架跨中垂直支撐：廠房跨度小于18m時可不設，廠房跨度為18m—24m時可設一道。

水平系桿：當屋蓋設置垂直支撐時，應在未設置垂直支撐的屋架間，在相應于垂直支撐平面內的屋架上弦和下弦節點處，設置通常的水平系桿。

114柱間支撐：縱向排架的最主要抗側力構件。分上部、中部、下部柱間支撐 設置位置：下柱支撐：伸縮縫區段中部柱間（減小溫度應力）

上柱支撐：伸縮縫區段中部柱間、伸縮縫區段兩端或屋蓋橫向水平支撐處柱間，同時設柱頂通長系桿。抗風柱：山墻處，間距為1500m倍數。

五.牛腿破壞特征、計算簡圖、主要鋼筋。

149破壞形態：彎曲破壞、剪切破壞（純剪、斜壓、斜拉破壞）、局部受壓破壞 150牛腿設計主要內容：確定牛腿截面尺寸、承載力計算、配筋構造。152牛腿主要鋼筋：水平縱向受拉鋼筋、水平箍筋、彎起鋼筋。

六.框架節點構造要求。（195）材料強度、截面尺寸、箍筋、梁柱縱筋在節點區的錨固、1.材料強度

? 鋼筋混凝土結構的混凝土強度等級不應低于C20；采用強度等級400MPa及以上的鋼筋時，混凝土強度等級不應低于C25。框支梁、框支柱以及一級抗震等級的框架梁、柱及節點，不應低于C30；其他各類結構構件，不應低于C20。

? 節點區的混凝土強度等級應不低于柱子的混凝土強度等級。對于裝配整體式結構，節點的混凝土強度等級宜比柱子提高一個級別。

2.截面尺寸

試驗研究表明，當梁上部和柱外側鋼筋配筋率過高時，將引起頂層端節點核心區混凝土的斜壓破壞，故對相應的配筋率作出限制。

0.35?cfcbbh0頂層端節點處梁上部縱向鋼筋的截面面積As應符合下列規定： As?fybb：梁腹板寬度；H0：梁截面有效高度。梁上部縱向鋼筋與柱外側縱向鋼筋在節點角部的彎弧內半徑，當鋼筋直徑不大于25mm時，不宜小于6d；大于25mm時，不宜小于8d。鋼筋彎弧外的混凝土中應配置防裂、防剝落的構造鋼筋。3.箍筋（非抗震）

在框架節點內應設置水平箍筋，間距不宜大于 250mm。對四邊均有梁的中間節點，節點內可只設置沿周邊的矩形箍筋。當頂層端節點內有梁上部縱向鋼筋和柱外側縱向鋼筋的搭接接頭時，節點內水平箍筋應加密。

4.梁柱縱筋在節點區的錨固 中間層中間節點

框架中間層中間節點或連續梁中間支座的梁上部縱向鋼筋應貫穿節點或支座。梁下部縱向鋼筋的錨固應符合下列要求： 當計算中不利用該鋼筋的強度時，其伸入節點或支座的錨固長度對帶肋鋼筋不小于 12d，對光面鋼筋不小于 15d，d 為鋼筋的最大直徑； 當計算中充分利用鋼筋的抗壓強度時，鋼筋應按受壓鋼筋錨固在中間節點或中間支座內，此時，其直線錨固長度不應小于0.7la ； 當計算中充分利用鋼筋的抗拉強度時，鋼筋可采用直線方式錨固在節點或支座內，錨固長度不應小于鋼筋的受拉錨固長度la。

當柱截面尺寸不足時，也可采用鋼筋端部加錨頭(錨板)的機械錨固措施，或 90°彎折錨固的方式；

鋼筋也可在節點或支座外梁中彎矩較小處設置搭接接頭，搭接起始點至節點或支座邊緣的距離不應小于 1.5h0。中間層端節點 ：

? 梁上部縱向鋼筋伸入節點的錨固長度，當采用直線錨固形式時，不應小于la，且應伸過柱中心線，伸過長度不宜小于 5d，d 為梁上部縱向鋼筋的直徑。

? 當柱截面尺寸不足時，梁上部縱向鋼筋可采用鋼筋端部加錨頭(錨板)的機械錨固方式，梁上部縱向鋼筋宜伸至柱外側縱筋內邊，其包括錨頭(錨板)在內的錨固長度不應小于0.4 lab。

? 梁上部縱向鋼筋也可采用 90°彎折錨固的方式，此時梁上部縱向鋼筋應伸至節點對邊并向節點內彎折，其包含彎弧在內的水平投影長度不應小于 0.4 lab，彎折鋼筋在彎折平面內包含彎弧段的投影長度不應小于12d。

柱縱向鋼筋應貫穿中間層的中間節點或端節點，接頭應設在節點區以外。頂層中間節點

柱縱向鋼筋在頂：層中節點的錨固應符合下列要求： 柱縱向鋼筋應伸至柱頂，且自梁底算起的錨固長度不應小于la。當截面尺寸不滿足直線錨固要求時，可采用90°彎折錨固措施。此時，包括彎弧在內的鋼筋垂直投影錨固長度不應小于0.5lab，在彎折平面內包含彎弧段的水平投影長度不宜小于12d。當截面尺寸不足時，也可采用帶錨頭的機械錨固措施。此時，包含錨頭在內的豎向錨固長度不應小于0.5lab。4 當柱頂有現澆樓板且板厚不小于100mm時，柱縱向鋼筋也可向外彎折，彎折后的水平投影長度不宜小于12d。頂層端節點：

? 頂層端節點柱外側縱向鋼筋可彎入梁內作梁上部縱向鋼筋；也可將梁上部縱向鋼筋與柱外側縱向鋼筋在節點及附近部位搭接，鋼筋布置應符合下列要求：

? 1 搭接接頭可沿頂層端節點外側及梁端頂部布置，搭接長度不應小于 1.5lab。其中，伸入梁內的柱外側鋼筋截面面積不宜小于其全部面積的65% ；梁寬范圍以外的柱外側鋼筋宜沿節點頂部伸至柱內邊錨固：當柱鋼筋位于柱頂第一層時，鋼筋伸至柱內邊后宜向下彎折不小于 8 d 后截斷；當柱縱向鋼筋位于柱頂第二層時，可不向下彎折，d 為柱縱向鋼筋的直徑；梁寬范圍以外的柱外側縱向鋼筋也可伸入現澆板內，其長度與伸入梁內的柱縱向鋼筋相同；

當柱外側縱向鋼筋配筋率大于1.2％時，伸入梁內的柱縱向鋼筋宜分兩批截斷，截斷點之間的距離不宜小于20d，d為柱外側縱向鋼筋的直徑。梁上部縱向鋼筋應伸至節點外側并向下彎至梁下邊緣高度位置截斷。

當梁的截面高度較大，梁、柱縱向鋼筋相對較小，從梁底算起的直線搭接長度未延伸至柱頂即已滿足1.5lab的要求時，應將搭接長度延伸至柱頂并滿足搭接長度1.7lab的要求；或者從梁底算起的彎折搭接長度未延伸至柱內側邊緣即已滿足1.5lab的要求時，其彎折后包括彎弧在內的水平段的長度不應小于15d，d為柱縱向鋼筋的直徑。搭接接頭也可沿節點外側直線布置，此時，搭接長度自柱頂算起不應小于 1.7lab。當上部梁縱向鋼筋的配筋率大于1.2 %時，彎入柱外側的梁上部縱向鋼筋應滿足以上規定的搭接長度，且宜分兩批截斷，其截斷點之間的距離不宜小于 20d，d 為梁上部縱向鋼筋的直徑。

5、框架梁與預制樓板的連接構造 198頁

14本章重點

高層建筑的定義、特點、結構體系、結構布置一般原則、基礎埋深。

定義：10層及10層以上或房屋高度大于28m的住宅建筑和房屋高度大于24m的其他高層民用建筑。特點：高層的受力特點與多層的主要區別在于側向力（風載或水平地震力）的影響。

隨著高度的增加 : ?(1)軸力為H的一次方，彎矩為H的二次方，頂部位移為H的四次方關系。水平位移起控制作用，結構要有足夠大的剛度。

?(2)高層建筑結構的動力反應不可低估。

?(3)結構軸向變形，剪切變形以及溫度、沉降因素的影響加劇。?(4)由此而帶來的材料用量、工程造價呈拋物線關系增長。

豎向結構體系：常見的結構體系有： 框架結構體系、2 剪力墻結構體系、3 框架—剪力墻結構體系、4 筒體結構體系、5 板柱—剪力墻結構體系等。高層建筑的水平結構體系：樓（屋）蓋體系：現澆樓蓋、預制板樓蓋、預應力疊合板樓蓋、組合樓蓋 結構布置一般原則：見書P239 結構平面布置：

結構豎向布置： 建筑高寬比限制： 變形縫的設置： 基礎埋深：

高層建筑宜設地下室

基礎應有一定的埋置深度（天然地基或復合地基，可取房屋高度的1／15；樁基礎，不計樁長，可取房屋高度的1／18）

剪力墻的等效抗彎剛度EIe:按照頂點位移相等的原則，將剪力墻的抗側剛度折算成承受同樣荷載的懸臂桿件只考慮彎曲變形時的剛度。剪力墻的分類：

1）整截面剪力墻: 洞口面積小于整墻立面面積的15%，洞口間凈距及洞口至墻邊的距離均大于洞口長邊尺寸。按材料力學方法按懸臂墻計算。

2）整體小開口剪力墻： ζ≤ [ζ]，且α≥10。整體性很強，墻肢中局部彎矩不超過總彎矩的15%，大部分墻肢無反彎點，截面應力基本成直線分布?？砂床牧狭W方法計算，再修正。

3）聯肢剪力墻： ζ ≤ ζ]，α＜ 10，為聯肢墻剪力墻，整體性不很強，大部分墻肢無反彎點，按聯肢墻法計算。4）壁式框架： ζ> [ζ]，α≥10。整體性很強，大部分墻肢有反彎點，按框架方法計算。

h短肢剪力墻的概念：

4?w?8短肢剪力墻是指截面厚度不大于300mm、各肢截面高度與厚度之比的最大值大于4但不大于8的剪力墻。tw

一般剪力墻： hw?8 tw

抗震設計時，剪力墻底部加強部位的范圍，應符合下列規定： 1）底部加強部位的高度，應從地下室頂板算起；）底部加強部位的高度可取底部兩層和墻體總高度的1／10二者的較大值，部分框支剪力墻結構底部加強部位的高度應符合本規程第10．2．2條的規定；）當結構計算嵌固端位于地下一層底板或以下時，底部加強部位宜延伸到計算嵌固端。

抗震設計時，為保證剪力墻底部出現塑性鉸后具有足夠大的延性，應對可能出現塑性鉸的部位加強抗震措施，包括提高其抗剪切破壞的能力，設置約束邊緣構件等，該加強部位稱為“底部加強部位”。墻肢邊緣構件：

（1）一、二、三級剪力墻底層墻肢底截面的軸壓比大于下表的規定值時，以及部分框支剪力墻結構的剪力墻，應在底部加強部位及相鄰的上一層設置約束邊緣構件（可為暗柱、端柱和翼墻）。（2）除本條上款所列部位外，剪力墻應設置構造邊緣構件；

（3）B級高度高層建筑的剪力墻，宜在約束邊緣構件層與構造邊緣構件層之間設置1～2層過渡層，過渡層邊緣構件的箍筋配置要求可低于約束邊緣構件的要求，但應高于構造邊緣構件的要求。

框架-剪力墻結構受力特點：

1.在水平荷載作用下，單獨剪力墻的變形曲線以彎曲變形為主；單獨框架的變形曲線以整體剪切變形為主。

2.在框架-剪力墻結構中，其變形曲線介于彎曲型與整體剪切型之間。在結構下部，剪力墻的層間位移比框架小，墻將框架向左拉，框架將墻向右拉；在結構上部，剪力墻的層間位移比框架大，框架將墻向左推，墻將框架向右推。

3.二者之間存在協同工作使框架-剪力墻結構的側移大大減小，內力分布更趨合理，框架剪力沿高度分布較均勻?？蚣芘c剪力墻共同工作性能：（詳見書P297）框架-剪力墻結構剛度特征值: ??CfH(鉸接)??(Cf?Cb)H(剛接)EIeEIe

是反映綜合框架和綜合剪力墻之間剛度比值的一個參數，是影響框-剪結構受力和變形的主要參數。

?大時，框架剛度大，結構性能以框架為主，當???時

EI?0,相當于純框架結構。?小時，剪力墻剛度大，結 構性能以剪力墻為主，當??0時Cf?0,相當于純剪力墻 結構。結構的側向位移特征：

λ<1時，結構變形以剪力墻的彎曲型為主，λ>6時，結構變形以框架的彎曲型為主，λ=1-6時結構變形下部以彎曲型為主，上部以剪切型為主，呈反S型，稱為彎剪型變形。最大層間位移在高度的中間部分（不在頂、底），隨λ增大，最大層間位移位置下移。結構的內力特征：

框架承受的荷載在上部為正值（同外荷載作用方向相同），在底部為負值，為反向荷載。剪力墻下部承受的荷載大于外荷載。在頂部有數值相等的反向集中力這是因為框架和剪力墻單獨承受荷載時，其變形曲線是不同的。二者共同工作后，必然產生上述的荷載分配形式。

當λ小時，剪力墻承擔大部分剪力，λ大時，框架承擔大部分剪力。在下部剪力墻承擔了大部分剪力，在上部剪力墻出現負剪力，框架和剪力墻頂部剪力不為零。因為變形協調，框架和剪力墻頂部存在著集中力的作用。這也要求在設計時，要保證頂部樓蓋的整體性。框架的最大剪力在結構中部，且最大值的位置隨λ增大而下移?？蚣芗袅ρ馗叨确植驾^均勻，比純框架結構合理。根據工程經驗，λ=1.1-2.2為宜。

截面計算項目：各墻肢彎矩、各墻肢軸力、各墻肢剪力、各連梁剪力、各連梁彎矩、水平位移計算 剪力墻配筋一般為（詳見書P265）：端部縱筋、豎向分布筋和水平分布筋。豎向鋼筋抗彎，水平鋼筋抗剪。因豎向分布筋較細可能壓曲，故只考慮受拉部分，但靠近中和軸部分應力較小。單榀剪力墻的受力特點：M=（M1+M2）+ N a

局部彎矩

整體彎矩 ①整體彎矩大，則局部彎矩就??；

②整體彎矩由其上所有連梁約束彎矩提供； ③墻肢軸力由其上所有連梁豎向剪力提供；

④整體彎矩大，越接近整體墻。整體彎矩的大小反映墻肢之間協同工作的程度，這種程度稱為：剪力墻的整體性。洞口大小、形狀影響連梁剛度，故影響剪力墻的受力受力特點。風荷載取值： 節點的簡化：

? 對于現澆鋼筋混凝土結構，因梁和柱的縱向受力鋼筋穿過節點，整體性強，且有較大抗轉動剛度，故簡化為剛接節點。

? 裝配式框架結構在梁底和柱的某些部位焊接連接，抗轉動剛度小，故簡化為鉸接。裝配整體式框架，梁（柱）中的鋼筋在節點處或為焊接或為搭接，并現場澆筑節點部分砼，故也可認為剛接。

? 柱與基礎為現澆連接，故柱一般認為剛接；柱為預制的，則應視其與基礎之間構造措施決定是剛接還是鉸支座。豎向荷載作用下（分層法、彎矩二次分配法）分層法假定：

1.不考慮結構的側移。

2.每層梁上的荷載對其它層梁的影響不計

? 分層后柱遠端為固定支座，除底層柱的下端以外，柱端實際均有一定的轉動，即為彈性支承，故需進行如下修正：

? 1.除底層以外其他各層柱的線剛度均乘0.9的折減系數。

2.除底層以外其他各層柱的彎矩傳遞系數為1/3。

? 顯然，最后柱的內力應由相鄰兩個開口剛架中同層同柱號的柱內力疊加，而梁的內力則直接為原框架的梁的內力，由該法算得的節點彎矩一般不為零，故將此不平衡彎矩再進行分配，然后迭加到各桿端彎矩。

彎矩二次分配法：各節點同時放松分配，同時傳遞，分配兩次，傳遞一次。

水平荷載作用下的反彎點法：基本假定：

1.求各柱剪力時，柱上下端都不發生轉動，即認為梁的線剛度與柱的線剛度之比為無窮大。2.在確定柱的反彎點位置時，除底層柱外，其余各層柱上、下端轉角相等。

底層柱的反彎點在距支座2/3層高處，其余柱為1/2層高。

3.同層各節點水平位移相等。

柱的側向剛度 d：兩端固定的等截面柱，在上、下端產生單位相對水平位移(δ=1)時，需在柱頂施加的水平力。

水平荷載作用下的D值法 基本假定： 1）柱AB及其上下相鄰柱的線剛度為ic ；

2）柱AB及其上下相鄰柱的層間水平位移均為 △uj；

3）柱AB兩端節點及與其上下左右相鄰的各個節點的轉角均為θ； 4）與柱AB相交的橫梁的線剛度分別為i1、i2、i3、i4 影響柱側移剛度的D的因素： 1）柱本身的線剛度ic；

2）結點約束（上、下層橫梁及柱的 剛度）； 3）樓層位置及剪力分布。（對同層柱剪力分配而言，影響是相同的）反彎點高度影響因素：

反彎點偏向于約束小的一方，即轉向較大的一方。1）水平荷載的形式； 2）梁柱線剛度比，；

3）結構總層數及該柱所在的層次，接近頂層時低于柱中點，接近底層時高于柱中點； 4）柱上、下橫梁線剛度比，反彎點偏向線剛度小的一方； 5）上、下層層高，反彎點偏向層高大的一方

柱標準反彎點高度比y0 ：柱的反彎點高度為y0h。標準反彎點高度比是在各層等高、各跨相等、各層梁和柱線剛度都 不改變--規則框架在水平荷載作用下的反彎點高度比。

影響因素：水平荷載的形式；梁柱線剛度比；結構總層數；該柱所在的層次。風荷載按均布荷載查表，地震作用按倒三角形荷載查表。13.2.5 框架結構側移計算及限值 側移分類

一根懸臂柱在均布荷載作用下，由彎矩作用和剪力作用引起的變形曲線形狀不同。1.由剪力引起的變形 —— 剪切型：愈到底層，相鄰兩點間的相對變形愈大，2.由彎矩引起的變形 —— 彎曲型：愈到頂層，相鄰兩點間的相對變形愈大，豎向活載的最不利位置：（1）分跨計算組合法（2）最不利活載位置法——相當困難（3）分層組合法（4）滿布活載 梁端彎矩調幅：

1.豎向荷載指的是恒載和活荷載。在豎向荷載下，梁端截面往往有較大的負彎矩，如按彎矩計算配筋，負鋼筋將過于密集，施工難度較大。而強柱弱梁的設計原則又要求塑性鉸首先出現在梁端，因此設計中可以把梁端負彎矩進行調幅，降低負彎矩，以減少配筋面積。

1）現澆框架，支座彎矩調幅系數可取0.8～0.9；

2）裝配整體式框架，支座彎矩調幅系數可取0.7～0.8。

裝配整體式框架中，由于梁、柱在節點的裝配過程中，鋼筋焊接或混凝土澆注不密實等原因，節點可能會產生變形。根據實測結果，節點變形會使梁端彎矩較計算結果減少約10% 2.框架梁端負彎矩調幅后，梁跨中彎矩應按平衡條件相應增大；.應先對豎向荷載作用下框架梁的彎矩進行調幅，再與水平作用產生的框架梁彎矩進行組合（只對豎向荷載產生的彎矩進行調幅，故其調幅在內力組合前完成）；.截面設計時，框架梁跨中截面正彎矩設計值不應小于豎向荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩設計值的50％。

15章重點：

1.塊體和砂漿種類、強度等級，砌體強度設計值確定方法及調整。見書：P137 2.砌體受壓性能及影響因素。

砌體受壓破壞特征：根據試驗，砌體軸心受壓時從開始直至破壞，根據裂縫的出現和發展等特點，可劃分為三個受力階段。

第一階段：從砌體開始受壓，到出現第一條（批）裂縫，此時的壓力約為破壞時壓力的 50%～70%。

第二階段：隨著壓力的增加，單塊磚內裂縫不斷發展，豎向通過若干皮磚，逐漸連接成一段段的裂縫。此時，即使壓力不再增加，裂縫仍會繼續發展，砌體已臨近破壞，其壓力約為破壞時壓力的80%～90%。

第三階段：壓力繼續增加，砌體中裂縫迅速加長加寬，最后使砌體形成小柱體（個別磚可能被壓碎）而失穩，整個砌體亦隨之破壞。以破壞時壓力除以砌體橫截面面積所得的應力稱為該砌體的極限強度。

影響砌體抗壓強度的因素：

（1）塊體的種類、強度等級和形狀（2）砂漿的性能（3）灰縫厚度（4）砌筑質量 網狀配筋磚砌體構件： 1.受壓性能：

網狀配筋砌體：將鋼筋設置在磚砌體水平灰縫內阻止橫向變形發展，延緩裂縫開展貫通，防止過早失穩，間接提高砌體受壓承載能力。鋼筋稱為間接鋼筋受力。全過程：

第一階段：加載至出現裂縫，和無筋砌體基本相同，但開裂荷載有所提高。第二階段：裂縫發展，但裂縫開展緩慢，很難形成連續貫通縫。

第三階段：磚塊開裂嚴重、壓碎，一般不會形成1/2磚柱，磚抗壓強度利用程度高。鋼筋網約束砌體橫向變形，靠砂漿和鋼筋之間的粘結力，故砂漿強度不能太低。2.應用范圍：

試驗表明，當荷載偏心作用時，橫向配筋的效果將隨偏心距的增大而降低。因此，規定：

① 偏心距不超過截面核心范圍，對矩形截面即e/h≤0.17時，或偏心距未超過截面核心范圍，但構件的高厚比 β＞16 時（可能是穩定承載力控制），不宜采用網狀配筋磚砌體構件；

② 對矩形截面構件，當軸向力偏心方向的截面邊長大于另一方向的邊長時，除按偏心受壓計算外，還應對較小邊長方 向按軸心受壓進行驗算；

③ 當網狀配筋磚砌體下端與無筋砌體交接時，尚應驗算無筋砌體的局部受壓承載力。混合結構房屋的砌體結構布置方案：

1.橫墻承重方案：豎向荷載傳遞：荷載

橫墻

橫墻基礎 特點：橫墻多、房屋剛度大、整體性能好；抗震性能好。

洞口開設靈活；樓蓋結構簡單，合理、經濟； 墻體材料用量多。2.縱墻承重方案：豎向荷載傳遞：荷載

縱墻

縱墻基礎

特點：橫墻少、室內空間大、房屋側向剛度較差、抗震性能差；

窗洞口寬度、位置受限；

樓蓋構件用材料多、墻體材料用量少。

3.縱橫墻承重方案：豎向荷載傳遞：荷載

縱墻

縱墻基礎

橫墻

橫墻基礎

特點：平面布置靈活；縱橫向剛度均較大； 砌體應力分布較均勻。

4.內框架承重體系 ：豎向荷載傳遞：樓(屋)面板→梁→ ? 外

縱

墻

?

外

縱

墻

基

礎

? →地基。

??柱?柱基礎 ??特點:空間大、布置靈活、省材料；橫墻少、剛度差； 外墻、內柱材料不同變形不一致；抗震性能差。5.底部框架承重體系：豎向荷載傳遞： 特點: 底層平面布置靈活，上剛下柔，剛度在底層和第二層間發生突變對抗震性不利，需考慮上、下層抗側移剛度比。混合結構房屋的靜力計算方案: 《砌體結構設計規范》依據樓蓋類別和橫墻間距，將混合結構房屋靜力計算方案分為三種：1.剛性方案、2.彈性方案、3.剛彈性方案

允許高厚比 ［β］的影響因素：

? 砂漿等級：砂漿等級高→E大→剛度大→［β］大些； ? 砌體種類：墻大柱小；毛石低、組合磚砌體大； ? 受力狀況：自承重墻可適當提高； ? 橫墻間距： ? 支承條件： ? 構造柱設置

高厚比驗算：見書P356

過梁的荷載：1.墻體荷載

2.梁板荷載

挑梁破壞形態：（1）傾覆破壞、（2）挑梁下砌體局部受壓破壞、（3）挑梁自身破壞

挑梁的計算內容：挑梁的抗傾覆驗算、挑梁下砌體局部受壓承載力驗算、挑梁自身承載力計算 托梁是偏心受拉構件：

墻梁的破壞形態：受彎破壞、受剪破壞（斜拉、斜壓、劈裂破壞）、局壓破壞 墻梁的計算內容：

墻梁的托梁正截面承載力

墻梁的托梁斜截面受剪承載力 墻梁的墻體受剪承載力

托梁支座上部砌體局部受壓承載力

托梁應按混凝土受彎構件進行施工階段的受彎、受剪承載力驗算，作用在托梁上的荷載可按前述的規定采用。3.無筋砌體受壓承載力計算、局部受壓承載力計算：見書 防止墻體裂縫的措施：

地基不均勻沉降引起的：合理設置沉降縫、加強基礎和上部結構的整體剛度、結構處理措施、施工措施

因溫度和收縮變形引起的：設置伸縮縫、屋面設保溫隔熱層、除門窗過梁外設鋼筋混凝土窗臺板、在墻轉角和縱橫墻交接處等易出現裂縫部位加強構造措施、施工時設后澆帶，加強養護，避開高溫季節。