第一篇：現代工業生產中使用精密檢測技術有哪些？

現代工業生產中使用精密檢測技術有哪些？伴隨著工業發展帶來的產品質量參差不齊的大環境，精密檢測行業油然而生，但是對于精密檢測行業，很多人并不能真正的理解其真正的含義，其實精密檢測行業說白了，并沒有什么神秘的面紗，主要就是指二次元影像測量儀和三坐標測量機之類的精密檢測儀器，那么對于這些二次元和三次元，它們有哪些具體的功能，又在哪些領域有廣泛的應用呢。

二次元影像儀和三坐標測量機作為主要的精密檢測儀器，我們從字面上來看，可以看出它們就是指二維檢測和三維檢測，主要針對被測工件的二維數據和三維數據來完成檢測，同時，二次元影像儀和三坐標測量儀在完成既定的測量功能時，可以根據客戶的實際需求，而檢測工件的一些復雜參數。

二次元影像測量儀使用本身的硬件(CCD，目鏡，物鏡數據線，視頻采集卡)將所能捕捉到的圖像通過數據線傳輸到電腦的數據采集卡中，之后由軟件在電腦顯示器上成像，由操作員用鼠標在電腦上進行快速的測量。以上的工序基本在幾萬分之一秒完成，所以可以把他看作是實時檢測設備，或者狹隘一點可以稱為動態測量設備。如果配置合乎要求，設備絕對不會產生圖像滯后現象。因工件大小而議，工作臺可以選擇不同行程。光源亮度可調，可以在各種光線條件下選擇最合適的光源亮度。

三坐標測量機是測量和獲得尺寸數據的最有效的方法之一，因為它可以代替多種表面測量工具及昂貴的組合量規，并把復雜的測量任務所需時間從小時減到分鐘。三坐標測量機的功能是快速準確地評價尺寸數據，為操作者提供關于生產過程狀況的有用信息，這與所有的手動測量設備有很大的區別。將被測物體置于三坐標測量空間，可獲得被測物體上各測點的坐標位置，根據這些點的空間坐標值，經計算求出被測物體的幾何尺寸，形狀和位置。

二次元和三坐標在實際的工業生產中，可以廣泛的應用于各個領域的精密檢測和工件測量，如機械、電子、模具、注塑、五金、橡膠、低壓電器、磁性材料、精密五金、精密沖壓、接插件、連接器、端子、手機、家電、計算機(電腦)、液晶電視(LED)、印刷電路板(線路板、PCB)、汽車、醫療器械、鐘表、儀器儀表等工件的精密檢測。消息來源于中國電氣之家(25dq)。

第二篇：現代工業控制技術

現代工業控制技術（調速）

目錄

一、課程設計的目的.......................................................................................................................2

二、課程設計的要求.......................................................................................................................2

三、課程設計的任務（十機架連軋分部傳動直流調速系統的設計）.......................................3

（一）、連軋機原理...............................................................................................................3

（二）、基本參數...................................................................................................................3

(1)、電動機參數..............................................................................................................3

（三）、設計指標...................................................................................................................4

（四）設計要求.......................................................................................................................4

四、晶閘管整流主電路的設計與選擇...........................................................................................4

（一）、整流變壓器的計算與選擇.......................................................................................4

（1）、整流變壓器的電壓.............................................................................................5（2）、整流變壓器的電流.............................................................................................5（3）、整流變壓器的容量.............................................................................................5

（二）、整流元件的計算與選擇...........................................................................................5

（1）、整流元件的額定電壓Ukn.................................................................................6（2）、整流元件的額定電流IT....................................................................................6

（三）、電抗器的計算與選擇...............................................................................................6

（1）、實際應串入的平波電抗器LK（mH）.............................................................6

（四）、保護元件的計算與選擇...........................................................................................6

（1）、交流側阻容過壓保護.........................................................................................6（2）、交流側壓敏電阻過壓保護.................................................................................7（3）、晶閘管元件過壓保護.........................................................................................8（4）、晶閘管裝置的過流保護.....................................................................................8

（五）、晶閘管直流調速系統主電路原理圖...............................................................8

五、晶閘管雙閉環直流調速系統的設計與選擇...........................................................................9

（一）、晶閘管雙閉環直流調速系統的原理.....................................................................10

（二）、給定積分器單元(GJ)電路電路設計及分析..........................................................11

交直流調速系統課程設計

（三）、速度調節器單元(ASR)及電路設計及分析.........................................................12

（四）、電流調節器單元(ACR)及電路設計及分析........................................................13

（五）、速度變換器（SB）及電路設計及分析................................................................13

（六）、觸發輸入及保護單元及電路設計及分析.............................................................14

（七）、直流調速系統整體分析.........................................................................................17

六、晶閘管轉速電流雙閉環直流調速系統調試.....................................................................18

（一）、線路原理.........................................................................................................18

（二）、調試內容及步驟.............................................................................................19

（三）、系統調試注意事項.........................................................................................21

七、體會與建議.............................................................................................錯誤！未定義書簽。

一、課程設計的目的

課程設計是本課程教學中極為重要的實踐性教學環節，它不但起著提高本課程教學質量、水平和檢驗學生對課程內容掌握程度的作用，而且還將起到從理論過渡到實踐的 橋梁作用。因此，必須認真組織，周密布置，積極實施，以期達到下述教學目的。

① 通過課程設計，使學生進一步鞏固、深化和擴充在交直流調速及相關課程方面的基本只是、基本理論和基本技能，達到培養學生獨立思考、分析和解決實際問題的能力。

② 通過課程設計，讓學生養成嚴謹科學、嚴肅認真、一絲不茍和實事求是的工作作風，達到提高學生基本素質之目的。

③ 通過課程設計，讓學生獨立完成一項直流或交流調速系統課題的基本設計工作，達到培養學生綜合應用所學知識和實際查閱相關設計資料能力的目的。

④ 通過課程設計，使學生熟悉設計過程，了解設計步驟，掌握設計內容，達到培養學生工程繪圖和編寫設計說明書能力的目的，為學生今后從事相關方面的實際工作打下良好的基礎。

二、課程設計的要求

① 根據設計課題的技術指標和給定條件，在教師指導下，能夠獨立而正確地進行方案論證和設計計算，要求概念清楚、方案合理、方法正確、步驟完整。

② 要求掌握交直流調速系統的設計內容、方法和步驟。③ 要求會查閱有關參考資料和手冊等。④ 要求學會選擇有關元件和參數。

⑤ 要求學會繪制有關電氣系統圖和編制元件細節。⑥ 要求學會編寫設計說明書。

交直流調速系統課程設計

三、課程設計的任務（十機架連軋分部傳動直流調速系統的設計）

（一）、連軋機原理

在冶金工業中，軋制過程是金屬壓力加工的一個主要工藝過程，而連軋則是一種可以提高勞動生產率和軋制質量的先進方法。其主要特點是被軋金屬同時處于若干機架之中，并沿著同一方向進行軋制最終形成一定的斷面形狀。其軋制原理和過程如圖3-1所示。

連續軋制的基本條件是物質流量的不變性，即S1v1=S2v2?=Snvn=常數，這里S1?Sn和v1?vn分別為被軋金屬的橫斷面積和線速度。而連軋機的電氣傳動則應在保證物質流量恒定的前提下承受咬鋼和軋制時的沖擊性負載，實現機架的各部分控制和協調控制。每個機架的上下軋錕公用一臺電動機實行集中拖動，不同機架采用不同電動機實行部分傳動，各機架軋錕之間的速度則按物質流量恒定原理用速度鏈實現協調控制

物質流量不變的要求應在穩態和過渡過程中都得到滿足，因此，必須對過渡過程實踐和超調量都提出相應的限制。

連軋機的完整控制包括許多方面，本課題只考慮軋錕拖動的基本控制即調速問題，并以十機架軋機為例，至于張力卷取問題等將不涉及。

（二）、基本參數

考慮到課程設計的實踐有限，本課題直接給出各部分電動機的額定參數作為設計條件，不再提及諸如軋制力、軋制轉矩、軋錕直徑等概念和參數，以便簡化設計計算。(1)、電動機參數

以十機架為準，每個機架對應一臺電動機，由此形成10個部分，各部分電動機參數集中列表3-1中，其中Pn(kW)為額定功率、Un(V)為額定電壓、In（A）

交直流調速系統課程設計

為額定電流、nn[(r/min)]為額定轉速、Ra(Ω)為電動機內阻、GD2a(N2m2)為電動機飛輪力矩、P為極對數。Ifn(A)為額定勵磁電流。

表3-1 各部分電動機額定參數

機架序號 電動機型號 Pn/Kw Un/V

In/A

na/(r/min)Ra/Ω

Ifn/A

Gda2/N2m

2

P/對 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Z2-92 Z2-91 Z2-82 Z2-81 Z2-72 Z2-71 Z2-62 Z2-61 Z2-52 Z2-51 67 48 35 26 19 14 11 8.5 6 4.2 230 230 230 230 230 230 230 230 230 230 291 209 152 113 82.55 61 47.8 37 26.1 18.25 1450 1450 1450 1450 1450 1450 1450 1450 1450 1450 0.2 0.3 0.4 0.5 0.7 0.8 0.9 1 1.1 1.2 4.98 3.77 2.67 2.765 3.05 2.17 0.956 1.14 1.11 1.045 68.6 58.02 31.36 27.44 11.76 9.8 6.39 5.49 3.92 3.43 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

（三）、設計指標

① 穩態指標：無靜差。

② 動態指標：電流超調量﹠i≤5%；啟動到額定轉速時的轉速超調量﹠n≤5%（按退飽和式計算）

（四）設計要求

① 要求以轉速、電流雙閉環形式作為系統的控制方案。② 要求主電路采用三相全橋整流形式。

③ 要求系統具有過流、過壓、過載和缺相保護。④ 要求觸發脈沖有故障封鎖能力。

⑤ 要求對1號機架拖動系統設置給定積分器，其他機架拖動系統設置給定速度鏈，以實現速度協調控制。

四、晶閘管整流主電路的設計與選擇

（一）、整流變壓器的計算與選擇

在一般情況下，晶閘管裝置所要求的交流電壓與電網電壓往往不一致；因此，為了盡量減小電網與晶閘管裝置的相互干涉，要求它們相互隔離，故通常均要配

交直流調速系統課程設計

用整流變壓器。（1）、整流變壓器的電壓

整流變壓器的一次側直接與電網相連，當一次側繞組Y接時，一次側相電壓U1等于電網相電壓；當一次側繞組△接時，一次側相電壓U1等于電網線電壓。

整流變壓器的二次側相電壓U2與整流電路形式、電動機額定電壓Un、晶閘管裝置壓降、最小控制角αmin及電網電壓波動系數∈有關，可按下式近似計算。

U2=KzUn/∈AB 式中，Kz為安全系數，一般取為1.05～1.10左右。

（2）、整流變壓器的電流

整流變壓器的二次側相電流I2和一次側的相電流I1與整流電路的形式、負載性質和電動機額定電流In有關，可別計算如下

I2=K2In I1=K1U2In/U1（3）、整流變壓器的容量

整流變壓器的二次側容量S2、一次側容量S1和平均計算容量S可分別計算如下

S2=m2U2I2 S1=m1U1I1 S=(S1+S2)/2 式中，m1、m2分別為一次側與二次側繞組的相數。以上各式中未定系數均列于表4-1中。

表4-1 整流變壓器的計算系數（電感負載）

計算系數 單相全孔橋

三相可靠半波

三相全控橋

三相半控橋

A=Udo/U2 B=Ud/Udo K2=I2/In K1=I1/In 0.9 cosα1 1

min

1.17 cosα

min

2.34 cosα

min

2.34(1+cosα

min)/2

0.577 0.472

0.816 0.816

0.816 0.816

（二）、整流元件的計算與選擇

正確選擇晶閘管和整流管，能夠使晶閘管裝置在保護可靠運行的前提下降低

交直流調速系統課程設計

成本。選擇整流元件主要是合理選擇它的額定電壓Ukn和額定電流（通過平均電流）IT,它們與整流電路形式、負載性質、整流電壓及整流電流平均值、控制角α的大小等因素有關。一般按α=0計算，且同一裝置中的晶閘管和整流管的額定參數算法相同。

（1）、整流元件的額定電壓Ukn 整流元件的額定電壓Ukn與元件實際承受的最大峰值電壓Um有關，即

Ukn=（2～3）Um

（2）、整流元件的額定電流IT 整流元件的額定電流IT與最大負載電流Im有關，即

IT=(1.5～2.0)KfbIm

式中，Kfb為計算系數，參見表4-2；1.5～2.0為安全系數

表4-2 整流變壓器的計算系數（電感負載）計算系數 負載形式 單相橋式 三相半波 三相半控橋 Kfb 電阻負載 0.5 0.374 0.368 Kfb 電感負載 0.45 0.367 0.367

（三）、電抗器的計算與選擇

為了提高晶閘管裝置對負載供電的性能及運行的安全可靠性，通過需要在直流側串聯常有空氣隙的貼心電抗器，其主要參數為額定電流In和電感量IK.（1）、實際應串入的平波電抗器LK（mH）

LK=max(Lm,L1)-La-2LB 式中max取其中的最大值。

（四）、保護元件的計算與選擇

（1）、交流側阻容過壓保護

① 交流側過壓保護電容（單位為uF）的計算公式

C≥2i0%S//U22

式中 S————整流變壓器的平均計算容量，V2A；

i0%—————變壓器勵磁電流百分數，對于10～560kV2A的三相變壓

交直流調速系統課程設計

器，一般去i0%=4～10.電容C（單位為uF）的交流耐壓應大于或等于1.5Uc,Uc是阻容兩端正常工作的交流電壓有效值。

② 交流側過壓保護電阻的計算公式

R≥(6.9 U22/S)√￣(uk%/ i0%)式中，uk%為變壓器的短路比，對于10～1000kV2A的變壓器，對應uk%=5～10。

電阻功率P可在下式范圍內選取

（2～3）（2πf）2K1(CR)CU22＜PR＜（1～2）[（2πf）2K1(CR)+K2]CU22 式中 R、C——為上述范圍內阻容計算值；

f、U——電源頻率（Hz）和變壓器二次側相電壓（V）； 2～3和1～2——安全系數；

K1——計算系數，對于單相K1=1；對于三相K1=3；

K2——計算系數，對于單相K2=200；對于三相半波：阻容△接法K2=450；阻容Y接法K2=150；對于三相橋式：阻容△接法K2=900；阻容Y接法K2=300。

當CR＜0.2ms時，所選PR值接近于上式只右方； 當CR＞5ms時，所選PR值應接近于上式之左方。

③ 不同接法下阻容的實際取值：見表4-3.表中C和R為前述計算值。

表4-3 變壓器和阻容不同接法時電阻和電容的取值

三相二次側Y三相二次側△變壓器接法 單相

接 接

阻容裝置接法 與變壓器二次側并聯 Y接 △接 Y接 △接

電容 C C C/3 3C C 電阻 R R 3R R/3 R（2）、交流側壓敏電阻過壓保護

① 電路用一只壓敏電阻；三相電路用三只壓敏電阻，可接成Y形或△形。壓敏電阻的額定電阻U1mA

U1mA≥€Um/0.8～0.9 式中 Um————壓敏電阻承受的額定電壓峰值，V；

€ ————電網電壓升高系數，取1.05～1.10； 0.8～.9————系數

② 壓敏電阻的通流容量Iy

Iy≥（20～0）I2

③敏電阻的殘壓（即限壓值）Uy

Uy≥KyU1Ma 式中，為殘壓比，當Iy≤100A時，Ky=1.8～；當Iy≥3kA時，Ky≤3。壓敏電阻的殘壓必須小于整流元件的耐壓值。

交直流調速系統課程設計

（3）、晶閘管元件過壓保護

① 限制關斷過電壓的阻容RC的經驗公式

C=(2～4)IT310

R=10～30 PR=0.45Um/R 式中，C的單位為uF；R的單位為Ω；PR的單位為W。

電容C的交流耐壓大于或等于1.5倍的元件承受的最大電壓Um。（4）、晶閘管裝置的過流保護

① 直流側快速熔斷器

熔體額定電流 IkRz≤1.5In ② 交流側快速熔斷器

熔體額定電流 IkRj≤1.5I2 ③ 晶閘管元件串聯快速熔斷器

熔體額定電流 Ik≤IkR≤1.57IT 式中IK為晶閘管元件的實際工作電流，單位為A ④ 總電源快速熔斷器

熔體額定電流 IkRD≤1.5I1

所有快速熔斷器的額定電流均大于熔體額定電流；快速熔斷器的額定電壓均應大于線路正常工作電壓的有效值。

（五）、晶閘管直流調速系統主電路原理圖

2-3

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圖 4-1

晶閘管直流調速系統主電路原理圖

五、晶閘管雙閉環直流調速系統的設計與選擇 9

交直流調速系統課程設計

（一）、晶閘管雙閉環直流調速系統的原理

圖5-1晶閘管雙閉環直流調速系統原理框圖

晶閘管直流調速裝置的主電路采用三相橋式全控整流電路。三相整流變壓器(TR)、三相同步變壓器(TR)、控制系統主要由給定積分器(GJ)、速度調節器(ASR)、電流調節器(ACR)、觸發輸入及保護單元(CSR)、觸發器(CF)、速度變換器(SB)、電流變換器(LB)等組成。速度調速器的輸出作為電流調節器的電流給定電壓，電流調節器的輸出作為觸發裝置的移相控制電壓，速度調節器和電流調節器采用PI調節器。

主電路采用三相橋式全控整流電路，如圖3－8所示。交流進線電源通過三相整流變壓器或者交流進線電抗器接至380 V交流電源。

(1)為了消除高次諧波的影響，整流變壓器采用△／Y接法。

(2)主電路設有過電壓保護和過電流保護。交直流側過電壓保護采用阻容過電壓吸收器和氧化鋅壓敏電阻。晶閘管元件換相過電壓保護采用阻容過電壓吸收器。過電流保護有快速熔斷

器、電子過電流保護以及過電流繼電器。電動機勵磁回路設有過電壓保護(壓敏電阻)和失磁保護(欠電流繼電器)。

(3)為了使電動機電樞電流連續并減小電流脈動以改善電動機的發熱和換向，在直流側接有濾波電抗器L。

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（二）、給定積分器單元(GJ)電路電路設計及分析

給定積分器的作用是把階躍或快速給定的輸入電壓變換成具有一定斜率以時間為函數的線性電壓輸出，它的輸出代表電動機的給定速度，該輸出量作為速度調節器(ASR)的給定信號。給定積分器電路如圖3—9所示。由圖可知給定積分器主要由三個集成放大器A1，A2，A3組成的電平檢測器(比較器)、積分器和倒相器

圖5-2 給定積分器電路圖

組成。A1組成的電平檢測器(比較器)接受輸入給定信號量并與A3倒相器輸出電壓反饋信號進行比較。A2組成的積分器，其積分時間常數取決于電阻R 13和R 14并聯值與電容C1的乘積，積分器將輸入電壓信號變換為以時間為函數的線性電壓。A3為倒相器，將A2的輸出信號反相。A3的輸出信號還通過電阻R8負反饋至A1輸入端，當R8=R3=30 kΩ時，使A2和A3的輸出穩態絕對值與Al輸人給定電壓相等。輸入電壓與A2輸出電壓(即○12端輸出電壓)同相，而與A3輸出電壓(○16端輸出電壓)反相。

積分器輸出電壓斜率

du?U1?

dtRC1式中U1－A1電平檢測器輸出電壓限幅值；

?－電位器RP5與電阻R10串聯后輸出的分壓系數；

R－R13與R14并聯后的阻值。

可見，調整?，U1，R13，R14，C1便可調整輸出電壓斜率。A1比較器的

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正向負向輸出電壓限幅采用三極管反饋限幅方式。調整電位器RP3，RP4可分別調整A1比較器輸出電壓的正向和負向輸出電壓的限幅值U1。調整電阻R13，R14，C1可粗調積分時間常數。調整電位器RP5阻值可調移相觸發角?。

（三）、速度調節器單元(ASR)及電路設計及分析

圖5-3速度調節器單元(ASR)電路圖

速度調節器單元的電路如圖3—10所示。速度調節器單元包括由Al組成的電平檢測器(比較器)和集成放大器A2組成的速度調節器兩個部分。電平檢測器(比較器)是由集成運算放大器A1加正反饋(R 14)而形成。它具有繼電回環特性，有一定的回環寬度，用以鑒別有無速度給定。當速度給定信號小于10．21V時，由于A1從電位器RP2獲得正向偏壓，所以A1輸出正向最大電壓，該輸出電壓通過二極管VDl加到A2速度調節器，使A2速度調節器迅速輸出負向限幅電壓，使電流調節器輸出一個推β信號，使晶閘管變流器觸發脈沖處于βmin，使系統處于可靠的停機狀態。當○14(○16)端速度給定信號大于

∣0.2∣V時，A1電平檢測器(比較器)迅速翻轉，輸出為負，由于二極管VDl的阻擋作用，便不再有正向偏壓加至此速度調節器，解除封鎖使A2速度調節器迅速退出負向飽和，并開始按速度偏差信號進行PI調節。速度調節器輸出正向電壓限幅采用三極管反饋限幅方式，調節電位器RP3用來改變正向電壓限幅值。調節器輸出負向電壓限幅采用二極管反饋限幅方式，負向電壓限幅值固定為－2 V。

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（四）、電流調節器單元(ACR)及電路設計及分析

電流調節器單元電路如圖3—11所示。電流調節器單元包括VDl～VD6所組成的電流檢測變換電路和集成放大器A組成的電流調節器兩個部分。

圖5-4 電流調節器單元(ACR)電路圖

二極管VDl～VD6三相整流橋接受來自二次側額定電流為0．1 A的電流互感器的信號，并變換成直流電壓，作為電流負反饋電壓輸出，電流負反饋電壓的大小可調節電位器RPl。電流調節器由⑤端接入速度調節器的輸出信號，其輸出端接觸發輸入單元。電流調節器輸出正向、負向電壓限幅采用二極管反饋限幅方式。

（五）、速度變換器（SB）及電路設計及分析

速度變換器將直流測速發電機電壓經分壓后向速度調節器提供轉速反饋信號，同時還提供轉速指示儀表所需的信號、超速保護信號。速度變換器電路如圖3—12所示。直流測速發電機的電壓從③和○11端輸入。輸入信號經電阻R1～R4降壓后，從○12端(輸出I)和④端(輸出Ⅱ)分別可輸出相反極性的轉速反饋電壓，交直流調速系統課程設計

該轉速反饋電壓的大小可分別調節電位器RPl，RP2，具體可根據控制系統要求的轉速反饋電壓極性進行選擇。另外，經二極管VDl～VD4整流后，從⑥端(輸出U)輸出恒正電壓，從⑤端(輸出Ⅵ)輸出恒負電壓。

超速保護電路是由集成放大器A組成的電平檢測器和小晶閘管VT組成帶有記憶功能的電平檢測器電路。轉速反饋電壓經二極管VD11，VDl2整流變成正絕對值轉速反饋電壓，送電平檢測器輸入端，與偏置電壓進行比較。正常時轉速反饋電壓小于電位器RP4

圖5-5 速度變換器（SB）電路圖

上的取出偏置值，比較器輸出負向電壓，小晶閘管VT關斷，輸出Ⅲ為“1”高電平。當轉速反饋電壓大于電位器RP上的取出偏置值，則比較器輸出正向電壓，小晶閘管VT導通，輸出Ⅲ為低電平，并自保發出超速信號送電源及事故綜合單元。由于晶閘管VT一旦導通，即使觸發信號消失，它仍能保持導通狀態，起到事故記憶作用，因此在事故處理之后，需按復位按鈕進行復位。

（六）、觸發輸入及保護單元及電路設計及分析

觸發輸入及保護單元電路如圖3—13所示。

本單元包括過電流保護和觸發輸入兩個部分。

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1)過電流保護電路。過電流保護電路由晶體管V1和小晶閘管VT及有關電

20端輸入，它與從電位器RPl取出的阻、電容組成。過電流信號電壓(負值)Ufi從○偏置電壓Ul

進行比較。系統正常工作狀態時, 過電流反饋電壓Ufi?狀態，V1飽和導通，小晶閘管，VT處于阻斷狀態，通過電阻R10，為V2提供飽和基極電流使其飽和導通；當系統過電流事故狀態時，過電流反饋電壓Ufi?R1?R2U1，VDl處于導通狀態，原R5R1?R2U1，VDl處于阻斷R5來通過R6注入Vl基極的電流轉移到VDl使Vl截止，正電源通過R7。VS1為晶閘管VT提供觸發電流，晶閘管VT導通，由于R10，R11的分壓作用使V2截止，正電源過R12、R13、VD5給觸發輸入電路輸入一個推β信號，將觸發脈沖推至最小逆變角βmin并保持，使晶閘管裝置處于最大逆變電壓下工作，迫使主電路電流下降以免事故擴大。由于晶閘管VT一旦導通，即使觸發信號消失，它仍能保持導通狀態并起到事故記憶作用，因此在事故處理后需按復位按鈕進行復位。使晶閘管VT關斷，解除記憶。調整RP1可調整過電流動作整定值。

2)觸發輸入電路。觸發輸入電路用于電流調節器和觸發脈沖電路之間作電

圖3－14 觸發輸入電路輸入與輸出關系

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位配合用，它將來自電流調節器輸出的正負信號電壓變換為正輸出信號電壓。以適應觸發電路的移

相信號電壓的要求。3號端的輸入電壓接電流調節器輸出電壓UK，13號端輸出電壓接觸發電路移相控制電壓UC端。本電路穩態時輸入與輸出關系如圖3—14所示。

從電流調節器來的輸出電壓UK由3號端輸入，它與電位器RP2上取得的電壓U2進行疊加，在V3的基極A點得到的電位為：

UA?R16UK?R15U2R15?R16

若R15=R16，則UA=(U2+UK)/2 ,當UN?UA?ＵＭ時，V3，V4，V5工作在線性放大區，若忽略三極管射基極和二極管正向壓降，可得：

U13?U5b?U3b?(U2?UK)/2

由上式可知。當③端輸入電壓UK=0，調節電位器RP2上的偏移電壓U2．可改變觸發輸入單元輸出電壓U13，即可改變系統的觸發脈沖的初始相位角，使其處于90°值或所需值，具體可根據系統的控制要求而定。

本電路設有U13min(?min)和U13max(?min)限制。

當③端輸入控制電壓UK負向增大時，V3飽和導通，VD 8截止，正電壓通過R18為V4的基極提供飽和基極電流，V4飽和導通，Uce≈0，U4c=UN==UA，所以U13=UA= UN。因此即使輸入電壓UK負向電壓繼續增加，U13端輸出電壓不變，U13min=U4c，輸出電壓U13min對應于觸發電路控制角?min。調電位器RP3，可調U13min的值。

當③端輸入電壓UK正向電壓增加時，UA，U4c亦隨之上升，當UA，U4c>UM時，VD9導通，U13max，即使U3(正向電壓)繼續增大，使UA隨之上升。而U13卻保持UM不變，即U13=UM。輸出電壓U13max對應于觸發電路控制?min。調整電位器RP4，可改變U13的值,即?min的角度。

3）觸發脈沖單元。觸發脈沖單元采用串聯控制的鋸齒波同步觸發電路。該觸發電路由同步、鋸齒波形成與移相、脈沖形成與整形、雙脈沖形成和放大等環節組成。參見電力電子技術教材相關章節。

4）電源及故障綜合單元(G2)電源及故障綜合單元用以供給觸發裝置+24 v電源及綜合±15 V低電壓、過流超速等的故障信號。電源及故障綜合單元電路如圖3—15所示。

三相交流22 V電源經VD01～VD06整流，電容C01，C02濾波輸出+24V，供觸發裝置。過電流、超速信號電壓經④與⑤端輸入，正常時輸入均為“1”，三極管V2導通，繼電器K吸合。當發生過電流或超速時，④端或⑤端出現“0”(小于l V)。光電二極管亮指示出事故種類，V2截止，繼電器K釋放發出事故信號。±15 V電源接②端和21端，交直流調速系統課程設計

正常時V3導通，V3集電極電位小于零電位，不影響V1，V2狀態。當±15 v電源中任

一個電壓過低時，V3關斷使V1導通，V2截止，繼電器K釋放發出事故信號。

圖5-7 電源及故障綜合單元(G2)

（七）、直流調速系統整體分析

下面結合整個系統對不可逆直流調速系統停車、正向起動、減速各種運行工作過程進行分析。

(1)停車狀態。電動機停車時，開關S打開，給定電壓U*n=0，速度調節器單元中Al速度給定比較器輸出一個大于+8 V的推β信號電壓，使速度調節器輸出電壓為負向限幅值－U*im，電流調節器輸出電壓為正向限幅值Ucm，通過觸發輸入單元CSR、觸發器CF，使晶閘管變流器控制角處于最小逆變角?min，電動機處于停車狀態。

(2)電動機正向起動運行。當開關S閉合，給出負的正向速度給定電壓(U*n?0)，當速度給定電壓U*n>∣0．2 ∣V時A1速度給定比較器迅速翻轉，輸出為負電壓，使速度調節器迅速退出負限幅值－U*im并開始按速度偏差信號進行P，I調節。經積分給定器使給出負的給定電壓變成線性變化的負的給定電壓U*n。速度調節器的輸入偏差

△Un=U*n－Un其極性為負。由于轉速反饋電壓Un受機械慣性影響，增加較慢，所以速度調節器的輸出U*i為正的限幅值。該輸出電壓U*i是電流調節器的電流給定電壓，電流調節器輸入電壓△Ui=U*i－Ui，極性為正，因而電流調節器的輸出電壓Uc為負。經過觸發輸入單元CSR，觸發器CF使晶閘管變流器的控制角從?min向前移動，使?<90°，晶閘管變流器工作于整流狀態，電動機正向起動。以后起動過程和前面所述的速度電流雙閉環調速系統起動過程一樣，不再重復。穩態運行時，速度反饋電壓Un等于速度給定電壓U*n，速度調節器的輸出電壓U*i與負載電流反饋電壓Ui相等。

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(3)減速(或停車)。正向減速時速度給定值減小，極性不變仍為負給定電壓，而電

動機轉速來不及改變，所以速度調節器的輸入端偏差△Un=U*n－Un為正，速度調節器ASR的輸出U*i為負的限幅值，使電流調節器的輸出電壓Uc為正，經過觸發輸入單元CSR，觸發器CF使晶閘管變流器的控制角從?<90°，迅速后移至?min，主回路電流經本橋逆變后很快衰減到零。對于不可逆系統由于晶閘管變流器只能提供一個方向的電流，電動機只在負載阻力矩作用下減速，直至電動機轉速降至接近新的給定值時。由于速度微分反饋的提前作用，使速度給定值U*n重新大于速度反饋值Un，速度調節器輸出開始退出負的限幅值，電流調節器輸出從正的最大值向負電壓變化，觸發器CF的觸發脈沖從?min開始前移，電流環和速度環相繼投入閉環工作，晶閘管變流器控制角?<90°，工作在整流狀態，電動機在新的給定值下運行。

當正向停車時速度給定電壓U*n=0(<∣0.2∣V時)，速度調節器單元中A1速度給定比較器輸出一個大于+8 V的推β信號電壓，使速度調節器輸出為負向限幅值－U*im，電流調節器輸出為正向限幅值+Ucm，使晶閘管變流器控制角迅速后移到?min，電動機在阻力矩作用下減速至停車。

六、晶閘管轉速電流雙閉環直流調速系統調試

（一）、線路原理

雙閉環調速系統的電流和轉速分別由兩個調節器進行調節，由于調速系統調節的主要參量是轉速，故轉速作為主環放在外面，而電流環作為副環放在里面，這樣就可抑制電網電壓擾動對轉速的影響。

系統工作時，應首先給電動機加額定勵磁電壓，改變給定電壓U*n，即可方便地調節電動機的轉速。ASR、ACR均設有限幅電路，速度調節器ASR的輸出U*i作為電流調節器ACR的給定，利用ASR的限幅達到限制起動電流的目的，ACR的輸出作為移相觸發器的控制電壓Uc，利用ACR的限幅達到限制αmin的目的。

當加入給定電壓U*n起動時，ASR飽和輸出，使電動機以限定的最大起動電流加速起動。直到電動機轉速達到給定轉速(即U*n=Un)并出現超調后，ASR退出飽和，最后穩定運行在略低于給定轉速的相應數值上。

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圖6-1 晶閘管轉速電流雙閉環直流調速系統實驗電路原理框圖

（二）、調試內容及步驟

1．雙閉環調速系統調試的基本原則‘

(1)先部件，后系統。即先將各環節的特性調好，然后才能組成系統。

(2)先開環，后閉環。即先使系統能正常開環運行，然后在確定電流和轉速均為負反饋時組成閉環系統。

(3)先內環，后外環。即閉環調試時，先調電流內環，然后調轉速外環。2．單元部件參數整定和調試

(1）晶閘管觸發整流電路的檢查和調整：用雙蹤示波器觀察六個觸發單元的鋸齒波，要求波形正常、對稱，觸發用雙脈沖相位差應接近60°，利用總偏電位器調節偏置電壓，使控制電壓Uc=0時，觸發角α=90°

(2).ASR輸出限幅值整定：ASR按比例積分調節器接線，將Un*接到ASR的輸當輸入Un*為正而且增加時，調節ASR負限幅電位器，使ASR輸出為限幅值Uim，其值一般取為-6～-8V。

ACR輸出限幅值整定：整定ACR限幅值需要考慮負載的情況，留有一定整流電壓的余量。ACR按比例積分調節器接線，將U*n接到ACR的輸入端，用ACR的輸出Uc去控制觸發移相GT，當輸入U*n為負且增加時，通過示波器觀察到觸發移相角?移至?min為15°～30°的電壓即為ACR限幅值Ucm，可通過ACR正限幅電位器鎖定。

3． 電流環調試(電動機不加勵磁并堵轉)

(1)電流反饋極性的測定及過電流保護環節整定。

整定時ASR、ACR均不接入系統，系統處于開環狀態。直接用給定電壓U*n作為Uc接到移相觸發器GT 以調節控制角?，此時應將電動機主回路中串聯的變阻器RM放在最大值處，以限制電樞電流。緩慢增加U*n，使?≥30°，然后逐步減小主回路中串聯的變阻器RM的阻值，直至電流Id=(1.1～1.2)IN，再調整電流變送器FBC 中的電流反饋電位器，使電流反饋電壓Ui近似等于已經整定好的ASR輸出限幅值Uim，并由此判斷Ui的極性。繼續減

(3)

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小主回路中串聯變阻器RM的阻值，使電流Id=1.5IN，調整FBC中的過電流保護電位器，使過電流保護動作，并加以鎖定。

(2)系統限流性能的檢查和電流反饋系數β的測定。

將電流調節器ACR接成PI調節器，其參數參考值為Ri=20～40k?，Ci=0.47～4.7μF，然后接入控制回路。將電流負反饋信號Ui接入ACR組成電流閉環。通過給定器G直接給ACR加上給定電壓，并使U*n=Uim。觀察主回路電流是否Id≤(1．1～1．2)IN，若出現Id>(1．1～1．2)IN，則說明原先整定的電流反饋電壓Ui偏小。導致Ui偏小的原因是ACR給定回路及反饋回路的輸入電阻有差值。必須重新調整電流變送器FBC中的電流反饋電位器，使Ui增加，直至滿足要求為止。若當Un=U*im時，主回路電流Id≤(1．1～1．2)IN，則可繼續減小串聯變阻器RM的阻值，直至全部切除，Id應增加有限，小于過流保護值，這說明系統已經具有限流保護效果。在此基礎上測定U i值，并計算出電流反饋系數β。

(3)電流環動態特性的調試。

在電流環的給定電壓Ui=(50％～70％)U*im情況下，改變主回路串聯變阻器RM的阻值，使Id=(50％～70％)IN，然后突減或突加給定電壓U*n，觀察并用慢掃示波器記錄電流波形Id= f(t)。在下列情況下再突加給定，觀察電流波形，研究給定值和調節器參數對電流環動態特性的影響。

①減小電流給定值；

②改變ACR反饋回路電容；

③改變ACR的比例放大系數((調節器積分時間常數不變)。

4． 速度環調試(電動機加額定勵磁)。

（1）ACR接成PI調節器并接入系統，ASR按P調節器接入，速度反饋開環，U*n作為ACR 輸入給定，逐漸加正給定U*n，當轉速n＝nN時，調FBS上的速度反饋電位器，使速度反饋電壓Un為最大。

（2）速度反饋極性判斷。加U*n使電機旋轉，然后接入速度反饋，使系統雙閉環。如轉速升高則極性有誤，如果轉速下降則極性正確。按負反饋要求將速度反饋信號Un接入ASR的輸入端。

5．系統特性測試

將ASR、ACR均以PI調節器接入系統，形成雙閉環不可逆系統，負載電阻Rfz起始置于最大，開關SL合上。

（1）系統靜態特性測試。（2）系統動態特性的觀察

用雙蹤慢掃描示波器觀察動態波形。在不同的系統參數下(速度調節器的增益、速度調節器的積分電容、電流調節器的增益、電流調節器的積分電容、速度反饋的濾波電容、電流反饋的濾波電容)，用記憶示波器觀察、記錄下列動態波形。

①突加給定電壓時電動機電樞電流波形和轉速波形。②突減給定電壓時電動機電樞電流波形和轉速波形。

③突加負載(即空載時閉合SL加額定負載)時電動機電樞電流波形和轉速波形。④突減負載(即突然打開SL)時電動機電樞電流波形和轉速波形。

改變下列參數，重做上述實驗：

①改變給定電壓大小。

②改變ASR反饋回路電容值。

③改變ASR比例放大倍數(積分時間常數盡量不變)。

由此可分析給定值和調節器參數對轉速環動態性能的影響，確定調節器的最佳參數選擇和

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動態性能指標。

（三）、系統調試注意事項

1．雙蹤示波器兩個探頭的地線是通過示波器外殼短接的，故在使用時必須使兩個探頭的地線同電位(只用一根地線即可)，以免造成短路事故。

2．系統開環運行時，不能采用突加給定電壓的方法起動電動機，必須逐漸增加給定電壓，以免產生過大的電流沖擊。

3．調試電流環時，不要讓電動機在大電流下堵轉時間太長，以免電動機因過度發熱而損壞。

第三篇：精密水準儀操作使用規程

精密水準儀操作使用規程

1.儀器和附件的搬運時應提在手上或者扛在肩上，不得在地上拖行。

2.儀器開箱和裝箱時要輕拿輕放。按儀器放置順序裝箱，未按儀器放置順序放置時不得強行關箱。

3.架設儀器時一定要把中心螺絲擰緊。儀器搬站時必須檢查中心螺絲是否擰緊，確認后才能搬站。搬站時不得使儀器處于倒置狀態，否則會使儀器補償器損壞。

4.儀器使用中，調焦手輪、微動手輪、視度調節和腳螺旋當其旋轉有緊的感覺時說明其已經到頂了，應該回旋，不得強行旋動，否則容易使其損壞。

5.電子水準儀應注意電池充電，充電前應閱讀使用說明書。儀器在使用中更換電池時應先關機。不得在開機狀態下更換電池。

6.儀器裝箱前一定關機，不得在開啟狀態裝箱。

第四篇：鋁合金的精密擠壓技術

鋁合金精密零件的擠壓技術

凱福精密制造的黃教授說了：每當型材的壁厚最小的只有0.4 mm，其公差要求為±0.04mm.擠壓生產過程對設備、工模具、工藝要求相當嚴格。通常他把這種擠壓技術稱為精密擠壓技術。

因為現代許多工業設備儀器如精密儀器、弱電設備中的部分零件要求小型的、薄壁的、斷面尺寸非常精確的鋁型材，對其尺寸公差要求非常嚴格。型材的壁厚最小的只有0.4 mm，其公差要求為±0.04mm.擠壓生產過程對設備、工模具、工藝要求相當嚴格。通常把這種擠壓技術稱為精密擠壓。精密鋁精密加工的特點

有一些小型精密鋁型材的公差比JIS標準中特殊級的公差還小一半以上，一般精密鋁型材要求的尺寸公差在±0.04～±0.07mm之間。

電位差計用的精密鋁型材斷面為“︼”型材重量30 g／m，斷面尺寸公差范圍為±0 07 mm.織機用的精密鋁型材斷面為“■”，斷面尺寸公差為±0.04mm，角度偏差小于0.5°，彎曲度為0.83×L.A1050、A1100、A3003、A6061、A6063（低、中強度合金）小型精密擠壓型材的最小壁厚0.5mm，最小斷面積20mm2.A5083、A2024、A7075、（中、高強度鋁合金）小型精密擠壓型材的最小壁厚0.9mm，最小斷面積110mm2.精密鋁型材尺寸公差舉例

尺寸/mm 尺寸允許公差/mm

JIS特殊級 小型、精密

A 2.54 ±0.15 ±0.07

B 1.78 ±0.15 ±0.07

C 3.23 ±0.19 ±0.07

精密擠壓技術要求

一般說，鋁合金熱擠壓變形程度大，擠壓溫度和速度的變化、擠壓設備的對中性、工模具的變形等都容易對型材尺寸的精度產生影響，而且它們相互影響因素很難克服。圖3列出精密擠壓的影響因素。

2.1 對工模具的要求

模具是影響擠壓制品尺寸精度最直接的因素，要保證擠壓制品在生產中斷面尺寸不變或變化很小，必須使模具的剛性、耐熱性、耐磨性達到一定的要求。

首先要保證模具在高溫高壓下不易變形，有很高的耐熱性，對精密擠壓而言更為嚴格，要求在工作溫度（500℃左右）下，模具材料的屈服強度不小于1200N/mm2.其次需要有高的耐磨性，這主要決定于氮化層硬度和厚度，一般要求氮化層的硬度在1150HV以上，氮化層深度在0.25 mm～0.45mm之間，而氮化后模具尺寸的變化應在0.02mm以內。

對于斷面有懸壁的實心型材和空心型材，還要考慮模具的彈性變形，為了使模具保證一定的剛度，可以考慮適當增加模具的厚度或配形狀相似的專用墊。

為控制型材開口尺寸的變化，可以在模子上開導流槽來控制金屬的流動。

2.2 對擠壓工藝要求

擠壓方法對制品的精度有影響。正向擠壓一般容易出現前端（開始擠出部分）比后端的壁厚較大的現象，反向擠壓制品的前后端壁厚變化很小，如圖5所示。因此采用反相擠壓較容易控制制品尺寸的精度。

擠壓制品在熱狀態下冷卻會產生收縮變形。其變形量S%

沿擠壓方向的位置／m 中：

s％——收縮率；

lt——熱狀態的斷面尺寸；

l0——冷卻后的斷面尺寸；

a——熱膨脹系數；

Te——擠壓溫度；

Ts——周圍環境溫度。

可知，溫度的變化會引起制品尺寸的變化，溫度變化越大，其變形量越大，因此要保證制品尺寸的精確，擠壓機應有Tips控制系統（等溫擠壓系統）。即采用等溫擠壓。如擠壓機沒有這種裝置，對鋁棒可采用梯度加熱，做到近似等溫擠壓，總之要保證制品前后端溫度一致或相差較小。

另外，可以看出，擠壓溫度越高，產生的變形越大，因此在保證制品力學性能情況下，盡可能來用較低的擠壓溫度。

擠壓速度的變化也會使制品的尺寸發生變化，特別是有開口的制品易引起開口尺寸的變化，應采用等速擠壓、現代擠壓機一般都有Fi控制系統（等速擠壓控制系統）。

制品從擠壓模孔出來的冷卻至關重要，必須保持均勻、恒定的冷卻速度，使制品的收縮保持一致。

2.3 對設備的要求

擠壓機的品質影響擠壓制品的精度。一般要求擠壓機張力柱為預應力的整體結構，設備的剛度和對中性要好，一般擠壓軸、擠壓筒、模具、送料機械手之間最大允許偏差小于1.5mm，通常控制在1.2mm以內。對于精密擠壓而言，模具、擠壓筒、擠壓桿中心偏差應小于0.2mm用于精密擠壓的擠壓機應有等溫擠壓控制系統和等速擠壓控制系統，至少應有等速擠壓控制。

除此之外，模具應有冷卻裝置，確保模具在一定溫度下的剛性、耐磨性和尺寸的穩定性。

2.4 對鑄棒材質的要求

鑄棒的成分、組織不均勻，有夾雜、偏析、晶粒粗大等缺陷都會影響金屬的流動和變形，使制品的尺寸發生變異。對于精密擠壓而言，對鑄棒的材質要求更為嚴格，必須經過均勻化處理，晶粒應控制在一級以內。結束語

唉 說白了，精密擠壓是一項綜合性技術。要求模具的材質、設計、制造非常嚴格；擠壓機必須是先進的設備；根據不同的制品斷面選擇[考試|大|不同的擠壓方法和工藝；鋁棒需經均勻化處理，其組織、性能必須均勻。只有這樣才能滿足精密擠壓的要求。

所以呢，我們要抱著持之以恒的態度去整事，想掙錢去實現自己的理想，都需要腳踏實地滴，老板也是從點滴做起。

第五篇：電線桿裂縫精密檢測及深化應用

電線桿裂縫精密檢測及深化應用

駱祥明

（國網浙江慈溪供電公司，浙江，慈溪，315300）

摘要：裂縫是電桿最常見的缺陷或損傷現象。但因裂縫的成因、狀態、發展以及在結構中的位置等的不同，對結構的危害性也有很大的區別。嚴重的裂縫可能危害結構的整體性和穩定性,對結構的安全運行產生很大影響。另一方面，也有些裂縫，如表面溫度變化或干燥收縮引起的淺裂縫則無大的影響。電力企業目前對電線桿裂縫檢測工具僅限于鋼卷尺，檢測儀器落后，精度為1mm,運行維護人員及技術人員往往不能精確確定橫向裂縫寬度是否超過0.2mm，裂縫深度更是無法檢測，導致判斷是否更換電桿引起質疑。本文針對上述問題進行探究，尋求電線桿裂縫的精密檢測技術用以解決裂縫問題帶來的危害。

關鍵詞：裂縫；更換電線桿；檢測修補；砼

一、引言

根據大量的觀測資料，電桿在運行中出現的裂縫，大多數在竣工后1-2年內已產生。如果這些裂縫處于穩定狀態，其對結構的影響程度要小得多。此外，對于裂縫的修補，如裂縫充填（往裂縫中注入水泥砂漿或者環氧樹脂等充填材料，以防內部鋼筋銹蝕）和裂縫補強（裂縫表面粘貼鋼板等）都需要在明確裂縫的狀態、成因的基礎上才能合理、有效地進行。因此，為了確定裂縫的狀態、發展和成因，以及合理評價裂縫對電桿的影響，選擇適當的修補方案和時機，掌握其深度與其長度、寬度都是非常重要的，采用合理的無損的檢測方法也是非常必要的。

二、項目背景

在我國城市郊區及農村地區10kV配網系統中電線桿使用非常普遍，數量龐大，如慈溪地區配電網中高、低壓電線桿上數量10萬基左右，運行規程規定電線桿不得有縱向裂縫，橫向裂縫寬度不得超過0.2mm,長度不應超過電桿周長的1/3，當超過上述指標時候，配電線路狀態評價標準中扣40分，該線路即評為嚴重狀態，需及時更換電桿。而因為種種原因電線桿會出現不同程度的裂痕，嚴重影響結構的安全運行。

綜上所述，如何提供一種能夠對電線桿裂縫進行精密檢測，確定是否更換電線桿，確保電力線路安全運行，是現階段該技術領域中亟待解決的問題。

三、裂縫產生原因

電桿裂縫分布情況：裂縫分布特征可大體歸納如下：

1、氣侯、環境不同，裂縫數量和程度不同；

2、工藝相同、生產日期不同，裂縫數量和程度不同；

3、砼內外分層嚴重、內表面光滑的，裂縫較多；

4、凡有外縱裂的電桿均有明顯的脆性內力破壞特征的內縱裂，而且內外縱裂均起始于電桿端頭及端部1m范圍內；

5、部分電桿外表面出現與石子分布相關的龜裂和網狀裂紋，敲開表面水泥砂漿約0.3～0.5mm便可見到光滑的卵石，說明砼內分層嚴重，這類電桿不僅有縱裂、斜裂，而且更多的是不規則的網狀曲折貫通裂縫。

綜合分析發現，凡有縱裂的電桿大都具有如下結構缺陷，砼強度偏低，砼內外分層嚴重，外表面砼出現龜裂或網裂，砼受外力作用而損傷。所以我們認為：裂縫的產生，一方面是由于原材料質量失控和工藝制度不當，砼在硬化過程中已產生了“原生裂縫”；另一方面是在制造和吊運過程中，由于工藝條件限制或操作不當，發生了擠壓和碰撞。碰撞產生的微裂縫，由于砼和螺筋處于彈性階段，而且裂縫很細，多數會立即閉合。這樣，除少數內裂早期出現外，大部分徽裂縫就成為“隱裂縫”存在于砼中。砼中存在的“原生裂縫”和“隱裂縫”（以下統稱微裂縫），在外力作用下，其縫端即產生應力集中，砼又屬脆性材料，因此在遠小于極限荷載的情況下，微裂縫便擴展和引發。所以，后期出現的大多數裂縫實質上就是在外力或環境條件作用下，原有微裂縫擴展和引發的結果。當然也不排除能使微裂縫擴展和引發的條件，同樣也是裂縫產生的條件。因此，要避免或減少電桿后期出現裂縫，主要應從避免砼產生微裂縫的工藝條件入手。

四、裂縫處理方式

電線桿裂縫檢測主要包括裂縫寬度、裂縫深度、裂縫長度三項參數檢測。

1、電線桿裂縫長度檢測：電網企業對裂縫長度參數精度要求不高，一般采用鋼卷尺或者皮尺測量。

2、電線桿裂縫寬度檢測：

（1）塞尺或裂縫寬度對比卡：簡單，但只能用于粗測，測試精度低。(2)裂縫顯微鏡：用具有一定放大倍數的顯微鏡直接觀測裂縫寬度，讀數精度一般為0.02mm--0.05mm，需要人工近距離調節焦距并讀數和記錄，有些還需另配光源，測試速度慢，測試工作的勞動強度大，而且有較大的人為讀數誤差。裂縫顯微鏡方法是目前裂縫測試的主要方法。

(3)圖像顯示人工判讀的裂縫寬度測試儀器 近年內市場上有通過攝像頭拍攝裂縫圖像并放大顯示在顯示屏上，然后依據屏幕上的刻度尺，人工讀取裂縫寬度的裂縫測試儀器。

(4)圖像顯示自動判讀的裂縫寬度測試儀器 該類儀器的最大特點是對裂縫深度的自動判讀，即通過攝像頭拍攝裂縫圖像并放大顯示在顯示屏上，然后對裂縫圖像進行圖像處理和識別，執行特定的算法程序自動判讀出裂縫寬度，這類測量儀器具備了攝取裂縫圖像并自動判讀以及顯示、記錄和存儲功能，測試實時快速準確，代表了裂縫寬度測量儀器的發展方向。

3、電桿裂縫深度檢測方法分二類：(1)基于超聲波的檢測方法。(2)基于沖擊彈性波的檢測方法。

然而，由于電桿結構及裂縫的特殊性，使得裂縫深度的無損檢測變得非常困難。同時，目前常用的裂縫深度的無損檢測技術大多是從金屬材料的裂縫深度檢測中發展而來，在應用于混凝土結構中會遇到各種問題，使得測試結果常常較實際深度偏淺很多，因此難以在實際工程中推廣應用。

針對上述問題，提出以下應對措施：

1、加強原材料質量控制和生產工藝管理。合縫跑漿的電桿宜開“V”形口并用環氧膠泥或環氧砂漿修補。

2、徹底改變高溫快速溫熱養護制度。采用低恒溫（普通水泥不超過65℃）、適當延長恒溫時間、后期浸水泡養制度；對早強快硬、R型普通水泥和C3A含量大于6%的普通水泥，應通過試驗建立蒸養制度；根據工藝條件、測試手段、材料性質分別建立砼強度相關曲線和質控標準，以保證各階段的砼強度。

3、強度工藝管理，嚴禁超層擠壓，拋擲和碰撞。五.總結

本項目主要是引入電線桿裂縫綜合檢測技術及先進檢測儀器，精確檢測電線桿裂縫寬度、裂縫深度、裂縫長度三項參數，確定裂縫的狀態、發展和成因，以及合理評價裂縫對電桿的影響，選擇適當的修補方案和改造時機，從而確定出現裂縫的電線桿是否需要更換，保障輸電線的安全運行。

參考文獻：

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