第一篇：抗震結構設計總結

1.地震按成因分為：構造地震、火山地震、陷落地震和誘發地震。

2.地震序列：在一定時間內相繼發生在相鄰地區的一系列大小地震。

3.地震序列可分為主震型、震群型和孤立型。

4.地震波分為體波和面波。體波中包括縱波和橫波。面波分為R波和L波。

5.震級：一次地震本身強弱程度和大小的尺寸。

6.地震烈度：指地震時某一地區的地面和各類建筑物遭受到一次地震影響的強弱程度。

7.世界地震帶：a環太平洋地震帶；b歐亞地震帶；c沿北冰洋、大西洋和印度洋中主要山脈的狹窄淺震活動帶；d地震相當活躍的斷裂谷。

8.我國地震帶：a南北地震帶；b東西地震帶。

9.地震災害：a地表破壞；b工程結構的破壞；c次生災害造成的破壞。

10.抗震設防：對建筑物進行抗震設計并采取一定的抗震構造措施?？拐鹪O防的依據是抗震設防烈度。

11.抗震設防目標：a當遭受低于本地區抗震設防烈度的多遇地震影響時，主體結構不受損壞或不需要修理可繼續使用；b當遭受相當于本地區抗震設防烈度的設防地震影響時，可能發生損壞，但經一般性修理或不需修理可繼續使用；c當遭受高于本地區抗震設防烈度的罕遇地震影響時，不致倒塌或發生危及生命的嚴重破壞。“小震不壞，中震可修，大震不倒”

12.場地：指工程群體所在地，具有相似的反應譜特征，其范圍相當于廠區、居民小區和自然村或不小于1.0km2的平面面積。

13.場地選擇：首選有利、一般地段，避讓不利地段，嚴緊危險地段。

14.場地土：場地范圍內的地基土。

15.場地土對建筑物震害的影響，主要與場地土的堅硬程度和土層的組成有關。

16.覆蓋層厚度的定義方法：a（絕對的）從地面至基巖頂面的距離；b（相對的）兩相鄰土層波速比（Vs下/Vs上）大于某一定值的埋深為覆蓋層厚度。

17.場地類別劃分依據：土層等效剪切波速和場地覆蓋層厚度。

18.場地土的液化：飽和的粉土或砂土，在地震時由于顆粒之間的孔隙水不可壓縮而無法排出，使得空隙壓力增大，顆粒局部或全部處于懸浮狀態，土的抗剪強度接近于零，呈現出液化的現象。

19.液化的宏觀標志：地表出現水噴冒砂現象。

20.影響土液化的因素：a土層的地質年代和組成；b土層的相對密度；c土層的埋深和地下水位的深度；d地震烈度和地震持續時間。

21.場地土發生液化的條件：a土質為疏松或稍密的粉砂、細砂或粉土；b土層屬于地下水以下，呈飽和狀態；c遇大、中震。

22.飽和土液化的判別：初步判別和標準貫入試驗判別。

23.土層的相應標準貫入錘擊數臨界值Ncr越小，越不宜液化。

24.液化指數Ile來劃分場地的液化等級。

24.哪些建筑可不進行地基抗震承載力驗算：建造在天然地基上的砌體房屋、多層為框架房屋、底部框架磚房，地基主要受力層范圍內不存在軟弱黏性土層的一般單層廠房、單層空曠房屋和不超過8層且高度小于25m的民用框架及其基礎荷載相當的多層框架廠房和公共建筑。

25.建筑結構抗震設計：a首先計算結構的地震作用；b再求出結構和構件的地震作用效應；c將地震作用效應與其他荷載效應進行組合，并驗算結構和構件的抗震承載力及變形。

26.加速度反應譜：質點最大加速度反應Sa與體系自振周期T的一條關系曲線。

27.標準反應譜：由于地震的隨機性，即使在同一地點同一烈度，每次地震的地面加速度記錄也很不一致，因此需要大量的強震記錄算出對應于每一條強震記錄的反應譜曲線，然后統計出最具代表性的平均曲線。

28.反應譜的影響因素：a場地類型；b震中距遠近。

29.設計反應譜：Sa/g與體系自振周期T之間的關系作為設計反應譜，并將Sa/g用α表示，稱α為地震影響系數。

30.Tg-特征周期：是對應于反應譜峰值區拐點處的周期，可根據場地類別、地震震級和震中距確定。

31.主振型（振型）：在結構振動過程中的任意時刻，這兩個質點的位移比值始終保持不變。這種振動形式通常稱為主振型，或簡稱振型。

32.底部剪力法適用條件：對于高度不超過40m、以剪切變形為主且質量和剛度沿高度分布比較均勻的結構。

33.規范規定，對于烈度為8度和9度的大跨度長懸臂結構、煙囪和類似的高聳結果以及9度時的高層建筑等，應考慮豎向地震作用。

34.結構抗震承載力驗算：a水平地震作用；b豎向地震作用；c水平地震引起的扭轉影響。

35.重力荷載代表值Ge，是永久荷載和有關可變荷載的組合值之和。

36.承載力抗震調整系數γRE作用：用以反映不同材料和受力狀態的結構構件具有不同的抗震可靠指標。

37.結構的抗震變形驗算：包括多遇地震作用下的變形驗算（第一階段）和罕遇地震作用下的變形驗算（第二階段）。

38.結構的薄弱層判別：樓層屈服強度系數ζy相對愈小，彈塑性位移則相對愈大，這一塑性變形集中的樓層為結構的薄弱層。

39.樓層屈服強度系數ζy：反映結構中樓層的承載力與該樓層所受彈性的地震剪力的相對關系。

40.建筑的平立面布置要求：《平面》：布置宜規則、對稱，質量和剛度均勻變化，避免樓層錯層；《豎向》：宜規則均勻，避免有過大的外挑和內收，結構的側向剛度宜下大上小，柱間均勻變化，不應采用豎向布置嚴重不規則的結構。<原則>：平面對稱，豎向均勻。41.結構選型的確定：應從建筑的重要性、設防烈度、房屋高度、場地、地基、基礎、材料和施工等因素，經技術、經濟條件比較綜合確定。42.好的結構型式具有的性能：a巖性系數高；b“強度/重力”比值大；c勻質性好；d正交各項同性；e構件的連接具有整體性、連續性和較好的延性。43.多道抗震防線的必要性：當第一道抗震防線被破壞后，第二道乃至第三道防線能立即接替，抵擋后續的沖擊，減輕地震的破壞作用。44.第一道抗震防線的選擇：優先選擇不負擔或少負擔重力荷載的豎向支撐或填充墻，或者選用軸壓比較小的抗震墻、實墻筒體之類構件。45.結構的抗震等級劃分依據：根據設防烈度與結構類型和高度確定。46.框架柱設計遵循的原則：a強柱弱梁；b強剪弱彎；c控制柱軸壓比；d柱內縱向鋼筋布置；e加強柱端約束。47.樓層地震剪力在墻體中的分配：a首先要把剪力分配到同一樓層的各道墻上去，b進而再把每道墻上的地震剪力分配到同一道墻的某一墻段上。<根據樓蓋的水平剛度和各墻體的側移剛度分配> 48.多層磚房構造措施：構造柱和圈梁。49.廠房主體結構的震害：<橫向地震作用下>：a柱頭及其與屋架連接的破壞，b柱肩豎向拉裂，c上柱柱身變截面處開裂或折斷，d下柱震害，e天窗架與屋架連接節點的破壞，f圍護墻開裂外閃、倒塌。<縱向地震作用下>：a屋面板錯動墜落，b天窗架傾倒，c屋架破壞，d支撐震害，e圍護墻山墻、山尖外閃或局部塌落。50.廠房結構布置原則：平面布置宜簡單、規則，各部分結構剛度、質量均勻對稱，盡量避免體型曲折復雜、凹凸變化；豎向避免局部突出和設置高低跨。

第二篇：高層建筑抗震結構設計

《建筑抗震設計規范》適用于抗震設防烈度是6-9度的地區

某地區的抗震設防烈度為8度，則其多遇地震烈度為6.45度，罕遇地震烈度為9度

場地類別根據土層等效剪切波速 和場地覆蓋層厚度劃分為4類。；

試述縱波和橫波的傳播特點及對地面運動的影響？

抗震設防烈度概念，簡述抗震設防烈度如何取值。

簡述現行抗震規范計算地震作用所采用的三種計算方法及其適用范圍。底部剪力法的適用條件及基本思路是什么？

為何抗震規范對各樓層水平地震剪力最小值作出規定？

當結構的層數較多時，如何考慮長周期結構高振型的影響？

什么是建筑抗震概念設計？包括哪些方面的內容？

抗震設計中為什么要限制各類結構體系的最大高度和高寬比？

軸壓比概念，為什么要限制柱的軸壓比？

簡述框架節點抗震設計的基本原則。

簡述“強柱弱梁”的概念以及實現“強柱弱梁”的主要措施。

多層砌體房屋中，為什么樓梯間不宜設置在房屋的盡端和轉角處？ 為什么要限制多層砌體房屋抗震橫墻間距

為何要對排架結構橫向自振周期進行調整？如何調整

工程結構抗震設防的三個水準是什么？

第三篇：結構設計總結[模版]

十年結構設計經驗的總結

1.關于箱、筏基礎底板挑板的陽角問題：

(1).陽角面積在整個基礎底面積中所占比例極小，干脆砍了?？煽吵芍苯腔蛐苯?。

(2).如果底板鋼筋雙向雙排，且在懸挑部分不變，陽角不必加輻射筋，誰見過獨立基礎加輻射筋的？當然加了也無壞處。

(3).如果甲方及老板不是太可惡的話，可將懸挑板的單向板的分布鋼筋改為直徑12的，別小看這一改，一個工程省個3、2萬不成問題。

2.關于箱、筏基礎底板的挑板問題：

1).從結構角度來講，如果能出挑板，能調勻邊跨底板鋼筋，特別是當底板鋼筋通長布置時，不會因邊跨鋼筋而加大整個底板的通長筋，較節約。

(2).出挑板后，能降低基底附加應力，當基礎形式處在天然地基和其他人工地基的坎上時，加挑板就可能采用天然地基。必要時可加較大跨度的周圈窗井。

(3).能降低整體沉降，當荷載偏心時，在特定部位設挑板，還可調整沉降差和整體傾斜。

(4).窗井部位可以認為是挑板上砌墻，不宜再出長挑板。雖然在計算時此處板并不應按挑板計算。當然此問題并不絕對，當有數層地下室，窗井橫隔墻較密，且橫隔墻能與內部墻體連通時，可靈活考慮。

(5).當地下水位很高，出基礎挑板，有利于解決抗浮問題。

(6).從建筑角度講，取消挑板，可方便柔性防水做法。當為多層建筑時，結構也可謙讓一下建筑。

3.關于箍筋在梁配筋中的比例問題(約10~20%)： 例如一8米跨梁，截面為400X600，配筋：上6根25，截斷1/3，下5根25，箍筋：8@100/200(4),1000范圍內加密。縱筋總量：

3.85*9*8=281kg,箍筋：0.395*3.5*50=69,箍筋/縱筋=1/4,如果雙肢箍僅為1/8，箍筋相對縱筋來講所占比例較小，故不必在箍筋上摳門。且不說要強剪弱彎。已經是構造配箍除外。

4.關于梁、板的計算跨度： 一般的手冊或教科書上所講的計算跨度，如凈跨的1.1倍等，這些規定和概念僅適用于常規的結構設計，在應用日廣的寬扁梁中是不合適的。梁板結構，簡單點講，可認為是在梁的中心線上有一剛性支座，取消梁的概念，將梁板統一認為是一變截面板。在扁梁結構中，梁高比板厚大不了多少時，應將計算長度取至梁中心，選梁中心處的彎距和梁厚，及梁邊彎距和板厚配筋，取二者大值配筋。（借用臺階式獨立基礎變截面處的概念）柱子也可認為是超大截面梁，所以梁配筋時應取柱邊彎距。削峰是正常的，不削峰才有問題。

5.縱筋搭接長度為若干倍鋼筋直徑d，一般情況下，d取鋼筋直徑的較小值，這是有個前提，即大直徑鋼筋強度并未充分利用。否則應取鋼筋直徑的較大值。如框架結構頂層的柱子縱筋有時比下層大，d應取較大的鋼筋直徑，甚至縱筋應向下延伸一層。其實，兩根鋼筋放一起，用鐵絲捆一下，能起多大用，還消弱了鋼筋與混凝土的握裹力。所以，鋼筋如

有可能盡量采用機械連接或焊接。

6.鋼筋錨固長度為若干倍鋼筋直徑d，這是在鋼筋強度被充分利用的前提下的要求，在鋼筋強度未被充分利用時，如梁上小挑沿縱筋，剪力墻的水平筋端部等，錨固長度可折減。如剪力墻的水平筋端部僅要求有10d的直鉤即可。

7.柱子造價在框架結構中是很小的，而在抗震時起的作用是決定性的。經實驗，考慮空間作用時，柱子縱筋加大至計算值的2.5倍左右才可保證塑性鉸不出現在柱子上?？刹话从嬎闩浣睿蠓仍黾涌v筋，同時增大箍筋。

8.抗震縫應加大，經統計，按規范要求設的防震縫在地震時有40%發生了碰撞。故應增大抗震縫間距。

9.錨固?搭接？：例如，中柱節點處，框架梁下縱筋錨入柱內LAE，其搭接長度：2*LAE-柱寬，如鋼筋直徑25，LAE=40D，柱寬500，2*25*40-500=1500，既其搭接長度，已經達到了1500，遠大于1.2*LAE=1200。而柱變斷面，如上下柱斷面相差50，上柱錨入下柱40D，此處按錨固還時搭接？

10.關于回彈再壓縮： 基坑開挖時，摩擦角范圍內的坑邊的基底土受到約束，不反彈，坑中心的地基土反彈，回彈以彈性為主，回彈部分被人工清除。當基礎較小，坑底受到很大約束，如獨立基礎，回彈可以忽略，在計算沉降時，應按基底附加應力計算。當基坑很大時，相對受到較小約束，如箱基，計算沉降時應按基底壓力計算，被坑邊土約束的部分當做安全儲備，這也是計算沉降大于實際沉降的原因之一。

11.柱下條基一般認為在剛度較大，柱子軸力和跨度相差不大時，可按倒樓蓋計算。實際大部分都可以按倒樓蓋計算。即采用修正倒樓蓋。先按平均反力計算連續梁，然后將求得的支座反力與柱子軸力相平衡，將差值的正值加到柱兩邊的1/3梁上，負值加在梁跨中1/3，相對來講，跨中1/3的壓應力較小。可能要修正多次，直到支座反力與柱子軸力接近平衡。

12.主梁有次梁處加附加筋：一般應優先加箍筋，附加箍筋可認為是：主梁箍筋在次梁截面范圍無法加箍筋或箍筋短缺，在次梁兩側補上，象板上洞口附加筋。附加筋一般要有，但不應絕對。規范說的清楚，位于梁下部或梁截面高度范圍內的集中荷載，應全部由附加橫向鋼筋承擔。也就是說，位于梁上的集中力如梁上柱、梁上后做的梁如水箱下的墊梁不必加附加筋。位于梁下部的集中力應加附加筋。但梁截面高度范圍內的集中荷載可根據具體情況而定。當主次梁截面相差不大，次梁荷載較大時，應加附加筋。當主梁高度很高，次梁截面很小、荷載很小時，如快接近板上附加暗梁，主梁可不加附加筋。還有當主次梁截面均很大，如工藝要求形成的主次深梁，而荷載相對不大，主梁也可不加附加筋。總的原則，當主梁上次梁開裂后，從次梁的受壓區頂至主梁底的截面高度的混凝土加箍筋能承受次梁產生的剪力時，主梁可不加附加筋。梁上集中力，產生的剪力在整個梁范圍內是一樣，所以抗剪滿足，集中力處自然滿足。主次深梁及次梁相對主梁截面、荷載較小時，也可滿足。話又說回來，也不差幾根箍筋。但有時畫圖想偷懶時可用此與老總狡辯。

13.一般情況下，懸挑梁宜做成等截面，尤其出挑長度較短時。與挑板不同，挑梁的自重

十年結構設計經驗的總結

1.關于箱、筏基礎底板挑板的陽角問題：

(1).陽角面積在整個基礎底面積中所占比例極小，干脆砍了?？煽吵芍苯腔蛐苯?。

(2).如果底板鋼筋雙向雙排，且在懸挑部分不變，陽角不必加輻射筋，誰見過獨立基礎

加輻射筋的？當然加了也無壞處。

(3).如果甲方及老板不是太可惡的話，可將懸挑板的單向板的分布鋼筋改為直徑12的，別小看這一改，一個工程省個3、2萬不成問題。

2.關于箱、筏基礎底板的挑板問題：

1).從結構角度來講，如果能出挑板，能調勻邊跨底板鋼筋，特別是當底板鋼筋通長布

置時，不會因邊跨鋼筋而加大整個底板的通長筋，較節約。

(2).出挑板后，能降低基底附加應力，當基礎形式處在天然地基和其他人工地基的坎上時，加挑板就可能采用天然地基。必要時可加較大跨度的周圈窗井。

(3).能降低整體沉降，當荷載偏心時，在特定部位設挑板，還可調整沉降差和整體傾斜。

(4).窗井部位可以認為是挑板上砌墻，不宜再出長挑板。雖然在計算時此處板并不應按挑板計算。當然此問題并不絕對，當有數層地下室，窗井橫隔墻較密，且橫隔墻能與內部墻

體連通時，可靈活考慮。

(5).當地下水位很高，出基礎挑板，有利于解決抗浮問題。

(6).從建筑角度講，取消挑板，可方便柔性防水做法。當為多層建筑時，結構也可謙讓一

下建筑。

3.關于箍筋在梁配筋中的比例問題(約10~20%)： 例如一8米跨梁，截面為400X600，配筋：上6根25，截斷1/3，下5根25，箍筋：8@100/200(4),1000范圍內加密。縱筋總量：

3.85*9*8=281kg,箍筋：0.395*3.5*50=69,箍筋/縱筋=1/4,如果雙肢箍僅為1/8，箍筋相對縱筋來講所占比例較小，故不必在箍筋上摳門。且不說要

強剪弱彎。已經是構造配箍除外。

4.關于梁、板的計算跨度： 一般的手冊或教科書上所講的計算跨度，如凈跨的1.1倍等，這些規定和概念僅適用于常規的結構設計，在應用日廣的寬扁梁中是不合適的。梁板結構，簡單點講，可認為是在梁的中心線上有一剛性支座，取消梁的概念，將梁板統一認為是一變截面板。在扁梁結構中，梁高比板厚大不了多少時，應將計算長度取至梁中心，選梁中心處的彎距和梁厚，及梁邊彎距和板厚配筋，取二者大值配筋。（借用臺階式獨立基礎變截面處的概念）柱子也可認為是超大截面梁，所以梁配筋時應取柱邊彎距。削峰是正常的，不削峰才有問題。

5.縱筋搭接長度為若干倍鋼筋直徑d，一般情況下，d取鋼筋直徑的較小值，這是有個前提，即大直徑鋼筋強度并未充分利用。否則應取鋼筋直徑的較大值。如框架結構頂層的柱子縱筋有時比下層大，d應取較大的鋼筋直徑，甚至縱筋應向下延伸一層。其實，兩根鋼筋放一起，用鐵絲捆一下，能起多大用，還消弱了鋼筋與混凝土的握裹力。所以，鋼筋如

有可能盡量采用機械連接或焊接。

6.鋼筋錨固長度為若干倍鋼筋直徑d，這是在鋼筋強度被充分利用的前提下的要求，在鋼筋強度未被充分利用時，如梁上小挑沿縱筋，剪力墻的水平筋端部等，錨固長度可折減。

如剪力墻的水平筋端部僅要求有10d的直鉤即可。

7.柱子造價在框架結構中是很小的，而在抗震時起的作用是決定性的。經實驗，考慮空間作用時，柱子縱筋加大至計算值的2.5倍左右才可保證塑性鉸不出現在柱子上?？刹话从?/p>

算配筋，大幅度增加縱筋，同時增大箍筋。

8.抗震縫應加大，經統計，按規范要求設的防震縫在地震時有40%發生了碰撞。故應增大

抗震縫間距。

9.錨固?搭接？：例如，中柱節點處，框架梁下縱筋錨入柱內LAE，其搭接長度：2*LAE-柱寬，如鋼筋直徑25，LAE=40D，柱寬500，2*25*40-500=1500，既其搭接長度，已經達到了1500，遠大于1.2*LAE=1200。而柱變斷面，如上下柱斷面相差50，上柱錨入下柱40D，此處按錨固還時搭接？

10.關于回彈再壓縮： 基坑開挖時，摩擦角范圍內的坑邊的基底土受到約束，不反彈，坑中心的地基土反彈，回彈以彈性為主，回彈部分被人工清除。當基礎較小，坑底受到很大約束，如獨立基礎，回彈可以忽略，在計算沉降時，應按基底附加應力計算。當基坑很大時，相對受到較小約束，如箱基，計算沉降時應按基底壓力計算，被坑邊土約束的部分

當做安全儲備，這也是計算沉降大于實際沉降的原因之一。

11.柱下條基一般認為在剛度較大，柱子軸力和跨度相差不大時，可按倒樓蓋計算。實際大部分都可以按倒樓蓋計算。即采用修正倒樓蓋。先按平均反力計算連續梁，然后將求得的支座反力與柱子軸力相平衡，將差值的正值加到柱兩邊的1/3梁上，負值加在梁跨中1/3，相對來講，跨中1/3的壓應力較小?？赡芤拚啻?，直到支座反力與柱子軸力接

近平衡。

12.主梁有次梁處加附加筋：一般應優先加箍筋，附加箍筋可認為是：主梁箍筋在次梁截面范圍無法加箍筋或箍筋短缺，在次梁兩側補上，象板上洞口附加筋。附加筋一般要有，但不應絕對。規范說的清楚，位于梁下部或梁截面高度范圍內的集中荷載，應全部由附加橫向鋼筋承擔。也就是說，位于梁上的集中力如梁上柱、梁上后做的梁如水箱下的墊梁不必加附加筋。位于梁下部的集中力應加附加筋。但梁截面高度范圍內的集中荷載可根據具體情況而定。當主次梁截面相差不大，次梁荷載較大時，應加附加筋。當主梁高度很高，次梁截面很小、荷載很小時，如快接近板上附加暗梁，主梁可不加附加筋。還有當主次梁截面均很大，如工藝要求形成的主次深梁，而荷載相對不大，主梁也可不加附加筋。總的原則，當主梁上次梁開裂后，從次梁的受壓區頂至主梁底的截面高度的混凝土加箍筋能承受次梁產生的剪力時，主梁可不加附加筋。梁上集中力，產生的剪力在整個梁范圍內是一樣，所以抗剪滿足，集中力處自然滿足。主次深梁及次梁相對主梁截面、荷載較小時，也可滿足。話又說回來，也不差幾根箍筋。但有時畫圖想偷懶時可用此與老總狡辯。

13.一般情況下，懸挑梁宜做成等截面，尤其出挑長度較短時。與挑板不同，挑梁的自重

占總荷載的比例很小，作成變截面不能有效減輕自重。變截面挑梁的箍筋，每個都不一樣，加大施工難度。變截面梁的撓度也大于等截面梁。當然，大挑梁外露者除外。外露的大挑

梁，適當變截面感官效果好些。

14.現澆板一般應做成雙向板。其一，雙向板的支承邊多，抗震的穩定性好，垮了兩邊還有兩邊。單向板垮一邊板就下來了。二，雙向板經濟。從計算上講，例如四邊簡支支承的雙向板，其單向跨中彎距系數約1/27，兩邊簡支的單向板跨中彎距系數為1/8，二者比為2*1/27 / 1/8，約為60%。從構造上，雙向板的板厚為1/40~50，單向板為1/3~40，雙向

板薄，再著，即使是單向板，其非受力邊也得放構造筋。

15.梁墊：為了減小支座反力偏心對磚墻體產生的附加彎距，可做成內缺口梁墊。

16.一般認為，板的上筋直徑為8以上時，可防止施工時踩彎，而現場經驗看，只有螺紋

12以上的才能保證。

17.現澆陽臺欄板，從施工條件來講，當布單排筋時，板厚應大于80，雙排筋時，應大于120。因振搗棒最小為30，布單排筋時，板厚如為60，雙向鋼筋直徑如為8+6，則鋼筋

兩邊僅剩23，無法振搗。

18.當某一房間采用雙向井字次梁時，板應考慮整體彎距。即，井字次梁分隔成的4個角上的小板塊，負筋應考慮按房間開間進深尺寸截斷，而不是僅僅按本小板格截斷。即次

梁僅認為是大板的加勁肋。

19.當建筑大多數房間較小，而僅一兩處房間較大時，如按大房間確定基礎板厚會造成浪費，而按小房間確定則造成配筋困難，當承載力能滿足要求時，可在大房間中部墊聚苯卸

載，按小房間確定基礎板厚。

20.挑梁端部的撓度并不完全取決于本身的變形，其支座內垮的影響很可能超過挑梁本身的變形。

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第四篇：結構設計總結

設計總結，希望對大家有幫助

從我的工作總結中節選。

工程項目的各個環節是相互依存的。

從事工程項目中任何一個環節的工作都需要對其他環節有所了解。對于設計環節的人員而言，這是形成良好的設計習慣所必備的：

從各個不同的角度去審視自己的設計--甚至超出工程范疇之外，包括前期市場調研和產品定位，包括后期制造和調試，包括回訪，包括成本控制，也包括設計本身。

以上這些應該形成一套針對設計人員自身的逐步完善的設計準則：

要把握各種基本情況--包括加工裝配調試過程、工作流程以及緊急狀態等；

要盡可能多的掌握突發情況--老式卷眼打捆機在急停時極其危險的“甩帶”就是由于缺乏對緊急狀態下的過程控制造成的。一個設計要經過安全、功能、人機和成本等不同角度的考證以盡量減少在后期的負面影響或加大正面影響。

比如，設計階段考慮欠充分會在調試階段造成難點或者至少是不方便，這些難點的解決成本要遠高于在設計時避免它們，而如果難點得不到解決流入下一環節則會造成更大的影響。

具體的實例是，對于一個一般的設備調試人員需要人工開孔上百個用來配管布線，這還不包括其他的工作比如焊接等。這是一項強度大、效率低的工作，而大部分工作內容只要在設計時輸入就可以在加工階段完成，人工開孔只用作臨時的修改。結果就是在設計階段節省了幾個小時的時間，在后續環節卻要多支出多幾倍的時間，而且提高了勞動強度。

設計意圖傳遞的過程中，在圖紙語言表達清楚的前提下增加輔助理解的元素。比如“關鍵尺寸再現”在國標中的缺失，這種“再現”對于理解圖紙有很大的幫助。

第五篇：抗震個人總結

地震烈度：指某一個地區、地面及房屋建筑等結構遭受到一次地震影響的強烈程度。

抗震設防烈度：是按國家規定的權限批準作為一個地區抗震設防依據的地震烈度。

場地土的液化：地震引起的振動使得飽和砂土或粉土趨于密實，導致孔隙水壓力急劇增加。急劇上升的孔隙水壓力來不及消散，使有效應力減少直至消失時，砂土顆粒局部或全部處于懸浮狀態。此時土體的抗剪強度等于零，形成有如“液體”的現象，即稱為“液化”。地基土液化的影響因素：1土層的地質年代2土的組成和密實程度3液化土層的埋深4地下水位深度5 地震烈度和持續時間。

建筑抗震概念設計：是根據地震災害和工程經驗等形成的基本設計原則和設計思想，進行建筑和結構總體布置并確定細部構造的過程。

等效剪切波速：以剪切波從地面至計算深度各層土中傳播的時間不變的原則，來定義的土層平均剪切波速。

地基土的覆蓋厚度：指地面至堅硬土頂面的距離。

地基土的承載能力：在變形容許和維系穩定的前提下，地基單位面積上承受荷載的最大（極限）能力。重力荷載代表值：G=m·g，應取結構和構件自重標準值和各可變荷載組合值之和。建筑場地類型根據等效剪切波波速和場地覆蓋層厚度，分為Ⅰ~Ⅳ四種類別。什么情況下考慮豎向地震作用？

高層建筑，高聳結構及大跨結構。

三水準設防的內容：小震不壞、中震可修、大震不倒。

二階段設計的內容：第一階段設計為承載力驗算，取第一水準的地震動參數計算結構的彈性地震作用標準值和相應的地震作用效應。第二階段設計為彈塑性變形驗算。

規范中計算地震作用力的三種方法及各自的適用范圍：①部剪力法，適應高度不超過40m，以剪切變形為主且質量和剛度沿高度分布比較均勻的結構及近似于單質點體系的結構；②振型分解反應譜法，適用于其他一般建筑結構；③時程分析法，適用于特別不規范的（結構）建筑、甲類建筑和一些高層建筑。地震系數ka：表示地面運動加速度的最大值與重力加速度的比值。

動力系數?：單質點彈性體系質點最大加速度與地面運動加速度最大值的比值，反應的是結構將地面運動加速度最大值放大的倍數。

水平地震影響系數?：是以重力加速度g為單位的單質點彈性體系的質點運動最大加速度，是一個無量綱的系數。三者關系：?與?之間僅差一個系數ka。

鞭梢效應：采用底部剪力法時，突出屋面的屋頂間、女兒墻、煙囪等，由于剛度的突變和質量的突變，高振型影響加大。處理方法：其地震作用的效應宜乘以增大系數3，此增大部分不應往下傳遞，但與該突出部分相連的構件應予計入。

框架結構抗震設計遵循三條原則：“強柱弱梁”、“強剪弱彎”、“強節點弱構件”。強柱弱梁《規范》規定，一二三級框架的梁柱節點處，除框架頂層和柱軸壓比小于0.15者外，柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求：?MC??C?Mb，一級框架結構及9度時尚應符合?MC?1.2?Mbua；還規定：一二三級框架結構的底層，柱下端截面組合的彎矩設計值，應分別乘以增大系數1.5,1.25和1.15。底層柱的縱向鋼筋宜按上下端的不利情況配置。“強剪弱彎”，框架柱的措施：一二三級的框架柱，柱端截面組合的剪力設計值應按下式調整：V??vc(M合剪力設計值。

在什么情況下結構會產生扭轉振動？如何采取措施避免或降低扭轉振動？

答：體型復雜的結構，質量和剛度分布明顯不均勻、不對稱的結構，在地震作用下會產生扭轉，主要原因是結構質量中心和剛度中心不重合

措施：建筑平面布置應簡單規整；質量中心和剛度中心應盡量一致；對復雜體型的建筑物應予以處理 震級：衡量一次地震釋放能量大小的尺度，一般采用里氏震級。地震烈度是指某一個地區、地面及房屋建筑等工程結構遭受到一次地震影響的強烈程度。我國根據房屋建筑震害指數、地面破壞程度及地面運動加速度指標將地震烈度分為12度。

bc?Mc)/Hn。“強節點弱構件”措施：增大節點核心區的組

t底部剪力法，適于質量和剛度沿高度分布比較均勻、高度不超過40m、以剪切變形為主的結構。對于自振周期比較長的結構，《規范》采用了調整地震作用分布的辦法，適當加大頂層水平地震作用的比例。結構布置不合理造成的震害：1結構平面不對稱造成的震害（結構平面不對稱會使結構的質量中心與剛度中心不重合，導致結構在水平地震作用下產生扭轉和局部應力集中，若不采取相應的加強措施，則會造成嚴重的震害）2豎向剛度突變造成的震害（結構剛度沿豎向分布突然變化時，在剛度突變處形成地震中的薄弱部位，產生較大的應力集中或塑性變形集中）3防震縫寬度不足產生的震害（房屋互相碰撞而引起損壞）

簡述確定水平地震作用的振型分解反應譜法的主要步驟（1）計算多自由度結構的自振周期及相應振型；

（2）求出對應于每一振型的最大地震作用（同一振型中各質點地震作用將同時達到最大值）；（3）求出每一振型相應的地震作用效應；

（4）將這些效應進行組合，以求得結構的地震作用效應。什么是剪壓比，為什么要限制剪壓比？

答：剪壓比是截面內平均剪應力與混凝土抗壓強度設計值之比。

剪壓比過大,混凝土會過早發生斜壓破壞,箍筋不能充分發揮作用,它對構件的變形能力也有顯著影響，因此應限制梁端截面的剪壓比。

抗震設計時，為什么要對框架梁柱端進行箍筋加密？

答： 梁柱端箍筋加密：加強對混凝土的約束，提高梁柱端塑性鉸的變形能力，提高構件的延性和抗震性能，同時避免縱筋的受壓屈曲。簡述框架節點抗震設計的基本原則

（1）節點的承載力不應低于其連接構件的承載力；（2）多遇地震時節點應在彈性范圍內工作；（3）罕遇地震時節點承載力的降低不得危及豎向荷載的傳遞；（4）梁柱縱筋在節點區內應有可靠的錨固；（5）節點配筋不應使施工過分困難。