第一篇：抗滑穩定和抗傾覆穩定驗算

抗滑穩定和抗傾覆穩定驗算

抗滑穩定驗算公式：

Ks=抗滑力/滑動力=（W+Pay）μ/Pax≥1.3

Ks---抗滑穩定安全系數

Pax---主動土壓力的水平分力，KN/m；

Pay---主動土壓力的豎向分力，KN/m；

μ---基地摩擦系數，有試驗測定或參考下表

土的類別摩擦系數μ

可塑0.25～0.30

粘性土硬塑0.30～0.35

堅塑0.35～0.45

粉土Sr≤0.50.30～0.40

中砂、粗砂、礫砂0.40～0.50

碎石土0.40～0.60

軟質巖石0.40～0.60

表面粗糙的硬質巖石0.65～0.75

對于易風化的軟質巖石，Ip＞22的粘性土，μ值應通過試驗確定。

抗傾覆穩定驗算公式

Kt=抗傾覆力矩/傾覆力矩=(W*a+Pay*b)/Pax*h≥1.5

Kt---抗傾覆穩定安全系數；

a、b、h---分別為W、Pax、Pay對O點的力臂，單位m.簡單土坡穩定計算

1、無粘性土簡單土坡

穩定安全系數

K=抗滑力/滑動力=tgф/tgθ

ф—為內摩擦角；θ—土坡坡角。說明無粘性土簡單土坡穩定安全系數K，只與內摩擦角ф和土坡坡角θ有關，與坡高H無關。同一種土，坡高H大時，坡度允許值要小，即坡度平緩，坡度允許值中已包含安全系數在內。

2、粘性土簡單土坡

粘性土簡單土坡較復雜，其穩定坡角θ，是粘性土的性質指標c、γ、ф與土坡高度H的函數，通常根據計算結果制成圖表，便于應用。

通常以土坡坡角θ為橫坐標，以穩定數N=c/(γ*H)為縱坐標，并以常用內摩擦角ф值系列曲線，組合成粘性土簡單土坡計算圖。

第二篇：立桿穩定驗算

浙江欣捷建設集團金港.世紀天城A1#～A3#, B1#～B9#樓工程

立桿的穩定性計算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁兩側立桿穩定性驗

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =3.586kN ；

腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.125×2.8=0.419kN；

樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：

N3=1.2×[(0.95/2+(0.65-0.25)/4)×0.75×0.30+(0.95/2+(0.65-0.25)/4)×0.75×0.120×(1.50+24.00)]=1.739kN；

施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：

N4=1.4×(3.000+2.000)×[0.950/2+(0.650-0.250)/4]×0.750=3.019kN；

N =N1+N2+N3+N4=3.586+0.419+1.739+3.019=8.763kN；

φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；

i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205N/mm2；

lo--計算長度(m)；

根據《扣件式規范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.6,1.6+2×0.1]= 3.142m；

k--計算長度附加系數，取值為：1.155；

μ--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結果: 立桿的計算長度

lo/i = 3141.6 / 15.8 = 199；

由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.182；

鋼管立桿受壓應力計算值；σ=8762.878/(0.182×489)= 98.5N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算 σ = 98.5N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 金港.世紀天城項目部1模板專項方案

浙江欣捷建設集團金港.世紀天城A1#～A3#, B1#～B9#樓工程 205N/mm2，滿足要求！

青深秋水，黛遠春山，顧曲至今，綠綺紅蘭。

附浣溪沙一闋贈兔兔

入不言兮出不辭，巴山夜月去多時。曾經滄海是相思。

舊雨最思錦瑟句，深秋多似采水湄。無端弦緒今為誰。

金港.世紀天城項目部2模板專項方案

第三篇：河床開挖施工方案基坑穩定驗算[推薦]

石特涌開挖及兩側擋土墻專項施工方案

一、工程基本情況

XX橋位于XX市XX村，跨越XX河，將河床進行回填處理，回填至高程1.9m。根據設計施工方案，為保證擋土墻及基坑開挖邊坡的穩定性，其基礎采用打松木樁處理，并在9#墩~10#墩、11#墩~12#墩之間打水泥攪拌樁護墻。

現有河涌寬約15m，處理涌長約65m，現狀涌底標高0.20m，回填河床標高1.90m。XX橋的修建需對現有河兩岸舊擋土墻拆除后，重新進行修復，原擋土墻兩端與新建擋土墻接順，在清挖河涌，采用砌石鋪底。

河床擋土墻及河床開挖必須待上部架梁和橋面整體化層完成后，才開始擋土墻基坑開挖、擋土墻砌筑以及河床開挖、河床底鋪砌等施工。

二、河涌兩側擋土墻施工

10#墩處擋土墻A長47.2 m、4#墩處擋土墻B長55.0m，其墻身采用M7.5漿砌片石，并用M10砂漿勾縫及墻頂抹面厚2cm，基礎采用50cm厚現澆C25砼。擋土墻基礎底面地基允許承載力應不小于100Mpa。

1、施工工藝

施工準備→拆除舊擋土墻→基坑開挖→打松木樁→20厚砂墊層→C15砼墊層→C25砼基礎→漿砌塊石擋土墻→設置ф8PVC排水孔→擋土墻C25壓頂→墻后分層回填砂、土→場地清理→交工驗收。

2、基坑開挖

根據設計圖紙，準確測定出擋土墻邊線和原路面標高，經核查無誤后上報監理工程師認可后方可開挖基坑。

（1）根據現場施工設備和施工環境，基坑的開挖采用小型挖機開挖成形，最后用人工進行細平和修整邊坡達到設計要求的方法。開挖時為確保基坑邊坡的穩定，采用分段開挖的方式，每段開挖長為10~15m，開挖時嚴格根據土質控制開挖深度，嚴禁超挖而影響原堤岸土的穩定。

（2）挖出的土不能任意堆放需運出場地，以免妨礙開挖基坑及其他作業。（3）基坑開挖應避免超挖，底面應高于設計高程20cm左右，以保證夯實后滿足設計要求。（4）基坑開挖時若有地下水匯集，基坑槽開挖時要隨時采取降水措施，降水采用潛水泵抽排基坑內積水，可以排入原有河涌。

（5）開挖深度超過2m時周邊必須安裝防護欄桿，高度不應低于1.2m。防護欄桿應安裝牢固，材料應有足夠的強度。

（6）基坑內應設置供施工人員上下的專用梯道。梯道應設置扶手欄桿，梯道的寬度不應小于1m，梯道的搭設應符合相關安全規范的要求。（7）地基處理結束并經檢測合格后再進行人工整平，然后夯實。監理工程師認可后，才可進行下一道工序施工。

3、打松木樁基礎

在河涌兩岸擋土墻基礎采用尾徑≥8cm松木樁處理，樁長6m，間距55cm，布置4排，兩側共752根，4512m。擬采用2臺挖掘機打樁，沿河涌兩側進行松木樁的施工。木樁主要在當地木材市場采購，采用汽車運到工地現場；所有松木樁選材要求尾徑8cm以上，長度6m，松木樁材質要求新鮮、均勻、外表順直、無彎曲，以保證打樁時進尺順利，避免受力不均勻產生斜樁、拉位發生移動現象。

1）施工工藝流程：測量放線→挖出工作面 →樁位放樣 → 打松木樁→鋸平樁頭→砼墊層施工→擋土墻基礎施工

2）測量放樣：松木樁施工前，由測量人員依據設計圖紙進行放樣，確定每個木樁打設樁位，并用木樁予以標記。

3）松木樁的制作：樁徑按設計要求嚴格控制，且外形直順光圓；小端削成 30cm 長的尖頭，利于打人持力層；待準備好總樁數 80 ％以上的樁時，調入挖掘機進行打樁施工，避免挖掘機待樁窩工；將備好的樁按不同尺寸及其使用區域分別就位，為打樁做好準備； 嚴禁使用其他木材代替松木。

4）打樁前，樁頂須先截鋸平整，其樁身需加以保護，不得有影響功能的碰撞傷痕，樁頭部位宜采用鐵絲扎緊。

5）先試打樁10根，以大概確定樁長。地質報告顯示淤泥深度為-6.13 m，為確保試樁成功，并考慮該類型樁的特殊性，配樁長度比同位置樁的有效長度大0.5米。

6）挖掘機打樁流程：挖掘機就位，為了使擠密效果好，提高地基承載力，打樁時由外兩側往內施打；選擇正確樁長的松木樁，并扶正松木樁，樁位按梅花狀布置；將挖掘機的挖斗倒過來扣壓樁至軟基中；按壓穩定后，用挖斗背面擊打樁頭，直到沒有明顯打入量為止，確保松木樁垂直打入持力層；嚴格控制樁的密度，確保軟基的處理效果。

7）因在梁板安裝完后打松木樁，若梁底凈空不夠機械壓樁時，可先用人工壓樁1~2m深后，在用機械進行壓樁，確保梁底不受損壞。

8）鋸平樁頭：根據設計高度控制鋸平樁頭后的標高。樁頭應離淤泥頂面30cm，20cm 插入砂墊層、10cm插入砼基礎墊層，與之凝為一體。

4、基礎墊層施工

松木樁打設完畢后，對樁頂面進行平整后，隨即進行砂墊層施工，墊層材料宜用級配良好，質地堅硬的中砂或粗砂，砂中不得含有雜草，含泥量不大于3%。砂墊層施工完成后立即進行C15砼墊層及C25砼基礎施工。在砼澆筑搗完后凝固前，應拋毛石嵌固。

5、漿砌片石擋土墻施工

選用的片石必須合格，石料質地堅硬，要求不易風化，無裂紋，中部最小厚度不小于150mm，強度等級不低于MU30，嚴格按擠漿法施工，保證砂漿飽滿。嚴格按施工規范要求，貫徹“平、穩、緊、滿”的施工工藝原則，按圖紙要求設置沉降縫和排水孔，砌石面要求整齊劃一，做到外觀順滑美觀，及時做好材料檢驗的砂漿試件，并按規范進行養護。擋土墻每15m設一道沉降縫，其縫寬約2cm，用瀝青麻筋填塞。Ф8PVC排水孔間距2m，向河邊坡度為3%，應高水面不小于40cm，進水口放置約50kg碎石，碎石采用耐老化并具有一定強度和滲透性良好的土工布包裹。

片石砌筑采用擠漿法分層、分段砌筑：分段位置設在沉降縫或伸縮縫處，分層水平砌縫大致水平。各砌塊的砌縫相互錯開，砌縫飽滿。各砌層先砌外圈定位砌塊，并與里層砌塊連成一體。定位砌塊選用表面較平整且尺寸較大的石料，定位砌縫滿鋪砂漿，不得鑲嵌小石塊。

定位砌塊砌完后，先在圈內底部鋪一層砂漿，其厚度使石料在擠壓安砌時能緊密連接，且砌縫砂漿密實、飽滿。砌筑腹石時，石料間的砌縫互相交錯、咬搭，砂漿密實。石料不得無砂漿直接接觸，也不得干填石料后鋪灌砂漿；石料大小搭配，較大的石料以大面為底，較寬的砌縫可用小石塊擠塞,擠漿時用小錘敲打石料，將砌縫擠緊，不得留有孔隙。

定位砌塊表面砌縫的寬度不大于4cm。砌體表面三塊相鄰石料相切的內切圓直徑不大于7cm，兩層間的錯縫不小于8cm，每砌筑120cm高度以內找平一次。填腹部分的砌縫減小，在較寬的砌縫中用小石塊塞填。

砌體表面的勾縫符合設計要求，并在砌體砌筑時，留出2cm深的空縫。勾縫采用凹縫或平縫，勾縫所用砂漿強度不得小于砌體所用砂漿強度。當設計不要求勾縫時，隨砌隨用灰刀刮平砌縫。砌筑完畢后必須保持砌體表面濕潤并做好養護。

6、墻后回填砂、土墻體強度達到75%后，方可進行墻后回填，必須分層分段回填，每層填筑后夯實，回填至墻頂標高，達到設計要求。填料厚度控制在每層30cm，分段施工時要做好接茬處理。

基坑回填應注意，擋土墻A墻后基坑回填砂，B墻后基坑回填土，回填砂、土用手扶打夯機壓實，壓實度應達到路基設計要求。回填時必須分層分段進行施工，并觀測擋土墻變化情況，確保擋土墻不發生位移或傾覆。

三、河床開挖及河底鋪砌施工

河床開挖必須在河岸擋土墻砌筑完成后，才能開始施工。因在架梁完成通車后進行河道開挖，開挖時只能用小型挖機與人工配合的開挖方式。

開挖河道標高為1.9 m、河底標高為-0.5 m、深度為2.4 m，開挖至河底標高后，基礎采用30cm厚砂墊層，在砂墊層上鋪砌40cm厚M7.5漿砌片石作為河床鋪底。

1、施工工藝

施工準備→圍堰→河道分層分段開挖→河床底砂墊層→河底鋪砌

2、河床開挖及注意事項

根據變更設計圖紙，準確測定出河床開挖邊線，經核查無誤后上報監理工程師認可后方可開挖。

（1）根據現場施工設備和施工環境，河床開挖采用機械分層分段開挖，人工配合修整河底，嚴禁掏挖施工。

（2）挖出的淤泥不能任意堆放，運至指定的棄土場，不能隨意堆放在擋土墻邊上，更不能堆放在施工范圍內以免妨礙其他作業。

（3）河床開挖擬用小型挖機，人工配合。在開挖前，河床開挖的寬度、開挖的次序和堆土位置由現場施工員向司機及土方工詳細交底。為保證河床底土壤不被擾動和破壞，在用機械挖土時，要防止超挖，挖至離設計標高10~20cm時用人工開挖、檢平，盡量避免超挖現象。若有超挖，應將擾動部分清除，并用中砂回填，用平板震動器振實。開挖河道周邊不許堆載，挖土隨挖隨運，保證開挖河道兩側的安全穩定。

（4）開挖時，應隨時測量監控，觀測河岸兩側擋土墻及3#、4#墩的變化情況，設定觀測點，及時觀測其變化情況，并做好相應記錄，確保擋土墻及墩柱不發生傾覆或位移。施工中，如出現裂縫和滑動跡象時，立即暫停施工，須對擋土墻進行擋板支護處理等應急搶救措施，采取預防性的保護措施，以防止擋土墻位移或傾覆。

（5）河床鋪砌按河床分段開挖的實際情況，也采取分段鋪砌方式。（6）河床開挖深度為2.4 m，河床開挖厚度按路基填土松鋪厚度40~50cm進行控制，即按40cm開挖一層，大致分6層開挖，以確保開挖卸載速率。（7）河床底鋪砌長度為55m，分五段鋪砌，按10~15m一段，用小型拖拉機或翻斗車將片石運至河床鋪砌處。

（8）鋪砌的左側邊線離橋梁邊線7.94 m，圍堰離邊線大約在1.5m范圍內，圍堰填筑高度大致高出擋土墻頂50cm，寬度1.0m，同時排出河道內的水。右側是便道，不用圍堰。

（9）的淤泥應及時遠運，不能堆放在沿岸。防止雨天淤泥回淤以及在淤泥的堆壓下產生滑坡。

（10）河床開挖動土前，需對擋土墻、橋墩、臺進行定位放線、并對開挖寬度限定，用石灰粉放出灰線開挖范圍。

四、河床開挖對擋土墻的觀測

1、因河床開挖面積較大，開挖深度在2.4m，該項目工程對周邊環境要做好充足的保護措施。根據場場地質及環境條件，河床開挖施工對周邊結構物的影響相當敏感，應嚴格控制土體的變形，確保河涌兩側擋土墻及墩柱的安全穩定。開挖施工期間，須周期性的對周邊環境進行觀測，及時發現隱患，并根據監測成果相應地及時調整施工速率及采取相應的措施，確保兩側擋土墻壁等構筑物的安全穩定。所以，對開挖進行現場監測是十分必要，在河床開挖時，每天必須對完成的兩側新建擋土墻進行監測，并做好相應觀測記錄，若有異常情況立即上報處理。

河床開挖直接涉及淤泥層，該層具有流塑性且透水性較好，在水頭高差作用下易產生管涌、流砂等不良地質現象，應做好止水、隔水及排水措施，以確保河床開挖的施工安全。

2、通過監測的目的是為了及時發現開挖施工過程中的地質情況變形發展趨勢，及時反饋信息，達到有效控制施工對擋土墻等構筑物的影響，使得整個河涌開挖過程能始終處于安全、可控的范疇內。

3、河床開挖后，河底淤泥土體會產生回隆，并帶動擋土墻、墩樁柱等結構物一起沉降或位移，如隆起量過大，會引起結構物的位移。為觀測河床開挖過程中結構物的垂直位移變化情況，掌握河床開挖過程中系統的穩定性，以及河床開挖施工對結構物的影響，擬在墩柱高程的中心兩側進行設點。

4、擋土墻沉降、位移監測

用沖擊鉆將道釘打入墻頂混凝土時將鋼釘植入。沉降測量采用精密水準儀，通過聯測穩定的高程基準點，建立固定的水準線路，計算各監測點的高程。水平位移測量采用視準線法，通過建立穩定的基準線，量測監測點相對于基準線的位移量。在兩側擋土墻頂上各布設3個位移觀測點，在擋土墻的內側即與攪拌樁護墻之間的土體埋設A、B、C、D四個沉降觀測點。為了確保工程順利進行和擋土墻建筑物的安全，在擋土墻的沉降監測中如發現沉降速率變化較大或差異沉降過大時，應立即對其設置傾斜監測點，對其進行傾斜監測。

5、河床開挖的安全監測

（1）開挖前7天左右對擋土墻及墩柱的結構物情況進行觀測記錄，對結構物水平位移監測點等初始值進行采集。

（2）河床開挖時，應每天監測一次；如出現異常，增加監測頻率，甚至隨時進行監測，以確保河床開挖對兩側結構物的安全穩定。

（3）完成河底鋪砌達到設計強度并且觀測情況穩定后，停止觀測。

7、監測頻率及報警

1）水平位移監測：河床開挖深度在1.5m以內，可每2d觀測一次，開挖至2m以下及開挖完成后一周內，每天觀測一次。開挖至基底后一周后無明顯位移時，可適當延長觀測周期，每3～5d觀測一次。

2）垂直位移及結構物沉降觀測：在河床開挖過程中應每天觀測一次。3）當出現監測值達到報警標準、監測值變化量較大或速率加快、臨近的結構物或地面突然出現大量沉降、不均勻沉降或嚴重開裂時，應進一步加強監測，縮短監測時間間隔，加密觀測次數，并及時向業主、監理及設計單位相關人員報告監測結果。當有危險事故征兆時，應連續監測。

4）擋土墻頂及墩柱的水平位移不大于5mm/ d進行控制，對結構物沉降位移報警值設為15mm，傾斜報警值設為10mm，當出現結構物砌體部分出現寬度大于1.5mm的變形裂縫及附近地面出現寬度大于10mm的裂縫情況時，應立即報警處理。

五、水泥土樁墻穩定性驗算及坑底涌砂穩定性驗算 采用水泥土攪拌樁墻進行支護的計算取值：基坑開挖深度h=2.3m，墻體寬度b=0.95m(兩排樁)、1.35m(三排樁），墻體入土深度（基坑開挖面以下）hd=7.0m，墻體重度γ0=20KN/m3，墻體與土體摩擦系數μ=0.25，土的容重γ=18 KN/m3，內摩擦角φ=35°。

1、抗傾覆穩定性驗算

沿墻體縱向取1延米進行計算，則主動和被動土壓力系數為：

Ka=tan(45°-35°/2)=0.27，Kp=tan(45°+35°/2)=3.69 墻后主動土壓力：

Ea=1/2×γ(h+hd)×Ka=1/2×18×(2.3+7)2×0.27=210.17 KN 主動土壓力的作用點距墻趾的距離為：

Za=1/3×(h+hd)=1/3×(2.3+7)=3.1m 墻前被動土壓力：

Ep=1/2×γ×(hd)2Kp=1/2×18×72×3.69=1627.29 KN 被動土壓力的作用點距墻趾的距離為：

Zp=1/3×hd=1/3×7=2.33m 墻體自重為：

W=b(h+hd)γ0=0.95×(2.3+7)×20=176.7KN 抗傾覆安全系數，Kq取1.3 Kq=抗傾覆力距/傾覆力距 =(b/2×W+ Zp× Ep)/ Za×Ea =(0.475×176.7+2.33×1627.29)/3.1×210.17 =3875.52/651.53=5.95≥1.3，滿足要求。

2、抗滑移穩定性驗算

墻底抗滑移安全系數，Kh取1.2 Kh=(μW+ Ep)/ Ea =(0.25×176.7+1627.29)/ 210.17=1671.46/210.17 =7.95≥1.2，滿足要求。

22bhdZPEPEaZa

水泥土樁墻穩定性驗算圖

3、河床開挖坑底涌砂穩定性驗算

計算取值：現有高水位+1.20，河底開挖標高-0.5m，水頭高差h′=1.7m，攪拌樁入土深度h2=7.0m，水面以下攪拌樁長h1=8.7m，ρw為水的密度取10KN/m、ρb為土在水中的密度取7KN/m、K為安全系數取值為2。

不生產坑底涌砂的安全條件為：

33ρb（h1+h2）≥K·ρw·h′ ρb（h1+h2）/ρw·h′≥K 即：7×（8.7+7）/10×1.7=6.46≥K（值為2），滿足要求。

1.8樁頂h'=1.7m1.2常水位-0.5h1=8.7m河床底部h2=7m-7.50樁底坑底涌砂穩定性驗算圖

六、基坑、河床開挖應急預防措施

根據現場情況，在基坑開挖、河床開挖時較易對河涌兩側擋土墻發生坍塌事故，若事故一旦發生搶救難度較大，故需要引起高度重視，必須加強監控管理，在技術上采取有效的防護措施。

在施工前要認真研究整個施工區域和施工場內的工程地質和水文資料、挖土和棄土要求、施工環境等，制定有針對性的安全技術措施。

開挖前對工程應驗算攪拌樁支護墻或基坑的穩定性，并注意由于土體內應力場變化和淤泥土的塑性流動而導致周圍土體向基坑開挖方向位移，決定是否需要支護，選擇合理的支護形式，在基坑開挖期間應加強監測。

在開挖前應準備好木方、工字鋼、腳支撐、擋板等臨時支護用具，以防止開挖過程中出現異常情況能及時采取臨時支護的措施。

河床開挖過程中，為防止出現裂縫和滑動跡象，有必要對擋土墻加以預防性的保護措施，以避免開挖時對結構物造成位移、傾覆或垮塌現象。

若在基坑、河床開挖失穩時，對未開挖地段立即停止開挖，以減少事故發生，對出現開裂、沉降、傾斜的墻體用木方、工字鋼、擋板進行支撐防護、注漿等加固措施，以確保結構的安全，避免故事進一步的發展。同時，加強監測，每天觀測頻率2次以上，并及時上報量測情況，指導施工現場。

在施工過程中，若一旦出現坍塌事故，立即向項目經理報告，并如實向業主、監理工程師匯報，項目經理在接到報告后立即到達現場，會同現場施工負責人采取應急措施，防止事故進一步擴大，同時由項目部總工程師會同監理工程師進行原因分析，確定坍塌等級，立即啟動相應的應急方案。

第四篇：冬季除雪防凍抗滑培訓記錄

冬季除雪防凍抗滑培訓記錄

2010年11月25日晚7點在項目部組織全體員工學習有關冬季除雪防凍抗滑培訓會議的通知。

會議由總工高海峰主持，一、首先由安全部長唐建成傳達上午在項目部會議室召開的防凍防滑保安全、保暢通工作培訓會議的精神。

1、傳達了2010年隨岳管理處除雪防凍抗滑工作會議精神。

2、傳達公司領導和交警、路政對除雪、防凍、抗滑。

3、學習《隨岳南突發事件應對管理辦法》和除雪防冰抗滑處治方案。

4、學習項目部2010年《冬季除雪防凍預案》

二、由高海峰對2010年冬季形式進行分析和除雪安排部署

1、根據中長期天氣預報，今年冬季的雨雪天氣很有肯能提前，鑒于這種情況我們已經提前準備好了除雪防冰抗滑的物資。

2、根據培訓會議的要求，除現有人員35人之外，還要準備20人作為后備力量。

3、在雨雪天氣來臨之前我們將融雪劑和防滑物資裝到車上，運到橋頭。

4、我們的施工人員有中還有一部分未參加過冬季除雪抗滑，要做好這部分人員的安全教育。

5、兩臺多功能除雪車根據我們的預案制定的方法，以監利為中心同時向兩頭作業，先鏟行車道的積雪，然后鏟超車道最后鏟緊急停車道上的積雪。

6、兩臺雙排座保證融雪劑的運輸，跟隨鏟雪車。

7、后邊人工輔助鏟殘留的冰雪時要有安全員帶隊，安全員手執紅旗提示過往的車輛。

三、由王義洪經理進行總結

1、雨雪天氣馬上就要來臨，做好除雪防凍抗滑工作是我們的首要頭等任務。

2、加強設備的維護與保養，保證在雨雪來臨時設備能夠正常運轉。

3、班組長要將人員落實到位，保證有足夠的人員上路輔助除雪。

4、在雨雪天氣來臨時，所有人員的手機都不能關機，要保證24小時暢通。

5、隨著車流量的增加，給我們除雪的安全也帶來了很大的壓力，所有上路人員都得穿反光背心上路作業。

6、人工輔助鏟雪時由班組長負責安全，白天用紅旗提示過往車輛，晚上用指揮棒提示過往車輛。

7、設備的安全也同樣重要，運輸車輛要將雙閃燈打開，除雪車不僅打開雙閃燈還要將撒布機的上的導向燈打開，提示后邊的車輛。

8、反應一定要迅速，接到除雪任務后所有人員要在10分鐘內整裝出發。

最后叮嚀大家上路一定要注意安全。

第五篇：大體積混凝土水化熱計算和混凝土抗裂驗算(泰康人壽)

大體積混凝土水化熱計算和混凝土抗裂驗算(泰康人壽)

大體積混凝土水化熱計算和混凝土抗裂驗算

大體積混凝土水化熱計算和混凝土抗裂驗算

工程名稱：泰康人壽工程

施工單位：中建一局集團建設發展有限公司

砼供應單位：北京鐵建永泰新型建材有限公司

混凝土水化熱計算

熱工計算

1.1混凝土入模溫度控制計算

（1）混凝土拌合溫度宜按下列公式計算：

T0=［0.92（mceTce＋msTs＋msaTsa＋mgTg）＋4.2Tw（mw－ωsamsa－ωgmg）＋Cw（ωsamsaTsa＋ωgmgTg）－Ci（ωsamsa＋ωgmg）］

÷［4.2mw＋0.92（mce＋msa＋ms＋mg）］

…………（1.1）式中

T0 —混凝土拌合物溫度(℃)；

mw---水用量(Kg)；

mce---水泥用量(Kg)；

ms---摻合料用量(Kg)；

msa---砂子用量(Kg)；

mg---石子用量(Kg)；

Tw---水的溫度(℃)；

Tce---水泥的溫度(℃)；

Ts---摻合料的溫度(℃)；

Tsa---砂子的溫度(℃)；

Tg---石子的溫度(℃)；

ωsa---砂子的含水率(%)；

ωg---石子的含水率(%)；

Cw---水的比熱容(Kj/Kg.K)；

Ci---冰的溶解熱(Kj/Kg)；

當骨料溫度大于0℃時, Cw=4.2, Ci =0；

當骨料溫度小于或等于0℃時，Cw=2.1, Ci=335。

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大體積混凝土水化熱計算和混凝土抗裂驗算

（2）

C40P6混凝土配比如下:

根據我攪拌站的設備及生產、材料情況，取Tw =16℃，Tce=40℃，Ts=35℃，ωsa=5.0%，ωg=0%，Tsa=10℃，Tg=10℃，C1=4.2，Ci =0

則T0=［0.92（280×40＋175×35＋723×10＋1041×10）＋4.2×16（165－

5.0%×723－0%×1041）＋4.2（5.0%×723×10＋0%×1041×0）－0（ωsamsa＋ωgmg）］÷［4.2×165＋0.92（280＋175＋723＋1041）］

=[0.92*(11200+6125+7230+10410)+67.2*(165-36.2-0)+4.2*(361.5+0)-0]/[693+ 0.92*2219]

=[0.92*34965+67.2*128.8+4.2*361.5]/2734

=[32167.8+8655.4+1518.3]/2730=42341.5/2734=15.5℃

（3）混凝土拌合物出機溫度宜按下列公式計算：

T1=T0－0.16（T0－Ti）

式中T1—混凝土拌合物出機溫度（℃）；

Ti—攪拌機棚內溫度（℃）。

取Ti =16℃，代入式1.2得

T1=15.5-0.16（15.5-16）

=15.4℃

（4）混凝土拌合物經運輸到澆筑時溫度宜按下列公式計算：

T2=T1－（αt1＋0.032n）（T1-Ta）

（1.3）

式中T2—混凝土拌合物運輸到澆筑時的溫度（℃）；

t1—混凝土拌合物自運輸到澆筑時的時間（h）；

n—混凝土拌合物運轉次數；

Ta—混凝土拌合物運輸時環境溫度（℃）；

α—溫度損失系數（h-1）

當用混凝土攪拌車輸送時，α=0.25；

取t1=0.3h，n=1，α=0.25，Ta =15℃，代入式1.3得：

T2=15.4－（0.25×0.3＋0.032×1）×(15.4-15)

=15.4-0.107*（-0.4）≈15.4℃

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大體積混凝土水化熱計算和混凝土抗裂驗算

1.2混凝土溫差控制計算（1）有關數據：

據該大體積混凝土要求選取計算模型為：砼入模溫度15.4℃，大氣平均溫度15℃，底板最大厚度1.0m，其它有關數據依據相應的數通過查表。

（2）混凝土水化熱絕熱溫升

Th?

W?Q

(1?e?mt)c??

式中：W——混凝土中膠凝材料用量（kg/m3）；，42.5#普通水泥取375kJ/kg； Q——膠凝材料水化熱總量（kJ/kg）

c——混凝土比熱，一般為0.92~1.00，取0.97 kJ/kg·K； ?——混凝土的質量密度，取2400kg/m3；

m——隨水泥品種、澆筑溫度改變的系數，取0.35d-1；

t——齡期（d）。

Q=kQ0=（k1+k2-1）Q0，42.5#普通水泥取375kJ/kg； Q0——水泥水化熱（kJ/kg）

k1、k2——摻合料水化熱調整系數，查表分別取：0.95、0.93 計算得：

（3）混凝土不同齡期溫升：

Tt?Th??

式中:Tt——砼不同齡期的絕熱溫升；

ξ—不同齡期水化熱溫升與砼厚度有關值，如下表所示。

（3）混凝土內部實際最高溫度計算：

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Tmax?Tj?Tt

式中:Tmax——不同齡期砼中心最高溫度（℃）；

計算得：

（4）混凝土表面溫度計算

Tb(t)?Tq?4//h(H?h)?T(t)2H

式中:Tb(t)——齡期t時,混凝土的表面溫度（℃）；

； Tq——大氣的平均溫度（℃）

H——混凝土的計算厚度(m)，H?h?2h/；

h——混凝土的實際厚度(m)；

h/——混凝土的虛厚度（m），h/?k??/?

λ——混凝土的導熱系數，取2.33W/m·K；

k——計算折減系數，可取2/3；

β——模板及保溫層的傳熱系數（W/m·K）；

??1

i1iq

；無需覆蓋養護，厚度為0m ?i——保溫材料的厚度（m）

?i——保溫材料的導熱系數，阻燃草簾的導熱系數為0.14W/m·K；——空氣層傳熱系數，取23W/m·K。

無草簾被覆蓋養護，大氣平均溫度為15℃。

??1

i1iq?110?23?23（W/m·K。）

h/?k??/??22.33??0.067(m)323

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大體積混凝土水化熱計算和混凝土抗裂驗算

H?h?2h/?1.0?2?0.067?1.134

?T(t)?Tmax?Tq

故混凝土表面溫度、里表溫差、表面與大氣溫差計算如下表：

結論：混凝土中心最高溫度與表面溫度之差為12.0℃，符合規定要求；混凝土表面溫度與大氣溫度之差為3.5℃，亦符合要求，故采無需覆蓋，可以保證混凝土底板的質量。

根據計算可知，混凝土在3天時放熱速率最快，3天以后雖然水泥水化速率開始降低，但由于水化熱的不斷積累，混凝土內部溫度從3d到7d仍在處于上升階段，以后內部實際溫度才有所下降，所以適當延長養護時間，暫定14d,以確保混凝土底板的質量。

混凝土的絕熱溫升和養護層厚度，以計算作參考，施工中以實測溫度為主，對保溫措施進行調整。

混凝土抗裂驗算

2.1各齡期混凝土收縮變形值

?y(t)??y?(1?e?0.01t)?M1?M2???M11

式中：?y(t)——齡期t時混凝土的收縮變形值；

?y——標準狀態下最終收縮值，取4.0×10-4；

e——常數，取2.718；

M1、M2、…、M11——各種不同條件下的修正系數；

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大體積混凝土水化熱計算和混凝土抗裂驗算

混凝土收縮變形不同條件影響修正系數：

各齡期混凝土收縮變形值如下表：

2.2各齡期混凝土收縮當量溫差

Ty(t)?

?y(t)

?

式中：Ty(t)——齡期為t時，混凝土收縮當量溫度；

?——混凝土線膨脹系數取1×10-5。

計算得，各齡期收縮當量溫差如下：

2.3混凝土最大綜合溫差

?T?Tj?T?t??Ty?t??Tq

式中：Tj——取定15.4℃

Tq——取定15℃

T(t)——各齡期水化熱絕熱溫升。

計算得，混凝土最大綜合溫差：

2.4混凝土各齡期彈性模量

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大體積混凝土水化熱計算和混凝土抗裂驗算

E(t)??E0?(1?e?0.09t)

式中：C40取定E0=3.25×104N/mm2；

?——混凝土中摻合料對彈性模量的修正系數。

計算得：C40混凝土各齡期彈性模量（N/mm2）：

2.5外約束為二維時溫度應力計算

??

E(t)T

?Sh(t)?Rk

1??

式中：E(t)——各齡期混凝土彈性模量；

?——混凝土線膨脹系數，取1×10-5；

?T——混凝土最大綜合溫差；

?——泊松比，取定0.15；

Rk取定0.5； Sh(t)取值見下表。

混凝土松弛系數如下表：

溫度應力計算得(N/mm2)：

2.6混凝土抗拉強度計算

ftk(t)?ftk(1?e??t)

式中：ftk(t)——混凝土齡期為t時的抗拉強度標準值（N/mm2）；

ftk——混凝土抗拉強度標準值（N/mm2），取2.39N/mm2；

?——系數，取0.3；

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大體積混凝土水化熱計算和混凝土抗裂驗算

計算得：混凝土抗拉強度如下表：

2.7抗裂驗算

混凝土按下式進行抗裂驗算：

???ftk(t)/K

式中：K——防裂安全系數，取1.15；

?——摻合料對混凝土抗拉強度影響系數。計算得安全系數如下：

根據計算可知，防裂安全系數均大于K=1.15，滿足抗裂要求。

北京鐵建永泰新型建材有限公司

2013年3月16日

北京鐵建永泰新型建材有限公司