第一篇：變頻電機與普通電機的區別(個人總結)[本站推薦]

一、普通異步電動機都是按恒頻恒壓設計的，不可能完全適應變頻調速的要求。以下為變頻器對電機的影響

1、電動機的效率和溫升的問題

不論那種形式的變頻器，在運行中均產生不同程度的諧波電壓和電流，使電動機在非正弦電壓、電流下運行。拒資料介紹，以目前普遍使用的正弦波PWM型變頻器為例，其低次諧波基本為零，剩下的比載波頻率大一倍左右的高次諧波分量為：2u+1（u為調制比）。

高次諧波會引起電動機定子銅耗、轉子銅（鋁）耗、鐵耗及附加損耗的增加，最為顯著的是轉子銅（鋁）耗。因為異步電動機是以接近于基波頻率所對應的同步轉速旋轉的，因此，高次諧波電壓以較大的轉差切割轉子導條后，便會產生很大的轉子損耗。除此之外，還需考慮因集膚效應所產生的附加銅耗。這些損耗都會使電動機額外發熱，效率降低，輸出功率減小，如將普通三相異步電動機運行于變頻器輸出的非正弦電源條件下，其溫升一般要增加10%--20%。

2、電動機絕緣強度問題

目前中小型變頻器，不少是采用PWM的控制方式。他的載波頻率約為幾千到十幾千赫，這就使得電動機定子繞組要承受很高的電壓上升率，相當于對電動機施加陡度很大的沖擊電壓，使電動機的匝間絕緣承受較為嚴酷的考驗。另外，由PWM變頻器產生的矩形斬波沖擊電壓疊加在電動機運行電壓上，會對電動機對地絕緣構成威脅，對地絕緣在高壓的反復沖擊下會加速老化。

3、諧波電磁噪聲與震動

普通異步電動機采用變頻器供電時，會使由電磁、機械、通風等因素所引起的震動和噪聲變的更加復雜。變頻電源中含有的各次時間諧波與電動機電磁部分的固有空間諧波相互干涉，形成各種電磁激振力。當電磁力波的頻率和電動機機體的固有振動頻率一致或接近時，將產生共振現象，從而加大噪聲。由于電動機工作頻率范圍寬，轉速變化范圍大，各種電磁力波的頻率很難避開電動機的各構件的固有震動頻率。

4、電動機對頻繁啟動、制動的適應能力

由于采用變頻器供電后，電動機可以在很低的頻率和電壓下以無沖擊電流的方式啟動，并可利用變頻器所供的各種制動方式進行快速制動，為實現頻繁啟動和制動創造了條件，因而電動機的機械系統和電磁系統處于循環交變力的作用下，給機械結構和絕緣結構帶來疲勞和加速老化問題。

5、低轉速時的冷卻問題

首先，異步電動機的阻抗不盡理想，當電源頻率較底時，電源中高次諧波所引起的損耗較大。其次，普通異步電動機再轉速降低時，冷卻風量與轉速的三次方成比例減小，致使電動機的低速冷卻狀況變壞，溫升急劇增加，難以實現恒轉矩輸出。

二、變頻電動機的特點

1、電磁設計

對普通異步電動機來說，再設計時主要考慮的性能參數是過載能力、啟動性能、效率和功率因數。而變頻電動機，由于臨界轉差率反比于電源頻率，可以在臨界轉差率接近1時直接啟動，因此，過載能力和啟動性能不在需要過多考慮，而要解決的關鍵問題是如何改善電動機對非正弦波電源的適應能力。方式一般如下：

1）盡可能的減小定子和轉子電阻。

減小定子電阻即可降低基波銅耗，以彌補高次諧波引起的銅耗增

2）為抑制電流中的高次諧波，需適當增加電動機的電感。但轉子槽漏抗較大其集膚效應也大，高次諧波銅耗也增大。因此，電動機漏抗的大小要兼顧到整個調速范圍內阻抗匹配的合理性。

3）變頻電動機的主磁路一般設計成不飽和狀態，一是考慮高次諧波會加深磁路飽和，二是考慮在低頻時，為了提高輸出轉矩而適當提高變頻器的輸出電壓。

2、結構設計

再結構設計時，主要也是考慮非正弦電源特性對變頻電機的絕緣結構、振動、噪聲冷卻方式等方面的影響，一般注意以下問題：

1）絕緣等級，一般為F級或更高，加強對地絕緣和線匝絕緣強度，特別要考慮絕緣耐沖擊電壓的能力。

2）對電機的振動、噪聲問題，要充分考慮電動機構件及整體的剛性，盡力提高其固有頻率，以避開與各次力波產生共振現象。

3）冷卻方式：一般采用強迫通風冷卻，即主電機散熱風扇采用獨立的電機驅動。

4）防止軸電流措施，對容量超過160KW電動機應采用軸承絕緣措施。主要是易產生磁路不對稱，也會產生軸電流，當其他高頻分量所產生的電流結合一起作用時，軸電流將大為增加，從而導致軸承損壞，所以一般要采取絕緣措施。

5）對恒功率變頻電動機，當轉速超過3000/min時，應采用耐高溫的特殊潤滑脂，以補償軸承的溫度升高

101皮帶硫化技術措施

一、工程概況

101皮帶位于主井口房與原煤倉之間。皮帶全長164m，其中硫化長度為1.6m。為保證硫化施工安全和施工質量特制定本措施。

二、施工時間：2005年8月29日13：30-17：30

三、施工地點：101皮帶棧橋

四、安全負責人：刁朝武

五、施工負責人：錢軍

項目負責人：周慶國

六、施工前的準備工作

1、組織有關人員認真學習硫化知識，學習中發現疑問及時提出，得到解決后方可編寫施工安全技術措施。

2、報材料采購計劃。

3、制定切實可行的施工方案。

4、根據施工要求安放硫化設備。

5、按設備要求接線。

6、準備好施工中所需的工器具、材料等。

七、施工方案

首先用2個葫蘆把重錘拉緊裝置提升上來，使皮帶放松。然后把硫化機放好位置，并接上電源。在要硫化的皮帶下面先鋪上液壓板，液壓板上面鋪上電熱板。在電熱板的上面鋪上高溫紙，然后把要硫化的皮帶放在上面。把要硫化的這一段皮帶用專用刀割齊，再用磨光機磨這一層面，磨好后用毛刷掃干凈皮帶上的磨屑，用汽油（120#）清洗磨面。然后用膠糊涂抹磨面和所要貼的膠帶，要涂抹均勻。涂抹完后把膠帶貼到皮帶上，然后再用膠糊涂個貼邊。接著鋪上高溫紙，蓋上電熱板，上面加上木板，再加上加壓橫梁緊固好螺栓，壓緊加壓橫梁。最后接好線，送上電進行加熱，在溫度達到145℃，穩定在此溫度左右，再加熱30分鐘。最后關掉電源，等溫度慢慢降下來后，取下硫化設備，落下張緊裝置，重新張緊皮帶。

八、施工步驟

1、首先用2個葫蘆把重錘拉緊裝置提升上來，使皮帶放松。

2、然后把硫化機放好位置，并接上電源。

3、在要硫化的皮帶下面先鋪上液壓板，液壓板上面鋪上電熱板。在電熱板的上面鋪上高溫紙，然后把要硫化的皮帶放在上面。

4、把要硫化的這一段皮帶用專用刀割齊，再用磨光機磨這一層面，磨好后用毛刷掃干凈皮帶上的磨屑，用汽油（120#）清洗磨面。

5、然后用膠糊涂抹磨面和所要貼的膠帶，要涂抹均勻。

6、涂抹完后把膠帶貼到皮帶上，然后再用膠糊涂個貼邊。

7、接著鋪上高溫紙，蓋上電熱板，上面加上木板，再加上加壓橫梁緊固好螺栓，壓緊加壓橫梁。

8、最后接好線，送上電進行加熱，在溫度達到145℃，穩定在此溫度左右，再加熱30分鐘。

9、最后關掉電源，等溫度慢慢降下來后，取下硫化設備，落下張緊裝置，重新張緊皮帶。

九、注意事項

1、施工前由安全監護人檢查安全用具、使用工具、起吊用品等，必須安全可靠。

2、安全監護人施工前要認真貫徹施工安全技術措施，由現場施工負責人對準備工作逐項進行全面檢查。

3、起吊重物前，應仔細檢查起吊物是否掛穩、掛牢，檢查手拉葫蘆、起吊鋼絲繩及起吊裝置是否安全可靠，合符要求。

4、起吊重物時，嚴禁在起吊物下作業、逗留，以免起吊物及起吊裝置墜落傷人。

5、硫化機接線時，一定要弄清楚其額定電壓，不要接錯線燒壞電機。

6、鋪加熱板及加壓橫梁時，要注意拿好，以免脫手砸傷人員。

7、加熱時要時刻注意其溫度的變化，做好加熱計時工作。

8、施工的所有人員必須服從施工負責人的統一指揮，安全監護人嚴把安全關，搞好自主保安和互助保安。

9、礦安檢人員必須到現場監督施工安全，發現未按措施作業或有安全隱患時，應下令停止作業，整改合格后方可進行施工。

10、起重設備、設施必須在施工前做試驗。

11、施工中使用汽油，一定要注意防火，禁止吸煙和明火。

12、準備4支滅火器

帶式輸送機是輸送系統的主要設備，它的安全穩定運行直接影響到原料供應。而膠帶的跑偏是帶式輸送機的最常見故障，對其及時準確的處理是其安全穩定運行的保障。跑偏的現象和原因很多，要根據不同的跑偏現象和原因采取不同的調整方法，才能有效地解決問題。本文是根據多年現場實踐，從使用者角度出發，利用力學原理分析與說明此類故障的原因及處理方法。

一、承載托輥組安裝位置與輸送機中心線的垂直度誤差較大,導致膠帶在承載段向一則跑偏。如下圖所示，膠帶向前運行時給托輥一個向前的牽引力Fq，這個牽引力分解為使托輥轉動的分力Fz和一個橫向分力Fc，這個橫向分力使托輥軸向竄動，由于托輥支架的固定托輥是無法軸向竄動的，它必然就會對膠帶產生一個反作用力Fy，它使膠帶向另一側移動，從

而

導

致

了

跑

偏。

搞清楚了承載托輥組安裝偏斜時的受力情況，就不難理解膠帶跑偏的原因了，調整的方法也就明了了，第一種方法就是在制造時托輥組的兩側安裝孔都加工成長孔，以便進行調整。具體調整方法見圖二，具體方法是皮帶偏向哪一側，托輥組的哪一側朝皮帶前進方向前移，或另外一側后移。如圖二所示皮帶向上方向跑偏則托輥組的下位處應當向左移動，托輥組的上位處向右移動。第二種方法是安裝調心托輥組，調心托輥組有多種類型如中間轉軸式、四連桿式、立輥式等，其原理是采用阻擋或托輥在水平面內 方向轉動阻擋或產生橫向推力使皮帶自動向心達到調整皮帶跑偏的目的，其受力情況和承載托輥組偏斜受力情況相同。一般在帶式輸送機總長度較短時或帶式輸送機雙向運行時采用此方法比較合理，原因是較短帶式輸送機更容易跑偏并且不容易調整。而長帶式輸送機最好不采用此方法，因為調心托輥組的使用會對膠帶的使用壽命產生一定的影響。

二、頭部驅動滾筒或尾部改向滾筒的軸線與輸送機中心線不垂直，造成膠帶在頭部滾筒或尾部改向滾筒處跑偏。如下圖所示，滾筒偏斜時，膠帶在滾筒兩側的松緊度不一致，沿寬度方向上所受的牽引力Fq也就不一致，成遞增或遞減趨勢，這樣就會使膠帶附加一個向遞減方向的移動力Fy，導致膠帶向松側跑偏，即所謂的“跑松不跑緊”。

其調整方法為：對于頭部滾筒如膠帶向滾筒的右側跑偏，則右側的軸承座應當向前移動，膠帶向滾筒的左側跑偏，則左側的軸承座應當向前移動，相對應的也可將左側軸承座后移或右側軸承座后移。尾部滾筒的調整方法與頭部滾筒剛好相反。經過反復調整直到膠帶調到較理想的位置。在調整驅動或改向滾筒前最好準確安裝其位置。

三、滾筒外表面加工誤差、粘料或磨損不均造成直徑大小不一，膠帶會向直徑較大的一側跑偏。即所謂的“跑大不跑小”。其受力情況如圖四所示：膠帶的牽引力Fq產生一個向直徑大側的移動分力Fy，在分力Fy的作用下，膠帶產生偏移。

對于這種情況，解決的方法就是清理干凈滾筒表面粘料，加工誤差和磨損不均的就要更換下來重新加工包膠處理。

四、轉載點處落料位置不正對造成膠帶跑偏，轉載點處物料的落料位置對膠帶的跑偏有非常大的影響，尤其在上條輸送機與本條輸送機在水平面的投影成垂直時影響更大。通常應當考慮轉載點處上下兩條皮帶機的相對高度。相對高度越低，物料的水平速度分量越大，對下層皮帶的側向沖擊力Fc也越大，同時物料也很難居中。使在膠帶橫斷面上的物料偏斜，沖擊力Fc的水平分力Fy最終導致皮帶跑偏。如果物料偏到右側，則皮帶向左側跑偏，反

之

亦

然。

對于這種情況下的跑偏，在設計過程中應盡可能地加大兩條輸送機的相對高度。在受空間限制的帶式輸送機的上下漏斗、導料槽等件的形式與尺寸更應認真考慮。一般導料槽的的寬度應為皮帶寬度的五分之三左右比較合適。為減少或避免皮帶跑偏可增加擋料板阻擋物料，改變物料的下落方向和位置。

五、膠帶本身的的問題，如膠帶使用時間長，產生老化變形、邊緣磨損，或者膠帶損壞后重新制作的接頭中心不正，這些都會使膠帶兩側邊所受拉力不一致而導致跑偏。這種情況膠帶全長上會向一側跑偏，最大跑偏在不正的接頭處，處理的方法只有對中心不正的膠接頭重新制作，膠帶老化變形的給予更換處理。

六、輸送機的張緊裝置使膠帶的張緊力不夠，膠帶無載時或少量載荷時不跑偏，當載荷稍大時就會出現跑偏現象。張緊裝置是保證膠帶始終保持足夠的張緊力的有效裝置，張緊力不夠，膠帶的穩定性就很差，受外力干擾的影響就越大，嚴重時還會產生打滑現象。對于使用重錘張緊裝置的帶式運輸機可添加配重來解決，但不應添加過多，以免使皮帶承受不必要的過大張力而降低皮帶的使用壽命。對于使用螺旋張緊或液壓張緊的帶式運輸機可調整張緊行程來增大張緊力。但是，有時張緊行程已不夠，皮帶出現了永久性變形，這時可將皮帶截去一段重新進行膠接。

七、對于設計有凹段的帶式輸送機，如凹段的曲率半徑過小，在啟動時如果皮帶上沒有物料，在凹段區間處皮帶就會彈起，遇到大風天氣時還會將皮帶吹偏，因此，最好在皮帶運輸機的凹段處增設壓帶輪來避免皮帶的彈起或被風吹偏。斗輪堆取料機的下層穿過式膠帶在尾車堆料狀態時就會產生一個很大的凹段，此處最容易發生跑偏。如下層輸送機有機架下沉，更會加劇膠帶的騰空范圍，極易跑偏。因此，在設計階段應盡可能地采用較大的凹段曲率半徑來避免此類情況的發生。

八、雙向運行皮帶運輸機跑偏的調整，雙向運行的皮帶運輸機皮帶跑偏的調整比單向皮帶運輸機跑偏的調整相對要困難許多，在具體調整時應先調整某一個方向，然后調整另外一個方向。調整時要仔細觀察皮帶運動方向與跑偏趨勢的關系，逐個進行調整。重點應放在驅動滾筒和改向滾筒的調整上，其次是托輥的調整與物料的落料點的調整。同時應注意皮帶在硫化接頭時應使皮帶斷面長度方向上的受力均勻,兩側的受力盡可能地相等

第二篇：變頻電機介紹

變頻電機的介紹

1、什么是變頻電機？

答：所謂變頻，簡單說就是改變電源頻率。變頻技術的核心是它的變頻器，變頻器是20世紀80年代問世的一種高新技術，它通過對電流的轉換來實現電動機運轉頻率的自動調節，把50Hz的固定電網頻率改為30至130Hz的變化頻率。同時，還使電源電壓范圍在一定的頻壓比下達到142V至270V，解決了由于電網電壓的不穩定而影響電器工作的難題。我們生活中的電源頻率50Hz（220V）本來是固定的，但變頻器會改變電源頻率和電源電壓。

2、變頻電機的構造原理

答：電動機的調速與控制，是工農業各類機械及辦公、民生電器設備的基礎技術之一。隨著電力電子技術、微電子技術的驚人發展，采用“專用變頻感應電動機+變頻器”的交流調速方式，正在以其卓越的性能和經濟性，在調速領域，引導了一場取代傳統調速方式的更新換代的變革。它給各行各業帶來的福音在于：使機械自動化程度和生產效率大為提高、節約能源、提高產品合格率及產品質量、電源系統容量相應提高、設備小型化、增加舒適性，目前正以很快的速度取代傳統的機械調速和直流調速方案。由于變頻電源的特殊性，以及系統對高速或低速運轉、轉速動態響應等需求，對作為動力主體的電動機，提出了苛刻的要求，給電動機帶來了在電磁、結構、絕緣各方面新的課題。

3、變頻電機主要特點

答：B級溫升設計，F級絕緣制造。

采用高分子絕緣材料及真空壓力浸漆制造工藝以及采用特殊的絕緣結構，使電氣繞組采用絕緣耐壓及機械強度有很大提高，足以勝任馬達之高速運轉及抵抗變頻器高頻電流沖擊以及電壓對絕緣之破壞。

平衡質量高，震動等級為R級（降振級）

機械零部件加工精度高，并采用專用高精度進口軸承，可以高速運轉。

強制通風散熱系統，全部采用進口軸流風機超靜音、高壽命，強勁風力。保障馬達在任何轉速下，得到有效散熱，可實現高速或低速長期運行。

經AMCAD軟件設計的YP系列電機，與傳統變頻電機相比較，具備更寬廣的調速范圍和更高的設計質量，經特殊的磁場設計，進一步抑制高次諧波磁場，以滿足寬頻、節能和低噪音的設計指標。

具有寬范圍恒轉矩與功率調速特性，調速平穩，無轉矩脈動。

與各類變頻器均具有良好的參數匹配，配合矢量控制，可實現零轉速全轉矩、低頻大力矩與高精度轉速控制、位置控制及快速動態響應控制。

YP系列變頻專用電機可配制剎車器，編碼器供貨，這樣即可獲得精準停車，和通過轉速閉環控制實現高精度速度控制。

采用“微電機+變頻專用電機+編碼器+變頻器”實現超低速無級調速的精準控制。YP系列變頻專用電機通用性好，其安裝尺寸符合IEC標準，與一般標準型電機具備可互換性。

4、VFG、IAG系列變頻調速電機

答：FG系列和IAG系列都屬于泛用型變頻電動機，可廣泛應用于各行各業，由變頻器驅動，可獲得無級調速和一定的控制特性，在各行業的應用十分廣泛，近年以來，該產品的市場需求呈上升態勢，隨著變頻技術的成熟、發展和成本逐步下降，過去普通電機一統天下的市場格局也將由變頻電機與之瓜分，后者并呈上升趨勢。VFG系列電機是本公司開發的一款以基頻制為概念的變頻驅動電機，其中132以下型號全部為鋁機座結構，160（含）以上型號全部為鐵機座結構；IAG系列是在VFG基礎上，為擴展機種和應用面而開發的新一代變頻驅動電機，IAG系列所有機全部采用鐵機座結構，二者均有各自的市場價值。

5、VFXD商用洗衣機用變頻電機

答：VFXD系列電機是根據水洗機工況特性，而專門設計開發的新一代節能型洗衣機專用變頻調速電機, 本電機低速出力大、電流小、高速加速力強,加速平穩，與傳統洗衣機電機相比, 可節能20%-25%, 尤其突出的優點是電機電流小，可降低變頻器容量一至二檔，大大降低洗衣機配置成本。

6、YVP變頻調速電動機

答：YVP系列變頻調速三相異步電動機絕緣為F、H級，防護等級為IP54、IP55、IP56。派生產品有變頻調速電磁制動電動機（YVPEJ）、變頻調速輥道電機、變頻調速紡織電機，可附帶各種光電編碼器（或測速發電機）傳感器裝置等，同時可提供配套變頻調速器。產品適應各種變頻電源的高頻沖擊，確保電機在最低速和最高速時均具良好的工作特性。注：（如有特殊技術要求，可以特殊設計。）

7、YP系列變頻專用電動機

答：電動機的調速與控制，是工農業各類機械及辦公、民生電器設備所以來的基礎技術之一。隨著電力電子技術、微電子技術的驚人發展，采用“專用變頻感應電動機+變頻器”的交流調速方式，正以其卓越的性能和經濟性，在調速領域，引導了一場取代傳統調速方式的更新換代的變革。它給各行各業帶來的福音在于：機械自動化程度、生產效率大為提高、節約能源、提高產品合格率及產品質量、見效電源系統容量、設備小型化、增加舒適性，目前正以很快的速度取代傳統的機械調速和直流調速方案。

8、YVF變頻電機

答：本系列電動機采用F級絕緣，也可按用戶要求制成H級，外殼防護等級為IP54，冷卻方式有全封閉自扇冷卻（IC411）及全封閉單獨軸流風機冷卻（IC416），視用戶需要而定。YVF系列電動機額定電壓為380V，頻率為50Hz，也可根據用戶要求確定額定點的電壓和頻率。中心高250及以下Y接法，中心高250以上為Δ接法。YVF(YVP)電機F是頻率的英文首字母縮寫，P是頻率的拼音首字母縮寫，YVF是現行國家標準！采用最先進的電磁計算方法，充分考慮目前SPWM技術和矢量控制變頻器的控制特點，保證本系列電機具有低頻力矩特性無爬行、恒力矩調速范圍寬等優點。

9、YPF系列變頻電動機

答：YPF系列電動機能與各類SPW間變頻裝置相配套，構成“變頻器+變頻調速電視”調速系統，調速范圍廣、振動小、噪聲低，頻率＜ 50HZ時具有恒轉矩調速特性，頻率＞ 50HZ對輸出恒功率特性，電動機調速平穩，無轉矩脈動現象，并具有較高的起動轉矩及較小的起動電流；可使用于各種需要調速的傳動裝置中，如輕工、紡織、冶金、化工、印刷、包衣食品、機床、風機、水泵、輸送線等。YPF系列電動機是全封閉、箱型三相異步電動機，功率等級和安裝尸才與YZ系列（P54）三相異步電動機相同，電動機的額定電壓為380V、額定頻率為50HZ、防護等級為P54．冷卻方式為IC416，環境溫度不超過十 40oC、最低溫度為-15℃、海拔不超過 1000m，工作布式為連續（S1），功率在55KW以下為Y接，55KW以上為△接。

10、YTP系列變頻調速三相異步電動機

答：YTP系列電動機效率高、調速范圍廣、運行穩定、操作和維修方便。其安裝尺寸符合國際電工協會（IEC）標準、外殼防護等級為IP44，定額是以連續工作制（S1）為基準的定額。YTP系列電動機的基本極數為4級，額定頻率為50Hz，3kW及以下為Y接法，4kW及以上為△接法采用B級絕緣。

11、VF系列電梯專用VF及其派生系列變頻調速電動機

答：VF變頻調速系列電機用于VVVF變頻調速電梯，比一般交流雙速電機拖動的電梯節能50%，且電源容量亦可下降50%，比直流電機拖動的電梯節能40%，為用戶和社會帶來巨大效益。VF變頻調速系列電動機，應用于變頻器控制調頻、調壓自動調速系統，具有起動性能好，低噪音、低振動、高效率的特點。適用于頻繁起、制動的電梯運行工況，達到當代國際水平。現生產的各種規格和安裝結構的VF電梯電機有：3.7kW、5.5kW、7.5kW、11kW、15kW、18.5kW、22kW等多種產品，也可根據客戶要求，設計、研制、開發各種電梯專用電機。

12、QABP變頻調速三相異步電動機

答：QABP變頻調速三相異步電動機是通過變頻器進行調頻調速的電動機。電機采用鼠籠型結構，單獨裝有專用軸流風機，保證電機在不同轉速下均有較好的冷卻效果。電機經過針對大范圍無級調速特殊設計和專門工藝制造，可廣泛應用于輕工、紡織、化工、冶金、機床等需要調速動力裝置的行業。電機底腳安裝尺寸和中心高等指標與M2QA系列電機一致。本系列電機功率從0.25KW-315KW，機座中心高從71mm-355mm。

第三篇：防爆變頻電機 防爆電機配件介紹

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電機防爆等級由3部分構成1)在爆炸性氣體區域（0區、1區、2區）不同電氣設備使用安全級別的劃分。如旋轉電機選型分為隔爆型（代號d）、正壓型（p）、增安型（e）、無火花型（n）

2)氣體或蒸氣爆炸性混合物等級的劃分，分為ⅡA、ⅡB、ⅡC三種，這些等級的劃分主要是依照最大試驗安全間隙（MESG）或最小點燃電流（MICR）來區分的。

3)引燃某種介質的溫度分組的劃分。主要分為T1－450℃＜T、T2－300＜T≤ 450℃、T3－200＜T≤300℃、T4－135＜T≤200℃、T5－100＜T≤135、T6－85＜T≤100℃.防護等級：

0 無防護電機 無專門防護 不作試驗，但應符合2.1條防護大于50MM固體的電機能防止大面積的人體偶然意外地觸及或接近殼內帶電或轉動部件。能防止直徑大于50MM的固體異物進入殼內防護大于12MM固體的電機 能防止直徑大于12MM的固體異物進入殼內防護大于2.5MM固體的電機 能防止直徑大于2.5MM的工具或導線觸及或接近殼內帶電或轉動部件防護大于1MM固體的電機 能防止直徑或厚度大于1MM的導線或片條觸及或接近殼內帶電或轉動部件防塵電機 承受任何方向的濺水應無有害影響

0 無防護電機 無專門防護防滴電機 垂直滴水應無有害影響15度滴電機 當電機從正常位置向任何方向傾斜至15度以內任一角度時，垂直滴水應無有害影響防淋水電機 與垂直線成60度角范圍內的淋水應無有害影響防濺水電機 承受任何方向的濺水應無有害影響防噴水電機 承受任何方向的噴水應無有害影響防海浪電機 承受猛烈的海浪沖擊或強烈噴水時，電機的進水量應不達到有害的程度。防浸水電機 當電機浸入規定壓力的水中經規定時間后，電機的進水量應不達到有害的程度潛水電機 電機在制造廠規定的條件下能長期潛水。電機一般為水密型，便對某些類型電機也可允許水進入，但不應達到有害的程度

小功率防爆電機在國內通常按功率大小將電機分為大型電機、中小型電機、小功率電機等三大類。隨著改革開放的深入、我國WTO的加入以及世界制造業重心正在向中國的轉移，中國已成為世界小功率電機制造基地，小功率電機產量占世界總量的60%以上。

因此，抓住有利發展時機，實現行業重組，打造具有民族品牌的電機產品，增強國際競爭力，小功率防爆電機已成為我國電機工業界的重要課題。小功率電機的界定 依據“GB2900.27-1995電工名詞述語小功率電動機”標準定義，小功率電機是指折算到1500r/min時，最大連續定額不超過1.1kW的電動機，即1.1kW及以下電機統稱為“小功率電機”，它包含了人們通常所說的“分馬力電機”和“微電機”。

小功率防爆電機由于它與人民生活休戚相關，已被列入國家強制性認證目錄。小功率電機種類繁多，大致可分為三相異步電動機、三相電泵、洗衣機用電動機、空調器風扇用電動機等27類。

小功率電機行業在國民經濟中的地位和作用，小功率防爆電機隨著科學技術的快速發展和人民生活水平的不斷提高，各類電機在工業自動化和人們的生活工作中正起著越來越大的作用。小功率電機作為一個動力驅動源應用十分廣泛，在世界各國的經濟發展中占據著越來越重要的地位，這一產業為牽引許多工業國經濟發展的騰飛發揮著重要作用。小功率防爆電機作為家用電器和汽車機電能量轉換及自動化程度提高的核心驅動執行部件，電機的相關性能指標直接決定了家用電器、設備的性能和技術水平。它不僅是工業設備的動力，同時也是實現生活現代化的動力。電機質量和先進程度同樣也是反映一個國家自動化水平的指標，電機質量決定著人們的生活質量和國家的工業化水平。電機作為機電能量轉換的重要裝置，是電氣傳動的基礎部件，小功率防爆電機其耗電量占據了全部用電量的60%以上，對國

民經濟、能源利用、環境保護和人民生活質量的提高都起著十分重要的作用。

第四篇：變頻壓縮機電機主要分類和注意事項介紹

變頻壓縮機電機主要分類和注意事項介紹變頻壓縮機電機主要分為交流異步電動機和直流無刷電動機兩種。目前國內一些大的壓縮機生產廠家如：萬寶、松下、上海日立、東芝萬家樂等已有能力生產變頻壓縮機（包括交流機和直流機），交流電動機成本低，制造工藝簡單，但其節能效果較差。直流無刷電機拖動由無刷電機本身，轉子位置傳感器和電子換向開關組成。轉子磁極為永磁體，電樞繞組采用自控式換流，定子旋轉磁場與轉子磁極同步旋轉，通常采用按轉子磁場定向的定子電流矢量變換控制，既有普通直流電機良好的調速性能和啟動性能，又從根本上消除了換向火花、無線電干擾的弊端，具有壽命長、可靠性高和噪聲低，控制方便等優點。

以1998年三菱電機公司開發的適用于空調壓縮機的節能高效直流無刷電機為例，其具有：轉子上安裝了8塊V字型永久磁體。磁體為埋入式，轉子不會在不銹鋼外殼中因渦流因而產生損耗；采用了新的壓縮機電機驅動方式，效率比普通的無刷電機高，但是這種壓縮機電機的價格較高。

開關磁阻電動機（SRM）是80年代新推出的變速傳動系統，由磁阻電動機和控制器組成，是新一代機電一體化產品。該電機結構十分簡單，但是比普通磁阻電動機多了轉子位置檢測器（一般為光電檢測），總體上比較流異步電動機簡單、堅固和便宜，又因為繞組電流是

直流脈沖，只需整流，無需逆變，所以控制電路簡單。目前有關SRM的理論尚不夠完善，低速時，轉矩有些脈動，噪聲和震動較大，轉速的穩態精度不夠高等，有待今后進一步研究解決。

值得注意的是，國外針對變頻空調器重新設計了壓縮機，把電機從傳統的單相電容電機改進為三相交流電機，以具有良好的調速性能。為了適應國內目前大量生產和使用的傳統壓縮機的變頻調速。有必要開發出單相電容電機的變頻器。

變頻壓縮機電機主要分為交流異步電動機和直流無刷電動機兩種。目前國內一些大的壓縮機生產廠傢如：萬寶、松下、上海日立、東芝萬傢樂等已有能力生產變頻壓縮機（包括交流機和直流機），交流電動機成本低，制造工藝簡單，但其節能效果較差。直流無刷電機拖動由無刷電機本身，轉子位置傳感器和電子換向開關組成。轉子磁極為永磁體，電樞繞組采用自控式換流，定子旋轉磁場與轉子磁極同步旋轉，通常采用按轉子磁場定向的定子電流矢量變換控制，既有普通直流電機良好的調速性能和啟動性能，又從根本上消除瞭換向火花、無線電幹擾的弊端，具有壽命長、可靠性高和噪聲低，控制方便等優點。

以1998年三菱電機公司開發的適用於空調壓縮機的節能高效直流無刷電機為例，其具有：轉子上安裝瞭8塊V字型永久磁體。磁體為埋入式，轉子不會在不銹鋼外殼中因渦流因而產生損耗；采用瞭新的壓縮機電機驅動方式，效率比普通的無刷電機高，但是這種壓縮機電機的價格較高。

開關磁阻電動機（SRM）是80年代新推出的變速傳動系統，由磁阻電動機和控制器組成，是新一代機電一體化產品。該電機結構十分簡單，但是比普通磁阻電動機多瞭轉子位置檢測器（一般為光電檢測），總體上比較流異步電動機簡單、堅固和便宜，又因為繞組電流是直流脈沖，隻需整流，無需逆變，所以控制電路簡單。目前有關SRM的理論尚不夠完善，低速時，轉矩有些脈動，噪聲和震動較大，轉速的穩態精度不夠高等，有待今後進一步研究解決。

值得註意的是，國外針對變頻空調器重新設計瞭壓縮機，把電機從傳統的單相電容電機改進為三相交流電機，以具有良好的調速性能。為瞭適應國內目前大量生產和使用的傳統壓縮機的變頻調速。有必要開發出單相電容電機的變頻器。

第五篇：淺談變頻電機試驗的功率測量

淺談變頻電機試驗的功率測量

徐偉專,董行健，方宏

(1.國防科學技術大學，湖南 長沙 410073；湖南銀河電氣有限公司, 湖南 長沙410073 ；2.西南交通大

學電氣工程學院, 四川 成都 610031）

摘要：本文首先對三表法和二表法在電機試驗中的測量方式進行了比較，其次分析了電容電流存在時的電機功率測量方法及誤差，并對兩表法測量進行了改進，最后討論了電容電流對功率測量的影響以及消除方法。

關鍵詞： 電機試驗，功率測量，二表法，三表法，電容電流

1,21,3

A Brief Talk on Power Measurement of Variable Frequency Electrical Machine

Xu Wei-zhuan,DONG Xing-jian

（1．HuNan Yinhe Electric Co..Ltd, Changsha Hunan 410073, China 2．Department of Electric Engineering, Southwest Jiaotong University, Chengdu Sichuan 610031, China；）

21,2Abstract: The comparison between double meter method and three meter method on Electrical Machine test is firstly introduced.Then the power measurement method and its error with capacitor current existing are analyzed.Next, a method to improve the double meter method is proposed.Finally, the influence and its eliminations are discussed.Key words: Electrical machine test, Power measurement, Double meter method, Three meter method, Capacitor current 0 引言

隨著變頻調速技術的高速發展。變頻電源作為電機試驗電源，存在諸多的優勢，但是，與區別于機組電源相比，變頻電源存在一些機組電源所未遇到的問題。比如功率測試，《變頻器供電三相籠型感應電動機試驗方法》[1]報批稿指出，“脈沖頻率高的場合不宜使用兩表法（Aron接法）。這是因有電容電流存在，輸入電流相量之和可能不為零。因此，應采用每相用一個功率表的測量方法”。

本文首先分析了三表法和二表法的功率測量原理，隨后就電容電流存在時的功率測量方法和誤差，對三表法和二表法進行了對比，最后討論了實際應用中如何處理電容電流對功率測量的影響。

iAANBCiBiC 圖1 Y型三相電路

式中，iA(t)、iB(t)、iC(t)為三相瞬時電流，uAN(t)、uBN(t)、uCN(t)為三相瞬時電壓。

式(1),(2)即為三表法測量功率的原理，圖2為三表法的測量電路。

*A*1 三表法和兩表法功率測量原理 WW* 三相電路有功功率的測量方法有二種：三表法，兩表法 [2,3,4]。圖1為Y型接法的三相電路。

三相瞬時功率：

p(t)?uAN(t)?iA(t)?uBN(t)?iB(t)?uCN(t)?iC(t)

(1)

B*CN*W*平均功率：

圖2 三表法測量電路

P?UANIAcos?A?UBNIBcos?B?UCNICcos?C

?PA?PB?PC

(2)

由圖（2）知，三表法測量功率的前提是三相

四線制，只有三相繞組為Y型連接，才能接成三相四線制。對于Y連接的三相負載，若中線N未引出，則有 iA?iB?iC?0

(3)另外 UAB?UAN?UBN，UCB?UCN?UBN

(4)將上述式(3),(4)代入式（1），有

p(t)?uAB(t)?iA(t)?uCB(t)?iC(t)

(5)P?UAB?IA?cos?1?UCB?IC?cos?2?P1?P

2(6)式中，?1為UAB與IA的相位差，?2為UCB與IC的相位差。式(5)、(6)即為兩表法的測量原理，圖3為兩表法的測量電路。

*A*WBC*W* 圖3 兩表法測量電路

△連接時，有同樣的結論。圖3中，兩個功率表的公共端接在B相，顯然，兩表法的接線方式共有3種，分別以A、B、C相為公共點。由兩表法的推導過程可知，兩表法的應用前提是iA?iB?iC?0，故兩表法適用于中線未引出的Y連接或△連接的三相電路，即適用三相三線制的三相電路功率測量，與負載是否對稱無關。相反，三表法由于需要將中性點作為電壓的參考點，只能用于三相四線制電路的功率測量，不能用于三相三線制電路的功率測量。可見，兩表法和三表法的用途不同，一般而言，兩者不能兼容，對于確定的電路，能采用兩表法測量的，就不能采用三表法測量，反之，能用三表法測量的，就不能用兩表法測量。有一種特殊情況，在三相四線制電路中，若中線無電流（例如，電源對稱，負載對稱的情況下）既可用三表法，也可用兩表法。這也許就是部分人認為兩表法只適合三相對稱電路測量的原因。顯然，這種認識是錯誤的。首先，對稱電路，只在電路分析時有意義，對于測量來講，并無實際意義。因為測量

是人類認知或檢驗的一個過程，而對稱與否，是測量的結果，測量之前，我們并不知道其是否對稱。其次，對于對稱電路來說，只需用一個功率表，讀數乘以三即可，無需采用兩表法或三表法。存在電容電流時的電機功率測量

2.1 測量方法

對于變頻器供電的三相系統中，當載波頻率較高時，這些高頻電壓信號經過傳輸電纜時，會通過周圍的雜散電容形成電容電流，在電機內部，包括軸承電容在內的各種分布電容也會形成電容電流，造成三相電流和不等于零，按照兩表法的原理，此時采用兩表法測量會造成誤差。為此，國家標準《變頻器供電三相籠型感應電動機試驗方法》報批稿指出，“脈沖頻率高的場合不宜使用兩表法（Aron接法）。這是因有電容電流存在，輸入電流相量之和可能不為零。因此，應采用每相用一個功率表的測量方法”，標準中，未明確實際應用中面臨的下述問題：

1． 多高的脈沖頻率下，不宜使用兩表法？

2．用一個功率表測量每一相是否就是三表法？

3．采用三表法，對于中線未引出的電機，如何測量？

4．采用三表法，是否可以忽略電容電流的影響？

雜散電容根據對功率測量的影響，可以分為兩種，第一種，其電流最終回到電源，無中線系統，仍然有iA?iB?iC?0；第二種，其電流通過地回路等泄漏，不再回到電源，可能導致無中線系統

iA?iB?iC?0。本文主要考慮第二種雜散電容的影響，并以電容的對地電流影響為例，圖4為存在對地電容電流的三相電路。

iiA1AAiA0iGiBiB1BB0iNiCiC1CC0

圖4存在對地電容電流的三相電路

圖4中。iA1，iB1，iC1為雜散電容引起的泄漏電流。iA0，iB0，iC0為電機繞組實際相電流，iA，iB，iC為總電流，有：

iA?iA0?iA1 iB?iB0?iB(6)iC?iC0?iC1

T(7)P?(?(uANiA0?uBNiB0?uCNiC0)dt0T??(uAGiA1?uBGiB1?uCGiC1)dt）/T0 由于電容不消耗功率，式（7）的第二項為零，即： TP??(uANiA0?uBNiB0?uCNiC0)dt /T

(8)0 式(8)說明了兩個問題，首先，功率與電容電流無關，其次，從測量角度看，除非電機三相繞組的始端和末端均引出，否則，iA0、iB0、iC0不易直接通過測量獲得。為了方便測量，我們對P進行下述變換: TTP?(?(uANiA0?uBNiB0?uCNiC0)dt??(uAGiA1?uBGiB1?uCGiC1)dt)/T00TT?(?(uANiA?uBNiB?uCNiC)dt??(uANiA1?uBNiB1?uCNiC1)dt)/T00TT?(?(uANiA1?uBNiB1?uCNiC1)dt??(uNGiA1?uNGiB1?uNGiC1)dt)/T00 TT??(uANiA?uBNiB?uCNiC)dt/T??uNG(iA1?iB1?i)dt/T

(9)C100 電機試驗中，對于較大功率的電機，往往只引出三根線，式（9）中，第一項可直接測量，第二項不易測量，其值取決于電容電流和負載中性點電位。在電容電流不能忽略的情況下，如何準確測量三相電機的功率，尤其是如何采用兩表法準確測量功率，對電機試驗功率測量具有現實指導意義。2.2存在電容電流時的三表法測量誤差

采用三表法測量的功率為：

T P3??(uANiA?uBNiB?uCNiC)dt/T0

(10)T?P??uNG(iA1?iB1?iC1)dt/T0可見，三表法測量功率，并不能完全消除電容電流的影響，假設電容電流帶來的附加誤差為EP3，則有：

TEP3???uNG(iA1?iB1?iC1)dt/T

(11)

0當中性點接地時，uNG?0，P3?P。

2.3 存在電容電流時的兩表法測量誤差

以B相為公共端，采用兩表法測量的功率為：

TP2B??(uABiA?uCBiC)dt/T0T

??(uANiA?uBNiA?uCNiC?uBNiC)dt/T

0TT??(uANiA?uBNiB?uCNiC）dt/T?0?uBN(iA?iB?iC)dt/T0T??(uANiA?uBNiB?uCNiC）dt/T0T??uNG(iA?iB?iC)dt/T0T??uBG(iA?iB?iC)dt/T0

T?P??u

(12)

BG(iA?iB?iC)dt/T

0 TEP???uBG(iA?iB?iC)dt/T

(13)0由于 iA0?iB0?iC0?0，所以 iA?iB?iC?iA1?iB1?iC1。

TEP???uBG(iA1?iB1?iC1)dt/T

(14)

0同理，有：

TP2A?P??uAG(iA1?iB1?iC1)dt/T

(15)0

T

(16)

P2C?P??uCG(iA1?iB1?iC1)dt/T0 對于電機試驗，一般而言，電機的三相繞組基

本對稱，分布電容也存在一定的對稱性。即：uNG?uAG,uNG?uBG,uNG?uCG。故三表法測量結果較為準確。兩表法測量的改進

電機試驗中，中線通常沒有引出，導致無法采

用三表法進行測量。如何提高兩表法的測量精度，具有積極的現實意義。將分別以A、B、C為同名端的三次兩表法測量結果進行平均

P?P2B?P2C2?P2A(17)T?P?AG?uBG?uCG)(iA1?iB1?iC1)dt/3T0?(uT?P??(uAN?uBN?uCN?3uNG)(iA1?iB1?iC1)dt/3T0 由于電機試驗時，試驗電源一般具有較好的對稱性，當電源完全對稱時，有uAN?uBN?uCN?0，即 TP

(18)2?P??uNG(iA1?iB1?iC1)dt/T

0 此時，測量結果與三表法測量結果相等，圖5為測量原理圖，圖中采用能測量瞬時值的兩個電壓表和三個電流表，由于uCA?uCB?uAB，功率可按照式（17）求取。改進后的兩表法的優點是適合三相三線制的功率測量。

AAVBAVCA 圖5：改進后兩表法測量原理圖 分析與探討

4.1電容電流對功率測量的影響

不論是三表法、兩表法還是改進后的兩表法，功率測量結果均受漏電流大小的影響。且其附加的絕對誤差均與iA1?iB1?iC1成正比，iA1?iB1?iC1與電源電壓有關，電壓越高，尤其是高次諧波電壓越高，iA1?iB1?iC1越大。其相對誤差與功率P有關，當P越小，相對誤差越大。即：電源電壓固定時，負載電流越小，相對誤差越大；功率因素越低，相對誤差越大。就電機試驗而言，同樣的變頻器，對于同一臺電機而言，負載試驗時，誤差較小；空載試驗時，誤差較大。

4.2 分離負載電流與電容電流

不論是三表法、兩表法還是改進后的三表法，功率測量結果均受電容電流大小的影響。在了解測

量方法和誤差后，更重要的是如何分離負載電流和電容電流，實現用兩表法或三表法準確測量功率。

不論是三表法還是兩表法，測量到的線電流為負載電流與電容電流之和，我們稱為總電流。電容電流的大小與載波頻率有關，載波頻率越高，電容電流越大，由于分布電容的容量較小，電容電流主要由高次諧波構成。由于電機負載呈感性，負載電流主要由基波和低次諧波構成。

理論上，我們可以通過對總電流的諧波成分進行分析估計電容電流的大小，較高次的諧波電流，主要是電容電流，基波電流及較低次的諧波電流，主要是負載電流。而實際上，不同特性的電機，對諧波的截止頻率不同，我們很難用一個通用的，確切的頻率值來衡量這個界限，從而不能有效地指導實際測量。實際測量時，更有效的辦法應該是盡量減小電容電流。首先，對于線路電容電流，其大小與載波頻率，脈沖上升時間，電纜長度有關，實際測量時，只要將測試設備盡可能靠近電機端，完全可以忽略電容電流的影響，還可減小線路電壓降對功率測試的影響。其次，電容電流由高次電壓諧波造成，而高次電壓諧波除了增加功率測量誤差外，還有諸多的危害，如：

1.在電纜傳輸環節，高次諧波會造成過沖電壓，損

壞電機絕緣。2.在電機內部，高次諧波導致的軸承電流會損害電

機軸承。

3.高次諧波產生很強的電磁干擾，影響其它設備運

行。

因此，不論是電機試驗還是工業運行的變頻電源，都應該盡可能減小這種高次諧波。對于變頻電機試驗而言，若要求試驗電源是正諧波電源，需要在變頻器的輸出加裝正諧波濾波器。若要求模擬用戶運行環境，可采用諸如dv/dt濾波器等低通濾波器以保護電機。只要采取了上述兩種方式中的任意一種，均可大大減小電容電流，提高功率測試精度。

對于載波頻率較高，而輸出又未加裝任何濾波器的變頻器，可通過下述方法判斷電容電流的大小。不引出中線或將中線懸空，采用三個寬頻帶的電流傳感器，由于iA?iB?iC?iA1?iB1?iC1，通過對三相電流的高速采樣，運算其向量和，該向量和即為電容電流的向量和。結論

電容電流存在，輸入電流向量和可能不為零，對兩表法或三表法測量均會造成附加誤差。改進后的兩表法測試誤差與三表法基本相當。就電機試驗而言，可通過就近測量和附加濾波器等方式減小電容電流，提高測試精度。

【參考文獻】

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方法[ S].[2].邱關源.《電路(第五版)》[M].北京:高等教育出版

社,2006.[3] 龔立嬌,吳延祥,李玲.三相功率的測量方法[J],石河子大

學學報(自然科學版), 2005,(02).[4] 劉麗君,伍斌.三相電功率兩表測量接線方法的研究[J]，西南師范大學學報(自然科學版), 2002,(04).