第一篇：大姚平安醫院一期工程設計計算書

大姚平安醫院一期工程模板設計計算書

參考文獻：

《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ 130-2001）《建筑施工計算手冊》（江正榮 編著

中國建筑工業出版社2001年7月第一版）

《施工現場設施安全設計計算手冊》（謝建民

肖備 編著

中國建筑工業出版社2007年11月第一版）

一、樓板模板及支架計算

1、面板計算（混凝土板厚110mm）

本工程采用15mm厚竹膠合板作鋼筋混凝土樓板的底模板。鋼筋混凝土樓板厚110mm，荷載通過50mm×80mm方木楞傳遞到Φ48×3.5mm水平鋼管，方木楞間距400mm，取1000mm寬板帶，按三跨連續梁計算。

15mm厚竹膠合板：抗彎強度fm=17N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×1000×152=37500mm3 截面慣性矩I=1/12×1000×153=281250mm4 彈性模E=4000 N/mm2 1）荷載計算

鋼筋混凝土樓板自重：0.11×(24+1.5)=2.81KN/m2 模板自重：取0.5 KN/m2

施工人員及施工設備自重：分別取均布荷載3 KN/m2，集中荷載3KN 2)強度驗算

施工荷載為均布荷載，作用于模板面的荷載(計算見圖如下)

q=(2.81+0.5)×1.2+3×1.4=8.172 KN/m2

查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13得Km=0.101 M=0.101×8.172×0.42=0.132KN.m 施工荷載為集中荷載，作用于模板面的荷載(計算見圖如下)

均布荷載q=(2.81+0.5)×1.2=3.972 集中荷載P=3×1.4=4.2KN 查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13得Km=0.213 M=0.101×3.972×0.42+0.213×4.2×0.4=0.422KN.m 取M的較大值0.422 KN.m進行強度驗算。由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.422×106/17=24824mm3﹤W=37500mm3,強度驗算滿足要求。3）撓度驗算

荷載不乘以分項系數q=2.81+0.5+3=6.31 KN/m2 均布荷載作用下，查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13得KW=0.677 由ωA=KWql4/100EI≤[ω]=l/250可得

ωA=KWql4/100EI=0.677×6.31×4004/（100×4000×281250）=0.972mm ωA=0.972mm﹤[ω]=l/250=400/250=1.6mm，撓度驗算滿足要求。

2、方木楞計算

竹膠合板支承在50mm×80mm方木楞上，方木楞間距400mm，方木楞兩端由Φ48×3.5mm水平鋼管支承，水平鋼管間距600mm，按簡支梁計算。

50mm×80mm方木楞（松木）： 抗彎強度fm=13N/mm2

截面抵抗矩W =1/6×50×802=53334mm3 截面慣性矩I=1/12×50×803=2133334mm4 彈性模E=9000 N/mm2

方木楞承受的均布荷載：8.172×0.4=3.269KN/m 方木楞的計算長度l=600mm 1）強度驗算

M=1/8×3.269×0.62=0.147KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.147×106/13=11308mm3﹤W=53334mm3,強度驗算滿足要求。2）撓度驗算 均布荷載作用下，按簡支梁計算撓度 由ωA=5ql4/384EI≤[ω]=l/250可得

ωA=5ql4/384EI=5×3.269×6004/（384×9000×2133334）=0.287mm ωA=0.287mm﹤[ω]=l/250=600/250=2.4mm，撓度驗算滿足要求。

3、板底支架水平鋼管計算

水平鋼管有立桿支承，立桿間距1200mm，按三跨連續梁計算。

方木楞承受的均布荷載為3.269 KN/m，方木楞的計算長度為600mm，兩端另加100mm，則方木支承在水平鋼管上的荷載為： P=1/2×3.269 ×(0.6+0.1×2)=1.308KN Φ48×3.5mm鋼管: 抗彎強度fm=205N/mm2 截面抵抗矩W =5.08×103mm3 截面慣性矩I=12.19×104mm4 彈性模E=2.06×105 N/mm2 水平鋼管的計算長度l=1200mm 1)強度驗算

集中荷載作用下，查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13得Km=0.213 M=0.213×1.308×1.2=0.363KN.m 由σ=M/W可得: σ=M/W=0.363×106/（5.08×103）=71.46 N/mm2﹤fm=205N/mm2,強度驗算滿足要求。2）撓度驗算

集中荷載作用下，查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13得KW=1.615 由ωA=KWPl3/100EI≤[ω]=l/250可得

ωA=1.615×1.308×103×12003/（100×2.06×105×12.19×104）=0.554mm

ωA=0.554mm﹤[ω]=l/250=1200/250=4.8mm，撓度驗算滿足要求。3)扣件抗滑力計算

均布荷載作用下，查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13得Kv=0.625+0.5=1.125，則

水平鋼管傳遞至立桿的豎向作用力N=1.125×1.308×1.2=1.766KN 由JGJ 130-2001《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5條R≤RC 可得

R=N=1.766KN﹤RC=8KN，扣件抗滑力計算滿足要求。

4、立桿穩定性驗算

Φ48×3.5mm鋼管：抗壓強度設計值f=205 N/mm2 截面回轉半徑i=15.8mm 截面積A=489mm2 立桿軸向力設計值：取N=1.472+0.1505=1.623KN 支架立桿步距h=1.20m 立桿計算長度l0=h+2a=1.2+2×0.1=1.40m λ= l0/i=1.40×103/15.8=89 查表得φ=0.667 由σ=N/φA可得鋼管立桿的最大應力計算值

σ=1.623×103/（0.667×489）=4.98 N/mm2﹤f=205 N/mm2，立桿穩定性驗算滿足要求。

二、梁模板及支架計算

本工程選取1#樓KL8（300×700mm）的模板支架進行設計計算。

1、模板支撐及構造參數：

梁截面寬：B＝0.3m、梁截面高D＝0.7m 混凝土板厚：110mm、立桿沿梁跨度方向間距La(m)＝1.00 立桿上端伸出至模板支撐點長度a＝0.10m 立桿步距h＝1.20m、板底乘重立桿橫向間距或排距lb＝1.2m、梁支撐架搭設高度H＝3.5m。梁兩側立桿間距（m）:0.60m 承重架支撐形式：梁底支撐小愣垂直梁截面方向。采用鋼管類型：Φ48×3.5mm鋼管 立桿承重連接方式：可調托座

2、荷載參數：

1）模板及支架自重0.5KN/㎡ 2）新澆砼自重：24KN/m3 3）鋼筋自重：框架梁：1.5KN/m3

4）施工人員及施工設備的自重：均布荷載取3KN/㎡,集中荷載取3KN。5）振搗混凝土時產生的荷載：水平板模取2.0KN/m2，垂直面模板：4.0KN/㎡, 6）傾倒混凝土時產生的荷載標準值：?。?.0KN/㎡ 7）新澆砼對模板側面的壓力

β1＝1.2 β2=0.85 V＝3m/h F＝0.22×24×[200/(25+15)]×1.2×0.85×31/2=46.64KN/㎡ F=24×0.7=16.8KN/㎡ 取較小值F=16.8KN/㎡

3、梁底模板計算

本工程選用18mm膠合板b=300mm,h=18mm,梁底板用80mm×100mm松木方楞垂直梁截面方向支撐，梁底板計算按單跨簡支梁計算。

18mm厚竹膠合板：

抗彎強度fm=17N/mm2 順紋抗剪強度fv=1.5N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×300×182=16200mm3 截面慣性矩I=1/12×300×183=145800mm4 彈性模E=4000 N/mm2 計算跨度l=300-80=220mm 1）強度驗算

作用于梁底板的均布荷載計算值為：q=(0.5×0.3+24×0.3×0.7+1.5×0.3×0.7)×1.2+1.4×2×0.3=7.446KN/m M=1/8ql2=1/8×7.446×0.222=0.045KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.084×106/17=2647 mm 3﹤W=16200mm3,強度驗算滿足要求。2）撓度驗算

均布荷載作用下，按簡支梁計算撓度 由ωA=5ql4/384EI≤[ω]=l/250可得

ωA=5ql4/384EI=5×7.446×2204/（384×4000×145800）=0.39mm ωA=0.39mm﹤[ω]=l/250=220/250=0.88mm，撓度驗算滿足要求。

4、梁底方木楞計算

梁底板用2根50mm×80mm松木方楞垂直梁截面方向支撐，荷載通過方木楞傳遞至梁底水平鋼管。方木楞按均布荷載作用下三跨連續梁計算。

50mm×80mm方木楞（松木）：

抗彎強度fm=13N/mm2 順紋抗剪強度fv=1.4N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×50×802=53334mm3 截面慣性矩I=1/12×50×803=2133334mm4 彈性模E=9000 N/mm2

方木楞承受的均布荷載：7.446KN/m 方木楞的計算長度l=600mm 1）抗彎強度驗算 均布荷載作用下，查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13得Km=0.101，則

M=Kmql2=0.101×7.446×0.62=0.271 KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.271×106/13=20846mm3﹤W=53334mm3, 抗彎強度驗算滿足要求。2）抗剪強度驗算

均布荷載作用下，查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13得Kv=0.6+0.617=1.217 最大剪力V=Kvql=1.217×7.446×0.6=5.44KN 由σv=3V/2bh≤fv得 最大剪應力: σv=3×5.44×103/(2×50×80)=2.04 N/mm2＞ fv=1.4N/mm2,不滿足 另選用80mm×100mm方木楞（松木）：fv=1.4N/mm2

σv=3×5.44×103/(2×80×100)=1.02 N/mm2＜ fv=1.4N/mm2,抗剪強度驗算滿足要求。3）撓度驗算

均布荷載作用下，查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13得KW=0.990 由ωA=KWql4/100EI≤[ω]=l/250可得

ωA=0.990×7.446×6004/（100×9000×2133334）=0.497mm ωA=0.497mm﹤[ω]=l/250=600/250=2.4mm，撓度驗算滿足要求。

5、梁側模板計算

本工程選用18mm膠合板，用4根50mm×80mm松木方楞順梁跨度向支撐，方木楞間距197mm,按照均布荷載作用下三跨連續梁計算。

18mm厚竹膠合板：

抗彎強度fm=17N/mm2 順紋抗剪強度fv=1.5N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×197×182=10638mm3 截面慣性矩I=1/12×197×183=95742mm4 彈性模E=4000 N/mm2 計算跨度l=197mm 1)強度驗算

作用于梁側板的均布荷載計算值為：（取1m寬計算）q=1.2×16.8+1.4×4=25.76KN/m 均布荷載作用下，查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13得Km=0.101 M=Kmql2=0.101×25.76×0.1972=0.101KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.101×106/17=5941 mm 3﹤W=10638mm3,強度驗算滿足要求。2）撓度驗算

均布荷載作用下，查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13 得KW=0.677 由ωA=KWql4/100EI≤[ω]=l/250可得

ωA=KWql4/100EI=0.677×25.76×1974/（100×4000×95742）=0.686mm ωA=0.686mm﹤[ω]=l/250=197/250=0.788mm，撓度驗算滿足要求。

6、梁側模方木楞計算

梁側模木方由梁兩側立桿支承，立桿間距600mm,按均布荷載作用下三跨連續梁計算。

50mm×80mm方木楞（松木）：

抗彎強度fm=13N/mm2 順紋抗剪強度fv=1.4N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×50×802=53334mm3 截面慣性矩I=1/12×50803=2133334mm4 彈性模E=9000 N/mm2

一根方木楞承受的均布荷載：(25.76×0.6)/4=3.864N/m 方木楞的計算長度l=600mm 1）抗彎強度驗算

均布荷載作用下，查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13得Km=0.101，則

M=Kmql2=0.101×3.864×0.62=0.140KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.140×106/13=10769mm3﹤W=53334mm3, 抗彎強度驗算滿足要求。2）抗剪強度驗算

均布荷載作用下，查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13得Kv=0.6+0.617=1.217 最大剪力V=Kvql=1.217×3.684×0.6=2.69KN 由σv=3V/2bh≤fv得 最大剪應力: σv=3×2.69×103/(2×50×80)=1.005 N/mm2 ＜ fv=1.4N/mm2,抗剪強度驗算滿足要求。3）撓度驗算

均布荷載作用下，查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13得KW=0.990 由ωA=KWql4/100EI≤[ω]=l/250可得

ωA=0.990×3.684×6004/（100×9000×2133334）=0.246mm ωA=0.246mm﹤[ω]=l/250=600/250=2.4mm，撓度驗算滿足要求。

7、梁底支架水平鋼管計算

水平鋼管由立桿支承，立桿間距600mm，按集中荷載作用簡支梁計算。

方木楞支座的最大支座力為5.44 KN，則傳遞到水平鋼管上的集中荷 載為：P=5.44KN Φ48×3.5mm鋼管: 抗彎強度fm=205N/mm2 截面抵抗矩W =5.08×103mm3 截面慣性矩I=12.19×104mm4 彈性模E=2.06×105 N/mm2 水平鋼管的計算長度l=600mm 1)抗彎強度驗算

集中荷載作用下，查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-8 M=Pa=5.44×0.15=0.816KN.m 由σ=M/W可得: σ=M/W=0.816×106/（5.08×103）=160.63 N/mm2﹤fm=205N/mm2,抗彎強度驗算滿足要求。2）撓度驗算

集中荷載作用下，查（《建筑施工計算手冊》江正榮編著）附表2-13 ω=Pa/6EI(3/4l2-a2)≤[ω]=l/250可得

ω=5.44×103×150/(6×2.06×105×12.19×104)×(0.75×6002-1502)=1.34mm ωA=1.34mm﹤[ω]=l/250=600/250=2.4mm，撓度驗算滿足要求。3)扣件抗滑力計算

集中荷載作用下，水平鋼管傳遞至立桿的豎向作用力N=P=5.44KN 由JGJ 130-2001《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5 條R≤RC 可得

R=N=5.44KN﹤RC=8KN，扣件抗滑力計算滿足要求。

8、梁底支架立桿穩定性驗算

Φ48×3.5mm鋼管：抗壓強度設計值f=205 N/mm2 截面回轉半徑i=15.8mm 截面積A=489mm2 立桿軸向力設計值：取N=5.44+0.1581=5.60KN 支架立桿步距h=1.20m 立桿計算長度l0=h+2a=1.2+2×0.1=1.40m λ= l30/i=1.40×10/15.8=89 查表得φ=0.667 由σ=N/φA可得鋼管立桿的最大應力計算值

σ=5.60×103/（0.667×489）=16.92 N/mm2﹤f=205 N/mm2，立桿穩定性驗算滿足要求。

第二篇：腳手架計算書

扣件式腳手架計算書

計算依據：

1、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20113、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑地基基礎設計規范》GB50007-20116、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018

一、腳手架參數

卸荷設置

無

結構重要性系數γ0

可變荷載調整系數γL

0.9

腳手架安全等級

II級

腳手架搭設排數

雙排腳手架

腳手架鋼管類型

Φ48×2.5

腳手架架體高度H(m)

立桿步距h(m)

1.5

立桿縱距或跨距la(m)

1.8

立桿橫距lb(m)

0.9

橫向水平桿計算外伸長度a1(m)

0.15

內立桿離建筑物距離a(m)

0.2

雙立桿計算方法

不設置雙立桿

二、荷載設計

腳手架設計類型

裝修腳手架

腳手板類型

沖壓鋼腳手板

腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)

0.3

腳手板鋪設方式

2步1設

密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)

0.01

擋腳板類型

木擋腳板

欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)

0.17

擋腳板鋪設方式

2步1設

每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)

0.129

裝修腳手架作業層數nzj

裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)

地區

浙江杭州市

安全網設置

全封閉

基本風壓ω0(kN/m2)

0.3

風荷載體型系數μs

風壓高度變化系數μz(連墻件、單立桿穩定性)

0.81，0.81

風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)

0.243，0.243

計算簡圖：

立面圖

側面圖

三、橫向水平桿驗算

縱、橫向水平桿布置方式

橫向水平桿在上

縱向水平桿上橫向水平桿根數n

0

橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)

205

橫桿截面慣性矩I(mm4)

92800

橫桿彈性模量E(N/mm2)

206000

橫桿截面抵抗矩W(mm3)

3860

縱、橫向水平桿布置

承載能力極限狀態

q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kN/m

正常使用極限狀態

q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m

計算簡圖如下：

1、抗彎驗算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

νmax=max[5q＇lb4/(384EI)，q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm

νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

滿足要求！

3、支座反力計算

承載能力極限狀態

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kN

正常使用極限狀態

Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN

四、縱向水平桿驗算

承載能力極限狀態

由上節可知F1=Rmax=3.429kN

q=1.3×0.028=0.036kN/m

正常使用極限狀態

由上節可知F1＇=Rmax＇=0.348kN

q＇=0.028kN/m1、抗彎驗算

計算簡圖如下：

彎矩圖(kN·m)

σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

計算簡圖如下：

變形圖(mm)

νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm

滿足要求！

3、支座反力計算

承載能力極限狀態

Rmax=0.071kN

五、扣件抗滑承載力驗算

橫桿與立桿連接方式

單扣件

扣件抗滑移折減系數

0.85

扣件抗滑承載力驗算：

橫向水平桿：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

縱向水平桿：Rmax=1×0.071=0.071kN

滿足要求！

六、荷載計算

腳手架架體高度H

腳手架鋼管類型

Φ48×2.5

每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)

0.129

立桿靜荷載計算

1、立桿承受的結構自重標準值NG1k

單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN

單內立桿：NG1k=1.806kN2、腳手板的自重標準值NG2k1

單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN

1/2表示腳手板2步1設

單內立桿：NG2k1=1.465kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2

單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kN

1/2表示擋腳板2步1設

4、圍護材料的自重標準值NG2k3

單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN5、構配件自重標準值NG2k總計

單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN

單內立桿：NG2k=NG2k1=1.465kN

立桿施工活荷載計算

外立桿：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kN

內立桿：NQ1k=3.78kN

組合風荷載作用下單立桿軸向力：

單外立桿：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+

0.9×1.5×3.78=11.738kN

單內立桿：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+

0.9×1.5×3.78=9.355kN

七、立桿穩定性驗算

腳手架架體高度H

立桿計算長度系數μ

1.5

立桿截面抵抗矩W(mm3)

3860

立桿截面回轉半徑i(mm)

16.1

立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)

205

立桿截面面積A(mm2)

357

連墻件布置方式

兩步兩跨

1、立桿長細比驗算

立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m

長細比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210

滿足要求！

軸心受壓構件的穩定系數計算：

立桿計算長度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m

長細比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413

查《規范》表A得，φ=0.2712、立桿穩定性驗算

組合風荷載作用

單立桿的軸心壓力設計值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN

Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·m

σ=γ0[N/(φA)+

Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

八、連墻件承載力驗算

連墻件布置方式

兩步兩跨

連墻件連接方式

扣件連接

連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)

連墻件計算長度l0(mm)

600

連墻件截面類型

鋼管

連墻件型號

Φ48.3×3.6

連墻件截面面積Ac(mm2)

506

連墻件截面回轉半徑i(mm)

15.9

連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)

205

連墻件與扣件連接方式

雙扣件

扣件抗滑移折減系數

0.85

Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kN

長細比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《規范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

滿足要求！

扣件抗滑承載力驗算：

Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2kN

滿足要求！

九、立桿地基承載力驗算

地基土類型

粘性土

地基承載力特征值fg(kPa)

140

地基承載力調整系數mf

0.4

墊板底面積A(m2)

0.25

立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140

=175.56kPa

滿足要求！

第三篇：吊繩計算書

吊繩計算書

計算依據：

1、《建筑施工起重吊裝安全技術規范》JGJ276-2012

2、《建筑施工計算手冊》江正榮編著

3、《建筑材料規范大全》

鋼絲繩容許拉力計算: 鋼絲繩容許拉力可按下式計算: [Fg] = aFg/K 其中: [Fg]──鋼絲繩的容許拉力；

Fg ──鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和,取 Fg=20.00kN；

α──考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數，α=0.85； K ──鋼絲繩使用安全系數，取 K=5.50；

經計算得 [Fg]=20.00×0.85/5.50=3.09kN。

鋼絲繩的復合應力計算: 鋼絲繩在承受拉伸和彎曲時的復合應力按下式計算: σ = F/A+d0E0/D 其中: σ──鋼絲繩承受拉伸和彎曲的復合應力； F──鋼絲繩承受的綜合計算荷載,取 F=15.50kN； A──鋼絲繩鋼絲截面面積總和,取 A=245.00mm2； d0──單根鋼絲的直徑(mm)，取 d0=1.00mm； D──滑輪或卷筒槽底的直徑,取 D=343.00mm； E0──鋼絲繩的彈性模量，取 E0=20000.00N/mm2。

經計算得 σ=15500.00/245.00+1.00×20000.00/343.00=121.57N/mm2。

鋼絲繩的沖擊荷載計算: 鋼絲繩的沖擊荷載可按下式計算: Fs = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: Fs──沖擊荷載； Q──靜荷載，取 Q=20.50kN；

E──鋼絲繩的彈性模量，取 E=20000.00N/mm2； A──鋼絲繩截面面積，取 A=111.53mm2； h──鋼絲繩落下高度,取 h=250.00mm； L──鋼絲繩的懸掛長度，取 L=6000.00mm。

經計算得 Fs =20500.00×(1+(1+2×20000.00×111.53×250.00/20500.00/6000.00)1/2)=85545.05N≈86kN

第四篇：教學樓計算書

一、負荷計算

1.負荷計算的方法：

負荷計算的方法采用需要系數法，具體的計算公式來自中國航空工業規劃設計研究院編寫的《工業與民用配電設計手冊》。

2.AL配電柜 2.1總負荷：

相數：三相 同時系數：0.8總負荷：152.4kW 總功率因數：0.85 有功功率：121.9kW 計算電流：217.7A，故選額定電流為250的刀熔開關，進線電纜YJV22-1KV-4*120-FC.二．防雷等級計算

1、計算方法：

年預計雷擊次數計算方法取自國家標準GB50057-94《建筑物防雷設計規范》(2000年版)。所使用的計算公式來自于該標準中的附錄一。計算中使用的氣象資料來自中國航空工業規劃設計研究院編寫的《工業與民用配電設計手冊》。

2、年預計雷擊次數計算

校正系數 k=1.0

2當地雷擊大地的年平均密度(直接設定)Ng=3.880次/(km·a)建筑物的長、寬、高 L=109(m)W=83.4(m)H=15.6(m)截收相同雷擊次數的等效面積

0.5-62H<100 Ae=(LW＋2(L＋W)(H(200-H))＋πH(200-H))×10=0.0388(km)建筑物年預計雷擊次數 N=kNgAe=0.1505(次)<0.3由于是人員密集場所，故按2類防雷建筑設計。

三.照度計算

1.照度計算方法：

計算中采用利用系數法計算室內平均照度。照度計算的方法取自同濟大學出版社出版的《電氣照明》一書。用利用系數表取自湖南省建筑電氣設計情報網編寫的《民用建筑電氣設計手冊》和中國建筑工業出版社出版的《建筑電氣設計手冊》。

2、室空間比計算：

房間長：L = 9.6 米，寬：W = 7.4 米，房間面積：A = 71.0平方米 工作面高度：Hw = 0.8 米，燈具安裝高度：Hf = 3.2 米 室空間比：RCR = 5(Hf0.8)×(9.6 + 7.4))/(9.6×7.4)= 2.93 頂棚反射系數：0.7，墻面反射系數：0.5，地面反射系數：0.2

3、燈具條件：

燈具型號：簡式熒光燈YG2-1，燈具數量：N = 13，取N=12 光源類型：用戶自定，光源功率（光源數N×單燈具功率Pw）：12×35W 光源光通量：φ= 3150 lm，燈具維護系數：K0 = 0.80

4、利用系數：

根據以上條件查表得到利用系數：U = 0.7

5、工作面平均照度計算：

平均照度：Eav = NφU K0 / A =(12×3150×0.70×0.80)/ 71.0 = 295.8 lx，滿足設計要求

6、照度功率密度計算：

功率密度：P0 = N Pw / A =(12×35)/ 71.0 = 5.9 W/m 2，符合設計要求

第五篇：計算書封皮

青海礦業800萬噸選煤項目

擋墻工程計算書

審核人：

校對人：

設計人：

中國水利水電第四工程局有限公司勘測設計研究院

二零一四年七月