第一篇：計算書08

大帥塔機SCD200/200施工升降機計算說明書

8施工升降機穩定性計算

8.1.概述

本機屬于外附著式施工升降機，獨立起升高度和附著都有一定的限制，超過獨立高度限制時，應采用附著裝置錨固在建筑物上，完成附著。施工升降機附著式狀態和建筑物聯在一起不存在傾覆的危險，只需對獨立高度進行整機傾翻穩定性驗算。

8.2.計算工況

8.2.1.基本穩定性：工作狀態，無風靜載

8.2.2.動態穩定性：工作狀態，有風動載

8.2.3.暴風侵襲下的非工作狀態

8.3.穩定性計算：

按GB/T10054-2005《施工升降機》的要求，施工升降機在工作或非工作狀態均應具有承受各種規定載荷而不傾翻的穩定性，在最大獨立高度時的抗傾翻力矩不應小于該工況最大傾翻力矩的1.5倍。

8.3.1 基本穩定性計算：

工作狀態：無風靜載、單吊籠滿載運行，考慮自重載荷及吊重對整機穩定性的影響，載荷放大系數：自重載荷取0.95，起升載荷取1.4。

抗傾翻力矩：107386800 N.㎜

傾覆力矩：42507000 N.㎜

安全系數：2.5

8.3.2 動態穩定性計算：

工作狀態：有風動載、單吊籠滿載運行，考慮自重載荷及吊重對整機穩定性的影響，載荷放大系數：自重載荷取0.95，起升載荷取1.15，風載荷系數取1。

抗傾翻力矩：102386800 N.㎜

傾覆力矩：60360065 N.㎜

安全系數：1.7

8.3.3 暴風侵襲穩定性計算：

非工作狀態：載荷放大系數：自重載荷取0.95，風載荷系數取1.1。

抗傾翻力矩：79386800 N.㎜

傾覆力矩：27622918 N.㎜

安全系數： 2.8

8.4.結論：

計算的每個工況的抗傾翻力矩均大于該工況最大傾翻力矩的1.5倍，故整機抗傾翻穩定性滿足要求。

第二篇：腳手架計算書

扣件式腳手架計算書

計算依據：

1、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20113、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑地基基礎設計規范》GB50007-20116、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018

一、腳手架參數

卸荷設置

無

結構重要性系數γ0

可變荷載調整系數γL

0.9

腳手架安全等級

II級

腳手架搭設排數

雙排腳手架

腳手架鋼管類型

Φ48×2.5

腳手架架體高度H(m)

立桿步距h(m)

1.5

立桿縱距或跨距la(m)

1.8

立桿橫距lb(m)

0.9

橫向水平桿計算外伸長度a1(m)

0.15

內立桿離建筑物距離a(m)

0.2

雙立桿計算方法

不設置雙立桿

二、荷載設計

腳手架設計類型

裝修腳手架

腳手板類型

沖壓鋼腳手板

腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)

0.3

腳手板鋪設方式

2步1設

密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)

0.01

擋腳板類型

木擋腳板

欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)

0.17

擋腳板鋪設方式

2步1設

每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)

0.129

裝修腳手架作業層數nzj

裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)

地區

浙江杭州市

安全網設置

全封閉

基本風壓ω0(kN/m2)

0.3

風荷載體型系數μs

風壓高度變化系數μz(連墻件、單立桿穩定性)

0.81，0.81

風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)

0.243，0.243

計算簡圖：

立面圖

側面圖

三、橫向水平桿驗算

縱、橫向水平桿布置方式

橫向水平桿在上

縱向水平桿上橫向水平桿根數n

0

橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)

205

橫桿截面慣性矩I(mm4)

92800

橫桿彈性模量E(N/mm2)

206000

橫桿截面抵抗矩W(mm3)

3860

縱、橫向水平桿布置

承載能力極限狀態

q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kN/m

正常使用極限狀態

q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m

計算簡圖如下：

1、抗彎驗算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

νmax=max[5q＇lb4/(384EI)，q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm

νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

滿足要求！

3、支座反力計算

承載能力極限狀態

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kN

正常使用極限狀態

Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN

四、縱向水平桿驗算

承載能力極限狀態

由上節可知F1=Rmax=3.429kN

q=1.3×0.028=0.036kN/m

正常使用極限狀態

由上節可知F1＇=Rmax＇=0.348kN

q＇=0.028kN/m1、抗彎驗算

計算簡圖如下：

彎矩圖(kN·m)

σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

計算簡圖如下：

變形圖(mm)

νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm

滿足要求！

3、支座反力計算

承載能力極限狀態

Rmax=0.071kN

五、扣件抗滑承載力驗算

橫桿與立桿連接方式

單扣件

扣件抗滑移折減系數

0.85

扣件抗滑承載力驗算：

橫向水平桿：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

縱向水平桿：Rmax=1×0.071=0.071kN

滿足要求！

六、荷載計算

腳手架架體高度H

腳手架鋼管類型

Φ48×2.5

每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)

0.129

立桿靜荷載計算

1、立桿承受的結構自重標準值NG1k

單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN

單內立桿：NG1k=1.806kN2、腳手板的自重標準值NG2k1

單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN

1/2表示腳手板2步1設

單內立桿：NG2k1=1.465kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2

單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kN

1/2表示擋腳板2步1設

4、圍護材料的自重標準值NG2k3

單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN5、構配件自重標準值NG2k總計

單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN

單內立桿：NG2k=NG2k1=1.465kN

立桿施工活荷載計算

外立桿：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kN

內立桿：NQ1k=3.78kN

組合風荷載作用下單立桿軸向力：

單外立桿：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+

0.9×1.5×3.78=11.738kN

單內立桿：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+

0.9×1.5×3.78=9.355kN

七、立桿穩定性驗算

腳手架架體高度H

立桿計算長度系數μ

1.5

立桿截面抵抗矩W(mm3)

3860

立桿截面回轉半徑i(mm)

16.1

立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)

205

立桿截面面積A(mm2)

357

連墻件布置方式

兩步兩跨

1、立桿長細比驗算

立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m

長細比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210

滿足要求！

軸心受壓構件的穩定系數計算：

立桿計算長度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m

長細比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413

查《規范》表A得，φ=0.2712、立桿穩定性驗算

組合風荷載作用

單立桿的軸心壓力設計值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN

Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·m

σ=γ0[N/(φA)+

Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

八、連墻件承載力驗算

連墻件布置方式

兩步兩跨

連墻件連接方式

扣件連接

連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)

連墻件計算長度l0(mm)

600

連墻件截面類型

鋼管

連墻件型號

Φ48.3×3.6

連墻件截面面積Ac(mm2)

506

連墻件截面回轉半徑i(mm)

15.9

連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)

205

連墻件與扣件連接方式

雙扣件

扣件抗滑移折減系數

0.85

Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kN

長細比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《規范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

滿足要求！

扣件抗滑承載力驗算：

Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2kN

滿足要求！

九、立桿地基承載力驗算

地基土類型

粘性土

地基承載力特征值fg(kPa)

140

地基承載力調整系數mf

0.4

墊板底面積A(m2)

0.25

立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140

=175.56kPa

滿足要求！

第三篇：吊繩計算書

吊繩計算書

計算依據：

1、《建筑施工起重吊裝安全技術規范》JGJ276-2012

2、《建筑施工計算手冊》江正榮編著

3、《建筑材料規范大全》

鋼絲繩容許拉力計算: 鋼絲繩容許拉力可按下式計算: [Fg] = aFg/K 其中: [Fg]──鋼絲繩的容許拉力；

Fg ──鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和,取 Fg=20.00kN；

α──考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數，α=0.85； K ──鋼絲繩使用安全系數，取 K=5.50；

經計算得 [Fg]=20.00×0.85/5.50=3.09kN。

鋼絲繩的復合應力計算: 鋼絲繩在承受拉伸和彎曲時的復合應力按下式計算: σ = F/A+d0E0/D 其中: σ──鋼絲繩承受拉伸和彎曲的復合應力； F──鋼絲繩承受的綜合計算荷載,取 F=15.50kN； A──鋼絲繩鋼絲截面面積總和,取 A=245.00mm2； d0──單根鋼絲的直徑(mm)，取 d0=1.00mm； D──滑輪或卷筒槽底的直徑,取 D=343.00mm； E0──鋼絲繩的彈性模量，取 E0=20000.00N/mm2。

經計算得 σ=15500.00/245.00+1.00×20000.00/343.00=121.57N/mm2。

鋼絲繩的沖擊荷載計算: 鋼絲繩的沖擊荷載可按下式計算: Fs = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: Fs──沖擊荷載； Q──靜荷載，取 Q=20.50kN；

E──鋼絲繩的彈性模量，取 E=20000.00N/mm2； A──鋼絲繩截面面積，取 A=111.53mm2； h──鋼絲繩落下高度,取 h=250.00mm； L──鋼絲繩的懸掛長度，取 L=6000.00mm。

經計算得 Fs =20500.00×(1+(1+2×20000.00×111.53×250.00/20500.00/6000.00)1/2)=85545.05N≈86kN

第四篇：教學樓計算書

一、負荷計算

1.負荷計算的方法：

負荷計算的方法采用需要系數法，具體的計算公式來自中國航空工業規劃設計研究院編寫的《工業與民用配電設計手冊》。

2.AL配電柜 2.1總負荷：

相數：三相 同時系數：0.8總負荷：152.4kW 總功率因數：0.85 有功功率：121.9kW 計算電流：217.7A，故選額定電流為250的刀熔開關，進線電纜YJV22-1KV-4*120-FC.二．防雷等級計算

1、計算方法：

年預計雷擊次數計算方法取自國家標準GB50057-94《建筑物防雷設計規范》(2000年版)。所使用的計算公式來自于該標準中的附錄一。計算中使用的氣象資料來自中國航空工業規劃設計研究院編寫的《工業與民用配電設計手冊》。

2、年預計雷擊次數計算

校正系數 k=1.0

2當地雷擊大地的年平均密度(直接設定)Ng=3.880次/(km·a)建筑物的長、寬、高 L=109(m)W=83.4(m)H=15.6(m)截收相同雷擊次數的等效面積

0.5-62H<100 Ae=(LW＋2(L＋W)(H(200-H))＋πH(200-H))×10=0.0388(km)建筑物年預計雷擊次數 N=kNgAe=0.1505(次)<0.3由于是人員密集場所，故按2類防雷建筑設計。

三.照度計算

1.照度計算方法：

計算中采用利用系數法計算室內平均照度。照度計算的方法取自同濟大學出版社出版的《電氣照明》一書。用利用系數表取自湖南省建筑電氣設計情報網編寫的《民用建筑電氣設計手冊》和中國建筑工業出版社出版的《建筑電氣設計手冊》。

2、室空間比計算：

房間長：L = 9.6 米，寬：W = 7.4 米，房間面積：A = 71.0平方米 工作面高度：Hw = 0.8 米，燈具安裝高度：Hf = 3.2 米 室空間比：RCR = 5(Hf0.8)×(9.6 + 7.4))/(9.6×7.4)= 2.93 頂棚反射系數：0.7，墻面反射系數：0.5，地面反射系數：0.2

3、燈具條件：

燈具型號：簡式熒光燈YG2-1，燈具數量：N = 13，取N=12 光源類型：用戶自定，光源功率（光源數N×單燈具功率Pw）：12×35W 光源光通量：φ= 3150 lm，燈具維護系數：K0 = 0.80

4、利用系數：

根據以上條件查表得到利用系數：U = 0.7

5、工作面平均照度計算：

平均照度：Eav = NφU K0 / A =(12×3150×0.70×0.80)/ 71.0 = 295.8 lx，滿足設計要求

6、照度功率密度計算：

功率密度：P0 = N Pw / A =(12×35)/ 71.0 = 5.9 W/m 2，符合設計要求

第五篇：計算書封皮

青海礦業800萬噸選煤項目

擋墻工程計算書

審核人：

校對人：

設計人：

中國水利水電第四工程局有限公司勘測設計研究院

二零一四年七月